۱۳ ۹۱ ﻥﺎﺘﺴﺑﺎ / ﺗ ﻢﺘﺼﺷ ﻩﺭﺎﻤﺷ / ﻢﻫﺩﺰﻧﺎﺷ ﻝﺎﺳ / ﻙﺎﺧ ﻭ ﺏﺁ ﻡﻮﻠﻋ ﻲ ﻌﻴﺒﻃ ﻊﺑﺎﻨﻣ ﻭ ﻱﺯﺭﻭﺎﺸﻛ ﻥﻮﻨﻓ ﻭ ﻡﻮ ﻠﻋ ﻪﻠﺠﻣ

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "۱۳ ۹۱ ﻥﺎﺘﺴﺑﺎ / ﺗ ﻢﺘﺼﺷ ﻩﺭﺎﻤﺷ / ﻢﻫﺩﺰﻧﺎﺷ ﻝﺎﺳ / ﻙﺎﺧ ﻭ ﺏﺁ ﻡﻮﻠﻋ ﻲ ﻌﻴﺒﻃ ﻊﺑﺎﻨﻣ ﻭ ﻱﺯﺭﻭﺎﺸﻛ ﻥﻮﻨﻓ ﻭ ﻡﻮ ﻠﻋ ﻪﻠﺠﻣ"

Transcript

1 مجله علوم و فنون كشاورزي و منابع طبيعي علوم ا ب و خاك / سال شانزدهم / شماره شصتم / تابستان ۱۳۹۱ تعيين معادله فشار ورودي به لولهه يا فرعي ا بياري باراني با در نظر گرفتن د يب متفاوت براي ا بپاشها سيد حسين صادقي ۱ * سيد فرهاد موسوي و منوچهر حيدرپور (تاريخ دريافت: ۱۳۸۹/۱/۲۵ تاريخ پذيرش : ۱۳۹۰/۷/۳۰) چكيده محاسبه دقيق ميزان فشار ورودي به لولهه يا ا بياري باراني مسي لهاي مهم براي برخورداري سيستم از توزيع يکنواختي مناسب ميباشد. فاکتور متوسط ضريب تصحيح اصلاح شده F aavg امکان محاسبه فشار ورودي به لوله را هنگامي که اولين ا بپاش به فاصله دلخواه از ابتداي لوله قرار گرفته باشد فراهم ميكند. در اين مطالعه به منظور بررسي اثر افت فشار مجاز در طول لوله فرعي بر ميزان فشار ورودي به لوله معادلهاي جديد براي محاسبه اين ضريب اراي ه شد. براي نيل به اين هدف و اعمال دبي متغير براي ا بپاشها يک تصاعد هندسي فرضي بين د يب ا نها در نظر گرفته شد. نتايج نشان داد اگر چه ميزان فشار ورودي به لوله فرعي وابسته به ميزان افت فشار موجود بين ا بپاشها ميباشد اما مقدار اين وابستگي براي حالتي که بيش از ۱۵ ا بپاش روي لوله فرعي قرار گرفته باشند قابل صرفنظر کردن است. نتايج همچنين نشان داد براي حالتي که تعداد ا بپاشها کمتر از ۱۵ عدد و نسبت فاصله اولين ا بپاش از دهانه ورودي به فاصله ا بپاشها از همديگر کمتر از ۱ باشد محاسبه فشار ابتدايي لوله با استفاده از روشه يا قبلي با خطا همراه است و بيشتر از مقدار واقعي تخمين زده ميشود. در اين تحقيق معادلهاي جديد براي محاسبه ضريب کريستينسن در حالتي كه فاصله اولين ا بپاش از ابتداي لوله كسري از فاصله ا بپاشها است به دست ا مد. اين ضريب علاوه بر تعداد ا بپاشها و توان پارامتر سرعت در معادله افت به افت فشار موجود بين دو ا بپاش ابتدا و انتهاي لوله نيز وابسته است. براي حالتي که تعداد زيادي خروجي روي لوله فرعي قرار دارد نتايج كاربرد معادله جديد اين ضريب همخواني بسيار نزديكي با نتايج عددي ساير محققين دارد. واژهه يا كليدي: افت اصطکاک ضريب كريستينسن لوله فرعي ا بياري باراني ۱. به ترتيب دانشجوي سابق كارشناسيارشد و اساتيد مهندسي ا ب دانشكده كشاورزي دانشگاه صنعتي اصفهان * : مسي ول مكاتبات پست الكترونيكي: ousavi@cc.iut.ac.ir ۷۱

2 مجله علوم و فنون كشاورزي و منابع طبيعي علوم ا ب و خاك / سال شانزدهم / شماره شصتم / تابستان ۱۳۹۱ مقدمه لولههاي فرعي (لترالها) که ا ب را از لولهه يا نيمه اصلي به گسيلندهها (ا بپاشها يا قطرهچکانها) ميبرند عموم ا شامل چندين خروجي هستند و به طور گستردهاي در ا بياري باراني قطرهاي و حتي سطحي استفاده ميشوند. تحليل هيدروليکي اين گونه لولهها از جهت طراحي بهينه بسيار مهم است. يک سيستم ا بياري با طراحي ضعيف حتي اگر خوب مديريت شود اغلب منجر به کاهش محصول و راندمان ا بياري ميشود (۱۱). لولههاي فرعي جزء مهمي از يک سيستم ا بياري باراني محسوب ميشوند و طراحي صحيح ا نها از لحاظ يکنواختي توزيع ا ب در مزرعه و راندمان ا بياري داراي اهميت زيادي است (۱). در يک لوله فرعي ا بياري باراني بار فشاري از دهانه ورودي تا انتهاي لوله در اثر وجود افت اصطکاکي و ديگر افته يا جزي ي به تدريج کاهش مييابد. اين در حالي است که د يب هر کدام از ا بپاشهاي روي لوله تابعي از فشار ا بپاش است. براي دستيابي به دبي ثابت براي تمامي ا بپاشها استفاده از تنظيمکنندههاي فشار و يا تغيير نوع ا بپاشها در طول لوله تنها گزينههاي ممکن به نظر ميرسند. اما هر دوي اين راهکارها غيرعملي ميباشند. بنابراين در طراحيهاي رايج جهت حفظ يکنواختي توزيع افت فشاري معادل ۲۰ درصد فشار ا بپاشي که متوسط فشار را دارد مجاز شمرده ميشود (۱۴). در واقع فشار ورودي به لوله فرعي طوري محاسبه ميشود که گويي کليه ا بپاشها در طول لوله داراي دبي يکساني هستند (۱۴). دقيقترين روش محاسبه فشار ورودي به لوله فرعي استفاده از برنامههاي کامپيوتري است که تاکنون توسط محققين زيادي اراي ه شدهاند (۲ ۱۰ ۹ ۸ ۳ و ۱۲). اگر چه اين مدلها بسيار دقيق بوده و نتايج ا نها رضايتبخش است اما استفاده از ا نها نيازمند برنامهنويسي و حتي زمان طولاني جهت اجراي برنامه ميباشد. از اين رو استفاده از روشهاي ساده و تحليلي که در عين حال به اندازه کافي دقت داشته باشند امري لازم جهت امور مهندسي ا ب و ا بياري است. بدين لحاظ ميتوان مشاهده کرد که اراي ه روشهاي تحليلي ساده جهت محاسبات هيدروليکي لولهه يا جايگزيني مدله يا ا بياري تحت فشار و کامپيوتري همواره در دستور کار محققين بوده است ۷) ۲۵ ۲۳ ۲۲ ۲۱ ۲۰ و.(۲۶ معادله پيشنهاد شده توسط کلر و بليسنر (۱۴) جهت محاسبه فشار ورودي به يک لوله فرعي افقي به صورت زير است: Hl = Ha + 3 Hf [۱] 4 که در ا ن H l فشار در دهانه ورودي لوله فرعي H a ارتفاع (بار) هيدروليكي ا ب head) (Hydraulic در ا بپاشي است که با فشار متوسط کار ميکند و H f ميزان کل افت اصطکاکي در لوله است. واحدهاي پارامترهاي معادله ۱ برحسب ارتفاع معادل ا ب ميباشد. اسکالوپي و ا لن (۱۷) معادله زير را براي محاسبه فشار ورودي به لوله در شيبه يا [۲] که در ا ن مختلف پيشنهاد کردند: Ha = Hl 3 Hf + 2 Hv Hz H v بار سرعت H z تفاوت ارتفاع بين ابتدا و انتهاي لوله است که براي لولهه يا افقي صفر در نظر گرفته ميشود و بقيه پارامترها ق ب لا تعريف شدهاند. اسکالوپي و ا لن (۱۷) نشان دادند که در سيستم ا بياري باراني بار سرعت تا ثير قابل توجهي بر کل ميزان افت انرژي ندارد و از اين حيث قابل صرفنظر کردن است. لذا براي شيب صفر (لوله افقي) معادله ۲ همان معادله ۱ خواهد بود. انور (۴) براي نخستين بار ضريب F AVG را جهت محاسبه فشار ورودي به لولهه يا ا بياري باراني با سيستم ثابت و متحرک پيشنهاد کرد. هنگامي که فاصله اولين ا بپاش از دهانه ورودي لوله برابر فاصله ا بپاشها از يکديگر باشد اين ضريب برابر است با: H favg F = [۳] AVG H f که در ا ن H favg متوسط افت اصطکاکي در کل لوله است و از فرمول زير محاسبه ميگردد: H f = (H AVG f + H f H f ) 2... و به ترتيب افت اصطکاکي اولين [۴] که در ا ن Hf- H f۲ H f۱ ۷۲

3 ي م تعيين معادله فشار ورودي به لولههاي فرعي ا بياري باراني با در نظر... دومين... و ۱- امين بخش لوله فرعي هستند. جهت محاسبه فشار ورودي به لوله انور (۴) معادله زير را پيشنهاد نمود: H = H + ( F )H l a AVG f F aavg [۵] انور (۵) با اراي ه فاکتور امکان محاسبه فشار ورودي به لوله هنگامي که اولين ا بپاش به فاصله دلخواه از ابتداي لوله قرار گرفته است را فراهم نمود. وي براي اراي ه معادلات خود فرض نمود دبي ا بپاشها در طول لوله ثابت باشد. در حين اراي ه معادلاتي براي محاسبه فشار ورودي به لولهه يا ا بياري باراني چند قطري معادلهاي را نيز براي محاسبه فاکتور K که از نظر عددي برابر ۱-F AVG است اراي ه کرد. از طرفي برخي از مطالعات در تعيين فشار ورودي به لولههاي فرعي دبي خروجيها را غيرثابت در نظر گرفتهاند (۱۹ و ۲۴). به هر ترتيب با توجه به بررسيه يا صورت گرفته تاکنون تا ثير ميزان افت فشار مجاز بر فشار ورودي به لولهه يا فرعي ارزيا يب نشده است. در اين تحقيق با درنظر گرفتن دبي غيرثابت براي ا بپاشها معادله جديدي براي محاسبه فاکتور F aavg انور (۵) اراي ه ميگردد. مواد و روشها يک لوله فرعي افقي را در نظر بگيريد که روي ا ن ا بپاش قرار گرفتهاند (شکل ۱). اگر اولين ا بپاش در قسمت دهانه ورودي لوله قرار ميگرفت دبي ا ن برابر q فرض ميشد. اما با قرارگيري اين ا بپاش در فاصله xl از دهانه ( x >0 ( فرض ميگردد که دبي ا ن به qc تبديل گردد به طوري که c قدر نسبت تصاعد هندسي است. به همين ترتيب دبي ا بپاش دوم qc 2 برابر و دبي ا بپاش ا خر برابر qc خواهد بود. در اينجا ذکر اين نکته ضروري است که منظور از در نظر گرفتن ي ک تصاعد هندسي بين دبي خروجيها اين نيست که در عمل به طور دقيق چنين رابطهاي برقرار است. بلکه هدف جايگزين کردن يک معادله منطقي غيرخطي به جاي در نظر گرفتن مقدار ثابت q براي تمامي خروجيها است به طوري که اثر افت فشار مجاز هم در ا ن لحاظ شده باشد. جهت کسب ضريب يکنواختي حدود ۹۷ درصد حداکثر افت مجاز بين دو ا بپاش بحراني بايد ۲۰ باشد (۱۴). با در نظر گرفتن اين فرض و اينكه تغييرات دبي خروجيها با جذر تغييرات فشار همراه است (۱۴) ميتوان نوشت: q= + P [۶] که q وP به ترتيب نسبت ميزان کل تغييرات دبي و فشار بين دو ا بپاش ابتدا و انتهاي لوله فرعي به ا بپاشي که با فشار متوسط کار ميکند ميباشند. به طور مثال اگر اختلاف فشار موجود بين اولين و ا خرين ا بپاش ۲۰ باشد ا نگاه مقدار q برابر ۹/۵۴ درصد خواهد بود که در طراحيها ۱۰ در نظر گرفته ميشود. ضابطه ديگري که معادل رابطه ۶ د يب اولين ا بپاش به ا خرين ا بپاش برابر مقدار به عبارتي: باشد اين است که نسبت باشد. P + qc = + P [۷] qc با سادهسازي رابطه ۷ رابطه ۸ به دست ميا يد: ( ) 2 2 c = ( + P) [۸] مقادير c به ازاي تعداد مختلف ا بپاش و P هاي متفاوت در جدول ۱ اراي ه شده است. ملاحظه ميشود که با کاهش مقدار P قدر نسبت تصاعد به عدد ۱ نزديک ميشود. اين بدان معنا است که هنگامي که ميزان افت فشار مجاز به اندازه کافي کوچک باشد دبي ا بپاشها در طول لوله فرعي به هم نزدي ک هستند. از طرف ديگر با افزايش تعداد ا بپاشها نيز مقدار c به عدد ۱ نزديک ميشود. نتايج و بحث ا ناليز مسا له الف) محاسبه ضريب افت اصطكاكي (F) جهت اراي ه معادله مطلوب براي محاسبه فشار داخلي لوله فرعي ابتدا لازم است تا ضريب کريستينسن با در نظر گرفتن يک تصاعد هندسي بين دبي ا بپاشها محاسبه گردد. شکل کلي ۷۳

4 مجله علوم و فنون كشاورزي و منابع طبيعي علوم ا ب و خاك / سال شانزدهم / شماره شصتم / تابستان ۱۳۹۱ شکل ۱. نحوه توزيع فشار براي يک لوله فرعي افقي P P =005 / ۰/۹۹۳۹۲ ۰/۹۹۷۲۹ ۰/۹۹۸۲۶ ۰/۹۹۸۷۲ ۰/۹۹۸۹۸ ۰/۹۹۹۱۶ ۰/۹۹۹۲۸ ۰/۹۹۹۳۷ ۰/۹۹۹۴۵ ۰/۹۹۹۵۰ ۰/۹۹۹۵۵ ۰/۹۹۹۵۹ ۰/۹۹۹۶۲ ۰/۹۹۹۶۵ ۰/۹۹۹۶۷ ۰/۹۹۹۶۹ ۰/۹۹۹۷۱ ۰/۹۹۹۷۳ ۰/۹۹۹۷۴ ۰/۹۹۹۷۵ جدول ۱. قدر نسبت تصاعد هندسي (c) به ازاي مقادير مختلف تعداد ا بپاش c P =0 / ۰/۹۸۸۱۶ ۰/۹۹۴۷۲ ۰/۹۹۶۶۰ ۰/۹۹۷۴۹ ۰/۹۹۸۰۲ ۰/۹۹۸۳۶ ۰/۹۹۸۶۰ ۰/۹۹۸۷۸ ۰/۹۹۸۹۲ ۰/۹۹۹۰۳ ۰/۹۹۹۱۲ ۰/۹۹۹۱۹ ۰/۹۹۹۲۶ ۰/۹۹۹۳۱ ۰/۹۹۹۳۶ ۰/۹۹۹۴۰ ۰/۹۹۹۴۳ ۰/۹۹۹۴۶ ۰/۹۹۹۴۹ ۰/۹۹۹۵۲ P =0/ 5 ۰/۹۸۲۶۸ ۰/۹۹۲۲۷ ۰/۹۹۵۰۲ ۰/۹۹۶۳۳ ۰/۹۹۷۰۹ ۰/۹۹۷۵۹ ۰/۹۹۷۹۵ ۰/۹۹۸۲۱ ۰/۹۹۸۴۱ ۰/۹۹۸۵۷ ۰/۹۹۸۷۱ ۰/۹۹۸۸۲ ۰/۹۹۸۹۱ ۰/۹۹۸۹۹ ۰/۹۹۹۰۶ ۰/۹۹۹۱۲ ۰/۹۹۹۱۷ ۰/۹۹۹۲۲ ۰/۹۹۹۲۶ ۰/۹۹۹۲۹ P =0/ 2 ۰/۹۷۷۴۷ ۰/۹۸۹۹۲ ۰/۹۹۳۵۱ ۰/۹۹۵۲۱ ۰/۹۹۶۲۱ ۰/۹۹۶۸۶ ۰/۹۹۷۳۲ ۹۹۷۶۷ ۰/۹۹۷۹۳ ۰/۹۹۸۱۴ ۰/۹۹۸۳۱ ۰/۹۹۸۴۶ ۰/۹۹۸۵۸ ۰/۹۹۸۶۸ ۰/۹۹۸۷۷ ۰/۹۹۸۸۵ ۰/۹۹۸۹۲ ۰/۹۹۸۹۸ ۰/۹۹۹۰۳ ۰/۹۹۹۰۸ () ۵ ۱۰ ۱۵ ۲۰ ۲۵ ۳۰ ۳۵ ۴۰ ۴۵ ۵۰ ۵۵ ۶۰ ۶۵ ۷۰ ۷۵ ۸۰ ۸۵ ۹۰ ۹۵ ۱۰۰ ۷۴

5 ي م تعيين معادله فشار ورودي به لولههاي فرعي ا بياري باراني با در نظر... معادله محاسبه افت اصطکاکي در لولهها برابر است با: H f n = TD LQ [۹] که در ا ن H f مقدار کل افت اصطکاکي T ضريبي است که بستگي به معادله افت مورد استفاده دارد D قطر لوله L طول لوله Q دبي ورودي به لوله و n و به ترتيب توانهاي قطر و دبي در معادله هستند. از نظر عددي n و در معادله هيزن- ويليامز به ترتيب مقادير ۴/۸۷۱- و ۱/۸۵۲ و در معادله دارسي- ويسباخ مقادير ۵- و ۲ را اتخاذ مينمايند. لولهه يا کريستينسن (۶) جهت محاسبه ميزان افت اصطکاکي در ا بياري پيشنهاد نمود ضريبي به نام F در معادله افت ضرب شود. در ادامه به محاسبه ضريب F با در نظر گرفتن دبي متفاوت براي ا بپاشها پرداخته ميشود. اگر در معادله ۹ مقدار TD n برابر ثابت ρ فرض شود ميزان افت اصطکاک براي هر بخش از لوله فرعي (فاصله بين دو ا بپاش متوالي) برابر است با: h f f2 =ρxlq h =ρl(q qc) f3 h =ρl(q qc qc ) 2 2 qc( c ) hf =ρl(q ) c qc( c ) hf =ρl(q ) c [۱۰] ميزان کل افت اصطکاکي لوله برابر مجموع افته يا اصطکاکي هر بخش از ا ن است. به عبارتي: Hf = hf + h f hf + h f =ρ 2 i qc( c ) l xq + ( Q ) i= c [۱۱] مقدار کل دبي لوله برابر مجموع دبي ا بپاشهاست. بنابراين: با جايگزيني معادله ۱۲ در معادله ۱۱ معادله ۱۳ به دستميا يد: qc t Hf =ρl( ) x( c ) + (c c ) c t= [۱۳] ميزان کل افت اصطکاکي را ميتوان براساس روش کريستينسن (۶) با ضرب نمودن ضريب F در معادله افت به دست ا ورد. در اينجا ذکر اين نکته ضروري است که ضريب F کريستينسن براي حالتي اراي ه شده که فاصله اولين ا بپاش از دهانه ورودي لوله برابر فاصله ا بپاشها از همديگر باشد. با توجه به اينكه در اين تحقيق فاصله اولين ا بپاش از دهانه ورودي لوله دلخواه در نظر گرفته شده است اين فاکتور F a فرض ميشود. طبيعي است که به ازاي ۱=x مقدار F a به دست ا مده قابل مقايسه با ضريب کريستينسن خواهد بود. بدين ترتيب معادله ۹ با جايگزيني از معادله ۱۲ به صورت زير نوشته ميشود: H = F TLD n Q f a qc( c ) =ρf ( + x)l( ) a c [۱۴] نهاي ت ا با مساوي قرار دادن معادلات ۱۳ و ۱۴ مقدار ضريب به صورت زير به دست ميا يد: F a i x( c ) + (c c ) i= F = a ( + x)( c ) [۱۵] اسکالوپي (۱۶) نيز معادلهاي براي محاسبه F a با فرض دبي ثابت براي ا بپاشها اراي ه كرده است. مقايسه بين نتايج بهدستا مده از معادله ۱۵ و نتايج اسکالوپي (۱۶) در جدول ۲ خلاصه شده است ) / =0 P و = 2 (. جدول ۲ نشان ميدهد كه هرچه تعداد ا بپاشها بيشتر شده و قدر نسبت تصاعد (c) به عدد ي ک نزديكتر شده ضريب F a اراي ه داده شده توسط اسکالوپي (۱۶) به نتايج معادله ۱۵ نزديکتر و ميزان خطا كمتر شده است. ب) محاسبه فشار ورودي لوله با در نظر گرفتن شکل ۱ توان نوشت: Q = qc + qc qc qc( c ) + qc = c [۱۲] ۷۵

6 ي م مجله علوم و فنون كشاورزي و منابع طبيعي علوم ا ب و خاك / سال شانزدهم / شماره شصتم / تابستان ۱۳۹۱ x = معادله ۱۵ جدول ۲. مقادير ضريب F a به ازاي سه مقدار متفاوت P 0= / x و ۲= خطا اسکالوپي (۱۶) خطا ۰/۰۰۵۹ ۰/۰۰۵۲ ۰/۰۰۵۰ ۰/۰۰۴۷ ۰/۰۰۴۴ ۰/۰۰۴۲ ۰/۰۰۴۰ ۰/۰۰۳۹ ۰/۶۱۹۱ ۰/۵۱۳ ۰/۴۶۳۸ ۰/۴۳۵۳ ۰/۳۸۰۶ ۰/۳۵۴۶ ۰/۳۳۹۴ ۰/۳۳۴۴ ۰/۶۲۵۰ ۰/۵۱۸۵ ۰/۴۶۸۸ ۰/۴۴۰۰ ۰/۳۸۵۰ ۰/۳۵۸۸ ۰/۳۴۳۴ ۰/۳۳۸۳ ۰/۰۰۷۱ ۰/۰۰۵۹ ۰/۰۰۵۴ ۰/۰۰۵۱ ۰/۰۰۴۵ ۰/۰۰۴۲ ۰/۰۰۴۱ ۰/۰۰۴۰ x = 2 3 معادله ۱۵ ۰/۵۴۲۹ ۰/۴۵۲۴ ۰/۴۱۵۱ ۰/۳۹۴۹ ۰/۳۵۹۳ ۰/۳۴۳۷ ۰/۳۳۴۹ ۰/۳۳۲۱ اسکالوپي (۱۶) ۰/۵۵۰۰ ۰/۴۵۸۳ ۰/۴۲۰۵ ۰/۴۰۰۰ ۰/۳۶۳۸ ۰/۳۴۷۹ ۰/۳۳۹۰ ۰/۳۳۶۱ * خطا ۰/۰۰۷۸ ۰/۰۰۶۳ ۰/۰۰۵۷ ۰/۰۰۵۳ ۰/۰۰۴۵ ۰/۰۰۴۳ ۰/۰۰۴۱ ۰/۰۰۴۰ x =0/ 5 معادله ۱۵ ۰/۴۹۲۲ ۰/۴۱۵۹ ۰/۳۸۷۲ ۰/۳۷۲۵ ۰/۳۴۸۱ ۰/۳۳۸۰ ۰/۳۳۲۷ ۰/۳۳۱۰ اسکالوپي (۱۶) ۰/۵۰۰۰ ۰/۴۲۲۲ ۰/۳۹۲۹ ۰/۳۷۷۸ ۰/۳۵۲۶ ۰/۳۴۲۳ ۰/۳۳۶۸ ۰/۳۳۵۰ ۲ ۳ ۴ ۵ ۱۰ ۲۰ ۵۰ ۱۰۰ * : ميزان خطا برابر است با تفاوت بين F a اسكالوپي و معادله ۱۶ با در نظر گرفتن معادله ۱۰ توان ا ن را به صورت زير نوشت: qc h l (c i c ) f =ρ i c [۲۰] با جايگزيني معادله ۲۱ در معادله ۲۰ معادله زير ρl qc H ( ) f = AVG c (i )(c i c ) i = 2 بهدستميا يد: [۲۱] با جايگزيني معادلات ۱۳ و ۲۱ در معادله ۳ مقدار متوسط ضريب تصحيح F aavg براي حالتي که اولين ا بپاش به فاصله F a AVG F aavg دلخواه از دهانه ورودي قرار دارد به دست ميا يد: (i )(c i c ) = i = 2 (x( c ) + (c i c ) ) i = [۲۲] و در نهايت با قرار دادن معادله ۸ در معادله ۲۲ رابطه و تعداد ا بپاشها افت فشار ضريب فاصله اولين ا بپاش از ابتداي لوله و توان به دست ميا يد: H = h + h + h h f f2 f3 f4 f H = h + h + h h f2 f3 f4 f5 f H = h + h + h f 3 f 2 f f H = h + h H f 2 f f f = h f [۱۶] با قرار دادن جملات رابطه ۱۶ در معادله ۴ داريم: H f = {(h AVG f + h f h f ) (h + h h ) h } f f f f 3 4 [۱۷] از ا نجا که معادله ۱۷ شامل ۱- عبارت است ميتوان ا ن را به صورت زير خلاصه نمود: H f = {h AVG f + 2hf + 3h f ( 2)h + ( )h } f f H f = (i )h AVG f i = 2 i افت فشار اصطکاکي بخش iام لوله فرعي بوده و h fi [۱۸] بنابراين: [۱۹] که در ا ن ۷۶

7 تعيين معادله فشار ورودي به لولههاي فرعي ا بياري باراني با در نظر... شكل ۲. مقايسه نتايج عددي معادله ۲۳ (نقطهچين) با نتايج ضريب متوسط اصلاح شده انور (خط پر) و كلر و بليسنر (خطچين) F = aavg i ( ) ( ) (i ) ( + P) ( + P) i = i ( ) ( ) ( ) x ( + P) + ( + P) ( + P) i = [۲۳] نتيجهگيري ضريب F aavg محاسبه شده توسط معادله ۲۳ براي =P ۰/۲ ۲= و x هاي مختلف در برابر ضريب پيشنهاد شده توسط انور (۵) در شكل ۲ اراي ه شدهاست. اين شکل نشان ميدهد كه براي تمام حالتها و با افزايش تعداد ا بپاشها ضريب پيشنهاد شده به عدد ۰/۲۵ اراي ه شده توسط کلر و بليسنر (۱۴) ميل ميکند. همچنين ملاحظه ميشود كه نمودارها همواره نزديک به نمودار اراي ه شده توسط انور (۵) هستند. توجه کنيد که نمودارهاي شکل ۲ به ازاي حداکثر افت فشار مجاز ( ۲۰) در طول لوله فرعي رسم شدهاند. از ا نجا که معمو لا در طراحيها افت فشار کمتر از ۲۰ ميباشد بنابراين نمودارهاي اراي ه شده به هم نزديکتر خواهند شد. بنابراين ميتوان نتيجه گرفت که براي اين نوع طراحيها ميتوان از تا ثير افت فشار در طول لوله بر فشار مورد نياز در دهانه ورودي لوله چشم پوشي کرد. به عنوان يک نتيجه مهم شکل ۲ همچنين نشان ميدهد در صورتي که فاصله اولين ا بپاش از دهانه ورودي لوله برابر فاصله ا بپاشها از يکديگر نباشد به ازاي ۱۵> ضريب F aavg تفاوت قابل توجهي با ضريب پيشنهادي انور (۵) دارد. در واقع در اين حالت درنظر گرفتن دبي ثابت براي تمامي ا بپاشها سبب تخمين کمتر از واقع ضريب K و در نتيجه تخمين بيشتر از اندازه فشار ورودي به لترال ميشود. بنابراين در اين حالت استفاده از معادله ۲۳ بر معادله انور ارجحيت دارد. لازم به ذکر است که از ا نجا که معادله ۲۳ به ازاي = تعريف نشده ۷۷

8 مجله علوم و فنون كشاورزي و منابع طبيعي علوم ا ب و خاك / سال شانزدهم / شماره شصتم / تابستان ۱۳۹۱ جدول ۳. مقايسه مقادير نهايي F aavg حاصل از معادله ۲۳ و ساير محققين به ازاي مقادير مختلف P و = x مقدار F aavg از معادله ۲۳ توان پارامتر سرعت () = 500 P =02 / P =05 / P =0/ P =0/ 05 انور (۵) = 500 اسکالوپي و ا لن (۱۷) = ۱/۰۰ ۰/ ۳۳۰۱ ۰/ ۳۳۰۷ ۰/ ۳۳۱۳ ۰/ ۳۳۲۰ ۰/ ۳۳۲۷ ۰/ ۳۳۳۳ ۱/۷۵ ۰/ ۲۶۲۶ ۰/ ۲۶۳۴ ۰/ ۲۶۴۲ ۰/ ۲۶۵۱ ۰/ ۲۶۵۹ ۰/ ۲۶۶۶ ۱/۸۵۲ ۰/ ۲۵۵۵ ۰/ ۲۵۶۳ ۰/ ۲۵۷۱ ۰/ ۲۵۸۰ ۰/ ۲۵۸۹ ۰/ ۲۵۹۶ ۱/۹۰ ۰/ ۲۵۲۳ ۰/ ۲۵۳۱ ۰/ ۲۵۳۹ ۰/ ۲۵۴۸ ۰/ ۲۵۵۷ ۰/ ۲۵۶۴ ۲/۰۰ ۰/ ۲۴۵۸ ۰/ ۲۴۶۶ ۰/ ۲۴۷۵ ۰/ ۲۴۸۳ ۰/ ۲۴۹۳ ۰/ ۲۵۰۰ ميباشد در نمودارها عدد صفر براي ا ن درنظر گرفته شده است. براي بررسي اثر افت فشار موجود در طول لوله فرعي (P ) هنگامي که تعداد ا بپاشها زياد باشد مقايسهاي بين نتايج معادله ۲۳ و ساير محققين صورت گرفت كه نتايج در جدول ۳ ا ورده شده است. اين مقايسه نشان ميدهد حد نهايي ميزان F aavg به ازاي تمامي مقادير كه در تحقيق حاضر منابع مورد استفاده س اه محمدي ر. بهدستا مده به نتايج کار ديگران بسيار نزديک است و ميتوان اين چنين نتيجه گرفت که به ازاي تعداد زياد خروجيها افت فشار موجود بين دو ا بپاش بحراني قرار گرفته روي لوله فرعي در ا بياري باراني تا ثير چنداني بر ميزان فشار ورودي به ا ن ندارد. فرعي (لتراله ي)ا ا بياري باراني. علوم و. م. ميرلطيفي و ک. محمدي. ۱۳۸۶. شبيهسازي هيدروليکي لولهه يا فنون کشاورزي و منابع طبيعي ۱۱(۴۰): ۵۱-۳۹. 2. Abreu, V. M. and L. S. Pereira Sprinkler irrigation design using ISADi. Proc. of the ASAE Annual International Meeting, Chicago, Illinois, U.S.A., Paper o Andrade, C. L. T. and R. G. Allen SPRIKMOD- pressure and discharge siulation odel for pressurized irrigation systes:. Model developent and description. Irrig. Sci. 8: Anwar, A. A. 2000a. Inlet pressure for tapered horizontal laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 26(): Anwar, A. A. 2000b. Adjusted average correction factor for sprinkler laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 26(): Christiansen, J. E. (942). Irrigation by sprinkling. Calif. Agric. Expt. Sta. Bull. o. 670, University of California, Davis, CA. 7. Edwards, D. M. and B. Spencer Design criteria for irrigation systes with coplex pipe loops. Trans. ASAE 5: Hathoot, H. M., A. I. Al-Aoud and F. S. Mohaad Analysis and design of trickle-irrigation laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 9(5): Hathooth, H. M., H. M. Abo-Ghobar, A. I. Al-Aoud and F. S. Mohaad Analysis and design of sprinkler irrigation laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 20: Hutchinson, G. P., P. Carran and I. McInodoe IRRICAD- Coputerized irrigation design. Proc. of the ASCE ational Conference on Irrigation and Drainage Engineering, Park city, Utah, U.S.A, pp ۱ ش. ۷۸

9 تعيين معادله فشار ورودي به لولههاي فرعي ا بياري باراني با در نظر.... Jorge, J. and L. S. Pereira Siulation and evaluation of set sprinkler systes with AVASPER. Proc. of the 54th Executive Council of ICID and 20th European Regional Conference, Montpellier, France. 2. Kang, Y. and S. ishiyaa. 996a. Analysis and design of icroirrigation laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 22(2): Kang, Y. and S. ishiyaa. 996b. Design of icroirrigation subain units. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 22(2): Keller, J. and R. D. Bliesner Sprinkle and Trickle Irrigation. Chapan & Hall, ew York. 5. Pleban, S. and I. Air. 98. Design procedure of sprinkling laterals: The atheatical background of a coputerized aid. Agric. Water Manage. 3: Scaloppi, E. J Adjusted F factor for ultiple-outlet pipes. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 4(): Scaloppi, E. J. and R. G. Allen Hydraulics of irrigation laterals: Coparative analysis. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 9(): Valiantzas, J. D Analytical approach for direct drip lateral hydraulic calculation. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 24(6): Valiantzas, J. D Continuous outflow variation along irrigation laterals: Effect of the nuber of outlets. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 28(): Vallesquino, P An approach for siulating the hydraulic perforance of irrigation laterals. Irrig. Sci. 26: Vallesquino, P. and Luque-Escailla, P. L ew algorith for hydraulic calculation in irrigation laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 27(4): Vallesquino, P. and P. L. Luque-Escaillia Equivalent friction factor ethod for hydraulic calculation in irrigation laterals. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 28(5): Warrick, A. W. and M. Yitayew Trickle lateral hydraulics. I: Analytical solution. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 4(2): Yildiri, G Analytical relationships for designing ultiple outlets pipelines. ASCE, J. Irrig. Drain. Eng. 33(2): Yitayew, M. and A. W. Warrick Trickle lateral hydraulics. II: Design and exaples. ASCE, J. Irrig. Drain. Div. 4(2): Zazueta, F. S., A. G. Sajstrla and D. Z. Haan Coputer-aided design of landscape irrigation systes. Appl. Agric. Res. 4: ۷۹

10 J. Sci. & Technol. Agric. & atur. Resour., Water and Soil Sci., Vol. 6, o. 60, Suer 202, Isf. Univ. Technol., Isf., Iran. Calculating Inlet Pressure for Multi-Outlet Horizontal Irrigation Laterals Considering Variable Outflow in Outlets S. H. Sadeghi, S. F. Mousavi* and M. Heidarpour (Received : Apr ; Accepted : Oct. 2-20) Abstract Precise calculation of inlet pressure into sprinkler laterals is an iportant proble for proper distribution of unifority. The adjusted average friction correction factor, F aavg, provides the possibility of calculating the inlet pressure to utlioutlet pressurized irrigation pipelines when the first outlet spacing fro the pipe entrance is arbitrary. To investigate the effect of allowable head-loss in the lateral pipeline on inlet pressure, a new equation was developed for calculating this factor. A progression coefficient was assued for variable discharge of the outlets. The results showed that though the inlet pressure of the lateral depends on the head loss between the outlets, it is negligible when ore than 5 outlets are used. It was also concluded that when is less than 5 and the ratio of distance between inlet and first outlet to outlet spacing is less than, the conventional approaches overestiate the inlet pressure. In this research, a new equation was also developed for Christiansen friction factor in which the first outlet is located at a fraction of outlet spacing. This new factor is dependent on the head loss between the first and last outlets, in addition to the nuber of outlets and the power of velocity equation. The results of applying this new factor showed good correlation with other researchers nuerical results when a large nuber of outlets are coalesced. Keywords: Friction loss, Christiansen factor, Lateral, Sprinkler irrigation.. Forer MSc. Student and Prof.s of Water Eng., Respectively, College of Agric., Isf. Univ. Technol., Isfahan, Iran. *: Corresponding Author, Eail: ousavi@cc.iut.ac.ir 80

e r 4πε o m.j /C 2 =

e r 4πε o m.j /C 2 = فن( محاسبات بوهر نيروي جاذبه الکتروستاتيکي بين هسته و الکترون در اتم هيدروژن از رابطه زير قابل محاسبه F K است: که در ا ن بار الکترون فاصله الکترون از هسته (يا شعاع مدار مجاز) و K ثابتي است که 4πε مقدار

Διαβάστε περισσότερα

ﻞﻜﺷ V لﺎﺼﺗا ﺎﻳ زﺎﺑ ﺚﻠﺜﻣ لﺎﺼﺗا هﺎﮕﺸﻧاد نﺎﺷﺎﻛ / دﻮﺷ

ﻞﻜﺷ V لﺎﺼﺗا ﺎﻳ زﺎﺑ ﺚﻠﺜﻣ لﺎﺼﺗا هﺎﮕﺸﻧاد نﺎﺷﺎﻛ / دﻮﺷ 1 مبحث بيست و چهارم: اتصال مثلث باز (- اتصال اسكات آرايش هاي خاص ترانسفورماتورهاي سه فاز دانشگاه كاشان / دانشكده مهندسي/ گروه مهندسي برق / درس ماشين هاي الكتريكي / 3 اتصال مثلث باز يا اتصال شكل فرض كنيد

Διαβάστε περισσότερα

در اين آزمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي روتور سيمپيچي شده سه فاز با مقاومتهاي روتور مختلف صورت گرفته و س سپ مشخصه گشتاور سرعت آن رسم ميشود.

در اين آزمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي روتور سيمپيچي شده سه فاز با مقاومتهاي روتور مختلف صورت گرفته و س سپ مشخصه گشتاور سرعت آن رسم ميشود. ك ي آزمايش 7 : راهاندازي و مشخصه خروجي موتور القايي روتور سيمپيچيشده آزمايش 7: راهاندازي و مشخصه خروجي موتور القايي با روتور سيمپيچي شده 1-7 هدف آزمايش در اين آزمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي روتور

Διαβάστε περισσότερα

+ Δ o. A g B g A B g H. o 3 ( ) ( ) ( ) ; 436. A B g A g B g HA است. H H برابر

+ Δ o. A g B g A B g H. o 3 ( ) ( ) ( ) ; 436. A B g A g B g HA است. H H برابر ا نتالپي تشكيل پيوند وا نتالپي تفكيك پيوند: ا نتالپي تشكيل يك پيوندي مانند A B برابر با تغيير ا نتالپي استانداردي است كه در جريان تشكيل ا ن B g حاصل ميشود. ( ), پيوند از گونه هاي (g )A ( ) + ( ) ( ) ;

Διαβάστε περισσότερα

سبد(سرمايهگذار) مربوطه گزارش ميكند در حاليكه موظف است بازدهي سبدگردان را جهت اطلاع عموم در

سبد(سرمايهگذار) مربوطه گزارش ميكند در حاليكه موظف است بازدهي سبدگردان را جهت اطلاع عموم در بسمه تعالي در شركت هاي سبدگردان بر اساس پيوست دستورالعمل تاسيس و فعاليت شركت هاي سبدگردان مصوب هيي ت مديره سازمان بورس بانجام مي رسد. در ادامه به اراي ه اين پيوست مي پردازيم: چگونگي محاسبه ي بازدهي سبد

Διαβάστε περισσότερα

V o. V i. 1 f Z c. ( ) sin ورودي را. i im i = 1. LCω. s s s

V o. V i. 1 f Z c. ( ) sin ورودي را. i im i = 1. LCω. s s s گزارش کار ا زمايشگاه اندازهگيري و مدار ا زمايش شمارهي ۵ مدار C سري خروجي خازن ۱۳ ا بانماه ۱۳۸۶ ي م به نام خدا تي وري ا زمايش به هر مداري که در ا ن ترکيب ي از مقاومت خازن و القاگر به کار رفتهشده باشد مدار

Διαβάστε περισσότερα

٢٢٢ ٣٩٣ ﻥﺎﺘﺴﺑﺎﺗ ﻭ ﺭﺎﻬﺑ ﻢ / ﻫﺩﺭﺎﻬﭼ ﻩﺭﺎﻤﺷ ﻢ / ﺘ ﺸﻫ ﻝﺎﺳ ﻲﻨﻓ ﺖﺷﺍﺩﺩﺎﻳ ﻱ ﻪﻃ

٢٢٢ ٣٩٣ ﻥﺎﺘﺴﺑﺎﺗ ﻭ ﺭﺎﻬﺑ ﻢ / ﻫﺩﺭﺎﻬﭼ ﻩﺭﺎﻤﺷ ﻢ / ﺘ ﺸﻫ ﻝﺎﺳ ﻲﻨﻓ ﺖﺷﺍﺩﺩﺎﻳ ﻱ ﻪﻃ مجله پژوهش ا ب ايران سال هشتم/ شماره چهاردهم/ بهار و تابستان (٢١٧-٢٢٢) ١٣٩٣ يادداشت فني بررسي ا زمايشگاهي تعيين رابطه عمق جريان غليظ در محل غوطهوري ٢ *١ حسن گليج و مهدي قمشي چکيده جريانهاي غليظ در اثر

Διαβάστε περισσότερα

t a a a = = f f e a a

t a a a = = f f e a a ا زمايشگاه ماشينه يا ۱ الکتريکي ا زمايش شمارهي ۴-۱ گزارش کار راهاندازي و تنظيم سرعت موتورهايي DC (شنت) استاد درياباد نگارش: اشکان نيوشا ۱۶ ا ذر ۱۳۸۷ ي م به نام خدا تي وري ا زمايش شنت است. در اين ا زمايش

Διαβάστε περισσότερα

1 ﺶﻳﺎﻣزآ ﻢﻫا نﻮﻧﺎﻗ ﻲﺳرﺮﺑ

1 ﺶﻳﺎﻣزآ ﻢﻫا نﻮﻧﺎﻗ ﻲﺳرﺮﺑ آزمايش 1 بررسي قانون اهم بررسي تجربي قانون اهم و مطالعه پارامترهاي مو ثر در مقاومت الكتريكي يك سيم فلزي تي وري آزمايش هر و دارند جسم فيزيكي داراي مقاومت الكتريكي است. اجسام فلزي پلاستيك تكه يك بدن انسان

Διαβάστε περισσότερα

P = P ex F = A. F = P ex A

P = P ex F = A. F = P ex A محاسبه كار انبساطي: در ترموديناميك اغلب با كار ناشي از انبساط يا تراكم سيستم روبرو هستيم. براي پي بردن به اين نوع كار به شكل زير خوب توجه كنيد. در اين شكل استوانهاي را كه به يك پيستون بدون اصطكاك مجهز

Διαβάστε περισσότερα

محاسبه ی برآیند بردارها به روش تحلیلی

محاسبه ی برآیند بردارها به روش تحلیلی محاسبه ی برآیند بردارها به روش تحلیلی برای محاسبه ی برآیند بردارها به روش تحلیلی باید توانایی تجزیه ی یک بردار در دو راستا ( محور x ها و محور y ها ) را داشته باشیم. به بردارهای تجزیه شده در راستای محور

Διαβάστε περισσότερα

در اين ا زمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي رتور سيمپيچي شده سه فاز با مقاومت مختلف بررسي و س سپ مشخصه گشتاور سرعت ا ن رسم ميشود.

در اين ا زمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي رتور سيمپيچي شده سه فاز با مقاومت مختلف بررسي و س سپ مشخصه گشتاور سرعت ا ن رسم ميشود. ا زمايش 4: راهاندازي و مشخصه خروجي موتور القايي با رتور سيمپيچي شده 1-4 هدف ا زمايش در اين ا زمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي رتور سيمپيچي شده سه فاز با مقاومت مختلف بررسي و س سپ مشخصه گشتاور سرعت ا

Διαβάστε περισσότερα

ﻴﻓ ﯽﺗﺎﻘﻴﻘﺤﺗ و ﯽهﺎﮕﺸﻳﺎﻣزﺁ تاﺰﻴﻬﺠﺗ ﻩﺪﻨﻨﮐ

ﻴﻓ ﯽﺗﺎﻘﻴﻘﺤﺗ و ﯽهﺎﮕﺸﻳﺎﻣزﺁ تاﺰﻴﻬﺠﺗ ﻩﺪﻨﻨﮐ دستوركارآزمايش ميز نيرو هدف آزمايش: تعيين برآيند نيروها و بررسي تعادل نيروها در حالت هاي مختلف وسايل آزمايش: ميز مدرج وستون مربوطه, 4 عدد كفه وزنه آلومينيومي بزرگ و قلاب با نخ 35 سانتي, 4 عدد قرقره و پايه

Διαβάστε περισσότερα

هدف:.100 مقاومت: خازن: ترانزيستور: پتانسيومتر:

هدف:.100 مقاومت: خازن: ترانزيستور: پتانسيومتر: آزمايش شماره (10) تقويت كننده اميتر مشترك هدف: هدف از اين آزمايش مونتاژ مدار طراحي شده و اندازهگيري مشخصات اين تقويت كننده جهت مقايسه نتايج اندازهگيري با مقادير مطلوب و در ادامه طراحي يك تقويت كننده اميترمشترك

Διαβάστε περισσότερα

حسين حميدي فر محمد حسين

حسين حميدي فر محمد حسين پرش هيدروليكي در مقطع مثلثي و مستطيلي مقطع با مقايسه چكيده حسين حميدي فر محمد حسين (تاريخ دريافت: ۱۳۸۸/۸/۵ ۱ * اميد و جواد فرهودي تاريخ پذيرش : ۱۳۸۹/۳/۳) اگرچه تاكنون تحقيقات زيادي در زمينه پرش هيدروليكي

Διαβάστε περισσότερα

( ) قضايا. ) s تعميم 4) مشتق تعميم 5) انتگرال 7) كانولوشن. f(t) L(tf (t)) F (s) Lf(t ( t)u(t t) ) e F(s) L(f (t)) sf(s) f ( ) f(s) s.

( ) قضايا. ) s تعميم 4) مشتق تعميم 5) انتگرال 7) كانولوشن. f(t) L(tf (t)) F (s) Lf(t ( t)u(t t) ) e F(s) L(f (t)) sf(s) f ( ) f(s) s. معادلات ديفرانسيل + f() d تبديل لاپلاس تابع f() را در نظر بگيريد. همچنين فرض كنيد ( R() > عدد مختلط با قسمت حقيقي مثبت) در اين صورت صورت وجود لاپلاس f() نامند و با قضايا ) ضرب در (انتقال درحوزه S) F()

Διαβάστε περισσότερα

حل J 298 كنيد JK mol جواب: مييابد.

حل J 298 كنيد JK mol جواب: مييابد. تغيير ا نتروپي در دنياي دور و بر سيستم: هر سيستم داراي يك دنياي دور و بر يا محيط اطراف خود است. براي سادگي دنياي دور و بر يك سيستم را محيط ميناميم. محيط يك سيستم همانند يك منبع بسيار عظيم گرما در نظر گرفته

Διαβάστε περισσότερα

O 2 C + C + O 2-110/52KJ -393/51KJ -283/0KJ CO 2 ( ) ( ) ( )

O 2 C + C + O 2-110/52KJ -393/51KJ -283/0KJ CO 2 ( ) ( ) ( ) به كمك قانون هس: هنري هس شيميدان و فيزيكدان سوي يسي - روسي تبار در سال ۱۸۴۰ از راه تجربه دريافت كه گرماي وابسته به يك واكنش شيمياي مستقل از راهي است كه براي انجام ا ن انتخاب مي شود (در دماي ثابت و همچنين

Διαβάστε περισσότερα

مربوطند. با قراردادن مقدار i در معادله (1) داريم. dq q

مربوطند. با قراردادن مقدار i در معادله (1) داريم. dq q مدارهاي تا بحال به مدارهايي پرداختيم كه در ا نها اجزاي مدار مقاومت بودند و در ا نها جريان با زمان تغيير نميكرد. در اينجا خازن را به عنوان يك عنصر مداري معرفي ميكنيم خازن ما را به مفهوم جريانهاي متغير با

Διαβάστε περισσότερα

اراي ه روشي نوين براي حذف مولفه DC ميراشونده در رلههاي ديجيتال

اراي ه روشي نوين براي حذف مولفه DC ميراشونده در رلههاي ديجيتال o. F-3-AAA- اراي ه روشي نوين براي حذف مولفه DC ميراشونده در رلههاي ديجيتال جابر پولادي دانشكده فني و مهندسي دانشگاه ا زاد اسلامي واحد علوم و تحقيقات تهران تهران ايران مجتبي خدرزاده مهدي حيدرياقدم دانشكده

Διαβάστε περισσότερα

آزمایش 2: تعيين مشخصات دیود پيوندي PN

آزمایش 2: تعيين مشخصات دیود پيوندي PN آزمایش 2: تعيين مشخصات دیود پيوندي PN هدف در اين آزمايش مشخصات ديود پيوندي PN را بدست آورده و مورد بررسي قرار مي دهيم. وسايل و اجزاي مورد نياز ديودهاي 1N4002 1N4001 1N4148 و يا 1N4004 مقاومتهاي.100KΩ,10KΩ,1KΩ,560Ω,100Ω,10Ω

Διαβάστε περισσότερα

10 ﻞﺼﻓ ﺶﺧﺮﭼ : ﺪﻴﻧاﻮﺘﺑ ﺪﻳﺎﺑ ﻞﺼﻓ ﻦﻳا يا ﻪﻌﻟﺎﻄﻣ زا ﺪﻌﺑ

10 ﻞﺼﻓ ﺶﺧﺮﭼ : ﺪﻴﻧاﻮﺘﺑ ﺪﻳﺎﺑ ﻞﺼﻓ ﻦﻳا يا ﻪﻌﻟﺎﻄﻣ زا ﺪﻌﺑ فصل چرخش بعد از مطالعه اي اين فصل بايد بتوانيد : - مكان زاويه اي سرعت وشتاب زاويه اي را توضيح دهيد. - چرخش با شتاب زاويه اي ثابت را مورد بررسي قرار دهيد. 3- رابطه ميان متغيرهاي خطي و زاويه اي را بشناسيد.

Διαβάστε περισσότερα

آزمایش 8: تقویت کننده عملیاتی 2

آزمایش 8: تقویت کننده عملیاتی 2 آزمایش 8: تقویت کننده عملیاتی 2 1-8 -مقدمه 1 تقویت کننده عملیاتی (OpAmp) داراي دو یا چند طبقه تقویت کننده تفاضلی است که خروجی- هاي هر طبقه به وروديهاي طبقه دیگر متصل شده است. در انتهاي این تقویت کننده

Διαβάστε περισσότερα

( ) x x. ( k) ( ) ( 1) n n n ( 1) ( 2)( 1) حل سري: حول است. مثال- x اگر. يعني اگر xها از = 1. + x+ x = 1. x = y= C C2 و... و

( ) x x. ( k) ( ) ( 1) n n n ( 1) ( 2)( 1) حل سري: حول است. مثال- x اگر. يعني اگر xها از = 1. + x+ x = 1. x = y= C C2 و... و معادلات ديفرانسيل y C ( ) R mi i كه حل سري يعني جواب دقيق ميخواهيم نه به صورت صريح بلكه به صورت سري. اگر فرض كنيم خطي باشد, اين صورت شعاع همگرايي سري فوق, مينيمم اندازه است جواب معادله ديفرانسيل i نقاط

Διαβάστε περισσότερα

3 و 2 و 1. مقدمه. Simultaneous كه EKF در عمل ناسازگار عمل كند.

3 و 2 و 1.  مقدمه. Simultaneous كه EKF در عمل ناسازگار عمل كند. بررسي سازگاري تخمين در الگوريتم EKF-SLAM و پيشنهاد يك روش جديد با هدف رسيدن به سازگاري بيشتر فيلتر و كاستن هرينه محاسباتي امير حسين تمجيدي حميد رضا تقيراد نينا مرحمتي 3 و و گروه رباتيك ارس دپارتمان كنترل

Διαβάστε περισσότερα

برخوردها دو دسته اند : 1) كشسان 2) ناكشسان

برخوردها دو دسته اند : 1) كشسان 2) ناكشسان آزمايش شماره 8 برخورد (بقاي تكانه) وقتي دو يا چند جسم بدون حضور نيروهاي خارجي طوري به هم نزديك شوند كه بين آنها نوعي برهم كنش رخ دهد مي گوييم برخوردي صورت گرفته است. اغلب در برخوردها خواستار اين هستيم

Διαβάστε περισσότερα

را بدست آوريد. دوران

را بدست آوريد. دوران تجه: همانطر كه در كلاس بارها تا كيد شد تمرينه يا بيشتر جنبه آمزشي داشت براي يادگيري بيشتر مطالب درسي بده است مشابه اين سه تمرين كه در اينجا حل آنها آمده است در امتحان داده نخاهد شد. m b الف ماتريس تبديل

Διαβάστε περισσότερα

تلفات کل سيستم کاهش مي يابد. يکي ديگر از مزاياي اين روش بهبود پروفيل ولتاژ ضريب توان و پايداري سيستم مي باشد [-]. يکي ديگر از روش هاي کاهش تلفات سيستم

تلفات کل سيستم کاهش مي يابد. يکي ديگر از مزاياي اين روش بهبود پروفيل ولتاژ ضريب توان و پايداري سيستم مي باشد [-]. يکي ديگر از روش هاي کاهش تلفات سيستم اراي ه روشي براي کاهش تلفات در سيستم هاي توزيع بر مبناي تغيير محل تغذيه سيستم هاي توزيع احد کاظمي حيدر علي شايانفر حسن فشکي فراهاني سيد مهدي حسيني دانشگاه علم و صنعت ايران- دانشکده مهندسي برق چکيده براي

Διαβάστε περισσότερα

روش محاسبه ی توان منابع جریان و منابع ولتاژ

روش محاسبه ی توان منابع جریان و منابع ولتاژ روش محاسبه ی توان منابع جریان و منابع ولتاژ ابتدا شرح کامل محاسبه ی توان منابع جریان: برای محاسبه ی توان منابع جریان نخست باید ولتاژ این عناصر را بدست آوریم و سپس با استفاده از رابطه ی p = v. i توان این

Διαβάστε περισσότερα

Aerodynamic Design Algorithm of Liquid Injection Thrust Vector Control

Aerodynamic Design Algorithm of Liquid Injection Thrust Vector Control علوم و تحقيقات هوافضا جلد 2 شماره 2 بهار 1388 الگوريتم طراحي آيروديناميكي كنترل بردار تراست به روش پاشش مايع 2 1 مهدي هاشمآبادي و محمدرضا حيدري دانشگاه صنعتي مالك اشتر مجتمع دانشگاهي هوافضا مركز آموزشي

Διαβάστε περισσότερα

yazduni.ac.ir دانشگاه يزد چكيده: است. ١ -مقدمه

yazduni.ac.ir دانشگاه يزد چكيده: است. ١ -مقدمه كنترل سرعت هوشمند موتورهاي DC sharif_natanz@yahoo.com sedighi@ yazduni.ac.ir دانشگاه يزد دانشگاه يزد حميد رضا شريف خضري عليرضا صديقي اناركي چكيده: دامنه وسيع سرعت موتورهايDC و سهولت كنترل ا نها باعث كاربرد

Διαβάστε περισσότερα

Vr ser se = = = Z. r Rr

Vr ser se = = = Z. r Rr ا زمايشگاه ماشينه يا ۱ الکتريکي ا زمايش شمارهي ۳-۴ گزارش کار اتصال کوتاه و بارداري موتور ا سنکرون استاد درياباد نگارش: اشکان نيوشا ۱۱ ا بان ۱۳۸۷ ي م به نام خدا تي وري ا زمايش هدف ما در اين ا زمايش به دست

Διαβάστε περισσότερα

تعيين مدول يانگ استاتيک سنگ ها با استفاده از مدول يانگ ديناميک ١ مسعود کريم نژاد دانشجوی کارشناسی ارشد مهندسی نفت دانشگاه شهيد باهنر کرمان -١ masoud_karimnezhad@yahoo.com چکيده تعيين مدول های الاستيک سنگ

Διαβάστε περισσότερα

( Δ > o) است. ΔH 2. Δ <o ( ) 6 6

( Δ > o) است. ΔH 2. Δ <o ( ) 6 6 تغييرات انرژي ضمن انحلال: اكثر مواد در موادي مشابه خود حل ميشوند و اين پديده را با برهمكنشهاي ميكروسكوپي بررسي كرديم. براي بررسي ماكروسكوپي اين پديده بايد تغييرات انرژي (ا نتالپي) و تغييرات بينظمي (ا نتروپي)

Διαβάστε περισσότερα

مقاطع مخروطي 1. تعريف مقاطع مخروطي 2. دايره الف. تعريف و انواع معادله دايره ب. وضعيت خط و دايره پ. وضعيت دو دايره ت. وتر مشترك دو دايره

مقاطع مخروطي 1. تعريف مقاطع مخروطي 2. دايره الف. تعريف و انواع معادله دايره ب. وضعيت خط و دايره پ. وضعيت دو دايره ت. وتر مشترك دو دايره مقاطع مخروطي فصل در اين فصل ميخوانيم:. تعريف مقاطع مخروطي. دايره الف. تعريف و انواع معادله دايره ب. وضعيت خط و دايره پ. وضعيت دو دايره ت. وتر مشترك دو دايره ث. طول مماس و طول وتر مينيمم ج. دورترين و نزديكترين

Διαβάστε περισσότερα

R = V / i ( Ω.m كربن **

R = V / i ( Ω.m كربن ** مقاومت مقاومت ويژه و رسانندگي اگر سرهاي هر يك از دو ميله مسي و چوبي را كه از نظر هندسي مشابهند به اختلاف پتانسيل يكساني وصل كنيم جريانهاي حاصل در ا نها بسيار متفاوت خواهد بود. مشخصهاي از رسانا كه در اينجا

Διαβάστε περισσότερα

بررسي علل تغيير در مصرف انرژي بخش صنعت ايران با استفاده از روش تجزيه

بررسي علل تغيير در مصرف انرژي بخش صنعت ايران با استفاده از روش تجزيه 79 نشريه انرژي ايران / دوره 2 شماره 3 پاييز 388 بررسي علل تغيير در مصرف انرژي بخش صنعت ايران با استفاده از روش تجزيه رضا گودرزي راد تاريخ دريافت مقاله: 89//3 تاريخ پذيرش مقاله: 89/4/5 كلمات كليدي: اثر

Διαβάστε περισσότερα

هدف از انجام این آزمایش بررسی رفتار انواع حالتهاي گذراي مدارهاي مرتبه دومRLC اندازهگيري پارامترهاي مختلف معادله

هدف از انجام این آزمایش بررسی رفتار انواع حالتهاي گذراي مدارهاي مرتبه دومRLC اندازهگيري پارامترهاي مختلف معادله آزما ی ش پنج م: پا س خ زمانی مدا رات مرتبه دوم هدف از انجام این آزمایش بررسی رفتار انواع حالتهاي گذراي مدارهاي مرتبه دومLC اندازهگيري پارامترهاي مختلف معادله مشخصه بررسی مقاومت بحرانی و آشنایی با پدیده

Διαβάστε περισσότερα

1) { } 6) {, } {{, }} 2) {{ }} 7 ) { } 3) { } { } 8) { } 4) {{, }} 9) { } { }

1) { } 6) {, } {{, }} 2) {{ }} 7 ) { } 3) { } { } 8) { } 4) {{, }} 9) { } { } هرگاه دسته اي از اشیاء حروف و اعداد و... که کاملا"مشخص هستند با هم در نظر گرفته شوند یک مجموعه را به وجود می آورند. عناصر تشکیل دهنده ي یک مجموعه باید دو شرط اساسی را داشته باشند. نام گذاري مجموعه : الف

Διαβάστε περισσότερα

هر عملگرجبر رابطه ای روی يک يا دو رابطه به عنوان ورودی عمل کرده و يک رابطه جديد را به عنوان نتيجه توليد می کنند.

هر عملگرجبر رابطه ای روی يک يا دو رابطه به عنوان ورودی عمل کرده و يک رابطه جديد را به عنوان نتيجه توليد می کنند. 8-1 جبررابطه ای يک زبان پرس و جو است که عمليات روی پايگاه داده را توسط نمادهايی به صورت فرمولی بيان می کند. election Projection Cartesian Product et Union et Difference Cartesian Product et Intersection

Διαβάστε περισσότερα

تمرینات درس ریاض عموم ٢. r(t) = (a cos t, b sin t), ٠ t ٢π. cos ٢ t sin tdt = ka۴. x = ١ ka ۴. m ٣ = ٢a. κds باشد. حاصل x٢

تمرینات درس ریاض عموم ٢. r(t) = (a cos t, b sin t), ٠ t ٢π. cos ٢ t sin tdt = ka۴. x = ١ ka ۴. m ٣ = ٢a. κds باشد. حاصل x٢ دانش اه صنعت شریف دانش ده ی علوم ریاض تمرینات درس ریاض عموم سری دهم. ١ سیم نازک داریم که روی دایره ی a + y x و در ربع اول نقطه ی,a را به نقطه ی a, وصل م کند. اگر چ ال سیم در نقطه ی y,x برابر kxy باشد جرم

Διαβάστε περισσότερα

آزمایش 1 :آشنایی با نحوهی کار اسیلوسکوپ

آزمایش 1 :آشنایی با نحوهی کار اسیلوسکوپ آزمایش 1 :آشنایی با نحوهی کار اسیلوسکوپ هدف در اين آزمايش با نحوه كار و بخشهاي مختلف اسيلوسكوپ آشنا مي شويم. ابزار مورد نياز منبع تغذيه اسيلوسكوپ Function Generator شرح آزمايش 1-1 اندازه گيري DC با اسيلوسكوپ

Διαβάστε περισσότερα

بررسي خواص کوانتومي حالتهاي همدوس دومدي درهمتنيده

بررسي خواص کوانتومي حالتهاي همدوس دومدي درهمتنيده Downloaded from ijpriutacir at 8:37 IRDT on Saturday July 7th 08 [ DOI: 08869/acadpubijpr44 ] چكيده مجلة پژوهش فيزيك ايران جلد ۱۵ شمارة ۴ زمستان ۱۳۹۴ بررسي خواص کوانتومي حالتهاي همدوس دومدي درهمتنيده ندا

Διαβάστε περισσότερα

* خلاصه

* خلاصه دانشجوي- ششمين كنگره ملي مهندسي عمران 6 و 7 ارديبهشت 39 دانشگاه سمنان سمنان ايران بررسي و مقايسه همگرايي پايداري و دقت در روشهاي گام به گام انتگرالگيري مستقيم زماني 3 سبحان رستمي * علي معينالديني حامد

Διαβάστε περισσότερα

a a VQ It ميانگين τ max =τ y= τ= = =. y A bh مثال) مقدار τ max b( 2b) 3 (b 0/ 06b)( 1/ 8b) 12 12

a a VQ It ميانگين τ max =τ y= τ= = =. y A bh مثال) مقدار τ max b( 2b) 3 (b 0/ 06b)( 1/ 8b) 12 12 مقاومت مصالح بارگذاري عرضي: بارگذاري عرضي در تيرها باعث ايجاد تنش برشي ميشود كه مقدار آن از رابطه زير قابل محاسبه است: كه در اين رابطه: - : x h q( x) τ mx τ ( τ ) = Q I برش در مقطع مورد نظر در طول تير

Διαβάστε περισσότερα

گروه رياضي دانشگاه صنعتي نوشيرواني بابل بابل ايران گروه رياضي دانشگاه صنعتي شاهرود شاهرود ايران

گروه رياضي دانشگاه صنعتي نوشيرواني بابل بابل ايران گروه رياضي دانشگاه صنعتي شاهرود شاهرود ايران و ۱ دسترسي در سايت http://jnrm.srbiau.ac.ir سال دوم شماره ششم تابستان ۱۳۹۵ شماره شاپا: ۱۶۸۲-۰۱۹۶ پژوهشهاي نوین در ریاضی دانشگاه آزاد اسلامی واحد علوم و تحقیقات دستهبندي درختها با عدد رومي بزرگ حسين عبدالهزاده

Διαβάστε περισσότερα

Downloaded from ijpr.iut.ac.ir at 10:19 IRDT on Saturday July 14th پست الكترونيكي: چكيده ١. مقدمه

Downloaded from ijpr.iut.ac.ir at 10:19 IRDT on Saturday July 14th پست الكترونيكي: چكيده ١. مقدمه مجلة پژوهش فيزيك ايران جلد ۱۳ شمارة ۳ پاييز ۱۳۹۲ Downloaded from ijpr.iut.ac.ir at 10:19 IRDT on Saturday July 14th 018 چكيده بهينه سازي مدل BCS براي سيستمهاي كوچك و محاسبة خواص ترموديناميكي هستههاي بخش

Διαβάστε περισσότερα

خلاصه

خلاصه فشار استاتيكي وارد بر ديوار هاي مايل چسبنده - اصطكاكي با تاثير سربار نواري 3 1 مجتبي احمدآبادي فرهاد حمزه زرقاني ارجمند سلطاني زاده اتابكي 1 -مدرس دانشگاه آزاد اسلامي واحدزرقان - مدرس دانشگاه آزاد اسلامي

Διαβάστε περισσότερα

در پمپهای فشار قوی که جریان شعاعی غالب بوده و بدلیل دور باالی پمپها پتانسیل

در پمپهای فشار قوی که جریان شعاعی غالب بوده و بدلیل دور باالی پمپها پتانسیل فصل اول انتخاب پمپ و مشخصات مخزن پمپاژ مقدمه هدف از این فصل ارائه مطالبی در خصوص شناخت پمپها و اصول کار آنها و ارائه روابط مربوطه نمیباشد بخصوص که در این مورد کتب ارزشمندی ارائه شده است بلکه این فصل با

Διαβάστε περισσότερα

تحليل جريان سيال غيرنيوتني در لوله مخروطي همگرا با استفاده از مدل بينگهام

تحليل جريان سيال غيرنيوتني در لوله مخروطي همگرا با استفاده از مدل بينگهام ١ پيمان شوبي دانشجوي كارشناسي ارشد ٢ حسين مهبادي دانشيار ٣ آرمن آداميان استاديار تحليل جريان سيال غيرنيوتني در لوله مخروطي همگرا با استفاده از مدل بينگهام در اين مقاله جريان لايه هاي سيال بينگهام در يك

Διαβάστε περισσότερα

نقش نيروگاههاي بادي در پايداري گذراي شبكه

نقش نيروگاههاي بادي در پايداري گذراي شبكه No. F-13-AAA-0000 همايون برهمندپور سيما كمانكش سعيد سليمي حميد دانايي محمد جعفريان پژوهشگاه نيرو گروه مطالعات سيستم تهران - ايران Uhberahmandpour@nri.ac.irU2T, Uskamankesh@nri.ac.irU2T, 2T Ussalimi@nri.ac.ir,

Διαβάστε περισσότερα

(,, ) = mq np داريم: 2 2 »گام : دوم« »گام : چهارم«

(,, ) = mq np داريم: 2 2 »گام : دوم« »گام : چهارم« 3 8 بردارها خارجي ضرب مفروضاند. (,, ) 3 و (,, 3 ) بردار دو تعريف: و ميدهيم نمايش نماد با را آن كه است برداري در خارجي ضرب ( 3 3, 3 3, ) m n mq np p q از: است عبارت ماتريس دترمينان در اينكه به توجه با اما

Διαβάστε περισσότερα

آزمايشگاه ديناميك ماشين و ارتعاشات آزمايش چرخ طيار.

آزمايشگاه ديناميك ماشين و ارتعاشات آزمايش چرخ طيار. ` آزمايشگاه ديناميك ماشين و ارتعاشات dynlab@jamilnia.ir www.jamilnia.ir/dynlab ١ تئوري آزمايش چرخ طيار يا چرخ ل نگ (flywheel) صفحه مدوري است كه به دليل جرم و ممان اينرسي زياد خود قابليت بالايي در ذخيرهسازي

Διαβάστε περισσότερα

چکيده

چکيده تشخيص مرزهاي عنبيه در تصوير چشم در سامانههاي تشخيص هويت با استفاده از ماسک لاپلاسين و تبديل هاف هاتف مهرابيان دانشگاه تهران h.mehrabian@ece.ut.ac.ir احمد پورصابري دانشگاه تهران a.poursaberi@ece.ut.ac.ir

Διαβάστε περισσότερα

مقدمه -1-4 تحليلولتاژگرهمدارهاييبامنابعجريان 4-4- تحليلجريانمشبامنابعولتاژنابسته

مقدمه -1-4 تحليلولتاژگرهمدارهاييبامنابعجريان 4-4- تحليلجريانمشبامنابعولتاژنابسته مقدمه -1-4 تحليلولتاژگرهمدارهاييبامنابعجريان -2-4 بامنابعجريانوولتاژ تحليلولتاژگرهمدارهايي 3-4- تحليلولتاژگرهبامنابعوابسته 4-4- تحليلجريانمشبامنابعولتاژنابسته 5-4- ژاتلو و 6-4 -تحليلجريانمشبامنابعجريان

Διαβάστε περισσότερα

نيمتوان پرتو مجموع مجموع) منحني

نيمتوان پرتو مجموع مجموع) منحني شبيه سازي مقايسه و انتخاب روش بهينه پيادهسازي ردگيري مونوپالس در يك رادار آرايه فازي عباس نيك اختر حسن بولوردي صنايع الكترونيك شيراز Abbas.nikakhtar@Gmail.com صنايع الكترونيك شيراز hasan_bolvardi@yahoo.com

Διαβάστε περισσότερα

مقدمه ميباشد. Q = U A F LMTD (8-2)

مقدمه ميباشد. Q = U A F LMTD (8-2) دانشگاه صنعتي شريف دانشكده مهندسي شيمي و نفت آزمايشگاه انتقال حرارت اصول و تي وري آزمايش شماره (8 و (9 دستگاه مبدل هاي حرارتي مقدمه هدف از انجام اين آزمايش بررسي ضراي ب انتقال حرارت و ميزان تبادل حرارت

Διαβάστε περισσότερα

No. F-16-EPM مقدمه

No. F-16-EPM مقدمه No. F-16-EPM -2151 بررسي اثر پرداخت بهاي آمادگي بر هزينههاي بازار برق ايران مريم طارمي سيد ميثم عزتي رضا طهماسبي ايمان رحمتي مديريت نظارت و كنترل بر عملكرد بازار برق معاونت بازار برق ايران شركت مديريت

Διαβάστε περισσότερα

ˆÃd. ¼TvÃQ (1) (2) داشت: ( )

ˆÃd. ¼TvÃQ (1) (2) داشت: ( ) تغيير ا نتالپي : ΔH بيشتر واكنشها در شيمي در فشار ثابت انجام ميگيرند. سوختن كبريت در هواي ا زاد و همچنين واكنش خنثي شدن سود با سولفوريك اسيد در يك بشر نمونه اي از واكنشهايي هستند كه در فشار ثابت انجام

Διαβάστε περισσότερα

بررسي رابطه ضريب سيمان شدگي و تخلخل بدست ا مده از ا ناليز مغزه و مقايسه ا ن با روابط تجربي Shell و Borai در يكي از مخازن دولوميتي جنوب غرب ايران

بررسي رابطه ضريب سيمان شدگي و تخلخل بدست ا مده از ا ناليز مغزه و مقايسه ا ن با روابط تجربي Shell و Borai در يكي از مخازن دولوميتي جنوب غرب ايران ماهنامه اكتشاف و توليد/ شماره / 8 شهريورماه 90 بررسي رابطه ضريب سيمان شدگي و تخلخل بدست ا مده از ا ناليز مغزه و مقايسه ا ن با روابط تجربي Shell و Borai در يكي از مخازن دولوميتي جنوب غرب ايران عليرضا رستمي

Διαβάστε περισσότερα

چكيده مقدمه SS7 گرديد. (UP) گفته ميشود. MTP وظيفه انتقال پيامهاي SS7 را User Part. Part هاي SS7 هستند. LI I FSN I BSN F

چكيده مقدمه SS7 گرديد. (UP) گفته ميشود. MTP وظيفه انتقال پيامهاي SS7 را User Part. Part هاي SS7 هستند.   LI I FSN I BSN F ه ب ٨٤١ شماره ۷ نشريه دانشکده فني, دوره ۴۲, شماره ۷, بهمن ماه ۱۳۸۷, از صفحه ۸۴۱ تا ۸۵۰ بهينهسازي تقسيم بار در شبكه سيگنالينگ چكيده ۱ رضا خليلي, ۲* ۱ مهدي شيرازي و احمد صلاحي ۱ شركت مخابرات استان تهران

Διαβάστε περισσότερα

ﺮﺑﺎﻫ -ﻥﺭﻮﺑ ﻪﺧﺮﭼ ﺯﺍ ﻩﺩﺎﻔﺘﺳﺍ ﺎﺑ ﻱﺭﻮﻠﺑ ﻪﻜﺒﺷ ﻱﮊﺮﻧﺍ ﻦﻴﻴﻌﺗ ﻪﺒـﺳﺎﺤﻣ ﺵﻭﺭ ﺩﺭﺍﺪﻧ ﺩﻮﺟﻭ ﻪ ﻱﺍ ﻜﺒﺷ ﻱﮊﺮﻧﺍ ﻱﺮﻴﮔ ﻩﺯﺍﺪﻧﺍ ﻱﺍﺮﺑ ﻲﻤﻴﻘﺘﺴﻣ ﻲﺑﺮﺠﺗ ﺵﻭﺭ ﹰﻻﻮﻤﻌﻣ ﻥﻮﭼ ﻱﺎ ﻩﺩ

ﺮﺑﺎﻫ -ﻥﺭﻮﺑ ﻪﺧﺮﭼ ﺯﺍ ﻩﺩﺎﻔﺘﺳﺍ ﺎﺑ ﻱﺭﻮﻠﺑ ﻪﻜﺒﺷ ﻱﮊﺮﻧﺍ ﻦﻴﻴﻌﺗ ﻪﺒـﺳﺎﺤﻣ ﺵﻭﺭ ﺩﺭﺍﺪﻧ ﺩﻮﺟﻭ ﻪ ﻱﺍ ﻜﺒﺷ ﻱﮊﺮﻧﺍ ﻱﺮﻴﮔ ﻩﺯﺍﺪﻧﺍ ﻱﺍﺮﺑ ﻲﻤﻴﻘﺘﺴﻣ ﻲﺑﺮﺠﺗ ﺵﻭﺭ ﹰﻻﻮﻤﻌﻣ ﻥﻮﭼ ﻱﺎ ﻩﺩ تعيين انرژي بلوري با استفاده از چرخه بورن - هابر چون معمولا روش تجربي مستقيمي براي اندازهگيري انرژي اي وجود ندارد روش محاسبه اين انرژي براي تركيبات يوني اهميت بسياري مييابد. اما مقداري انرژي اي با استفاده

Διαβάστε περισσότερα

متلب سایت MatlabSite.com

متلب سایت MatlabSite.com 11-F-REN-1712 بررسي اثر مبدلهاي ماتريسي در كاهش اثر نوسانات باد در توربينهاي بادي مغناطيس داي م چكيده علي رضا ناطقي دانشكده برق و كامپيوتر - دانشگاه شهيد بهشتي حسين كاظمي كارگر دانشكده برق و كامپيوتر -

Διαβάστε περισσότερα

جلسه 9 1 مدل جعبه-سیاه یا جستاري. 2 الگوریتم جستجوي Grover 1.2 مسا له 2.2 مقدمات محاسبات کوانتمی (22671) ترم بهار

جلسه 9 1 مدل جعبه-سیاه یا جستاري. 2 الگوریتم جستجوي Grover 1.2 مسا له 2.2 مقدمات محاسبات کوانتمی (22671) ترم بهار محاسبات کوانتمی (22671) ترم بهار 1390-1391 مدرس: سلمان ابوالفتح بیگی نویسنده: هیربد کمالی نیا جلسه 9 1 مدل جعبه-سیاه یا جستاري مدل هایی که در جلسه ي پیش براي استفاده از توابع در الگوریتم هاي کوانتمی بیان

Διαβάστε περισσότερα

پايداری Stability معيارپايداری. Stability Criteria. Page 1 of 8

پايداری Stability معيارپايداری. Stability Criteria. Page 1 of 8 پايداری Stility اطمينان از پايداری سيستم های کنترل در زمان طراحی ا ن بسيار حاي ز اهمييت می باشد. سيستمی پايدار محسوب می شود که: بعد از تغيير ضربه در ورودی خروجی به مقدار اوليه ا ن بازگردد. هر مقدار تغيير

Διαβάστε περισσότερα

جلسه 3 ابتدا نکته اي در مورد عمل توابع بر روي ماتریس ها گفته می شود و در ادامه ي این جلسه اصول مکانیک کوانتمی بیان. d 1. i=0. i=0. λ 2 i v i v i.

جلسه 3 ابتدا نکته اي در مورد عمل توابع بر روي ماتریس ها گفته می شود و در ادامه ي این جلسه اصول مکانیک کوانتمی بیان. d 1. i=0. i=0. λ 2 i v i v i. محاسبات کوانتمی (671) ترم بهار 1390-1391 مدرس: سلمان ابوالفتح بیگی نویسنده: محمد جواد داوري جلسه 3 می شود. ابتدا نکته اي در مورد عمل توابع بر روي ماتریس ها گفته می شود و در ادامه ي این جلسه اصول مکانیک

Διαβάστε περισσότερα

تحليل و طراحي بهينه يك ژنراتور سنكرون مغناطيسداي م رتور خارجي براي استفاده در توربين بادي عمودي محور مستقيم با توان نامي 20 كيلووات

تحليل و طراحي بهينه يك ژنراتور سنكرون مغناطيسداي م رتور خارجي براي استفاده در توربين بادي عمودي محور مستقيم با توان نامي 20 كيلووات No. F-13-AAA-0000 تحليل و طراحي بهينه يك ژنراتور سنكرون مغناطيسداي م رتور خارجي براي استفاده در توربين بادي عمودي محور مستقيم با توان نامي 0 كيلووات حيدر علي لاري ا رش كيومرثي بهزاد ميرزاي يان دهكردي احد

Διαβάστε περισσότερα

خطا انواع. (Overflow/underflow) (Negligible addition)

خطا انواع. (Overflow/underflow) (Negligible addition) محاسبات عدديپي پيشرفته فصل اوليه مفاهيم خطا انواع با افزايش دقت از جمع تعداد محدود ارقام حاصل ميشود. (Truncation برش: error) خطاي (Precision) اين خطا كم مي شود. در نمايش يا ذخيره نمودن مقادير عددي با تعداد

Διαβάστε περισσότερα

ﺪ ﻮﻴﭘ ﻪﻳﻭﺍﺯ ﺯﺍ ﻪﻛ ﺖﺳﺍ ﻂﺧ ﻭﺩ ﻊﻃﺎﻘﺗ ﺯﺍ ﻞﺻﺎﺣ ﻲﻠﺧﺍﺩ ﻪﻳﻭﺍﺯ ﺯﺍ ﺕﺭﺎﺒﻋ ﺪﻧﻮﻴﭘ ﻪﻳﻭﺍﺯ ﻪﻛ ﺪﻫﺩ ﻲﻣ ﻥﺎﺸﻧ ﺮﻳﺯ ﻞﻜﺷ ﻥﺎﺳﻮﻧ ﻝﺎﺣ ﺭﺩ ﹰﺎﻤﺋﺍﺩ ﺎﻬﻤﺗﺍ ﻥﻮﭼ

ﺪ ﻮﻴﭘ ﻪﻳﻭﺍﺯ ﺯﺍ ﻪﻛ ﺖﺳﺍ ﻂﺧ ﻭﺩ ﻊﻃﺎﻘﺗ ﺯﺍ ﻞﺻﺎﺣ ﻲﻠﺧﺍﺩ ﻪﻳﻭﺍﺯ ﺯﺍ ﺕﺭﺎﺒﻋ ﺪﻧﻮﻴﭘ ﻪﻳﻭﺍﺯ ﻪﻛ ﺪﻫﺩ ﻲﻣ ﻥﺎﺸﻧ ﺮﻳﺯ ﻞﻜﺷ ﻥﺎﺳﻮﻧ ﻝﺎﺣ ﺭﺩ ﹰﺎﻤﺋﺍﺩ ﺎﻬﻤﺗﺍ ﻥﻮﭼ طول پيوند Bond lengths همواره در مولكولها اتمهاي متشكله داراي حركت نوساني نسبت به يكديگر ميباشند اگرچه در اثر نوسان اتمها فاصله پيوند ا نها هميشه متغير است با وجود اين در همه پيوندها فاصله متوسطي بين هسته

Διαβάστε περισσότερα

تأثير نوع اتصال عرشه به پايه در انتقال بارهاي ثقلي و

تأثير نوع اتصال عرشه به پايه در انتقال بارهاي ثقلي و چکيده تأثير نوع اتصال عرشه به پايه در انتقال بارهاي ثقلي و بهرهبرداري در پله يا 1 منصور شريف پيوسته پيشتنيده بتني 2 سامان حجازي 3 عليرضا رهايي در پنجاه سال گذشته استفاده از بتن پيشتنيده در اجراي پلهاي

Διαβάστε περισσότερα

چكيده. Keywords: Nash Equilibrium, Game Theory, Cournot Model, Supply Function Model, Social Welfare. 1. مقدمه

چكيده. Keywords: Nash Equilibrium, Game Theory, Cournot Model, Supply Function Model, Social Welfare. 1. مقدمه اثرات تراكم انتقال بر نقطه تعادل بازار برق در مدل هاي كورنات و Supply Function منصوره پيدايش * اشكان رحيمي كيان* سيد محمدحسين زندهدل * مصطفي صحراي ي اردكاني* *دانشكده مهندسي برق و كامپيوتر- دانشگاه تهران

Διαβάστε περισσότερα

5 TTGGGG 3 ميگردد ) شكل ).

5 TTGGGG 3 ميگردد ) شكل ). تكميل انتهاهاي مولكولهاي خطي DNA با توجه به اينكه RNA هاي پرايمر بايد از انتهاي مولكولهاي DNA برداشته شوند سي وال اين است در اين صورت انتهاي DNA هاي خطي چگونه تكميل ميگردد. در هنگام همانندسازي نه تنها

Διαβάστε περισσότερα

عروق شبكيه چشم با تبديل رادون محلي ا شكارسازي عروق شبكيه چشم با استفاده از تبديل رادون محلي ۳ ۳ ۲ * ۱ رضا پوررضا حميدرضا پوررضا توكا بناي ي رامين دانشور دانشجوي دكتري مهندسي كامپيوتر دانشگاه فردوسي مشهد

Διαβάστε περισσότερα

مقاومت مصالح 2 فصل 9: خيز تيرها. 9. Deflection of Beams

مقاومت مصالح 2 فصل 9: خيز تيرها. 9. Deflection of Beams مقاومت مصالح فصل 9: خيز تيرها 9. Deflection of eams دکتر مح مدرضا نيرومند دااگشنه ايپم نور اصفهان eer Johnston DeWolf ( ) رابطه بين گشتاور خمشی و انحنا: تير طره ای تحت بار متمرکز در انتهای آزاد: P انحنا

Διαβάστε περισσότερα

Distributed Snapshot DISTRIBUTED SNAPSHOT سپس. P i. Advanced Operating Systems Sharif University of Technology. - Distributed Snapshot ادامه

Distributed Snapshot DISTRIBUTED SNAPSHOT سپس. P i. Advanced Operating Systems Sharif University of Technology. - Distributed Snapshot ادامه Distributed Snapshot يك روش براي حل GPE اين بود كه پردازهي مبصر P 0 از ديگر پردازهها درخواست كند تا حالت محلي خود را اعلام كنند و سپس آنها را باهم ادغام كند. اين روش را Snapshot گوييم. ولي حالت سراسري

Διαβάστε περισσότερα

آزمایش 1: پاسخ فرکانسی تقویتکننده امیتر مشترك

آزمایش 1: پاسخ فرکانسی تقویتکننده امیتر مشترك آزمایش : پاسخ فرکانسی تقویتکننده امیتر مشترك -- مقدمه هدف از این آزمایش بدست آوردن فرکانس قطع بالاي تقویتکننده امیتر مشترك بررسی عوامل تاثیرگذار و محدودکننده این پارامتر است. شکل - : مفهوم پهناي باند تقویت

Διαβάστε περισσότερα

آزمايش ارتعاشات آزاد و اجباري سيستم جرم و فنر و ميراگر

آزمايش ارتعاشات آزاد و اجباري سيستم جرم و فنر و ميراگر ` آزمايشگاه ديناميك ماشين و ارتعاشات آزمايش ارتعاشات آزاد و اجباري سيستم جرم و فنر و ميراگر dynlab@jamilnia.ir www.jamilnia.ir/dynlab ١ تئوري آزمايش سيستمهاي ارتعاشي ميتوانند بر اثر تحريكات دروني يا بيروني

Διαβάστε περισσότερα

A D. π 2. α= (2n 4) π 2

A D. π 2. α= (2n 4) π 2 فصل هشتم پليگون بن ه ف ها رفتار : در پايان اين فصل از فراگير انتظار م رود ه: ۱ پليگون بن را توضيح ده. ۲ ان ازه گير اضلاع و زوايا پليگون را توضيح ده. ۳ تع يل خطا زاويه ا ي پليگون را توضيح ده. ۴ آزمون ي

Διαβάστε περισσότερα

ممانعت از مشكلات ناشي از ناپايداري ديواره چاه در يكي از ميادين نفتي فلات قاره ايران

ممانعت از مشكلات ناشي از ناپايداري ديواره چاه در يكي از ميادين نفتي فلات قاره ايران ماهنامه اكتشاف و توليد/ شماره / 89 ارديبهشت ماه 1391 روش ساخت مدل ژي ومكانيكي 1 و كاربرد ا ن در پيش بيني و ممانعت از مشكلات ناشي از ناپايداري ديواره چاه در يكي از ميادين نفتي فلات قاره ايران 2 ميثم افسري

Διαβάστε περισσότερα

شناسايي تجربي مدل ديناميكي توربين و گاورنر مكانيكي نيروگاه بخاري تبريز

شناسايي تجربي مدل ديناميكي توربين و گاورنر مكانيكي نيروگاه بخاري تبريز No. 13FEPG1360 شناسايي تجربي مدل ديناميكي توربين و گاورنر مكانيكي نيروگاه بخاري تبريز جعفر ا قاياري پژوهشكده توليد نيرو پژوهشگاه نيرو باقر شهبازي پژوهشكده توليد نيرو پژوهشگاه نيرو تهران ايران baghershahbazi@gmail.com

Διαβάστε περισσότερα

پست الكترونيكي: چكيده. mfp. ۲ تا mfp. MeV ١. مقدمه

پست الكترونيكي: چكيده. mfp. ۲ تا mfp. MeV ١. مقدمه مجلة پژوهش فيزيك ايران جلد ۱۳ شمارة ۴ زمستان ۱۳۹۲ استخراج ضريب انباشت تابشهاي گاما به صورت تابع چند جملهاي در حفاظهاي كروي دولايهاي ا ب سرب محمدحسن علامتساز و مريمالسادات محسني دانشكدة فيزيك دانشگاه صنعتي

Διαβάστε περισσότερα

قاعده زنجیره ای برای مشتقات جزي ی (حالت اول) :

قاعده زنجیره ای برای مشتقات جزي ی (حالت اول) : ۱ گرادیان تابع (y :f(x, اگر f یک تابع دومتغیره باشد ا نگاه گرادیان f برداری است که به صورت زیر تعریف می شود f(x, y) = D ۱ f(x, y), D ۲ f(x, y) اگر رویه S نمایش تابع (y Z = f(x, باشد ا نگاه f در هر نقطه

Διαβάστε περισσότερα

تئوری جامع ماشین بخش سوم جهت سادگی بحث یک ماشین سنکرون دو قطبی از نوع قطب برجسته مطالعه میشود.

تئوری جامع ماشین بخش سوم جهت سادگی بحث یک ماشین سنکرون دو قطبی از نوع قطب برجسته مطالعه میشود. مفاهیم اصلی جهت آنالیز ماشین های الکتریکی سه فاز محاسبه اندوکتانس سیمپیچیها و معادالت ولتاژ ماشین الف ) ماشین سنکرون جهت سادگی بحث یک ماشین سنکرون دو قطبی از نوع قطب برجسته مطالعه میشود. در حال حاضر از

Διαβάστε περισσότερα

(POWER MOSFET) اهداف: اسيلوسكوپ ولوم ديود خازن سلف مقاومت مقاومت POWER MOSFET V(DC)/3A 12V (DC) ± DC/DC PWM Driver & Opto 100K IRF840

(POWER MOSFET) اهداف: اسيلوسكوپ ولوم ديود خازن سلف مقاومت مقاومت POWER MOSFET V(DC)/3A 12V (DC) ± DC/DC PWM Driver & Opto 100K IRF840 منابع تغذيه متغير با مبدل DC به DC (POWER MOSFET) با ترانز يستور اهداف: ( بررسی Transistor) POWER MOSFET (Metal Oxide Semiconductor Field Effect براي كليد زني 2) بررسي مبدل DC به.DC كاهنده. 3) بررسي مبدل

Διαβάστε περισσότερα

1- مقدمه

1- مقدمه سيستم هاي هوشمند در مهندسي برق سال سوم شماره دوم تابستان 91 بهبود نوسان گشتاور و بازده ماشين سنكرون مغناطيس داي م داخلي بر اساس كنترلر فازي در روش كنترل مستقيم گشتاور 4 3 2 1 حجت مصطفوي بهزاد ميرزاي يان

Διαβάστε περισσότερα

دانشگاه ا زاد اسلامی واحد خمينی شهر

دانشگاه ا زاد اسلامی واحد خمينی شهر دانشگاه ا زاد اسلامی واحد خمينی شهر fact svc موضوع پروژه: شبيه سازی حالات داي می وگذرای وادوات ارشادی مهندس اقای جناب پروژه: استاد نام کشکوليان سعيد کننده تهيه : قدرت برق مهندسی رشته : 874174015 شماره

Διαβάστε περισσότερα

مفاهیم ولتاژ افت ولتاژ و اختالف پتانسیل

مفاهیم ولتاژ افت ولتاژ و اختالف پتانسیل مفاهیم ولتاژ افت ولتاژ و اختالف پتانسیل شما باید بعد از مطالعه ی این جزوه با مفاهیم ولتاژ افت ولتاژ و اختالف پتانسیل کامال آشنا شوید. VA R VB به نظر شما افت ولتاژ مقاومت R چیست جواب: به مقدار عددی V A

Διαβάστε περισσότερα

حسن فشکي فراهاني چکيده: ۱- مقدمه نتيجه اندازه هسته را کاهش داد. نتايج ا زمايشگاهي اراي ه شده است. قرار گرفته است. طراحي بهينه حداقل تلفات.

حسن فشکي فراهاني چکيده: ۱- مقدمه نتيجه اندازه هسته را کاهش داد. نتايج ا زمايشگاهي اراي ه شده است. قرار گرفته است. طراحي بهينه حداقل تلفات. طراحي بهينه ترانسفورماتور منابع تغذيه سوي يچينگ حسن فشکي فراهاني عباس شولاي ي shoulaie@iust.ac.ir heshi@yahoo.co دانشكده مهندسی برق دانشگاه علم و صنعت ايران چکيده قطعات مغناطيسي يکي از مهمترين اجزاء منابع

Διαβάστε περισσότερα

كيوان ناوي CMOS. NPN Ft (GHz) 200/80 Fmax (GHz) 220/160 BVceo (V) 2.0/3.5

كيوان ناوي CMOS. NPN Ft (GHz) 200/80 Fmax (GHz) 220/160 BVceo (V) 2.0/3.5 علوم و مهندسي كامپيوتر نشريه علمي پژوهشي انجمن كامپيوتر ايران مجلد ۳ شماره ۱ (الف) بهار ۱۳۸۴ صفحات -۴۵ ۵۰ مقاله کوتاه دروازه هاي منطقي بسيار سريع مدجريان ۱ كيوان ناوي ۲ محسن كاظمي پارسا ۲ ا رش قربان نيا

Διαβάστε περισσότερα

جلسه 14 را نیز تعریف کرد. عملگري که به دنبال آن هستیم باید ماتریس چگالی مربوط به یک توزیع را به ماتریس چگالی مربوط به توزیع حاشیه اي آن ببرد.

جلسه 14 را نیز تعریف کرد. عملگري که به دنبال آن هستیم باید ماتریس چگالی مربوط به یک توزیع را به ماتریس چگالی مربوط به توزیع حاشیه اي آن ببرد. تي وري اطلاعات کوانتمی ترم پاییز 39-39 مدرس: ابوالفتح بیگی و امین زاده گوهري نویسنده: کامران کیخسروي جلسه فرض کنید حالت سیستم ترکیبی AB را داشته باشیم. حالت سیستم B به تنهایی چیست در ابتداي درس که حالات

Διαβάστε περισσότερα

Pushover Analysis of Cantilever Tall Structures

Pushover Analysis of Cantilever Tall Structures مجله شبيهسازي عددي در مهندسي سال ١ شماره ١ تابستان ١٣٨٦ صفحه ١-۸ دانشگاه صنعتی نوشیروانی بابل تحليل بار افزون براي سازههاي طرهاي بلند ٢ ١ محمدرضا تابشپور* علي بخشي دانشكده مهندسي عمران دانشگاه صنعتي شريف

Διαβάστε περισσότερα

تحلیل مدار به روش جریان حلقه

تحلیل مدار به روش جریان حلقه تحلیل مدار به روش جریان حلقه برای حل مدار به روش جریان حلقه باید مراحل زیر را طی کنیم: مرحله ی 1: مدار را تا حد امکان ساده می کنیم)مراقب باشید شاخه هایی را که ترکیب می کنید مورد سوال مسئله نباشد که در

Διαβάστε περισσότερα

Q [Btu/hr] = GPM x 500 x ΔT [F o ]

Q [Btu/hr] = GPM x 500 x ΔT [F o ] توصيه هاي فني در خصوص انتخاب پمپ هاي گريز از مركز» نويسنده : فرشاد سرايي / مدير امور مهندسي شركت پتروپالامحور « انتخاب پمپ هاي گريز از مركز (سانتريفوژ) در سيستم هاي تاسيسات مكانيكي و لوله كشي صنعتي بر

Διαβάστε περισσότερα

Quick and Accurate Computation of Voltage Stability Margin Using PV Curve Approximation

Quick and Accurate Computation of Voltage Stability Margin Using PV Curve Approximation مجله مهندسي برق دانشگاه تبريز جلد شماره شماره پياپي 6 محاسبه سريع و دقيق حاشيه پايداري ولتاژ با تقريب منحني PV فريد کرباليي استاديار شهريار عباسي دانشجو دکتري حسين صابري دانشجو کارشناسي ارشد - دانشکده

Διαβάστε περισσότερα

CO 2 بر حس ب پارامترهاي فش ار گاز و

CO 2 بر حس ب پارامترهاي فش ار گاز و مجلة فیزیک کاربردی دانشگاه الزهرا )س( شمارة 1 پاییز و زمستان 1390 ص. 52-45 بررسي رفتار توان خروجي ليزر موجبر CO 2 بر حس ب پارامترهاي فش ار گاز و جريان تخليه الکتريکي سميه مرتضوي ]I[ سعيد جلواني ]II[ بتول

Διαβάστε περισσότερα

تعيين مدل استاتيكي كولرهاي گازي اينورتري به منظور مطالعات پايداري ولتاژ

تعيين مدل استاتيكي كولرهاي گازي اينورتري به منظور مطالعات پايداري ولتاژ تعيين مدل استاتيكي كولرهاي گازي اينورتري به منظور مطالعات پايداري ولتاژ اميرحسين حاجي ولي مقداد تورانداز كناري محمدصادق سپاسيان مهرداد ستايش نظر پرديس فني و مهندسي شهيد عباسپور دانشگاه شهيد بهشتي تهران

Διαβάστε περισσότερα

چکيده مقدمه.

چکيده مقدمه. جلالی مقدم و ترکمانی: اثرات مخارج عمرانی دولت بر رشد بهرهوری در مناطق روستايي ايران. ۶۱ مجله علوم كشاورزي ايران دوره ٣٨ ٢ شماره (۶۱ ۶۷) ١٣٨٦ ١ ۱ اثرات مخارج عمراني دولت بر رشد بهرهوري در مناطق روستايي

Διαβάστε περισσότερα

جلسه ی ۳: نزدیک ترین زوج نقاط

جلسه ی ۳: نزدیک ترین زوج نقاط دانشکده ی علوم ریاضی ا نالیز الگوریتم ها ۴ بهمن ۱۳۹۱ جلسه ی ۳: نزدیک ترین زوج نقاط مدر س: دکتر شهرام خزاي ی نگارنده: امیر سیوانی اصل ۱ پیدا کردن نزدیک ترین زوج نقطه فرض می کنیم n نقطه داریم و می خواهیم

Διαβάστε περισσότερα

ﯽﺳﻮﻃ ﺮﯿﺼﻧ ﻪﺟاﻮﺧ ﯽﺘﻌﻨﺻ هﺎﮕﺸﻧاد

ﯽﺳﻮﻃ ﺮﯿﺼﻧ ﻪﺟاﻮﺧ ﯽﺘﻌﻨﺻ هﺎﮕﺸﻧاد دانشگاه صنعتی خواجه نصیر طوسی دانشکده برق - گروه کنترل آزمایشگاه کنترل سیستمهای خطی گزارش کار نمونه تابستان 383 به نام خدا گزارش کار آزمایش اول عنوان آزمایش: آشنایی با نحوه پیاده سازی الکترونیکی فرایندها

Διαβάστε περισσότερα

تصاویر استریوگرافی.

تصاویر استریوگرافی. هب انم خدا تصاویر استریوگرافی تصویر استریوگرافی یک روش ترسیمی است که به وسیله آن ارتباط زاویه ای بین جهات و صفحات بلوری یک کریستال را در یک فضای دو بعدی )صفحه کاغذ( تعیین میکنند. کاربردها بررسی ناهمسانگردی

Διαβάστε περισσότερα