Strojni elementi 1 Ležaji. Gorazd Fajdiga, Marko Nagode
|
|
- Ἄννα Ζωγράφος
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Strojni elementi 1 Ležaji Gorazd Fajdiga, Marko Nagode
2 Vrste ležajev a) b) n n a) F b) F
3 Princip delovanja in mazanje drsnih ležajev h u F N telo 1 mazivo telo 2 h 0 površinska hrapavost R a h R a h >>R a I II III u F N
4 h Princip mazanja - hidrostatično Drsni površini Olje pod tlakom p 0 - hidrodinamično z y x
5 e=s/2 D e=s/2 S S/2 Hidrodinamično mazanje drsnih ležajev a) p b) mazalna reža u u p h 0 h0 a) B b) c) d) e = S/2 h 0 e=0 d A n=0 n < n k h 0 n > n k n= a) 3 1 b) c) d) klinasta reža, 2- vzporedna reža, 3- mazalni utor
6 d Izvedbe, dolžine in položaji mazalnih utorov a) b) c) pravilno a) b) F nepravilno F h 0 B h 0 b) a)
7 Mazanje drsnih ležajev z oljem Ročno mazanje Potapljalno mazanje a) d) mazalni obroč b) c) a), b), c) čepi za dolivanje olja d) kapalka za samodejno mazanje Obtočno mazanje olje pod tlakom olje pod tlakom
8 Mazanje drsnih ležajev z mastjo a) b) c)
9 Mazanje drsnih ležajev s trdimi mazivi - svinec (Pb), grafit, molibdenov disulfid (MoS2), volframov disulfid (WS2) in drugo. tečaj mazalni utor ležajna puša na drsni površini porazdeljeno mazalno sredstvo a) b)
10 Konstrukcijske izvedbe radialnih drsnih ležajev a) b) D H d 2 d 2 d 1 d 3 B H 0,2 a) stoječa izvedba b) prirobnična izvedba DIN 1850 b f /45 d 1 f /45 f /45 B 1 f /45 B 1 B 2
11 H Konstrukcijske izvedbe radialnih drsnih ležajev pokrov ležaja DIN 505 deljena ležajna puša telo ležaja F delilna ravnina vzmetni obroč DIN 648 a) b) c krogelna površina
12 Konstrukcijske izvedbe aksialnih drsnih ležajev Enostavni aksialni drsni ležaj mešano mazanje n d z tečaj a) b) d n ohišje drsna plošča
13 Konstrukcijske izvedbe aksialnih drsnih ležajev Hidrodinamično mazanje n F tečaj tekalni obroč oljni film nosilni obroč ohišje d n d z Vir: Steinhilper / Sauer Konstruktionselemente des Maschinenbaus 2
14 e=s/2 D e=s/2 S S/2 Preračun radialnih drsnih ležajev F Koraki pri dimenzioniranju projekcijska ravnina poznamo: F,, d, B izberemo kombinacijo materialov določimo absolutno (S),relativno ( ) zračnost, ekscentričnost e ter relativno ekscentričnost e kontroliramo tlak ( p p dop ) d B najmanjša debelina oljnega filma h o toplotna bilanca ležaja (P tr Q ) a) B b) c) d) A Relativna zračnost n=0 n < n k h 0 e = S/2 h 0 n > n k - kovinski radialni drsni ležaji s hidrodinamičnim mazanjem 0,001 0,002 - iz sintranih kovin 0,0015 0, iz umetnih snovi 0,003 0,0045 e=0 d n= DIN u S /d e e S /2 Najmanjša debelina oljnega filma h o h 0,5 D 1 e 0 mej 0 h ; h o mej = f(d, u)
15 Preračun radialnih drsnih ležajev Sommerfeldovo število S o 6 2 S o p n S o 1 velika drsna hitrost, majhna obremenitev 1 < S o 3 srednja drsna hitrost, srednja obremenitev S o > 3 majhna drsna hitrost, velika obremenitev p [N/mm2] površinski tlak relativna zračnost ležaja, n [min 1] vrtilna hitrost tečaja osi ali gredi [Pa s] dinamična viskoznost olja pri obratovalni temperaturi Približni izračun koeficienta trenja μ pri tekočinskem trenju 3 S o 3 S o za S o < 1 za S o > 1 Orientacijske vrednosti koeficienta trenja radialnih drsnih ležajev Vrsta maziva Gradivo ležajne puše Koeficient trenja Pri zagonu Mešano trenje Tekočinsko trenje Mast Siva litina, broni 0,12 0,05 0,1 Siva litina, broni 0,14 0,02 0,1 0,003 0,008 Olje Svinčene in kositrove zlitine 0,24 0,002 0,003 Sintrane kovine 0,17 0,05 0,1 0,002 0,014
16 Preračun aksialnih drsnih ležajev n Površinski tlak na drsnih ravninah p p p dop F tečaj tekalni obroč oljni film Moment trenja M tr M tr 3 3 2F g r rn z 2 2 r r 3 z n d n d z nosilni obroč ohišje Srednji torni polmer r t 3 2 rz r 2 3 rz r 3 n t 2 n r Srednja torna hitrost v sr,t v sr, t r t
17 H H Preračun aksialnih drsnih ležajev Nosilno število S ax S ax 3 10 p h0 u B sr 2 u sr d sr n Relativna debelina oljnega filma h 0 h 0 H l x h 0 H a) največja nosilnost pri 0,8 Sax 0,070 0,065 b) 0,5 0,8 h 0 l l' 0,060 c) =1,25 0,055 l l' l 0,050 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 l / B
18 Kotalni ležaji zunanji obroč F r notranji obroč F r kotalno telo kotalni plošči F a F a kletka a) b) c)
19 Gradiva za kotalne ležaje Lastnosti gradiv za kotalne ležaje: - dobre trdnostne lastnosti, - visoko površinsko trdoto, - dobro žilavost, - dobro odpornost proti obrabi. Kotalna telesa in ležajni obroči - kromova jekla, ki vsebujejo povprečno 1% ogljika (100Cr2, 100Cr6, 100CrMn6, 100CrMo7, 100CrMo7-3, 100CrMnMo8 itd) - za stožčaste ležaje in valjčne ležaje večjih velikosti se največ uporabljajo jekla za cementiranje in kaljenje (17MnCr5, 19MnCr5, 16CrNiMo6, 17NiCrMo1-4 itd) - za podporne ležaje žerjavov jekla za poboljšanje (C54G, 44Cr2, 43CrMo4, 48CrMo4 itd) - za kotalne ležaje, ki obratujejo v agresivnem okolju s prisotnostjo kislin in lugov, se uporabljajo nerjaveča jekla (X45Cr13, X102CrMo17, X89CrMoV18-1 itd) - za ekstremno visoke delovne temperature pa se uporabljajo temperaturno obstojna jekla (80MoCrV42-16, X82WMoCrV6-5-4 itd), ki zagotavljajo visoko obratovalno varnost tudi pri temperaturah do 600 C.
20 Konstrukcijske izvedbe radialnih kotalnih ležajev Standardne izvedbe radialnih krogličnih ležajev a) b) c) d) e) f)
21 Konstrukcijske izvedbe radialnih kotalnih ležajev Možni načini vgradnje univerzalnih krogličnih ležajev s poševnim dotikom F r F r F r a) F a F a b) F a F a c) F a a) T-razporeditev b) O-razporeditev c) X-razporeditev
22 Konstrukcijske izvedbe radialnih kotalnih ležajev Standardne izvedbe radialnih ležajev z različnimi oblikami kotalnih teles a) b) c) d) e) f)
23 Konstrukcijske izvedbe aksialnih kotalnih ležajev Standardne izvedbe aksialnih kotalnih ležajev b) a) c) d) e)
24 d/5 H d D d D Označevanje kotalnih ležajev DIN 623 B T d Radialni ležaj Stožčasti ležaj D Aksialni ležaj Tip ležaja Radialni ležaji Aksialni ležaji Širina (B, T) Višina (H) H T B D Zunanji premer (D) Dim. serija Velikost ležaja Serija ležaja
25 Vgradnja kotalnih ležajev Oblikovanje togo vpetega (F) in pomičnega (P) ležajnega mesta a) F F b) F P e) F P c) F P f) P P d) F P g) P P a) dva togo vpeta ležaja (neustrezno) b) pomični ležaj aksialno gibljiv v ohišju c) pomični ležaj aksialno gibljiv na gredi d) valjčni ležaj kot pomični ležaj e) iglični ležaj kot pomični ležaj f) dva pomična ležaja z aksialno zračnostjo v ohišju g) dva pomična ležaja prednapeta z vzmetjo
26 Vgradnja kotalnih ležajev Konstrukcijske variante aksialne pritrditve zunanjega ležajnega obroča a) b) c) d) a) s pokrovom in naslonom, b) s pokrovom in vzmetnim obročem, c) med dva vzmetna obroča, d) s pokrovom in vzmetnim obročem na ležaju a) b) c) d) a) vskočnik in prirobnica b) dve prirobnici c) prirobnica in vskočnik d) vskočnik (deljeno ohišje) Vir: Flašker / Pehan Prenosniki moči
27 Vgradnja kotalnih ležajev Konstrukcijske variante aksialne pritrditve notranjega ležajnega obroča varovalka matica nosilna podložka vskočnik rob a) b) c) d) a) z matico in varovalko, b) z vzmetnim obročem in vmesno podložko, c) z zarobljeno gredjo (velika serija), d) s stožčastim tornim vpenjalnim obročem a) b) c) d) a) distančni obroč z zatičem b) distančni obroč in vskočnik c) dvojna matica d) distančna puša Vir: Flašker / Pehan Prenosniki moči
28 Izvedba naslona na gredi in v ohišju b s a) b) h s r s r Ohišje Ležaj R r h s r r s Gred b s a) z žlebom b) z zaokrožitvijo R Vir: Flašker / Pehan Prenosniki moči
29 Montaža ležajev Pomembno: čista delovna površina, pravilni postopek montaže ter ustrezno orodje. Montaža ležajev z valjastim ležajnim sedežem Hladna montaža sila a) b) kladiva c) udarna kapa a) tesni prileg na gredi b) tesni prileg v ohišju c) tesni prileg na gredi in v ohišju hidravlična sila ležaj tečaj gredi ročna črpalka Vroča montaža Vir: Flašker / Pehan Prenosniki moči
30 Montaža ležajev Montaža ležajev s koničnim ležajnim sedežem Hladna montaža a) b) Montaža kotalnih ležajev s pritrdilno matico a) s kavljastim ključem b) z udarnim ključem varovalna podložka a) b) distančna puša pritrdilna matica varovalna podložka pritrdilna matica natezna puša snemalna puša Vroča montaža Montažo kotalnih ležajev s pušo a) natezna puša b) snemalna puša
31 Demontaža ležajev Demontaža ležajev z valjastim ležajnim sedežem a) b) Demontaža kotalnih ležajev s snemalcem ležajev a) namestitev snemalca na notranjem obroču b) namestitev snemalca na zunanjem obroču a) b) hidravlična sila Nekatere možnosti za demontažo kotalnih ležajev a) z vijaki b) s hidravlično stiskalnico
32 Demontaža ležajev Demontaža ležajev s koničnim ležajnim sedežem a) b) F F Demontaža kotalnih ležajev s koničnim ležajnim sedežem a) demontaža ležajev na natezni puši b) demontaža ležajev na snemalni puši Vir: Steinhilper / Sauer Konstruktionselemente des Maschinenbaus 2
33 Preračun kotalnih ležajev F a F r Velikost ležaja določimo glede na: - vrsta ležaja in njegova nosilnost (dinamična C in statična C o nosilnost ležaja v katalogih proizvajalcev), - zunanje obremenitve (radialna, aksialna) - zahtevana življenjska doba (število vrtljajev ali ur delovanja do prvih znakov utrujenostnih poškodb na ležajnem obroču ali kotalnem telesu - osnovna življenjske doba jo doseže 90% vseh preizkušanih ležajev), - zanesljivost delovanja. Statična nosilnost ležaja C o Je nosilnost pri mirovanju, tj. pri radialnih oz. aksialnih ležajih tista radialna oz aksialna obremenitev, ki povzroča skupno plastično deformacijo 10-4 premera kotalnega elementa. Uporabljamo jo pri izbiri ležajev, ki: - se vrtijo z zelo nizkimi vrtilnimi hitrostmi, - so obremenjeni v mirovanju. Dinamična nosilnost ležaja C Dinamična nosilnost ležaja tista konstantna obremenitev ležaja, pri kateri je življenjska doba ležaja 10 6 vrtljajev. Pri tem predpostavimo, da je: - obremenitev konstantna po smeri in po velikosti, - deluje centrično na ležaj, - je samo radialna pri radialnih ležajih oziroma - samo aksialna pri aksialnih ležajih. Dinamično nosilnost uporabljamo pri izbiri dinamično obremenjenih ležajev, to je ležajev, ki se vrtijo pod obremenitvijo.
34 Preračun kotalnih ležajev F r Ekvivalentna obremenitev ležaja F a Statična ekvivalentna obremenitev ležaja P 0 - samo radialna obremenitev ležaja: - samo aksialna obremenitev ležaja: P0 F r P0 F a P X - kombinirana obremenitev ležaja 0 0 Fr Y0 Fa P 0 < F r, upoštevamo P 0 = F r Dinamična ekvivalentna obremenitev ležaja P - samo radialna obremenitev ležaja: P Fr - samo aksialna obremenitev ležaja: P F a - kombinirana obremenitev ležaja P X Fr Y Fa - spremenljiva obremenitev ležaja - srednja dinamična ekvivalentna obremenitev ležaja P sr P sr P min 3 2P max - spremenljiva obremenitev ležaja v posameznih časovnih intervalih, vrtilna hitrost je konstantna P sr P t n P t2... P t t... t n t n - spremenljiva obremenitev, spremenljiva vrtilna hitrost (npr. pri obdelovalnih strojih) P sr P n N1 P N2... P N N... N n N n
35 Preračun kotalnih ležajev F r Kontrola statične nosilnosti kotalnih ležajev - statično nosilno število ležaja F a C s 0 0 s0min P0 - najmanjše potrebno statično nosilno število kotalnih ležajev s0min s 0min Zahteve glede mirnosti teka 1,5 2,5 visoke 1,0 1,5 srednje 0,7 1,0 nizke s 0min 4 za prilagodne kroglične ležaje
36 Preračun kotalnih ležajev F r Določitev velikosti kotalnih ležajev glede na življenjsko dobo Približni izračun življenjske dobe F a L L 0 x f C P L [število vrtljajev] življenjska doba ležaja L 0 [število vrtljajev] osnovna življenjska doba ležaja; L 0 = 10 6 vrtljajev C [N] dinamična nosilnost ležaja iz ustreznega kataloga P [N] dinamična ekvivalentna obremenitev ležaja f temperaturni koeficient ležaja x eksponent x = 3 kroglični ležaji x = 10/3 valjčni, iglični, stožčasti in sodčkasti ležaji Temperaturni koeficient ležaja f Temperatura ležaja [ C] Temperaturni koeficient f 1,0 0,9 0,75 0,6
37 Preračun kotalnih ležajev F r Življenjska doba ležaja v obratovalnih urah: F a L h L 60 n L h [h] življenjska doba ležaja v obratovalnih urah L [število vrtljajev] število vrtljajev v življenjski dobi, n [min 1] vrtilna hitrost ležaja Priporočljive življenjske dobe kotalnih ležajev L h v obratovalnih urah Področje uporabe L h [h] Področje uporabe L h [h] Električni gospodinjski aparati Ladijski propelerji Majhni ventilatorji Ladijski pogoni Majhni elektromotorji (do 4 kw) Poljedelski stroji Elektromotorji srednjih moči Mala dvigala Veliki stacionarni elektromotorji Splošni menjalniki Majhna motorna kolesa Prenosi obdelovalnih strojev Večja motorna kolesa, majhni osebni avtomobili Prenosi pomožnih strojev v proizvodnji Večji osebni avtomobili, manjša tovorna vozila Majhni stroji za hladno valjanje Večja tovorna vozila, avtobusi Večji stroji za valjanje Tramvaji Stroji v rudarstvu Potniški vagoni Večji ventilatorji v rudarstvu Tovorni vagoni Večje vrvenice Lokomotive Stroji v papirni industriji Pogoni motornih čolnov Mlini
38 Preračun kotalnih ležajev F r Natančen izračun življenjske dobe F a Potrebno dobro poznati: - obratovalne pogoje - kvaliteto mazanja in - temperaturo ležajnega mesta. Življenjska doba ležaja L L x C 0 a1 a2 a3 P L [število vrtljajev] življenjska doba ležaja L 0 [število vrtljajev] osnovna življenjska doba ležaja; L 0 = 10 6 vrtljajev C [N] dinamična nosilnost ležaja iz ustreznega kataloga P [N] dinamična ekvivalentna obremenitev ležaja x eksponent x = 3 kroglični ležaji x = 10/3 valjčni, iglični, stožčasti in sodčkasti ležaji a 1 koeficient življenjske dobe Verjetnost, da ne bo prišlo do poškodb ležaja [%] a 1 1,0 0,62 0,53 0,44 0,33 0,21 a 3 a koeficient obratovalnih pogojev a 2 koeficient izvedbe ležaja; a 2 = 1,0 za standardne izvedbe ležajev 0,5 0,2 0,1 Za maziva z EP-aditivi 0,05 0,1 0,2 0, Razmerje viskoznosti = / p
39 Dinamična viskoznost [mpa s] Kinematična viskoznost [mm 2 /s] Kinematična viskoznost p [mm 2 /s] Preračun kotalnih ležajev F r Dejanska viskoznost maziva pri obratovalni temperaturi Potrebna kinematična viskoznost maziva pri obratovalni temperaturi za tvorbo nosilnega oljnega filma np F a Vrtilna hitrost ležaja n [min 1 ] Temperatura [ C] Srednji premer ležaja d m =(d+d)/2 [mm]
40 Mazanje kotalnih ležajev z mastjo - pri normalnih vrtilnih hitrostih in temperaturah Prednosti: - enostavna in cenena konstrukcijska izvedba, - boljše adhezijske lastnosti maziva ter - boljša zaščita pred vlago in nečistočami iz okolice Smernice za izbiro masti za mazanje kotalnih ležajev n/n mej f (P/C) Priporočljiva mast Normalne masti za kotalne ležaje po DIN ,0 0,16 Mehke masti - za male koeficiente trenja - za daljše dovodne kanale masti - za hladne zagone Trde masti - za nizek hrup ležajev - za zaščito pred nečistočami iz okolice 0,3 0,5 > 0,16 Posebne masti za visoke tlake (npr. mast na osnovi kalcijevega mila) > 1 Posebne masti za visoke vrtilne hitrosti (npr. mast na osnovi barijevega mila) n [min 1 ] n mej [min 1 ] P [N] C [N] f vrtilna hitrost ležaja mejna vrtilna hitrost ležaja dinamična ekvivalentna obremenitev ležaja dinamična nosilnost ležaja iz ustreznega kataloga koeficient obremenitve ležaja f = 1 za kroglične ležaje in valjčne ležaje s pretežno radialno obremenitvijo (Fa / Fr 1) f = 2 za valjčne ležaje s pretežno aksialno obremenitvijo (Fa / Fr > 1)
41 Mazanje kotalnih ležajev z mastjo a) b) a) navadni kroglični ležaj b) kroglična ležaja s poševnim dotikom
42 Mazanje kotalnih ležajev z oljem - visoke vrtilne hitrosti in temperature hlajenje - mazanje v oljni kopeli, - obtočno mazanje, - mazanje z oljno meglo. a) b) olje pod tlakom oljna kopel
43 Utrujenostne poškodbe kotalnega ležaja Vir: Steinhilper / Sauer Konstruktionselemente des Maschinenbaus 2
1. Trikotniki hitrosti
. Trikotniki hitrosti. Z radialno črpalko želimo črpati vodo pri pogojih okolice z nazivnim pretokom 0 m 3 /h. Notranji premer rotorja je 4 cm, zunanji premer 8 cm, širina rotorja pa je,5 cm. Frekvenca
Διαβάστε περισσότεραMOTORJI Z NOTRANJIM ZGOREVANJEM
MOTORJI Z NOTRANJIM ZGOREVANJEM Dvotaktni Štititaktni Motorji z notranjim zgorevanjem Motorji z zunanjim zgorevanjem izohora: Otto motor izohora in izoterma: Stirling motor izobara: Diesel motor izohora
Διαβάστε περισσότερα3.5 OSI in GREDI GRADIVA ZA OSI IN GREDI
3.5 OSI in GREDI UVOD So strojni elementi za prenašanje vrtilnega gibanja. Njihov prerez je po vsej dolžini največkrat okrogel, lahko je tudi kvadraten, pravokoten, šestroben itd. Zaradi spreminjajočega
Διαβάστε περισσότεραLogatherm WPL 14 AR T A ++ A + A B C D E F G A B C D E F G. kw kw /2013
WP 14 R T d 9 10 11 53 d 2015 811/2013 WP 14 R T 2015 811/2013 WP 14 R T Naslednji podatki o izdelku izpolnjujejo zahteve uredb U 811/2013, 812/2013, 813/2013 in 814/2013 o dopolnitvi smernice 2010/30/U.
Διαβάστε περισσότεραENERGETSKI STROJI. Energetski stroji. UNIVERZA V LJUBLJANI, FAKULTETA ZA STROJNIŠTVO Katedra za energetsko strojništvo
ENERGETSKI STROJI Uvod Pregled teoretičnih osnov Volmetrični stroji Trbinski stroji Značilnosti Trikotniki hitrosti Elerjeva trbinska enačba Notranji izkoristek Energijska karakteristika Energetske naprave
Διαβάστε περισσότεραPRILOGA VI POTRDILO O SKLADNOSTI. (Vzorci vsebine) POTRDILO O SKLADNOSTI ZA VOZILO HOMOLOGIRANEGA TIPA
PRILOGA VI POTRDILA O SKLADNOSTI (Vzorci vsebine) A POTRDILO O SKLADNOSTI ZA VOZILO HOMOLOGIRANEGA TIPA Stran 1 POTRDILO O SKLADNOSTI ZA VOZILO HOMOLOGIRANEGA TIPA (1) (številka potrdila o skladnosti:)
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραKODE ZA ODKRIVANJE IN ODPRAVLJANJE NAPAK
1 / 24 KODE ZA ODKRIVANJE IN ODPRAVLJANJE NAPAK Štefko Miklavič Univerza na Primorskem MARS, Avgust 2008 Phoenix 2 / 24 Phoenix 3 / 24 Phoenix 4 / 24 Črtna koda 5 / 24 Črtna koda - kontrolni bit 6 / 24
Διαβάστε περισσότερα+105 C (plošče in trakovi +85 C) -50 C ( C)* * Za temperature pod C se posvetujte z našo tehnično službo. ϑ m *20 *40 +70
KAIFLEX ST Tehnični podatki Material Izjemno fleksibilna zaprtocelična izolacija, fleksibilna elastomerna pena (FEF) Opis Uporaba Temperaturno območje Toplotna prevodnost W/(m K ) pri različnih srednjih
Διαβάστε περισσότεραZBIRKA NALOG IZ STROJNIH ELEMENTOV I. del
Zoran REN Aleš BELŠAK ZBIRKA NALOG IZ STROJNIH ELEMENTOV I. del ZBIRKA NALOG Maribor 01 Zoran Ren in Aleš Belšak: Zbirka nalog iz strojnih elementov I. del 01 akulteta za strojništvo Naslov publikacije:
Διαβάστε περισσότεραZOBATA LETEV. Vprijemni kot 20. p = delitev z = število zob a = osna razdalja m = modul D = delilni krog MATERIAL JEKLO C 40
KAZALO VSEBINE ZOBATE LETVE... 2 ČELNI ZOBNIKI... 3 TRAPEZNA VRETENA... 8 TRAPEZNE MATICE... 9 UTORNE GREDI... 10 UTORNE PUŠE... 10 ELASTIČNE SKLOPKE... 11 KOTNI ZGLOBI... 12 PRIKLJUČNE VILICE... 12 ENOJNI
Διαβάστε περισσότερα1. Newtonovi zakoni in aksiomi o silah:
1. Newtonovi zakoni in aksiomi o silah: A) Telo miruje ali se giblje enakomerno, če je vsota vseh zunanjih sil, ki delujejo na telo enaka nič. B) Če rezultanta vseh zunanjih sil, ki delujejo na telo ni
Διαβάστε περισσότεραOdvod. Matematika 1. Gregor Dolinar. Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani. 5. december Gregor Dolinar Matematika 1
Matematika 1 Gregor Dolinar Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani 5. december 2013 Primer Odvajajmo funkcijo f(x) = x x. Diferencial funkcije Spomnimo se, da je funkcija f odvedljiva v točki
Διαβάστε περισσότεραFunkcijske vrste. Matematika 2. Gregor Dolinar. Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani. 2. april Gregor Dolinar Matematika 2
Matematika 2 Gregor Dolinar Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani 2. april 2014 Funkcijske vrste Spomnimo se, kaj je to številska vrsta. Dano imamo neko zaporedje realnih števil a 1, a 2, a
Διαβάστε περισσότεραHIDRAVLIKA IN PNEVMATIKA (HiP)
Univerza v Ljubljani (UL) / Fakulteta za strojništvo (FS) Laboratorij za pogonsko-krmilno hidravliko (LPKH) http://lab.fs.uni-lj.si/lft/index.htm PAP / SOV / 3. letnik HIDRAVLIKA IN PNEVMATIKA (HiP) (3.)
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZA V LJUBLJANI, FAKULTETA ZA STROJNIŠTVO Katedra za energetsko strojništvo VETRNICA. v 2. v 1 A 2 A 1. Energetski stroji
Katedra za energetsko strojništo VETRNICA A A A Katedra za energetsko strojništo Katedra za energetsko strojništo VETRNICA A A A Δ Δp p p Δ Katedra za energetsko strojništo Teoretična moč etrnice Določite
Διαβάστε περισσότεραIZPIT IZ ANALIZE II Maribor,
Maribor, 05. 02. 200. (a) Naj bo f : [0, 2] R odvedljiva funkcija z lastnostjo f() = f(2). Dokaži, da obstaja tak c (0, ), da je f (c) = 2f (2c). (b) Naj bo f(x) = 3x 3 4x 2 + 2x +. Poišči tak c (0, ),
Διαβάστε περισσότεραFunkcije. Matematika 1. Gregor Dolinar. Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani. 21. november Gregor Dolinar Matematika 1
Matematika 1 Gregor Dolinar Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani 21. november 2013 Hiperbolične funkcije Hiperbolični sinus sinhx = ex e x 2 20 10 3 2 1 1 2 3 10 20 hiperbolični kosinus coshx
Διαβάστε περισσότεραPoglavje 7. Poglavje 7. Poglavje 7. Regulacijski sistemi. Regulacijski sistemi. Slika 7. 1: Normirana blokovna shema regulacije EM
Slika 7. 1: Normirana blokovna shema regulacije EM Fakulteta za elektrotehniko 1 Slika 7. 2: Principielna shema regulacije AM v KSP Fakulteta za elektrotehniko 2 Slika 7. 3: Merjenje komponent fluksa s
Διαβάστε περισσότεραTEHNI»NE INFORMACIJE. RENOLIT INDUSTRIJSKE MASTI Vrste, uporaba, terminologija, preizkusi. 151 slo
TEHNI»NE INFORMACIJE 151 slo RENOLIT INDUSTRIJSKE MASTI Vrste, uporaba, terminologija, preizkusi RENOLIT industrijske masti tvorijo obsežno in uravnoteženo skupino izdelkov, ki poleg optimalnih tehniënih
Διαβάστε περισσότεραZaporedja. Matematika 1. Gregor Dolinar. Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani. 22. oktober Gregor Dolinar Matematika 1
Matematika 1 Gregor Dolinar Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani 22. oktober 2013 Kdaj je zaporedje {a n } konvergentno, smo definirali s pomočjo limite zaporedja. Večkrat pa je dobro vedeti,
Διαβάστε περισσότεραARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10
0.15 0.25 3.56 0.02 0.10 0.12 0.10 SESTV S2 polimer-bitumenska,dvoslojna(po),... 1.0 cm po zahtevah SIST DIN 52133 in nadstandardno, (glej opis v tehn.poročilu), npr.: PHOENIX STR/Super 5 M * GEMINI P
Διαβάστε περισσότεραDelovna točka in napajalna vezja bipolarnih tranzistorjev
KOM L: - Komnikacijska elektronika Delovna točka in napajalna vezja bipolarnih tranzistorjev. Določite izraz za kolektorski tok in napetost napajalnega vezja z enim virom in napetostnim delilnikom na vhod.
Διαβάστε περισσότεραDržavni izpitni center SPOMLADANSKI IZPITNI ROK *M * FIZIKA NAVODILA ZA OCENJEVANJE. Petek, 10. junij 2016 SPLOŠNA MATURA
Državni izpitni center *M16141113* SPOMLADANSKI IZPITNI ROK FIZIKA NAVODILA ZA OCENJEVANJE Petek, 1. junij 16 SPLOŠNA MATURA RIC 16 M161-411-3 M161-411-3 3 IZPITNA POLA 1 Naloga Odgovor Naloga Odgovor
Διαβάστε περισσότεραKrogelni ventil MODUL
Krogelni ventil MODUL Izdaja 0115 KV 2102 (PN) KV 2102 (PN) KV 2122(PN1) KV 2122(PN1) KV 2142RA KV 2142MA (PN) KV 2142TR KV 2142TM (PN) KV 2162 (PN) KV 2162 (PN) Stran 1 Dimenzije DN PN [bar] PN1 [bar]
Διαβάστε περισσότεραDiferencialna enačba, v kateri nastopata neznana funkcija in njen odvod v prvi potenci
Linearna diferencialna enačba reda Diferencialna enačba v kateri nastopata neznana funkcija in njen odvod v prvi potenci d f + p= se imenuje linearna diferencialna enačba V primeru ko je f 0 se zgornja
Διαβάστε περισσότεραΣΥΝΤΟΜΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟ ΑΤΡΑΚΤΩΝ ΑΞΟΝΩΝ ΚΑΤΑ DIN 743 : 2000-10 V1.4
3 ΣΥΝΤΟΜΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟ ΑΤΡΑΚΤΩΝ ΑΞΟΝΩΝ ΚΑΤΑ DIN 743 : 000-0 V.4 4 Περιεχόμενα 5 Ειαγωγή...9 Ανοχή χαλύβων...9 3 Φόριη... 4 Υπολογιμός ε δυναμική θραύη... 4. Ονομαικές άεις (ημιεύρος δυναμικής
Διαβάστε περισσότεραStolpni difuzorji. Stolpni difuzorji
05 Stolpni difuzorji 238 Stolpni difuzorji Stolpni difuzorji se uporabljajo za klimatizacijo industrijskih, športnih in tudi komfortnih objektov. Primerni so za prostore, v katerih se srečujemo z večjimi
Διαβάστε περισσότεραČHE AVČE. Konzorcij RUDIS MITSUBISHI ELECTRIC SUMITOMO
ČHE AVČE Konzorcij RUDIS MITSUBISHI ELECTRIC SUMITOMO MONTAŽA IN DOBAVA AGREGATA ČRPALKA / TURBINA MOTOR / GENERATOR S POMOŽNO OPREMO Anton Hribar d.i.s OSNOVNI TEHNIČNI PODATKI ČRPALNE HIDROELEKTRARNE
Διαβάστε περισσότεραINTELIGENTNO UPRAVLJANJE
INTELIGENTNO UPRAVLJANJE Fuzzy sistemi zaključivanja Vanr.prof. Dr. Lejla Banjanović-Mehmedović Mehmedović 1 Osnovni elementi fuzzy sistema zaključivanja Fazifikacija Baza znanja Baze podataka Baze pravila
Διαβάστε περισσότεραVpihovalne šobe. Vpihovalne šobe
06 Vpihovalne šobe 252 Vpihovalne šobe Vpihovalne šobe uporabljamo za vpihovanje zraka v prostore, kjer je potrebna velika dometna razdalja in majhna šumnost. Primerne so za vpihovanje toplega ali hladnega
Διαβάστε περισσότεραVarjenje polimerov s polprevodniškim laserjem
Laboratorijska vaja št. 5: Varjenje polimerov s polprevodniškim laserjem Laserski sistemi - Laboratorijske vaje 1 Namen vaje Spoznati polprevodniške laserje visokih moči Osvojiti osnove laserskega varjenja
Διαβάστε περισσότεραGimnazija Krˇsko. vektorji - naloge
Vektorji Naloge 1. V koordinatnem sistemu so podane točke A(3, 4), B(0, 2), C( 3, 2). a) Izračunaj dolžino krajevnega vektorja točke A. (2) b) Izračunaj kot med vektorjema r A in r C. (4) c) Izrazi vektor
Διαβάστε περισσότεραENERGETSKI STROJI. Energetski stroji. UNIVERZA V LJUBLJANI, FAKULTETA ZA STROJNIŠTVO Katedra za energetsko strojništvo
ENERGETSKI STROJI Uvod Pregled teoretičnih osnov Hidrostatika Dinamika tekočin Termodinamika Podobnostni zakoni Volumetrični stroji Turbinski stroji Energetske naprave Podobnostni zakoni Kriteriji podobnosti
Διαβάστε περισσότεραZOBNIŠKA GONILA splošno
ZOBNIŠKA GONILA splošno so sestavljena iz enega ali več zobniških parov, ki so v ubiranju. Zobnik je valjasto ali stožčasto telo, ki ima po obodu zobe. Zobniška gonila so primerna za prenos tako majhnih
Διαβάστε περισσότεραBooleova algebra. Izjave in Booleove spremenljivke
Izjave in Booleove spremenljivke vsako izjavo obravnavamo kot spremenljivko če je izjava resnična (pravilna), ima ta spremenljivka vrednost 1, če je neresnična (nepravilna), pa vrednost 0 pravimo, da gre
Διαβάστε περισσότεραFunkcije. Matematika 1. Gregor Dolinar. Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani. 14. november Gregor Dolinar Matematika 1
Matematika 1 Gregor Dolinar Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani 14. november 2013 Kvadratni koren polinoma Funkcijo oblike f(x) = p(x), kjer je p polinom, imenujemo kvadratni koren polinoma
Διαβάστε περισσότεραTOPLOTNA ČRPALKA ZRAK-VODA - BUDERUS LOGATHERM WPL 7/10/12/14/18/25/31
TOPLOTN ČRPLK ZRK-VOD - BUDERUS LOGTHERM WPL 7/0//4/8/5/ Tip Moč (kw) nar. št. EUR (brez DDV) WPL 7 7 8 7 700 95 5.6,00 WPL 0 0 7 78 600 89 8.9,00 WPL 7 78 600 90 9.78,00 WPL 4 4 7 78 600 9 0.88,00 WPL
Διαβάστε περισσότεραIZJAVA O LASTNOSTIH. 5. Po potrebi ime ali naslov pooblaščenega zastopnika, katerega pooblastilo zajema naloge, opredeljene v členu 12(2): -
SL IZJAVA O LASTNOSTIH DoP št. Hilti HUS3 0672-CPD-0361 1. Enotna identifikacijska oznaka tipa proizvoda: Vijačno sidro Hilti HUS3 2. Tip, serijska ali zaporedna številka ali kateri koli drug element,
Διαβάστε περισσότεραTRDNOST (VSŠ) - 1. KOLOKVIJ ( )
TRDNOST (VSŠ) - 1. KOLOKVIJ (17. 12. 03) Pazljivo preberite besedilo vsake naloge! Naloge so točkovane enakovredno (vsaka 25%)! Pišite čitljivo! Uspešno reševanje! 1. Deformiranje telesa je podano s poljem
Διαβάστε περισσότεραΠΡΙΤΣΙΝΑΔΟΡΟΣ ΛΑΔΙΟΥ ΑΕΡΟΣ ΓΙΑ ΠΡΙΤΣΙΝΙΑ M4/M12 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ - ΑΝΤΑΛΛΑΚΤΙΚΑ
GR ΠΡΙΤΣΙΝΑΔΟΡΟΣ ΛΑΔΙΟΥ ΑΕΡΟΣ ΓΙΑ ΠΡΙΤΣΙΝΙΑ M4/M12 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ - ΑΝΤΑΛΛΑΚΤΙΚΑ H OLJLAJNYOMÁSÚ SZEGECSELŐ M4/M12 SZEGECSEKHEZ HASZNÁLATI UTASÍTÁS - ALKATRÉSZEK SLO OLJNO-PNEVMATSKI KOVIČAR ZA ZAKOVICE
Διαβάστε περισσότερα1. Definicijsko območje, zaloga vrednosti. 2. Naraščanje in padanje, ekstremi. 3. Ukrivljenost. 4. Trend na robu definicijskega območja
ZNAČILNOSTI FUNKCIJ ZNAČILNOSTI FUNKCIJE, KI SO RAZVIDNE IZ GRAFA. Deinicijsko območje, zaloga vrednosti. Naraščanje in padanje, ekstremi 3. Ukrivljenost 4. Trend na robu deinicijskega območja 5. Periodičnost
Διαβάστε περισσότεραI. Osnovne definicije in izhodišča
Študijski program VSŠ-Študij ob delu KONSTRUKCIJSKI ELEMENTI I Maribor, februar 2009 Izpitna vprašanja nosilec predmeta: red.prof.dr. Nenad GUBELJAK I. Osnovne definicije in izhodišča 1. Prikaži porazdelitev
Διαβάστε περισσότεραTEHNIČNI LIST E E A B C D
lej poglavje OSNE RAZDALJE TRAKTORJA lej poglavje OSNE RAZDALJE TRAKTORJA H J F E E TEHNČN LST TEHNČN LST MERE TRAKTORJA A B C D Vse mere so podane v mm A razdalja med središčem prednje osi in standard
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραČELIČNA UŽAD 6 X 7 + T.J. = 42 6 X 7 + J.J. = 49. Ø 1,5-20 mm 6 X 19 + T.J. = X 19 + J.J. = 133. Ø 3-30 mm
ČELIČNA UŽAD STANDARD - OPIS Broj žica dimenzije DIN 3053 19 Ø 1-10 mm DIN 3054 37 Ø 3-10 mm DIN 3055 6 X 7 + T.J. = 42 6 X 7 + J.J. = 49 Ø 1,5-20 mm DIN 3060 6 X 19 + T.J. = 114 6 X 19 + J.J. = 133 Ø
Διαβάστε περισσότεραKontrolne karte uporabljamo za sprotno spremljanje kakovosti izdelka, ki ga izdelujemo v proizvodnem procesu.
Kontrolne karte KONTROLNE KARTE Kontrolne karte uporablamo za sprotno spremlane kakovosti izdelka, ki ga izdeluemo v proizvodnem procesu. Izvaamo stalno vzorčene izdelkov, npr. vsako uro, vsake 4 ure.
Διαβάστε περισσότεραTEHNIKA V KMETIJSTVU
UNIVERZA V LJUBLJANI BIOTEHNIŠKA FAKULTETA ODDELEK ZA AGRONOMIJO RAJKO BERNIK TEHNIKA V KMETIJSTVU UVOD V STROJNIŠTVO LJUBLJANA 1996 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Διαβάστε περισσότεραVodilne enote DFM/DFM-B
Vodilne enote DFM/DFM-B Pogon in vodilo v enem ohišju Robustne in natančne Prevzemanje visokih momentov in prečnih sil Raznolikost variant Vodilne enote DFM/DFM-B Značilnosti Pogoninvodilovenemohišju Robustni
Διαβάστε περισσότεραThe Thermal Comfort Properties of Reusable and Disposable Surgical Gown Fabrics Original Scientific Paper
24 The Thermal Comfort Properties of Surgical Gown Fabrics 1 1 2 1 2 Termofiziološke lastnosti udobnosti kirurških oblačil za enkratno in večkratno uporabo december 2008 marec 2009 Izvleček Kirurška oblačila
Διαβάστε περισσότεραIntegralni račun. Nedoločeni integral in integracijske metrode. 1. Izračunaj naslednje nedoločene integrale: (a) dx. (b) x 3 +3+x 2 dx, (c) (d)
Integralni račun Nedoločeni integral in integracijske metrode. Izračunaj naslednje nedoločene integrale: d 3 +3+ 2 d, (f) (g) (h) (i) (j) (k) (l) + 3 4d, 3 +e +3d, 2 +4+4 d, 3 2 2 + 4 d, d, 6 2 +4 d, 2
Διαβάστε περισσότεραZgodba vaše hiše
1022 1040 Zgodba vaše hiše B-panel strani 8-11 Osnovni enobarvni 3020 3021 3023 paneli 3040 3041 Zasteklitve C-panel strani 12-22 S-panel strani 28-35 1012 1010 1013 2090 2091 1022 1023 1021 1020 1040
Διαβάστε περισσότεραDržavni izpitni center SPOMLADANSKI IZPITNI ROK *M * NAVODILA ZA OCENJEVANJE. Petek, 12. junij 2015 SPLOŠNA MATURA
Državni izpitni center *M543* SPOMLADANSKI IZPITNI ROK NAVODILA ZA OCENJEVANJE Petek,. junij 05 SPLOŠNA MATURA RIC 05 M543 M543 3 IZPITNA POLA Naloga Odgovor Naloga Odgovor Naloga Odgovor Naloga Odgovor
Διαβάστε περισσότεραAksialne obremenitve DOPUSTNE NAPETOSTI IN DIMENZIONIRANJE
Univerza v Ljubljani FS & FKKT Varnost v strojništvu doc.dr. Boris Jerman, univ.dipl.inž.str. Govorilne ure: pisarna: FS - 414 telefon: 01/4771-414 boris.jerman@fs.uni-lj.si, (Tema/Subject: VDPN -...)
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραBočna zvrnitev upogibno obremenjenih elementov s konstantnim prečnim prerezom
D. Beg, študijsko gradivo za JK, april 006 KK FGG UL Bočna zvrnitev upogibno obremenjenih elementov s konstantnim prečnim prerezom Nosilnost na bočno zvrnitev () Elemente, ki niso bočno podprti in so upogibno
Διαβάστε περισσότεραPOPIS DEL IN PREDIZMERE
POPIS DEL IN PREDIZMERE ZEMELJSKI USAD v P 31 - P 32 ( l=18 m ) I. PREDDELA 1.1 Zakoličba, postavitev in zavarovanje prečnih profilov m 18,0 Preddela skupaj EUR II. ZEMELJSKA DELA 2.1 Izkop zemlje II.
Διαβάστε περισσότερα*M * Osnovna in višja raven MATEMATIKA NAVODILA ZA OCENJEVANJE. Sobota, 4. junij 2011 SPOMLADANSKI IZPITNI ROK. Državni izpitni center
Državni izpitni center *M40* Osnovna in višja raven MATEMATIKA SPOMLADANSKI IZPITNI ROK NAVODILA ZA OCENJEVANJE Sobota, 4. junij 0 SPLOŠNA MATURA RIC 0 M-40-- IZPITNA POLA OSNOVNA IN VIŠJA RAVEN 0. Skupaj:
Διαβάστε περισσότεραPeriodičke izmjenične veličine
EHNČK FAKULE SVEUČLŠA U RJEC Zavod za elekroenergeiku Sudij: Preddiploski sručni sudij elekroehnike Kolegij: Osnove elekroehnike Nosielj kolegija: Branka Dobraš Periodičke izjenične veličine Osnove elekroehnike
Διαβάστε περισσότεραPREZRAČEVANJE RAČUNSKE VAJE Z REŠITVAMI. Predavatelj : dr. M. K.
PREZRAČEVANJE RAČUNSKE VAJE Z REŠITVAMI Predavatelj : dr. M. K. 18.10.2006 1. naloga ( podobna naloga na strani 7, 6 naloga ) Kakšna bo temperatura na stičišču med zunanjim delom opeke in izolacijo Tv,
Διαβάστε περισσότερα13. Jacobijeva metoda za računanje singularnega razcepa
13. Jacobijeva metoda za računanje singularnega razcepa Bor Plestenjak NLA 25. maj 2010 Bor Plestenjak (NLA) 13. Jacobijeva metoda za računanje singularnega razcepa 25. maj 2010 1 / 12 Enostranska Jacobijeva
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραPONOVITEV SNOVI ZA 4. TEST
PONOVITEV SNOVI ZA 4. TEST 1. * 2. *Galvanski člen z napetostjo 1,5 V požene naboj 40 As. Koliko električnega dela opravi? 3. ** Na uporniku je padec napetosti 25 V. Upornik prejme 750 J dela v 5 minutah.
Διαβάστε περισσότεραTEHNIŠKA MEHANIKA - sinopsis predavanj v šolskem letu 2009/2010
TEHNIŠKA MEHANIKA - sinopsis predavanj v šolskem letu 009/010 BF : Viskokošolski strokovni študij 5 10 09 KINEMATIKA IN DINAMIKA TOČKE Kinematika Osnovne kinematične količine: položaj P, vektor hitrosti
Διαβάστε περισσότεραGovorilne in konzultacijske ure 2014/2015
FIZIKA Govorilne in konzultacijske ure 2014/2015 Tedenske govorilne in konzultacijske ure: Klemen Zidanšek: sreda od 8.00 do 8.45 ure petek od 9.40 do 10.25 ure ali po dogovoru v kabinetu D17 Telefon:
Διαβάστε περισσότεραVesla, teleskopi, nosači za štapove za ribolov
76 Vesla, teleskopi, nosači za štapove za ribolov vesla pala piatta rvena vesla obojana prozirnom poliuretanskom bojom, vrlo čvrsta, sa ravnom lopaticom. Imaju plastično ležište za rašlje Φ43mm. tr13 38180
Διαβάστε περισσότεραUniverza v Novi Gorici Fakulteta za znanosti o okolju Okolje (I. stopnja) Meteorologija 2013/2014. Energijska bilanca pregled
Univerza v Novi Gorici Fakulteta za znanosti o okolu Okole (I. stopna) Meteorologia 013/014 Energiska bilanca pregled 1 Osnovni pomi energiski tok: P [W = J/s] gostota energiskega toka: [W/m ] toplota:q
Διαβάστε περισσότεραCNC REZKANJE: DOOSAN NXII
CNC REZKANJE: CNC triosni vertikalni visokohitrostni in visokoprecizni vertikalni orodjarski obdelovalni center DOOSAN NXII, delovno območje X1050, Y650 Z550, tri osi, delovna miza X1200,Y650, Renishaw
Διαβάστε περισσότεραCM707. GR Οδηγός χρήσης... 2-7. SLO Uporabniški priročnik... 8-13. CR Korisnički priručnik... 14-19. TR Kullanım Kılavuzu... 20-25
1 2 3 4 5 6 7 OFFMANAUTO CM707 GR Οδηγός χρήσης... 2-7 SLO Uporabniški priročnik... 8-13 CR Korisnički priručnik... 14-19 TR Kullanım Kılavuzu... 20-25 ENG User Guide... 26-31 GR CM707 ΟΔΗΓΟΣ ΧΡΗΣΗΣ Περιγραφή
Διαβάστε περισσότεραKOVINSKI KOMPENZATORJI
KOVINSKI KOMPENZATORJI d.o.o. Podjetje za proizvodnjo, notranjo in zunanjo trgovino 1000 Ljubljana, Brnčičeva 7/h, SLOVENIJA Tel.: +386 (0)1 561-34-25 Fax: +386 (0)1 561-32-73 +386 (0)1 561-32-33 +386
Διαβάστε περισσότεραTretja vaja iz matematike 1
Tretja vaja iz matematike Andrej Perne Ljubljana, 00/07 kompleksna števila Polarni zapis kompleksnega števila z = x + iy): z = rcos ϕ + i sin ϕ) = re iϕ Opomba: Velja Eulerjeva formula: e iϕ = cos ϕ +
Διαβάστε περισσότεραL-400 TEHNIČNI KATALOG. Talni konvektorji
30 50 30-00 TEHIČI KATAOG 300 Talni konvektorji TAI KOVEKTORJI Talni konvektorji z naravno konvekcijo TK Talni konvektorji s prisilno konvekcijo TKV, H=105 mm, 10 mm Talni konvektorji s prisilno konvekcijo
Διαβάστε περισσότεραNEPARAMETRIČNI TESTI. pregledovanje tabel hi-kvadrat test. as. dr. Nino RODE
NEPARAMETRIČNI TESTI pregledovanje tabel hi-kvadrat test as. dr. Nino RODE Parametrični in neparametrični testi S pomočjo z-testa in t-testa preizkušamo domneve o parametrih na vzorcih izračunamo statistike,
Διαβάστε περισσότεραTermodinamika vlažnega zraka. stanja in spremembe
Termodinamika vlažnega zraka stanja in spremembe Termodinamika vlažnega zraka Najpogostejši medij v sušilnih procesih konvektivnega sušenja je VLAŽEN ZRAK Obravnavamo ga kot dvokomponentno zmes Suhi zrak
Διαβάστε περισσότεραDržavni izpitni center SPOMLADANSKI IZPITNI ROK *M * NAVODILA ZA OCENJEVANJE. Sreda, 3. junij 2015 SPLOŠNA MATURA
Državni izpitni center *M15143113* SPOMLADANSKI IZPITNI ROK NAVODILA ZA OCENJEVANJE Sreda, 3. junij 2015 SPLOŠNA MATURA RIC 2015 M151-431-1-3 2 IZPITNA POLA 1 Naloga Odgovor Naloga Odgovor Naloga Odgovor
Διαβάστε περισσότεραPOPOLNA PALETA NA UDARCE ODPORNE PVC PREVLEKE ZA PROFESIONALNO UPORABO, KI JO JE MOGOČE ENOSTAVNO ČISTITI
Powered by TCPDF (www.tcpdf.org) Powered by TCPDF (www.tcpdf.org) POPOLNA PALETA NA UDARCE ODPORNE PVC PREVLEKE ZA PROFESIONALNO UPORABO, KI JO JE MOGOČE ENOSTAVNO ČISTITI Dolga življenjska doba Brez zmanjšanja
Διαβάστε περισσότεραPOPOLN POLIETILENSKI IZOLACIJSKI PAKET ZA UČINKOVITO VARČEVANJE Z ENERGIJO IN AKUSTIČNO ZAŠČITO
POPOLN POLITILNSKI IZOLACIJSKI PAKT ZA UČINKOVITO VARČVANJ Z NRGIJO IN AKUSTIČNO ZAŠČITO Powered by TCPDF (www.tcpdf.org) Kompletna paleta termičnih in akustičnih izolacijskih proizvodov iz P Izpolnjuje
Διαβάστε περισσότερα1. Έντυπα αιτήσεων αποζημίωσης... 2 1.1. Αξίωση αποζημίωσης... 2 1.1.1. Έντυπο... 2 1.1.2. Πίνακας μεταφράσεων των όρων του εντύπου...
ΑΠΟΖΗΜΙΩΣΗ ΘΥΜΑΤΩΝ ΕΓΚΛΗΜΑΤΙΚΩΝ ΠΡΑΞΕΩΝ ΣΛΟΒΕΝΙΑ 1. Έντυπα αιτήσεων αποζημίωσης... 2 1.1. Αξίωση αποζημίωσης... 2 1.1.1. Έντυπο... 2 1.1.2. Πίνακας μεταφράσεων των όρων του εντύπου... 3 1 1. Έντυπα αιτήσεων
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραOdvod. Matematika 1. Gregor Dolinar. Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani. 10. december Gregor Dolinar Matematika 1
Matematika 1 Gregor Dolinar Fakulteta za elektrotehniko Univerza v Ljubljani 10. december 2013 Izrek (Rolleov izrek) Naj bo f : [a,b] R odvedljiva funkcija in naj bo f(a) = f(b). Potem obstaja vsaj ena
Διαβάστε περισσότεραSEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze
PRIMARNE VEZE hemijske veze među atomima SEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze - Slabije od primarnih - Elektrostatičkog karaktera - Imaju veliki uticaj na svojstva supstanci: - agregatno stanje - temperatura
Διαβάστε περισσότεραVISKOZNOST MOTORNIH OLJ
Šolski center Celje Srednja šola za kemijo, elektrotehniko in računalništvo VISKOZNOST MOTORNIH OLJ Izdelek oz...z zagovorom Avtor: Teja Leber, K-4.a Mentor: Mihela Jug, univ. dipl. inž. kem. teh. Celje,
Διαβάστε περισσότεραTEHNIKA V KMETIJSTVU
UNIVERZA V LJUBLJANI BIOTEHNIŠKA FAKULTETA ODDELEK ZA AGRONOMIJO BERNIK RAJKO TEHNIKA V KMETIJSTVU UVOD V STROJNIŠTVO - VAJE LJUBLJANA 1996 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραTEHNIKA IN NAČRTOVANJE OGREVANJA NA BIOMASO KW
Tehnika in načrtovanje OGREVANJE NA BIOMASO Vodilno ogrevanje na biomaso 81 Ø20 8 9 60 22 26 7 100 60 E0 TEHNIA IN NAČRTOVANJE OGREVANJA NA BIOMASO 8 1 W Vključno s transportnimi in skladiščnimi Tehnika
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραUniverza v Ljubljani FS & FKKT. Varnost v strojništvu
Univerza v Ljubljani FS & FKKT Varnost v strojništvu doc.dr. Boris Jerman, univ.dipl.inž.str. Govorilne ure: med šolskim letom: objavljeno na vratih in na internetu pisarna: FS - 414 telefon: 01/4771-414
Διαβάστε περισσότεραMaziva za visoko zmogljive motorje FUCHS Silkolene
Prodajni program Maziva za visoko zmogljive motorje FUCHS Silkolene! Tehnologija je bila razvita v tesnem sodelovanju z razvojnimi oddelki proizvajalcev motornih koles ter tekmovalnimi ekipami. Cilj: Z
Διαβάστε περισσότεραNovilon. Najboljša alternativa kovinskim strojnim elementom iz inženirske ali tehnične plastike.
AKRIPOL Novilon Novilon Najboljša alternativa kovinskim strojnim elementom iz inženirske ali tehnične plastike. NOVILON-liti poliamid so inženirske ali tehnične plastike. Zaradi svojih odličnih mehansko-fizikalnih
Διαβάστε περισσότερα3.letnik - geometrijska telesa
.letnik - geometrijska telesa Prizme, Valj P = S 0 + S pl S 0 Piramide, Stožec P = S 0 + S pl S0 Pravilna -strana prizma P = a a + av 1 Pravilna -strana prizma P = a + a a Pravilna 6-strana prizma P =
Διαβάστε περισσότεραIZRAČUN MEHANSKIH PARAMETROV NADZEMNEGA VODA
Univerza v Ljubljani Fakulteta za elektrotehniko IZRAČUN MEHANSKIH PARAMETROV NADZEMNEGA VODA Seminar pri predmetu Razdelilna in industrijska omrežja Maja Mikec Profesor: dr. Grega Bizjak Študijsko leto
Διαβάστε περισσότεραKotne in krožne funkcije
Kotne in krožne funkcije Kotne funkcije v pravokotnem trikotniku Avtor: Rok Kralj, 4.a Gimnazija Vič, 009/10 β a c γ b α sin = a c cos= b c tan = a b cot = b a Sinus kota je razmerje kotu nasprotne katete
Διαβάστε περισσότεραIZZIVI DRUŽINSKE MEDICINE. U no gradivo zbornik seminarjev
IZZIVI DRUŽINSKE MEDICINE Uno gradivo zbornik seminarjev študentov Medicinske fakultete Univerze v Mariboru 4. letnik 2008/2009 Uredniki: Alenka Bizjak, Viktorija Janar, Maša Krajnc, Jasmina Rehar, Mateja
Διαβάστε περισσότεραPOROČILO. št.: P 1100/ Preskus jeklenih profilov za spuščen strop po točki 5.2 standarda SIST EN 13964:2004
Oddelek za konstrkcije Laboratorij za konstrkcije Ljbljana, 12.11.2012 POROČILO št.: P 1100/12 680 01 Presks jeklenih profilov za spščen strop po točki 5.2 standarda SIST EN 13964:2004 Naročnik: STEEL
Διαβάστε περισσότεραParne turbine. Avtor: Ivo Krajnik Kobarid
Parne turbine Avtor: Ivo Krajnik Kobarid 20. 9. 2009 Obravnava parnih turbin Lastnosti pare T-S diagrami, kvaliteta pare, kalorimeter Krožni cikli Rankinov cikel Klasifikacija Različni tipi turbin Enačbe
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότεραSKUPNE PORAZDELITVE VEČ SLUČAJNIH SPREMENLJIVK
SKUPNE PORAZDELITVE SKUPNE PORAZDELITVE VEČ SLUČAJNIH SPREMENLJIVK Kovaec vržemo trikrat. Z ozačimo število grbov ri rvem metu ( ali ), z Y a skuo število grbov (,, ali 3). Kako sta sremelivki i Y odvisi
Διαβάστε περισσότερα