METODE PENTRU CALCULUL CONSTRUCŢIILOR
|
|
- Φυλλίς Ράγκος
- 5 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 METODE PENTRU CALCULUL CONSTRUCŢIILOR.1. Metode deterministe Factorii principali ai siguranţei care intervin în calculele efectuate conform principiilor metodelor deterministe se stabilesc empiric şi se consideră mărimi certe. Metodele deterministe sunt metoda rezistenţelor admisibile şi metoda de calcul la rupere. Metoda rezistenţelor admisibile stă la baza elaborării STAS 763/1-7 şi are la bază următoarele ipoteze fundamentale cunoscute din rezistenţa materialelor: - materialele de construcţie se comportă elastic în exploatare; - secţiunile normale pe axa elementelor înainte de deformare, rămân plane şi după deformare (ipoteza lui Bernoulli); - eforturile unitare sunt proporţionale cu deformaţiile (legea lui Hooke). Principiul de calcul constă în compararea eforturilor unitare normale şi tangenţiale maxime σ max, τ max care se dezvoltă în secţiunile cele mai solicitate ale elementelor de construcţie, cu valorile admisibile ale rezistenţelor normale σ a, respectiv tangenţiale τ a. Rezistenţele admisibile σ a, τ a reprezintă o fracţiune din rezistenţa limită a materialului la care se produce distrugerea acestuia şi se obţin prin împărţirea rezistenţelor limită σ lim, τ lim la un coeficient de siguranţă unic, c. Pentru grupările de încărcări, valorile rezistenţelor admisibile şi ale coeficienţilor de siguranţă corespunzători sunt diferite. Cu cât probabilitatea acţiunii simultane a încărcărilor ce compun gruparea de încărcări considerate este mai mică, cu atât coeficienţii de siguranţă se reduc, apropiindu-se de unitate, iar rezistenţele admisibile cresc, apropiindu-se de rezistenţa limită. Calculul prin metoda rezistenţelor admisibile este încă folosit pentru proiectarea construcţiilor din lemn şi parţial a celor metalice. Rezistenţele admisibile σ a, τ a reprezintă o fracţiune din rezistenţa limită a materialului la care se produce curgerea şi se obţin prin împărţirea rezistenţelor limită σ c, τ c la un coeficient de siguranţă unic, c: Pe lângă lemn şi metal, materiale cu calităţi elastice, în construcţii se folosesc pe scara largă materiale care nu se comportă elastic sub sarcinile de exploatare, cum sunt zidăria şi betonul armat. Neglijarea proprietăţilor plastice ale materialelor şi valoarea convenţională a coeficienţilor de siguranţă fac ca metoda rezistenţelor admisibile să reprezinte o etapă depăşită în calcului construcţiilor. Abaterile ce pot să apară între
2 comportarea reală a structurii în exploatare şi schema luata în calcul depind de o mulţime de parametri care necesită un studiu sistematic şi dezvoltarea unor alte metode de calcul. Metoda de calcul la rupere are în vedere stadiul de rupere al secţiunilor ca stadiu de calcul. Eforturile din elementele de construcţie se determină după metodele staticii construcţiilor, aplicate corpurilor omogene. Principiul metodei constă în compararea efortului maxim care se dezvoltă în secţiunea cea mai solicitată a unui element de construcţie cu efortul de rupere, împărţit la un coeficient de siguranţă unic, c r : Metoda ţine seama de comportarea reală a materialelor în stadiul de rupere (redistribuirea eforturilor în urma deformaţiilor plastice), dar menţine coeficientul de siguranţă unic cu valori convenţionale, fără un studiu sistematic al parametrilor care influenţează siguranţa structurii. În cadrul metodelor deterministe, coeficientul unic de siguranţă ţine cont de: - Abateri ale mărimii solicitărilor faţă de valorile prescrise în norme; - Abateri dimensionale ale elementelor constructive; - Abateri ale valorii caracteristicilor mecanice ale materialului; - Abateri ale comportării reale faţă de modelul matematic considerat Verificarea siguranţei construcţiilor după metoda rezistenţelor admisibile condiţiile capacităţii portante de exploatare se referă la: verificări de rezistenţă; verificări de stabilitate; verificări la oboseală, în cazul încărcărilor repetate. Gruparea de acţiuni I II III Coeficienţi de siguranţă Conform STAS Valorile coeficienţilor de siguranţă C 1 1 c 2 2 1,50 1,35 1,20 1 Coeficientul de siguranţă c 1 serveşte la determinarea rezistenţei admisibile pentru elemente laminate din oţel supuse la solicitări statice; σ a = σ c/ c 1 2 Coeficientul c 2 serveşte la determinarea rezistentei admisibile la eforturi de comparaţie ; σ echivalent = σ c/ c 2 condiţiile de rigiditate. Pentru a exclude posibilitatea de apariţie a unor deformaţii la transport, montaj, vibraţii în exploatare, deformaţii exagerate sub încărcări, elementele de construcţii trebuie să satisfacă : 1/0,75 1/0,80 1/0,85
3 în cazul elementelor solicitate axial λ max < λ a unde : λ max este coeficientul de zvelteţe maxim; λ a coeficientul de zvelteţe admisibil, în funcţie de destinaţia elementului, importanţa lui şi de natura solicitării (întindere, compresiune în regim static sau dinamic). În cazul elementelor solicitate la încovoiere f max < fa unde : f max este săgeata maximă a grinzii calculată din încărcarea normată fără coeficienţi dinamici ; f a săgeata admisibilă stabilită în funcţie de destinaţia şi importanţa elementului Verificarea siguranţei construcţiilor după metoda calculului la rupere N r M N r ; r T Mr ; r Tr ; cr cr cr unde: N max, M max, T max eforturi maxime în secţiunea cea mai solicitată; N r, M r, T r eforturi de rupere; c r coeficientul de siguranţă unic. II.2. Metoda semiprobabilistică a stărilor limită În opoziţie cu metodele deterministe de calcul, metoda semiprobabilistică a stărilor limită se caracterizează prin două trăsături esenţiale: - se consideră în mod sistematic diferitele stări limită posibile pentru o construcţie dată; - se consideră în mod independent variabilitatea diferiţilor factori care afectează siguranţa construcţiilor, stabilindu-se în consecinţă datele cantitative care determină nivelul de asigurare al construcţiilor. Prin stare limită se înţelege o stare a cărei atingere implică pierderea reversibilă sau ireversibilă a capacităţii unei construcţii de a satisface condiţiile necesare exploatării, sau implică apariţia unor pericole pentru viaţa sau sănătatea oamenilor. Verificarea siguranţei construcţiilor prin metoda de calcul a stărilor limită constă în compararea valorilor acţiunilor cu valorile acţiunilor
4 corespunzătoare apariţiei diferitelor stări limită. În funcţie de natura stării limita considerate, criteriul de comparaţie poate fi constituit de diferiţi parametri, şi anume: - compararea încărcărilor aplicate unui element de construcţie sau unei structuri cu încărcările capabile (cazul când se admite redistribuirea plastică a eforturilor pe întreaga structură sau când se fac verificări de stabilitate a poziţiei); - compararea eforturilor sau sistemelor de eforturi din secţiunile cele mai solicitate cu capacităţile portante ale secţiunilor (cazurile în care se admite numai redistribuirea plastică a eforturilor pe secţiune); - compararea eforturilor unitare din punctele cele mai solicitate cu rezistentele materialelor de construcţie (cazurile în care se admite redistribuirea plastică a eforturilor unitare pe secţiune); - compararea deformaţiilor elementelor de construcţie cu deformaţiile capabile a căror depăşire implică ruperea elementelor; - compararea deplasărilor sau deformaţiilor statice sau a amplitudinilor deplasărilor dinamice cu valorile limită omoloage, în cazul verificării unor condiţii de exploatare; - compararea deschiderii fisurilor cu deschiderile limită, în cazul unor verificări specifice elementelor din beton Stări limită ultime definite ca stări ce corespund epuizării capacităţii portante sau unei alte pierderi ireversibile a calităţilor necesare exploatării construcţiei. În această categorie, în cazul construcţiilor din oţel intră: deformaţiile plastice remanente excesive ale elementelor solicitate la întindere sau încovoiere; ruperile elementelor datorate fenomenului de oboseală sau ruperile cu caracter fragil; pierderea generală sau locală a stabilităţii elementelor; pierderea stabilităţii formei sau a poziţiei structurii în ansamblul sau (răsturnare, lunecare) Stări limită ale exploatării normale definite ca stări limită ce corespund capacităţii de asigurare a unei exploatări normale a construcţiei. În această categorie, în cazul construcţiilor din oţel, intră deplasările statice sau dinamice excesive. Principalele fenomene care pot duce la apariţia stărilor limită de exploatare normală sunt următoarele:
5 - deplasările statice sau dinamice excesive; - fisurile care depăşesc valorile din exploatarea normală. Calculul de dimensionare a elementelor de construcţii şi a structurilor cu metoda stărilor limită are ca scop final obţinerea unei asigurări suficiente, ţinând seama şi de importanţa funcţională a acestora, pentru evitarea situaţiei în care construcţia ajunge într-una din cele două stări limită. În plus, această asigurare este în mod important condiţionată şi de alcătuirea constructivă, de calitatea materialelor folosite precum şi de respectarea unor condiţii de exploatare admise la proiectare. Mărimile care intervin în calcule (acţiuni, rezistenţe, module de elasticitate) sunt reprezentate prin valorile lor normate şi valorile lor de calcul. Valorile normate sunt precizate prin valori de referinţă stabilite prin standarde. Valorile normate ale rezistenţelor materialelor reprezintă valori caracteristice normate, adică valori cu asigurare de minimum 0,95 în condiţiile unei calităţi a materialelor care corespund standardelor sau normelor referitoare la aceste materiale. Valorile normate ale modulurilor de elasticitate şi ale caracteristicilor reologice ale materialelor, ca şi cele ale pământului (unghi de frecare internă, caracteristici de coeziune, modului de deformare etc), se stabilesc, de regulă, ca valori medii statistice. Valorile de calcul se obţin prin înmulţirea valorilor normate cu coeficienţi, în general supraunitari, pentru acţiuni şi subunitari pentru rezistenţe, astfel ca în calcule să fie acoperite abaterile în sens defavorabil ale valorilor normate. Valorile de calcul de bază ale rezistenţelor (rezistenţele de calcul de bază ale materialelor) se determină prin aplicarea unui coeficient de siguranţă, pentru material, prin care se ţine seama de depăşirile în sens defavorabil ale valorilor normate ale rezistenţelor datorită variabilităţii statistice a calităţii materialelor şi, în anumite limite, a caracteristicilor geometrice ale elementelor de construcţie. Acest coeficient se stabileşte pentru fiecare material şi calcul de specialitate şi, de regulă, are rolul de a reduce valorile normate. În cazuri deosebite, în care valorile ridicate ale rezistenţelor în anumite zone ale construcţiei sunt defavorabile pentru comportarea în ansamblu, coeficientul de siguranţă pentru material este supraunitar. Valorile de calcul de bază ale rezistenţelor şi capacităţilor portante ale secţiunilor se afectează, de la caz la caz, cu un coeficient al condiţiilor de
6 lucru pentru material, respectiv pentru element, prin care se corectează simplificările introduse în schemele de admise de calcul Verificarea siguranţei construcţiilor după metoda stărilor limită În domeniul construcţiilor din oţel se utilizează de regulă unul din următoarele criterii privind verificarea siguranţei după starea limită ultimă: - de rezistenţă şi stabilitate Compararea eforturilor unitare efective din punctele cele mai solicitate cu rezistenţele de calcul R, N n N σ = = i i mr F F în care : N este solicitarea de calcul (N, M, T, M r etc.) ; N i solicitarea în secţiunea în care se face verificarea din încărcarea normală i ; n i coeficientul încărcării normate i ; F caracteristica geometrică a secţiunii (A n, φ min, A, A i, W n, W P etc.) care intervine în formula de verificare în funcţie de felul solicitării. m coeficientul condiţiilor de lucru, care în general are valoarea 1,0 exceptând următoarele cazuri : m 1,25 în cazul grinzilor cu inimă plină continue, ale căilor de rulare, când se verifică α ech, în secţiunea de reazem ; m = 1,15 pentru alte secţiuni de pe grinda caii de rulare, când α 0 şi m = l,0 când α l =0; m = 0,70 pentru elemente alcătuite dintr-o singură cornieră prinsă pe o singură aripă; m = 0,90 pentru elemente formate dintr-o singură cornieră cu aripi inegale prinsă pe aripa mai lată; R este rezistenţa de calcul a oţelului folosit. În tabelul următor se dau rezistenţele de calcul pentru diverse mărci de oţel laminat.
7 Construcţii civile, industriale şi agricole Rezistenţe de calcul R (dan/mm 2 ) pentru oţel laminat marca Conform : STAS 10108/0-78 Solicitarea Simbol Coeficientul γ aplicat faţă de R OLT 35 OL 37 ORGA 37 OLT 45 OL 44 OCS44 OL 52 OCS 52 ORGA 52 OGS55 OCS58 întindere, compresiune, încovoiere R 1, Forfecare R, 0, Presiune locală la un cilindru rezemat pe un plan/ determinat cu formula lui Hertz) Idem, determinată pe planul diametral al cilindrului Ri 4, Ra 0,04 0,80 0,8 S 0,92 1,00 1,20 1,36 1,50 Rezistenţe de calcul pentru profile şi table laminate cu grosimea t 16 mm. Întindere, compresiune, încovoiere R 1, , Forfecare Rj 0,6 12,5 13,0 14,5 15,5 19,0 21,5 23,5 Rezistenţele de calcul sunt cele din tabel pentru prima treaptă şi a doua treaptă de grosime a 40mm. Pentru treapta a treia de grosime, cu a > 40 mm, rezistenta de calcul se obţine prin împărţirea limitei de curgere respectivă la valorile coeficientului γ m γ m = 1.10 pentru mărcile OL 34; OLT 35; OL 37; ORCA 37 ; OLT 45 ; γ m = l,12 pentru mărcile OL 44; OGS 44; γ m =1,15 pentru OL 52 ; ORCA 52 ; OCS 52 y m =l,20 pentru OCS 55 şi OGS 58 Modificări introduse după redactarea finală a standardului STAS 10108/0. - Compararea eforturilor sau sistemelor de eforturi din secţiunile cele mai solicitate cu capacitatea portantă a secţiunilor N = Σn i N i RF în care: N este solicitarea de calcul (N, M, T, M r etc.) ; Ni solicitarea în secţiunea în care se face verificarea din încărcarea normală i ;
8 n i coeficientul încărcării normate i ; F caracteristica geometrică a secţiunii (A n, φ min, A, A i, W n, W P etc.) care intervine în formula de verificare în funcţie de felul solicitării. R este rezistenţa de calcul a oţelului folosit. Acest criteriu de verificare intervine atunci când se contează în starea limită pe redistribuirea plastica a eforturilor unitare pe secţiune (dimensionarea în stadiul plastic a secţiunilor, în stadiul limită ultim). - Compararea încărcărilor aplicate unui element de construcţie sau unei structuri cu încărcările capabile: n q = Σn i p i q cap Acest criteriu de verificare intervine atunci când se admite redistribuirea plastică a eforturilor pe întreaga structură. (Conducerea în starea limită ultimă a calculului static în stadiul plastic). - de oboseală. Elementele de construcţii metalice supuse la solicitări repetate se pot rupe în timpul exploatării la valori ale eforturilor unitare mai mici decât rezistenţele de rupere corespunzătoare solicitărilor statice, ca urmare a fenomenului de oboseală. În cazul încărcărilor repetate, verificarea la oboseală se face cu relaţiile de la pct cu deosebirea ca termenul de comparaţie, din membru al doilea, este de forma: σ = F N = n N i F i γr unde : R este rezistenţa de calcul a oţelului ; γ coeficientul de oboseala care se determină cu relaţiile : a γ = a b când efortul unitar maxim în valoare absolută este de întindere a γ = b a când efortul unitar maxim este de compresiune. Coeficientul de oboseală γ se limitează la valoarea l (γ l). Coeficienţii a, b, c, se determină în funcţie de numărul ciclurilor încărcărilor variabile şi repetate care apar pe durata de exploatare a elementului sau a structurii de oţel, de marca oţelului folosit şi de grupa de importanţă care caracterizează elementul sau îmbinarea care se verifică.
9 Coeficientul de asimetrie a ciclului, p, se calculează, după caz, cu una din relaţiile min ρ = max Calculul construcţiilor din oţel, după normele în vigoare în România, se face în stadiul elastic. La grinzile continue cu deschideri identice sau la care deschiderile nu diferă între ele cu mai mult de 20%, încărcate static cu încărcări uniform repartizate şi asigurate contra pierderii stabilităţii generale, calculul static poate fi condus cu luarea în considerare a comportării elastico-plastice a materialului. Dimensionarea elementelor de construcţii din oţel, în cazul construcţiilor civile, industriale şi agricole, se face cu metoda stărilor limită (M.St.L.), oficializată în România prin STAS 10108/0-78. Un element de construcţie se consideră dimensionat corespunzător, indiferent de metoda de calcul folosită, dacă satisface în limitele prescrise toate cele trei condiţii de dimensionare, şi anume : 1) în cazul metodei stărilor limită. stările limită ultime ; stările limită ale exploatării normale; condiţiile constructive. 2) în cazul metodei rezistenţelor admisibile. condiţiile capacităţii portante de exploatare; condiţiile de rigiditate; condiţiile constructive. Trebuie subliniat ca ordinea verificărilor nu trebuie în mod neapărat să fie cea prezentată mai înainte. Astfel, de cele mai multe ori, condiţiile constructive se verifică odată cu alegerea elementelor componente ale secţiunii.
Curs 1 REZISTENTA SI STABILITATEA ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN OTEL
Curs 1 REZISTENTA SI STABILITATEA ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN OTEL Rezistenta elementelor structurale din otel o Calcul la nivelul secţiunii elementelor structurale (rezistenta secţiunilor) Stabilitatea
Διαβάστε περισσότεραRĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii transversale, scrisă faţă de una dintre axele de inerţie principale:,
REZISTENTA MATERIALELOR 1. Ce este modulul de rezistenţă? Exemplificaţi pentru o secţiune dreptunghiulară, respectiv dublu T. RĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii
Διαβάστε περισσότεραPRINCIPIILE METODEI STĂRILOR LIMITĂ MSL. Cerințe fundamentale: - rezistența structurală și siguranță - siguranță în exploatare - durabilitate
5. METODA STĂRILOR LIMITĂ 5.1. PRINCIPII FUNDAMENTALE PRINCIPIILE METODEI STĂRILOR LIMITĂ MSL Cerințe fundamentale: - rezistența structurală și siguranță - siguranță în exploatare - durabilitate Principii
Διαβάστε περισσότερα(a) se numeşte derivata parţială a funcţiei f în raport cu variabila x i în punctul a.
Definiţie Spunem că: i) funcţia f are derivată parţială în punctul a în raport cu variabila i dacă funcţia de o variabilă ( ) are derivată în punctul a în sens obişnuit (ca funcţie reală de o variabilă
Διαβάστε περισσότεραCurs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate.
Curs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie p, q N. Fie funcţia f : D R p R q. Avem următoarele
Διαβάστε περισσότερα5. FUNCŢII IMPLICITE. EXTREME CONDIŢIONATE.
5 Eerciţii reolvate 5 UNCŢII IMPLICITE EXTREME CONDIŢIONATE Eerciţiul 5 Să se determine şi dacă () este o funcţie definită implicit de ecuaţia ( + ) ( + ) + Soluţie ie ( ) ( + ) ( + ) + ( )R Evident este
Διαβάστε περισσότεραPlanul determinat de normală şi un punct Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Planul determinat de 3 puncte necoliniare
1 Planul în spaţiu Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru 2 Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Fie reperul R(O, i, j, k ) în spaţiu. Numim normala a unui plan, un vector perpendicular pe
Διαβάστε περισσότεραMetode iterative pentru probleme neliniare - contractii
Metode iterative pentru probleme neliniare - contractii Problemele neliniare sunt in general rezolvate prin metode iterative si analiza convergentei acestor metode este o problema importanta. 1 Contractii
Διαβάστε περισσότεραMARCAREA REZISTOARELOR
1.2. MARCAREA REZISTOARELOR 1.2.1 MARCARE DIRECTĂ PRIN COD ALFANUMERIC. Acest cod este format din una sau mai multe cifre şi o literă. Litera poate fi plasată după grupul de cifre (situaţie în care valoarea
Διαβάστε περισσότεραAnaliza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM 1 electronica.geniu.ro
Analiza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM Seminar S ANALA ÎN CUENT CONTNUU A SCHEMELO ELECTONCE S. ntroducere Pentru a analiza în curent continuu o schemă electronică,
Διαβάστε περισσότεραCurs 4 Serii de numere reale
Curs 4 Serii de numere reale Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Criteriul rădăcinii sau Criteriul lui Cauchy Teoremă (Criteriul rădăcinii) Fie x n o serie cu termeni
Διαβάστε περισσότερα4. CIRCUITE LOGICE ELEMENTRE 4.. CIRCUITE LOGICE CU COMPONENTE DISCRETE 4.. PORŢI LOGICE ELEMENTRE CU COMPONENTE PSIVE Componente electronice pasive sunt componente care nu au capacitatea de a amplifica
Διαβάστε περισσότεραCurs 14 Funcţii implicite. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi"
Curs 14 Funcţii implicite Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie F : D R 2 R o funcţie de două variabile şi fie ecuaţia F (x, y) = 0. (1) Problemă În ce condiţii ecuaţia
Διαβάστε περισσότεραV.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile
Metode de Optimizare Curs V.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile Propoziţie 7. (Fritz-John). Fie X o submulţime deschisă a lui R n, f:x R o funcţie de clasă C şi ϕ = (ϕ,ϕ
Διαβάστε περισσότερα5.5. REZOLVAREA CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE
5.5. A CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE PROBLEMA 1. În circuitul din figura 5.54 se cunosc valorile: μa a. Valoarea intensității curentului de colector I C. b. Valoarea tensiunii bază-emitor U BE.
Διαβάστε περισσότεραAplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal
Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal Principiul I al termodinamicii exprimă legea conservării şi energiei dintr-o formă în alta şi se exprimă prin relaţia: ΔUQ-L, unde: ΔU-variaţia
Διαβάστε περισσότεραIntegrala nedefinită (primitive)
nedefinita nedefinită (primitive) nedefinita 2 nedefinita februarie 20 nedefinita.tabelul primitivelor Definiţia Fie f : J R, J R un interval. Funcţia F : J R se numeşte primitivă sau antiderivată a funcţiei
Διαβάστε περισσότεραSeminar 5 Analiza stabilității sistemelor liniare
Seminar 5 Analiza stabilității sistemelor liniare Noțiuni teoretice Criteriul Hurwitz de analiză a stabilității sistemelor liniare În cazul sistemelor liniare, stabilitatea este o condiție de localizare
Διαβάστε περισσότερα10. STABILIZATOAE DE TENSIUNE 10.1 STABILIZATOAE DE TENSIUNE CU TANZISTOAE BIPOLAE Stabilizatorul de tensiune cu tranzistor compară în permanenţă valoare tensiunii de ieşire (stabilizate) cu tensiunea
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 3 NELINIARITĂŢI ALE COMPORTAMENTULUI MATERIALELOR - III-
Capitolul 3 NELINIARITĂŢI ALE COMPORTAMENTULUI MATERIALELOR - III- 3.4. Criterii de plasticitate Criteriile de plasticitate au apărut din necesitatea de a stabili care sunt factorii de care depinde trecerea
Διαβάστε περισσότεραSisteme diferenţiale liniare de ordinul 1
1 Metoda eliminării 2 Cazul valorilor proprii reale Cazul valorilor proprii nereale 3 Catedra de Matematică 2011 Forma generală a unui sistem liniar Considerăm sistemul y 1 (x) = a 11y 1 (x) + a 12 y 2
Διαβάστε περισσότεραV O. = v I v stabilizator
Stabilizatoare de tensiune continuă Un stabilizator de tensiune este un circuit electronic care păstrează (aproape) constantă tensiunea de ieșire la variaţia între anumite limite a tensiunii de intrare,
Διαβάστε περισσότεραa n (ζ z 0 ) n. n=1 se numeste partea principala iar seria a n (z z 0 ) n se numeste partea
Serii Laurent Definitie. Se numeste serie Laurent o serie de forma Seria n= (z z 0 ) n regulata (tayloriana) = (z z n= 0 ) + n se numeste partea principala iar seria se numeste partea Sa presupunem ca,
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 14. Asamblari prin pene
Capitolul 14 Asamblari prin pene T.14.1. Momentul de torsiune este transmis de la arbore la butuc prin intermediul unei pene paralele (figura 14.1). De care din cotele indicate depinde tensiunea superficiala
Διαβάστε περισσότεραFig Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36].
Componente şi circuite pasive Fig.3.85. Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36]. Fig.3.86. Rezistenţa serie echivalentă pierderilor în funcţie
Διαβάστε περισσότεραCapitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25
Capitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25 LAGĂRELE CU ALUNECARE!" 25.1.Caracteristici.Părţi componente.materiale.!" 25.2.Funcţionarea lagărelor cu alunecare.! 25.1.Caracteristici.Părţi componente.materiale.
Διαβάστε περισσότεραMetode de interpolare bazate pe diferenţe divizate
Metode de interpolare bazate pe diferenţe divizate Radu Trîmbiţaş 4 octombrie 2005 1 Forma Newton a polinomului de interpolare Lagrange Algoritmul nostru se bazează pe forma Newton a polinomului de interpolare
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor X) functia f 1
Functii definitie proprietati grafic functii elementare A. Definitii proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi X si Y spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe X cu valori in Y daca fiecarui
Διαβάστε περισσότερα5.4. MULTIPLEXOARE A 0 A 1 A 2
5.4. MULTIPLEXOARE Multiplexoarele (MUX) sunt circuite logice combinaţionale cu m intrări şi o singură ieşire, care permit transferul datelor de la una din intrări spre ieşirea unică. Selecţia intrării
Διαβάστε περισσότεραCurs 1 Şiruri de numere reale
Bibliografie G. Chiorescu, Analiză matematică. Teorie şi probleme. Calcul diferenţial, Editura PIM, Iaşi, 2006. R. Luca-Tudorache, Analiză matematică, Editura Tehnopress, Iaşi, 2005. M. Nicolescu, N. Roşculeţ,
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor
Functii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi si spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe cu valori in daca fiecarui element
Διαβάστε περισσότεραa. 11 % b. 12 % c. 13 % d. 14 %
1. Un motor termic funcţionează după ciclul termodinamic reprezentat în sistemul de coordonate V-T în figura alăturată. Motorul termic utilizează ca substanţă de lucru un mol de gaz ideal având exponentul
Διαβάστε περισσότεραCalculul la starea limită de exploatare (serviciu) se face pentru grupările de acţiuni (efecte ale acţiunilor) definite conform CR0, după caz:
Calculul la starea limită de exploatare (serviciu) se face pentru grupările de acţiuni (efecte ale acţiunilor) definite conform CR0, după caz: - Combinaţia (gruparea) caracteristică; - Combinaţia (gruparea)
Διαβάστε περισσότεραIII. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar seria modulelor divergentă.
III. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. Definiţie. O serie a n se numeşte: i) absolut convergentă dacă seria modulelor a n este convergentă; ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar
Διαβάστε περισσότεραComponente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 3. Divizorul de tensiune. Divizorul de curent
Laborator 3 Divizorul de tensiune. Divizorul de curent Obiective: o Conexiuni serie şi paralel, o Legea lui Ohm, o Divizorul de tensiune, o Divizorul de curent, o Implementarea experimentală a divizorului
Διαβάστε περισσότεραErori si incertitudini de măsurare. Modele matematice Instrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măsurand instrument:
Erori i incertitudini de măurare Sure: Modele matematice Intrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măurandintrument: (tranfer informaţie tranfer energie) Influente externe: temperatura, preiune,
Διαβάστε περισσότεραProblema a II - a (10 puncte) Diferite circuite electrice
Olimpiada de Fizică - Etapa pe judeţ 15 ianuarie 211 XI Problema a II - a (1 puncte) Diferite circuite electrice A. Un elev utilizează o sursă de tensiune (1), o cutie cu rezistenţe (2), un întrerupător
Διαβάστε περισσότερα14. Grinzi cu zăbrele Metoda secţiunilor...1 Cuprins...1 Introducere Aspecte teoretice Aplicaţii rezolvate...3
SEMINAR GRINZI CU ZĂBRELE METODA SECŢIUNILOR CUPRINS. Grinzi cu zăbrele Metoda secţiunilor... Cuprins... Introducere..... Aspecte teoretice..... Aplicaţii rezolvate.... Grinzi cu zăbrele Metoda secţiunilor
Διαβάστε περισσότεραStabilizator cu diodă Zener
LABAT 3 Stabilizator cu diodă Zener Se studiază stabilizatorul parametric cu diodă Zener si apoi cel cu diodă Zener şi tranzistor. Se determină întâi tensiunea Zener a diodei şi se calculează apoi un stabilizator
Διαβάστε περισσότεραValori limită privind SO2, NOx şi emisiile de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili
Anexa 2.6.2-1 SO2, NOx şi de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili de bioxid de sulf combustibil solid (mg/nm 3 ), conţinut de O 2 de 6% în gazele de ardere, pentru
Διαβάστε περισσότεραCOLEGIUL NATIONAL CONSTANTIN CARABELLA TARGOVISTE. CONCURSUL JUDETEAN DE MATEMATICA CEZAR IVANESCU Editia a VI-a 26 februarie 2005.
SUBIECTUL Editia a VI-a 6 februarie 005 CLASA a V-a Fie A = x N 005 x 007 si B = y N y 003 005 3 3 a) Specificati cel mai mic element al multimii A si cel mai mare element al multimii B. b)stabiliti care
Διαβάστε περισσότερα1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR
1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR a) Să se exprime densitatea apei ρ = 1000 kg/m 3 în g/cm 3. g/cm 3. b) tiind că densitatea glicerinei la 20 C este 1258 kg/m 3 să se exprime în c) Să se exprime în kg/m 3 densitatea
Διαβάστε περισσότεραSeminariile Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reziduurilor
Facultatea de Matematică Calcul Integral şi Elemente de Analiă Complexă, Semestrul I Lector dr. Lucian MATICIUC Seminariile 9 20 Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reiduurilor.
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 30. Transmisii prin lant
Capitolul 30 Transmisii prin lant T.30.1. Sa se precizeze domeniile de utilizare a transmisiilor prin lant. T.30.2. Sa se precizeze avantajele si dezavantajele transmisiilor prin lant. T.30.3. Realizati
Διαβάστε περισσότεραDefiniţia generală Cazul 1. Elipsa şi hiperbola Cercul Cazul 2. Parabola Reprezentari parametrice ale conicelor Tangente la conice
1 Conice pe ecuaţii reduse 2 Conice pe ecuaţii reduse Definiţie Numim conica locul geometric al punctelor din plan pentru care raportul distantelor la un punct fix F şi la o dreaptă fixă (D) este o constantă
Διαβάστε περισσότεραLaborator 11. Mulţimi Julia. Temă
Laborator 11 Mulţimi Julia. Temă 1. Clasa JuliaGreen. Să considerăm clasa JuliaGreen dată de exemplu la curs pentru metoda locului final şi să schimbăm numărul de iteraţii nriter = 100 în nriter = 101.
Διαβάστε περισσότερα13. Grinzi cu zăbrele Metoda izolării nodurilor...1 Cuprins...1 Introducere Aspecte teoretice Aplicaţii rezolvate...
SEMINAR GRINZI CU ZĂBRELE METODA IZOLĂRII NODURILOR CUPRINS. Grinzi cu zăbrele Metoda izolării nodurilor... Cuprins... Introducere..... Aspecte teoretice..... Aplicaţii rezolvate.... Grinzi cu zăbrele
Διαβάστε περισσότεραCOD DE PROIECTARE. BAZELE PROIECTĂRII CONSTRUCŢIILOR
POICT COD D POICTA. BAZL POICTĂII CONSTUCŢIILO Indicativ C 0-2012 1 Cuprins 0B1. LMNT GNAL... 4 11B1.1 DOMNIU D APLICA... 4 12B1.2 IPOTZ... 4 13B1.3 DFINIŢII ŞI TMNI D SPCIALITAT... 4 41B1.3.1 Termeni
Διαβάστε περισσότεραAparate de măsurat. Măsurări electronice Rezumatul cursului 2. MEE - prof. dr. ing. Ioan D. Oltean 1
Aparate de măsurat Măsurări electronice Rezumatul cursului 2 MEE - prof. dr. ing. Ioan D. Oltean 1 1. Aparate cu instrument magnetoelectric 2. Ampermetre şi voltmetre 3. Ohmetre cu instrument magnetoelectric
Διαβάστε περισσότεραriptografie şi Securitate
riptografie şi Securitate - Prelegerea 12 - Scheme de criptare CCA sigure Adela Georgescu, Ruxandra F. Olimid Facultatea de Matematică şi Informatică Universitatea din Bucureşti Cuprins 1. Schemă de criptare
Διαβάστε περισσότεραELEMENTE DE REZISTENTA MATERIALELOR
ELEMENTE DE REZISTENTA MATERIALELOR Mecanica clasică, cunoscută şi ca mecanica newtoniană, este fizica forţelor ce acţionează asupra corpurilor. Este adesea numită şi mecanica newtoniană după Isaac Newton
Διαβάστε περισσότερα1.7. AMPLIFICATOARE DE PUTERE ÎN CLASA A ŞI AB
1.7. AMLFCATOARE DE UTERE ÎN CLASA A Ş AB 1.7.1 Amplificatoare în clasa A La amplificatoarele din clasa A, forma de undă a tensiunii de ieşire este aceeaşi ca a tensiunii de intrare, deci întreg semnalul
Διαβάστε περισσότεραIV. CUADRIPOLI SI FILTRE ELECTRICE CAP. 13. CUADRIPOLI ELECTRICI
V. POL S FLTE ELETE P. 3. POL ELET reviar a) Forma fundamentala a ecuatiilor cuadripolilor si parametrii fundamentali: Prima forma fundamentala: doua forma fundamentala: b) Parametrii fundamentali au urmatoarele
Διαβάστε περισσότεραSubiecte Clasa a VIII-a
Subiecte lasa a VIII-a (40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate pe foaia de raspuns in dreptul
Διαβάστε περισσότεραSERII NUMERICE. Definiţia 3.1. Fie (a n ) n n0 (n 0 IN) un şir de numere reale şi (s n ) n n0
SERII NUMERICE Definiţia 3.1. Fie ( ) n n0 (n 0 IN) un şir de numere reale şi (s n ) n n0 şirul definit prin: s n0 = 0, s n0 +1 = 0 + 0 +1, s n0 +2 = 0 + 0 +1 + 0 +2,.......................................
Διαβάστε περισσότεραDISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE
DISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE ABSTRACT. Materialul prezintă o modalitate de a afla distanţa dintre două drepte necoplanare folosind volumul tetraedrului. Lecţia se adresează clasei a VIII-a Data:
Διαβάστε περισσότεραEsalonul Redus pe Linii (ERL). Subspatii.
Seminarul 1 Esalonul Redus pe Linii (ERL). Subspatii. 1.1 Breviar teoretic 1.1.1 Esalonul Redus pe Linii (ERL) Definitia 1. O matrice A L R mxn este in forma de Esalon Redus pe Linii (ERL), daca indeplineste
Διαβάστε περισσότεραVII.2. PROBLEME REZOLVATE
Teoria Circuitelor Electrice Aplicaţii V PROBEME REOVATE R7 În circuitul din fiura 7R se cunosc: R e t 0 sint [V] C C t 0 sint [A] Se cer: a rezolvarea circuitului cu metoda teoremelor Kirchhoff; rezolvarea
Διαβάστε περισσότερα2. Sisteme de forţe concurente...1 Cuprins...1 Introducere Aspecte teoretice Aplicaţii rezolvate...3
SEMINAR 2 SISTEME DE FRŢE CNCURENTE CUPRINS 2. Sisteme de forţe concurente...1 Cuprins...1 Introducere...1 2.1. Aspecte teoretice...2 2.2. Aplicaţii rezolvate...3 2. Sisteme de forţe concurente În acest
Διαβάστε περισσότεραTENSIUNI. DEFORMAŢII.
CAPITOLUL 3 TENSIUNI. DEFORMAŢII. 3.1.Tensiuni Fie un corp solid solicitat de un sistem de forţe în echilibru, ca în Fig. 3.1.a. Fig.3.1 În orice secţiune a corpului solicitat apar forţe interioare care
Διαβάστε περισσότερα2.1 Sfera. (EGS) ecuaţie care poartă denumirea de ecuaţia generală asferei. (EGS) reprezintă osferă cu centrul în punctul. 2 + p 2
.1 Sfera Definitia 1.1 Se numeşte sferă mulţimea tuturor punctelor din spaţiu pentru care distanţa la u punct fi numit centrul sferei este egalăcuunnumăr numit raza sferei. Fie centrul sferei C (a, b,
Διαβάστε περισσότεραMăsurări în Electronică şi Telecomunicaţii 4. Măsurarea impedanţelor
4. Măsurarea impedanţelor 4.2. Măsurarea rezistenţelor în curent continuu Metoda comparaţiei ceastă metodă: se utilizează pentru măsurarea rezistenţelor ~ 0 montaj serie sau paralel. Montajul serie (metoda
Διαβάστε περισσότεραComponente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 4. Măsurarea parametrilor mărimilor electrice
Laborator 4 Măsurarea parametrilor mărimilor electrice Obiective: o Semnalul sinusoidal, o Semnalul dreptunghiular, o Semnalul triunghiular, o Generarea diferitelor semnale folosind placa multifuncţională
Διαβάστε περισσότεραAnaliza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener
Analiza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener 1 Caracteristica statică a unei diode Zener În cadranul, dioda Zener (DZ) se comportă ca o diodă redresoare
Διαβάστε περισσότεραCurs 4. ELEMENTE STRUCTURALE SOLICITATE LA INCOVOIERE (Elements in bending)
Curs 4 ELEENTE STRUCTURALE SOLICITATE LA INCOVOIERE (Elements in bending) Calculul de rezistenta a barelor (grinzilor) cu inima plina () Solicitarea incovoiere plana (monoaxiala) z z incovoiere oblica
Διαβάστε περισσότεραFLAMBAJUL BARELOR DREPTE
. FAMBAJU BAREOR DREPTE.1 Calculul sarcinii critice de lambaj la bara dreapta supusa la compresiune Flambajul elastic al barelor drepte a ost abordat prima data de. Euler care a calculat expresia sarcinii
Διαβάστε περισσότερα2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla
2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla DOMENIUL DE UTILIZARE Capacitate de până la 450 l/min (27 m³/h) Inaltimea de pompare până la 112 m LIMITELE DE UTILIZARE Inaltimea de aspiratie manometrică
Διαβάστε περισσότερα5.1. Noţiuni introductive
ursul 13 aitolul 5. Soluţii 5.1. oţiuni introductive Soluţiile = aestecuri oogene de două sau ai ulte substanţe / coonente, ale căror articule nu se ot seara rin filtrare sau centrifugare. oonente: - Mediul
Διαβάστε περισσότερα* K. toate K. circuitului. portile. Considerând această sumă pentru toate rezistoarele 2. = sl I K I K. toate rez. Pentru o bobină: U * toate I K K 1
FNCȚ DE ENERGE Fie un n-port care conține numai elemente paive de circuit: rezitoare dipolare, condenatoare dipolare și bobine cuplate. Conform teoremei lui Tellegen n * = * toate toate laturile portile
Διαβάστε περισσότεραProiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie
FITRE DE MIROUNDE Proiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie P R Puterea disponibila de la sursa Puterea livrata sarcinii P inc P Γ ( ) Γ I lo P R ( ) ( ) M ( ) ( ) M N P R M N ( ) ( ) Tipuri
Διαβάστε περισσότεραCIRCUITE LOGICE CU TB
CIRCUITE LOGICE CU T I. OIECTIVE a) Determinarea experimentală a unor funcţii logice pentru circuite din familiile RTL, DTL. b) Determinarea dependenţei caracteristicilor statice de transfer în tensiune
Διαβάστε περισσότεραBARAJ DE JUNIORI,,Euclid Cipru, 28 mai 2012 (barajul 3)
BARAJ DE JUNIORI,,Euclid Cipru, 8 mi 0 (brjul ) Problem Arătţi că dcă, b, c sunt numere rele cre verifică + b + c =, tunci re loc ineglitte xy + yz + zx Problem Fie şi b numere nturle nenule Dcă numărul
Διαβάστε περισσότεραAsupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 2006
Asupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 006 Mircea Lascu şi Cezar Lupu La cel de-al cincilea baraj de Juniori din data de 0 mai 006 a fost dată următoarea inegalitate: Fie x, y, z trei numere reale
Διαβάστε περισσότεραCurba caracteristica a unui otel de înalta rezistenta
Efort unitar, [/mm2] [/mm2] Efort unitar, /mm 2 Subiecte la disciplina Construcţii Metalice Licenţa Otelul 1. Curba caracteristica a otelului: Sa se exemplifice pentru un otel carbon moale cu palier de
Διαβάστε περισσότεραFunctii Breviar teoretic 8 ianuarie ianuarie 2011
Functii Breviar teoretic 8 ianuarie 011 15 ianuarie 011 I Fie I, interval si f : I 1) a) functia f este (strict) crescatoare pe I daca x, y I, x< y ( f( x) < f( y)), f( x) f( y) b) functia f este (strict)
Διαβάστε περισσότεραR R, f ( x) = x 7x+ 6. Determinați distanța dintre punctele de. B=, unde x și y sunt numere reale.
5p Determinați primul termen al progresiei geometrice ( b n ) n, știind că b 5 = 48 și b 8 = 84 5p Se consideră funcția f : intersecție a graficului funcției f cu aa O R R, f ( ) = 7+ 6 Determinați distanța
Διαβάστε περισσότεραCALCUL FUNDAȚIE IZOLATĂ DE TIP TALPĂ DE BETON ARMAT. Fundație de tip 2 elastică
CALCUL FUNDAȚIE IZOLATĂ DE TIP TALPĂ DE BETON ARMAT Fundație de tip 2 elastică FUNDAȚIE DE TIP 2 TALPĂ DE BETON ARMAT Etapele proiectării fund ației și a verificării terenului pe care se fundează 1. D
Διαβάστε περισσότεραSEMINAR 14. Funcţii de mai multe variabile (continuare) ( = 1 z(x,y) x = 0. x = f. x + f. y = f. = x. = 1 y. y = x ( y = = 0
Facultatea de Hidrotehnică, Geodezie şi Ingineria Mediului Matematici Superioare, Semestrul I, Lector dr. Lucian MATICIUC SEMINAR 4 Funcţii de mai multe variabile continuare). Să se arate că funcţia z,
Διαβάστε περισσότεραSOLICITAREA DE TRACŢIUNE COMPRESIUNE
CPITOLUL 4 SOLICITRE DE TRCŢIUE COMPRESIUE 4.1. Forţe axiale Dacă asupra unei bare drepte se aplică forţe dirijate în lungul axei longitudinale bara este solicitată la tracţiune (Fig.4.1.a) sau la compresiune
Διαβάστε περισσότεραSubiecte Clasa a VII-a
lasa a VII Lumina Math Intrebari Subiecte lasa a VII-a (40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate
Διαβάστε περισσότερα1. Introducere. 1.1 Obiectivele şi structura lucrării
Introducere 1 1. Introducere 1.1 Obiectivele şi structura lucrării Această lucrare tratează calculul elementelor de beton armat la stări limită ultime şi de serviciu. Deorece în acest moment sunt încă
Διαβάστε περισσότεραTabele ORGANE DE MAȘINI 1 Îndrumar de proiectare 2014
Tabele ORGANE DE MAȘINI 1 Îndruar de roiectare 01 Caracteristicile ecanice entru ateriale etalice utilizate în construcţia organelor de aşini sunt rezentate în tabelele 1.1... 1.. Marca oţelului Tabelul
Διαβάστε περισσότεραLaborator Transportul şi distribuţia energiei electrice - B. Neagu
ANALIZA ASISTATĂ DE CALCULATOR PRIVIND CALCULUL MECANIC AL CONDUCTOARELOR ACTIVE ALE LINIILOR ELECTRICE AERIENE. Introducere Scopul calculului mecanic constă atât în stabilirea întinderii conductoarelor,
Διαβάστε περισσότεραOvidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu,
vidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Capitolul 6 Amplificatoare operaţionale 58. Să se calculeze coeficientul de amplificare în tensiune pentru amplficatorul inversor din fig.58, pentru care se
Διαβάστε περισσότεραPrincipiul Inductiei Matematice.
Principiul Inductiei Matematice. Principiul inductiei matematice constituie un mijloc important de demonstratie in matematica a propozitiilor (afirmatiilor) ce depind de argument natural. Metoda inductiei
Διαβάστε περισσότεραSIGURANŢE CILINDRICE
SIGURANŢE CILINDRICE SIGURANŢE CILINDRICE CH Curent nominal Caracteristici de declanşare 1-100A gg, am Aplicaţie: Siguranţele cilindrice reprezintă cea mai sigură protecţie a circuitelor electrice de control
Διαβάστε περισσότερα8 Intervale de încredere
8 Intervale de încredere În cursul anterior am determinat diverse estimări ˆ ale parametrului necunoscut al densităţii unei populaţii, folosind o selecţie 1 a acestei populaţii. În practică, valoarea calculată
Διαβάστε περισσότεραExemple de probleme rezolvate pentru cursurile DEEA Tranzistoare bipolare cu joncţiuni
Problema 1. Se dă circuitul de mai jos pentru care se cunosc: VCC10[V], 470[kΩ], RC2,7[kΩ]. Tranzistorul bipolar cu joncţiuni (TBJ) este de tipul BC170 şi are parametrii β100 şi VBE0,6[V]. 1. să se determine
Διαβάστε περισσότερα1. ESTIMAREA UNUI SCHIMBĂTOR DE CĂLDURĂ CU PLĂCI
1. ESTIMAREA UNUI SCHIMBĂTOR DE CĂLDURĂ CU PLĂCI a. Fluidul cald b. Fluidul rece c. Debitul masic total de fluid cald m 1 kg/s d. Temperatura de intrare a fluidului cald t 1i C e. Temperatura de ieşire
Διαβάστε περισσότεραPolarizarea tranzistoarelor bipolare
Polarizarea tranzistoarelor bipolare 1. ntroducere Tranzistorul bipolar poate funcţiona în 4 regiuni diferite şi anume regiunea activă normala RAN, regiunea activă inversă, regiunea de blocare şi regiunea
Διαβάστε περισσότερα7. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE 7.1. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINUSOIDAL
7. RETEE EECTRICE TRIFAZATE 7.. RETEE EECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINSOIDA 7... Retea trifazata. Sistem trifazat de tensiuni si curenti Ansamblul format din m circuite electrice monofazate in
Διαβάστε περισσότεραCurs 2 DIODE. CIRCUITE DR
Curs 2 OE. CRCUTE R E CUPRN tructură. imbol Relația curent-tensiune Regimuri de funcționare Punct static de funcționare Parametrii diodei Modelul cu cădere de tensiune constantă Analiza circuitelor cu
Διαβάστε περισσότεραCARACTERISTICILE TEHNICE ALE REZERVORULUI
CARACTERISTICILE TEHNICE ALE REZERVORULUI DENUMIRE U.M VALOARE Capacitatea nominala a rezervorului m 3 4554 Mediul (fluidul) de lucru - Comercial GASOLINE Temperatura de lucru 0 C Max.40 Diametrul rezervorului
Διαβάστε περισσότεραDURABILITATEA, FIABILITATEA, OBOSEALA, INTEGRITATEA ŞI CEDAREA PIESELOR ŞI STRUCTURILOR
12. DURABILITATEA, FIABILITATEA, OBOSEALA, INTEGRITATEA ŞI CEDAREA PIESELOR ŞI STRUCTURILOR Primii constructori şi utilizatori de maşini au observat - pe la mijlocul secolului al 19-lea - că diverse dispozitive,
Διαβάστε περισσότεραProfesor Blaga Mirela-Gabriela DREAPTA
DREAPTA Fie punctele A ( xa, ya ), B ( xb, yb ), C ( xc, yc ) şi D ( xd, yd ) în planul xoy. 1)Distanţa AB = (x x ) + (y y ) Ex. Fie punctele A( 1, -3) şi B( -2, 5). Calculaţi distanţa AB. AB = ( 2 1)
Διαβάστε περισσότεραCORELAȚIA DURABILITATE - CAPACITATE PORTANTĂ LA CADRELE DE BETON ARMAT
4. COELAȚIA DUABILITATE - CAPACITATE POTANTĂ LA CADELE DE BETON AAT 4.1. Considerații privind comportarea structurilor din beton armat existente la acțiuni seismice Evaluarea nivelului de protecție a construcțiilor,
Διαβάστε περισσότεραCIRCUITE INTEGRATE MONOLITICE DE MICROUNDE. MMIC Monolithic Microwave Integrated Circuit
CIRCUITE INTEGRATE MONOLITICE DE MICROUNDE MMIC Monolithic Microwave Integrated Circuit CUPRINS 1. Avantajele si limitarile MMIC 2. Modelarea dispozitivelor active 3. Calculul timpului de viata al MMIC
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 4. Integrale improprii Integrale cu limite de integrare infinite
Capitolul 4 Integrale improprii 7-8 În cadrul studiului integrabilităţii iemann a unei funcţii s-au evidenţiat douăcondiţii esenţiale:. funcţia :[ ] este definită peintervalînchis şi mărginit (interval
Διαβάστε περισσότεραi R i Z D 1 Fig. 1 T 1 Fig. 2
TABILIZATOAE DE TENINE ELECTONICĂ Lucrarea nr. 5 TABILIZATOAE DE TENINE 1. copurile lucrării: - studiul dependenţei dintre tensiunea stabilizată şi cea de intrare sau curentul de sarcină pentru stabilizatoare
Διαβάστε περισσότεραUnitatea atomică de masă (u.a.m.) = a 12-a parte din masa izotopului de carbon
ursul.3. Mării şi unităţi de ăsură Unitatea atoică de asă (u.a..) = a -a parte din asa izotopului de carbon u. a.., 0 7 kg Masa atoică () = o ărie adiensională (un nuăr) care ne arată de câte ori este
Διαβάστε περισσότερα