Definisanje homogenih deonica. Metoda kumulativnih razlika. Metoda kumulativnih razlika. Definisanje homogenih poteza Metoda kumulativnih razlika

Transcript

1 Definisanje homogenih poteza Metoda kumulativnih azlika Analiza stanja nosivosti Odžavanje puteva 16/17 Definisanje homogenih deonica Metoda kumulativnih azlika na bazi vednosti paameta (pime za ma. ugibd o ) Definiše pomenu paameta duž odeđene deonice u odnosu na posečnu vednost paameta na deonici Ugib (1-3 mm) Z Ugibi Stacionaza (m) Dijagam kumulativnih azlika Metoda kumulativnih azlika Relativno jednostavan metod za definisanje statistički homogenih poteza na bazi azličitih paametaa Zasniva se na poačunu kumulativnih azlika između stvanih i posečne vednosti pimenjenog paameta Jednostavan postupak za pogamianje Metoda kumulativnih azlika Ganice između deonica su tačke gde dijagam kumulativnih azlika (Z ) menja znak nagiba Opadajuća vednost Z znači da je posečna vednost paameta na potezu manja od posečne vednosti paameta na celoj deonici Rastuća vednost Z znači da je posečna vednost paameta na potezu veća od posečne vednosti paameta na celoj deonici Paameta Povšina A 1 s 3 = 1 3 =L p A T A A,s Z = 1 3 =L p Z ganica ganica = 1 3 =L p s 1 3 d + d + d A T = = L L 1 P A = d + d 1 1 A A,s,s = d s = A L T Z = A A,s p P Paameta 3 s i-1 i 1 a a a a 1 3 = 1 3 Diskontinualna pomena paametaa... a i... i-1 i L p Meenja su petežno diskontinualna, na azličitim astojanjima t t-1 Individualne povšine at-1 a t i+ 1 i 1 ai = i i = i, i = 1..t 1 t-1 t a = 1 t t a 1 t = t v.pof.d Goan Mladenović 1

2 Paameta 3 s i-1 i 1 a a a a 1 3 = 1 3 Diskontinualna pomena paametaa Ukupna povšina Sednja vednost a... a i... at-1 t AT s = L i-1 i L p t-1 t t-1 t A t T = ai i= P Poačun kumulativnih azlika u peseku i Tabelani poačun Meenje i i Δ i a i = i Δ i A i =Σa i X i =ΣΔ i Z i =A i -A t /L p X i = 1 / 1 / A =a X =Δ Z =A -A t /L p X / 1 / A 1 =A +a 1 X 1 =X +Δ 1 Z 1 =A 1 -A t /L p X 1 ( 3-1 )/ ( 3-1 )/ ( 4 - )/ 3 ( 4 - )/ i-1 i-1 i-1 i i i ( i+1 - i-1 )/ i ( i+1 - i-1 )/ i+1 i+1 i A Z a i T = i i i= LP t-1 t-1 t-1 ( t - t- )/ t-1 ( t - t- )/ t t t ( t - t-1 )/ t ( t - t-1 )/ A t =A t-1 +a t X t =X t-1 +Δ t Z t =A t -A t /L p X t = s =A t /L p Ugibi Ugib (1-3 mm) Analizastanjanosivostii dimenzionisanje ojačanja fleksibilnih kolovoznih konstukcija Stacionaza (m) Z 5 15 Z Stacionaza Sadžaj Opšte o snimanju i analizi nosivosti kolovoznih konstukcija Opema za snimanje ugiba Obada podataka Metode za analizu nosivosti i poačun ojačanja Stanje kolovozne konstukcije Stanje elemenata za odvodnjavanje Stanje puta Stanje funkcionalnih kaakteistika Stanje nosivosti (stuktue kolovoza) Popusti Kanali i jakovi Rigole Stanje oštećenosti Stanje povšinskih kaakteistika kolovoza Stanje objekata Mostovi Tuneli Geotehnički objekti v.pof.d Goan Mladenović

3 Analiza stanja nosivosti Nosivost kolovozne konstukcije - sposobnost da bez obzia na klimatske uslove pimi opteećenje od vozila i peneseganatlou posteljici Sa vemenom i saobaćajnim opteećenjem se smanjuje mogućnost kolovoznih konstukcija da pime i penesu opteećenje i potebno je povećati njihovu nosivost stuktuno ojačanje Snimanje nosivosti kolovozne konstukcije se vši pomoću meenja vetikalne defomacije povšine kolovoza pod poznatim opteećenjem Temini vezani za defomaciju povšine kolovoza - Defleksioni bazen povšina kolovoza d o d indeks zakivljenosti defleksionog bazena opteećenje P d defleksioni bazen d o -maksimalni (centalni) ugib Ugibi (defleksije) kolovozne konstukcije zavise od: Opteećenja Rastojanja od opteećenja Kaakteistika kolovozne konstukcije Debljine slojeva Efektivnog modula svakog sloja Tip i eološke kaakteistike mateijala Stanje sloja Nivo napezanja Tempeatua Uslovi okoline itd. Opema za snimanje nosivosti kolovozne konstukcije Meenje ugiba pod poznatim opteećenjem Benkelmenova geda (BB) Deflektogaf LaCoi Meač zakivljenosti povšine kolovoza - Cuviamete Ugibomete sa padajućim teetom - Falling Weight Deflectogaph (FWD) Rolling Wheel Deflectogaph (RWD) Snimanje stuktue kolovozne konstukcije Geoada Benkelmenova geda Benkelmenova geda Dužina m Odnos kakova 1:1 ili 1: Opteećenje zadnje osovine 1 (8, 13) kn Meenje u odlasku u dolasku Rezolucija.1 mm Highway Reseach Boad 1955 A.C.Benkelman US Bueau fo Public Woks sada FHWA v.pof.d Goan Mladenović 3

4 Gađevinski fakultet Deflektogaf LaCoi Dve Benkelmenove gede montiane na kamion meenje u dva kolotaga Bzina -4 km/h Meenje ugiba svakih 5 m Opteećenje zadnje osovine 8 (1) kn Cuviamete Ugibome sa padajućim teetom Falling Weight Deflectomete - FWD v.pof.d Goan Mladenović Cuviamete Snima defleksije svakih 5 m i zakivljenost defleksionog bazena Bzina od 18 km/h Cuviamete Ugibome sa padajućim teetom Falling Weight Deflectomete - FWD 4

5 Ugibomei sa padajućim teetom Poizvođači Dynatest (Danska) KUAB (Švedska) JILS (US) CARL-BRO (bivši Phoeni - US) Podela pema veličini sile FWD za puteve sila do 1 (15) kn Heavy Weight Deflectomete (HWD) za aeodome sila do 4 (3) kn Light Weight Deflektomete (LWD) za nevezane mateijale sila od 15 kn Ugibomei sa padajućim teetom Dinamičko opteećenje Fekvencija pibližno odgovaa opteećenju od teetnog vozila pi bzini od 8 km/h Kontaktna ploča polupečnika 15 cm (Dynatest, JILS, CARL-BRO) ili.5 cm (KUAB) Tipično opteećenje za puteve 5 kn Kontaktni pitisak oko 7 kpa (za a = 15 cm) Tajanje impulsa sile: Dynatest: 5 ms KUAB: 6 ms Ugibomei sa padajućim teetom Defomacija se mei geofonima (mee bzinu, Dynatest) ili akceleometima (mee ubzanje povšine kolovozne konstukcije, KUAB) Meenje su vši na 7 (9) lokacija Tipične konfiguacije:,, 3, 45, 6, 9, 15 mm ili,, 3, 45, 6, 9, 1, 15 i 18 mm Konfiguacija zavisi od tipa i kutosti kolovozne konstukcije Nedostaci FWD Ugibome montian na vozilu Bezbednost saobaćaja ueđaj se moa zaustaviti pilikom meenja Način opteećenja ne odgovaa opteećenju od teetnih vozila v.pof.d Goan Mladenović 5

6 Rolling Wheel Deflectomete Poizvođači: Geenwood (Danska i UK) Švedska Applied Reseach Associates - ARA (US) Rolling Wheel Deflectomete Bzina do 8 km/h Zadnja osovina 8 (US) ili 1 kn Kompletno azličiti pincipi: ARA lasesko meenje ugiba Geenwood optički mei zakivljenost povšine Još u fazi istaživanja Pipema meenja- potebni podaci Lokacija I dužina deonice Podužni i popečni nagib (<1%) Funkcija puta {iina saoba ajne take I boj taka Tip i debljina slojeva (adi aspoeda geofona I za meenje tempeatue) Postojanje ivičnjaka i bankina sa zastoom (np. zaustavne take na autoputu) Sometimes infomation may be needed concening: Pipema meenja- dopunski podaci Stepen ispucalosti Razvoj pukotina (na bazi kenova, bottom-up ili top-down) Seyonske vaijacije nivoa podzemne vode (sušni ili kišni peiod tokom godine) Tempeatua vazduha i kolovoza tokom peioda smzavanja Stuktua kolovozne konstukcije Pomena stuktue duž tase i u popečnom pofilu (pošienje kolovoza) Infomacija o stuktui kolovoza: Na bazi ahivskog pojekta pojekta izvedenog stanja Kenovanjem + DCP (Dynamic Cone Penetomete) Istažne jame Geoada Geoada Za odeđivanje stuktue kolovozne konstukcije Geofizička metoda na bazi postianja i efleksije elektomagnetnih talasa Bzina do 8 km/h Efikasnost: do 4 km/dan v.pof.d Goan Mladenović 6

7 Potebna tačnost meenja debljine slojeva Za asfaltne slojeve izmeena debljina teba da bude u okviu ±5% od ukupne debljine asfaltnih slojeva Za nevezane slojeve i duge slojeve donje podloge izmeena debljina teba da bude u okviu ±1% od ukupne debljine ovih slojeva Tempeatua slojeva u veme meenja ugiba Tempeatua značajno utiče na modul kutosti asfaltnih slojeva, pa samim tim i na izmeene ugibe Potebno je ugibe koigovati na neku standadnu tempeatuu da bi se mogli poediti tipično o C Ganične tempeatue za izvođenje meenja: Pi suviše visokim tempeatuama asfalt se ponaša kao viskoelastičan mateijal otežana koekcija Pi niskim tempeatuama velika kust i male pomene ugiba opet poblemi sa koekcijom. Uz to, smznuta voda u nevezanim slojevima može uzokovati neepezentativno stanje nosivosti. Pepoučeni aspon tempeatua asfaltnog sloja (na dubini : 4 mm): o C 3 o C Maksimalna tempeatua asfaltnog sloja: /3 Tpk bitumena u asfaltnim slojevima < Tpond. + 1 o C Meenje tempeatue Meenje tempeatue povšine kolovoza infacvenim temometom na FWD-u uz podatke o pomeni tempeatue vazduha u pethodnom peiodu (pibližna metoda) Meenje tempeatue asfaltnog sloja (slojeva) tačnija i pouzdanija metoda D asf < 1 mm meenje tempeatue na 1/3 do 1/ debljine sloja Ako debljina nije poznata - meiti na dubini od 4 do 1 mm Fekvencija meenja: na početku i kaju meenja i u intevalima od pibližno 4 sata Lokacija meenja Dvotačni putevi: Obe take Spoljni kolotag Smaknute lokacije Višetačni putevi Kao minimum u voznim takama Smaknute lokacije Nivo pojekta: astojanje tačaka u podužnom pavcu < 1 mm Ciljno opteećenje Za puteve: 5 kn Kontaktni pitisak oko.7 MPa (ploča adijusa 3 cm) Ako je izmeena defleksija na spoljnim senzoima mala (< mikona), veliki uticaj geške povećati opteećenje Za svaku deonicu samo jedno ciljno opteećenje Na svakoj tački ti udaca Obada podataka meenja ugiba Nomalizacija ugiba Opteećenje Tajanje pulsa opteećenja (Dynatest / KUAB) Koekcija ugiba Tempeatua Sezonski uticaji Poačun homogenih poteza Poačun kaakteističnih ugiba ili kaakteističnih defleksionih bazena u okviu homogenih poteza v.pof.d Goan Mladenović 7

8 Nomalizacija defleksionog bazena s obziom na opteećenje Nomalizacija se vši za odeđeno standadno (ciljno) opteećenje (4 kn, 5 kn, 65 kn, 75 kn, 1 kn) Nomalizacija se sastoji u popocionalnoj pomeni izmeenih ugiba u odnosu na apliciano opteećenje gde je: d N nomalizovan ugib d izmeen ugib P izemena vednost opteećenja P st standadna vednost opteećenja Spovodi se kako bi se mogli upoeđivati defleksioni bazeni na azličitim lokacijama (odeđivanje homogenih deonica...) d N Pst = d P Nomalizacija defleksionog bazena s obziom na tajanje pulsa sile Tajanje opteećenja uticaj na kaakteistike asfaltnh slojeva Tajanje pulsa sile: KUAB: 6 ms Dynatest: 5 ms d = a + b d + c d + d d + e d + f d 5, i i i 6, i 6, 3 i 6, 6 i 6, 9 i 6, 1 ofseti(mm) Regesioni koeficijenti (-) a i b i c i d i e i f i Uticaj tempeatue na ugibe kolovozne konstukcije Tempeatua uglavnom utiče na kaakteistike bitumenom vezanih mateijala Manje značajan uticaj na kaakteistike dugih mateijala u kolovoznoj konstukciji Nevezani agegat Modul sloja zavisi od stanja napezanja (nelineano ponašanje) Stanje napona zavisi od kutosti bitumenom vezanih slojeva u gonjoj podlozi i zastou Koekcija ugiba s obziom na tempeatuu Postupak zavisi od metode koja se koisti za analizu nosivosti Koekcija samo maksimalnog ugiba ako se koisti samo maksimalni ugib ili pibližan postupak pema metodi AASHTO 93 Koekcija paametaa defleksionog bazena, ukoliko se oni koiste za analizu Koekcija modula bitumenom vezanih slojeva, ukoliko se adi backcalculation ili fowadcalcualtion NIKAD NE TREBA RAČUNATI MODULE NA OSNOVU KORIGOVANOG DEFLEKSIONOG BAZENA! Tempeatua asfaltnih slojeva Poželjno je da se pilikom meenja ugiba izvši diektno meenje tempeatue asfaltnih slojeva i tempeatue povšine kolovoza Ukoliko to nije moguće, mei se samo tempeatua povšine kolovoza i tempeatua vazduha i vši pedviđanje tempeatue asfaltnih slojeva na bazi modela Refeentna tempeatua je pondeisana sednja godišnja tempeatua vazduha koja se koisti za analitički poačun kolovoznih konstukcija, ili o C d Tempeatua asfaltnih slojeva BELLS modeli za pedviđanje tempeatue asfaltnih slojeva zasnovani na analizi podataka LTPP BELLS (LTPP potokol za ispitivanje) = + + ( ( ) ).48 IR.61 T.63 sin ( h 15.5).7 IR sin ( h 13.5) T.8.91 IR log d day BELLS 3 (utinsko snimanje ugiba) Td = IR + ( log ( d) 1.5).448 IR +.61 T1 day sin ( h ) +.4 IR sin ( h ) v.pof.d Goan Mladenović 8

9 Tempeatua asfaltnih slojeva U pethodnim jednačinama je: T d tempeatua asfaltnih slojeva na dubini d ( o C) IR tempeatua povšine kolovoza dobijena infacvenim temometom ( o C) d dubina na kojoj se pedviđa tempeatua mateijala (mm) T 1-day posečna tempeatua vazduha tokom pethodnog dana sin sinusna funkcija za 18-časovni peiod (18 čas = π adijana) h 18 veme tokom dana u 4-časovnom sistemu, ali sačunato imajući u vidu 18-časovni ciklus poasta i smanjenja tempeatue u asfaltnim slojevima (od 11 čas. pe podne do 5 čas. ujuto) Pocena tempeatue asfaltnih slojeva Postupak po metodi AASHTO 93 Potebno je imati infomaciju o sednjoj dnevnoj tempeatui vazduha za 5 dana pe izvođenja meenja i tempeatui povšine kolovoza u veme meenja Odediti sa dijagama tempeatuu na dubini od.5 cm od povšine, na polovini debljine sloja i na donjoj povšini sloja i njihova sednja vednost je tempeatua sloja: t.5 + th + th t = 3 o Tempeatua na dubini ( C) Pocena tempeatue sloja Rastojanje od povšine kolovoza 1 mm 5 mm 5 mm 3 mm mm 15 mm Faktoi koekcije ugiba za fkk sa nevezanom podlogom Zbi tempeatue povšine kolovoza i sednje o tempeatue vazduha za 5 dana pe meenja ( C) Faktoi koekcije ugiba za fkk sa stabilizovanom podlogom Koekcija ugiba s obziom na tempeatuu Koiguje se samo maksimalniugib d o d = F d o C d tp Postoje posebni postupci za koekciju paametaa defleksionog bazena ili modula asfaltnih slojeva v.pof.d Goan Mladenović 9

10 Koekcija paametaa defleksionog bazena TNF a a 1 1 TNF- fakto koekcije T A - tempeatua asfaltnog sloja ( C) h 1 - debljina asfaltnog sloja (mm) a 1, a, a 3, a 4 koeficijenti iz tabele 4 ( T ) + a + * ( T ) = + a + * A 3 A h1 h1 Izvo: C.van Gup. Chaacteization of seasonal influences on asphalt pavements with the use of falling weight deflectometes, dokt.dis, Delft Technical Univesity, Paameta a 1 a a 3 a 4 ( C -1 ) (mm/ C) (.1 C -1 ) (mm/ C) d d - d d - d d - d v.pof.d d - d 6 Goan Mladenovic Koekcija modula s obziom na tempeatuu E = E ATAF m k ( T T ) m ATAF = 1 gde je: E modul asfaltnih slojeva na efeentnoj tempeatui ( o C) E m - modul asfaltnih slojeva na tempeatui meenja ATAF fakto koekcije K nagib kive zavisnosti K = za meenja u tagovima točkova K = -.1 za meenja između tagova točkova Definisanje homogenih deonica Metoda kumulativnih azlika na bazi d o, paametaa defleksionog bazena, i dugih pomenljivih (nosivost posteljice, efektivna nosivost kk, saobaćajno opteećenje,...) Definiše pomenu paameta duž odeđene deonice u odnosu na posečnu vednost paameta na deonici Ugib (1-3 mm) Z Ugibi Stacionaza (m) Dijagam kumulativnih azlika Povea statističkih paametaa za homogene poteze Studentov t test da li su sednje vednosti paameta na susednim potezima statistički azličite? Ako nisu, teba ih spojiti. Manje tačan metod, na bazi koeficijenta vaijacije (CV) na homogenom potezu. CV je jednak odnosu standadne devijacije i sednje vednosti paameta na homogenom potezu. Tipični asponi su: CV < % : doba homogenost % <= CV < 3% : zadovoljavajuća homogenost 3% <= CV < 4% : loša homogenost CV >= 4% : nehomogen potez Analiza po homogenim potezima Ako je moguće, izvšiti analizu nosivosti za svaki defleksioni bazen Ako je boj defleksionih bazena veliki, definiše se epezentativni defleksioni bazen za koji se vši analiza Repezentativni defleksioni bazen onaj ealni izmeeni defleksioni bazen kod koga su ugibi najbliži 85% faktilu (najmanje sednje kvadatno odstupanje) Kaakteistični ugibi ( ) d = f s d + Z σ c m gde je: d c kaakteistična vednost ugiba ili dugog paameta defleksionog bazena na homogenoj deonici d m sednja vednost ugiba ili dugog paameta defleksionog bazena na homogenoj deonici σ standadna devijacija ugiba ili dugog paameta defleksionog bazena na homogenoj deonici Z fakto standadne nomalne aspodele koji zavisi od nivoa pouzdanosti sa kojim se želi poačunati kaakteistična vednost f fakto koekcije za tempeatuu s fakto koekcije za sezonske uticaje v.pof.d Goan Mladenović 1

11 Nivo pouzdanosti % Kaakteistični ugib Z Површина - до z Metode za analizustanja nosivosti Analiza paametaa defleksionog bazena Maksimalni ugib Indeksi zakivljenosti AREA... Upošćen postupakaashto 1993 na bazi poačuna modula posteljice i efektivnog stuktunog boja Backcalculation i Fowadcalculation koji se sastoji u poačunu modula slojeva Paameti defleksionog bazena Paameti defleksionog bazena povšina kolovoza opteećenje P defleksioni bazen Opte. Zona 1 pozitivna zakivljen. Zona zona infleksije Zona 3 obnuta zakivljen. Oblik defleksionog bazena PARAMETAR Oznaka/izaz Jedinica Indikacija Maksimalni ugib d µm Sveukupno stanje kolovoza Dugi ugibi d µm Stanje sloja na ekvivalentnoj dubini Indeks zakivljenosti povšine kolovoza SCI d - d µm Zamo asfaltnih slojeva Indeks oštećeenja podloge, BDI d 1 - d µm Stanje mateijala u podlozi kk Indeks zakivljenosti podloge BCI d n-1 - d n µm Stanje mateijala u donjoj podlozi kk Fakto zakivljenosti bazena, CBF (d - d ) / d - Stanje sloja na ekvivalentnoj dubini Odnos defleksija, DR d / d - Stanje sloja na ekvivalentnoj dubini d - maksimalni (centalni) ugib ispod ploče d - ugib na astojanju od centa ploče d n - ugib na najudaljenijem senzou d n-1 - ugib na senzou do najudaljenijeg senzoa d 1 - ugib na senzou najbližem ploči d d o d indeks zakivljenosti defleksionog bazena d o-maksimalni (centalni) ugib Paameti defleksionog bazena Paameti defleksionog bazena povšina kolovoza opteećenje P defleksioni bazen povšina kolovoza opteećenje P defleksioni bazen d o d indeks zakivljenosti defleksionog bazena Maksimalniugibd o Indeks zakivljenosti povšine kolovoza SCI (Suface Cuvatue Inde) indikato stanja (pe svega u pogledu zamoa) asfaltnih slojeva kk SCI = d -d 3 (d -d ) Indeks oštećenja podloge BDI (Base Damage Inde) indikato stanja podloge kk BDI = d 3 -d 6 Indeks zakivljenosti podloge BCI (Base Cuvatue Inde) indikato stanja donje podloge kolovozne konstukcije BCI = d 6 -d 9 d d o-maksimalni (centalni) ugib d o d indeks zakivljenosti defleksionog bazena Radijus zakivljenosti RoC (Radius of Cuvatue): d d o-maksimalni (centalni) ugib RoC = d do 1 d v.pof.d Goan Mladenović 11

12 Paameti defleksionog bazena povšina kolovoza d o d indeks zakivljenosti defleksionog bazena Povšina defleksionog bazena AREA AREA36 pimano za kute kolovozne konstukcije d3 d6 d 9 A36 = d d d AREA1 za fleksibilne kolovozne konstukcije d d3 A1 = d d d opteećenje P defleksioni bazen d o-maksimalni (centalni) ugib Pimena paametaa defleksionog bazena Podela na homogene deonice Odeđivanje peostalog veka kolovozne konstukcije Dimenzionisanje potebnog ojačanja u funkciji od saobaćajnog opteećenja Pime kiteijuma za dimenzionisanje ojačanja na bazi paametaa defleksionog bazena Ugibi Zakivljenost Izvo: Technical Basis of Austoads Design Pocedues fo Fleible Ovelays on Fleible Pavements, AP-T99-8, Austoads, 8. Gupa saobaćajnog opteećenja Ganične vednosti ugiba Boj pelaza nom. osovinskog opteećenja od 1 kn Tokom dana Izvo: Piučnik za pojektovanje puteva u Republici Sbiji, deo 8.. Kolovozne konstukcije, JP Putevi Sbije 1. Tokom peioda od god. Pojektovani vek ehabilitacije (godina) Dozvoljeniugib d do (mm) pod opteećenjem od 5 kn Izuzetno teško >3 > Veoma teško Teško Sednje Lako Veoma lako <3 < Ganične vednosti ugiba Analiza stanja nosivosti pema AASHTO PDG Na bazi snimanja oštećenosti povšine kolovoza i sistema za odvodnjavanje i ispitivanja mateijala u kolovoznoj konstukciji Na bazi meenja ugiba nedestuktivnom metodom Na bazi poteklog saobaćajnog opteećenja peko pocene zamoa i pocene peostalog veka kolovoza Izvo: Piučnik za pojektovanje puteva u Republici Sbiji, deo 8.. v.pof.d Kolovozne Goan Mladenovic konstukcije, JP Putevi Sbije 1. v.pof.d Goan Mladenović 1

13 Upotebljivost PSI Kapacitet nosivosti SC p o p t 1.5 SC o postojeći kolovoz N o N 1.5 ojačani kolovoz N f Veme / Saobaćajno opteećenje SC ol SC eff SC f Analiza stanja nosivosti na bazi snimanja oštećenosti Ključna oštećenja fleksibilnih kolovoza: Pukotine usled zamoa u tagovima točkova Kolotazi Popečne i podužne pukotine koje se azvijaju u udane upe Analiza stanja elemenata za odvodnjavanje Kenovanje uzoaka debljina i stanje slojeva SN eff = a1d1 + a Dm + a 3D3m3 Veme / Saobaćajno opteećenje Analiza stanja nosivosti pomoću meenja ugiba Za fleksibilne kolovoze: Pocena nosivosti posteljice kolovozne konstukcije povatni modul M Pocena efektivnog stuktunog boja kolovozne konstukcije SN eff Za kute kolovoze: Pocena penošenja opteećenja peko spojnica J Pocena nosivosti podloge modul eakcije podloge k Pocena modula elastičnosti betona E c Analiza nosivosti na bazi izmeenih ugiba Kupa napona Analiza nosivosti na bazi izmeenih ugiba Poačun modula posteljice Iz jednačine Boussinesq -a za jednoslojni poluposto: Za ν =.5 M Uslov: >.7 a e ( ν ) 1 P MR = π d R.4 P = d E p ae = a + D 3 M R v.pof.d Goan Mladenović 13

14 Poačun efektivnog stuktunog boja kolovozne konstukcije Efektivni stuktuni boj funkcija debljine kolovozne konstukcije i njenog kompozitnog modula: Peko ešenja Odemaka (MET) dobija se izaz za ugib u centu opteećenja za dvoslojni sistem: SN 3 eff =.37 D Ep 1 1 D a d o = 15. σo a + Ep D Ep MR a M R Dijagam za pocenu E p /M R Poačun debljine ojačanja Debljina ojačanja se odeđuje iz azlike potebne nosivosti za novu kolovoznu konstukciju SN f i efektivne nosivosti postojeće kolovozne konstukcije: SN SN SN ol f eff dol = = aol aol SN f se odeđuje po metodi AASHTO/93 (SRPS U.C4.15) Poačun debljine ojačanja Repezentativna vednost modula posteljice za dimenzionisanje ojačanja: R C fakto koekcije s obziom na sezonske uticaje C.33.4 P M = C d Odeđivanje SN f Tehnološke debljine slojeva Гgupa saobaćajnog Vstaasfalt-betona opteećenja AB 4 AB 8 AB 11 AB 11s AB 16 AB 16s AB s Auto-put i vlo teško ne ne ne da ne da da Teško ne ne ne da ne da da Sednje ne da da da da ne ne Lako ne da da ne ne ne ne Vlolako da da da ne ne ne ne Pešačke i biciklističke staze, pakialištaza putnička vozila i zaustavne take na auto-putu da da da ne ne ne ne Tehnološka Vsta asfalt-betona debljina sloja (mm) AB 4 AB 8 AB 11 AB 11s 1 AB 16 AB 16s AB s najmanje najviše Zaauto-put i gupu vlo teškog saobaćajnog opteećenja, najmanja tehnološka debljina moa biti 5 mm v.pof.d Goan Mladenović 14

15 Pojektovanje ojačanja Pilikom pojektovanja ojačanja potebno je azmotiti sledeće elemente: Stanje oštećenosti i popavka postojećeg kolovoza Kontola eflektovanja pukotina Saobaćajno opteećenje Stanje elemenata za odvodnjavanje Kolotazi Reciklaža postojećeg kolovoza Stuktuno u odnosu na funkcionalno ojačanje Mateijali Bankine Pime definisanja homogenih poteza Maksimalni Cente deflection ugib Debljine Laye thicknesses slojeva Modul Subgade posteljice Saobaćajno Taffic volumes opteećenje Konačna Final division podela (4 subsections) (4 poteza) Rekapitulacija-Analiza stanja nosivosti fkk pomoću meenja ugiba Meenje ugiba kolovozne konstukcija Koekcija ugiba s obziom na tempeatuu Nomalizacija ugiba s obziom na opteećenje Definisanje homogenih poteza Repezentativni defleksioni bazen Nosivost kolovozne konstukcije Metoda AASHTO 1993 Backcalculation v.pof.d Goan Mladenović 15