ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΜΕ ΘΕΜΑ: ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ: ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ : Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΒΟΛΟΣ, ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ 1999
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΟΜΑΛΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ: ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ ΕΠΙΒΛΕΙΙΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ : Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΒΟΛΟΣ, ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ 1999
op, e icp.
Περιεχόμενα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ I 1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1 1.1 ΓΕΝΙΚΑ 1 1.2 ΠΡΟΜΕΛΕΤΗ 2 1.3 ΟΡΙΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ 2 1.4 ΓΕΝΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ 2 1.4.1 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ 2 1.4.2 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ 2 2 ΔΙΚΤΥΩΜΑ 5 2.1 ΓΕΝΙΚΑ 5 2.2 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ 5 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 6 2.3.1 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 6 2.3.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 7 2.3.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1. 9 2.3.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 : 9 2.3.5 ΟΡΘΟΣΤΑΤΕΣ ΤΥΠΟΥ 1 10 2.3.6 ΟΡΘΟΣΤΑΤΕΣ ΤΥΠΟΥ 2 12 2.4 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΟΥ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ 13 3 ΤΡΙΧΟΡΑΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ 14 3.1 ΓΕΝΙΚΑ 14 3.2 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ 14 3.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 15 3.3.1 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 15 3.3.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 16 3.3.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 17 3.3.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 18 3.3.5 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 3 20 3.3.6 ΟΡΙΖΟΝΤΙΕΣ ΡΑΒΔΟΙ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ 21 3.4 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΛΟΥ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ 22 4 ΧΩΡΟΑΙΚΤΥΩΜΑ 23 4.1 ΓΕΝΙΚΑ 23 4.2 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ 23 4.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 24 4.3.1 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ -ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ 24 4.3.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ -ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΥΣΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ 25
Περιεχόμενα 4.3.3 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ - ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ 26 4.3.4 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ - ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΥΣΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ 27 4.3.5 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ 29 4.4 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΟΥ ΧΩΡΟΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ 30 5 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΠΡΟΜΕΛΕΤΗΣ 31 5.1 ΓΕΝΙΚΑ 31 6 ΧΩΡΙΚΟ ΜΟΝΤΕΛΟ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 33 6.1 ΓΕΝΙΚΑ 33 6.2 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΔΙΕΓΕΡΣΗΣ 34 6.2.1 ΓΕΝΙΚΑ 34 6.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ 35 6.4 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 35 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 35 6.4.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 36 6.4.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ I 37 6.4.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 39 6.4.5 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 3 40 6.4.6 ΟΡΙΖΟΝΤΙΕΣ ΡΑΒΔΟΙ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ 42 6.5 ΕΓΚΑΡΣΙΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ 43 6.5.1 ΓΕΝΙΚΑ 43 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΜΕΛΩΝ 43 6.5.2 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 43 6.5.3 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 45 6.5.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ 46 6.5.5 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 48 6.6 ΤΕΓΙΔΕΣ 48 6.6.1 ΓΕΝΙΚΑ 48 6.6.2 ΈΛΕΓΧΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΜΕΛΩΝ 49 7 ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ 51 7.1 ΣΤΗΡΙΞΗ 51 7.1.1 ΓΕΝΙΚΑ 51 7.1.2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΕΣ ΛΕΠΙΔΕΣ 51 7.1.3 ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΠΑΝΩ ΛΕΠΙΔΑ 52 7.1.4 ΕΦΕΔΡΑΝΑ 52 7.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ - ΕΓΚΑΡΣΙΩΝ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΩΝ 53 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 53 7.2.1 ΓΕΝΙΚΑ 53 7.2!2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΕΛΑΣΜΑ 53 7.2.3 ΚΟΧΛΙΕΣ 54 7.2.4 ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΙΣ 54 7.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ -ΕΓΚΑΡΣΙΟΥ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ 55 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 55 7.3.1 ΓΕΝΙΚΑ 55 7.3.2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΕΛΑΣΜΑ 56 7.3.3 ΚΟΧΛΙΕΣ 56
Περιεχόμενα 7.3.4 ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΙΣ 57 7.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΩΝ ΤΕΓ1ΔΩΝ ΜΕ ΤΟ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ ΤΩΝ ΤΡ1ΧΟΡΔΩΝ 58 7.4.1 ΓΕΝΙΚΑ 58 8 ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΟΜΒΩΝ 59 8.1 ΚΟΜΒΟΙ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ 59 8.1.1 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 60 8.1.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 62 8.1.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 64 8.1.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 1 66 8.1.5 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 68 8.1.6 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΥΠΙΚΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 72 8.1.7 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗ ΣΤΗΡΙΞΗ ΤΩΝ ΤΡΙΧΟΡΔΩΝ 74 8.1.8 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗ ΣΤΗΡΙΞΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 76 8.2 ΚΟΜΒΟΙ ΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ 77 8.2.1 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 78 8.2.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 81 8.2.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5/4 84 8.2.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 95 / 5 87 8.2.5 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 ΚΑΙ ROR 82.5 / 4 90 8.2.6 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 82.5 / 4 93 8.2.7 ΑΣΣΥΜΕΤΡΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95/8 96 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ 100 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1.1 ΓΕΝΙΚΑ Η παρούσα διπλωματική εργασία στοχεύει στη μελέτη εναλλακτικών στατικών συστημάτων μεταλλικών κατασκευών για τη στέγαση χώρων μεγάλων ανοιγμάτων. Συγκεκριμένα εξετάζονται τρεις διαφορετικοί τύποι φορέα: Απλό τριγωνικό δικτύωμα Τρίχορδο δικτύωμα Χωροδικτύωμα Όλα τα στοιχεία των συστημάτων αποτελούνται από κοίλες διατομές RHS και ROR. Πολλά υπάρχοντα παραδείγματα αποδεικνύουν τις εξαιρετικές ιδιότητες των κοίλων διατομών ως δομικά στοιχεία για αντοχή σε εφελκυσμό, λυγισμό και στρέψη, ενώ συνδυάζουν αυτά τα χαρακτηριστικά με ένα αρχιτεκτονικά ελκυστικό σχήμα. Επιπλέον, οι κυκλικές διατομές (ROR) έχουν αποδείξει ότι έχουν το καλύτερο σχήμα για στοιχεία εκτεθειμένα σε άνεμο και σε σεισμικά φορτία, ενώ η μικρή εξωτερική επιφάνεια σε συνδυασμό με την απουσία αιχμηρών γονιών, τους προσφέρει την καλύτερη δυνατή προστασία στη διάβρωση. Οι κοίλες διατομές είναι ιδανικές για κατασκευές με μικρό αριθμό απλών κόμβων στους οποίους μπορούν να εξαλειφθούν οι ενισχύσεις. Η ςντοχή ενός κόμβου εξαρτάται από τα γεωμετρικά χαρακτηριστικά των συνδεόμενων μελών και ο βέλτιστος σχεδιασμός μπορεί να επιτευχθεί μόνο με σωστή κατανόηση της συμπεριφοράς του και την αξιοποίησή της στο σχεδίασμά. Παρόλο που το μοναδιαίο κόστος υλικού των κοίλων διατομών είναι μεγαλύτερο από το αντίστοιχο των ανοικτών διατομών, το γεγονός αυτό αντισταθμίζεται από το μικρότερο βάρος της κατασκευής, τη μικρότερη επιφάνεια βαφής για προστασία σε διάβρωση και το μειωμένο κόστος κατασκευής με την εφαρμογή απλών κόμβων χωρίς ενισχυτικά ελάσματα. Υπάρχουσες κατασκευές από κοίλες διατομές αποδεικνύουν ότι είναι οικονομικά ανταγωνιστικές σε σχέση με τον σχεδίασμά κατασκευών με ανοικτές διατομές. Τα τελευταία εικοσιπέντε χρόνια έχουν πραγματοποιηθεί από το CIDECT πολλά ερευνητικά προγράμματα πάνω στις κοίλες διατομές, στους τομείς της ευστάθειας, της πυροπροστασίας, των σύμμικτων κατασκευών, της συμπεριφοράς τους σε φορτία ανέμου, και της συμπεριφοράς των κόμβων στατικά αλλά και σε κόπωση. Τα αποτελέσματα αυτών των ερευνών περιέχονται σε εκτενή άρθρα και έχουν ενσωματωθεί σε διεθνείς συστάσεις σχεδιασμού. Αρχικά, οι έρευνες αυτές ήταν συνδυασμός πειραμάτων και αναλυτικών υπολογισμών, αλλά σήμερα με τη χρήση αριθμητικών μεθόδων και των υπολογιστών ανοίγονται νέοι δρόμοι για την ανάπτυξη και την κατανόηση της στατικής συμπεριφοράς. Στη διπλωματική εργασία έχουμε λάβει υπόψη μας μέρος αυτών των ερευνητικών αποτελεσμάτων. Η αξιολόγηση των στατικών συστημάτων γίνεται βάση κριτηρίων λειτουργικότητας, οικονομίας άλλα και δυνατότητας εύκολης κατασκευής. Η εξαγωγή των συμπερασμάτων βασίστηκε στη μελέτη στέγασης ενός κλειστού γυμναστηρίου ι
Κεφάλαιο Ιο: Εισαγωγή. διαστάσεων 85 χ 54 m. Η μελέτη αυτή πραγματοποιήθηκε σε δύο στάδια: προμελέτη και οριστική μελέτη. 1.2 ΠΡΟΜΕΛΕΤΗ Εξετάζονται τα τρία στατικά συστήματα με σκοπό την εύρεση της βέλτιστης λύσης. Γίνεται διαστασιολόγηση των φορέων και εκτίμηση του βάρους και επομένως του κόστους της κατασκευής. Για να είναι δυνατή η σύγκριση των αποτελεσμάτων αποφασίστηκε κοινό στατικό ύψος και για τους τρεις φορείς, το οποίο ορίστηκε ίσο με 2ιπ. Σε επίπεδο προμελέτης γίνεται διαστασιολόγηση μόνο του κύριου φορέα, χωρίς να λαμβάνονται υπόψη εγκάρσιοι σύνδεσμοι στέγης για την ανάληψη οριζόντιων δυνάμεων. Για το λόγο αυτό, σε αυτή τη φάση, αμελείται η ένταση λόγω σεισμού και η εκλογή διατομών γίνεται μόνο βάση μόνιμων και κινητών φορτίων. Ωστόσο, τοποθετούνται εγκάρσια δικτυώματα για τη μείωση του μήκους λυγισμού του κάτω πέλματος. Η επιλογή των διατομών τους όμως σ' αυτή τη φάση είναι ενδεικτική και ο αναλυτικός υπολογισμός γίνεται στην οριστική μελέτη. 1.3 ΟΡΙΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ Γίνεται περαιτέρω ανάλυση της λύσης που επιλέχθηκε στην προμελέτη. Ο φορέας μορφώνεται στο χώρο και γίνεται σχεδιασμός των δικτυωμάτων σύνδεσης των τριχόρδων, για την ανάληψη οριζόντιων δυνάμεων. Ελέγχονται οι κόμβοι των τριχόρδων σύμφωνα με το παράρτημα Κ του ευρωκώδικα 3 και γίνεται έλεγχος των συνδέσεων. 1.4 ΓΕΝΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ 1.4.1 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ Οι υπολογισμοί της εργασίας έγιναν βάση των παρακάτω κανονισμών: Ευρωκώδικας EC3 ( υπολογισμός κατασκευών από χάλυβα) Νέος Ελληνικός Κανονισμός για τη Μελέτη και κατασκευή Έργων από Σκυρόδεμα Νέος Αντισεισμικός Κανονισμός DIN 1055 - τόμος 4 (υπολογισμός της ανεμοπίεσης ). 1.4.2 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ 1.4.2.1 ΦΟΡΤΙΑ Για το σχεδίασμά της στέγασης λαμβάνονται υπόψη μόνιμα και κινητά φορτία ως εξής: Ιδιο βάρος ράβδων χάλυβα, όπως αυτό προκύπτει από τις ιδιότητες του χρησιμοποιούμενου υλικού 2
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Ίδιο βάρος τεγίδων.το φορτίο των τεγίδων λαμβάνεται προσεγγιστικά 0.1 KN/m2.( Κατά την επίλυση του φορέα παρατηρήθηκε ότι το φορτίο των τεγίδων είναι περίπου το μισό αυτού που θεωρήθηκε για τους υπολογισμούς.) Επικάλυψη και μονώσεις 0.2 KN/m2 Μηχανολογικός εξοπλισμός 0.05 ΚΝ/πι2 Φορτίο χιονιού 0.65 KN/m2 Αύξηση της θερμοκρασίας κατά 20 C Μείωση της θερμοκρασίας κατά 15 C Άνεμος (κατά DIN 1055): Η δυναμική πίεση του ανέμου για ύψη προσβαλλόμενης επιφάνειας από 8 έως 20m (Ύψος σταδίου: H=14m) είναι q=0.8 KN/m2 και ο συντελεστής υποπίεσης για γωνία κλίσης οροφής έως 25 μοίρες cp= -0.6. Λαμβάνουμε τελική τιμή υποπίεσης w=q χ cp = 0.8 χ 0.6 = 0.48 KN/m2. Λόγω του μικρού ύψους της στέγασης, στους υπολογισμούς δε λαμβάνεται υπόψη η οριζόντια πίεση του ανέμου (κάθε φορέας παραλαμβάνει δύναμη Ρ= 0.8 χ 5 χ 2 =8ΚΝ που είναι αμελητέο). 1.4.2.2 ΣΕΙΣΜΙΚΟ ΦΟΡΤΙΟ Για τον προσδιορισμό της σεισμικής επιτάχυνσης ελήφθησαν υπόψη οι παρακάτω συντελεστές: η σεισμική επιτάχυνση του εδάφους A = ag είναι για περιοχή σεισμικής επικινδυνότητας III, οπότε A = 0.24g, η κατηγορία σπουδαιότητας είναι Σ3 για κτίριο δημοσίων συναθροίσεων, οπότε Υι = 1.15, οι χαρακτηριστικές περίοδοι του φάσματος είναι Τ-, = -0.20s και Τ2 = 0.80s για κατηγορία εδάφους Γ, ο αντισεισμικός κανονισμός προβλέπει για μικτά συστήματα συντελεστή σεισμικής συμπεριφοράς q = 3.5. Επειδή ο φορέας αποτελείται μόνο από πλαίσια, θεωρούμε συντηρητικά συντελεστή σεισμικής συμπεριφοράς q = 3. ο συντελεστής θεμελίωσης είναι θ = 1, και ο συντελεστής φασματικής ενίσχυσης β0 λαμβάνεται ίσος με 2.5. Για τον προσδιορισμό των εντατικών μεγεθών λόγω σεισμού εφαρμόζεται η ισοδύναμη στατική μέθοδος. 1.4.2.3 ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ ΦΟΡΤΙΣΕΩΝ Ο φορέας διαστασιολογήθηκε με συνδυασμούς φορτίσεων που περιλαμβάνουν μόνιμα και κινητά φορτία με ταυτόχρονη δράση σεισμού. Οι συνδυασμοί αυτοί είναι: Οριακή κατάσταση αστοχίας Sd= 1.35G + 1.5(Q+ 0.6 ΔΤ) Sd= G + 0.3Q + Ε Sd= G + 1.5W Οριακή κατάσταση λειτουργικότητας Sd =G + Q 3
Κεφάλαιο Ιο: Εισαγωγή. 1.4.2.4 ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΑ Οι στατικοί υπολογισμοί έγιναν με τη χρήση του προγράμματος STATIK-3. Επίσης, χρησιμοποιήθηκε το πρόγραμμα STAHL για την επαλήθευση του ελέγχου των διατομών των δικτυωμάτων. 1.4.2.5 ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΟΥΜΕΝΑ ΥΛΙΚΑ Για την κατασκευή του φορέα χρησιμοποιούνται τα εξής υλικά: Χάλυβας ράβδων Fe360 Χάλυβας κοχλιών 8.8 Οπλισμένο σκυρόδεμα C20/25 Χαλυβας οπλισμών S500. 1.4.2.6 ΠΙΝΑΚΑΣ ΣΧΕΔΙΩΝ Σχέδιο Ιο Σχέδιο 2ο Κάτοψη στέγης Ξυλότυττος εδράσεως στέγης και Λεπτομέρεια διαμόρφωσης ξυλοτύπου Σχέδιο 3ο Κάτοψη και όψη τριχόρδου 1 Σχέδιο 4ο Κάτοψη και όψη τριχόρδου 2 Σχέδιο 5ο Κάτοψη και όψη τριχόρδου 3 Σχέδιο 6ο Σχέδιο 7ο Σχέδιο 8ο Σχέδιο 10ο Σχέδιο 9ο Όψεις δικτυωμάτων σύνδεσης τριχόρδου και Όψεις δικτυωμάτων προβόλου Λεπτομέρειες κόμβων Λεπτομέρειες συνδέσεων Γ ενική όψη και απόσπασμα δικτυώματος Κάτοψη και όψεις χωροδικτυώματος 4
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 2 ΔΙΚΤΥΩΜΑ 2.1 ΓΕΝΙΚΑ Η στέγαση αποτελείται από 18 τριγωνικά δικτυώματα μήκους 62m με απόσταση μεταξύ των φατνωμάτων 5m. Το άνοιγμα του φορέα είναι 54m και κατασκευάζεται πρόβολος μήκους 4m σε κάθε πλευρά. Οι τεγίδες τοποθετούνται ανά 2m, δηλαδή σε κάθε κόμβο του πάνω πέλματος, και το εμβαδόν επιρροής τους είναι 10m2. Τα δικτυώματα εδράζονται σε εφέδρανα, ώστε να αποφεύγεται η ανάπτυξη μεγάλων εντατικών μεγεθών λόγω θερμοκρασιακής μεταβολής. Για τη διαστασιολόγηση, σε επίπεδο προμελέτης, επιλύεται ένα τυπικό δικτύωμα και τα αποτελέσματα ανάγονται στο σύνολο του σταδίου. Οι διατομές των ράβδων που χρησιμοποιήθηκαν και οι τιμές της δύναμης σχεδιασμού δίνονται στον Πίνακα 1. ΑΡΙΘΜΗΣΗ ΡΑΒΔΩΝ ΜΗΚΟΣ (m) ΔΙΑΤΟΜΗ max Nsd (ΚΝ) min Ν^ (ΚΝ) ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 1-31 2.00 RHS 200/12.5 1740.0-188.0 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 32-62 2.00 RHS 200/12.5 20.8-1700.0 ΟΡΘΟΣΤΑΤΕΣ ΤΥΠΟΥ 1 ΟΡΘΟΣΤΑΤΕΣ ΤΥΠΟΥ 2 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 63-80 2.00 RHS 100/100/6.3-16.6-270.0 81-94 2.00 RHS 100/100/4-14.7-126.0 95-112 2.828 RHS 100/100/ 6.3 331.0 3.61 113-125 2.828 RHS 100/100/4 153.0-1.21 Πίνακας 1: Διατομές ράβδων δικτυώματος. 2.2 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ Η βύθιση του φορέα στο άνοιγμα, για τα φορτία λειτουργικότητας, είναι δ=0.203 m. Σύμφωνα με τον κανονισμό η επιτρεπόμενη βύθιση γενικά για στέγες είναι: 0max=L/200= 54 / 200 = 0.27 m > δ Άρα ο έλεγχος λειτουργικότητας πληρείται. 5
Κεφάλαιο 2ο: Έλεγχος απλού δικτυώματος. 2.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 2.3.1 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 92.41 cm2 Ροπή αδράνειας I = 5391.7 cm4 Ακτίνα αδράνειας ϊ = 7.64 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) 200 Σχήμα 2.1: Διατομή RHS 200/12.5 Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 200-3 χ 12.5 = 162.5 d /1=162.5 /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (200-3 χ 12.5) /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το πάνω πέλμα πρέπει να ελεγχθεί σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd = -1700 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo= 106x23.5/1.1 =2264.55 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Το μήκος λυγισμού εντός και εκτός επιπέδου (λόγω της πλευρικής υποστήριξης από τις τεγίδες) είναι Ly=2.00m και εφόσον η ακτίνα αδρανείας των διατομών RHS είναι ίδια και στα δυο επίπεδα, ο έλεγχος γίνεται μόνο εντός επιπέδου επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ ί = 200/ 7.64 = 26.18 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και 6
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Άρα λ = 19.4/93.9 = 0.28 λι= 93.9 ε =93.9 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9821. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,y=X βααίγ/γμι =0.9821 χ 92.41 χ 23.5/ 1.1 = 1939.6 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd,z=1700 /1939.6=0.88. 2.3.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 92.41 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 5391.7 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 7.64 cm t = 12.5 200 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h - 3t = 200-3x12.5 = 162.5 d /1=162.5 /12.5 =13 2 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. 200 Σχήμα 2 2: Διατομή RHS 200/12.5 Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (200-3 χ 12.5) /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το κάτω πέλμα πρέπει να ελεγχθεί σε εφελκυσμό και σε θλίψη. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd=1740 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: 7
Κεφάλαιο 2ο : Έλεγχος απλού δικτυώματος. Nc,Rd=Afy/YMo = 92.41 χ 23.5/1.1 = 1975.0 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μεγίστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd = -188.0 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo = 92.41 χ 23.5/1.1 = 1975.0 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Η τιμή του θλιπτικού φορτίου είναι πολύ μικρή και κανονικά δε θα παρουσιαζόταν πρόβλημα λόγω λυγισμού. Ωστόσο, εκτός επιπέδου το δικτύωμα δεν έχει καθόλου πλευρική υποστήριξη με αποτέλεσμα το μήκος λυγισμού του να είναι πολύ μεγάλο (L=54m). Γίνεται λοιπόν έλεγχος λυγισμού εκτός επιπέδου κυρίως για να προσδιοριστεί ανά πόσα ανοίγματα πρέπει να τοποθετηθούν εγκάρσιοι σύνδεσμοι. Στην παρούσα κατάσταση η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 5400/7.64 = 706.8 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =706.8/93.9 = 7.5 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού (πιν. 5.5.3). Η ΐιμή της ανοιγμένης λυγηρότητας είναι πάρα πολύ μεγάλη και εκτός των ορίων του πίνακα. Θεωρούμε ότι τοποθετούμε εγκάρσιους συνδέσμους ανά δέκα φατνώματα (20m). Τότε η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=?/ί = 2000/7.64 = 261.78 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα ]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λή= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =261.78/93.9 = 2.79 Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.1190. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,y=X βα A fy / γμ1 =0.1190x92.41 χ 23.5/1.1 =235 ΚΝ > Nsd Παράλληλα, παρουσιάζεται θλίψη στον πρόβολο του δικτυώματος στο κάτω πέλμα. Το μήκος λυγισμού είναι 8 m, το οποίο είναι μικρότερο από 20 m που θεωρήσαμε εσωτερικά. Συνεπώς, δε χρειάζεται περαιτέρω έλεγχος σε λυγισμό. Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / NbiRdz=1740 /1975 =0.88. 8
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 2.3.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (mv. 5.3.1 φύλλο 1) 100 -------------Λ\ t=6.3 Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο ιοο d = h - 3t = 100-3 χ 6.3 = 81.1 d /1=81.1 / 6.3 =12.87 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Σχήμα Ζ3:Δκπομή RHS 100/6,3 Πέλμα (mv. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (100-3 χ 6.3) / 6.3 =12.87 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους τύπου 1 είναι: Nsd= 331 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α fy/ Υμο = 23.27 χ 23.5 /1.1 = 497 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/NbiRd,z=331 / 497= 0.67. f t -J 2.3.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (mv. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 100-3x4 = 88 d/t=88 Μ = 22 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 2.4: Διατομή RHS 100/4 Πέλμα (mv. 5.3.1 φύλλο 2) 9
Κεφάλαιο 2ο: Έλεγχος απλού δικτυώματος. Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b-3t)/t = (100-3 χ 4) 14 = 22 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους τύπου 2 είναι: Nsd= 151 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo= 15.22x23.5/1.1 =325.15 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/Nb,RdiZ=151 /325.15 = 0.46. 2.3.5 ΟΡΘΟΣΤΑΤΕΣ ΤΥΠΟΥ 1 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (την. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h -3t= 100-3x6.3 = 81.1 d/t=81.1 / 6.3 =12.87 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) 100 ^ t = 6.3 Σχήμα 2.5: Διατομή RHS 100/6.3 Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (100-3 χ 6.3) / 6.3 =12.87 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι ορθοστάτες τύπου 1 πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4) 10
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Η μεγίστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τους ορθοστάτες τύπου 1 είναι: Nsd= -262 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd =Α fy/ Υμο = 23.27 χ 23.5 /1.1 = 497 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.00m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= /ί = 200/3.81 = 52.49 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =52.49/93.9 = 0.56 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9045. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,y=X βαα fy / γμ1 =0.9045 χ 23.27 χ 23.5 /1.1 = 449.7 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ι_ζ= 4.00 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= / ί = 400/ 3.81 = 104.99 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 104.99/93.9 = 1.12 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.5824. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,z =Χ βα A fy / γμ1 =0.5824 χ 23.27 χ 23.5 /1.1 =289.5 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd,z =262 / 289.5 = 0.90. 11
Κεφάλαιο 2ο : 'Ελεγχος απλού δικτυώματος. 2.3.6 ΟΡΘΟΣΤΑΤΕΣ ΤΥΠΟΥ 2 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 100-3x4 = 88 d /1=88 / 4 = 22 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 2.β Διατομή RHS 100/4 Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (100-3 χ 4) / 4 = 22 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι ορθοστάτες τύπου 2 πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τους ορθοστάτες τύπου 2 είναι: Nsd=-127 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α V γμο = 15.22 χ 23.5 /1.1 = 325.15 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.00m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= ί / ί = 200 / 3.91 =51.15 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =51.15/93.9 = 0.54 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9114. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: 12
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Nb,Rd,y=X βαα fy / Υμι =0.9114 χ 15.22 χ 23.5 /1.1 = 296.35 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ι_ζ= 4.00 πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 400/3.91 = 102.3 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 102.3/93.9= 1.09 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.6029. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,z=X βαα fy / Υμι =0.6029 χ 15.22 χ 23.5 / 1.1 =196 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/Nb,Rd,z =127/196 = 0.65. 2.4 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΟΥ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ Σύμφωνα με τις παραπάνω διατομές προκύπτει ότι για την υλοποίηση του δικτυώματος απαιτούνται 36.5 κιλά χάλυβα ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. Στην τιμή αυτή πρέπει να προστεθεί το βάρος των τεγίδων και των εγκάρσιων συνδέσμων. Οι τεγίδες για την κάλυψη ανοίγματος 5ιπ υπολογίζεται ότι θα πρέπει να έχουν διατομή UAP 130 και το βάρος τους ανοιγμένο σε τετραγωνικά μέτρα είναι περίπου 6.2 κιλά. Επίσης, θα τοποθετηθούν συνολικά πέντε δικτυώματα καθ' όλο το μήκος του σταδίου ( δύο στις στηρίξεις περιμετρικά και τρία ενδιάμεσα), τα οποία παραλαμβάνουν τις οριζόντιες δυνάμεις και τις σεισμικές δυνάμεις. Τα δικτυώματα είναι τυποποιημένα και έχουν διατομές κάτω και πάνω πέλματος RHS 120 / 120 /6 και διαγώνιων ROR 101.6/5. Το βάρος αυτών των δικτυωμάτων υπολογίζεται σε 4.7 κιλά στο τετραγωνικό μέτρο. Συνολικά λοιπόν η αναμενόμενη ποσότητα χάλυβα είναι περίπου 47.4 κιλά ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. 13
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 3 ΤΡΙΧΟΡΔΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ 3.1 ΓΕΝΙΚΑ Ο φορέας αττοτελείται από 18 τρίχορδα δικτυώματα μήκους 62m. Η απόσταση μεταξύ των φατνωμάτων είναι 5m. Το άνοιγμα τους είναι 54m και σε κάθε άκρο τους κατασκευάζονται πρόβολοι μήκους 4m. Η απόσταση μεταξύ των δύο δοκών του πάνω πέλματος είναι 1.2m και η απόσταση των κόμβων 2m. Σε κάθε κόμβο έχουμε στήριξη τεγίδας με εμβαδόν επιρροής 5m2. Το τρίχορδο εδράζεται σε εφέδρανα, ώστε να αποφεύγεται η ανάπτυξη μεγάλων εντατικών μεγεθών λόγω θερμοκρασιακής μεταβολής. Για την καλύτερη εκμετάλλευση υλικού, λόγω ανομοιόμορφης κατανομής της έντασης, γίνεται ομαδοποίηση των διαγώνιων ράβδων σε τρεις κατηγορίες. Οι διατομές των ράβδων που χρησιμοποιήθηκαν δίνονται στον πίνακα 1. ΑΡΙΘΜΗΣΗ ΡΑΒΔΩΝ ΜΗΚΟΣ (m) ΔΙΑΤΟΜΗ max Nso (ΚΝ) min Nsd (ΚΝ) ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 1-31 2.00 RHS 200/200/12.5 1680.0-41.9 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 32-99 2.00 RHS 150/150/8 31.3-852.0 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 3 ΟΡΙΖΟΝΤΙΕΣ ΡΑΒΔΟΙ 100-135 2.315 ROR 95 / 8 137.0-143.0 136-167 2.315 ROR 95 / 5 95.0-93.3 168-231 2.315 ROR82.5/4 50.1-48.6.232-266 1.20 ROR 70 / 4 4.27 1.53 Πίνακας 2: Διατομές ράβδων τρίχορδου δικτυώματος 3.2 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ Η βύθιση του φορέα στο άνοιγμα, για τα φορτία λειτουργικότητας, είναι δ=0.2 πι. Σύμφωνα με τον κανονισμό η επιτρεπόμενη βύθιση γενικά για στέγες είναι: 6max=L/200= 54 / 200 = 0.27m > δ Άρα ο έλεγχος λειτουργικότητας πληρείται. 14
Κεφάλαιο 3ο : Έλεγχος τρίχορδου δικτυώματος. 3.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 3.3.1 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 44.89 cm2 Ροπή αδράνειας I = 1502.66 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 5.79 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 150-3x8 = 126 d /1=126 / 8 = 15.75 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 3.1: Διατομή RHS 150/8 Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (150-3 χ 8) / 8 =15.75 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το πάνω πέλμα πρέπει να ελεγχθεί σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd = -852 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd=Afy/YMo = 44.89x23.5/1.1 =959 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Επειδή έχουμε ίδια ακτίνα αδράνειας και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι L=2.00m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ= / ί = 200/5.79 =34.54 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και 15
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =34.54/93.9 = 0.37 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9605. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb.Rd,y=X βα A fy/ymi =0.9605x44.89x23.5/ 1.1 =921.13 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/Nb,Rd,z=852/ 921.13 = 0.92. 3.3.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 92.41 cm2 Ροπή αδράνειας I = 5391.7 cm4 t=,25\ Ακτίνα αδράνειας ϊ = 7.64 cm Ν εοο Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) ' Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο Σχήμα 3.1 RHS 200/12.5 d = h-3t = 200-3x 12.5 = 162.5 d /1= 162.5 /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (200-3 χ 12.5) /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το κάτω πέλμα πρέπει να ελεγχθεί σε εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd=1680 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: 16
Κεφάλαιο 3ο : Έλεγχος τρίχορδου δικτυώματος. N,,Rd=Afy/YMo = 92.41 χ 23.5/1.1 = 1974.21 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της δίστομης είναι: η= Nsd / NRd = 1680 /1974.21=0.85. 3.3.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 21.87 cm2 Ροπή αδράνειας I = 208.62 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 3.09 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4 ) d/t =95/8 =11.88 <50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 3.3: Διατομή ROR 95/8 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή του θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= -143 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α V Υμο = 21.87 χ 23.5 /1.1 = 467.22 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Λογισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.315 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 231.5/3.09 = 74.92 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ-)= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =74.92/93.9 = 0.8 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) 17
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.7957. {πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λύγισμά ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βα A fy / Υμι =0.7957 χ 21.87 χ 23.5 /1.1 = 371.78 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Lz= 4.63 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= /1 = 463/3.09= 149.84 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ^β^05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 149.84/93.9 = 1.6 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.3332. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,z =χ βα A fy / Υμι =0.3332 χ 21.87 χ 23.5 /1.1 =155.68 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/Nb,Rd,z =143/ 155.68 = 0.92. 3.3.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A =14.14 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 143.58 cm4 Ακτίνα αδράνειας i = 3.19 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) d /1 =95 / 5 =19 < 50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σνήυα 3.4 : Διατουή ROR 95/5 1 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4) 18
Κεφάλαιο 3ο : Έλεγχος τρίχορδου δικτυώματος. Η μεγίστη τιμή του θλιτττικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= -93.3 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo = 14.14x23.5/1.1 =302.08 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.315 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= / ί = 231.5/3.19 = 72.57 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ-72.57/93.9 = 0.77 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.8124. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βαα fy / γμ1 =0.8124 χ 14.14 χ 23.5 / 1.1 = 245.41 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ι_ζ= 4.63 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= ί / ί = 463 / 3.19 = 145.14 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 145.14/93.9 = 1.55 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.3521 (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,z=X βαα fy / γμ1 =0.3521 χ 14.14x23.5/1.1 =106.36 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd,z =93.3 /106.36 = 0.88. 19
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 3.3.5 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 3 Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 9.86 cm2 Ροπή αδράνειας I = 76.18 cm4 Ακτίνα αδράνειας ϊ = 2.78 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (ττιν. 5.3.1 φύλλο 4) d /1 =82.5 / 4 =20.63 < 50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη. Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή του θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους τύπου 3 είναι: Nsd= -48.6 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α V γμο = 9.86 χ 23.5 /1.1 = 210.65 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.315 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 231.572.78 = 83.27 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1 )[βα ] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =83.27/93.9 = 0.89 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.7405. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λύγισμά ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βα A fy / Υμι =0.7405 χ 9.86 χ 23.5 /1.1 = 155.98 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου 20
Κεφάλαιο 3ο: Έλεγχος τρίχορδου δικτυώματος. Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Lz= 4.63 ιπ και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= / ί = 463/ 2.78 = 166.55 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ-] - 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 166.55/ 93.9 = 1.77 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.2786. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,z=X βα A fy / Υμι =0.2786 χ 9.86 χ 23.5 /1.1 =58.68 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb Rd z =48.6 / 58.68 = 0.83. 3.3.6 ΟΡΙΖΟΝΤΙΕΣ ΡΑΒΔΟΙ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν: A = 8.29 cm2 Ροπή αδράνειας I = 45.33 cm4 Ακτίνα αδράνειας i = 2.34 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) d /1 =70 / 4 =17.5 < 50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 3.6 : Διατομή ROR 70/4 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις οριζόντιες ράβδους είναι: Nsd=4.3 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση : Nt,Rd=Afy/YMo = 8.29x23.5/1.1 = 177.10 ΚΝ > Nsd 21
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Οι οριζόντιοι ράβδοι είναι υττερδιαστασιολογημένες. Ωστόσο αισθητικοί λόγοι δεν επιτρέπουν περαιτέρω μείωση της δίστομης. 3.4 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ Σύμφωνα με τις παραπάνω διατομές προκύπτει ότι για την υλοποίηση του τρίχορδου δικτυώματος απαιτούνται 40 κιλά χάλυβα ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. Στην τιμή αυτή πρέπει να προστεθεί το βάρος των τεγίδων και των εγκάρσιων συνδέσμων. Οι τεγίδες για την κάλυψη ανοίγματος 3.8m υπολογίζεται ότι θα πρέπει να έχουν διατομή UAP 100 και το βάρος τους ανοιγμένο σε τετραγωνικά μέτρα είναι περίπου 4.7 κιλά. Επίσης, θα τοποθετηθούν, τα οποία παραλαμβάνουν τις οριζόντιες δυνάμεις και τις σεισμικές δυνάμεις. Τα δικτυώματα είναι τυποποιημένα και έχουν διατομές κάτω και πάνω πέλματος RHS 120 / 120 / 6 και διαγώνιων ROR 101.6 / 5. Το βάρος αυτών των δικτυωμάτων υπολογίζεται σε 1.9 κιλά στο τετραγωνικό μέτρο. Συνολικά λοιπόν η αναμενόμενη ποσότητα χάλυβα είναι περίπου 41.9 κιλά ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. 22
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 4 ΧΩΡΟΔΙΚΤΥΩΜΑ 4.1 ΓΕΝΙΚΑ Το χωροδικτύωμα μορφώνεται από κανονικές πυραμίδες τετραγωνικής βάσης 2.5πι χ 2.5m και ύψους 2.0m. Το άνοιγμα του φορέα κατά τις δύο διευθύνσεις είναι 62.5m και 82.5m με περιμετρική κατασκευή προβόλου μήκους 3.75m. Υπάρχει συμμετρία και προς τις δύο διευθύνσεις αυτού. Οι τεγίδες τοποθετούνται ανά 2.5m, δηλαδή σε κάθε κόμβο του πάνω πέλματος, και το εμβαδόν επιρροής τους είναι 6.25m2. Το χωροδικτύωμα εδράζεται περιμετρικά σε εφέδρανα, ώστε να αποφεύγεται η ανάπτυξη μεγάλων εντατικών μεγεθών λόγω θερμοκρασιακής μεταβολής. Για τη διαστασιολόγηση επιλύεται το ένα τέταρτο του φορέα λόγω του μεγάλου μεγέθους του χωροδικτυώματος. Τίθενται συνθήκες συμμετρίας κατά μήκος των δύο αξόνων και τα αποτελέσματα ανάγονται στο σύνολο του φορέα. Για τη διαστασιολόγηση του φορέα χρησιμοποιήθηκαν καταρχήν κοινές διατομές και για τις δυο διευθύνσεις στα δυο πέλματα. Ωστόσο λόγω της άνισης κατανομής της έντασης ( λειτουργία του φορέα κατά την κύρια διεύθυνση), επιλέχθηκαν τελικά διαφορετικές διατομές για κάθε διεύθύνση. Οι διατομές των ράβδων που χρησιμοποιήθηκαν και οι τιμές των δυνάμεων σχεδιασμού δίνονται στον Πίνακα 3. ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΥΣΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩ ΠΕΛΜΑ ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩ ΠΕΛΜΑ ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΥΣΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΡΙΘΜΗΣΗ ΡΑΒΔΩΝ ΜΗΚΟΣ (m) ΔΙΑΤΟΜΗ max Nsd (ΚΝ) min Ν^ (ΚΝ) 1-216 2.50 ROR 193.7/12.5 1420.0-169.0 217-438 2.50 ROR 168.3/4 160.0-51.0 439-673 2.50 ROR 193.7/16 128.0-1700.0 674-908 2.50 ROR 168.3/4 61.6-213.0 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ 909-1785 2.67 ROR 121 14 190.0-204.0 Πίνακας 3: Διατομές ράβδων χωροδικτυώματος. 4.2 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ Η βύθιση του φορέα στο άνοιγμα, για τα φορτία λειτουργικότητας, είναι δ=0.213ηι. Σύμφωνα με τον κανονισμό η επιτρεπόμενη βύθιση γενικά για στέγες είναι: 0max=L/200= 55 / 200=0.275m > δ Άρα ο έλεγχος λειτουργικότητας πληρείται. 23
Κεφάλαιο 4ο : Έλεγχος χωροδικτυώματος. 4.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 4.3.1 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ-ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 71.16 cm2 Ροπή αδράνειας I = 2934.31 cm4 Ακτίνα αδράνειας ϊ = 6.42 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) Έχουμε θλιβόμενη διατομή d /1 =193.7 /12.5 =15.5 < 50 ε2 = 50 Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 4.1: Διατομή ROR 193.7/12.5 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το κάτω πέλμα πρέπει να ελεγχθεί σε εφελκυσμό και θλίψη. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυσπκής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd=1420.0 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: N,,Rd =Α fy/ Υμο = 71.16 χ 23.5 /1.1 = 1520.2 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd=-169.0 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd=A fy/γμο = 71.16 χ 23.5 /1.1 = 1520.2 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Επειδή έχουμε κυκλική διατομή (ακτίνα αδράνειας σταθερή σε όλα τα επίπεδα) και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι L=2.50m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 250/6.42 =38.94 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9. Άρα λ =38.94/93.9 = 0.42. 24
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9474. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd = χ βα A fy / Υμι = 0.9474 χ 71.16 χ 23.5 / 1.1 = 1440.3 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Npd =1420.0 /1520.2 = 0.93. 4.3.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ-ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΥΣΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 20.65 cm2 Ροπή αδράνειας I = 697.09 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 3.39 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4 ) Έχουμε θλιβόμενη διατομή d /t =168.3.14 =42.1 < 50 ε2 =50 Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 4.1: Διατομή ROR 168.3/4 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το κάτω πέλμα ελέγχεται σε εφελκυσμό και θλίψη. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μεγίστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd=160.0 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: N,iRd =Α fy/ Υμο = 20.65 χ 23.5 /1.1 = 441.2 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd= - 51.0 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/γΜο = 20.65x23.5/1.1 =441.2 ΚΝ > Nsd 25
Κεφάλαιο 4ο : 'Ελεγχος χωροδικτυώματος. Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Επειδή έχουμε κυκλική διατομή (ακτίνα αδράνειας σταθερή σε όλα τα επίπεδα) και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι Ι_=2.50πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 250/ 3.39 = 73.75 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9. Άρα λ =73.75/93.9 = 0.79. Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.8014. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd = X βα A fy / γμι = 0.8014χ 20.65 χ 23.5 / 1.1 = 353.5 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / NRd = 160.0 / 441.2 = 0.36. 4.3.3 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ - ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 89.32 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 3554.26 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 6.31 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) d = 193.7 Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) Έχουμε θλιβόμενη διατομή d/t =193.7/16 =12.1 <50 ε2 =50 Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 4.3: Διατομή ROR 193.7/16 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το πάνω πέλμα ελέγχεται σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd = 128.0 ΚΝ 26
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd=Afy/YMo = 89.32x23.5/1.1 = 1908.2 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μεγίστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd =-1700.0 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo = 89.32x23.5/1.1 = 1908.2 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Επειδή έχουμε κυκλική διατομή (ακτίνα αδράνειας σταθερή σε όλα τα επίπεδα) και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι Ι_=2.50πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 250/6.31 =39.62 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =39.62/93.9 = 0.42. Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9474. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd.y=X βαα fy / Υμι =0.9474 χ 89.32 χ 23.5 /1.1 =1807.8 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd.z=1704 /1807.8 = 0.94. 4.3.4 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ - ΡΑΒΔΟΙ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΔΕΥΤΕΡ ΕΥΟΥΣΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 20.65 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 697.09 οπι4 Ακτίνα αδράνειας ί = 3.39 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) Έχουμε θλιβόμενη διατομή d /1 =168.3. / 4 =42.1 <50 ε2 =50 Σχήμα 4.4: Διατομή ROR 168.3/4 27
Κεφάλαιο 4ο : Έλεγχος χωροδικτυώματος. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση δίστομων ( 5.4 ) Το πάνω πέλμα ελέγχεται σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Ν«) = 61.6 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α V γμο = 20.65 χ 23.5 /1.1 = 441.2 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd = -213.0 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση : Nc,Rd =Α V Υμο = 20.65 χ 23.5 /1.1 = 441.2 ΚΝ > Ν^ Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Επειδή έχουμε κυκλική διατομή (ακτίνα αδράνειας σταθερή σε όλα τα επίπεδα) και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι Ι_=2.50πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 250/3.39 =73.74 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =73.74/93.9 = 0.79. Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.8014. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,y=X βα A fy / γμ1 =0.8014 χ 20.65 χ 23.5 /1.1 =353.5 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd,z= - 213.0 / 353.5 = 0.60. 28
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 4.3.5 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 14.7 cm2 Ροπή αδράνειας I = 251.77 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 4.14 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) d/t =121 14 =30.25 <50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 4.5: Διατομή ROR 121/4 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= 190.0 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd=Afy/YMo= 14.7x23.5/1.1 =314.05 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= - 204.0 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd=Afy/YMo= 14.7x23.5 /1.1 =314.05 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λύγισμά ( 5.5 ) Επειδή έχουμε κυκλική διατομή (ακτίνα αδράνειας σταθερή σε όλα τα επίπεδα) και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι L=2.67 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 267/4.14 =64.49 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =64.49/93.9 = 0.69. Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.8997. (πιν. 5.5.2) 29
Κεφάλαιο 4ο : Έλεγχος χωροδικτυώματος. Η αντοχή σχεδιασμού σε λύγισμά ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd = χ βα A fy / γμ1 = 0.8997 χ 14.7 χ 23.5 / 1.1 = 282.6 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd,z = 204.0 / 282.55 = 0.72. 4.4 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΟΥ ΧΩΡΟΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ Σύμφωνα με τις παραπάνω διατομές προκύπτει ότι για την υλοποίηση του τρίχορδου δικτυώματος απαιτούνται 83.1 κιλά χάλυβα ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. Στην τιμή αυτή πρέπει να προστεθεί το βάρος των τεγίδων. Οι τεγίδες για την κάλυψη ανοίγματος 2.5 m υπολογίζεται ότι θα πρέπει να έχουν διατομή UAP 80 και το βάρος τους ανοιγμένο σε τετραγωνικά μέτρα είναι περίπου 3.4 κιλά. Συνολικά λοιπόν η αναμενόμενη ποσότητα χάλυβα είναι περίπου 86.5 κιλά ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. 30
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 5 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΠΡΟΜΕΛΕΤΗΣ 5.1 ΓΕΝΙΚΑ Σύμφωνα με τη διαστασιολόγηση που προηγήθηκε παρατίθεται συγκριτικός πίνακας βάρους των φορέων. Γίνεται πρόχειρη εκτίμηση του κόστους αυτών θεωρώντας ως 450 δρχ/kg την τιμή του χάλυβα. ΑΠΛΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΤΡΙΧΟΡΔΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΧΩΡΟΔΙΚΤΥΩΜΑ ΒΑΡΟΣ 47.4 kg / m2 41.9 kg / m2 86.5 kg / m2 ΤΙΜΗ 120.3 εκατομμύρια 106.4 εκατομμύρια 245.2 εκατομμύρια Σχήμα 3: Συγκεντρωτικός πίνακας αποτελεσμάτων. Παρατηρούμε ότι το χωροδικτύωμα προκύπτει πολύ δυσμενέστερο σε σχέση με τους άλλους δυο φορείς ως προς την ποσότητα χάλυβα που απαιτείται για την υλοποίηση του. Αυτό οφείλεται στη λειτουργία του κατά τη μία-διεύθυνση. Ο λόγος των δυο διαστάσεων είναι 85 / 54 =1.6 και θα αναμέναμε το χωροδικτύωμα να λειτουργεί ως τετραέρειστη πλάκα. Ωστόσο, αντίθετα με τις πλάκες από σκυρόδεμα, στο χωροδικτύωμα δεν αναπτύσσονται ροπές συστροφής με αποτέλεσμα οι κύριες ροπές να είναι μεγαλύτερες και ο φορέας να λειτουργεί ως αμφιέρειστος για μικρότερους λόγους αναλογίας των διαστάσεων του. Το φαινόμενο εντείνεται εξαιτίας της διαφοροποίησης των διατομών των ράβδων κατά τις δύο διευθύνσεις, γεγονός όμως που υπαγορεύεται από τα μεγέθη έντασης. Ο φορέας παραλαμβάνει τα φορτία κατά την εγκάρσια διεύθυνση, ενώ οι διαμήκεις ράβδοι παίζουν δευτερεύοντα ρόλο. Αισθητικοί λόγοι απαγορεύουν την περαιτέρω μείωση των διατομών αυτών των ράβδων με αποτέλεσμα πολύ χαμηλούς συντελεστές εκμετάλλευσης υλικού και ταυτόχρονη αύξηση του κόστους της κατασκευής. Η λύση αυτή επομένως απορρίπτεται. Ωστόσο, το απλό τριγωνικό δικτύωμα και το τρίχορδο εμφανίζουν περίπου ίδιες τιμές όσον αφορά το βάρος του κύριου φορέα. Όμως, ουσιαστικά, το τρίχορδο είναι πιο ελαφρύ κατά ένα ποσοστό της τάξεως του 13%. Η διαφορά τους είναι σημαντική αν λάβουμε υπόψην μας την προεκτίμηση του κόστους. Προκύπτει λοιπόν πιο ακριβή η μόρφωση του σταδίου με απλά δικτυώματα κατά δεκατέσσερα εκατομμύρια. Παράλληλα, το δικτύωμα απαιτεί πολύ πιο σύνθετη κατασκευή για την εγκάρσια σύνδεσή του καθώς τίθενται περισσότεροι εγκάρσιοι σύνδεσμοι σε σχέση με το τρίχορδο (λόγω του μεγάλου μήκους λυγισμού εκτός επιπέδου). Η σύνδεση αυτών των εγκάρσιων συνδέσμων με το δικτύωμα είναι δυσχερής καθώς τα δικτυώματα δεν έχουν άνοιγμα στο πάνω πέλμα τους ούτως ώστε να διευκολύνονται οι εργασίες. Αντίστοιχα, το ίδιο πρόβλημα παρουσιάζει η σύνδεση των τεγίδων. Επίσης, οι τεγίδες 31
Κεφάλαιο 5ο : Συμπεράσματα προμελέτης. απαιτούν μεγαλύτερες διατομές κατά τη διαστασιολόγησή τους τεγίδων εφόσον το στατικό άνοιγμα τους είναι μεγαλύτερο σε σχέση με αυτό στο στάδιο με φορείς τα τρίχορδα (5m έναντι 3.8m του τριχόρδου). Από τα παραπάνω γίνεται εμφανές ότι η λύση που προτιμάται είναι αυτή του τρίχορδου δικτυώματος. 32
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 6 ΧΩΡΙΚΟ ΜΟΝΤΕΛΟ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 6.1 ΓΕΝΙΚΑ Σε επίπεδο οριστικής μελέτης γίνεται χωρική ανάλυση του τρίχορδου δικτυώματος. Οι διαστάσεις και οι διατομές των τριχόρδων παραμένουν όπως έχουν, με διαφοροποίηση μόνο στα δυο ακραία τρίχορδα που έχουν μικρότερο μήκος λόγω του καμπύλου τμήματος του σταδίου. Για την στατική επίλυση, λόγω του μεγάλου μεγέθους του φορέα, αναλύεται ο μισός, χρησιμοποιώντας τις κατάλληλες συνθήκες συμμετρίας. Τα αποτελέσματα ανάγονται στο σύνολο της κατασκευής. Παράλληλα, γίνεται επίλυση για σεισμική φόρτιση. Οι τιμές της σεισμικής διέγερσης αναφέρονται παρακάτω. Για την ανάλυψη της σεισμικής δράσης, τίθενται εγκάρσιοι σύνδεσμοι περιμετρικά του σταδίου κατά τη μεγάλη διεύθυνση αυτού και παράλληλοι προς αυτήν. Ο πρόβολος κατά τη διαμήκη διεύθυνση στηρίζεται σε δικτυώματα όμοια με αυτά των συνδέσμων, τοποθετημένα ανά δύο μέτρα. Ανά δύο τα δικτυώματα συνεχίζουν στο δεύτερο φάτνωμα του σταδίου, ώστε να μη προκαλείται καταπόνηση λόγω στρέψης στο ακραίο τρίχορδο. Οι διατομές των ράβδων των δικτυωμάτων αυτών καθορίστηκαν από ^ς επιλύσεις στο χωρικό μοντέλο. Οι διατομές των ράβδων που χρησιμοποιήθηκαν και οι τιμές των δυνάμεων σχεδιασμού δίνονται στον Πίνακα 5 σύμφωνα με τη χωρική επίλυση του φορέα. ΑΡΙΘΜΗΣΗ ΡΑΒΔΩΝ ΜΗΚΟΣ (m) ΔΙΑΤΟΜΗ max Ν«, (ΚΝ) min Nsd (ΚΝ) ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 1-31 2.00 RHS 200/200/12.5 1680.0-190.0 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 32-99 2.00 RHS 150/150/8 122.0-855.0 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 100-135 2.315 ROR 95 / 8 141.0-147.0 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 136-167 2.315 ROR 95 / 5 95.0-93.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 3 168-231 2.315 ROR82.5/4 73.7-48.6 ΟΡΙΖΟΝΤΙΕΣ ΡΑΒΔΟΙ 232-266 1.20 ROR 70 / 4 44.4-87.3 Πίνακας 5: Διατομές ράβδων τρίχορδου δικτυώματος. Σύμφωνα με τις παραπάνω διατομές προκύπτει ότι για την υλοποίηση του φορέα απαιτούνται 44 κιλά χάλυβα ανά τετραγωνικό μέτρο του σταδίου. 33
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. 6.2 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΔΙΕΓΕΡΣΗΣ 6.2.1 ΓΕΝΙΚΑ Για τη διαστασιολόγηση του φορέα θεωρούμε ότι η στέγαση παραλαμβάνει σεισμική δύναμη ανάλογη της μάζας της. Από την επίλυση του χωρικού μοντέλου για τη φόρτιση g- + 0.3q λαμβάνουμε το ολικό βάρος του φορέα Β = 5934.24 ΚΝ. Συνεπώς, η μάζα του φορέα είναι: πι = Β / g = 5934.24 / 9.81 = 605 t. 6.1.1.1 ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΣΥΝΙΣΤΩΣΑ ΣΕΙΣΜΟΥ Στο σχεδίασμά λαμβάνεται υπόψη μόνο η συνιστώσα του σεισμού η παράλληλη με τη διαμήκη διεύθυνση του σταδίου, η οποία είναι κρίσιμη για τη διαστασιολόγηση των εγκάρσιων δικτυωμάτων σύνδέσης των τριχόρδων. Η συνιστώσα του σεισμού κατά την άλλη διεύθυνση παραλαμβάνεται από τα τρίχορδα και αμελείται λόγω της πολύ μικρής τιμής της σε σχέση με αυτή των κατακόρυφων φορτίων. Η φασματική επιτάχυνση σχεδιασμού για την οριζόντια σεισμική συνιστώσα είναι: Q Rd = Αγι β0 για Τι <Τ < Τ2, q Rd = 0.24 χ 9.81x1.15 x-x2.5 =2.256 3 Η ολική δύναμη που παραλαμβάνει ο φορέας είναι: F = m Rd = 605 χ 2.256 = 1365.0 ΚΝ. Οι κόμβοι του χωρικού μοντέλου, οι οποίοι παραλαμβάνουν τη δύναμη του σεισμού είναι των τριχόρδων και αριθμούν στους 1878. Συνεπώς, έκαστος κόμβος λαμβάνει οριζόντια σεισμική δύναμη: Γι = 1365.0 / 1878 = 0.73 ΚΝ. Σε κάθε περίπτωση το φάσμα σχεδιασμού πρέπει να είναι μεγαλύτερο από 0.25. Έχουμε: >0.25 ή Αγι 2.256 0.24x9.81x1.15 6.1.1.2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΗ ΣΥΝΙΣΤΩΣΑ ΣΕΙΣΜΟΥ = 0.83 >0.25. Στην κατακόρυφη σεισμική συνιστώσα η κατακόρυφη σεισμική επιτάχυνση του εδάφους Α λαμβάνεται ίση με 0.7 της αντίστοιχης οριζόντιας και ο συντελεστής σεισμικής συμπεριφοράς λαμβάνεται ο μισός του αντίστοιχου για την οριζόντια συνιστώσα και μεγαλύτερος της μονάδας που ισχύει. 0 Οπότε έχουμε: Rd = 0.7Αγι------ βο ή 0.5q 1 Rd = 0.7 χθ.24 χ 9.81 χ 1.15 χ----------χ2.5 =3.159 0.5x3 Η ολική δύναμη που παραλαμβάνει ο φορέας είναι: F = mrd = 605x3.159 = 1911.2 ΚΝ. Ο κάθε κόμβος λαμβάνει κατακόρυφη σεισμική δύναμη: F, = 1911.2 / 1878 = 1.02 ΚΝ. 34
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 6.3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ Η βύθιση του φορέα στο άνοιγμα, για τα φορτία λειτουργικότητας, είναι δ=0.198m. Σύμφωνα με τον κανονισμό η επιτρεπόμενη βύθιση γενικά για στέγες είναι 5max=L/200= 54 / 200=0.27m > δ Άρα ο έλεγχος λειτουργικότητας πληρείται. 6.4 ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 6.4.1 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 44.89 cm2 Ροπή αδράνειας I = 1502.66 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 5.79 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Σχήμα 6.1: Διατομή RHS 150/8 Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 150-3x8 = 126 d/t=126/8 = 15.75 <33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. (b - 3t) /1 = (150-3 χ 8) / 8 =15.75 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το πάνω πέλμα ελέγχεται σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3 ) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd = 122 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nt,Rd=Afy/YMo = 44.89x23.5/1.1 =959 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: 35
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. Nsd = -855 ΚΝ Η θλιτττική αντίσταση σχεδιασμού της δίστομης δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α fy/ Υμο = 44.89 χ 23.5 /1.1 = 959 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Επειδή έχουμε ίδια ακτίνα αδράνειας και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι Ι_=2.00πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ί = 200/5.79 =34.54 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ /λ1)[βα ] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =34.54/93.9 = 0.37 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9605. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd = χ βα A fy / Υμι =0.9605 χ 44.89 χ 23.5 / 1.1 =921.13 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd = 855 / 921.13 = 0.93. 6.4.2 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 92.41 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 5391.7 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 7.64 οπι Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) 200 Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Σχήμα 6.1: RHS 200/12.5 Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 200-3x 12.5 = 162.5 d /1=162.5 /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. 36
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. (b - 3t) /1 = (200-3 χ 12.5) /12.5 =13 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Το κάτω πέλμα ελέγχεται σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd=1680 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της δίστομης δίνεται από τη σχέση: Nt,Rd =Afy/YMo = 92.41 χ 23.5/1.1 = 1974.21 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd = -190 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α fy/ γμο = 44.89 χ 23.5 /1.1 = 959 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/ NRd=1680 71974.21=0.85. 6.4.3 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 1 Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 21.87 cm2 Ροπή αδράνειας I = 208.62 cm4 Ακτίνα αδράνειας ϊ = 3.09 οπι t=8 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πίν. 5.3.1 φύλλο 4 ) Σχήμα 6.3: Διατομή ROR 95/8 d/t =95/8 =11.88 <50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη και εφελκυσμό. 37
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικαιώματος. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μεγίστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= 141 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: NtRd=Afy/.YMo = 21.87x23.5/1.1 =467.22 ΚΝ > Ν^ Θλίψη ( 5.4.4) Η μεγίστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd=-147 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo = 21.87x23.5/1.1 =467.22 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.315 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ= /1 = 231.5/3.09 = 74.92 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =74.92/93.9 = 0.8 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.7957. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βα A fy / Υμι =0.7957 χ 21.87 χ 23.5 / 1.1 = 371.78 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι 1_ζ= 4.63 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= /ϊ = 463/3.09= 149.84 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 149.84 /93.9 = 1.6 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.3332. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : 38
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Nb.Rd,z=X PaAVymi =0.3332x21.87x23.5/1.1 =155.68 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb.Rd,2=147 /155.68 = 0.94. 6.4.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 2 Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 14.14 cm2 Ροπή αδράνειας I = 143.58 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 3.19 cm Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) d /1 =95 / 5 =19 < 50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Σχήμα 6.4: Διατομή ROR 95/5 Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι ελέγχονται σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= 95 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=A y γμο = 14.14 χ 23.5 /1.1 = 302.08 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= -93.3 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/YMo= 14.14x23.5/1.1 =302.08 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Λ υγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.315 ιπ και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 231.5/3.19 = 72.57 και η αδιάστατη λυγηρότητα 39
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ!= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =72.57/93.9 = 0.77 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.8124. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βαα fy / γμ1 =0.8124 χ 14.14 χ 23.5 /1.1 = 245.41 ΚΝ > Nsd Λ υγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ι_ζ= 4.63 ιπ και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= / ί = 463 / 3.19 = 145.14 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ /λ1 )[βα ] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 145.14/93.9 = 1.55 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.3521. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,z=X βαα fy / γμ1 =0.3521 χ 14.14 χ 23.5 /1.1 =106.36 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rdiz=93.3 /106.36 = 0.88. 6.4.5 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΤΥΠΟΥ 3 Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 9.86 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 76.18 οπι4 Ακτίνα αδράνειας ί = 2.78 οπι Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) d/t =82.5/4 =20.63 <50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. 40
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μεγίστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους τύπου 3 είναι: Nsd= 73.7 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της δίστομης δίνεται από τη σχέση: N,,Rd =Α y Υμο = 9.86 χ 23.5 /1.1 = 210.65 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους τύπου 3 είναι: Nsd= -48.6 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc.Rd=A y Υμο = 9.86 χ 23.5 /1.1 = 210.65 ΚΝ > Ν^ Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.315 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= /ΐ = 231.5/2.78 = 83.27 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =83.27/93.9 = 0.89 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.7405. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd.y~X βα A fy / Υμι =0.7405 χ 9.86 χ 23.5 /1.1 = 155.98 ΚΝ > Nsd Λυγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ι_ζ= 4.63 πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 463/2.78 = 166.55 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 166.55/93.9 = 1.77 41
Κεφάλαιο 6ο : Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.2786. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,z=X βαα fy / γμ1 =0.2786 χ 9.86 χ 23.5 /1.1 =58.68 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / NbiRd,z=48.6 / 58.68 = 0.83. 6.4.6 ΟΡΙΖΟΝΤΙΕΣ ΡΑΒΔΟΙ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 8.29 cm2 Ροπή αδράνειας I = 45.33 οπι4 Ακτίνα αδράνειας ί = 2.34 οπι Κατάταξη διατομών ( 5.3 ). Κυκλ,κή δ,ατομή (π,ν. 5.3.1 φύλλο 4) Σχήμα Μ. ^ή R0R 70/4 d/t =70 / 4 =17.5 < 50 ε2 =50 Έχουμε θλιβόμενη διατομή. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφέλκυαμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις οριζόντιες ράβδους είναι: Nsd= 44.4 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nt.Rd=Afy/YMo = 8.29x23.5/1.1 = 177.10 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις οριζόντιες ράβδους είναι: Nsd= -87.3 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α fy/ Υμο = 8.29 χ 23.5 /1.1 = 177.10 ΚΝ > Ν^ 42
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Επειδή έχουμε ίδια ακτίνα αδράνειας και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι Ι_=1.2 πι και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ΐ = 120/2.34 = 51.28 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =51.28/93.9 = 0.55 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9080. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βα A fy / γμ1 =0.9080 χ 8.29 χ 23.5 /1.1 = 160.8 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd =87.3 /160.8 = 0.54. 6.5 ΕΓΚΑΡΣΙΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ 6.5.1 ΓΕΝΙΚΑ Το εγκάρσιο δικτύωμα μορφώνεται από δύο ράβδους κάτω πέλματος μήκους 2.5ιπ έκαστη και μία ράβδο άνω πέλματος μήκους 3.8ιπ. Τα δύο πέλματα συνδέονται με δύο διαγώνιες ράβδους μήκους 2.76πι. Τα πέλματα έχουν διατομή RHS 120 /120 / 6 και οι διαγώνιοι ROR 101.6 / 5. ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΜΕΛΩΝ 6.5.2 ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής 120 Εμβαδόν : A = 27.05 οπι2 Ροπή αδράνειας I = 583.68 οπι4 Ακτίνα αδράνειας ϊ = 4.645 οπι Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t= 120-3x6 = 102 d/t=102/6 = 17 < 33 ε =33 Σχήμα 6.7: RHS 120/120/6 43
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος (b - 3t) /1 = (120-3 χ 6) / 6 =17 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση δίστομων ( 5.4 ) Γίνεται έλεγχος της διατομής σε εφελκυσμό και θλίψη. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: NSd = 38.8 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nt,Rd =Α y Υμο = 27.05 χ 23.5 / 1.1 = 577.9 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το πάνω πέλμα είναι: Nsd = - 66.2 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd=Afy/Υμο = 27.05x23.5/ 1.1 =577.9 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Επειδή έχουμε ίδια ακτίνα αδράνειας και το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου και εκτός επιπέδου είναι κοινό, θα γίνει έλεγχος λυγισμού μόνο εντός επιπέδου. Το μήκος λυγισμού είναι L=3.8 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι: λ=ί/ΐ = 380/4.645 =81.81 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ /λ1 )[βα ] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =81.81 / 93.9 = 0.87 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.7534. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd = X βα A fy / Υμι =0.7534 χ 27.05 χ 23.5 / 1.1 =435.4 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd/ Nb,Rd =66.2 / 435.4 = 0.15. 44
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 6.5.3 ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ Χαρακτηριστικά διατομής 120 Εμβαδόν : A = 27.05 cm2 Ροπή αδράνειας I = 583.68 cm4 Ακτίνα αδράνειας ϊ = 4.645 cm 120 Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κορμός (πίν. 5.3.1 φύλλο 1) Σχήμα 6.8: RHS 120/120/6 Έχουμε ελατή κοίλη διατομή με κορμό θλιβόμενο d = h-3t = 120-3x6= 102 d /1= 102 / 6 = 17 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο 2) Έχουμε ελατή κοίλη διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος (b - 3t) /1 = (120-3 χ 6) / 6 =17 < 33 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Η διατομή ελέγχεται σε εφελκυσμό και θλίψη. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd = 97.7 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: N,,Rd =Α fy/ Υμο = 27.05 χ 23.5 / 1.1 = 577.9 ΚΝ > Θλίψη ( 5.4.4 ) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για το κάτω πέλμα είναι: Nsd = -73.7 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α V γμο = 27.05 χ 23.5 / 1.1 = 577.9 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Α υγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.5 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι 45
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. λ=ί/ί = 250/4.645 = 53.82 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =53.82/93.9 = 0.57 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.901. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb,Rd,y=X βαa fy / Υμι =0.901 X 27.05 χ 23.5 / 1.1 = 520.7 ΚΝ > Nsd Α υγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Lz= 5.0 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= / ί = 500/4.645 = 107.64 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 107.64/93.9 = 1.15 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.5623. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd.z=X βαa fy/ Υμι =0.5623x27.05x23.5/ 1.1 =324.0 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb.Rd,z = 73.7 / 324.0 = 0.23. 6.5.4 ΔΙΑΓΩΝΙΟ! Χαρακτηριστικά διατομής Εμβαδόν : A = 15.174 cm2 t=5.o / Ροπή αδράνειας I = 177.47 cm4 Ακτίνα αδράνειας ί = 3.42 cm V\ Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) Κυκλική διατομή (πιν. 5.3.1 φύλλο 4) Σχήμα 6.9: ROR 101.6/5 d /1 =101.6 / 5 =20.32 < 50 ε2 =50 46
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Έχουμε θλιβόμενη διατομή Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Οι διαγώνιοι πρέπει να ελεγχθούν σε θλίψη και εφελκυσμό. Εφελκυσμός ( 5.4.3) Η μέγιστη τιμή της εφελκυστικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd = 89.0 ΚΝ Η εφελκυστική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: N,,Rd =Α fy/ Υμο = 15.174 χ 23.5 / 1.1 = 324.2 ΚΝ > Nsd Θλίψη ( 5.4.4) Η μέγιστη τιμή της θλιπτικής δύναμης σχεδιασμού για τις διαγώνιους είναι: Nsd= -88.2 ΚΝ Η θλιπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Nc,Rd =Α fy/ Υμο = 15.174 X 23.5 /1.1 = 324.2 ΚΝ > Nsd Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) Λυγισμός εντός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Ly=2.76 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ΐ = 276/3.42 = 80.7 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (Λ /λ1 )[βα ] 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =80.7/93:9 = 0.86 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.7597. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd.y=X βα A fy / Υμι =0.7597 χ 15.174 χ 23.5 /1.1 = 246.3 ΚΝ > Nsd. Λ υγισμός εκτός επιπέδου Το μήκος λυγισμού εντός επιπέδου είναι Lz= 5.52 m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ= / i = 552/3.42 = 161.4 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]05 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και 47
Κεφάλαιο 6ο: Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. Άρα λ = 161.4/93.9 = 1.72 λ-ι 93.9 ε =93.9 Για ελατές κοίλες διατομές κατασκευασμένες εν θερμώ, έχουμε καμπύλη λυγισμού a ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.2933. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με : Nb.Rd.z =χ βα A fy / Υμι =0.2933 χ 15.174 χ 23.5 / 1.1 =95.1 ΚΝ > Nsd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Nsd / Nb,Rd,z= 88.2 / 95.1 = 0.93. 6.5.5 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Παρατηρούμε ότι τα πέλματα είναι υπερδιαστασιολογημένα (έχουν μικρό συντελεστή εκμετάλλευσης). Ωστόσο, για να γίνει η σύνδεση πελμάτων - διαγώνιων πρέπει η διατομή των πελμάτων να είναι μεγαλύτερη της διατομής των διαγώνιων τόσο ώστε να επιτρέπεται η συγκόλληση των διαγώνιων πάνω στα πέλματα. Για αυτό το λόγο τα πέλματα έχουν πλάτος 120πιπι > 101.6πιτη + 2χ4ιηπι = ΙΙΟπιπι. 6.6 ΤΕΓΙΔΕΣ 6.6.1 ΓΕΝΙΚΑ Η σύνδεση των τεγίδων με τα τρίχορδα γίνεται με τη μόρφωση στατικού συστήματος αμφιπροέχουσας δοκού με στηρίξεις στις άκρες δύο γειτονικών τριχόρδων. Έχουμε λοιπόν μήκος προβόλων 0.6m και μήκος ανοίγματος 3.8m. Η f Μ 3 αμφιπροέχουσα δοκός διευκολύνει τη σύνδεση πάνω στα τρίχορδα. Δεν καταφεύγουμε λοιπόν σε λύσεις δοκού Gerber, όπου η μόρφωση αρθρώσεων σε μεγάλα ύψη πάνω στα τρίχορδα είναι πολύ δύσκολη. Το βάρος των τεγίδων έχει θεωρηθεί 0.1 ΚΝ/ιπ2, το φορτίο των μηχανολογικών 0.05 ι ο 3 KN/m2 και των μονώσεων 0.2 ΚΝ/πι2. 2.895 ΚΝ/η2-0.52 ΚΝη ~0.5c ΚΝη 5.5 ΚΝ 4.71 ΚΝη ; / / : ^ Σχήμα 6.10: Διαγράμματα ροπών και τεμνουσών. 48
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Άρα έχουμε: q = 1.35 χ (0.1 + 0.05 + 0.2) + 1.5 χ 0.65 = 2.895 KN/m. Με βάση αυτό το φορτίο προκύπτουν τα παραπάνω διαγράμματα ροπών και τεμνουσών. 6.6.2 ΈΛΕΓΧΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΜΕΛΩΝ Χαρακτηριστικά διατομής 9 Εμβαδόν : A = 13.4 cm -50- * Ροπή αδράνειας ly = 210 cm4 r--------, Ακτίνα αδράνειας iy = 3.96 cm ( Κατάταξη διατομών ( 5.3 ) ο Κορμός (πιν. 5.3.1 φύλλο 1)... 1 Έχουμε ελατή διατομή με κορμό θλιβόμενο d = 66 Σχήμα 6.11: Διατομή UAP 100. d / tw = 66 / 5.5 =12 < 33 ε =33 Άρα ο κορμός είναι κατηγορίας 1. Πέλμα (πιν. 5.3.1 φύλλο) Έχουμε ελατή διατομή και πρόκειται για θλιβόμενο μέλος. c / tf = 50 / 8.5 = 5.9 ^ 10 ε =33 Άρα το πέλμα είναι κατηγορίας 1. Επομένως η διατομή είναι κατηγορίας 1. Αντίσταση διατομών ( 5.4 ) Γίνεται έλεγχος της διατομής σε διάτμηση και κάμψη. Διάτμηση ( 5.4.6 ) Η μέγιστη τιμή της διατμητικής δύναμης σχεδιασμού για την τεγίδα είναι: Vsd = 5.5 ΚΝ Η διατμητική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Vpi.Rd =AV y (λ/3 Υμο) = 5.72 χ 23.5 / (λ/3 χ 1.1) = 70.6 ΚΝ > Vsd, όπου Αν= 1,04htw = 1.04 χ 10 χ 0.55 = 5.72 cm2 { 5.4.6 (4) } Έχουμε Vsd / VpiiRd = 5.5 / 70.55 = 0.08 <0.5,άρα δεν απαιτείται μείωση της καμπτικής αντίστασης της διατομής λόγω τέμνουσας. ( 5.4.7) Κάμψη ( 5.4.5 ) Η μέγιστη τιμή της καμπτικής δύναμης σχεδιασμού για την τεγίδα είναι: Msd = 4.71 ΚΝ 49
Κεφάλαιο 6ο : Χωρικό μοντέλο τρίχορδου δικτυώματος. Η καμπτική αντίσταση σχεδιασμού της διατομής δίνεται από τη σχέση: Mpi,Rd = Wpl,Rd fy/ymo = 49.59 χ 23.5 / 1.1 = 1059.4 KNcm = 10.6 KNm > Msd. Αντοχή μελών σε λυγισμό ( 5.5 ) πρόβολοι Το μήκος λυγισμού είναι Ly= 2 χ 0.6 = 1.2m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 120/3.96 = 30.3 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και λ,= 93.9 ε =93.9 Άρα λ =30.3/93.9 = 0.33 Για διατομές U έχουμε καμπύλη λυγισμού c ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού. (την. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.9338. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,y=X β«\λ/ριιυ fy / γμ1 =0.9338 χ 49.59 χ 23.5 /1.1 =9.9 KNm > Msd άνοιγμα Το μήκος λυγισμού είναι Ly = 3.8 = 3.8m και επομένως η λυγηρότητα του μέλους είναι λ=ί/ί = 380/3.96 = 95.96 και η αδιάστατη λυγηρότητα λ = (λ/λ1)[βα]0 5 όπου βα= 1, για διατομή κατηγορίας 1 και \ι= 93.9 ε =93.9 Άρα λ = 95.96/93.9= 1.02 Για διατομές U έχουμε καμπύλη λυγισμού c ανεξάρτητα από το επίπεδο λυγισμού (πιν. 5.5.3) Ο μειωτικός συντελεστής χ = 0.58. (πιν. 5.5.2) Η αντοχή σχεδιασμού σε λυγισμό ενός θλιβόμενου μέλους λαμβάνεται ίση με: Nb,Rd,y=X βνμ/ρ^ fy / γμ1 =0.58 χ 49.59 χ 23.5 /1.1 =6.15 KNm > Msd Ο συντελεστής εκμετάλλευσης της διατομής είναι: η= Msd / Mb,Rd= 4.71 / 6.15 = 0.77. 50
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 7 ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ 7.1 ΣΤΗΡΙΞΗ 7.1.1 ΓΕΝΙΚΑ Η στήριξη του τρίχορδου με τη δοκό γίνεται μέσω εφεδράνων GUMBA τύπου I, διαστάσεων 300x400, με 7 στρώσεις ελαστικού υλικού. Στη βάση και στην κορφή των εφέδρανων τοποθετούται οριζόντιες λεπίδες πάχους 3οπι. Στη λεπίδα της βάσης συγκολλούνται τέσσερα αγκύρια Φ25 μήκους 80cm, ενώ στην πάνω λεπίδα συγκολλούνται οι δύο κατακόρυφες λεπίδες που συνδέονται με το κάτω πέλμα του τριχόρδου. Το σύστημα προκατασκευάζεται και τοποθετείται έτοιμο στις θέσεις των στηρίξεων. Πρέπει να ελεγχθούν τα εξής στοιχεία: τα εφέδρανα σε θλίψη και διατμητική παραμόρφωση, οι κατακόρυφες λεπίδες σε θλίψη, η πάνω οριζόντια λεπίδα σε κάμψη η συγκόλληση μεταξύ των κατακόρυφων και των οριζόντιων λεπίδων. 625-100--------- 200--------- 100-93-------186------- 93 Σνήυα 7.1: Otuac amoifnc τοινόοδων 7.1.2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΕΣ ΛΕΠΙΔΕΣ Έλεγχος για αντοχή σε θλίψη Η μέγιστη δύναμη στη στήριξη όπως αυτή προέκυψε από τους στατικούς υπολογισμούς είναι: Nsd = 370ΚΝ. Το εμβαδόν που συμμετέχει για την παραλαβή της δύναμης αυτής είναι: A = 2 χ (28.28x1.4) = 79.18 cm. Άρα η πλαστική αντίσταση σχεδιασμού είναι: Npi,Rd = A fy / γμο= 79.18 χ 23.5 /1.1 = -525- Σχήμα 7.2: Όψη κατακόρυφης λεπίδας 51
Κεφάλαιο 7ο: Έλεγχος συνδέσεων. 7.1.3 ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΠΑΝΩ ΛΕΠΙΔΑ Έλεγχος για αντοχή σε κάμψη Θεωρούμε ότι η λεπίδα λειτουργεί σαν αμφιέρειστη δοκός, με σημεία στήριξης τις θέσεις συγκόλλησης των κατακόρυφων λεπίδων. Η λεπίδα, πλάτους 30cm, μήκους 40cm και ύψους 30cm, φορτίζεται με ομοιόμορφο φορτίο ίσο με την τάση επαφής: σ = Nsd/ A = 370 / (0.4 χ 0.3) = 3083.33 KN/m2 300 t=30 Άρα η δοκός φορτίζεται με συνεχές γραμμικό φορτίο q = 3083.33 χ 0.3 =925 KN/m2 Το φορτίο αυτό προκαλεί μηδενική ροπή στο άνοιγμα, ενώ στη στήριξη ροπή σχεδιασμού Msd =- 4.625 KNm. Τα αδρανειακά χαρακτηριστικά της διατομής είναι: ly=33 χ 30 /12= 67.5cm4 Wy= 67.5/1.5 = 45 cm3 Επομένως η ροπή αντοχής είναι: MRd = Wy fy / Υμο =45x23.5/ 1.1 =9.61 KNm > Msd -100-200 loo ΣχιΨα 7.3 : Own οοιίόντκκ q=925 KN/m Σχήμα 7.4: Στατικό υοντέλο 7.1.4 ΕΦΕΔΡΑΝΑ Έλεγχος σε θλίψη Το ενεργό ύψος των εφεδράνων είναι 6.1 cm. Το θλιπτικό φορτίο σχεδιασμού είναι Nsd = 370 ΚΝ, που προκαλεί τάση σεφ = Ν / A = 370/ (0.3 χ 0.4) = 3083.33 KN/m = 3.08 MPa Η επιτρεπόμενη τάση στα εφέδρανα είναι 10 Mpa > σεφ Έλεγχος σε γωνία ολίσθησης Η οριζόντια δύναμη σχεδιασμού είναι Hsd = 35 ΚΝ Το διατμητικό εμβαδόν του εφεδράνου είναι: Ας = 5/6χ (0.3 χ 0.4)= 0.1m2 Η γωνία ολίσθησης είναι: γ= Q / (Gs Ας) =35 / (1000 χ 0.1)= 0.35 Η επιτρεπόμενη γωνία ολίσθησης είναι: γεττ= 0.7>γ Hsd=35 ΚΝ [ν Σχήμα 7.5 :Διατμητική παραμόρφωση εφεδράνου 52
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 7.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ - ΕΓΚΑΡΣΙΩΝ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ 7.2.1 ΓΕΝΙΚΑ Τα εγκάρρια δικτυώματα δε συνδέονται απευθείας με το τρίχορδο, αλλά με τις κατακόρυφες λεπίδες της στήριξης. Στην περίπτωση των εγκάρσιων δικτυωμάτων που στηρίζουν τους προβόλους, προβλέπεται η κατασκευή παρόμοιας λεπίδας στο κάτω πέλμα των τριχόρδων, ώστε να είναι εφικτή η σύνδεση. Η σύνδεση πραγματοποιείται ως εξής. Στο κάτω πέλμα του εγκάρσιου δικτυώματος συγκολλείται μετωπική πλάκα πάνω στην οποία συγκολλείται λεπίδα παράλληλη με αυτή της στήριξης. Οι δυο λεπίδες συνδέονται μεταξύ τους με κοχλίες. Οι κοχλίες που χρησιμοποιούνται για τη σύνδεση είναι Μ20 κατηγορίας αντοχής 8.8. Σχήμα 7.6: Σύνδεση κάτω πέλματος Πρέπει να ελεγχθούν τα εξής στοιχεία: Αντοχή ελάσματος σε εφελκυσμό Αντοχή κοχλιών σε διάτμηση και σε σύνθλιψη άντυγας Αντοχή συγκολλήσεων. 7.2.2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΕΛΑΣΜΑ Έλεγχος για αντοχή σε εφελκυσμό Η εφελκυστική δύναμη σχεδιασμού είναι NSd=104KN Το εμβαδόν του ελάσματος είναι: Afy = 1.4 χ 10 = 14 οιπ2 Και επομένως η εφελκυστική αντίσταση της διατομής είναι: Npi.Rd = A,y / Υμο = 14 χ 23.5 / 1.1 =299.1 ΚΝ Λόγω των οπών απαιτείται μείωση της διατομής. Η ενεργή διατομή του ελάσματος είναι: Anet = 14-2.2 χ 1.4 = 10.92 οπι Και η απομειωμένη αντίσταση είναι: Nu,Rd = 0.9 Anet fu / Υμ2 = 0.9x1 0.92 χ 36 / 1.25 = 283.0 ΚΝ > Nsd -50-70 - 50-30 t=15mm Ο Ο 100 ' zuu Σχήμα 7.7 Όψη ελάσματος 53
Κεφάλαιο 7ο :Ελεγχος συνδέσεων. 7.2.3 ΚΟΧΛΙΕΣ Έλεγχος για αντοχή σε διάτμηση A = ττά2/ 4 = π χ 22/ 4 = 3.14 cm2 FvRd = 0.6 Fub A / ymb = 0.6 x 80 x 3.14 /1.25 =120.58 KN Συνολική αντοχή κοχλιών FvRd = 2x 120.58 = 241.16 KN Έλεγχος για αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας 2 χ Μ20,8.8 Nsd=104 ΚΝ ' : ϊ> ---------------340----------------- Σχήμα 7.8: Όψη των κοχλιών Η αντοχή των κοχλιών σε σύνθλιψη άντυγας είναι: Fb,Rd = 25α fu d t / YMb όπου α= min{ ei/ 3d0, (Pi / 3d0)- 0.25, fub /fu, 1} = = min{ 5 / ( 3 x 2.20), (7/ (3 x 2.2)-0.25,80 /36, 1} = = min{ 0.76,0.81, 2.22, 1}= 0.76 Fb,Rd = 25 x 0.76 x 36 x 2 χ 1.4 / 1.25 = 1532.2 KN Επομένως η συνολική αντοχή των κοχλιών είναι: Fb,Rd= 2 χ 1532.2 =3064.4 KN > Nsd 7.2.4 ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΙΣ Σύνδεση ελάσματος - μετωπικής πλάκας Το πάχος της συγκόλλησης είναι a= 5mm και έχει μήκος L=23cm. Το μήκος της συγκόλλησης πρέπει να είναι εντός των επιτρεπτών ορίων: L=23cm > min {6a, 4cm}= 3cm <150 a=75cm Η διατμητική αντοχή της ραφής είναι: fu /λ/3 βνν YMw 36 Λ/3 = 20.78 KN/cm2 0.8x1.25 20 340 Σχήμα 7.9: Συγκόλληση ελάσματος και μετωπικής πλάκας 54
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. όπου βνν = 0.8 για ποιότητα χάλυβα Fe 360 Η οριακή δύναμη αντοχής της ραφής είναι: Fw,d = fw,d a = 20.78 χ 0.5 = 10.39 ΚΝ/ cm Η δύναμη σχεδιασμού ανά μονάδα μήκους είναι: Fsd = 104 / 23 =4.52 ΚΝ/ cm < Fw,d Σύνδεση μετωπικής πλάκας - κάτω πέλματος Το πάχος της συγκόλλησης είναι a= 5mm και έχει μήκος L=48cm. Το μήκος της συγκόλλησης πρέπει να είναι εντός των επιτρεπτών ορίων : L=48cm > min {6a, 4cm}= 3cm <150 a =75cm Η διατμητική αντοχή της ραφής είναι: 5πιπι ί ROR 120 χ 5 Nsd=104KN -----Ο fwd = fu /V3 36 /λ/3 = 20.78 ΚΝ/ατΓ β«ymw 0.8 χ 1.25 όπου βνν = 0.8 για ποιότητα χάλυβα Fe 360 Η οριακή δύναμη αντοχής της ραφής είναι: Fw.d = fw.d a = 20.78 χ 0.5 = 10.39 ΚΝ/ cm. Η δύναμη σχεδιασμού ανά μονάδα μήκους είναι: Fsd= 104/48 = 2.17 ΚΝ/cm < Fw,d 2Θ Σχήμα 7.10: Συγκόλληση μετωπικής πλάκας και κάτω πέλματος. 7.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ -ΕΓΚΑΡΣΙΟΥ ΔΙΚΤΥΟ Μ ΑΤΟΣ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ 7.3.1 ΓΕΝΙΚΑ L 200 χ 100 χ 14 Η σύνδεση στο πάνω πέλμα πραγματοποιείται ως εξής. Στο πάνω πέλμα του εγκάρσιου δικτυώματος συγκολλείται μετωπική πλάκα πάνω στην οποία συγκολλείται κατακόρυφο έλασμα. Επίσης στο πάνω πέλμα του τριχόρδου συγκολλούνται δύο γωνιακά L200x100x14. Το έλασμα συνδέεται με τα γωνιακά με κοχλίες Μ20 κατηγορίας αντοχής 8.8. Πρέπει να ελεγχθούν τα εξής στοιχεία: Αντοχή ελάσματος σε εφελκυσμό Αντοχή κοχλιών σε διάτμηση και σε σύνθλιψη άντυγας Αντοχή συγκολλήσεων Σνήυα 7.11: Σύνδεση πάνω πέλυατοε 55
Κεφάλαιο 7ο : Έλεγχος συνδέσεων. Αντοχή των γωνικών. 7.3.2 ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΕΛΑΣΜΑ Έλεγχος για αντοχή σε εφελκυσμό d 1=22 mm Η εφελκυστική δύναμη σχεδιασμού είναι Nsd=99.5KN Το εμβαδόν του ελάσματος είναι: Afy = 1.4 χ 10 = 14 cm Και επομένως η εφελκυστική αντίσταση της διατομής είναι: NpiiRd= Afy/ γμο= 14x23.5/1.1 =299.2 ΚΝ Λόγω των οπών απαιτείται μείωση της διατομής. Η ενεργή διατομή του ελάσματος είναι: Anet= 14-2.2x1.4 = 10.92 cm Και η απομειωμένη αντίσταση είναι: NuRd = 0.9 Anel f / γμ2 = 0.9 χ 10.92 χ 36 / 1.25 = 283.1 ΚΝ > Nsd - 50-70 80 - t=14, ΟΠΕΣ Φ22 Σγήυα 7.12: Own κατακόουωου 7.3.3 ΚΟΧΛΙΕΣ Έλεγχος για αντοχή σε διάτμηση A = πά2/4 = π χ 22/ 4 = 3.14 cm2 FvRd = 0.6 FUb A / YMb = 0.6 x 80 x 3.14 /1.25 =120.58 KN Έχουμε 2 επιφάνειες διάτμησης και επομένως η συνολική αντοχή κοχλιών είναι: FvRd =2 χ 2 χ 120.58 = 482.32 ΚΝ Σγήυα 7.13: Σύνδεση ελάσυατοο- Έλεγχος για αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας Η αντοχή των κοχλιών σε σύνθλιψη άντυγας είναι: Fb,Rd = 25α fu d t / YMb όπου α= min{ βι / 3d0, (ΡΊ / 3d0)- 0.25, fub / fu, 1} = = min{ 5 / ( 3 χ 2.20), (7/ (3 χ 2.2)-0.25,80 /36, 1} = = min{ 0.76,0.81, 2.22, 1}= 0.76 Fb,Rd 25 χ 0.76 χ 36 χ 2 χ 1.4 / 1.25 = 1532.2 ΚΝ Επομένως η συνολική αντοχή των κοχλιών είναι: Fb,Rd= 2 χ 1532.2 =3064.4 ΚΝ > Nsd 56
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 7.3.4 ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΙΣ Σύνδεση ελάσματος - μετωπικής πλάκας Το πάχος της συγκόλλησης είναι a= 5mm και έχει μήκος L=23cm. Το μήκος της συγκόλλησης πρέπει να είναι εντός των επιτρεπτών ορίων: L=23cm > min {6a, 4cm}= 3cm <150 a =75cm Η διατμητική αντοχή της ραφής είναι: /----- <!5mm, fu/v3 36/V3 2 fwd = =--------------= 20.78 KN/cm pw ymw 0.8 x 1.25 όπου pw = 0.8 για ποιότητα χάλυρα Fe 360 Η οριακή δύναμη αντοχής της ραφής είναι: Fw,d = fw-d a = 20.78 χ 0.5 = 10.39 ΚΝ/ cm Η δύναμη σχεδιασμού ανά μονάδα μήκους είναι: Fsd = 99.5 / 23 =4.52 ΚΝ/ cm < Fw,d 130 100 5mm t=14mm 20---------------340---------------- Σχήμα 7.14: Συγκόλληση ελάσματος και μετωπικής πλάκας. Vsd=65.1KN v Nsd=99.5 KN 0 Σύνδεση μετωπικής πλάκας - πάνω πέλματος Το πάχος της συγκόλλησης είναι a= 5mm και έχει μήκος L=48cm. Το μήκος της συγκόλλησης πρέπει να είναι εντός των επιτρεπτών ορίων: L=48cm > min {6a, 4cm}= 3cm <150 a =75cm Η διατμητική αντοχή της ραφής είναι: 5mm ROR 120 χ 5 2 > 4 5mm Ί> fu /λ/3 pw YMw 36 Λ/3 0.8x1.25 = 20.78 KN/cm2 όπου Pw = 0.8 για ποιότητα χάλυρα Fe 360 Η οριακή δύναμη αντοχής της ραφής είναι Fw.d = fw,d a = 20.78 χ 0.4 = 8.312 ΚΝ/ cm Η δύναμη σχεδιασμού ανά μονάδα μήκους είναι: Fsd = 99.5/48 = 2.07 ΚΝ/ cm < Fw,d Σχήμα 7.15: Σύνδεση πάνω πέλματος και μετωπικής πλάκας. 57
Κεφάλαιο 7ο : Έλεγχος συνδέσεων. Σύνδεση γωνιακών - πάνω πέλματος Το πάχος της συγκόλλησης είναι a= 7mm και έχει μήκος L=40cm. Το μήκος της συγκόλλησης πρέπει να είναι εντός των επιτρεπτών ορίων: L=40cm > min {6a, 4cm}= 3cm <150 a =75cm Η διατμητική αντοχή της ραφής είναι: fu /λ/3 fwd = 3w YMw 36/λ/3 = 20.78 KN/cm2 0.8x1.25 όπου βνν = 0.8 για ποιότητα χάλυβα Fe 360 Η οριακή δύναμη αντοχής της ραφής είναι: Fw,d = fw d a = 20.78 χ 0.5 = 10.39 ΚΝ/ cm. Η δύναμη σχεδιασμού ανά μονάδα μήκους είναι: Fsd = 99.5 / 48 = 2.07 ΚΝ/ cm < Fw,d 7.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΩΝ ΤΕΓΙΔΩΝ ΜΕ ΤΟ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ ΤΩΝ ΤΡΙΧΟΡΔΩΝ ΓΕΝΙΚΑ Η στέγη του σταδίου σχεδιάζεται με κλίση 1% κατά την μικρή διάσταση του σταδίου, ώστε να είναι δυνατή η απορροή των όμβριων υδάτων. Τα πάνω πέλματα των τριχόρδων είναι οριζόντια και η ζητούμενη κλίση δίνεται μέσω της σύνδεσης που πραγματοποιείται ως εξής. Πάνω σε οριζόντια πλάκα συγκολλούνται ράβδοι διατομής UAP100 οι οποίες έχουν μεταβλητό μήκος. Συγκεκριμένα το μήκος τους ξεκινάει από 12cm (στις άκρες του υ, τριχόρδου) και αυξάνεται κατά 2cm από στήριξη σε στήριξη μέχρι την τιμή 42cm (στο κέντρο). Το σύστημα πλάκα - ράβδος έρχεται προκατασκευασμένο και συγκολλείται στο πάνω πέλμα των τριχόρδων. Οι τεγίδες, διατομής επίσης UAP 100, συγκολλούνται στο πάνω άκρο των ράβδων. /////// '////// UAP 100 UAP 100 t= 14mm ^ RHS 150 χ 150 χ 8 Δ 4mm A 4mm Σχήμα 7.16: Σύνδεση τεγίδων - τριχόρδου RHS 150 χ 150x8 58
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 8 ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΟΜΒΩΝ 8.1 ΚΟΜΒΟΙ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ Οι πολυεπίπεδοι κόμβοι μεταξύ RHS μελών ( μορφής ΚΚ ) παρουσιάζουν μια μικρή μείωση στην αντοχή τους σε σχέση με τους μονοεπίπεδους κόμβους, που οφείλεται στο φορτίο των εκτός επιπέδου συνδεόμενων μελών. Οι Bayer και Redwood, μελετώντας τους κόμβους ΚΚ του κάτω πέλματος τρίχορδων δικτυωμάτων, συμπέραναν ότι υπάρχει μικρή αλληλεπίδραση μεταξύ των επιπέδων όταν αυτά φορτίζονται με όμοια φορτία. Η μελέτη τους επικεντρώθηκε σε συνδέσεις με μικρούς ως μεσαίους λόγους αναλογίας πλατών ή διαμέτρων (β) μεταξύ των διαγώνιων μελών και του πέλματος και χρησιμοποίησαν τη μέθοδο των γραμμών διαρροής για την ανάλυση. Όταν λοιπόν η γωνία μεταξύ των δύο επιπέδων είναι μικρότερη από 90 έχουμε αύξηση της ενεργής τιμής του λόγου β στην επιφάνεια του πέλματος και όταν τα μέλη συνδέονται στο πέλμα έκκεντρα, τότε η αντοχή της όψης πέλματος σε εφελκυσμό των τρίχορδων δικτυωμάτων είναι μεγαλύτερη αυτής ενός επίπεδου δικτυώματος με τις ίδιες διατομές μελών. Ωστόσο, υπάρχουν τρόποι αστοχίας που εξαρτώνται από ένα ευρύ φάσμα παραμέτρων, άλλων απ' αυτές που ελέχθηκαν από τους Bayer και Redwood, και καθώς η αντοχή μονοεπίπεδων κόμβων Κ με κενό εκτιμάται παραδοσιακά βάση της οριακής αντοχής και όχι της προβλεπόμενης αντοχής διαρροής, για λόγους απλοποίησης προτείνεται η εφαρμογή μειωτικού συντελεστή 0.9 στο σχεδίασμά πολυεπίπεδων Κ συνδέσεων. Η σύσταση αφορά RHS ΚΚ κόμβους με γωνία μεταξύ των επιπέδων από 60 ως 90. Ο ίδιος μειωτικός συντελεστής προτείνεται από τον Ευρωκώδικα 3. Ο έλεγχος των κόμβων γίνεται σύμφωνα με το παράρτημα Κ του Ευροκώδικα 3. Οι κόμβοι είναι πολυεπίπεδοι και τύπου ΚΚ με γωνία μεταξύ των δύο επιπέδων 32. Λόγω συμμετρίας του κόμβου τα δύο επίπεδα είναι ίσης αντοχής. Σύμφωνα με το παράρτημα Κ, απαιτείται μείωση της αντοχής σχεδιασμού κατά συντελεστή μ (πίνακας Κ-23). Ν Ν V Εικόνα 1: Τομή τρίχορδου δικτυώματος.
Κεφάλαιο 8ο : 'Ελεγχος κόμβων. 8.1.1 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 Ο κόμβος είναι τύπου Κ με κενό. 144.0 ΚΝ 140.0 ΚΝ 43.0 ΚΝ Ο Λ I Γν 43.0 ΚΝ RHS 200 χ 200 χ 12.5 Σχήμα 8.1: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 κάτω πέλματος. Η γεωμετρία του κόμβου πρέπει να βρίσκεται στην περιοχή ισχύος του πίνακα Κ-12 του παραρτήματος Κ. Ελεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει dj / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0=95 / 200=0.475, οπότε 0.40 < dj / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Έχουμε d, /1, = 95 / 8 =11.875 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1, < 50. Εχουμε dj /1 = 95 / 8 =11.875 < 50. 3 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0/b0 = 200/200 =1 και dj/d, = 1. 60
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 4. Πρέπει b0/to < 35 και h0/to < 35. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 /t0 = 200 /12.5 =16 < 35. 5. Πρέπει 0.50 x (1-β) < g / b0 < 1.50 χ (1-β) και t, +12 <g. Έχουμε β = bi / b0= 95 / 200 = 0.475 και κενό g = 53. 0.50 x (1-β) =.0.50 x (1-0.475) = 0.263 και 1.50 x (1-β) = 1.50 x (1-0.475) = 0.7875 g / b0 = 53 / 200 = 0.265 και ti +12 = 8+8 = 16 < 53. Ο έλεγχος πληρείται. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ Ι 3 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων με κενό γίνεται έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος, ενώ στην περίπτωση κόμβων με επικάλυψη γίνεται έλεγχος αστοχίας διαγώνιου. Ελεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Κ με κενό. 1. Πρέπει 0.60 < (d, + d2) / 2d-, ^ 1.30. Έχουμε (di + d2) / 2d, = (95 + 95) / 2 χ 95 = 1. 2 * * 2. Πρέπει b0/to ^ 15, όπου b0/t0 = 200 / 12.5 = 16 > 15. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 1). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Nj,RD = 8.9 γ 5 knf to2 n yo sin0i I dl+ 02 ο JQ CN 1 Ί.ι' YMj π 7 γ = b0 / 2t0 = 200 12 χ 12.5 = 8, θ, = 60 => sino, = 0.864 και γμ) = 1.1 Θλίψη διαγώνιου: n = Oo.Ed / fyo = N0,sd / A0fyo = 43 / 92.41 χ 23.5 = 0.02,όπου 92.41cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 200 / 200 / 12.5. kn = 1.3 0.4n / β = 1.3-0.4 χ 0.02 / 0.475 = 1.27, όμως kn < 1, άρα kn = 1. 8.9 χ805 χ1χ23.5χ1.252 Ni rd =---------------------------------------- X 0.864 2 χ 95 2x200 1.1 1.1 X = 400 ΚΝ 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Νΐ,κο = 400 χ 0.9 = 360.0 ΚΝ > 144.0 ΚΝ. Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 61
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. Ν i,rd 8.9x805 xlx23.5x1.252 ' 2 χ 95 γ "1.1" 0.864 2x200 1.1 χ =400 ΚΝ 4 Ni.rd = 400 χ 0.9 = 360.0 ΚΝ > 140.0 ΚΝ. 8.1.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 Ο κόμβος είναι τύπου Κ με κενό. 1056.0 ΚΝ RHS 200 x 200x12.5 Σχήμα 8.2: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 κάτω πέλματος. Η γεωμετρία του κόμβου πρέπει να βρίσκεται στην περιοχή ισχύος του πίνακα Κ-12 του παραρτήματος Κ. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / bg > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε di / b0 =95 / 200=0.475, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2.. Θλίψη διαγώνιου: Πρέπει d, / fc < 1.50 χ = 1.50 χ ΛΓ1Q0QQ _ 44 84 V fyi V 235 Έχουμε dj /1, = 95 / 5 =19 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: 62
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Πρέπει d, /1 < 50. Εχουμε d, / to = 95 / 5 = 19 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / dj < 2.00. h0 / b0 = 200 /200 =1 και df / dj = 1. 4. Πρέπει b0 / to < 35 και h0 / to < 35. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0/to = 200 /12.5 =16 < 35. 5. Πρέπει 0.50 x (l-β) < g / b0< 1.50 x (1-β) και ti +12 < g. Έχουμε β = b, / b0 = 95 / 200 = 0.475 και κενό g = 53. 0.50 x (1-β) = 0.50 x (1-0.475) = 0.263 και 1.50 x (1-β) = 1.50 x (1-0.475) = 0.7875 g / b0 = 53 / 200 = 0.265 και ti +12 = 5+5 = 10 < 53. Ο έλεγχος πληρείται. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ Ι 3 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Κ με κενό. 1. Πρέπει 0.60 < (di + d2) / 2di < 1.30. Έχουμε (d, + d2) / 2d, = (95 + 95) / 2 x 95 = 1. 2. Πρέπει b0/to > 15, όπου b0 / to = 200 /12.5 = 16 > 15. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 1). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni,RD = 8.9 r3 kfto sinbi di+d2 1.1 2 bo YMj π 7 γ = b0 / 2to = 200 / 2 χ 12.5 = 8, θ* = 60 => sinoj = 0.864 και γμ] = 1.1 Θλίψη διαγώνιου: n = σ0ed / fyo = N0,sd / Aofyo = 1056 / 92.41 x 23.5 = 0.486,όπου 92.41cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 200 / 200 / 12.5. kn = 1.3-0.4n / β = 1.3-0.4 x 0.486 / 0.475 = 0.891 < 1 63
Κεφάλαιο 8ο : 'Ελεγχος κόμβων. 8.9 χ805 χ 0.891 χ 23.5 χΐ.252 Nj.RD--------------------- 0.864 χ 2x95 2x200 Ί ΐΠ ττ X = 356.3 ΚΝ 1.1 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD ττολλαττλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni RD = 356.3 χ 0.9 = 320.7 ΚΝ > 93.3 ΚΝ. Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 8.9x8 5 χΐχ23.5x1.252 Ν '.RD------------------- " ---------------- χ 0.864 Ν i.rd = 400 χ 0.9 = 360.0 ΚΝ > 95.0 ΚΝ 2x95 2x200 χ = 400 ΚΝ 4 8.1.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 Ο κόμβος είναι τύπου Κ με κενό. Σχήμα 8.3: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 κάτω πέλματος. Η γεωμετρία του κόμβου πρέπει να βρίσκεται στην περιοχή ισχύος του πίνακα Κ-12 του παραρτήματος Κ. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d, /b0=82.5 / 200=0.4125, οπότε 0.40 < d, /b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: 64
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. [Ε Λ 1210000 Πρεπει dj /1, < 1.50 χ = 1.50 χ J----------- = 44.84. ν fyi V 235 Έχουμε d, / tj = 82.5 14 =20.625 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d* / tj < 50. Εχουμε dj / to = 82.5 / 4 = 20.625 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < dj / dj < 2.00. h0 / b0 = 200/200 =1 και dj / d, = 1. 4. Πρέπει b0/to <35 και h0/to <35. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 / to = 200 /12.5 =16 < 35. 5. Πρέπει 0.50 χ (1-β) < g / b0 < 1.50 χ (1-β) και ti + t2 <g. Έχουμε β = b, / b0= 82.5 / 200 = 0.4125 και κενό g = 58. 0.50 χ (1-β) = 0.50 χ (1-0.4125) = 0.294 και 1.50 χ (1-β) = 1.50 χ (1-0.4125) = 0.88 g / b0 = 58 / 200 = 0.29 και ti + t2 = 4+4 = 8 < 58. Ο έλεγχος πληρείται. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ Ι 3 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Κ με κενό. 1. Πρέπει 0.60 < (ό ι + d2) / 2di<1.30. Έχουμε (di + d2) / 2di = (82.5 + 82.5) / 2 χ 82.5 = 1. 2 2. Πρέπει b0 /to > 15, όπου b0 /to = 200 /12.5 = 16 > 15. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 1). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni,RD = 8.9 Y0b kfto εΐηθι 1 di+d2_ 1.1 ο -Ω Csi 1 YMj_ π 7 γ = b0 / 2t0 = 200 / 2 χ 12.5 = 8, 0i = 60 => sinoi = 0.864 και γμ] = 1.1 65
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. Θλίψη διαγώνιου: η = σ0,ε<ι / fyo = No.sd / Aofyo = 1520 / 92.41 x 23.5 = 0.7,όπου 92.41cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 200 / 200 /12.5. kn = 1.3-0.4n / β = 1.3-0.4 χ 0.7 / 0.475 = 0.711 < 1. Nj,RD - 8.9 x805 x0.711x23.5x1.252 χ '2x82.5' γ "1.1" 0.864 2x200 A 1.1 X =246.3 KN 4 Καθώς ο κόμβος είναι ττολυεττίττεδος η αντοχή σχεδιασμού NiiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni,R0 = 246.3 χ 0.9 = 221.7 ΚΝ > 49.0 ΚΝ. Εφελκυσμός διαγώνιου: kn= 1 8.9 χ805 χ1χ23.5χ1.252 Ni,RD = ---------------------------------------------------- X 0.864 2x82.5 2x200 X =346.6 ΚΝ 4 Ni.rd = 346.6 χ 0.9 = 312.0 ΚΝ > 50.0 ΚΝ. 8.1.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 1 Ο κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη.τα επίπεδα 1 και 2 του κόμβου είναι ίδια. Σχήμα 8.4: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 στην άκρη του τριχόρδου 1. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει di / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε di / b0 =95 / 200 = 0.475, οπότε 0.40 < dj / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 66
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 2. Θλίψη διαγώνιου: Πρέπει d, / fc < 1.50 χ = 1.50 χ ρ? = 44.84. Vfyi V 235 Έχουμε d, / fc = 95 / 5 =19 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0/b0 = 200/200=1 και dj/dj = 1. 4. Πρέπει b0 /1 < 40 και h0 /1 < 40. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 / to = 200 /12.5 = 16 < 40. 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και di / dj > 0.75 λον = 29 /99 =0.29 είναι η επικάλυψη του κόμβου και d, / d, =95 / 95 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (25 % <λμ <50% ). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NiiRD = fyi ti beff + beff, ov + (2di-4ti) 50v 11 π Ymj 4 όπου beff = 10 fyo to bo/to fyi ti di και beff < d. και b eff,ov 10 fyj tj bj/tj fyi ti di και beff,ov<di 10 23.5x12.5 beff - 200 12.5 23.5x5 x 95 = 148.4 > 95, άρα betr = 95 10 23.5x5 -'eff,ov x 95 = 50 < 95 95/5 23.5x5 οπότε έχουμε: Νί Κ0 = 23.5 χ 0.5 χ 29 9.5 + 5.0 + m χ (2 χ 9.5-4 χ 0.5) 1.1 π χ χ 1.1 4 224.8 ΚΝ Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni RD = 224.8 χ 0.9 = 202.3 ΚΝ > 6.0 ΚΝ. Nj.ro = Ni.ro = 202.3 ΚΝ > 10.5 ΚΝ. 67
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. 8.1.5 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 Ο κόμβος είναι τύπου Κ με κενό. Τα επίπεδα 1 και 2 διαφέρουν μεταξύ τους. Έλεγχος επιπέδου 1. Σχήμα 8.5: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 στην άκρη του τριχόρδου 2. Η γεωμετρία του κόμβου πρέπει να βρίσκεται στην περιοχή ισχύος του πίνακα Κ-12 του παραρτήματος Κ. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει di / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε dj / b0 =82.5 / 200=0.4125, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου'. Πρέπει d, / ξ < 1.50 χ, = 1.50 χ 312929. = 44.84. v fyj V 235 Έχουμε d, /1, = 82.5 / 4 =20.625 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1 < 50. Εχουμε dj /10 = 82.5 / 4 = 20.625 < 50. 3 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0 / b0 = 200 /200 =1 και dj / di = 1. 68
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 4. Πρέπει b0/to<35 και h0/to<35. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 /t0 = 200 /12.5 =16 < 35. 5. Πρέπει 0.50 χ (1-β) < g / b0 < 1.50 x (1-β) και ti +12 < g. Έχουμε β = bjv b0 = 82.5 / 200 = 0.4125 και κενό g = 56. 0.50 x (1-β) = 0.50 x (1-0.4125) = 0.294 και 1.50 x (1-β) = 1.50 x (1-0.4125) = 0.88 g / b0 = 56 / 200 = 0.28 και U +12 = 4+4 = 8 < 56. Ο έλεγχος πληρείται. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ Ι 3 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Κ με κενό. 3. Πρέπει 0.60 < (di + d2) / 2di < 1.30. Έχουμε (d1 + d2) / 2d, = (82.5 + 82.5) / 2 x 82.5 = 1. 4. Πρέπει b0/to ^ 15, όπου b0/to = 200 /12.5 = 16 > 15. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 1). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni.rd = 8.9 γ Myoto2 sin0i dl+ 02 1.1 2 bo YMj π ~Λ γ = b0 / 2to = 200 12 χ 12.5 = 8,0i = 60 => sinoj = 0.864 και γμ) = 1.1 Θλίψη διαγώνιου: η = σ0 Ed / fyo = N0,sd / A0fyo = 18.6 / 92.41 x 23.5 = 0.009,όπου 92.41cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 200 / 200 /12.5. kn= 1.3-0.4η/β = 1.3-0.4x0.009/0.475 = 1.293 > Ι,άρα kn = 1. 8.9χ 805 χ1χ23.5χ1.252 2x82.5 χ 1.1 0.864 2x200 1.1 X = 346.6 ΚΝ 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9 Άρα έχουμε: Ni,RD = 346.6 χ 0.9 = 312.0 ΚΝ > 6.3 ΚΝ. 69
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 8.9 χ805 χ1χ23.5χ1.252 χ 2 χ 82.5 χ "1.1" 0.864 2x200 1.1 X =346.6 KN 4 Ni.rd = 346.6-x 0.9 = 312.0 KN > 15.3 KN. Έλεγχος επιπέδου 2. Σχήμα 8.6: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 στην άκρη του τριχόρδου 2. Η γεωμετρία του κόμβου πρέπει να βρίσκεται στην περιοχή ισχύος του πίνακα Κ-12 του παραρτήματος Κ. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και dj / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0-82.5 / 200=0.4125, οπότε 0.40 < d, / bg< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Πρέπει d, /1 < 1.50 χ J = 1.50 χ ------ = 44.84. v fyl V 235 Έχουμε d, /1 = 82.5/4 =20.625 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 50. Εχουμε d, /10 = 82.5 / 4 = 20.625 < 50. 70
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0 / b0 = 200/200 =1 και di / ds = 1. 4. Πρέπει b0 / to < 35 και h0 / to < 35. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 / to = 200 /12.5 =16 < 35. 5. Πρέπει 0.50 χ (1-β) < g / b0< 1.50 x (1-β) και ti +t2 <g. Έχουμε β = bj / b0 = 82.5 / 200 = 0.4125 και κενό g = 58. 0.50 x (1-β) = 0.50 x (1-0.4125) = 0.294 και 1.50 x (1-β) = 1.50 x (1-0.4125) = 0.88 g / b0 = 58 / 200 = 0.29 και ti + t2 = 4+4 = 8 < 58. Ο έλεγχος πληρείται. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ Ι 3 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Κ με κενό. 5. Πρέπει 0.60 < (di + d2) / 2di < 1.30. Έχουμε (di + d2) / 2^ = (82.5 + 82.5) / 2 x 82.5 = 1. 6. Πρέπει b0 / to 15, όπου b0 / to = 200 /12.5 = 16 > 15. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β <1). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NjiRD = 8.9 γ Myo ^ sin0i I di+d2 1.1 ο _Q CN Ί ΥΜί π 7 γ = b0 / 2t0 = 200 / 2 χ 12.5 = 8, Ο, = 60 => sino, = 0.864 και γμ] = 1.1 Θλίψη διαγώνιου: π = σ0ιε(ΐ / fyo = No.sd / Aofyo = 18.6 / 92.41 χ 23.5 = 0.009,όπου 92.41 οπι2 το εμβαδόν της διατομής RHS 200 / 200 /12.5. kn = 1.3-0.4n / β = 1.3-0.4 χ 0.009 / 0.475 = 1.293 > 1, άρα kn = 1. 8.9χ805 x1x23.5x1.252 Ni.Ro =---------------- -------------------------X 0.864 2x82.5 2x200 1.1 1.1 χ = 346.6 ΚΝ 4 71
Κεφάλαιο 8ο : 'Ελεγχος κόμβων. Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni,RD = 346.6 χ 0.9 = 312.0 ΚΝ > 11.3 ΚΝ. Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 8.9 χ805 x1x23.5x1.252 Ni.R =----------------τ~ττγί---------------- χ 0.864 2x82.5 2x200 χ =346.6 ΚΝ 4 Ni.R0 = 346.6 χ 0.9 = 312.0 ΚΝ > 9.2 ΚΝ. 8.1.6 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΥΠΙΚΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ Ο κόμβος είναι τύπου Ν με επικάλυψη. Τα δύο επίπεδα του κόμβου είναι ίδια. Σχήμα 8.7. Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 στην άκρη του τυπικού τριχόρδου. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0 =82.5 / 200 = 0.4125, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου'. Πρέπει d, / tj < 50. Εχουμε d, /1, = 82.5 / 4 =20.625 < 50.
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < dj / dj < 2.00. h0 / b0 = 200 / 200 =1 και dj / df = 1. 4. Πρέπει b0./to < 40 και h0 / to < 40. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 / to = 200 /12.5 =16 < 40. 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και dj / dj 0.75 λον = 33/92 =0.36 είναι η επικάλυψη του κόμβου και d, / dj =82.5 / 82.5 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (25 % <λον<50 % ). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni.rd = fyi fc beff + beff, ov + 50 (2di-4ti) 1.1 π YMj 4 όπου beff = 10 fyo to bo to fyi ti di και beff < dj KOI beff tov 10 fyj tj bj/tj fyi t και beff,ov dj beff 10 200/12.5 X 98 5 y1? 5 x82.5= 161.1 <82.5, άρα beff 23.5x4 82.5 beff,ov 10 23.5x4 82.5/4 X 23.5x4 x 82.5 = 40 <82.5 οπότε έχουμε: Ni.RD- 23.5 x 0.4 x 8.25 + 4.0 +1 x (2 x 8.25-4 x 0.4) 11 tt x x - = 169.6 KN 1.1 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού NiiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Nj,RD = 169.6 χ 0.9 = 152.6 ΚΝ > 10.0 ΚΝ. Nj.ro = Nj.Ro = 152.6 ΚΝ > 8.0 ΚΝ. 73
Κεφάλαιο 8ο: Έλεγχος κόμβων. 8.1.7 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗ ΣΤΗΡΙΞΗ ΤΩΝ ΤΡΙΧΟΡΔΩΝ Ο κόμβος είναι μορφής ΚΤ με επικάλυψη. Τα δε επίπεδά του είναι ίδια. Σχήμα 8.8: Όψη επιπέδου σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 στη στήριξη του τυπικού τριχόρδου. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0=82.5 /200 = 0.4125, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. - Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγωνίου: Πρέπει d, /t < 1.50 χ 1.50 χ 210000 235 = 44.84. Έχουμε d, /1, = 82.5 / 4 =20.625 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, / fc < 50. Εχουμε d, / to = 82.5 / 4 = 20.625 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0/b0 = 200/200 =1 και dj / ds = 1. 4. Πρέπει b0 / to < 35 και h0 / to < 35. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 / to = 200 /12.5 =16 < 35. 74
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και d, / dj 0.75 λον = 33/92 =0.36 είναι η επικάλυψη του κόμβου και d, / d, =82.5 / 82.5 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου ΚΤ με επικάλυψη για κόμβο τύπου Τ σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 έχουμε: d0 / to = 200 / 12.5 = 16 >15. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Κόμβος τύπου Κ με επικάλυψη. Αστοχία διαγώνιου (25 % <λον<50 % ). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni,RD = fyi t beff + beff, ov + (2di - 4ti) 50v ' 1.1 π YMj 4 όπου betf = 10 fyo to bo/to fyi ti ^ di και beff < d. KOI beff,ον = 10 fyi tj A -----------------Qi bj tj fyi ti και beff,ον ^d beff - 10 200/12.5 2^ 5 y12 5 x^o x82.5= 161.1 <82.5, άρα beff = 82.5 23.5x4 beff,ov 10 82.5 4 x 23 5 X_x 82.5 = 40 <82.5 23.5x4 οπότε έχουμε: Ni,RD= 23.5 χ 0.4 χ 8.25 + 4.0 +! χ (2 χ 8.25-4 χ 0.4) A A X X = 169.6 KN 1.1 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: N,rd = 169.6 χ 0.9 = 152.6 ΚΝ > 32.0 ΚΝ. Κόμβος τύπου Τ. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.4125 < 0.85 Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni,RD = Myo^ (1 - β) sinoi 2β sinoi + 11 4(1-β,0.5 YMj π ~Α θ, = 90 => sin0, = 1 και γμ] = 1.1 Θλίψη διαγώνιου: η = σ0,ε(ΐ / fyo = N0iSd / Aofyo = 84.5 / 92.41 χ 23.5 = 0.04,όπου 92.41 cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 200 / 200 /12.5. kn = 1.3 0.4n / β = 1.3-0.4 χ 0.04 / 0.4125 = 1.26, όμως kn < 1, άρα kn = 1. 75
Κεφάλαιο 8ο: Έλεγχος κόμβων. 1χ23.5χ1.252 Ni,rd---- _. \ X (ΐ-0.4125)χ1 2x0.4125 + 4 χ (1-0.4125) 5 1 ~Λ Λ~\ ττ χ = 191.0 ΚΝ 1.1 4 Καθώς ο κόμβος είναι ττολυεττίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Nj,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni,RD= 191.0x0.9 = 171.9 ΚΝ > 10.0 ΚΝ. 8.1.8 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ΣΤΗ ΣΤΉΡΙΞΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 Ο κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη. Τα επίπεδά του είναι ίδια. Σχήμα 8.9: Όψη επιπέδου σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 στη στήριξη του τριχόρδου 2. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε dj / b0 =95 / 200 = 0.475, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 1.50 χ J = 1.50 χ pi0000 _ 44.84. V fyi V 235 Έχουμε d, /1, = 95 / 8 =11.875 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0/b0 = 200/200 =1 και df / dj = 1. 76
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 4. Πρέπει b0/to <40 και h0 / to < 40. Έχουμε b0 = h0 =200 και b0 / to = 200 /12.5 = 16 < 40. 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και d; / dj > 0.75 λον = 30 /96 =0.31 είναι η επικάλυψη του κόμβου και dj / dj =95 / 95 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (25 % <λμ< 50% ) Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni,RD = fyi t beff + beff, ov + (2d. - 4ti) 50v ' 1.1 π YMj 4 όπου beff = 10 fyo to bo/to fyi ti di και beff < dj KOI beff,ov 1 o fyj tj. -----------------di bj/tj fyi ti και beff,ov ^ dj beff - 10 23.5x12.5 no x----------------- X 95 = 92.77 > 95 200/12.5 23.5x8 10 23.5x8 beff,ov = -. 0 x x 95 = 80 < 95 95 /8 23.5x8 οπότε έχουμε: NjRD= 23.5 x 0.8 x 9.277 + 8.0 +x (2 x 9.5-4 x 0.8) A A x X =399.8 KN 1.1 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού NiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Nj.Ro = 399.8 χ 0.9 = 359.8 ΚΝ > 77.0 ΚΝ. Nj RD = Nj RD = 359.8 ΚΝ > 64.5 ΚΝ. 8.2 ΚΟΜΒΟΙ ΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ Ο έλεγχος των κόμβων γίνεται σύμφωνα με το παράρτημα Κ του Ευροκώδικα 3. Οι κόμβοι είναι πολυεπίπεδοι και τύπου ΚΤ με γωνία μεταξύ των δύο επιπέδων 73. Σύμφωνα με το παράρτημα Κ, απαιτείται μείωση της αντοχής σχεδιασμού κατά συντελεστή μ (πίνακας Κ-23) σύμφωνα με τον οποίο για γωνίες από 60 ως 90 ο μειωτικός συντελεστής είναι μ=0.9. 77
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. 8.2.1 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 Τα δύο επίπεδα του κόμβου διαφέρουν μεταξύ τους. Ο κόμβος του επιπέδου 1 είναι τύπου Κ με επικάλυψη και ο κόμβος του επιπέδου 2 είναι τύπου Τ. Η γεωμετρία του κόμβου πρέπει να βρίσκεται στην περιοχή ισχύος του πίνακα Κ-12 του παραρτήματος Κ. Έλεγχος στο επίπεδο 1. 13.0 KN <} RHS 150 x 150x8 28.0 KN Σχήμα 8.10: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει dj / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε di / b0 =95 / 150 = 0.633, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Έχουμε d, /1, = 95 / 8 = 11.875 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1 < 50. Εχουμε dj /1 = 95 / 8 =11.875 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / dj < 2.00. h0 / b0 = 150/150 =1 και dj / dj = 1. 4. Πρέπει b0/t0<40 και h0/to<40. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 / to = 150/8 =18.75 < 40. 78
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και di / dj 0.75 λον = 81 /106 =0.765 είναι η επικάλυψη του κόμβου και d, / dj =95 / 95 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80%). 1 1 ττ Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Nj RD = fyi ti (beff + beff,ον + 2di - 4t) ----- Ymj 4, 10 fyo to. οπού betf = di και beff < di Do to Tyi ti KOI beff,ov ~ 10 fyj tj A ----------- di bj/tj fyi ti και beff,ov ^di beff - 10 150/8X 23.5x8 ΛΟ_ Λ_ ------------x 95 = 50.67 < 95 23.5x8 b eff,ov 10 23.5x8 95/8 X 23.5x8 x 95= 80 < 95 A A _ οπότε έχουμε: Nird = 23.5 x 0.8 x (5.067 + 8.0 + 2 x 9.5-4 x 0.8) x ±1 χ Ξ = 426.2 KN Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού NiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Λρα έχουμε: Ni,RD = 426.2 χ 0.9 = 383.6 ΚΝ >131.0 ΚΝ. Nj.ro = Ni.Ro = 383.6 ΚΝ > 144.0 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. Σχήμα 8.11: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 άνω πέλματος. 79
Κεφάλαιο 8ο: 'Ελεγχος κόμβων. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε β = dj / b0 =70 / 150 = 0.467, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Έχουμε dj It, = 70 ΙΑ =17.5 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / dj < 2.00. h0/b0 = 150/150 =1 και di/di = 1. 4. Πρέπει b0/t0 <35 και h0/to <35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 / to = 150 / 8 =18.75 < 40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ Ι 3 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0/to > 10. Εχουμε d0/ to = 150/8 = 18.75 > 10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 Η αντοχή σχεδιασμού είναι : Ν,,κο = kny. Γ_.+4(ι-βΗ 1- (ΐ - β) sin0i Lsin0i _Ι _ΥΜυ4 θι = 90 => sinoj = 1 και YMj = 1.1 Θλίψη διαγώνιου: n = a0,ed / fyo = N0,sd / A0fyo = 28 / 44.89 x 23.5 = 0.027,όπου 44.89 cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 150/ 150/8. kn = 1.3-0.4n / β = 1.3-0.4 χ 0.027 / 0.467 = 1.277, όμως kn < 1, άρα kn = 1. 80
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 1 χ 23.5 χ 0.82 Ni.rd------τ., X (1-0.467) χΐ 2x0.467 1 + 4 χ (1-0.467) 5 1.1 1.1 χ =85.6ΚΝ 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού ΝίΚ0 πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni RD = 85.6 χ 0.9 = 77.0 ΚΝ > 7.2 ΚΝ. 8.2.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 Έλεγχος στο επίπεδο 1. Σχήμα 8.12: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει dj / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε di / b0=95 / 150 = 0.633, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Πρέπει d* / tj < 1.50 χ J = 1.50 χ 0000 _ 44 V fyi V 235 Έχουμε d, / tj = 95 / 5 =19 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 50. Εχουμε dj /1 = 95 / 5 =19 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0 / b0 = 150 /150 =1 και dj / d, = 1. 81
Κεφάλαιο 8ο : 'Ελεγχος κόμβων. 4. Πρέπει b0/to <40 και h0/to <40. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0/to = 150/8 =18.75 < 40. 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και dj / d, 0.75 λον = 81 /106 =0.765 είναι η επικάλυψη του κόμβου και dj / dj =95 / 95 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80%). 1.1 π Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ν, RD = fyi ti (beff + be», ον + 2di - 4t) ----- Ymj 4 u 10 fyo to, οπού beff = di και beff < dj bo/to fyi ti και. 10 fyjtj. beff,ov = 7 di και beff,ov < dj bj/tj fyi ti 10 23.5x8 ηι- or. beff =. X^rr-r =-x95 = 81.067 < 95 150/8 ^.5*s 10 K-Sxs Jeff,ov 95/5 23.5x5 x 95 = 50 < 95 A A οπότε έχουμε: Ni RD = 23.5 x 0.5 x (8.1067 + 5.0 + 2 x 9.5-4 x 0.5) x ^ x = 277.8 KN Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού NiiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Λρα έχουμε: NiRD = 277.8x0.9 = 250.1 ΚΝ > 93.0 ΚΝ. Nj.rd = Nj.RD = 250.1 ΚΝ > 84.0 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. 500.0 ΚΝ Ο RHS 150 χ 150 χ 8 X ο r- & 1 ο & 1 11 1 580.0 ΚΝ <3----- 2.5 ΚΝ Σχήμα 8.13: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 άνω πέλματος. 82
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε β = d, / b0 =70 / 150 = 0.467, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 50. Εχουμε di /1 = 70 / 4 =17.5 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0 / b0 = 150 /150 =1 και ds / ds = 1. 4. Πρέπει b0/t0 <35 και h0/to <35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 /to = 150 / 8 =18.75 < 40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0 /10 > 10. Εχουμε d0 /10 = 150 / 8 = 18.75 > 10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 Mygto2 Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Νί Κ0 = (ΐ - β) siηθι Ιτ4(1-β)05 1.1 π ΥΜ) 4 θ, = 90 => sinoj = 1 και γμ) = 1.1 Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 Ν i.rd 1 χ 23.5 χ 0.8 (1-0.467) χΐ 2x0.467 ~Ύ + 4 χ (1-0.467) 5 1.1 ΐΐ X =85.4 ΚΝ 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni.rd = 85.4 χ 0.9 = 76.9 ΚΝ > 2.5 ΚΝ. 83
Κεφάλαιο 8ο : 'Ελεγχος κόμβων. 8.2.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 Έλεγχος στο επίπεδο 1. RHS 150χ 150x8 754.0 ΚΝ 792.0 ΚΝ 39.0 ΚΝ Σχήμα 8.14: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d( / b0 =82.5 / 150 = 0.55, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Έχουμε di /t, = 82.5 / 4 = 20.625 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 50. Εχουμε d, /1, = 82.5 / 4 =20.625 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < di / di < 2.00. h0/b0 = 150/150 =1 Kaid,/d, = 1. 4. Πρέπει b0 / to < 40 και h0 / to < 40. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 / to = 150 / 8 =18.75 < 40. 5 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και df / dj > 0.75 84
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. λον = 67/92 =0.73 είναι η επικάλυψη του κόμβου και dj / dj =82.5 / 82.5 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80 % ). 1 1 ττ Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Nj RD = fyi t (beff + beff.ov + 2di - 4fc) ----- YMj 4,. 10 fyo to, οπού beff = - di και beff < d, bo/to Tyi ti KOI beff,ov IQ fy; tj ^ bj/tj fyi ti και beff,ov<di beff - 10 150/8 χ 2315x8 x82 5=g8<95 23.5x4 beff,ov 10 23.5 x 4 = x ------------ x 82.5 = 40 < 95 4 23.5x4 Λ Λ ττ οπότε έχουμε: Nj,RD = 23.5 χ 0.4 χ (8.8 + 4.0 + 2 χ 8.25-4 χ 0.4)χ ^ χ = 204.5 ΚΝ Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni,RD = 204.5 χ 0.9 = 184.1 ΚΝ > 48.0 ΚΝ. Nj.rd = Ni,RD = 184.1 ΚΝ > 39.0 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. 754.0 ΚΝ RHS 150 χ 150x8 792.0 ΚΝ <l Σχήμα 8.15: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 82.5/4 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 85
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και d* / b0 < 0.80. Έχουμε β = d, / b0 =70 / 150 = 0.467, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1 < 50. Εχουμε d, /1 = 70 / 4 =17.5 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < di / dj < 2.00. h0/b0 = 150/150 =1 και di / dt = 1. 4. Πρέπει b0 / to < 35 και h0 / to < 35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 / to = 150 / 8 =18.75 < 40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0/to > 10. Εχουμε d0/ to = 150 / 8 = 18.75 > 10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 Myot ; 2β^ Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ni,RD = (ΐ-β)5ίηθι [είηθ + 4 (1 - β) 5 11 YMj π ~Α θ, = 90 => sin0 = 1 και Ymj = 1 1 Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 Ν i.rd 1 χ 23.5 χ 0.8 (1-0.467) χΐ 2x0.467 ~Ύ + 4 χ (1-0.467) 5 1.1 1.1 X =85.4 ΚΝ. 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού N,,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni RD = 85.4 χ 0.9 = 76.8 ΚΝ > 2.3 ΚΝ. 86
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 8.2.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 95 / 5 Έλεγχος στο επίπεδο 1. Σχήμα 8.16: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 και ROR 95/5 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε dj / b0 =95 / 150 = 0.633, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 50. Εχουμε d, /1 = 95 / 5 =19 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0/b0= 150/150 =1 και &,/&, = 1. 4. Πρέπει b0 /10 < 40 και h0 /10 < 40. Έχουμε b0 = ho=150 και b0/t0= 150/8 =18.75 <40. 5 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και dj / dj > 0.75 λον = 81 /106 =0.765 είναι η επικάλυψη του κόμβου και dj / dj =95 / 95 = 1 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. 87
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80%). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NI RD = fyi ti (b eff -f- beff, ( + 2di - 4t>) Έ1 π 1 0 fyo to. οπού beff = T-y- di και beff < d, bo/to fyi ti Ym) 4 KOI beff,ov 10 fyj tj, -----------------Qi bj tj fyi ti και beff,ον dj beff - 10 -----------x 150/8 23 5x8 x95= 81.067 <95 23.5x5 10 23.5x8 _c, beff,ov -, _ x.. _ ~ x 95 128 < 95, άρα betf,ov - 95 yo J o Z-O.O X u A A _ οπότε έχουμε: Nj,RD = 23.5x0.5x(8.1067+ 9.5 + 2χ9.5-4χ0.5)χγ^χ = 319.4 KN Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Nj RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: NiRD = 319.4 χ 0.9 = 287.5 ΚΝ > 106.0 ΚΝ. Nj,RD = Ni,RD = 287.5 ΚΝ > 106.0 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. 414.0 ΚΝ RHS 150 χ 150x8 502.0 ΚΝ <ρ C4 3.0 ΚΝ V Σχήμα 8.17: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 και ROR 95/5 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και di / b0 < 0.80. Έχουμε β = d, / bo=70 / 150 = 0.467, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. 88
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1, < 50. Εχουμε d, /1, = 70 / 4 =17.5 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / df < 2.00. h0/b0 = 150/150 =1 και ds /dj = 1. 4. Πρέπει b0/t0 < 35 και h0 /10 < 35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 / to = 150 / 8 =18.75 < 40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0/t0> 10. Εχουμε d0/to = 150/8 = 18.75 > 10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NiRD = Ο, = 90 => sinoj = 1 και γ^ = 1.1 Μνο to2 (ΐ-β)5ϊη& 11 YMj π ~4 Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 1 χ 23.5 χ 0.8 N,Rd----- ι : ^---- X (1-0.467) χΐ 2x0.467 1 + 4 χ (1-0.467) ' 1.1 ΐΐ X = 85.4 ΚΝ. 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni,RD = 85.4 χ 0.9 = 76.9 ΚΝ > 3.0 ΚΝ. 89
Κεφάλαιο 8ο : Έλεγχος κόμβων. 8.2.5 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 ΚΑΙ ROR 82.5 / 4 Έλεγχος στο επίπεδο 1. Σχήμα 8.18: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 και ROR 82.5/4 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0=82.5 /150 = 0.55, οπότε 0.40 < di / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1, < 50. Εχουμε di /1, = 82.5 / 4 =20.625 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < dj / d, < 2.00. h0 / b0 = 150/150 =1 και d, / dj = 1. 4. Πρέπει b0/to <40 και h0/t0 <40. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 /10 = 150/8 =18.75 < 40. 5. Πρέπει 25 % < λον <100 % και dj / dj > 0.75 λον = 74/92 =0.8 είναι η επικάλυψη του κόμβου και dj / dj =82.5 / 95 = 0.87 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. 90
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80 %). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NjRD = fyi ti (beff + betf, ον + 2di - 4ti)------------ 7 YMj 4 1 0 fyo to, οπού beff = ή di και beff < dj Do to fyi ti KOI beff,ov 10 fyi tj A di bj/tj fyi ti και beff,ov<di beff - 10 150/8 23.5 x 8 00 c x------------ x82.5= 88 < 95 23.5x4 10 23.5x5 beff,ov = X --3 -x 82.5= 54.28 <95 95 / 5 23.5 x 4 A A οπότε έχουμε; NjRo = 23.5 x 0.4 x (8.8 + 5.428 + 2 x 8.25-4 x 0.4) x x Ξ = 215.0 KN Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Ni>RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε; NiiRD = 215.0 χ 0.9 = 193.5 ΚΝ > 61.0 ΚΝ. NjiRD = NiiRD = 193.5 ΚΝ > 50.0 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. 705.0 ΚΝ KHS 1301c Τ5(ΠΓ8 754.0 ΚΝ $ Ο 3.0 ΚΝ Σχήμα 8.20: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 και ROR 82.5/4 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε β = di / b0 =70 / 150 = 0.467, οπότε 0.40 < di / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 91
Κεφάλαιο 8ο: Έλεγχος κόμβων. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου. Πρέπει dj /1, < 50. Εχουμε di / fc = 70 / 4 =17.5 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0 / b0 = 150 /150 =1 και d, / d, = 1. 4. Πρέπει b0/to <35 και h0/to <35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 / to = 150/8 =18.75 < 40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0/to > 10. Εχουμε d0/10 = 150 / 8 = 18.75 >10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NiRD = n yo (ΐ-β)5ϊηθί ^ + 4(ΐ-β)' sinbi 11 YMj π ~4 θ, = 90 => sine, = 1 και Ymj = 11 Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 1 χ 23.5 χ 0.8 NjiRD----- \ X (1-0.467) χΐ 2x0.467 ~Ύ~ + 4 χ (1-0.467) 5 11 ΪΤΐ χ = 85.4 KN. 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού Nj,RD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Αρα έχουμε: NiiRD = 85.4 χ 0.9 = 76.9 ΚΝ > 3.0 ΚΝ. 92
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 8.2.6 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 82.5 / 4 Έλεγχος στο επίπεδο 1. Σχήμα 8.20: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 και ROR 82.5 / 4 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0=82.5 / 150 = 0.55, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1 < 50. Εχουμε d, /1 = 82.5 / 4 =20.625 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d* / d, < 2.00. h0 / b0 = 150/150 =1 Kaidi/d, = 1. 4. Πρέπει b0/t0 <40 και h0/to <40. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 /10 = 150 / 8 =18.75 < 40. 5 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και di / d, > 0.75 λον = 46/92 =0.5 είναι η επικάλυψη του κόμβου και di / dj =82.5 / 95 = 0.87 > 0.75 Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. 93
Κεφάλαιο 8ο :Ελεγχος κόμβων. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80%). Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Nj.Ro = fyi fc (betr + beff, ον + 2di-4t) ' u 10 fyo to. οπού beff = - di και beff < d. bo/to fyi ti 1^1 tt YMj 4 KOI beff tov 10 fyj tj bj tj fyi ti di και beff,ov <di beff = x x 82.5 = 88 > 82.5, άρα be(f = 82.5 150/8 23.5x4 10 23.5 x 8 _ beff ov =----- X------------ x 82.5 = 138.9 > 95, άρα beff 0v = 82.5 95/8 23.5x4 i i TT οπότε έχουμε: Nj.Ro = 23.5x0.4x(8.25 + 8.25 + 2x8.25-4x0.4)x^x = 231.8 KN Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή σχεδιασμού NiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: NiiRD = 231.8 χ 0.9 = 208.6 ΚΝ >76.8 ΚΝ. Nj.ro = Nj.Ro = 208.6 ΚΝ >32.0 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. 25.0 ΚΝ RHS 150 χ 150x8 1 1 1 X ο r- 1 c* Ο & 1 27.6 ΚΝ -----Ο 1 45.0 ΚΝ V Σχήμα 8.21: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 και ROR 82.5/ 4 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε β = dj / bo=70 /150 = 0.467, οπότε 0.40 < dj / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 94
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει d, /1 < 50. Εχουμε d, /1 = 70 / 4 =17.5 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / d, < 2.00. h0/b0 = 150 /150 =1 και ds / dj = 1. 4. Πρέπει b0 / to < 35 και h0 / to < 35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0/to = 150/8 =18.75 <40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0/to > 10. Εχουμε d0/ to = 150 / 8 = 18.75 > 10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 ΜνΛ2 2β_ Η αντοχή σχεδιασμού είναι: NiiRD = (ΐ-βΐεϊηθί [είπθ Ο, = 90 => sinoj = 1 και Ymj = 1 1 Εφελκυσμός διαγώνιου: kn = 1 4 (1 - β) 5 11 YMj π Nj.RD 1 χ 23.5 χ 0.82 (1-0.467) χΐ 2x0.467 + 4 χ (1-0.467) 5 χ = 85.4 KN. 4 Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Νί,ρο = 85.4 χ 0.9 = 76.9 ΚΝ > 45.0 ΚΝ. σχεδιασμού Ν i,rd 95
Κεφάλαιο 8ο: Έλεγχος κόμβων. 8.2.7 ΑΣΣΥΜΕΤΡΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 Έλεγχος στο επίπεδο 1. 27.6 KN RHS 150 x 150 x8 49.5 KN <--- Σχήμα 8.22: Όψη επιπέδου 1 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/5 άνω πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη. 1. Πρέπει d, / b0 > 0.40 και dj / b0 < 0.80. Έχουμε d, / b0 =95 /150 = 0.633, οπότε 0.40 < d, / b0 < 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Θλίψη διαγώνιου: Έχουμε d, /1, = 95 / 8 =11.875 < 44.84, οπότε ο έλεγχος πληρείται. Εφελκυσμός διαγώνιου: Πρέπει dj /1 < 50. Εχουμε d, / tj = 95 / 8 =11.875 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < d, / dj < 2.00. h0/b0 = 150 /150 =1 και di / d, = 1. 4. Πρέπει b0/t0 <40 και h0/t0 <40. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 /t0 = 150 / 8 =18.75 < 40. 5 5. Πρέπει 25 % < λον < 100 % και dj / dj > 0.75 λον = 81 /125 =0.648 είναι η επικάλυψη του κόμβου και d, / dj =95 / 95 = 1 > 0.75 96
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Ο έλεγχος πληρείται. Καθώς ο συγκεκριμένος κόμβος είναι τύπου Κ με επικάλυψη εξαιρείται από τους ελέγχους του πίνακα Κ-13. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία διαγώνιου (50 % <λον <80 %). 1 1 ττ Η αντοχή σχεδιασμού είναι: Ν, RD = fyi t (beff + beff.ov + 2d - 4t) ----- YMj 4 όπου beff = 10 fyo to, -------------- a. bo/to fyi ti και beff < dj και beff,0v = 10 fyj tj. ----------- di bj tj fyi ti και beff,ον < di beff - 10 -----------------X 150/8 23.5x8 23.5x8 x 95 =50.67 <95 beff.ov 10 23.5x8 95/8 X 23.5x8 x 95= 80 < 95 A A οπότε έχουμε: NiRD = 23.5x0.8x(5.067 + 8.0 + 2x9.5-4x0.8)xy^x = 426.2 KN Καθώς ο κόμβος είναι πολυεπίπεδος η αντοχή- σχεδιασμού NiRD πολλαπλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Λρα έχουμε: Ni,RD = 426.2 χ 0.9 = 383.6 ΚΝ > 64.5 ΚΝ. Nj.Ro = Ni.ro = 383.6 ΚΝ > 51.7 ΚΝ. Έλεγχος στο επίπεδο 2. 27j.6,6 ΚΝ RHS 150 χ 150 χ X 40,5 ΚΝ C =4 5.8 ΚΝ Λ Σχήμα 8.23: Όψη επιπέδου 2 σύνδεσης διαγώνιων μελών ROR 95/8 άνω πέλματος. 97
Κεφάλαιο 8ο: Έλεγχος κόμβων. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-12. Έχουμε κυκλικά διαγώνια μέλη σε κόμβο τύπου Τ. 1. Πρέπει β = d, / b0 > 0.40 και d, / b0 < 0.80. Έχουμε β = di / bo=70 /150 = 0.467, οπότε 0.40 < d, / b0< 0.80. Ο έλεγχος πληρείται. 2. Εφελκυσμός διαγώνιου'. Πρέπει d, /1, < 50. Εχουμε d, /1 = 70 / 4 =17.5 < 50. 3. Πρέπει 0.50 < h0 / b0 < 2.00 και 0.50 < dj / d, < 2.00. h0/b0= 150/150 =1 και d /di = 1. 4. Πρέπει b0/to<35 και h0/t0 <35. Έχουμε b0 = h0 =150 και b0 /to = 150 / 8 =18.75 < 40. Γίνεται περαιτέρω έλεγχος της γεωμετρίας του κόμβου σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13 ούτως ώστε να γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος και αστοχία διαγώνιου. Στην περίπτωση κόμβων Τ γίνεται μόνο έλεγχος αστοχίας όψης πέλματος. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-13. Έχουμε κυκλική κοίλη διατομή σε τύπο κόμβου Τ. Πρέπει d0 / to > 10. Εχουμε d0 / to = 150 / 8 = 18.75 > 10. Έλεγχοι σύμφωνα με τον πίνακα Κ-14. Αστοχία όψης πέλματος (β < 0.85). Ισχύει β = 0.467 < 0.85 Η αντοχή σχεδιασμού είναι : Nj,RD = Myo t 2 (1 - β) εϊηθι 2β sin0. 4(ΐ-β)',0.5 1! YMj π ~4 θ, = 90 => sine, = 1 και Ymj = 1 1 Θλίψη διαγώνιου: n = σ0-ε<ι / fyo = N0,sd / A0fyo = 49.5 / 44.89 x 23.5 = 0.047,όπου 44.89 cm2 το εμβαδόν της διατομής RHS 150/ 150/8. kn = 1.3 0.4n / β = 1.3-0.4 x 0.047 / 0.467 = 1.26, όμως kn < 1, άρα kn = 1. N i,rd 1 x 23.5 x 0.82 (1-0.467) xl 2x0.467 1 4 x (l-0.467)! x = 85.6 KN 4 98
Διερεύνηση εναλλακτικών στατικών συστημάτων για την κάλυψη χώρων μεγάλων ανοιγμάτων με μεταλλικές κατασκευές. Καθώς ο κόμβος είναι ττολυεττίττεδος η αντοχή σχεδιασμού NiRD ττολλαττλασιάζεται με το μειωτικό συντελεστή 0.9. Άρα έχουμε: Ni,RD = 85.6 χ 0.9 = 77.0 ΚΝ > 5.8 ΚΝ. 99
Βιβλιογραφία ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Ευρωκώδικας 3 Βάγιας, Ερμόπουλος, Ιωαννίδης : 'Σιδηρές Κατασκευές', Κλειδάριθμος 1997 J. Wardenier, D. Dutta, Ν. Yeomans, J.A. Packer, O. Bucak : 'Design Guide for structural hollow sections in mechanical applications' J. Wardenier: 'Hollow Section Joints', Delft University Press, Delft, 1982 J. Rondal, K-G. Wurker, D. Dutta, J. Wardenier, N. Yeomans : 'Structural stability of hollow sections' J.A. Packer, J. Wardenier, Y. Kurobane, D. Dutta, N. Yeomans:' Design guide for rectangular hollow section (RHS) joints under predominantly static loading' J. Wardenier, Y. Kurobane, J.A. Packer, D. Dutta, N. Yeomans:' Design guide for circular hollow section (CHS) joints under predominantly static loading' 100
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΑΠΟ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ STATIK3
ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η διαστασιολόγηση των φορέων έγινε με βάση τα αποτελέσματα, όπως προέκυψαν από τις στατικές επιλύσεις στο πρόγραμμα STATIK 3. Για την καλύτερη και ευκολότερη αξιοποίηση των αποτελεσμάτων, έχει γίνει διαχωρισμός του φορέα σε υποσυστήματα. Καθένα περιέχει ράβδους ίδιας διατομής, η οποία εκλέγεται με βάση τη μέγιστη τιμή της αξονικής δύναμης στο συγκεκριμένο υποσύστημα. Για την διαστασιολόγηση των μελών έχει αμεληθεί η επιρροή των ροπών και των τεμνουσών δυνάμεων, αφού η ένταση που προκαλούν στο φορέα είναι ασήμαντη σε σχέση με αυτή των αξονικών δυνάμεων (λειτουργία δικτυώματος για την παραλαβή των φορτίων). Τα υποσυστήματα που χρησιμοποιήθηκαν είναι τα εξής: ΑΠΛΟ ΤΡΙΓΩΝΙΚΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΤΙΤΛΟΣ ΥΠΟΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΙΔΙΟΤΗΤΑ ΡΑΒΔΩΝ ΔΙ ΑΤΟ ΜΕΣ ΡΑΒΔΩΝ Kato Κάτω πέλμα RHS 200/12.5 Pano Πάνω πέλμα RHS 200/12.5 Diagl Διαγώνιοι τύπου 1 RHS 100/100/6.3 Diag2 Διαγώνιοι τύπου 2 RHS 100/100/4 ΤΡΙΧΟΡΔΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΤΙΤΛΟΣ ΥΠΟΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΙΔΙΟΤΗΤΑ ΡΑΒΔΩΝ ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΡΑΒΔΩΝ Kato Κάτω πέλμα RHS 200/ 200/12.5 Pano Πάνω πέλμα RHS 150/150/8 Diagl Διαγώνιοι τύπου 1 ROR 95 / 8 Diag2 Διαγώνιοι τύπου 2 ROR 95 / 5 Diag3 Διαγώνιοι τύπου 3 ROR 82.5/4 Orizod Οριζόντιες ράβδοι σύνδεσης πάνω πέλματος ROR 70 / 4 ΧΩΡΟΔΙΚΤΥΩΜΑ ΤΙΤΛΟΣ ΥΠΟΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ Katol Kato2 Panol Pano2 ΙΔΙΟΤΗΤΑ ΡΑΒΔΩΝ Κάτω πέλμα κύρια διεύθυνση Πάνω πέλμα κύρια διεύθυνση Κάτω πέλμα δευτερεύουσα διεύθυνση Πάνω πέλμα δευτερεύουσα διεύθυνση ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΡΑΒΔΩΝ ROR 193.7 / 12.5 ROR 168.3/4 ROR 193.7/16 ROR 168.3/4 Diagon Διαγώνιοι ROR 121 / 4
ΤΡΙΧΟΡΔΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ - ΧΩΡΙΚΟ ΜΟΝΤΕΛΟ ΤΙΤΛΟΣ ΥΠΟΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΙΔΙΟΤΗΤΑ ΡΑΒΔΩΝ ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΡΑΒΔΩΝ Kato Κάτω πέλμα RHS 200/200/12.5 Pano Πάνω πέλμα RHS 150/150/8 Diagl Διαγώνιοι τύπου 1 ROR 95 / 8 Diag2 Διαγώνιοι τύπου 2 ROR 95 / 5 Diag3 Διαγώνιοι τύπου 3 ROR 82.5/4 Orizod Οριζόντιες ράβδοι σύνδεσης πάνω πέλματος ROR 70 / 4 Egi Εγκάρσια δικτυώματα πέλματα RHS 120/120/6 Eg2 Εγκάρσια δικτυώματα διαγώνιοι ROR 101.6/5 Στη συνέχεια δίνονται οι παραμορφώσεις του φορέα για τα φορτία λειτουργικότητας και τα εντατικά μεγέθη (μέγιστα) ανά υποσύστημα για κάθε συνδυασμό φόρτισης.
STATIK-3 V.2.27 Page University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 11:00 DIKTYOMA 3 Scale 1 : 396.8 Deformed structure, Loadcase - Structure: Elmnts. 1 (I.B.), Subsys. "ALL
STATIK-3 V.2.27 Page University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 11:01 DIKTYOMA 4 Scale 1 : 399.2 Deformed structure, Loadcomb. CL (LEITOYRGIKOTHTA), Subsys. "ALL" - Structure: Elmnts. - Displacements, Scale: 2.0E1 - V-Max, Text: Vx,Vy,Vz [M]
STATIK- 3 V.2.27 Page University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 11:04 DIKTYOMA 5 Scale 1 : 396.8 Int. Force, Loadcomb. CJ (DYSMENHS), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -2.75E+01 max: 1.74E+03 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH DIKTYOMA Page 20.09.99 11: 05 6 Scale 1 : 396.8 Int. Force, Loadcomb. CJ (DYSMENHS), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -1.70E+03 max: 2.48E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 Page University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 11:05* DIKTYOMA 7 Scale 1 : 397.8 Int. Force, Loadcomb. CJ (DYSMENHS), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -2.70E+02 max: 3.25E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 Page University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 11:05 DIKTYOMA 8 Scale 1 : 181.4 Int. Force, Loadcomb. CJ (DYSMENHS), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -1.26E+02 max: 1.53E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 Page University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 11:11 DIKTYOMA 9 Scale 1 : 396.8 Int. Force, Loadcomb. CN (ANEMOS), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-01 min: -1.13E+01 max: 3.66E+00 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH DIKTYOMA Page 10 20.09.99 11:11 Scale 1 : 396.8 Int. Force, Loadcomb. CN (ANEMOS), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: -2.29E+00 max: 1.18E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH DIKTYOMA Page 11 20.09.99 11:11 Scale 1 : 438.6 Int. Force, Loadcomb. CN (ANEMOS), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E+00 min: -4.48E+00 max: -1.48E+00 [kn] \
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH DIKTYOMA Page 12 20.09.99 11:13 Scale 1 : 171.3 Int. Force, Loadcomb. CN (ANEMOS), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: -5.20E+00 max: -2.15E-01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 13 20.09.99 11:18 Scale 1 : 358.3 Deformed structure, Loadcase 1 (I.B.), Subsys. - Structure: Elmnts. "SSPEZ"
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 14 20.09.99 11: 20 Scale 1 : 359.2 Deformed structure, Loadcomb. DV (LEITOYRGIKOTHTA), Subsys. "SSPEZ" - Structure: Elmnts. - Displacements, Scale: 2.0E1 - V-Max, Text: Vx,Vy,Vz [M]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 15 20.09.99 11:23 Scale 1 : 294.8 Int. Force, Loadcomb. DS (DYSMENHS), Subsys. "RATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -4.14E+01 max: 1.68E+03 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 16 20.09.99 11: 23 Scale 1 : 395.4 Int. Force, Loadcomb. DS (DYSMENHS), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-03 min: -8.52E+02 max: 3.06E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 17 20.09.99 11:23 Scale 1 : 276.9 Int. Force, Loadcomb. DS (DYSMENHS), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -1.43E+02 max: 1.37E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 18 20.09.99 11:24 Scale 1 : 183.1 Int. Force, Loadcomb. DS (DYSMENHS), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -9.33E+01 max: 9.50E+01 [kn]
STATIK-3 V. 2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 19 20.09.99 11:24 Scale 1 : 296.3 Int. Force, Loadcomb. DS (DYSMENHS), Subsys. "DIAG3" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -4.86E+01 max: 5.01E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 20 20.09.99 11: 24 Scale 1 : 300.0 Int. Force, Loadcomb. DS (DYSMENHS), Subsys. "ORIZOD" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E+00 min: 1.53E+00 max: 4.26E+00 [kn]
STATIK-3 V. 2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 21 20.09.99 11:25 Scale 1 : 385.0 Int. Force, Loadcomb. DU (ANEMOS), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: 1.06E+00 max: 1.22E+01 [kn]
STATIK-3 V. 2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 22 20.09.99 11: 25 Scale 1 : 317.4 Int. Force, Loadcomb. DU (ANEMOS), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-01 min: -5.62E+00 max: 1.50E-01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 23 20.09.99 11:26 Scale 1 : 284.0 Int. Force, Loadcomb. DU (ANEMOS), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E+00 min: -3.93E+00 max: 6.24E-01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 24 20.09.99 11: 26 Scale 1 : 173.6 Int. Force, Loadcomb. DU (ANEMOS), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E+00 min: -1.90E+00 max: -1.10E+00 [kn] /
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 25 20.09.99 11:26 Scale 1 : 306.7 Int. Force, Loadcomb. DU (ANEMOS), Subsys. "DIAG3" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E+00 min: -2.13E+00 max: -1.30E+00 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH TRIHORDO Page 26 20.09.99 11:26 Scale 1 : 317.4 Int. Force, Loadcomb. DU (ANEMOS), Subsys. "ORIZOD" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E+00 min: 5.75E-01 max: 8.33E-01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 27 20.09.99 11: 57 Scale 1 : 207.4 Deformed structure, Loadcase 1 (I.B.), Subsys. "SSPEZ" - Structure: Elmnts.
STATIK-3 V.2.27 Page 28 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering 20.09.99 PROMELETH 12:00 HORODIKTYOMA Scale 1 : 207.4 Deformed structure, Loadcomb. BJ (LEITOYRGIKOTHTA), Subsys. "SSPEZ" - Structure: Elmnts. - Displacements, Scale: 2.0E1 - V-Max, Text: Vx,Vy,Vz [M]
T A T I K - 3 V. 2.27 niversity of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ^OMELETH DRODIKTYOMA Page 20.09.99 12 : 07 -ale 1 : 292.5 nt. Force, Loadcomb. BI (DYSMENHS), Subsys. "KATOl" Structure: Elmnts. Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -1.70E+02 max: 1.41E+03 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 3 0 20.09.99 12 : 07 Scale 1 : 292.5 Int. Force, Loadcomb. BI (DYSMENHS), Subsys. "KAT02" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -5.34E+01 max: 1.51E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 31 20.09.99 12 : 08 Scale 1 : 299.8 Int. Force, Loadcomb. BI (DYSMENHS), Subsys. "PANOl" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-03 min: -1.70E+03 max: 1.24E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 3 2 20.09.99 12 : 08 Scale 1 : 295.8 Int. Force, Loadcomb. BI (DYSMENHS), Subsys. "PAN02" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -2.16E+02 max: 6.19E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 33 20.09.99 12 : 08 Scale 1 : 226.8 Int. Force, Loadcomb. BI (DYSMENHS), Subsys. "DIAGON" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -2.04E+02 max: 1.89E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 34 20.09.99 12 : 09 Scale 1 : 278.9 Int. Force, Loadcomb. BK (ANEMOS), Subsys. "KATOl" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -2.59E+01 max: 2.18E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 35 20.09.99 12 : 10 Scale 1 : 278.9 Int. Force, Loadcomb. BK (ANEMOS), Subsys. "KAT02" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-01 min: -9.13E+00 max: 2.69E+01 [kn]
STATIK-3 V. 2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 36 20.09.99 12 :10 Scale 1 : 286.4 Int. Force, Loadcomb. BK (ANEMOS), Subsys. "PAN01" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 1.00E-02 min: -2.57E+02 max: 2.05E+01 [kn]
STATIK-3 V. 2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 3 7 20.09.99 12 :10 Scale 1 : 281.6 Int. Force, Loadcomb. BK (ANEMOS), Subsys. "PAN02" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -3.45E+01 max: 1.23E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering PROMELETH HORODIKTYOMA Page 3 8 20.09.99 12 :11 Scale 1 : 225.5 Int. Force, Loadcomb. BK (ANEMOS), Subsys. "DIAGON" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -3.32E+01 max: 2.77E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 39 20.09.99 14:39 Scale 1 : 412.8 Deformed structure. Loadcase 1 (I.B.), Subsys. "SSPEZ" - Structure: Elmnts. " * ν' 00 H
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 20.09.99 14:40 4 Ο Scale 1 : 412.8 Deformed structure, Loadcomb. DV (LEITOYRGIKOTHTA), Subsys. "SSPEZ" - Structure: Elmnts. - Displacements, Scale: 2.0E1 - V-Max, Text: Vx,Vy,Vz [M]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 41 20.09.99 14 :4 7 Scale 1 : 367.0 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -1.66E+02 max: 1.68E+03 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 42 20.09.99 14 : 4 7 Scale 1 : 372.5 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -8.55E+02 max: 1.10E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 43 20.09.99 14:48 Scale 1 : 277.5 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -1.47E+02 max: 1.41E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 44 20.09.99 14 :4 9 Scale 1 : 275.1 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -9.33E+01 max: 9.50E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 45 20.09.99 14:49 Scale 1 : 296.3 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "DIAG3" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -4.86E+01 max: 7.36E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 4 6 20.09.99 14 : 50 Scale 1 : 372.5 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "ORIZOD" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -8.39E+01 max: 4.83E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 47 20.09.99 14:50 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "EG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -7.19E+01 max: 9.80E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 4 8 20.09.99 14 :50 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DW (DYSMENHS), Subsys. "EG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -9.15E+01 max: 9.17E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 4 9 20.09.99 14:52 Scale 1 : 392.1 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -1.02E+02 max: 2.18E+01 [kn] /
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 20.09.99 14 : 53 5 Ο Scale 1 : 396.9 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -9.46E+00 max: 5.24E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 51 20.09.99 14:53 Scale 1 : 264.6 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: -1.07E+01 max: 8.92E+00 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 52 20.09.99 14 : 54 Scale 1 : 272.6 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: -1.66E+01 max: 7.92E+00 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 53 20.09.99 14 :56 Scale 1 : 301.7 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "DIAG3" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-01 min: -6.67E+00 max: 2.27E+00 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 54 20.09.99 14:56 Scale 1 : 396.9 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "ORIZOD" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: 3.37E-01 max: 1.30E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 55 20.09.99 14 : 56 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "EGl" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-01 min: -1.16E+01 max: 7.87E+00 [kn] f ' 1 & '... i 1 -i---- 1
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 56 20.09.99 14 : 56 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DX (ANEMOS), Subsys. "EG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-01 min: -6.91E+00 max: 7.85E+00 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 5 7 20.09.99 14 : 57 Scale 1 : 384.2 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-03 min: -5.05E+01 max: 7.95E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 58 20.09.99 14 : 59 Scale 1 : 389.2 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-03 min: -6.77E+02 max: 4.91E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 59 20.09.99 14 : 59 Scale 1 : 269.8 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -1.07E+02 max: 1.01E+02 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 20.09.99 14 : 59 6 Ο Scale 1 : 268.5 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -7.17E+01 max: 7.70E+01 [kn] A V
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 61 20.09.99 15 : 00 Scale 1 : 296.4 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "DIAG3" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -3.63E+01 max: 4.09E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 62 20.09.99 15 : 00 Scale 1 : 389.2 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "ORIZOD" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -5.48E+01 max: 2.54E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 63 20.09.99 15 : 01 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "EG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -4.64E+01 max: 7.58E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 64 20.09.99 15 : 01 Scale 1 : 301.5 Int. Force, Loadcomb. DL (SEISMOS ORIZONTIA), Subsys. "EG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -4.50E+01 max: 4.61E+01 [kn]
STATIK-3 V. 2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 6 5 20.09.99 15 : 02 Scale 1 : 406.5 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "KATO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 2.00E-03 min: -9.37E+01 max: 1.05E+03 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 6 6 20.09.99 15 : 03 Scale 1 : 422.5 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "PANO" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-03 min: -5.36E+02 max: 6.03E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 6 7 20.09.99 15 : 03 Scale 1 : 270.3 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "DIAG1" - Structure: Elrants. - Normal ForceN, Scale 2.00E-02 min: -9.28E+01 max: 8.92E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 68 20.09.99 15 : 03 Scale 1 : 281.4 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "DIAG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -5.82E+01 max: 6.00E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 6 9 20.09.99 15 : 04 Scale 1 : 296.3 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "DIAG3" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -3.26E+01 max: 5.39E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 70 20.09.99 15 : 04 Scale 1 : 410.7 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "ORIZOD" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -6.97E+01 max: 3.30E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 71 20.09.99 15 : 05 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "EG1" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -5.02E+01 max: 7.24E+01 [kn]
STATIK-3 V.2.27 University of Thessalia, Dept, of Civil Engineering ORISTIKH MELETH TRIHORDO-HORIKO MODELO Page 7 2 20.09.99 15:05 Scale 1 : 297.6 Int. Force, Loadcomb. DM (SEISMOS KATAKORYFA), Subsys. "EG2" - Structure: Elmnts. - Normal ForceN, Scale 5.00E-02 min: -6.87E+01 max: 7.03E+01 [kn]
ΛΕΠΤΟΜΕΡΕΙΑ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΞΥΛΟΤΥΠΟΥ ΤΟΜΗ 2-2 ΚΛΙΜΑΚΑ 1 : 10 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ /" (ίχ j αρ ε ' Q G5 ίπ A...1 ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ Ε ΝΑΑΑΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ Σ ΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ KAJ ^ΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ A ΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟ>Υ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ) ΤΙΤΛΟΣ: ΞΥΛΟΤΥΠΟΣ ΕΔΡΑΣΕΩΣ ΣΤΕΓΗΣ ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ ΛΕΠΤΟΜΕΡΕΙΑ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΞΥΛΟΤΥΠΟΥ ΚΛΙΜΑΚΑ: 1:100,1:10 ------ 1.20 -j- -1.20------ 1.20 ΟΜΑΛΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 ΕΠΙΒΑΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ H- 5.00- -5.00- -4------------------- 5.00----------------------------------------5.00-------------------j------------------- 5.00 5.00------------------ ------------------ 5.00 1------------------- 5.00--------------------{- 4 Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΏΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ορ α05/τ)ίκ I 0.15 (- ; o.i5 Ι- ΑΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) -54.90- -53.82- ΤΙΤΛΟΣ: ΚΑΤΟΨΗ ΚΑΙ ΟΨΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 1 ΚΛΙΜΑΚΑ: 1:20 ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ 3 ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 ΕΠΙΒΑΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
I ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ RHS 200 x 200x 12.5 --------------------------Ί.65------------------------------ 0.35---- ------------------------------------ 2.30----------------------------------- - 0. ---------------------------------2.00--------------------------------------------------------------- 2.00----------------------------- -------------------------------ZOO------------------------------- -----------------------------2.00--------------------------------f------------------------------- 2.00------------------------------- ------------------------------- 2.00------------------------------- +------------------------------ ZOO------------------------------- -------------------------------ZOO------------------------------------- ----------------------- 2.00------------------------------- ~---------------------------- 2.00 -------------------- +------------------------------- 2.00------------------------------- -------- --------------------- ZOO-------------------------------- +---------------------------- 1.85---------------------------- 0.25 * 0.15 * ΑΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ι (ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) ΤΙΤΛΟΣ: ΚΑΤΟΨΗ ΚΑΙ ΟΨΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 ΚΛΙΜΑΚΑ : 1 : 20 ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ 4 τ ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 ΕΓΠΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ «r.,..c. ΑΙΕΡΕΥΝΗΣΗ Ε ΝΑΑΑΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ Σ' ΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑ/ ΓΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ A ΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕ1Σ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΕ>Υ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) ΤΙΤΛΟΣ: ΚΑΤΟΨΗ ΚΑΙ ΟΨΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 3 ΚΛΙΜΑΚΑ : 1 : 20 ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ 5 ΟΜΑΛΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
-0.88----------"4-0.24- * 0.24 ------------- 0.78------------- 0.24 - - 0.24 ------------- 0.78------------ ---- 0.24 --------------0.78------- ------- 0.24 ί-------------0.76---------------- 0.24-0.24 ------------ 0.76-------------- 0.24 --------------0.76------------- 0.24 ------------0.78------------ 0.24 - -0.24 - ----------0.88- -0.40----4------ 0.50- -0.50------ ------ 0.50-------4------- 0.50------- ------ 0.50--------I------- 0.50- -0.50------ Η------- 0.50-------*4 ------ 0.50------4------ 50-------+------ 0.50------4------ 0.50-------4------ 0.50------ 4------- 0.50-------4------ 0.50 0.50-----4 ----- 0.50 0.50------ -+------- 0.50------- 0.40 4*---- 0.40------ ΓΕΝΙΚΗ ΟΨΗ ΕΓΚΑΡΣΙΟΥ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΚΛΙΜΑΚΑ 1 : 100 ΤΥΠΙΚΟ ΔΙΚΤΥΩΜΑ Δ1 (ΑΠΟΣΠΑΣΜΑ) ΚΛΙΜΑΚΑ 1 : 20 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ SC5/f) /. ~.~4γ ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΠΡΟΒΟΛΟΥ Δ2 ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΠΡΟΒΟΛΟΥ Δ3 ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΠΡΟΒΟΛΟΥ Δ4 ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΠΡΟΒΟΛΟΥ Δ5 ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΠΡΟΒΟΛΟΥ Δ6 ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) RHS 120x120 x6 RHS 120 χ 120 χ 6 Ί Τ RHS 120x120 x6 ΤΙΤΛΟΣ: ΟΨΕΙΣ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ ΟΨΕΙΣ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΩΝ ΠΡΟΒΟΛΟΥ ΚΛΙΜΑΚΑ: 1:20,1:100 Ο ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΕΠΙΒΑΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 ΥΠΟΓΡΑΦΗ Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 3 ΚΟΜΒΟΣ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 95 / 5 RHS 150x150x8 RHS 200 x 200x12.5 ΤΟΜΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ I ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΣΤΗ ΣΤΗΡΙΞΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 95 / 5 RHS 150x 150x8 RHS 150x 150x8 RHS 150x 150x8 RHS 200 χ 200 χ 12.5 RHS 200 χ 200 χ 12.5 ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΣΤΗ ΣΤΗΡΙΞΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 ΚΑΙ ROR 82.5 / 4 RHS 150x 150x8 ί 96 <32 125 - RHS 200 x 200x12.5 RHS 200 x 200x12.5 ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 5 ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 1 ΚΟΜΒΟΣ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 RHS 150χ 150x8 ΑΣΣΥΜΕΤΡΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 95 / 8 RHS 150 χ 150x8 ΤΟΜΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ II RHS Ι50χ 150x8 RHS 150 χ 150x8 RHS 200 χ 200 χ 12.5 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 - ΕΠΙΠΕΔΟ 1 ΚΟΜΒΟΣ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ RHS 150x150x8 ΣΥΝΔΕΣΗ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΩΝ ΜΕ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟ ΜΕΛΟΣ RHS 150x 150x8 (έβ'βα.οβηκη^) CP- S ο * 0 ΑΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) RHS 200 χ 200 χ 12.5 ΤΙΤΛΟΣ: ΛΕΠΤΟΜΕΡΕΙΕΣ ΚΟΜΒΩΝ ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ ΚΟΜΒΟΣ ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΣΤΗΝ ΑΚΡΗ ΤΟΥ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ 2 - ΕΠΙΠΕΔΟ 2 ΚΟΜΒΟΣ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΙΑΓΩΝΙΩΝ ΜΕΛΩΝ ROR 82.5 / 4 ΚΛΙΜΑΚΑ : 1 : 10 7 RHS 150x150x8 ΟΜΑΛΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 \ \ *-58Η / / Ar \ \ \ / / ΕΓΠΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ \ \ ) [ 7 / V Μ - 98 -+- 105 f- 92 Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ RHS 200 x 200x12.5
ΟΨΗ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ - ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ - ΔΙΚΤΥ ΩΜΑΤΟΣ ΠΑΝΩ ΠΕΛΜΑ ΣΥΝΔΕΣΗ ΤΕΓΙΔΑΣ - ΤΡΙΧΟΡΔΟΥ RHS 150 χ 150x8 ΟΨΗ ΛΕΠΙΔΑΣ 1 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Γ------------- I α ρ s ^ c? -50- * 70-51- 51 * 70 50 t=14, ΟΠΕΣ Φ22 ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΜΕΤΩΠΙΚΗ ΠΛΑΚΑ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) ΟΨΗ ΛΕΠΙΔΑΣ 2 ΤΙΤΛΟΣ: ΛΕΠΤΟΜΕΡΕΙΕΣ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ ΚΛΙΜΑΚΑ: 1:5 ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ 8 ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ 300 ΕΛΑΣΜΑ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 t=14, ΟΠΕΣ Φ22 ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ 100-50- 70 «Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
ΤΟΜΗ A - A ROR 168.3/4 ΤΟΜΗ B - B T 4 I 1! ΑΙΑΤΟΜΕΣ ΡΑΒΔΩΝ! ROR 193.7/16 f ROR 193.7/12.5 4 ΔΙΑΓΩΝΙΟΙ ΡΑΒΔΟΙ + 4 9 + g A + A * I rqk s 4 \ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ -S ~?IS fru....} 4 4 ΑΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) + 't I ΤΙΤΛΟΣ: ΚΑΤΟΨΗ ΚΑΙ ΟΨΕΙΣ ΧΩΡΟΔΙΚΤΥ ΩΜΑΤΟΣ ΚΛΙΜΑΚΑ : 1 : 100 ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ 9 4 i ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ I* zoo -j B o - - J ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999-2.50- - - - +- - - - 2.50-280 ----- 2.50---------J--------250-------- 1--------180--------j- + > -I* -250- - - - - -- - - - 250- - - - -j -f------ iso------ -f- ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ Ε, ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΓΕΝΙΚΗ ΟΨΗ ΔΙΚΤΥ ΩΜΑΤΟΣ ΚΛΙΜΑΚΑ 1:100 RHS 200 / 200/12.5 [ αρ εισ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΛΥΨΗ ΧΩΡΩΝ ΜΕΓΑΛΩΝ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ( ΣΤΕΓΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΓΥΜΝΑΣΤΗΡΙΟΥ ) RHS 200 / 200/12.5 ΑΠΟΣΜΑΣΜΑ ΔΙΚΤΥ ΩΜΑΤΟΣ ΚΛΙΜΑΚΑ 1:20 RHS 200/200/12.5 ΤΙΤΛΟΣ: ΓΕΝΙΚΗ ΟΨΗ ΔΙΚΊΎΩΜΑΤΟΣ ΑΠΟΣΠΑΣΜΑ ΔΙΚΤΥ ΩΜΑΤΟΣ ΚΛΙΜΑΚΑ : 1 : 100,1 : 20 ΑΡΙΘΜΟΣ ΣΧΕΔΙΟΥ ίο ΟΜΑΔΑ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΠΑΠΑΓΕΩΡΠΟΥ ΜΑΡΙΛΕΝΑ ΣΚΟΤΙΔΑ ΚΥΝΘΙΑ ΚΩΝ/ΝΑ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 1999 ΕΠΙΒΑΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΥΠΟΓΡΑΦΗ Ε. ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ Δρ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ