σελ.47,γραμμή4 αντί..τοενεργόπλάτοςείναιίσομε0.60β ισχύει τοενεργόπλάτοςείναιίσομε0.50β σελ.264,τελευταίαγραμμή αντί..4686<6006 ισχύει 5500<6006 σελ.599,λεζάντασχήματος8.5 αντί'β=0'ισχύει'δ=0' σελ.617,γραμμή8 αντί..στηνενότητα9.3.1 ισχύει Στηνενότητα9.3 σελ.617,γραμμή14 αντί..στηνενότητα9.3.2 ισχύει Στηνενότητα9.4.1 σελ.622,γραμμή23 αντί..στηνενότητα9.3.1 ισχύει Στηνενότητα9.3 σελ.624,γραμμή21 αντί..εφαρμόζεταιοτρόποςανάλυσης3 ισχύει εφαρμόζεταιοτρόποςανάλυσης2 σελ.630,σχήματα9.10και9.11 επισυνάπτεταιησελίδαμετιςαλλαγές σελ.631,σχήματα9.12και9.13 στηντελευταίαστήλητωνπινάκωνείναιε dst 954/1.35και1058/1.35αντί954και1058 σελ.640,λεζάντασχήματος9.23
αντί Καμπτικέςροπέςm x 'ισχύει Καμπτικέςροπέςm y ' σελ.654,γραμμή1 αντί..ενότητα10.3.3'ισχύει ενότητα10.4.2' σελ.657,γραμμή13 αντί..d=5.0mκαιz=0.33m'ισχύει D=5.8mκαιz=0.44m' σελ.664 επισυνάπτεταιησελίδαμετιςαλλαγές σελ.668,πίνακας10.3 προτελευταίαγραμμήαντί'(p 3 +P 5 )L 5 /2'ισχύει'(P 3 +P 4 )L 5 /2' τελευταίαγραμμήαντί'(p 3 +P 4 )D/2'ισχύει'(P 3 +P 5 )D/2' σελ.668,γραμμή13 αντί προκύπτειy=1.93m'ισχύει προκύπτειy=2.58m' σελ.669,γραμμή5 αντί (μείωσητηςσυνοχής)'ισχύει (μείωσητουσυντελεστήπαθητικώνωθήσεων)' σελ.669,γραμμές12και13 αντί Ρ 1 =Κ a L 1 γ=10.45kpa'ισχύει Ρ 1 =Κ a L 1 γ=10.54kpa'και αντί Ρ 2 =Κ a (L 1 γ+l 2 γ )=17.08kPa'ισχύει Ρ 2 =Κ a (L 1 γ+l 2 γ )=17.24kPa' σελ.670 επισυνάπτεταιησελίδαμετιςαλλαγές σελ.671,σχήμα10.10
ητιμήp 1 αντιστοιχείστοβάθοςl 1 καιόχιl w σελ.671,γραμμή9 διαγράφεταιηπρόταση όπουοσυντελεστήςενεργητικώνωθήσεωνκαιοσυντελεστής παθητικώνωθήσεωνπαίρνουνμοναδιαίατιμή' σελ.671,γραμμή11 αντί Εξισώσεων10.10και10.11'ισχύει Εξισώσεων10.11και10.12' σελ.671,γραμμή14 αντί τηςσυνοχής'ισχύει τωνσυντελεστώνενεργητικώνκαιπαθητικώνωθήσεων' σελ.673,γραμμή6 αντί έμπηξης5.07m'ισχύει έμπηξης3.45m' σελ.673,γραμμή13 αντί (μείωσητηςσυνοχής)'ισχύει (μείωσητουσυντελεστήπαθητικώνωθήσεων)' σελ.675,γραμμή11 αντί ίσομε2.92m'ισχύει ίσομε4.12m' σελ.680και681,πίνακας τελευταίαγραμμήαντί'p w,2 =P w (L 3 +L 4 +L w el 1 )/2'ισχύει'P w,2 =P w (L 3 +L 4 +L 2 +L 1 el w )/2' καιαντί'l w,2 =1/3(L 3 +L 4 +L w el 1 )+L w eh'ισχύει'l w,2 =1/3(L 3 +L 4 ++L 2 +L 1 el w )+L w eh' σελ.684,γραμμή13 διαγράφεται τηςδιατομής' σελ.688,γραμμή2 αντί Ηενσωμάτωσηκαμπυλών'ισχύει Οικαμπύλες
630 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ Σχήµα 9.1. Προκαταρκτική επίλυση έλεγχος σε στατικές συνθήκες για τις τελικά επιλεγείσες διαστάσεις του τοίχου Σχήµα 9.2. Προκαταρκτική επίλυση έλεγχος σε σεισµικές συνθήκες για τις τελικά επιλεγείσες διαστάσεις του τοίχου
664 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ 1. Προσδιορισµός ωθήσεων P 1, P 2, P 3 και P w : P 1 = K a σ v = K a (q + L 1 γ) = 0.33 (0 + 2 18) =11.88 kpa P 2 = K a σ v = K a (q + L 1 γ + L 2 γ') = 0.33 (0 + 2 18+ 4 10) =25.08 kpa P 3 = σ p,l σ α,r = 4 c - q - L 1 γ - L 2 γ' = 44 kpa P w = (L w - L 1 ) γ w = 20 kpa 2. Προσδιορισµός του βάθους έµπηξης D: Προσδιορίζονται οι συνισταµένες των ωθήσεων µε τη βοήθεια του Πίνακα 10.2 και η συνισταµένη των υδροστατικών ωθήσεων. Από την εξίσωση ΣΜ Ο = 0 στην οποία προστίθενται και οι όροι των υδροστατικών ωθήσεων προσδιορίζεται το βάθος έµπηξης το οποίο είναι D = 2.90 m Δύναµη (kn/m) Μοχλοβραχίονας (m) * Ροπή (kn.m/m) P A1 11.88 L A1 0.33 M A1 3.90 P A2,1 47.52 L A2,1 3.00 M A2,1 142.6 P A2,2 26.40 L A2,2 3.67 M A2,2 89.5 P P3 44 D L P3 D/2 + L 2 +L 1 - h M P3 P P3 L P3 P w,1 20 L w,1 2.33 M w,1 60 P w,2 20 (D+L-L w) L w,2 (D + L Lw) + L w - h M w,2 P w,2 L w,2 3. Προσδιορισµός δύναµης αγκύρωσης Τ: Προσδιορίζεται µε χρήση της Εξίσωσης 10.9 στην οποία προστίθεται και η συνεισφορά των υδροστατικών ωθήσεων (P w,1 και P w,2 ). Προκύπτει Τ = 76.9 kn.
670 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ 1. Προσδιορισµός του βάθους έµπηξης D: Προσδιορίζονται οι συνισταµένες των ωθήσεων µε τη βοήθεια του Πίνακα 10.3. Θεωρείται αρχική τιµή του D και από την εξίσωση ισορροπίας ωθήσεων προσδιορίζεται η τιµή του L 5. Με την τιµή αυτή υπολογίζεται στη συνέχεια η ροπή στη βάση του στοιχείου αντιστήριξης ΣΜ Β, η οποία πρέπει να είναι ίση µε µηδέν. Η επίλυση µπορεί να γίνει αυτόµατα µε ειδική υπορουτίνα σύγκλισης ή να γίνει γραφικά µε απεικόνιση της µεταβολής της ροπής συναρτήσει της τιµής L 5. Μετά από την εφαρµογή της επαναληπτικής διαδικασίας προκύπτει D = 5.15 και L 5 = 1.00. Δύναµη (kn/m) * Μοχλοβραχίονας (m) * Ροπή (kn.m/m) P A1 10.54 L A1 2.4 + D + 2/3 M A1 P A1 L A1 P A2,1 25.30 L A2,1 2.4/2 + D M A2,1 P A2,1 L A2,1 P A2,2 8.04 L A2,2 2.4/3 + D M A2,2 P A2,2 L A2,2 P A3,1 17.24 D L A3,1 D/2 M A3,1 P A3,1 L A3,1 P A3,2 K a γ' D 2 / 2 L A3,2 D/3 M A3,2 P A3,2 L A3,2 P P4 (P 3 + P 4) L 5 / 2 L P4 L 5/3 M A4 P P4 L P4 P P5 (P 3 + P 5) D / 2 L P5 D/3 M P5 P P5 L P5 Προσδιορισµός µέγιστης καµπτικής ροπής Μ max : Προσδιορίζεται αρχικά η θέση µηδενισµού των τεµνουσών δυνάµεων µε χρήση της Εξίσωσης 10.13: y = 2.58 m Υπολογίζεται η καµπτική ροπή στο σηµείο αυτό, η οποία αντιστοιχεί στη µέγιστη αναπτυσσόµενη καµπτική ροπή: Μ max = 163.9 kn.m 2. Προσδιορισµός απαιτούµενης ροπής αντίστασης W req : Προσδιορίζεται από την Εξίσωση 10.8: W req M max = F = σ επ 163.9 kn.m 161 MPa 1.4 = 1425 cm 3 10.2.4 Διαφραγµατικός τοίχος µε αγκύρωση σε αµµώδες έδαφος Στο Σχήµα Error! Reference source not found. δίνεται διαφραγµατικός τοίχος µε αγκύρωση σε αµµώδες έδαφος. Θεωρείται ότι ο τοίχος κατασκευάσθηκε προ της εκ-
Διαφραγµατικοί τοίχοι αντιστήριξης 671 σκαφής. Κατά τη φάση αυτή ο τοίχος βρισκόταν σε πλήρη ισορροπία δεχόµενος αµφίπλευρα ίδιο πεδίο ωθήσεων.