prof. Ing. Josef VIČAN, CSc. Ing. Jaroslav ODROBIŇÁK, PhD. Ing. Jozef GOCÁL, PhD. Ing. Richard HLINKA, PhD. Úvod NÁVRH PREMOSTENIA RIEKY VÁH V TRENČÍNE Katedra stavebných konštrukcií a mostov Stavebná fakulta Žilinská univerzita Komenského 52 010 26 Žilina
Mapk a
Pohľa d - koryto rieky Váh + inundačné územie - potok - 2 x pozemné komunikácie (h = 4500 mm) - spojitý oceľobetónový dvojtrám zavesený na jednom pylóne dvoma rovinami závesov - rozpätia 21 m + 18 m + 18 m + 20 m + 140 m + 21 m - pylón P4 - masívne opory O1 + O2, pilier P5 - kývne oceľové stojky (ťahané) P1 + P2 + P3
PYLÓN - tvorí významnú dominantu celého mosta - výška:49 m od úrovne základovej dosky 40 m nad niveletou - osová vzdialenosť stojok pylónu 6 m vo vrchole 22 m v úrovni spodnej priečle - prierez stojok 1,6 x 2,5 m vo vrchole 2,0 x 5,0 m v päte pylónu Pylón +záve sy - železobetón: betón C 30/37, výstuž φ R 25. - dolná priečľa dodatočne predpätá lanami Lp 15,5 ZÁVESY - dve roviny šikmých závesov - laná typu Dywidag DG P31 až DG P73 v závislosti od počtu prameňov v lanách
Most ovka 1 15200 2000 100 1070 430 8000 430 1070 100 2000 ZÁBRADLIE ZVODIDLO JSNH4/N2 VOZOVKA IZOLÁCIA ŽB DOSKA 90mm 10mm 350-375mm ZVODIDLO JSNH4/N2 ZÁBRADLIE 150 C30/37 C30/37 C40/50 2350 800 KOTEVNÝ BLOK ZÁVESOV P20x1380 P14x1346-1528 P30x1000 375 1400 P24x1600 P20x1380 P16x200-6005 (resp. P16x500-6005) 4100 7600 4100 350 90 800 P12x1400-6665 (resp. 2xP10x1400-6665) P30x300-6808 (resp. P30x700-6808) 15800 P24x1600 P20x1380 1400 375 800 2350 KOTEVNÝ BLOK ZÁVESOV P20x1380 P14x1346-1528 P30x1000 150
MOSTOVKA Mosto vka 2-2 komorové trámy s osovou vzdialenosťou lichobežníkových komôr 7,6 m - výška trámov 1400 mm je konštantná v celej dĺžke nosnej konštrukcie - šikmé steny majú hrúbky 14 mm a 20 mm. - hrúbka hornej pásnice od 16 mm do 46 mm pri konštantnej šírke 1600 mm - hrúbka dolnej pásnice 16-60 mm, šírka 1000 mm, v niektorých úsekoch rozšírenie na 1200 mm resp. 1400 mm. - priečne rámové diafragmy (prielezné) - oceľ S 355 - priečniky premennej výšky 754 mm až 1354 mm, dva typy: tvaru I a komorové - koncové priečniky nad oporami - spriahnuté so zabetónovaných I-priečnikov - oceľové kotevné bloky zachytávajúce laná závesov - železobetónová doska šírky 15,5 m má premennú hrúbku po šírke, od 200 mm na konci konzoly, 375 mm nad komorovými trámami, 350 mm v pozdĺžnej osi mosta - betón C 40/50, priečne aj pozdĺžne vystužený výstužou φ R 16 pri obidvoch povrchoch
Mode l 1
VÝPOČTOVÝ MODEL - predbežný návrh - rovinný prútový výpočtový model zo zohľadnením nelineárneho pôsobenia lanovej sústavy - komplexnejší priestorový výpočtový model - nelineárny výpočet so zohľadnením teórie II. rádu - železobetónová doska - plošné konečné prvky rešpektujúc premenný prierez - komorové oceľové nosníky - prútové rebrá dosky so zohľadnením odstupňovania - priečniky - priečne rebrá dosky, s premenným prierezom - pylónu boli prisúdené premenné prierezy podľa projektovaných rozmerov - laná boli namodelované ako nelineárne prútové prvky, preberajúce len ťahové sily s vopred stanoveným predpätím zohľadňujúcim ich tvar a vplyv vlastnej tiaže - kladený dôraz na správne vystihnutie geometrie a všetkých relevantných excentricít - ďalšie, upravené výpočtové modely - pre zohľadnenie spôsobu navrhovanej montáže - model pre zistenie vlastných frekvencií zaťaženého a nezaťaženého mosta - dynamický výpočet so zohľadnením zotrvačných síl nebol vo fáze DSP realizovaný - z rôznych postavení zaťažovacích schém vyplynulo - niekoľko stoviek lineárnych kombinácii - 178 bolo následne vyriešených nelineárnym výpočtom Opis mode lu
Mode l 2
VIACERO PROBLÉMOV Probl émy - implementácia sekundárnych účinkov dotvarovania a zmrašťovania betónovej dosky do výpočtového modelu - mostovka niekoľkokrát staticky neurčitá konštrukcia - ŽB doska tvorí súčasť ohýbanej spriahnutej mostovky, navyše je jej prevažná časť tlačená od síl v šikmých závesoch - použitá ω-metóda - nekompatibilita noriem pre posudzovanie s modernými metódami globálnej analýzy - potreba odseparovania účinkov stálych a krátkodobých účinkov v nelineárnom výpočte - nutnosť integrácie vnútorných síl z dosky do kombinovaného spriahnutého prierezu a zavádzanie spolupôsobiacich šírok
ZÁVERY Záver y - efektivita použitia priestorového modelu? - pri vytváraní transformačných modelov prichádza statik vždy k dileme, ktorý je ten najvhodnejší, pričom musí zvážiť všetky výhody aj nevýhody každého dostupného postupu. Pri rozhodovaní musí mať na zreteli svoje skúsenosti, softvérové a hardvérové možnosti, časovú náročnosť výpočtu ale aj samotnej tvorby modelu. Nesmie pri tom zabúdať i na svoje teoretické schopnosti kriticky zhodnotiť mieru rizika, ktoré do výsledkov vnesie každým zjednodušením alebo naopak spresnením analýzy...už v závere prác na tejto DSP sa rozhodlo, že sa projekt nezrealizuje...
Ďakujem Ďakujem za pozornosť