Παράδειγμα 8: Σεισμικός Σχεδιασμός κλιμακοστασίου και θεμελίωσης H B. Υποστυλώματα A

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "Παράδειγμα 8: Σεισμικός Σχεδιασμός κλιμακοστασίου και θεμελίωσης H B. Υποστυλώματα A"

Transcript

1 F=2x(6/7)εW 6 F=2x(5/7)εW 5 F=2x(4/7)εW 4 1 Παράδειγμα 8: Σεισμικός Σχεδιασμός κλιμακοστασίου και θεμελίωσης F=2x(3/7)εW 3 F=2x(2/7)εW 2 W W W W W H H B B 1.5m A A 0.1m M A A 1.5m B B 3.0m F=(2/7)εW 1 W H Υποστυλώματα A Το κλιμακοστάσιο 3-όροφου κτιρίου φαίνεται στην κάτοψη και τομή του Σχήματος. (α) Ζητείται η διαστασιολόγηση των βραχιόνων και των πλατυσκάλων με βάση την οριακή κατάσταση αστοχίας. Η στήριξη βραχιόνων και πλατυσκάλων γίνεται σε δοκούς ΑΑ (πλάτος 0.3m) οι οποίες στηρίζονται σε υποστυλώματα 0.25x0.25m στις θέσεις Α. (β) Στους ημιορόφους του κλιμακοστασίου ασκούνται οριζόντιες σεισμικές δυνάμεις με τριγωνική καθ ύψος κατανομή (αριστερά στο Σχήμα) με σεισμικό συντελεστή βάσης ε=0.15 και βάρος ημιορόφου W=70kN. Η συνολική σεισμική τέμνουσα κάθε ημιορόφου είναι το άθροισμα των οριζοντίων δυνάμεων από εκεί και πάνω. Οι σεισμικές δυνάμεις δρουν χωριστά στις 2 οριζόντιες διευθύνσεις. Ζητείται η διαστασιολόγηση των βραχιόνων της σκάλας και των στοιχείων στήριξής της (υποστυλώματα και δοκοί, αν εντείνονται από το σεισμό) για το συνδυασμό G+ψ 2 Q+E, με τη σεισμική ένταση Ε (με + και -) που προκύπτει από την εφαρμογή των ανωτέρω δυνάμεων, θεωρώντας ότι το κατακόρυφο φορτίο, W, ανά ημιόροφο κατανέμεται ομοιόμορφα στα στοιχεία στήριξης της σκάλας, προκαλώντας στα υποστυλώματα μόνο αξονική δύναμη. Η διαστασιολόγηση να περιορισθεί στον κατώτατο ημιόροφο, όπου ο βραχίονας θεωρείται πακτωμένος στο θεμέλιό του. Η συμβολή των βραχιόνων της σκάλας στην ανάληψη των σεισμικών δυνάμεων να ληφθεί ως εξής: Οταν οι σεισμικές δυνάμεις δρουν σε επίπεδο παράλληλο στον άξονα της σκάλας, οι βραχίονες αναπτύσσουν αξονικές δυνάμεις μόνο (εφελκυσμό ή θλίψη), για τις οποίες θα

2 2 πρέπει να διαστασιολογηθούν μαζί με την ένταση (ροπή κάμψης) λόγω G+ψ 2 Q. Οταν οι σεισμικές δυνάμεις δρουν σε οριζόντια διεύθυνση κάθετη στον άξονα των βραχιόνων, οι βραχίονες να θεωρηθούν ως λοξά τοιχώματα πακτωμένα μέσα στο επίπεδό τους στις στάθμες των πλατυσκάλων, τα οποία αναλαμβάνουν το σύνολο της σεισμικής τέμνουσας στην αντίστοιχη στάθμη και χρειάζεται να διαστασιολογηθούν σε κάμψη και διάτμηση. (γ) Ζητείται ο σχεδιασμός της θεμελίωσης των 4 υποστυλωμάτων του κλιμακοστασίου. Να εξετασθούν διάφορες εναλλακτικές λύσεις για ένα ή περισσότερα κοινά πέδιλα για τον κατώτατο βραχίονα και τα υποστυλώματα. Στο σχεδιασμό αυτό να ληφθεί υπόψη χωριστά η σεισμική δράση κάθετα στον άξονα της σκάλας και χωριστά παράλληλα στον άξονα της σκάλας, και στις δύο περιπτώσεις με πρόσημα + και για το σεισμό. Η σεισμική ένταση στη θεμελίωση και στα στοιχεία στήριξης της σκάλας, να υπολογισθεί κατά τρόπο συμβατό με τον υπολογισμό της σεισμικής έντασης στους βραχίονες. Υψος ορόφου Η=3.5m. ψ 2 =0.3. Υλικά: C16/20, S500. Φορτία επιστρώσεων κ.λ.π.: 1kN/m 2 οριζ. επιφάνειας. Κινητά φορτία: 3.5kN/m 2 οριζ. επιφάνειας, Πάτημα βαθμίδας 280mm, ρίχτι βαθμίδας 170mm. Eπικάλυψη οπλισμών με σκυρόδεμα 25mm. Υψος επίχωσης πεδίλων: μηδέν. Βάθος θεμελίωσης: ύψος πεδίλου. Εδαφος: άργιλλος με c ud =90kPa, k s =35MPa/m, γ εδ =21kN/m 3. Να θεωρηθεί ότι ισχύουν οι κανόνες του ΕΚ8 για Κατηγ. Πλαστιμότητας Μ. Λύση: (α) Κλίση σκάλας: tanθ=0.17/0.28=0.607 cosθ=0.855 L=0.5H/tanθ=0.5x3.5/0.607=2.9m Για βραχίονες: dal/30=0.6x2.9/30=0.058m Για πλατύσκαλα: d2.4x1.35/30=0.108m Ενιαίο h /2=0.138m. Εστω h=0.14m Βραχίονες: g ιβ =25x(h/cosθ+s/2)=25x(0.14/ /2)=6.22kN/m 2 οριζ. προβολής g βρ =6.22+1=7.22kN/m 2 οριζ. προβολής Φορτίο σχεδιασμού βραχίονα: q d,βρ =1.35g+1.5q=1.35x x3.5=15kN/m 2 οριζ. προβολής Πλατύσκαλο: g ιβ =25x0.14+1=4.5kN/m 2 Φορτίο σχεδιασμού πλατυσκάλων: q d,πλ =1.35x x3.5=11.32kN/m 2

3 3 (β) β.1) Στο άνοιγμα, για φόρτιση πλατυσκάλων με g πλ =4.5kN/m 2 : M αν =15x2.9 2 /8-4.5x /2=11.67kNm/m, μ sd =11.67/(0.112x16000/1.5)=0.0904, ω=0.096, Α s =0.096x1000x110x(16/1.5)/(500/1.15)=259mm 2 /m. Στη στήριξη: Μ στ =11.32x /2=10.32kNm/m, μ sd =10.32/( x16000/1.5)=0.08, ω=0.084, Α s =0.084x1000x110x(16/1.5)/(500/1.15)=227mm 2 /m. Η ροπή είναι μέγιστη στην πάκτωση του κατώτατου βραχίονα στο πέδιλό του, όπου είναι: M στ =15x2.9 2 /8-0.5x4.5x /2=13.72kNm/m, μ sd =13.72/( x16000/1.5)=0.106, ω=0.114, Α s =0.114x1000x110x(16/1.5)/(500/1.15)=308mm 2 /m. Α s,min =0.0015x1000x110=165mm 2 /m, ή Φ8/(1.5d=)165: 305mm 2 /m. Τοποθετούνται παντού Φ8/165 mm 2 /m (και στο άνοιγμα, και στη στήριξη, με πρόσθετα για τις στηρίξεις Φ8/330). Οι οπλισμοί αυτοί αντιστοιχούν σε ω= Σεισμική τέμνουσα κατώτατου ημιορόφου: Τέμνουσα βάσης V b =ε(6w)=0.15x6x70=63kn Για σεισμική δράση παράλληλα στον άξονα: Η συνολική σεισμική τέμνουσα αναλαμβάνεται από τους βραχίονες, με αξονική δύναμη N=V b /cosθ=63/0.855=73.7kn. Διαστασιολόγηση βραχιόνων: Η λόγω G+ψ 2 Q ροπή κάμψης βραχιόνων στην πάκτωση στο θεμέλιο είναι: Μ στ,g+ψ2q =( x3.5)x2.9 2 /8-0.5x( x3.5)x /2=6.17kNm/m. Η διατομή στήριξης χρειάζεται να διαστασιολογηθεί για Μ=6.17kNm/m και N=73.7/(2.9/2)=50.8kN/m (εφελκυσμός), όπου 2.9/2=1.45m είναι το πλάτος του βραχίονα. Ροπή ως προς τη στάθμη του οπλισμού: M sd =M-y s N=6.17-( )x50.8= 4.14kNm/m, μ sd =4.14( x16000/1.5)=0.032, ω= / (1.0x0.11x16000/1.5)(:ν d )= Επειδή η τιμή ω που απαιτείται είναι μικρότερη από αυτή για την οποία διαστασιολογήθηκε η σκάλα για τα κατακόρυφα φορτία, αρκεί ο οπλισμός που τοποθετήθηκε στο (α): Φ8/165 (305mm 2 /m). Διαστασιολόγηση στοιχείων στήριξης: Εντείνονται από το σεισμό μόνον τα υποστυλώματα, με αξονικές δυνάμεις εφελκυσμού ή θλίψης λόγω της σεισμικής ροπής ανατροπής.

4 4 β.2) Ροπή ανατροπής στη βάση: M over =(2/3)x3HxV b =2x3.5x63=441kNm. Αξονικές δυνάμεις στα υποστυλώματα: 2N E =M over /L άρα N E =441/2x2.9=76kN. Αξονική δύναμη κάθε υποστυλώματος λόγω κατακορύφων φορτίων: N g+ψ2q =6W/4=6x70/4=105kN. Αρα ο σεισμός προκαλεί στα υποστυλώματα μέγιστη αξονική δύναμη θλίψης N max =105+76=181kN και ελάχιστη: N min =105-76=29kN. Η διατομή του υποστυλώματος αναπτύσσει, υπό τη μέγιστη δύναμη θλίψης, ανηγμένη αξονική δύναμη: ν d =181/( x16000/1.5)=0.27, η οποία είναι πολύ μικρότερη της οριακής τιμής ν d =0.65 που επιτρέπεται υπό σεισμικές δράσεις για Κατηγ. Πλαστιμότητας Μ. Αν η ελάχιστη αξονική δύναμη ήταν εφελκυστική, θα έπρεπε να διαστασιολογηθεί γι αυτήν ο κατακόρυφος οπλισμός των υποστυλωμάτων, λειτουργώντας με τάση f yd. Επειδή προκύπτει θλιπτική, τοποθετείται ο ελάχιστος οπλισμός των τριών ράβδων ανά πλευρά: 8Φ12=905mm 2 ρ=1.48% > ρ min =1%. Ο ελάχιστος οπλισμός θα επαρκούσε για να αναλάβει σε καθαρό εφελκυσμό αξονική δύναμη: 905x500/1.15x10-3 = 393kN. Σεισμική δράση κάθετα στον άξονα: Ο κατώτερος βραχίονας αναλαμβάνει τη συνολική σεισμική τέμνουσα ως τέμνουσα δύναμη V=63kN. Επειδή θεωρείται πακτωμένος στα άκρα του για κάμψη μέσα στο επίπεδό του, αναπτύσσει εκεί ροπές κάμψης ίσες με V επί το μισό του λοξού του μήκους, L/(2cosθ)=2.9/(2x0.855)=1.7m, δηλ. με Μ=63x1.7=107kNm. Οι ροπές αυτές έχουν διάνυσμα κάθετο στο επίπεδο του βραχίονα. Διαστασιολόγηση βραχίονα σε κάμψη, σαν (λοξό) τοίχωμα: Ο οπλισμός του βραχίονα είναι Φ8/165, δηλ. 9Φ8 ισοκατανεμημένα σε πλάτος 8x0.165=1.32m του βραχίονα, αφήνοντας ( )/2=0.065m δεξιά-αριστερά, μέχρι το άκρο του πλάτους του βραχίονα. Η διατομή του τοιχώματος θεωρείται ως ορθογωνική, με ύψος h=1.45m, πλάτος b=0.14m, Ν=0 και οπλισμό 9Φ8=452.4mm 2. Τα 9Φ8/165 καταλαμβάνουν θεωρητικά 9x0.165=1.485m στη διεύθυνση του πλάτους του βραχίονα. Δηλαδή, αν θεωρηθούν ως οπλισμός ισοκατανεμημένος καθ ύψος της διατομής, τότε αρχίζουν και τελειώνουν σε απόσταση d 1 =( )/2= m από τα άκρα της διατομής. Στη διατομή του βραχίονα ασκείται και ροπή κάμψης με διάνυσμα οριζόντιο, λόγω των φορτίων g+ψ 2 q. Η τιμή της ροπής αυτής στη διατομή βάσης (στην πάκτωση στο

5 5 πέδιλο) υπολογίσθηκε ανωτέρω ίση με 6.17kNm/m, που δίνει (για Ν=0): μ sd =(6.17/13.72)x0.106=0.0477, που αντιστοιχεί σε ω=0.0491, δηλ. σε A s =(0.0491/0.114)x308=133mm 2 /m. Η ταυτόχρονη καταπόνηση της διατομής του βραχίονα από τις δύο (κάθετες μεταξύ τους) συνιστώσες της ροπής μπορεί να ληφθεί υπόψη προσεγγιστικά, αφαιρώντας τη διατομή του οπλισμού που χρειάζεται για την ανάληψη της συνιστώσας λόγω φορτίων g+ψ 2 q, δηλαδή τα 133mm 2 /m, από τη διατιθέμενη διατομή των (Φ8/165) 305mm 2 /m, αφήνοντας διαθέσιμο για την άλλη συνιστώσα της ροπής οπλισμό: =172mm 2 /m, δηλαδή συνολικά: 1.45x172=249.4mm 2. Η ροπή αντοχής της διατομής, M Rd, μπορεί να υπολογισθεί κατά την (Ι) των «Μαθημάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι», με ω 1 =0, ν=0, d 1 = m, ω 2 =249.4/(140x1450)x(500/1.15)/(16/1.5)=0.05 (εφαρμόζεται η περίπτωση Ι, στην οποία και ο εφελκυόμενος και ο θλιβόμενος οπλισμός είναι σε διαρροή, επειδή για ν=0 στην αστοχία και τα δύο άκρα της διατομής θα ξεπερνούν την παραμόρφωση διαρροής του χάλυβα, ε yd =500/(1.15x200000)=0.217%): Είναι: ω 2 =ω 2 /(1-2d 1 /h)=0.05/(1+2x0.0175/1450)= και η εξ.(4.76) δίνει: ξ=0.0488/( x0.0488)=0.062, οπότε από τον εξ. (4.78), για d 1 /h= /1.45= , προκύπτει: μ Rd =0.344x0.062x( x0.062) x[( )( )-(0.062x(500/1.15)/700) 2 /3]=0.024, οπότε M Rd =0.024x0.14x x16000/1.5= 75.4kNm. Σημειωτέον ότι για ν=0 ικανοποιείται η εξ. (4.79), που δίνει για τα όρια ισχύος της (Ι): 0.442>ν> Εναλλακτικά της ανωτέρω μεθόδου, εφαρμόζεται η προσεγγιστική μέθοδος της , εξ. (11.29), (11.30), για τη ροπή αντοχής τοιχωμάτων με οπλισμό ισοκατανεμημένο στον κορμό τους: Από εξ. (11.29): x=1.45x249.4x500/1.15/(2x249.4x500/ x140x1450x16/1.5)=0.093m. (H τιμή ξ=0.066 που υπολογίσθηκε παραπάνω δίνει x=0.066x1.45=0.0955m). Από εξ. (11.30): M Rd =0.5x249.4x(500/1.15)x( )x10-3 =73.4kNm, που δεν διαφέρει σημαντικά από την προηγούμενη εκτίμηση. Επειδή M Rd <107kNm, δεν επαρκεί ο οπλισμός του βραχίονα. Από την εξ. (11.31) μπορεί να υπολογισθεί πρόσθετος οπλισμός στα άκρα του πλάτους του βραχίονα: A s,ακρ =( )x10-3 /(500/1.15)/( )=58.5mm 2.

6 6 Τοποθετείται 1Φ8 (50.3mm 2 ) σε κάθε άκρο, στην ίδια θέση κατακόρυφα με τα ακραία Φ8 από τα 9Φ8/165, αλλά στην απέναντι επιφάνεια της διατομής της σκάλας. Ελέγχεται κατόπιν η επάρκεια της διατομής με την ακριβή διαδικασία της (Ι), με τιμή ω 1 0 στην εξ. (4.78). Τα Φ8 σε απόσταση d 1 =0.065m από κάθε άκρο δίνουν: ω 1 =2x50.2x(500/1.15)/(140x1450x16/1.5)=0.02, συμβάλλοντας στην εξ. (4.78) κατά 0.05x0.02x(1-2x0.065/1.45)=0.09, οπότε τελικά μ Rd = =0.033, και M Rd =75.4x0.033/0.024=104kNm ~ OK. Εναλλακτικά, θα μπορούσε να αυξηθεί ο ισοκατανεμημένος οπλισμός του βραχίονα πέραν των Φ8/165 και να εφαρμοσθεί η προηγούμενη διαδικασία. Διαστασιολόγηση βραχίονα σε τέμνουσα, ως λοξό τοίχωμα. Θεωρούμε ότι στις διατομές του βραχίονα στις στηρίξεις στο πλατύσκαλο και στο πέδιο αναπτύσσεται η ροπή αντοχής του: M Rwo =104kNm (όπως υπολογίσθηκε παραπάνω για το διατιθέμενο οπλισμό) με διάνυσμα κάθετο στο βραχίονα. Η τέμνουσα σχεδιασμού υπολογίζεται θεωρώντας το βραχίονα σαν λοξό υποστύλωμα μήκους H/cos= 3.4m. Άρα V CD =1.1x104/3.4=67.3kN Η διαστασιολόγησή των βραχιόνων σε διάτμηση γίνεται ως σε ΕΚ2: V Rd = 0.8l w (A sw /s) f ywd cot με 1.0 cot 2.5, V cd =0 V Rd,max = 0.24(1-f ck (MPa)/250)b wo l w f cd sin2, 21.8 o 45 o A sw /s=67.3/(0.8x1.45x2.5x500/1.15)x10 3 =53.4mm 2 /m. Αρκεί μία στρώση (στο ένα πέλμα) Φ8/250 (201mm 2 /m) κατά το πλάτος του βραχίονα, ως δευτερεύων οπλισμός, με την προϋπόθεση ότι το άκρο τους διαμορφώνεται κατάλληλα για πλήρη αγκύρωση (ορθογωνικό άγκιστρο κατά τη διεύθυνση του πάχους του βραχίονα). =21.8 o V Rd,max = 0.24(1-16/250)x0.14x1.45x(16000/1.5)x0.69=335.6kN > V CD = 67.3 kn Ως διαμήκεις οπλισμοί επαρκούν τα Φ8/165 (305mm 2 /m). Διαστασιολόγηση στοιχείων στήριξης. Οπως και για σεισμό παράλληλα στον άξονα της σκάλας, η ένταση περιορίζεται σε αξονικές δυνάμεις στα υποστυλώματα, λόγω ροπής ανατροπής. Ομως οι δυνάμεις αυτές υπολογίζονται από τη ροπή ανατροπής στη στάθμη του μισού του ύψους του κατώτατου ορόφου, όπου η σεισμική ροπή κάμψης στο βραχίονα, θεωρούμενου ως αμφίπακτου στις στάθμες των πλατυσκάλων, είναι μηδέν: Ροπής ανατροπής: V b (2/3x(3H)-H/4)=(7/4)V b H=(7/4)x63x3.5=386kNm, άρα N=

7 7 (γ) γ.1) 0.5x385.9/(3-0.25)=70.2kN. Επειδή η τιμή της αξονικής δύναμης είναι μικρότερη από την αντίστοιχη για σεισμό παράλληλα στον άξονα της σκάλας (: 76kN) δεν χρειάζονται περαιτέρω έλεγχοι. Επιλογή γεωμετρίας πεδίλων ώστε να λειτουργούν ως δύσκαμπτα. Εξετάζεται ως αρχική επιλογή ένα κοινό πέδιλο για το βραχίονα και τα δύο δεξιά υποστυλώματα. Για τη διευκόλυνση των υπολογισμών θα πρέπει η επιλογή του ύψους του, h, να δικαιολογεί το χαρακτηρισμό του ως δύσκαμπτη πεδιλοδοκό. Για πέδιλο σταθερού πλάτους b στη διεύθυνση κάθετα στον άξονα της σκάλας είναι: λ= (k s b/4e c I) 1/4 =(3k s /E c h 3 ) 1/4 καθότι I=bh 3 /12. Για να χαρακτηρισθεί το κοινό πέδιλο ως δύσκαμπτη πεδιλοδοκός, θα πρέπει λl<1.0, οπότε και το μήκος L συνιστάται να είναι όσο γίνεται μικρότερο. Επιλέγεται L=3.0m, δηλαδή κοινό πέδιλο από εξωτερική παρειά σε εξωτερική παρειά των δύο δεξιά υποστυλωμάτων. Οπότε, για k s =35MPa/m, E c =27500MPa και L=3.0m, πρέπει 3x35/(27500h 3 )<(1/3) 4, που δίνει h0.676m, εφόσον η μέγιστη διάσταση του πεδίλου δεν ξεπερνά τα 3.0m. Αν η μέγιστη διάσταση του κοινού πεδίλου είναι L=5.0, τότε, για να θεωρηθεί το πέδιλο ως δύσκαμπτο, πρέπει h1.3m. Λαμβάνεται τελικώς L=3.0m και h=0.7m. Χάριν απλότητας και επειδή προσφέρεται καλύτερα για τη μεταφορά της σεισμικής έντασης στο πέδιλο, επιλέγεται ένα κοινό πέδιλο και για τα δύο αριστερά υποστυλώματα, αντί δύο χωριστά. Μετά από τις επιλογές αυτές, θα εξετασθεί και ένα κοινό πέδιλο και για τα 4 υποστυλώματα και το βραχίονα της σκάλας. Σεισμός κάθετα στον άξονα της σκάλας: Το κοινό πέδιλο των δύο δεξιά υποστυλωμάτων και του βραχίονα μεταφέρει στο έδαφος: 1. Το μισό της κατακόρυφης δύναμης του κλιμακοστασίου: 0.5x6W=3W=210kN, συν το βάρος του πεδίλου. 2. Το σύνολο της σεισμικής τέμνουσας βάσης, V b =63kN, η οποία μεταφέρεται στο πέδιλο μέσω του κατώτατου βραχίονα. 3. Σεισμική ροπή ανατροπής ως προς τη στάθμη θεμελίωσης, που προέρχεται από τα δύο υποστυλώματα και από τη σεισμική τέμνουσα του βραχίονα. Η ροπή ανατροπής που μεταφέρεται από τα δύο υποστυλώματα ισούται με τη σεισμική αξονική τους δύναμη, N E =70.2kN, επί την απόστασή τους, 2.75m, δηλαδή 193kNm. Η ροπή ανατροπής λόγω της τέμνουσας του κατώτατου βραχίονα

8 8 V b =63kN ισούται με επί την απόσταση του μέσου του ύψους του από τη στάθμη θεμελίωσης: H/4+h πεδ =3.5/4+0.7=1.575m, δηλαδή με 99.2kNm. Σύνολο 292.2kNm. 4. Στατική ροπή (δηλαδή με σταθερό πρόσημο) στη βάση του βραχίονα λόγω G+ψ 2 Q, ίση με 6.17kNm/mx1.45=8.95kNm, με διάνυσμα ροπής κάθετο προς αυτό της ροπής ανατροπής στον άξονα της σκάλας. Τα σεισμικά εντατικά μεγέθη πρέπει να πολλαπλασιασθούν επί τον ικανοτικό συντελεστή, α CD =1.2M Rd /M E της εξ. (12.27), ο οποίος υπολογίζεται με βάση τις ροπές στη βάση του βραχίονα (εκεί δηλαδή που μπορεί να σχηματισθεί καμπτική πλαστική άρθρωση): α CD =1.2x106.9/107=1.2. Εναλλακτικά και απλοποιητικά, θα μπορούσε να χρησιμοποιηθεί α CD =1.4, καθότι πρόκειται για κοινό πέδιλο περισσοτέρων του ενός στοιχείων. Το κοινό πέδιλο των δύο αριστερά υποστυλωμάτων μεταφέρει στο έδαφος κατακόρυφη δύναμη 210kN κατά το ανωτέρω 1, και τη ροπή ανατροπής 193kNm από τα δύο υποστυλώματα, χωρίς όμως σεισμική τέμνουσα (ανωτέρω 2). Εστω b το προς επιλογή πλάτος του κοινού πεδίλου (διάσταση παράλληλα στον άξονα της σκάλας). Γίνεται πρώτα η διαστασιολόγηση του κοινού πεδίλου των αριστερά υποστυλωμάτων, ως απλούστερη λόγω της απουσίας τέμνουσας. Λαμβάνεται ύψος πεδίλου h πεδ =0.7m. Ροπή στη βάση πεδίλου: Μ=1.2x193=231.6kNm. Βάρος πεδίλου: 25x0.7x3b=52.5b Εκκεντρότητα: e=231.6/( b). Για να είναι e<l/3=1m (που δεν απαιτείται), χρειάζεται b0.41m. Ομοιόμορφη τάση στη βάση πεδίλου: σ=( b)/[b(3-2x231.6/( b))] Φέρουσα ικανότητα πεδίλου (για τάση λόγω βάρους εδάφους στη στάθμη θεμελίωσης: 21x0.7=14.7kN/m 2 ): q ud =14.7+(π+2)x90{1+0.2b/[3-2x231.6/( b)]}. Αν το κλάσμα που πολλαπλασιάζει το 0.2 μέσα στην αγκύλη ληφθεί ίσο με 1.0, η σχέση σ<q ud δίνει 2-βάθμια εξίσωση ως προς b, η επίλυση της οποίας δίνει b0.41m. Η πραγματικά απαιτούμενη τιμή είναι μεγαλύτερη: b0.45m, επειδή ο όρος που πολλαπλασιάζει το 0.2 είναι λίγο μικρότερος του 1.0.

9 9 γ.2) Το κοινό πέδιλο των δύο δεξιά υποστυλωμάτων και της σκάλας χρειάζεται να διαστασιολογηθεί για ροπή στη βάση στη διεύθυνση της μεγάλης διάστασης (3.0m): Μ=1.2x292.2=350.6kNm και για οριζόντια δύναμη V=1.2x63=75.6kN. Στην άλλη διεύθυνση (αυτή της μικρής διάστασης b) ασκείται η στατική ροπή 8.95kNm, λόγω της κάμψης του βραχίονα. Για ύψος πεδίλων πάλι h πεδ =0.7m, e x =350.6/( b), e y =8.95/( b), η τάση στη βάση του πεδίλου είναι: σ=( b)/{[b-2x8.95/( b)][3-2x350.6/( b)]} και η φέρουσα ικανότητα: q ud =14.7+(π+2)x90x{1+0.2[3-2x350.6/( b)]/[b-2x8.95/( b)]} x0.5x{1+[1-75.6/[90[b-2x8.95/ ( b)] [3-2x350.6/( b)]]] 1/2 }. Για να είναι το υπόρριζο στον τελευταίο όρο θετικό, που σημαίνει να μην έχουμε αστοχία του εδάφους λόγω της τέμνουσας και μόνο, πρέπει b>1.52m. Η τιμή b=1.55m δίνει σ=329.8kpa έναντι q ud =329.3kPa. Αρα b=1.55m επαρκεί. Εναλλακτικά εξετάζεται ένα κοινό στοιχείο θεμελίωσης, διαστάσεων κάτοψης 3.0x3.15m και ύψους h πεδ =0.7m, και για τα 4 υποστυλώματα και το βραχίονα της σκάλας. Τα εντατικά μεγέθη είναι το άθροισμα αυτών που ασκούνται στα δύο προηγούμενα χωριστά πέδιλα. Λαμβάνοντας το ίδιο ύψος πεδίλου, h πεδ =0.7m, προκύπτει: - Κατακόρυφη δύναμη: Ν=420+25x3.0x3.15x0.7=585.4kN - Στατική ροπή: M y =8.95kNm - Ροπή ανατροπής: M x =1.2V b (2H+h πεδ )=1.2x63x7.7=582.1kNm - Τέμνουσα: 75.6kN Εκκεντρότητα: e x =582.1/585.4=0.99m, e y =8.95/585.4=0.015m Διαστάσεις πεδίλου, μειωμένου λόγω της διπλής εκκεντρότητας: (3.15-2x0.015)x(3-2x0.99)=3.12x1.02m, σ=585.4/(3.12x1.02)=183.9kpa Φέρουσα ικανότητα: q ud =14.7+(π+2)x90x(1+0.2x1.02/3.12)x0.5x[1+[1-75.6/(90x3.12x1.02)] 1/2 ]= 472.7kPa > 183.9kPa. Σεισμός παράλληλος στον άξονα της σκάλας. Πρέπει να υπολογισθεί ο ικανοτικός συντελεστής α CD =1.2M Rd /M E με τον οποίο χρειάζεται να πολλαπλασιασθούν τα σεισμικά εντατικά μεγέθη από την ανάλυση για τον υπολογισμό της θεμελίωσης. Στην προκειμένη περίπτωση ο σεισμός δεν προκαλεί

10 10 ροπές κάμψης, αλλά αξονική δύναμη Ν Ε =50.8kN/m στο βραχίονα, στη διατομή σύνδεσής του με το θεμέλιο. Πρέπει λοιπόν να υπολογισθεί ο α CD ως α CD =1.2Ν Rd /Ν E, όπου Ν Rd η αξονική δύναμη που προκαλεί καμπτική αστοχία της διατομής στήριξης του βραχίονα στο θεμέλιο, για τον οπλισμό που τοποθετήθηκε εκεί (Φ8/165, ω=0.113, καθώς το 1Φ8 επιπλέον στο κάθε άκρο της διατομής, τοποθετείται στο κάτω, δηλαδή θλιβόμενο, πέλμα, και αγνοείται για την αντοχή της διατομής σε συνδυασμό εφελκυσμού και κάμψης). Αναζητείται η τιμή της ανηγμένης αξονικής δύναμης που εξαντλεί την καμπτική αντοχή της διατομής για ω=0.113 και ταυτόχρονη ροπή M g+ψ2q =6.17kNm/m (μ d =6.17/( x16000/1.5)=0.0478): 0.113=ν d +(1-{1-2.4[ (0.04/0.11)ν d ]} 1/2 )/1.2, που δίνει ως 2-βάθμια: ν d = (εφελκυσμός). Αρα Ν Rd =0.1024x0.11x16000/1.5=120kNm/m και α CD =1.2x120/50.8= Η τιμή αυτή του α CD ισχύει όταν ο κατώτατος βραχίονας είναι σε εφελκυσμό, οπότε η ροπή ανατροπής προκαλεί στα αριστερά υποστυλώματα και το πέδιλό τους θλίψη, και στα δεξιά εφελκυσμό. Στην περίπτωση που η σεισμική δράση έχει αντίθετη φορά, προκαλώντας εφελκυσμό στα αριστερά υποστυλώματα και θλίψη στα δεξιά, τότε κρίσιμος είναι σε εφελκυσμό (συν κάμψη λόγω G+ψ 2 Q) ο βραχίονας του αμέσως ανωτέρω ημι-ορόφου, όπου αναπτύσσεται τέμνουσα ορόφου V b -2/7εW=εW(6-2/7)=(40/42)V b. Αρα και η σεισμική αξονική δύναμη είναι τα 40/42 αυτής του κατωτάτου βραχίονα, δηλαδή (40/42)x50.8=48.4kN/m. Οι ροπές λόγω G+ψ 2 Q στο βραχίονα αυτό είναι: - στη στήριξη: ( x3.5)x /2=5.06kNm/m, - στο άνοιγμα: ( x3.5)x2.9 2 /8-5.06=3.64kNm/m Κρίσιμη είναι η στήριξη, όπου μ d =5.06/( x16000/1.5)= Η σχέση: 0.113=ν d +(1-{1-2.4[ (0.04/0.11)ν d ]} 1/2 )/1.2 δίνει ν d =0.116 άρα N Rd =136kN/m και α CD =1.2x136/48.4=3.37. Οπως και στην περίπτωση της σεισμικής δράσης κάθετα στον άξονα της σκάλας, εξετάζεται αν είναι εφικτή η θεμελίωση με ένα (κοινό) πέδιλο για τα δύο αριστερά υποστυλώματα και ένα δεύτερο (κοινό) για τα δύο δεξιά και το βραχίονα της σκάλας. Για να αποφύγει την ανύψωση το κοινό πέδιλο των δύο αριστερά υποστυλωμάτων όταν οι σεισμικές ροπές των υποστυλωμάτων αυτών είναι εφελκυστικές, πρέπει να

11 11 έχει βάρος τουλάχιστον ίσο με τη δύναμη ανύψωσης, δηλαδή: b3.37x2x76 b5.75m!! Αντιθέτως, αν το α CD των κοινών πεδίλων είχε θεωρηθεί ίσο με α CD =1.4, δεν θα υπήρχε πρόβλημα ανύψωσης. Για να είναι η εκκεντρότητα στη βάση του κοινού πεδίλου των δύο δεξιά υποστυλωμάτων και του βραχίονα μικρότερη του μισού του πλάτους του πεδίλου, ώστε να μην προκύπτει μηδενική επιφάνεια μειωμένου πεδίλου όταν τα αντίστοιχα υποστυλώματα είναι σε εφελκυσμό, πρέπει, για τη ροπή της σεισμικής τέμνουσας V b =63kN ως προς τη βάση του πεδίλου (με h πεδ =0.7m), 2.835x63x0.7=125kNm συν την ομόρροπη στατική ροπή λόγω G+ψ 2 Q στη βάση του βραχίονα, 8.95kNm, να είναι: e=( )/( b-2.835x2x76)<b/2, δηλαδή b5.2m Ενώ αν ήταν α CD =1.4 θα χρειαζόταν b1.7m. Είναι λοιπόν πιο πρακτική η χρήση ενός κοινού πεδίλου για όλα τα στοιχεία, πλάτους κάθετα στον άξονα της σκάλας 3m και μήκους b. Με βάση τους ανωτέρω υπολογισμούς για τα δύο χωριστά πέδιλα, εκτιμάται ότι η μέγιστη διάσταση του κοινού πεδίλου θα είναι περίπου 5m. Για να θεωρηθεί ένα τέτοιο πέδιλο ως δύσκαμπτο, χρειάζεται πάχος περίπου 1.3m. Εστω λοιπόν ότι το πάχος του είναι: h πεδ =1.3m. Για τη δυσμενέστερη περίπτωση που τα αριστερά υποστυλώματα είναι σε εφελκυσμό, είναι α CD =3.37 και: Η ροπή ανατροπής ισούται με: 3.37x63x8.3=1762.2kNm, στην οποία προστίθεται η στατική ροπή στη βάση του βραχίονα, 8.95kNm. Αρα Μ=1771kNm. Η οριζόντια δύναμη ισούται με: 3.37x63=212.3kN και Η κατακόρυφη δύναμη ισούται με: x3x1.3xb= b Για να είναι η εκκεντρότητα μικρότερη του b/2, ώστε η μειωμένη επιφάνεια πεδίλου να μην είναι μηδενική, πρέπει: e=1771/( b)b/2 b4.25m Ενώ αν α CD =1.4, δεν υπάρχει πρόβλημα ακόμη και αν επιλεγεί η ελάχιστη διάσταση του κοινού πεδίλου, b=3.15m, ακόμη και αν το πάχος πεδίλων ήταν h επ =0.7m. Η ορθή τάση στο μειωμένων διαστάσεων πέδιλο είναι: σ=( b)/[3x(b-2x1771/( b))] και η φέρουσα ικανότητα: q ud =21x1.3+(π+2)x90x{1+0.2[b-2x1771/( b)]/3}x0.5x{1+[ /(90x3(b-

12 12 2x1771/( b)))] 1/2 } Για να είναι το υπόρριζο στον τελευταίο όρο θετικό, δηλαδή για να μην έχουμε διατμητική αστοχία του εδάφους στη διεπιφάνεια με το πέδιλο, πρέπει b4.8m. Η τιμή b=4.85m (δηλαδή πέδιλο που να φθάνει μέχρι 0.85m πέρα από το άκρο των υποστυλωμάτων), πρακτικώς εξαντλεί την τιμή σχεδιασμού της διατμητικής αντοχής του εδάφους σε οριζόντιο επίπεδο, δίνει δε: σ=337kpa < q ud =353kPa. Τελικώς, επιλέγεται κοινό πέδιλο, διαστάσεων κάτοψης 3x4.85m, πάχους 1.3m. Το πέδιλο αυτό καλύπτει προφανώς και τις απαιτήσεις για σεισμό κάθετα στον άξονα της σκάλας. Διαστασιολόγηση πεδίλου σε διάτμηση και κάμψη Δυσμενέστερη ασφαλώς είναι η διεύθυνση του σεισμού παράλληλα στον άξονα της σκάλας, καθώς συνδέεται με υψηλότερη τιμή του α CD =3.37. Για σεισμό που προκαλεί εφελκυσμό στα δεξιά υποστυλώματα, είναι α CD =3.37, e x =1771/892.9=1.985m, οπότε η ενεργός περιοχή για γραμμική κατανομή τάσεων φθάνει μέχρι απόσταση από το άκρο του πεδίλου: x=3(b/2-e)=1.325m, δηλαδή, μόλις =0.225m από την εσωτερική παρειά των δεξιά υποστυλωμάτων. Η τέμνουσα του πεδίλου ελέγχεται σε 2 διατομές: Σε απόσταση d=1.25m από τη δεξιά παρειά των δεξιά υποστυλωμάτων, που βρίσκεται εκτός κάτοψης πεδίλου. Επομένως ο έλεγχος δεν έχει νόημα. Ακριβώς στην αριστερή (εσωτερική) παρειά των δεξιά υποστυλωμάτων, όπου η τέμνουσα ισούται με το άθροισμα των κατακορύφων δυνάμεων των υποστυλωμάτων αυτών (που είναι προς τα πάνω): 2x(3.37x76-105)=302.24kN, μείον το βάρος του πεδίλου (προς τα κάτω) από την παρειά αυτή μέχρι το αριστερό άκρο του πεδίλου: 25x3.0x1.3x1.10=107.25kN, δηλαδή συνολικά: 195kN. Τέμνουσα αντοχής ΕΚ2: με b w, d σε m, f ck σε MPa, ρ L = ποσοστό διαμήκους οπλισμού εφελκυόμενου πέλματος, V Rd,c και N Εd σε kn: V Rd, c 180 max 100 L c max / 3 0.2, 35 1 f d / 6 ck f d N 0.15 A bwd 1/ 3 1/ 6 1/ 3, kN kN Η ροπή κάμψης του πεδίλου υπολογίζεται σε 2 διατομές: 1/ 3 ck Ed c

13 13 Στη δεξιά παρειά των δεξιά υποστυλωμάτων, δηλαδή σε απόσταση από το κέντρο του πεδίλου s x =3.15/2=1.575m. Η εξ. (12.41β) δίνει: M Sd,x =(4x892.9x4.85/27)x(4-9x1.985/ /4.85)( /4.85) 2 / (1-2x1.985/4.85) 2-0.5x( )x4.85x( /4.85) 2 =348.6kNm. Στην αριστερή (εσωτερική) παρειά των δεξιά υποστυλωμάτων, όπου οι κατακόρυφες δυνάμεις των αριστερά υποστυλωμάτων (που είναι προς τα πάνω) δίνουν ροπή: x( /2)=838.7kNm (εφελκυσμός στην κάτω επιφάνεια), και το ίδιο βάρος του πεδίλου από εκεί και πέρα δίνει ροπή: 25x3x1.3x /2=685.5kNm (εφελκυσμός στην πάνω επιφάνεια του πεδίλου). Χάριν απλότητας, αγνοείται η μικρή ροπή λόγω των τάσεων εδάφους στη στενή λωρίδα πλάτους 0.225m δεξιά της διατομής ελέγχου. Αρα M= =153.2kNm. Οπλισμοί κάτω επιφάνειας: A s =348.6x10 3 /(0.85x1.25x500/1.15)=755mm 2. A s,min =0.0015x3000x1250=5625mm 2 > 755mm 2. Τοποθετείται εσχάρα Φ16/100 (2010mm 2 /m, δηλαδή 6030mm 2 στο σύνολο του πλάτους των 3.0m).

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων 1 Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων F 3=1.5εW W H F =εw W F =0.5 εw 1 Υ4 Δ1 Υ Δ1 W H Υ3 Υ1 H Π L L To τριώροφο επίπεδο πλαίσιο του σχήματος έχει (θεωρητικό) ύψος ορόφου

Διαβάστε περισσότερα

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν

Διαβάστε περισσότερα

Παράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση

Παράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση

Διαβάστε περισσότερα

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος

Διαβάστε περισσότερα

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε

Διαβάστε περισσότερα

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,

Διαβάστε περισσότερα

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο: Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος

Διαβάστε περισσότερα

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει: Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται

Διαβάστε περισσότερα

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. 1. Ανατροπής ολίσθησης. 2. Φέρουσας ικανότητας 3. Καθιζήσεων Να γίνουν οι απαραίτητοι έλεγχοι διατομών και να υπολογισθεί ο απαιτούμενος

Διαβάστε περισσότερα

Π1 Ππρ. Δ1 (20x60cm) Σ1 (25x25cm) Άσκηση 1 η

Π1 Ππρ. Δ1 (20x60cm) Σ1 (25x25cm) Άσκηση 1 η Πλάκες 1 ο μάθημα εργαστηρίου 1 Άσκηση 1 η Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 1 Παθολογια και τεκμηριωση Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική

Διαβάστε περισσότερα

Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου

Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου Υποστύλωμα διαστάσεων 0.50*0.50m θεμελιώνεται σε πλάκα γενικής κοιτόστρωσης πάχους h=0.70m. Η πλάκα είναι οπλισμένη με διπλή

Διαβάστε περισσότερα

Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ

Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ Δίνεται η κάτοψη του σχήματος που ακολουθεί και ζητείται να εξεταστεί

Διαβάστε περισσότερα

EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού

EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού EN 1998 - ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l

Διαβάστε περισσότερα

10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42

10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42 Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν

Διαβάστε περισσότερα

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5 ( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd

Διαβάστε περισσότερα

Drill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1)

Drill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Drill Έλεγχος ιάτρησης Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Αθήνα, Ιούνιος 2009 version 1_0_1 2 Έλεγχος διάτρησης ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1 ΓΕΝΙΚΑ... 1 1.1

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες

Διαβάστε περισσότερα

ΑΚΑΔ. ΕΤΟΣ ΕΚΦΩΝΗΣΕΙΣ ΑΣΚΗΣΕΩΝ Η ΕΠΙΛΥΣΗ ΤΟΥΣ ΕΓΙΝΕ ΣΤΟ ΜΑΘΗΜΑ

ΑΚΑΔ. ΕΤΟΣ ΕΚΦΩΝΗΣΕΙΣ ΑΣΚΗΣΕΩΝ Η ΕΠΙΛΥΣΗ ΤΟΥΣ ΕΓΙΝΕ ΣΤΟ ΜΑΘΗΜΑ 1 ΑΚΑΔ. ΕΤΟΣ 2016 17 ΕΚΦΩΝΗΣΕΙΣ ΑΣΚΗΣΕΩΝ Η ΕΠΙΛΥΣΗ ΤΟΥΣ ΕΓΙΝΕ ΣΤΟ ΜΑΘΗΜΑ Σύνθεση & Σχεδιασμός Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Παν/μιο Πατρών ΔΙΟΝΥΣΙΟΣ Ε. ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ ΣΤΟIΧΕIΑ

Διαβάστε περισσότερα

Σέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία:

Σέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία: Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι (Εργαστήριο) Διδάσκοντες: Λιαλιαμπής Ι., Μελισσανίδης Σ., Παναγόπουλος Γ. A Σέρρες 20-1-2006 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία:

Διαβάστε περισσότερα

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΝΘΕΣΕΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΑΙΧΜΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ Μάθημα: Δομική Μηχανική 3 Διδάσκουσα: Μαρίνα Μωρέττη Ακαδ. Έτος 014 015 Παράδειγμα

Διαβάστε περισσότερα

8/12/17 ΔΙΑΤΡΗΣΗ. Σχεδιασμός Επίπεδων Στοιχείων Οπλισμένου Σκυροδέματος Ε. Μπούσιας

8/12/17 ΔΙΑΤΡΗΣΗ. Σχεδιασμός Επίπεδων Στοιχείων Οπλισμένου Σκυροδέματος Ε. Μπούσιας ΔΙΑΤΡΗΣΗ Σχεδιασμός Επίπεδων Στοιχείων Οπλισμένου Σκυροδέματος Ε. Μπούσιας } Τι είναι? } Πότε & πού εμφανίζεται? } Πως λειτουργεί - τι δείχνουν οι δοκιμές? } Πως αντιμετωπίζεται? } Κανονισμοί } Έλεγχοι

Διαβάστε περισσότερα

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε

Διαβάστε περισσότερα

3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe

3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe 3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe 67 3.2 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe Στις επόμενες σελίδες παρουσιάζεται βήμα-βήμα ο τρόπος με τον οποίο μπορεί

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com

Διαβάστε περισσότερα

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα.

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα. CSI Hellas, Φεβρουάριος 2004 Τεχνική Οδηγία 1 Πέδιλα στα οποία εδράζονται υποστυλώµατα ορθογωνικής διατοµής Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ. ΑΣΚΗΣΗ 1 η και 2 η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ. ΑΣΚΗΣΗ 1 η και 2 η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗ 1 η και η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού Στον ξυλότυπο τυπικού ορόφου κτιρίου όπως φαίνεται στο σχήµα,

Διαβάστε περισσότερα

4.5 Αµφιέρειστες πλάκες

4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Τόµος B 4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Οι αµφιέρειστες πλάκες στηρίζονται σε δύο απέναντι παρυφές, όπως η s1 στην εικόνα της 4.1. Αν µία αµφιέρειστη πλάκα στηρίζεται επιπρόσθετα σε µία ή δύο ακόµη παρυφές και

Διαβάστε περισσότερα

ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ Ημερίδα: ΕΙΔΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΤΙΡΙΩΝ & ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Σ.Π.Μ.Ε. ΗΡΑΚΛΕΙΟ 14.11.2008 ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π.

Διαβάστε περισσότερα

Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας

Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:

Διαβάστε περισσότερα

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση

Διαβάστε περισσότερα

M cz V cz. c x. V cy. M fx V fx. M fy V fy b x. x b y

M cz V cz. c x. V cy. M fx V fx. M fy V fy b x. x b y c c V c c cz V cz V V Υποστύλωμα με τη διατομή του σχήματος (κατακόρυφοι οπλισμοί 4Ø88Ø4) αναπτύσσει τα εξής εντατικά μεγέθη στη διατομή βάσης, σύμφωνα με τα αποτελέσματα της ανάλυσης για σεισμό (Ε) και

Διαβάστε περισσότερα

τομή ακροβάθρου δεδομένα

τομή ακροβάθρου δεδομένα B 1 = 4,4 m B 2 = 1,6 m B 3 = m B 4 = m B 5 =,3 m B 6 = m Η 1 = 1,6 m Η 2 = m Η 3 = m Η 4 = m Η 5 = m Η 6 =,3 m Η 7 = 1,3 m L 1 = m L 2 = 1 m L 3 = m E C = 28847,6 ΜPa μέτρο ελαστικότητας f ck = 2 ΜPa

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. 9.1.1 Το παρόν Κεφάλαιο περιλαµβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό,

Διαβάστε περισσότερα

Ονοματεπώνυμο φοιτητή:... ΑΕΜ:...

Ονοματεπώνυμο φοιτητή:... ΑΕΜ:... Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Χειμερινό Εξάμηνο 00-0 Διάρκεια εξέτασης: ώρες Εξέταση Θεωρίας: ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ

Διαβάστε περισσότερα

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ 9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,

Διαβάστε περισσότερα

Άσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών

Άσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών Άσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων

Διαβάστε περισσότερα

14. Θεµελιώσεις (Foundations)

14. Θεµελιώσεις (Foundations) 14. Θεµελιώσεις (Foundations) 14.1 Εισαγωγή Οι θεµελιώσεις είναι η υπόγεια βάση του δοµήµατος που µεταφέρει στο έδαφος τα φορτία της ανωδοµής. Για τον σεισµό σχεδιασµού το σύστηµα θεµελίωσης πρέπει να

Διαβάστε περισσότερα

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος 2016 1 Κατά την παραλαβή φορτίων στα υποστυλώματα υπάρχουν πρόσθετες παραμορφώσεις: Μονολιθικότητα Κατασκευαστικές εκκεντρότητες (ανοχές) Στατικές ροπές λόγω κατακορύφων Ηθελημένα έκκεντρα

Διαβάστε περισσότερα

ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια. ΟΚΑ από Ευστάθεια 29/5/2013

ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια. ΟΚΑ από Ευστάθεια 29/5/2013 ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια παρουσιάζεται σε κατασκευές οι οποίες περιλαμβάνουν δομικά στοιχεία μεγάλης λυγηρότητας με σημαντικές θλιπτικές

Διαβάστε περισσότερα

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1 Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι

Διαβάστε περισσότερα

ΑΣΚΗΣΗ 9 - ΧΩΡΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ

ΑΣΚΗΣΗ 9 - ΧΩΡΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ ΑΣΚΗΣΗ 9 - ΧΩΡΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ Να γίνει στατική επίλυση τoυ χωρικού πλαισίου από οπλισμένο σκυρόδεμα κατηγορίας C/, κάτοψη του οποίου φαίνεται στο σχήμα (α). Δίνονται: φορτίο επικάλυψης πλάκας gεπικ. KN/, κινητό

Διαβάστε περισσότερα

Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]

Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ] Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1

Διαβάστε περισσότερα

ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ & ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ. ΑΠΑΝΤΗΣΕΙΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΩΝ ΑΣΚΗΣΕΩΝ (επίλυση βάσει EC2 και EC7)

ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ & ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ. ΑΠΑΝΤΗΣΕΙΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΩΝ ΑΣΚΗΣΕΩΝ (επίλυση βάσει EC2 και EC7) Θεμελιώσεις & Αντιστηρίξεις - Εργαστηριακών Ασκήσεων 1 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ & ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ ΑΠΑΝΤΗΣΕΙΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΩΝ ΑΣΚΗΣΕΩΝ (επίλυση βάσει EC και EC7) Παρακάτω δίνονται τα τελικά αποτελέσματα στις ασκήσεις του

Διαβάστε περισσότερα

Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων

Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 0.08.006 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Ενισχυμένη

Διαβάστε περισσότερα

f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος

f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων

Διαβάστε περισσότερα

Θεωρητικά στοιχεία περί σεισμού και διαστασιολόγησης υποστυλωμάτων

Θεωρητικά στοιχεία περί σεισμού και διαστασιολόγησης υποστυλωμάτων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΝΘΕΣΕΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΑΙΧΜΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ Μάθημα: Δομική Μηχανική 3 Διδάσκουσα: Μαρίνα Μωρέττη Ακαδ. Έτος 014 015 Θεωρητικά

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων

Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων 3.1 Εισαγωγή 3.1.1 Στόχος Ο στόχος του Κεφαλαίου αυτού είναι η παρουσίαση ολοκληρωμένων παραδειγμάτων προσομοίωσης και ανάλυσης απλών

Διαβάστε περισσότερα

s,min ΕΚΩΣ : Ελάχιστος οπλισμός τουλάχιστο Ø12 ανά max 15cm (Ø12/15cm=7.54cm²) ποιότητας ισοδύναμης με S400/S500 (υγρά εδάφη Ø14/15cm)

s,min ΕΚΩΣ : Ελάχιστος οπλισμός τουλάχιστο Ø12 ανά max 15cm (Ø12/15cm=7.54cm²) ποιότητας ισοδύναμης με S400/S500 (υγρά εδάφη Ø14/15cm) Τυπόγιο: ιαστασιόγηση μεμονωμένων πεδίλων 1 Γενικοί Κανόνες ιαμόρφωσης Μεμονωμένων Πεδίλων Βιβλιογραφία: Αναγνωστόπουλος κ.α. (01) και Πενέλης κ.α. (1995) C C α 0.05m D α D ' σκυρόδεμα καθαριότητας (~10cm)

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Πλευρικός λυγισμός δοκού γέφυρας Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται

Διαβάστε περισσότερα

Σέρρες Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 4.0)

Σέρρες Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 4.0) Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι (Εργαστήριο) Διδάσκοντες: Λιαλιαμπής Ι., Μελισσανίδης Σ., Παναγόπουλος Γ. A Σέρρες 18-1-2008 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία:

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση τοίχου βαρύτητας Εισαγωγή δεδομένων

Ανάλυση τοίχου βαρύτητας Εισαγωγή δεδομένων Ανάλυση τοίχου βαρύτητας Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 8.0.005 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99 : Φέρουσα (πέτρα) τοιχοπ :

Διαβάστε περισσότερα

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Σύντομη επανάληψη διαστασιολόγησης δοκών, στύλων και τοιχείων από Ο/Σ Πλαίσιο υπό φορτία βαρύτητας

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 10: Έλεγχος διακοπτόμενης συγκόλλησης Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται

Διαβάστε περισσότερα

: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]

: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες] Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk

Διαβάστε περισσότερα

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 95 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 8.1 Γενικά Η ενίσχυση τοιχοποιίας με σύνθετα υλικά μπορεί να γίνει βάσει των αρχών που διέπουν την ενίσχυση στοιχείων από σκυρόδεμα, λαμβάνοντας υπόψη

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για

Διαβάστε περισσότερα

AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ

AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται

Διαβάστε περισσότερα

Επίλυση γραµµικών φορέων ΟΣ σύµφωνα µε τους EC2 & EC8. Άσκηση 1η ΑΣΚΗΣΗ 1

Επίλυση γραµµικών φορέων ΟΣ σύµφωνα µε τους EC2 & EC8. Άσκηση 1η ΑΣΚΗΣΗ 1 Άσκηση 1η ΑΣΚΗΣΗ 1 Να υπολογισθεί ο οπλισµός της παρακάτω διατοµής, χωρίς τη χρήση έτοιµων τύπων ή πινάκων, για ροπή M d = 150 knm ίνεται ότι η κατηγορία σκυροδέµατος είναι C 16/0 και η ποιότητα χάλυβα

Διαβάστε περισσότερα

Στοιχεία Μηχανών. Εαρινό εξάμηνο 2017 Διδάσκουσα: Σωτηρία Δ. Χουλιαρά

Στοιχεία Μηχανών. Εαρινό εξάμηνο 2017 Διδάσκουσα: Σωτηρία Δ. Χουλιαρά Στοιχεία Μηχανών Εαρινό εξάμηνο 2017 Διδάσκουσα: Σωτηρία Δ. Χουλιαρά Ύλη μαθήματος -ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΥΛΙΚΩΝ -ΑΞΟΝΕΣ -ΚΟΧΛΙΕΣ -ΙΜΑΝΤΕΣ -ΟΔΟΝΤΩΤΟΙ ΤΡΟΧΟΙ ΒΑΘΜΟΛΟΓΙΑ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ: 25% πρόοδος 15% θέμα

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση κεκλιμένων καρφιών Εισαγωγή δεδομένων

Ανάλυση κεκλιμένων καρφιών Εισαγωγή δεδομένων Ανάλυση κεκλιμένων καρφιών Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 8.0.05 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Aνάλυση τοίχου Υπολ ενεργητικών

Διαβάστε περισσότερα

Επαλήθευση Τοίχου με ακρόβαθρο Εισαγωγή δεδομένων

Επαλήθευση Τοίχου με ακρόβαθρο Εισαγωγή δεδομένων Επαλήθευση Τοίχου με ακρόβαθρο Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 29.10.2015 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Ακρόβαθρο : Συντελεστές EN 1992-1-1 : Aνάλυση τοίχου Υπολ ενεργητικών

Διαβάστε περισσότερα

Άσκηση 2. Παράδειγμα μονοπροέχουσας απλά οπλισμένης πλάκας

Άσκηση 2. Παράδειγμα μονοπροέχουσας απλά οπλισμένης πλάκας Άσκηση. Παράδειγμα μονοπροέχουσας απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών,

Διαβάστε περισσότερα

Να γίνει έλεγχος διάτμησης στη δοκό της εφαρμογής 3 για συνδυασμό. Λύση. Τα διαγράμματα τεμνουσών δυνάμεων για κάθε μία από τις 3 περιπτώσεις

Να γίνει έλεγχος διάτμησης στη δοκό της εφαρμογής 3 για συνδυασμό. Λύση. Τα διαγράμματα τεμνουσών δυνάμεων για κάθε μία από τις 3 περιπτώσεις Εφαρμογή 9 Να γίνει έλεγχος διάτμησης στη δοκό της εφαρμογής για συνδυασμό φόρτισης.5g.5q. Xάλυβας συνδετήρων S400 Λύση Τα διαγράμματα τεμνουσών δυνάμεων για κάθε μία από τις περιπτώσεις φόρτισης που αναφέρονται

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ

ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ 7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -01», Μάρτιος 2001. ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ Εργασία Νο B3 ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην παρούσα εργασία μελετάται το πώς

Διαβάστε περισσότερα

ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών

ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών Ασκήσεις για λύση Η ράβδος του σχήματος είναι ομοιόμορφα μεταβαλλόμενης κυκλικής 1 διατομής εφελκύεται αξονικά με δύναμη Ρ. Αν D d είναι οι διάμετροι των ακραίων

Διαβάστε περισσότερα

Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων

Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 02.11.2005 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 199211 : Καθιζήσεις Μέθοδος

Διαβάστε περισσότερα

ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA

ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA Άρης Αβδελάς, Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Τα δομικά συστήματα στις σύμμικτες κτιριακές κατασκευές, αποτελούνται

Διαβάστε περισσότερα

b 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ

b 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ 7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 1», Μάρτιος 21 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ : ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ ΑΠΟΣΧΙΣΗΣ, ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

Περιεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27

Περιεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 Περιεχ μενα Πρόλογος... 9 Πρόλογος 3 ης έκδοσης... 11 Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή... 13 1.1 Γενικά Ιστορική αναδρομή... 13 1.2 Aρχές λειτουργίας ορισμοί... 20 Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 2.1 Εισαγωγή...

Διαβάστε περισσότερα

Gεπ Q Qπρ L1 L2 Lπρ Υλικά Περιβάλλον (KN/m²) (KN/m²) (KN/m²) (m) (m) (m) A C25 Ελάχιστα

Gεπ Q Qπρ L1 L2 Lπρ Υλικά Περιβάλλον (KN/m²) (KN/m²) (KN/m²) (m) (m) (m) A C25 Ελάχιστα ΤΕΙ ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκoντες: Μελισσανίδης Σ, Παναγόπουλος Γ, Τερζή Β Ονοµατεπώνυµο: Βαθµολογία: Σέρρες 19-1-2012 ΑΕΜ Εξάµηνο ίνεται ο ξυλότυπος

Διαβάστε περισσότερα

2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m.

2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m. Κεφάλαιο ο ΔΟΚΟΙ η Εφαρμογή Δίδεται συνεχής δοκός δύο ίσων ανοιγμάτων. Η διατομή της δοκού είναι αμφίπλευρη πλακοδοκός, όπως φαίνεται στο κατωτέρω σχήμα. Οι ποιότητες των υλικών είναι: Χάλυβας B500c και

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 14 Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 14 Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα ιδηρές ατασκευές Άσκηση ντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται

Διαβάστε περισσότερα

BETONexpress, www.runet.gr

BETONexpress, www.runet.gr Πέδιλα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Υπ ολογισμοί τμήματος κατασκευής : ΠΕΔΙΛΟ-001, Μεμονωμένο, κεντρικό πέδιλο, με ροπ ή και σεισμό 1.1. Διαστάσεις-Υλικά-Φορτία 1.2. Κανονισμοί 1.3. Ελεγχοι φέρουσας ικανότητας εδάφους

Διαβάστε περισσότερα

Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος.

Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος. Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος. Προβλέπεται άρα Έλεγχος του φορέα: σχεδιασµός και όπλιση

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 3. Κανόνες διαμόρφωσης δομικών στοιχείων

Κεφάλαιο 3. Κανόνες διαμόρφωσης δομικών στοιχείων 3.4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ 3.4.1 Γεωμετρικά στοιχεία [ΕΚΟΣ 18.4.2, 5] Ελάχιστες διαστάσεις διατομής (1) Σχήμα 3.12 Ελάχιστες διαστάσεις διατομής στύλων Περιορισμός θλιπτικής καταπόνησης υποστυλωμάτων υπό το σεισμικό

Διαβάστε περισσότερα

Η τεχνική οδηγία 7 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο και την όπλιση πεδιλοδοκών.

Η τεχνική οδηγία 7 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο και την όπλιση πεδιλοδοκών. CSI Hellas, Μάρτιος 4 Τεχνική Οδηγία 7 Πιλοδοκοί Η τεχνική οδηγία 7 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο και την όπλιση πιλοδοκών. Γενικά Η πιλοδοκός προσοµοιώνεται στο ETABS µε ένα ραβδωτό στοιχείο

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ., Σους Ι.

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ., Σους Ι. ΤΕΙ ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ, Σους Ι Ονοµατεπώνυµο: ΑΕΜ Σέρρες 6-6-2013 Βαθµολογία: ίνεται ο ξυλότυπος του σχήµατος

Διαβάστε περισσότερα

Ευθύγραμμη αγκύρωση. Βρόγχος. Προσοχή: Οι καμπύλες και τα άγκιστρα δεν συμβάλλουν στην περίπτωση θλιβομένων ράβδων.!!!

Ευθύγραμμη αγκύρωση. Βρόγχος. Προσοχή: Οι καμπύλες και τα άγκιστρα δεν συμβάλλουν στην περίπτωση θλιβομένων ράβδων.!!! Αγκυρώσεις 1.Σημασία αγκύρωσης: Κάθε ράβδος για να παραλάβει τη δύναμη για την οποία υπολογίστηκε σε μια διατομή, πρέπει να επεκτείνεται πέραν της διατομής εκείνης κατά "μήκος αγκύρωσης". Το μήκος αγκύρωσης

Διαβάστε περισσότερα

ΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΕΞΑΜΕΝΗΣ

ΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΕΞΑΜΕΝΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΕΞΑΜΕΝΗΣ Δεξαμενή νερού έχει παχειά τοιχώματα σκυροδέματος, ορθογωνική κάτοψη 5.0x7.0m και ύψος 6m, στηρίζεται δε σε 4 γωνιακά υποστυλώματα με ύψος από την κορυφή της θεμελίωσής τους

Διαβάστε περισσότερα

5/14/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80)

5/14/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) 1 Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία

Διαβάστε περισσότερα

ΆΣΚΗΣΗ 1.: Να οπλισθεί η δοκός του ακόλουθου σχήματος με συνολικό φορτίο 1000 ΚΝ (εξωτερικό και ίδιο βάρος, όλα παραγοντοποιημένα φορτία σχεδιασμού).

ΆΣΚΗΣΗ 1.: Να οπλισθεί η δοκός του ακόλουθου σχήματος με συνολικό φορτίο 1000 ΚΝ (εξωτερικό και ίδιο βάρος, όλα παραγοντοποιημένα φορτία σχεδιασμού). 1 ΆΣΚΗΣΗ 1.: Να οπλισθεί η δοκός του ακόλουθου σχήματος με συνολικό φορτίο 1000 ΚΝ (εξωτερικό και ίδιο βάρος, όλα παραγοντοποιημένα φορτία σχεδιασμού). Πλάτος δοκού t beam =0.30m Πλάτος υποστυλωμάτων 0.50m

Διαβάστε περισσότερα

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Κελύφη οπλισμένου σκυροδέματος Κελύφη Ο/Σ Καμπύλοι επιφανειακοί φορείς μικρού πάχους Εντατική

Διαβάστε περισσότερα

Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Σ. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ

Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Σ. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίμησης εισμικές Βλάβες, Επισκευές και Ενισχύσεις Τρία επίπεδα ελέγχου Κόστος/m : / 5 /0 x.4 όταν δεν υπάρχουν σχέδια Ελέγχεται ανά διεύθυνση? ορ. ορ. d, ελ. d Β =α Φ W d. πρ d τέφανος.

Διαβάστε περισσότερα

Βιβλιογραφία: Αναγνωστόπουλος (Πιτιλάκης κ.α. 1999) και Πενέλης κ.α. 1995

Βιβλιογραφία: Αναγνωστόπουλος (Πιτιλάκης κ.α. 1999) και Πενέλης κ.α. 1995 Τυπόγιο: ιαστασιόγηση μεμονωμένων πεδίλων 1 Γενικοί Κανόνες ιαμόρφωσης Μεμονωμένων Πεδίλων Βιβλιογραφία: Αναγνωστόπουλος (Πιτιλάκης κ.α. 1999) και Πενέλης κ.α. 1995 C C α 0.05m D D ' σκυρόδεμα καθαριότητας

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d.

ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d. ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ. 7-7.2.4.1 ΜΕ ΚΕΦ. 8-8.2.3 ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d. ΑΝ ΡΕΟΠΟΥΛΟΣ ΜΑΡΙΟΣ ΚΑΒΒΑ Α ΙΩΑΝΝΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει

Διαβάστε περισσότερα

3 ΚΑΝΟΝΕΣ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ

3 ΚΑΝΟΝΕΣ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 3 ΚΑΝΟΝΕΣ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 3.1 ΑΝΟΧΕΣ ΔΙΑΣΤΑΣΕΩΝ [ΕΚΟΣ 5.2] Ισχύουν μόνο για οικοδομικά έργα. Απαιτούνται ιδιαίτερες προδιαγραφές για μη οικοδομικά έργα l: Ονομαστική τιμή διάστασης Δl: Επιτρεπόμενη

Διαβάστε περισσότερα

ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017

ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017 ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 017 3. Διαγράμματα NQM Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr Α3. Διαγράμματα NQΜ/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 4: Θλιβόμενο υποστύλωμα. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 4: Θλιβόμενο υποστύλωμα. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 4: Θλιβόμενο υποστύλωμα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝΗΣΕΩΣ (ΤΕΥΧΟΣ ΔΕΥΤΕΡΟ) 18143. Οι δυνάμεις που ενεργούν στο μέσο επίπεδο ενός δίσκου μπορούν να προσδιοριστούν με βάση:

ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝΗΣΕΩΣ (ΤΕΥΧΟΣ ΔΕΥΤΕΡΟ) 18143. Οι δυνάμεις που ενεργούν στο μέσο επίπεδο ενός δίσκου μπορούν να προσδιοριστούν με βάση: ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝΗΣΕΩΣ (ΤΕΥΧΟΣ ΔΕΥΤΕΡΟ) 18143 9.2 ΔΙΣΚΟΙ 9.2.1 Μέθοδοι ανάλυσης Οι δυνάμεις που ενεργούν στο μέσο επίπεδο ενός δίσκου μπορούν να προσδιοριστούν με βάση: ελαστική ανάλυση πλαστική ανάλυση

Διαβάστε περισσότερα

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο

Διαβάστε περισσότερα

4/11/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης

4/11/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία σύνδεσης

Διαβάστε περισσότερα

ADAPTOR. Λογισµικό Προσαρµογής του ETABS στις Απαιτήσεις της Ελληνικής Πράξης. Εγχειρίδιο Επαλήθευσης για Πεδιλοδοκούς

ADAPTOR. Λογισµικό Προσαρµογής του ETABS στις Απαιτήσεις της Ελληνικής Πράξης. Εγχειρίδιο Επαλήθευσης για Πεδιλοδοκούς ADAPTOR Λογισµικό Προσαρµογής του ETABS στις Απαιτήσεις της Ελληνικής Πράξης Εγχειρίδιο Επαλήθευσης για Πεδιλοδοκούς Verson 1.1 Μάρτιος 004 ΠΝΕΥΜΑΤΙΚΑ ΙΚΑΙΩΜΑΤΑ Το λογισµικό Adaptor και όλα τα σχετικά

Διαβάστε περισσότερα