30/07/2011. Επιφανειακές Θεμελιώσεις. Θεμελιώσεις - Αντιστηρίξεις. Θεμελιώσεις - Αντιστηρίξεις. Οριακή Κατάσταση Σχεδιασμός έναντι θραύσης

Transcript

1 Οριακή Κατάσταση Σχεδιασμός έναντι θραύσης Απαιτήσεις Ευρωκώδικα 7 Μηχανισμός Θραύσης - Παραδοχές Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Μέθοδοι: Terzaghi, Meyerhof, Hansen, Vesic, Caquot-Kerisel, Ευρωκώδικας 7 Αστοχία σε ολίσθηση Επιτρεπόμενη εκκεντρότητα 1

2 Κατάσταση Λειτουργικότητας Υπολογισμός Καθιζήσεων Αμεσες (Θεωρία Ελαστικότητα Παραδοχές) Στερεοποίηση (Σύζευξη Υδραυλικών Μηχανικών Εξισώσεων) Υπολογισμός Καμπύλης Απόκρισης Αριθμητικές Μέθοδοι Κατάσταση Λειτουργικότητας Χρήση Αριθμητικών Μεθόδων Μέθοδος Πεπερασμένων Στοιχείων Πεπερασμένων Διαφορών Παραδοχές Προσομοίωση Καταστατικοί Νόμοι Υπολογισμός Καμπύλης Απόκρισης Απλοποιημένη προσομοίωση εδάφους-κατασκευών Υπολογισμός Εντατικού και Κινηματικού Πεδίου Σημαντικές πληροφορίες για την απόκριση ευπαθών εδαφών, πληροφορίες σε ειδικές θέσεις 2

3 Διαστασιολόγηση Κανονισμοί Δράσεις Συνδυασμοί Φορτίσεων Ευρωκώδικας 7 Αντισεισμικός Σχεδιασμός ΕΑΚ, Ευρωκώδικας 8 Ικανοτικός Σχεδιασμός Διαστασιολόγηση Τέλος 3

4 Απώλεια γενικής ισορροπίας Φέρουσα Ικανότητα, διάτρηση Αστοχία σε ολίσθηση Συνδυασμένη Αστοχία εδάφους-θεμελίωσης Δομική Αστοχία λόγω μετακίνησης της Θεμελίωσης Υπερβολική καθίζηση Υπερβολική Ανύψωση Μη αποδεκτό όριο δόνησης 4

5 Διαφοροποίηση Φόρτισης Ισορροπία δυνάμεων σε καθορισμένη γεωμετρία Η 5

6 Αντιστοίχηση με δοκιμές διατμητικής αντοχής Πυκνή άμμος, σκληρή άργιλος Μέσης πυκνότητας άμμος Κανονικά Στερεοποιημένη άργιλος Πολύ χαλαροί σχηματισμοί 6

7 Σημειώσεις Μ. Καββαδά 7

8 Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Μέθοδοι Terzaghi, Meyerhof, Hensen Vesic Τιμές Νq, Νc, Nγ=f(φ) Terzaghi (1943) Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Μέθοδοι Terzaghi, Meyerhof Τιμές Νq, Νc, Nγ=f(φ) Terzaghi (1943) 8

9 Μέθοδος Μeyerhof q οριακή=(s c*d c*i c)*c*n c +(s q*d q*i q)* γ Α*D f*n q + 1/2*B*γ Κ*Ν γ*(s γ*d γ*i γ) φ c γ Df όπου B=B' όπου L=L' 3.40 Ν q=e πtanφ * tan 2 (45+φ/2) 5.24 N c=(n q-1) * cotφ N γ=(n q-1) * tan(1,4*φ) 2.00 Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Εφαρμογή Μεθόδου Meyerhof, s c=1+tan 2 (45+φ/2)*0,2*(B/L) 1.28 για φ>10 ο sq=sγ=1+0,1*tan 2 (45+φ/2)*(B/L) 1.14 για φ<10 ο sq=sγ 1.00 dc=1+0,2*tan(45+φ/2)*(d f/b) 1.16 για φ>10 ο dq=dγ=1+ 0,1*tan(45+φ/2)(D f/b) 1.08 για φ<10 ο dq=dγ 1 Οριζόντια φόρτιση Η 0.00 kn Κατακόρυφη φόρτιση Ν 1, kn H κλίση του φορτίου είναι θ=arctan(h/n) i C=i q= [1- (θ/90)] i γ= [1- (θ/90)] για φ=0 i γ 0.00 q οριακή=(s c*d c*i c)*c*n c +(s q*d q*i q)* γ Α*D f*n q + 1/2*B*γ Κ*Ν γ*(s γ*d γ*i γ) 729 kpa q ωφέλ.=q οριακή - γ Α*D 701 kpa Συντελεστής ασφαλείας F 3 και q επ=q ωφελ/f kpa Απαιτούμενη επιφάνεια Α = maxn/q επ 6.42 m 2 Ισχύει Β*L= 8.50 Α απαιτούμενο Μέθοδος Μeyerhof q οριακή=(s c*d c*i c)*c*n c +(s q*d q*i q)* γ Α*D f*n q + 1/2*B*γ Κ*Ν γ*(s γ*d γ*i γ) φ c γ Df όπου B=B' όπου L=L' 3.40 Ν q=e πtanφ * tan 2 (45+φ/2) 5.24 N c=(n q-1) * cotφ N γ=(n q-1) * tan(1,4*φ) 2.00 s c=1+tan 2 (45+φ/2)*0,2*(B/L) 1.28 για φ>10 ο sq=sγ=1+0,1*tan 2 (45+φ/2)*(B/L) 1.14 για φ<10 ο sq=sγ 1.00 Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Εφαρμογή Μεθόδου Meyerhof, dc=1+0,2*tan(45+φ/2)*(d f/b) 1.16 για φ>10 ο dq=dγ=1+ 0,1*tan(45+φ/2)(D f/b) 1.08 για φ<10 ο dq=dγ 1 Οριζόντια φόρτιση Η kn Κατακόρυφη φόρτιση Ν 1, kn H κλίση του φορτίου είναι θ=arctan(h/n) i C=i q= [1- (θ/90)] i γ= [1- (θ/90)] για φ=0 i γ 0.00 q οριακή=(s c*d c*i c)*c*n c +(s q*d q*i q)* γ Α*D f*n q + 1/2*B*γ Κ*Ν γ*(s γ*d γ*i γ) 557 kpa q ωφέλ.=q οριακή - γ Α*D 529 kpa Συντελεστής ασφαλείας F 3 και q επ=q ωφελ/f kpa Απαιτούμενη επιφάνεια Α = maxn/q επ 8.51 m 2 Ισχύει Β*L=? 8.50 Α απαιτούμενο 9

10 Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Ευρωκώδικας 7 Αστράγγιστες Συνθήκες Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Ευρωκώδικας 7 Στραγγιζόμενες Συνθήκες 10

11 Υπολογισμός Φέρουσας Ικανότητας Ευρωκώδικας 7 Συμβολισμοί Σημειώσεις Μ. Καββαδά 11

12 ΕΡΓΟ : ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ σ d - DESIGN BEARING RESISTANCE σ d Σχήμα: ΕΓΝΑΤΙΑ, ΤΜΗΜΑ 11.2: ΓΕΦΥΡΑ Τ3 PROJECT : ΓΕΝΙΚΗ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ :(φ', c'), συνθήκες στράγγισης - GENERAL CASE : (φ', c'), drained conditions P ΔΕΔΟΜΕΝΑ - INPUT : ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ - CALCULATION PRINCIPLES : (EUROCODE 7) L'/B'= 1.5 σ d=v d/(b'l')=0,5*γ 2 Β' Ν γ S γ i γ+γ 1 D N q S q i q+c d' N c S c i g c minb' (m)= 4.0 w w w<0: γ 1=γ ο-10, γ 2=γ d-10, 0<w<D: γ 1=γ ο-10(1-w/d), γ 2=γ d-10, D<w<D+d: γ 1=γ ο, γ 2=γ d-10(1-(w-d)/d), w>d+d: γ 1=γ ο, γ 2=γ d, d=(0,71+3,5tan 2 φ d )B' maxb' (m)= 8.0 w(+) D,γ o V Nq=e πtanφ' tan 2 (45+φ'/2), N c=(n q-1)/tanφ' or π+2 for φ u=0, N γ=2(n q-1)tanφ', S q=1+sinφ'b'/l', S c=(s qn q-1)/(n q-1) or 1+0,2B'/L' for φ u=0, S γ=1 w (m)= 2.0 H i c=0,5(1+(1-h/(b'l'c u)) 0,5 ) for φ u=0, For H L=0,Hb>0: i q=[1-0,7hb/(v+b'l'c'/tanφ')] 3, i γ=[1-hb/(v+b'l'c'/tanφ')] 3 b, For H L>0,Hb=0: i q=i γ=1-h L/(V mind (m)= 2.0 H γ o(kn/m 3 )= 20.0 φ e k',c k',γ k Προτεινόμενες τιμές συντελεστών ασφαλείας ΕΛΕΓΧΟΙ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ : b Characteristic (or minimum) soil values : B L>B Proposed values of factors of safety : Για δεδομένα V H b H L e b e L εκλέξτε κατάλληλα B, L υπολογίστε: B', L', σ=v/(b'l') γ k (kn/m )= 21.0 Note: B'=B-2e b, L'=L-2e L, V=P+g+w 1 +w 2 Case: A B C προσδιορίστε την σ d από τα Διαγράμματα και ελέξτε σ<σ d φ k' (Deg)= 30.0 DIN 4017 k'/tanφ d= DESIGN CONSIDERATIONS : Saf. Fact. tanφ c k' (kpa)= 50 F= 3 c k'/c d= e e choose appropriate values of B, L b L r the given V H b H L, calculate: B', L', σ=v/(b'l') Factors of safety for design soil values :Design soil values : γ k/γ d= determine σ d from Charts and check σ<σ d tanφ k'/tanφ d= 1.00 φ d(deg)= c k'/c d= 1.00 c d(kpa)= 50 γ k/γ d= 1.00 γ d(kn/m 3 )= 21.0 ΑΝΑΛΥΤΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ - ANALYTICAL CALCULATIONS γ 1(kN/m 3 )= N γ= N q= N c= B' (m) γ 2 (kn/m σ d (kpa) σ d (kpa) 3 ) H b/v H L/V (H L=0) (H b/v,h L=0) (H b=0) (H L/V,H b=0) σ d (kpa) Περίπτωση - Case : H L<H Hb/V= 0.00 Hb/V= 0.05 Hb/V= 0.10 Hb/V= 0.15 Hb/V= Ενεργό πλάτος θεμελίου-effective footing width B'=B- 2e b(m) 1400 σ d (kpa) Περίπτωση - Case : HL/V= 0.00 HL/V= 0.05 HL/V= 0.10 HL/V= 0.15 HL/V= B'=B-2e b(m) H L>>H b ΔΕΔΟΜΕΝΑ - INPUT : P L'/B'= 10 g minb' (m)= 4.0 w1 w2 maxb' (m)= 8.0 mind,γ V mind (m)= 3.50 H h (m)= 1.00 h,cu k1 e b γ o(kn/m 3 )= 18.0 L>B Characteristic (or minimum) soil values : B Cu k1 (kpa)= 35 Cu k2 (kpa)= 100 Cu k2 Factor of safety for design soil value : Note: B'=B-2e b, L'=L-2e L, V=P+g+w 1 +w 2 Cu k/cu d= 1.40 Προτεινόμενες τιμές συντελεστών ασφαλείας - Proposed values of factors of safety : Design soil value Cu d1 (kpa)= 25 Case: A B C Design soil value Cu d2 (kpa)= 71 Cu k/cu d= ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ - CALCULATION PRINCIPLES : ( EUROCODE 7, FOUND. ENG. MANUAL) σ d =V d/(b'l')= s cn mc Cu d1 i c+γ οd s cn c=(1+0,2(b'/l'))(π+2) i c=0,5+0,5(1-h/(b'l'cu d1)) 0,5 κ=cu d2/cu d1, β=b'l'/(2(b'+l')h) κ<1: s cn mc=1/β+κs cn c (<=s cn c) κ=1: s cn mc=s cn c κ>1: scnmc=[κscnc(scnc+β-1)((κ+1)(scnc) 0,5 +(1+κβ)scNc+β-1)/((κ(κ+1)scNc+κ+β-1)((scNc+β)scNc+β-1)-(κscNc+β-1)(scNc ΑΝΑΛΥΤΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ - ANALYTICAL CALCULATIONS snc= 5.24 κ= 2.86 B' (m) H/(B'L') (kpa) H=max{H kpa σ d b,h L} Επιτρεπόμενη - Allowable maxh/(b'l') (kpa) = σ d (kpa) H/(B'L')= 0 kpa H/(B'L')= 6 kpa H/(B'L')= 12 kpa 50 H/(B'L')= 18 kpa H/(B'L')= 24 kpa Ενεργό πλάτος Θεμελίου - Effective footing width B' (m) ΕΛΕΓΧΟΙ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ - DESIGN CONSIDERATIONS : Για δεδομένα V H b H L e b e L εκλέξτε κατάλληλα B, L υπολογίστε: B', L', σ=v/(b'l') προσδιορίστε την σ d από το Διάγραμμα και ελέξτε σ<σ d For the given V H b H L e b e L choose appropriate values of B, L, calculate: B', L', σ=v/(b'l') determine σ d from Chart and check σ<σ d 12

13 ΔΕΔΟΜΕΝΑ - INPUT : P L'/B'= 1 minb' (m)= 10.0 maxb' (m)= 14.0 mind (m)= 1.00 h (m)= 2.00 γo(kn/m3)= 18.0 γε(kn/m3)= 25.0 Characteristic (or minimum) soil value : Cuk (kpa)= 35 Factor of safety for design soil value : Cuk/Cud= 1.00 g w1 w V mind,γ H h,γε eb L>B B B Cuk Note: B'=B-2e b, L'=L-2e L, V=P+g+w 1 +w 2 Design soil value Cud (kpa)= 35 ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ - CALCULATION PRINCIPLES : σd =Vd/(B'L')= [scnc*cud*ic+γο(d+h)-γεh]*(b'ul'u)/(b'l'), B'u=B'(1+2/3(h/B')2), L'u=L'(1+2/3(h/L')2) ( EUROCODE 7) scnc=(1+0,2(b'u/l'u))*(π+2), ic=0,5+0,5*(1-h/(b (J. Costet, G. Sanglerat) ενες τιμές συντελεστών ασφαλείας : Case: roposed values of factors of safety : Cuk/Cud= A B C ΑΝΑΛΥΤΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ - ANALYTICAL CALCULATIONS σd (kpa) B' (m) H/(B'L') kpa σd (kpa)max{hb,hl} Επιτρεπόμενη - Allowable maxh/(b'l') (kpa) = H/(B'L')= 0 kpa H/(B'L')= 9 kpa 50 H/(B'L')= 18 kpa H/(B'L')= 26 kpa H/(B'L')= 35 kpa Ενεργό πλάτος Θεμελίου - Effective footing width B' (m) ΕΛΕΓΧΟΙ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ - DESIGN CONSIDERATIONS : Για δεδομένα V Hb HL eb el εκλέξτε κατάλληλα B, L υπολογίστε: B', L', σ=v/(b'l') προσδιορίστε την σd από το Διάγραμμα και ελέξτε σ<σd For the given V Hb HL eb el choose appropriate values of B, L, calculate: B', L', σ=v/(b'l') determine σd from Chart and check σ<σd Σημειώσεις Μ. Καββαδά 13

14 H d S d + E pd Όπου Ηd : η ολική οριζόντια δύναμη σχεδιασμού Sd : η αντοχή σχεδιασμού σε ολίσθηση στη διεπιφάνεια εδάφους θεμελίου Εpd : μέρος της παθητικής ώθησης μπροστά από το θεμέλιο Sd = Vd tan δ d Στραγγιζόμενες συνθήκες Sd = A / c u Αστράγγιστες συνθήκες Σημειώσεις Μ. Καββαδά 14

15 2 2 eb el 1 + B L 9 Α : Ενεργή Επιφάνεια Εδρασης 15

16 Σημειώσεις Μ. Καββαδά Σημειώσεις Μ. Καββαδά 16

17 P H Δh = H ε = E Δσ P Η= H Ε E Μονοδιάστατο πρόβλημα P P H1 E1 H2 E2 H3 E3 n Δh = i =1 n H i Δσ i H I = P i zi E si E si i =1 Διδιάστατο πρόβλημα Ισχύει για ελαστικό ισότροπο ημίχωρο 17

18 Ισχύει για ελαστικό ισότροπο ημίχωρο Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου Μονοδιάστατη στερεοποίηση 18

19 H E P P Υπολογισμός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου Δσ Δh = H ε = Η = Ε P E H Μονοδιάστατο πρόβλημα Τριδιάστατο πρόβλημα με παρεμποδιζόμενες οριακές συνθήκες Δh ε vol = ε1 + ε2 + ε3 = ε1 = H ΔV V s( eo e1 ) Δe ε vol = = = V V s(1 + eo ) (1 + eo ) Δe Δh = H (1 + e ) o Υπολογισμός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου 0.60 Δh ε vol = ε1 + ε2 + ε3 = ε1 = 0.58 H ΔV V s( eo e1 ) Δe 0.56 ε vol = = = V V s (1 + eo ) (1 + eo ) 0.54 Δe 0.52 Δh = H (1 + e ) C Δe Δe = c Δ logσ = σ i log σ o in Δείκτης κενών - Void ratio e Cc eo ΔΗ = Η Cc (1+ e ) o σi log σ in ,000 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ' 1 (kpa) 19

20 r C r S = H i 1 + e i= 1 o Υπολογισμός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου σ C σ 2 c c f log + H i log d u du C = σ o 1 + e o σ 2 c v dz dt όπου: i: o αριθμός της εξεταζόμενης στρώσης r: ο συνολικός αριθμός στρώσεων H i : το πάχος της στρώσης i C c : ο δείκτης συμπιεστότητας C r : ο δείκτης διόγκωσης ή δείκτης συμπιεστότητας σε επαναφόρτιση e o : ο αρχικός λόγος κενών σ c : η τάση προστερεοποίησης σ ο : η αρχική κατακόρυφη τάση σ f : η τελική τάση μετά τη φόρτιση όπου Cv: ο συντελεστής στερεοποίησης κατά την κατακόρυφη έννοια u: η πίεση πόρων z: το εξεταζόμενο βάθος t: δεδομένη τιμή χρόνου Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου S fin r C r = H i 1+ e i= 1 o σ log σ c o Cc + H i 1+ e o σ log σ f c 2 d u dz C v 2 du = dt S(t) = U(t) S fin U = 6 3 Tv Tv (U = 2 ; U < 0.50) 3 T π v c h v Tv = 2 t Οι τιμές των t50, Cc, Cr,σc υπολογίζονται από την δοκιμή οιδημέτρου k E H c v = = γ t w

21 Συσκευή Οιδημέτρου Προσδιορισμός t0, t100 και t50 21

22 Προσδιορισμός t0, t100 και t50, Cc, Cr, σp ΔΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟΔΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩΔΕ Ε105/86-13, ASTM D ) ΕΡΓΟ - PROJECT : ΕΓΝΑΤΙΑ ΟΔΟΣ-ΤΜΗΜΑ 59.2 (ΑΕΡΟΔΡΟΜΙΟ - ΧΑΛΚΙΔΙΚΗ) Γεώτρηση-Borehole: ΓA9-1N Δείγμα - Sample : 32 H o (mm)= γ ο (kn/m 3 )= e o = o o Βάθος - Depth (m) : 27,70-28,20 D (mm)= γd (kn/m 3 )= Sr (%)= 86 Κατάταξη - USCS Classification : CL, Φαιοκάστανη Αργιλος με W o (%)= διάσπαρτα ασβεστιτικά συγκρίματα Χρόνος - Time t (sec) ,000 10, ,000 1,000, ΔΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟΔΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩΔΕ Ε105/86-13, ASTM D ) ΕΡΓΟ - PROJECT : ΕΓΝΑΤΙΑ ΟΔΟΣ-ΤΜΗΜΑ 59.2 (ΑΕΡΟΔΡΟΜΙΟ - ΧΑΛΚΙΔΙΚΗ) Γεώτρηση - Borehole : ΓA9-1N Δείγμα - Sample : 32 H o (mm)= γ ο (kn/m 3 )= e o = 0.68 Βάθος - Depth (m) : 27,70-28,20 D (mm)= γd o (kn/m 3 )= Sr o (%)= 86 Κατάταξη - USCS Classification : CL, Φαιοκάστανη Αργιλος με W o (%)= σ' 1 S = ΔΗ/Η 0 (%) t 50% Es Cv e=e 100% Ca K 50% (kpa) S (sec) (kpa) (cm 2 /sec) =-Δe/Δlogt (cm/sec) Δείκτες Συμπιεστότητας S 0% S 100% Compressibility Indexes E E E E-09 Cc= E E-09 μεσca= E E E E-09 Cg= E Ενεργός Τάση Προφόρτισης : Effective Preconsolidation Pressure: p'c= 332 kpa 0.75 Αξονική Παραμόρφωση - Axial Strain ΔH/Ho (%) σ'1 (kpa) Δείκτης κενών - Void ratio e Cc Cr eo ,000 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ' 1 (kpa) 10.0 Προσδιορισμός cv, Es ΔΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟΔΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩΔΕ Ε105/86-13, ASTM D ) ΔΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟΔΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩΔΕ Ε105/86-13, ASTM D ) ΕΡΓΟ - PROJECT : ΕΓΝΑΤΙΑ ΟΔΟΣ-ΤΜΗΜΑ 59.2 (ΑΕΡΟΔΡΟΜΙΟ - ΧΑΛΚΙΔΙΚΗ) Γεώτρηση - Borehole : ΓA9-1N Δείγμα - Sample : 32 H o (mm)= γ ο (kn/m )= e o = 0.68 Βάθος - Depth (m) : 27,70-28,20 D (mm)= γd o (kn/m 3 )= Sr o (%)= 86 Κατάταξη - USCS Classification : CL, Φαιοκάστανη Αργιλος με W o (%)= Αξονική Παραμόρφωση - Axial Strain S 100 (%) Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ'1 (kpa) Μέτρο Συμπιεστότητας - Compressibility Modulus Es (kpa) Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ'1 (kpa) 1.0E-1 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ'1 (kpa) Συντελεστής Στερεοποίησης - Consolidation Coefficient Cv (cm 2 /sec) 1.0E-2 1.0E-3 1.0E-4 22

23 Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου S fin r C r = H i 1+ e i= 1 o σ log σ c o Cc + H i 1+ e o σ log σ f c 2 d u dz C v 2 du = dt S(t) = U(t) S fin U = 6 3 Tv Tv (U = 2 ; U < 0.50) 3 T π w v c h v Tv = 2 k E H c v = = γ t t 50 2 Μετά από την επεξεργασία των αποτελεσμάτων του οιδημέτρου υπολογίζεται αρχικά η Sfin, στη συνέχεια ο Cv, ο Tv για συγκεκριμένο χρόνο t, ο βαθμός στερεοποίησης U και τέλος η καθίζηση S(t) για το δεδομένο χρόνο t. Αυτόματος Υπολογισμός με χρήση λογισμικού φύλλου i ΠΚΜ - Οδικό Δίκτυο Χαλκιδικής - Τεχνικό στη ΧΘ 1+713,51 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΚΑΘΙΖΗΣΕΩΝ x(m)= 1.3 y(m)= 0.5 Στρώσεις: 11 Αμεσες Καθιζήσ. zε(m)= -2.5 Καθιζήσ. από Στερ. Στάθμη νερού W(m)= C v C α = S 0+Sc 1 10 c0 1c 0 0 c Στρώση z b(m) z (m) Δσ (kpa) σ' (kpa) p' (kpa) σ' (kpa) γ(kn/m 3 ) e Cc Cr Es (MPa) Eu (MPa) (m 2 /month) -Δe/Δlogt S (cm) S (cm) (cm) Χρονική εξέλιξη καθιζήσεων S=So+Sc(t)+Ss(t-tc) Βαθμός στερεοποίησης U ( t σε μήνες, S σε cm ) ( t σε μήνες ) tc (U>98%) t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= Στρώση H i (m) h (m) (month) % 69% 96% 100% 100% 100% 100% % 52% 85% 97% 100% 100% 100% % 28% 49% 68% 77% 88% 98% % 28% 49% 68% 77% 88% 98% % 35% 60% 81% 89% 96% 100% % 42% 72% 91% 95% 100% 100% % 42% 72% 91% 95% 100% 100% % 42% 72% 91% 95% 100% 100% % 100% 100% 100% 100% 100% 100% % 21% 37% 52% 60% 72% 91% % 21% 37% 52% 60% 72% 91% Καθίζηση απ' αρχής S(cm)= Απομένουσα καθίζηση Sf-S= Sfin= 16.6 S/Sf= 16% 47% 81% 92% 95% 97% 99% Χρόνος απ' αρχής της Φόρτισης t (μήνες) % 80% Καθίζηση S (cm) 10.0 Καθίζηση (cm) Ποσοστό Καθίζησης 60% 40% 20% % 23

24 24

25 Διάγραμμα βύθισης - Ασκούμενης τάσης 800 Κατακόρυφη Τάση (kpa) P (kn) Bearing Capacity Pult=5.14 *c Μετακίνηση στο κέντρο του πεδίλου (cm) 25