ПИСМЕН ИСПИТ АРМИРАНОБЕТОНСКИ КОНСТРУКЦИИ 1 БЕТОНСКИ КОНСТРУКЦИИ АРМИРАН БЕТОН

Transcript

1 ПИСМЕН ИСПИТ АРМИРАНОБЕТОНСКИ КОНСТРУКЦИИ 1 БЕТОНСКИ КОНСТРУКЦИИ АРМИРАН БЕТОН На скицата е прикажана конструкција на една настрешница покриена со челичен пластифициран лим со дебелина 0,8 mm. Рожниците (POS 1) се монтажни армиранобетонски. Да се изврши димензионирање на: - POS 1; POS ; POS 3 и POS 4 и да се скицира усвоената арматура во попречните пресеци. При димензионирањето на POS 1 да се занемари косото свиткување. МБ30, R 400/500- λ =,0m Снег и ветер: s+w = 1,3kN/m

2 POS 1 АРМИРАНОБЕТОНСКИ МОНТАЖЕН РОЖНИК Претпоставен пресек: 1. АНАЛИЗА НА ТОВАРИ: 1.1 Постојани: - Покривка од лим: 1,0 0,1=... = 0,10 kn/m - Сопствена тежина: (0,1 0,17+0, 0,08) 5,0= = 0,83 kn/m g = 0,93 kn/m 1. Променливи: - Снег + ветер (s+w): 1,0 1,3=... = 1,30 kn/m = 1,30 kn/m 1

3 . СТАТИЧКА ПРЕСМЕТКА Постојани товари: Променливи товари: R R T g g g g gl 0,93, = = = 1,0kN = 1,0kN gl 0,93, = = = 0,56kNm 8 8 R R T l 1,30, = = = 1,43kN = 1,43kN l 1,30, = = = 0,79kNm ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ (МБ30; R 400/500-) = k h = 0,057,4 = 1,3cm < 8,0cm vist = 1,6 0,56 + 1,8 0,79 =,3kNm Претпоставуваме дека неутралната оска минува низ горниот дел на пресекот (појасот): hvist = d a Ø 0 Øz = 5,0 1,5 0,6 0,5 =,4cm a0 = 1,5cm за монтажни гредни елементи изработени во фабрика :,0 0,5= 1,5cm Øz = 0,6cm за претпоставен пресек на узенгии UØ6 Ø = 0,5cm за претпоставен пресек на главна арматура Ø10 hvist,4 kh,vist = = = 6,577 3 b 0,0 МБ30 ε b = 0,6 за ε а = 10,0 k = 0,057 kh 5,705 = kz = 0,981

4 Бидејќи неутралната оска минува низ појасот, притиснатиот дел од пресекот е правоаголник со димензии 0,0cm/1,3cm. 3 ot = = = σv kz hvist 40,0 0,981,4 0,6cm 0,0 min =μmin b = (10,0 17,0 + 8,0 0,0) = 0,66cm 100 Усвоено: Главна арматура: Ø1 R 400/500- со =,6 cm Монтажна арматура: 6Ø10 R 400/500- со = 4,71 cm - Осигурување од коси главни напрегања: Бидејќи потпирањето на рожницата (POS 1) се врши преку појасот, само шрафираниот дел учествува во прифаќањето на тангенцијалните напрегања од трансверзалната сила. T = 1,6 1,0 + 1,8 1,43 = 4,1kN T 4,1 τ = = = 0,09kN / cm b0 h k z 0,0 8,0 0,9 τ = 0,09kN / cm = 0,9Pa < 1,10Pa = τ (за МБ30) Нема потреба од дополнителна арматура за прифаќање на косите главни напрегања. Усвоено: Ø U 6 /0cm R400/500- (1Ø6 со А= 0,8=0,56 cm ) - Распоред на усвоената арматура: r 3

5 POS АРМИРАНОБЕТОНСКА КОНЗОЛНА ГРЕДА Забелешка: - Позициите POS1 и POS1, поради помалата припадна површина, делуваат со помали реактивни големини од POS1. Меѓутоа, заради поедноставување на пресметката, реакциите од POS 1 и POS 1 се усвојуваат еднакви со реакциите од POS 1, со што добиеното решение ќе биде на страна на сигурноста; - При анализата на товарите ќе биде занемарен и наклонот од 10%, затоа што тој има многу мал удел во зголемувањето на сопствената тежина 1 помалку од 1,5% ( cos10 = 1,015 ). 1. АНАЛИЗА НА ТОВАРИ 1.1. Постојани: 0,50 + 0,5 - Сопствена тежина на POS : 0,5 5,0 =... g=,34 kn/m - Влијание од POS 1: 1,0 kn=... F g =,04 kn 1.. Променливи: - Влијание од POS 1: 1,43 kn=... F =,86 kn 4

6 . СТАТИЧКА ПРЕСМЕТКА Постојани товари: Променливи товари: g R 5,04 4,,34 0,0kN T g g = +,04 (0,1+ 1,1+,1+ 3,1+ 4,1) g = + = = 0,0kN,34 4, = 4,1kNm R 5,86 14,3kN T,86 (0,1 1,1,1 3,1 4,1) = = = 14,3kN = = 30,0kNm 3. ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ (МБ30; R 400/500-) = 1,6 4,1 + 1,8 30,0 = 11,4kNm = 1140kNcm 1140 hot = kh = 1,614 = 35,6cm b 5,0 a = a Ø 0 + Øz + =,0 + 0,8 + 0,8 = 3,6 cm dot = 35,6 + 3,6 = 39,cm l l dmin = 4,0 5,5cm 10 8 = усвоено : d= 50,0cm hvist = d a = 50,0 3,6 = 46,4cm 46,4 kh,vist = =, ,0 5

7 МБ30 ε b =,1 за ε a = 10,0 k = 0,174 kh,vist,099 = k z = 0, ot = = 7,0 cm 40,0 0,934 46,5 0,0 min = 5,0 40,0 =,0cm 100 Усвоено: Главна арматура: 4Ø16 R 400/500- со =8,04 cm Во притисната зона: Ø16 R 400/500- со = 4,0 cm = 4,0 cm = 0,5 8,04 - Осигурување од коси главни напрегања T = 1,6 0,0 + 1,8 14,3 = 57,1kN T 57.1 τ = = = 0,067kN / cm b h k z 5,0 36,5 0,934 τ = 0,67Pa < 1,10Pa = τr Нема потреба од дополнителна арматура за прифаќање на косите главни напрегања. Узенгии: Се усвојуваат конструктивно, при што максималното растојание изнесува: 46,5 h 3,3cm = e b 5cm 5cm 5cm Усвоено узенгии: Ø U 8 /0cm R400/500- (1Ø8 со А= 0,50=1,00 cm ) - Распоред на усвоената арматура: 6

8 POS АРМИРАНОБЕТОНСКА КОНЗОЛНА ГРЕДА Забелешка: - Исто како и за POS, заради поедноставување на анализата, гредата ќе биде товарена со реакциите од POS АНАЛИЗА НА ТОВАРИ 1.1. Постојани: 0,50 + 0,5 - Сопствена тежина на POS : 0,5 5,0 =... g=,34 kn/m - Влијание од POS 1: 1,0 kn=... F g =,04 kn 1.. Променливи: - Влијание од POS 1: 1,43 kn=... F =,86 kn. СТАТИЧКА ПРЕСМЕТКА Постојани товари: Променливи товари: 7

9 g R = 4,04 + 3,,34 = 15,6kN g T = 15,6kN,34 3, g = 5,0kNm g = +,04 (0,1+ 1,1+,1+ 3,1) R = 4,86 = 11,4kN T = 11,4kN = = 18,3kNm,86 (0,1 1,1,1 3,1) Забелешка: - Бидејќи статичките големини кои што дејствуваат во критичниот пресек на POS се помали од соодветните на POS и потребната арматура за прифаќање на овие влијанија ќе биде помала. Од конструктивни причини, се усвојува истата арматура и истиот распоред како и кај POS. 8

10 POS R АРМИРАНОБЕТОНСКА РАМКА СО ПРЕПУСТИ Забелешка: - На краевите на препустите на рамката влијанието од АБ конзолни греди (POS 1 и POS 1 - F g и F ), поради помалата припадна површина и помалиот товар од сопствената тежина на рожниците кој што дејствува на нив, е помало од влијанието од останатите конзолни греди (POS и POS - F g и F ),. Меѓутоа, слично како и во претходните случаи, за поедноставување на пресметката, земено е дека и во овие нападни точки дејствува исто влијание како и она од POS и POS, односно F g и F. - Рамката е три пати статички неопределен систем. За нејзина статичка анализа, потребно е претходно да бидат претпоставени димензиите (крутостите) на елементите. Во случајов усвоено е попречниот пресек на гредата да има димензии b/d=50cm/70cm, а на столбот 50cm/50cm. 1. АНАЛИЗА НА ТОВАРИ 1.1. Постојани товари: - Сопствена тежина на гредата: 0,5 0,7 5,0=... g= 8,75 kn/m - Тежина на столб: 0,5 0,5 4,5 5,0=... F s = 8,1 kn - Влијание од POS и POS : F g = R () g +R ( ) g =0,0+15,6= =... F g = 35,6 kn 1.. Променливи товари: - Влијание од POS и POS : F =R () +R ( ) =14,3+11,4= =... F = 5,7 kn 9

11 - Редукција на влијанието од препустите: Постојани товари: Променливи товари: F = 35,6 + 8,75, = 54,9kN g1 8,75, g1 = 35,6,+ = 99,5kNm - Еквивалентен товар на рамката: Постојани: F = F = 5,7kN 1 g1 = 5,7,= 56,5kNm Променливи:. СТАТИЧКА ПРЕСМЕТКА За определување на статичките големини се користи таблично решение (учебник стр. 371). 10

12 J h k = = = 1,403 3 J1 l Определување на статички големини од постојани товари: H 1 ( ) ( ) = = = 1 k 1,403 g l 8,75 8,80 = H = = 4 h k + 4 4,50 1,403 + H = H = 11,0kN g l 8,75 8,80 V = V = = = 38,5kN g l 8,75 8, = = 16,6kNm ( ) ( ) a = 0,0m; b = l= 8,80m H 3 F a b 3 90,5 0 8,80 = H = = h l k + 4,50 8,80 1,403 + H = H = 0kN ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) F b a b a 90,5 8,80 0 8,80 0 V = 1+ = 1+ = 90,5kN l l 6k 1 8,80 8,80 6 1, V = F V = 90,5 90,5 = 0kN F a b 5 k l l+ a (k+ ) = = 0kNm l (k+ )(6k + 1) F a b 7 k l 3 l+ a (k+ ) = = 0kNm l (k+ )(6k + 1) a =,0m;b = 6,60m Аналогнонапретходниотслучај: H = H = 5,8kN V V = 7,1kN = 8,6kN = 7,1kNm = 10,kNm 11

13 a = 4,40m;b = 4,40m Аналогнонапретходниотслучај: H = H = 7,7kN V = V = 17,8kN = М = 11,5kNm М 0 0 H H 9,8kN V ( ) 0 = = = 0 0 k + 6 k + = 99,5kNm 3 3 ( 99,5) = = = = k+ h (1,403+ ) 4,50 6 k 6 ( 99,5) 1,403 l (6 k + 1) 8,80 (6 1, ) V = V = 10,1kN = ( ) ( ) ( ) ( ) 10,1kN ( 99,5) ( 99,5) = = 9,3kNm 1, , = + k + 6 k + ( ) ( ) ( 99,5) ( 99,5) = + = 19,9kNm 1, ,403 + ( ) ( ) V V = 8,1kN = 0kN H = H = 0kN = = 0kNm - Суперпозиција на влијанијата: Од симетрија на товарите и геометриската симетрија произлегува: H = H = 11, ,8+ 7,7+ 5,8+ 0 9,8 9, = 10,1kN V = V = 38,5 + 90,5 + 7,1+ 17,8 + 8, ,1 10,1+ 8,1+ 0 = 10,6kN = = 16, ,1+ 11,5 + 10, + 0 9,3 19, = 16,kNm 1

14 Определување на влијанија во карактеристични пресеци (А ; C D) = 16, knm T = -10,7 kn N = -10,6 kn C d C d D d D d d C = 16,-10,7 4,5= -3,0 knm T d C = -10,7 kn N d C = -10,6+8,1= -18,5 kn C g C g D g D g g C = -3,0-99,5= -131,5 knm T g C = 10,6-8,1-90,5= 9,0 kn N g C = -10,7 kn E E e C = 16,+10,6 4,4-10,7 4,5-99,5- (8,75 4,4 )/-(90,5+8,1) 4,4-35,6,= = 110,3 knm T e C = 10,6-90,5-8,1-35,6-8,75 4,4= 17,9 kn N e C = -10,7 kn Дефинитивни дијаграми на внатрешни статички големини од постојани товари: 13

15 . Определување на статички големини од променливи товари: Зависноста помеѓу вредностите на статичките големини од g и е линеарна: g g S k k i i gi = ki i = Si = i i i 90,5 35,6 k1 = = 1,761 k = = 1,385 51,4 5,7 35,6 99,5 k3 = = 1,385 k4 = = 1,761 5,7 56,5 - Суперпозиција на влијанијата: ,8 + 5,8 + 7,7 9,8 9,8 H = H = + + =,8kN 1,761 1,385 1,761 90, ,1+ 8,6 + 17,8 10,1 10,1 V = V = + + = 90,0kN 1,761 1,385 1, ,1+ 10, + 11,5 9,3 19,9 = = + + = 4,kNm 1,761 1,385 1,761 14

16 Определување на влијанија во карактеристични пресеци: = 4, knm T = -,8 kn N = -90,0 kn C d C d D d D d d C = 4,-,8 4,5= -8,4 knm T d C = -,8 kn N d C = -90,0 kn C g C g D g D g g C = -8,4-56,5= -64,9 knm T g C = 90,0-51,4= 38,6 kn N g C = -,8 kn E E e C = 4,+(90,0-51,4) 4,4-,8 4,5-56,5-5,7,= = 48,4 knm T e C = 90,0-51,4-5,7= 1,9 kn N e C = -,8 kn Дефинитивни дијаграми на внатрешни статички големини од променливи товари: 15

17 4. ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ (МБ30; R 400/500-) Поради малата вредност, аксијалната сила во риглата (POS 3) при димензионирањето се занемарува. g g C C U E E U g g C C U = 1,6 131,5 + 1,8 64,9 = 37,kNm = 1,6 110,3 + 1,8 48,4 = 63,6kNm T = 1,6 9,0 + 1,8 38,6 = 16,7kN Определување на висина на пресекот на риглата: 370 hot = 1,614 = 41,3cm 50,0 a =,0 + 0,8 + 1,0 = 3,8 cm dot = 41,3+ 3,8 = 45,1cm l l dmin = 58,7 73,3 cm 1 15 = Усвоено : d= 70,0cm h = 70,0 3,8 = 66,cm vist Пресек E-E: 66, kh,vist = =, ,0 МБ30 ε b = 1,4 за ε a = 10,0 k = 0,13 kh,783 = k z = 0, otr = = 10,41cm 40,0 0,956 66, 0, min = 50,0 70,0 = 7.0 cm 100 Усвоено: 6Ø16 R400/500- со А=1.06 cm 16

18 Пресек C g -C g : 66, kh,vist = =, ,0 МБ30 ε b = 1,6 за ε a = 10,0 k = 0,138 kh,519 = k z = 0, otr = = 13,01cm 40,0 0,950 66, = 7,0cm min Усвоено: Монтажни: Додатни: Вкупно: Ø16 со А= 4,0 cm R400/500-5Ø16 со А=10,05 cm R400/500-7Ø16 со А=14,07 cm R400/ ОСИГУРУВАЊЕ ОД КОСИ ГЛАВНИ НАПРЕГАЊА Пресек C g -C g : Од трансверзална сила: T = 16,7kN T 16,7 τ (T) = = = 0,069kN / cm = 0,69Pa < τ r = 1,1Pa b0 z 50,0 66, 0,950 Од момент на торзија: Во пресекот 1-1, како моменти на торзија дејствуваат само оние кои се означени на скицата и дополнително моментите кои произлегуваат од реакциите. Влијанијата од POS и POS од крајот на препустот дејствуваат како момент на торзија во пресек -. Влијанијата од POS и POS кои што се наоѓаат веднаш над столбот, не предизвикуваат торзија директно влијаат како моменти на свиткување на столбот. 17

19 () (') () (') b0 T = 1,5 ( U U ) + ( RU RU ) = 0,50 = 1,5 ( 11,4 ( 1,6 5,0 + 1,8 18,3) ) + ( 1,6 (0,0 15,6) + 1,8 (14,3 11,4) ) = = 77,4kNm T d = 50,0 (,0 + 0,8 + 1,0) = 4,4 cm m d 4,4 5,3cm 8 8 = 50,0 (,0 + 0,8 + 1,0) 70,0 (,0 + 0,8 + 1,0) = 645,8cm m δ 0 = = = b0 ( ) ( ) 7740 τ = = = 0,8kN / cm =,8Pa > τ = 1,1Pa T ( T ) r b0 δ0 645,8 5,3 Суперпонирано: τ = τ (T ) +τ ( ) = 0,69 +,80 = 3,49Pa T За МБ30: τ r = 1,1Pa => 3 τ r <τ = 3,49Pa< 5 τ r Определување на дополнителна арматура за прифаќање на косите главни напрегања: - Узенгии: e = 10,0 cm; m= τ b e 0,069 50,0 10,0 ( τ ) = = = m σv (cosβ+ sinβ ctg θ) 40,0 (cos90 + sin90 ctg45 ) 0,0 min 1,0 min ( τ ) = minμ b e = 50,0 10,0 = 1,0 cm ; = = 0,50 cm 100 m (T U ) 0,43 cm v ( τ ) T 7740 ( T ) = e ctgθ= 10,0 ctg45 = 0,37cm b0 σv 645,8 40,0 τr( T ) δ0 e 0,8 5,3 10,0 min( T ) = = = 0,19cm σ 40,0 - Вкупна потребна површина на узенгии на e = 10,0cm: = + = 0,50 + 0,37 = 0,87cm (T ) ( T) Усвоено узенгии: Ø U 8 /10cm/0cm R400/500- со = 0,50= 1,00cm - Дополнителна затегната арматура за прием на трансверзалната сила: θ= 45 ; β= 90 T 16,7 Δ = θ β = = U a (ctg ctg ) (ctg45 ctg90 ),71cm σv 40,0 Усвоено: Ø14 R400/500- со А= 3,08cm 18

20 - Дополнителна подолжна арматура за прием на влијанието од торзија (се распоредува рамномерно низ пресекот): 7740 Σ = θ= + = ( ) T a O ctg 4,4 70,0 3,8 ctg45 7,66 cm b0 σv 645,8 40,0 Усвоено: 8Ø1 R400/500- со = 9,05cm - Распоред на усвоената арматура: 19

21 POS 4 АРМИРАНОБЕТОНСКИ СТОЛБ Столбот претставува притиснат елемент изложен на косо свиткување. Моментите на торзија во гредата се префрлаат како моменти на свиткување во столбот: 0

22 y d d g,c C y d d,c C d d g,c C g, d d,c C, d d g,c C g, d d,c C y g, y,, ( ) ( ) = = 3,5 4,1 5,0 = 59,9kNm = = 3,5 30,0 18,3 = 41,0kNm N N = 3,0kNm = 16,kNm = 8,4kNm = 4,kNm = 18,5kNm = 10,6kNm N = N = 90,0kN y y g + 59,9 + 41,0 d 50,0 e = = = 0,37m = 37,0cm > = = 5,0cm N + N 18,5 + 90,0 g g g + 3,0 + 8,4 d 50,0 ey = = = 0,14m = 14,0cm < = = 5,0cm N + N 18,5 + 90,0 - Проверка на стабилноста: l =β l= 1,0 4,50m= 4,50m i k min a 50,0 = = = 14,43cm 1 1 l 450,0 31,19 i 14,43 k λ= = = min 1

23 - Извивање во z рамнина: λ= 31,19 > 5 e 37,0 = = 0,74 < 3,5 и λ = 31,19 < 75 d 50,0 e 3,5 λ 3,5 31,19 = 0,74 < = = 1,456 и λ = 31,19 < 75 d y y ( d d d d + g,c C,C C ) 59,9 + 41,0 λ= 31,19 > ,0 y y = = ( g,, ) 59,9 41,0 + + Потребен е доказ на стабилноста. 5 <λ= 31,19 < 75 e λ 0 31,19 0 d ,3 < = 0,74 <,5 f = d = 50 = 3,5cm Од условот: λ= 31,19 < 50 влијанието од течење на бетонот се занемарува φ e = 0cm. N 1,6 18,5 1,8 90,0 454,0kN d d = + =,C C e = 37,0cm;f = 3,5cm N (e f) 1,6 18,5 (37,0 3,5) 1,8 90,0 (37,0 3,5) y d d =Σγi,C C i + = = = 18390kNcm = 183,9kNm - Извивање во y z рамнина: λ= 31,19 Од условот: + 3,0 8,4 λ 50 5 = 50 5 = 99, ,+ 4, d d d d g,c C,C C g,, λ= 31,19 < 99,50 нема потреба од проверка на стабилноста. = 1,6 ( 3,0) + 1,8 ( 8,4) = 66,3kNm d d,c C d d,c C = 66,3kNm ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ (ПРЕСЕК C d C d ) (МБ30; R 400/500-)

24 e = 37,0+ 3,5 = 40,5cm e y = 14,0cm f = 0,95,05 = 1,95kN/ cm ' b b = 50,0 cm; h = 45,0cm N 454,0 n = = = 0,103 f ' b b h 1,95 50,0 45,0 y e y d ,0 50,0 f ' b b h e b 1,95 50,0 45,0 40,5 50,0 m = 1+ = 1+ = 0,100 14,0 50,0 tgθ= = 0,347 θ= 19,14 40,5 50,0 Од дијаграми на интеракција (учебник стр.456 и стр.457): за θ= 15 μ= 0,00 за θ= 30 μ= 0,05 19,14 15,0 Со интерполација: μ= 0,00 + 0,05 = 0,014 30,0 15,0 1, 95 Аа = 0,014 50,0 45,0 = 1,53cm 40,0 = 4 = 4 1,53 = 6,14cm ot min a ( ) μ = 0,8 1,0 % 0,8 min = 50,0 50,0 = 0,0 cm 100 ( min - потребна арматура за целиот бетонски пресек) Усвоено: 1Ø16 R400/500- со = 4,1 cm 3

25 - Распоред на усвоената арматура: 4

26 ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ на столбот како два пати едноаксијално притиснат елемент поедноставена постапка N y = 454,0kN = 66,3 knm = 183,9kNm правец: N 454,0 = = = n 0,098 fb b h,05 50,0 45, m = = = 0,089 y fb b h,05 50,0 45,0 Од дијаграми на интеракција (учебник стр.398) : μ= 0,04 f,05 =μ b h = 0,04 50,0 45,0 = 4,61cm b a σ0 40 правец: N 454,0 n = = = 0,098 fb b h,05 50,0 45, m = = = 0,03 fb b h,05 50,0 45,0 Од дијаграми на интеракција (учебник стр.398) : μ= 0,0 f,05 =μ b h = 0,0 50,0 45,0 = 0,0 cm y b a σ0 40,0 0,8 min = 50,0 50,0 = 0,0 cm 100 5

27 Пресметана потребна арматура: Кога столбот се третира како биаксијално притиснат елемент: = 41,53 = 6,14cm ot Кога столбот се третира како два пати едноаксијално притиснат елемент: = 4,61+ 0,0 = 9,cm ot 6

28 ПРИЛОГ 1 Поедноставена постапка за решавање на рамката POS R Расчленување на рамката: Статичка пресметка на греда со препусти чија геометрија и товари одговараат на гредата од рамката POS R Пресметката е направена само за постојаните товари g: Σ Y 1 = R = R = 5 35,6 + 90,5 + 13, 8,75 R = R = 37,3kN [ ] T = 35,6 8,75, = 54,9kN L T = 35,6 8,75, 90,5 + 37,3 = 9,0kN L T = 9,0 35,6 4, 4 8,75 = 17,9kN L C 8,75, = 35,6, = 99,5kNm 8,75 6,6 C = 35,6 (, + 6,6) 90,5 4,4 + 37,3 4, 4 = 14,1kNm 7

29 Дијаграми на внатрешни статички големини: g: Рамка М поле [knm] М потпора [knm] Греда со препусти 110,3 14,1 131,5 99,5 Од добиените резултати можеме да заклучиме дека разликата во вредностите на нападните моменти во карактеристичните пресеци, кога гредата од рамката (POS R) се разгледува како дел од три пати статички неопределена рамка и кога истата се разгледува како самостојна греда со препусти е голема. Вакво упростување на системот, во случајов, би довело до правење на груба грешка во пресметувањето. Големата разлика во вредностите на моментите доаѓа од крутоста на јазолот во првиот случај, која што е занемарена во вториот, односно овозможена е слободна ротација на гредата околу потпорите. Разликата во добиените вредности за моментите над потпората 131,5-99,5= 3,0 knm е идентична на вредноста на моментот што се предава на столбот кога рамката се разгледува како целина. Како резултат на намалување на вредноста на моментот на потпорите доаѓа до зголемување на моментот во полето. 8