1. Υπολογισμοί τμήματος κατασκευής : ΣΤΕΓ.-001
|
|
- Αντιγόνη Δασκαλοπούλου
- 4 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Υπολογισμοί τμήματος κατασκευής : ΣΤΕΓ.-001 Στέγη απλή δίριχτη 1.1. Τεχνική Περιγραφή, παραδοχές, υλικά φορτία Τρόπος Κατασκευής Ξύλινη στέγη, από ζευκτά ξυλεία C24. Τύπος ζευκτού όπως το ανωτέρω σχέδιο. Ανοιγμα ζευκτών m, ύψος m, κλίση στέγης 25.20, απόσταση ζευκτών 1.500m Πέτσωμα από ξυλεία C14, πάχους 13 mm Τεγίδες από ξυλεία C24, διαστάσεων 50x50 mm, σε απόσταση m Διατομές ράβδων ζευκτού BxH [mm] Ράβδοι 1, 2, 3, 4, διατομή 120x120 [mm] Ράβδοι 5, 6, διατομή 120x120 [mm] Ράβδοι 7, διατομή 120x120 [mm] Ράβδοι 8, 9, διατομή 120x120 [mm] Ογκος ζευκτού =0.296 m³, βάρος ζευκτού =1.016 kn Κανονισμοί EN :2002, Ευρωκώδικας 0 Μέρος 1-1, Δράσεις EN :2002, Ευρωκώδικας 1 Μέρος 1-1, Φορτία κατασκευής EN :2003, Ευρωκώδικας 1 Μέρος 1-3, Φορτία χιονιού EN :2005, Ευρωκώδικας 1 Μέρος 1-4, Φορτία ανέμου EN :2009, Ευρωκώδικας 5 Μέρος 1-1, Ξύλινες κατασκευές Μέθοδος υπολογισμού Οι εσωτερικές δυνάμεις του ζευκτού της στέγης υπολογίζονται με ανάλυση του ραβδόμορφου φορέα, με πεπερασμένα στοιχεία, με άκαμπτες ή ελαστικές συνδέσεις. Για να υπολογιστούν οι διάφορες φορτίσεις, πρώτα υπολογίζονται οι εντατικές καταστάσεις, για μοναδιαίες φορτίσεις, και εν συνεχεία με συνδυασμό αυτών προκύπτουν οι εντατικές καταστάσεις στις διάφορες φορτίσεις. Εξετάζονται όλοι οι συνδυασμοί επικίνδυνων φορτίσεων, σύμφωνα με Eυρωκώδικα 1 και Ευρωκώδικας 5, και γίνονται όλοι οι έλεγχοι των ράβδων στις δυσμενέστερες συνθήκες φόρτισης (φέρουσα ικανότητα), σύμφωνα με EC5 EN :2009, 6. Γίνονται επίσης οι έλεγχοι των συνδέσεων σύμφωνα με EC5 EN :2009, 8. Ελέγχονται επίσης τα βέλη σε κατάσταση λειτουργικότητας, σύμφωνα με EC5 EN :2009, 7.
2 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ιδιότητες υλικών (ζευκτών, τεγίδων) (EC5 EN :2009, 3) Ποιότητα ξυλείας: C24 Κλάση λειτουργίας : Κλάση 1, περιεκτικότητα υγρασίας <=12% (EC ) Συντελεστής ασφαλείας υλικού γμ=1.30 (EC5 Πιν. 2.3) Χαρακτηριστικές ιδιότητες ξυλείας fmk = 24.0 MPa, ft0k = 14.0 MPa, ft90k= 0.4 MPa fc0k= 21.0 MPa, fc90k= 5.3 MPa, fvk = 2.5 MPa E0m =11000 MPa, E005 = 7400 MPa, E90m = 370 MPa Gm = 690 MPa, ρk = 350 Kg/m³ Ιδιότητες υλικών (ξυλεία, πετσώματος) (EC5 EN :2009, 3) Ποιότητα ξυλείας: C14 Κλάση λειτουργίας : Κλάση 1, περιεκτικότητα υγρασίας <=12% (EC ) Συντελεστής ασφαλείας υλικού γμ=1.30 (EC5 Πιν. 2.3) Χαρακτηριστικές ιδιότητες ξυλείας fmk = 14.0 MPa, ft0k = 8.0 MPa, ft90k= 0.3 MPa fc0k= 16.0 MPa, fc90k= 4.3 MPa, fvk = 1.7 MPa E0m = 7000 MPa, E005 = 4700 MPa, E90m = 230 MPa Gm = 440 MPa, ρk = 290 Kg/m³ Κατανεμημένα φορτία στέγης Επικάλυψη στέγης Ge= kn/m² (Κεραμίδια κεραμικά) Τεγίδες, σανίδωμα, μόνωση Gt= kn/m² Ge+Gt= kn/m² Οροφή κάτω επιφάνειας στέγης Gc= kn/m² Φορτίο χιονιού επί του εδάφους Sk= kn/m² Πίεση ανέμου σε κάθετη επιφάνεια Qw= kn/m² Επιβεβλημένο φορτίο (κατηγορία H)Qi= kn/m² 1.2. Φορτίου χιονιού (EC1 EN :2003, 5) Χαρακτηριστική τιμή φορτίου χιονιού επί εδάφους: sk=0.570 kn/m² Φορτίο χιονιού σε στέγη (EC1 EN :2003, 5) Γωνία κλίσης στέγης : α= Συντελεστής έκθεσης : Ce=1.000 (EC (7)) Συντελεστής θερμότητας : Ct=1.000 (EC (8)) Συντελεσής μορφής, α1=α2=25.20, μ1(α1)=μ1(α2)=0.800 (Πιν. 5.2) S(α1)=μ1(α1).Ce.Ct.Sk=0.800x1.00x1.00x0.570=0.456kN/m² ( 5.2) S(α2)=μ1(α2).Ce.Ct.Sk=0.800x1.00x1.00x0.570=0.456kN/m² Φορτίου χιονιού (EC1 EN :2003, 5.2(5.1), 5.3.3) Περιπτώσεις φόρτισης (I), S(Αριστ)=S(α1) =0.456 kn/m², S(Δεξιά)=S(α2)= kn/m² Περιπτώσεις φόρτισης (II), S(Αριστ)=0.5xS(α1)=0.228 kn/m², S(Δεξιά)=S(α2)= kn/m² Περιπτώσεις φόρτισης (III), S(Αριστ)=S(α1)= kn/m², S(Δεξιά)=0.5xS(α2)=0.228 kn/m² 1.3. Φορτίο ανέμου (EC1 EN :2005 5) Πίεση ανέμου Q(z)=Qref Ce(z), Qref=Vref²/1.6 (EC1 EN : ) Εξωτερική πίεση ανέμου we=qref.ce(z).cpe, Qref.Ce(z)= kn/m² Πίεση ανέμου σε στέγη we=qref Ce(z).Cpe (EC1 EN :2005, 5.2) Συντελεστές εξωτερικής πίεσης (EC1 EN :2005 Πιν. 7.3) Για κλίση στέγης α=25.20, Cpe(+)=0.44, Cpe(-)=-0.53 Πίεση ανέμου we(αριστ)= kn/m² Πίεση ανέμου we(δεξιά)= kn/m²
3 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Υπολογισμός σανιδώματος Στατικό σύστημα σανιδώματος Το σανίδωμα υπολογίζεται σαν αμφιέρειστη δοκός με άνοιγμα την απόσταση των τεγίδων L=0.400m, και πλάτος 1.00m. Διαστάσεις σανιδώματος Ξυλεία σανιδώματος: C14, κλάση λειτουργίας: Κλάση 1, περιεκτικότητα υγρασίας <=12% Απόσταση τεγίδων L= 0.400m, κλίση στέγης α= 25.20, πάχος σανιδώματος: 13mm Φορτία σανιδώματος Επικάλυψη Ge= kn/m² Ιδιο βάρος G1= kn/m² Φορτίο χιονιού Qs= kn/m² Φορτίο ανέμου Qw= kn/m² Φορτίο εργάτη Qp= kn Εντατικά μεγέθη σανιδώματος (άνοιγμα L=0.400 m, πλάτος=1.00 m) Φόρτιση δράση γg γq ψo maxn[kn] maxv[kn] maxm[knm] (Gk) Μόνιμα Gk =0.487[kN/m] Μόνιμη (Qk1) Χιόνι Qks=0.456[kN/m] Μεσοχρόνια (Qk2) Άνεμος Qkw=0.555[kN/m] Στιγμιαία (Qk3) Εργάτης Qkp=1.000[kN] Στιγμιαία Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Λειτουργικότητας (EC5 EN :2009, 2.2.3, 7) Ελεγχος βέλους κάμψης (EC5 7.2) Φόρτιση [kn/m] u[mm] δράση ψ0 ψ1 ψ2 Kdef (Gk) Μόνιμα Gk =0.487[kN/m] Μόνιμη (Qk1) Χιόνι Qks=0.456[kN/m] Μεσοχρόνια (Qk2) Άνεμος Qkw=0.555[kN/m] Στιγμιαία Συνδυασμός Φόρτισης w.inst w.fin [mm] 1 Gk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk1 + ψo.qk Gk + Qk2 + ψo.qk w.fin,g=w.inst,g(1+kdef), w.fin,q=w.inst,q(1+ψ2 kdef)(ec , Eq.2.3, Eq.2.4) Μέγιστες τιμές βελών w.inst = mm, w.fin = mm Ελεγχος σύμφωνα με EC5 EN : , Πίν.7.2 Ελεγχος τελικού βέλους κάμψης w.inst = mm < L/300=400/300= mm w.net,fin = mm < L/250=400/250= mm w.fin = mm < L/200=400/200= mm
4 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος σανιδώματος, Οριακή Κατάσταση Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod N/Kmod V/Kmod M/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk + γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk + γq.qk2 Στιγμιαία γg.gk + γq.qk3 Στιγμιαία γg.gk + γq.qk1 + γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk + γq.qk2 + γq.ψo.qk1 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Σανίδωμα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος θλίψης παράλληλα προς τις ίνες, Fc0d= kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=1000 mm, h=13 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=16.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x16.00/1.30=13.54n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fc0d= kn, σc0d=fc0d/anetto=1000x0.538/13000=0.04n/mm² < 13.54N/mm²=fc0d (Εξ.6.2) Σανίδωμα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος διάτμησης, Fv=0.571 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, bef=0.67x1000=670 mm, h=13 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fvk=1.70 N/mm², fvd=kmod fvk/γμ=1.10x1.70/1.30=1.44n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fv=0.571 kn, τv0d=1.50fv0d/anetto=1000x1.50x0.571/8710=0.10n/mm² < 1.44N/mm²=fv0d (Εξ.6.13) Σανίδωμα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος κάμψης, Myd=0.102 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=1000mm, h=13mm, A=1.300E+004mm²,Wy=2.817E+004mm³, Wz=2.167E+006mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fmyk=14.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² fmzk=14.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.102/2.817e+004=3.63 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.167e+006=0.00 N/mm² σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.31 < 1 (EC5 Εξ.6.11) Km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.21 < 1 (EC5 Εξ.6.12) Σανίδωμα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος κάμψης με αξονική θλίψη, Fc0d=-0.538kN, Myd=0.102kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=1000mm, h=13mm, A=1.300E+004mm²,Wy=2.817E+004mm³, Wz=2.167E+006mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=16.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x16.00/1.30=13.54n/mm² fmyk=14.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² fmzk=14.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x0.538/13000= 0.04 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.102/2.817e+004=3.63 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.167e+006=0.00 N/mm² (σc0d/fc0d)²+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.31 < 1 (EC5 Εξ.6.19) (σc0d/fc0d)²+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.21 < 1 (EC5 Εξ.6.20)
5 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 5 Σανίδωμα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος Λυγισμού με κάμψη, Fc0d=-0.538kN, Myd=0.102kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=1000mm, h=13mm, A=1.300E+004mm²,Wy=2.817E+004mm³, Wz=2.167E+006mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3, E005=4700N/mm²) fc0k=16.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x16.00/1.30=13.54n/mm² fmyk=14.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² fmzk=14.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x0.538/13000= 0.04 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.102/2.817e+004=3.63 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.167e+006=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 0.40=0.40 m= 400 mm Skz= 0.00x 0.40=0.00 m= 0 mm Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 13= 4 mm, λy= 400/ 4= iz= (Iz/A)=0.289x1000=289 mm, λz= 0/289= 0.00 Kρίσιμες τάσεις σc,crity=π²e005/λy²= 4.64 N/mm², λrel,y= σc,critz=π²e005/λz²= N/mm², λrel,z= (fc0k/σc,crity)= 1.86 (EC5 Εξ.6.21) (fc0k/σc,critz)= 0.00 (EC5 Εξ.6.22) βc=0.20 (φυσικό ξύλο) ky=0.5[1+βc(λrely-0.3)+λrely²]= 2.38, Kcy=1/(ky+ (ky²-λrely²))=0.258 (Eq ) kz=0.5[1+βc(λrelz-0.3)+λrelz²]= 0.50, Kcz=1/(kz+ (kz²-λrelz²))=1.000 (Eq ) σc0d/(kcy fc0d)+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.32 < 1 (EC5 Εξ.6.23) σc0d/(kcz fc0d)+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.22 < 1 (EC5 Εξ.6.24)
6 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Υπολογισμός τεγίδων Στατικό σύστημα τεγίδων Οι τεγίδες υπολογίζονται σαν αμφιέρειστες δοκοί με άνοιγμα L=1.500 m την απόσταση των ζευκτών. Φορτίζονται με το φορτίο λωρίδας στέγης πλάτους L1=0.400 m (απόσταση τεγίδων). Ο άξονας της τεγίδας έχει κλίση α=25.20 με την κατακόρυφο. Τα κατακόρυφα φορτία (βάρος, χιόνι, φορτίο εργάτη) αναλύονται σε δύο συντεταγμένες κατά z-z P.cosα, και κατά y-y P.sinα, το φορτίο ανέμου δρα κατά την διεύθυνση z-z. Διαστάσεις τεγίδων Ξυλεία τεγίδων: C24, Κλάση 1, περιεκτικότητα υγρασίας <=12%, διατομή τεγίδων BxH: 50x50 mm Απόσταση τεγίδων L1=0.400m, κλίση στέγης α=25.20, απόσταση ζευκτών L=1.500m. Φορτία τεγίδων ανά m² στέγης Επικάλυψη Ge= kn/m² Σανίδωμα+ιδ. βάρος G1= kn/m² Φορτίο χιονιού Qs= kn/m² Φορτίο ανέμου Qw= kn/m² Φορτίο εργάτη Qp= kn Φορτία τεγίδων κατά z-z και y-y ανά m τεγίδας Επικάλυψη+ιδ. βάρος Gk = kn/m, Gkz = kn/m, Gkez= kn/m Φορτίο χιονιού Qks= kn/m, Qksz= kn/m, Qksz= kn/m Φορτίο ανέμου Qkw= kn/m, Qkwz= kn/m, Qkwy= kn/m Φορτίο εργάτη Qkp= kn, Qkpz= kn, Qkpz= kn Εντατικά μεγέθη τεγίδων (άνοιγμα L=1.500 m, BxH: 50x50 mm) Φόρτιση δράση γg γq ψo Qz[kN] Qy[kN] My[kNm] Mz[kNm] (Gk) Μόνιμα Gk =0.220[kN/m] Μόνιμη (Qk1) Χιόνι Qks=0.182[kN/m] Μεσοχρόνια (Qk2) Άνεμος Qkw=0.222[kN/m] Στιγμιαία (Qk3) Εργάτης Qkp=1.000[kN] Στιγμιαία Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Λειτουργικότητας (EC5 EN :2009, 2.2.3, 7) Ελεγχος βέλους κάμψης (EC5 7.2) Φόρτιση [kn/m] u[mm] δράση ψ0 ψ1 ψ2 Kdef (Gk) Μόνιμα Gk =0.199[kN/m] Μόνιμη (Qk1) Χιόνι Qks=0.165[kN/m] Μεσοχρόνια (Qk2) Άνεμος Qkw=0.222[kN/m] Στιγμιαία Συνδυασμός Φόρτισης w.inst w.fin [mm] 1 Gk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk1 + ψo.qk Gk + Qk2 + ψo.qk w.fin,g=w.inst,g(1+kdef), w.fin,q=w.inst,q(1+ψ2 kdef)(ec , Eq.2.3, Eq.2.4) Μέγιστες τιμές βελών w.inst = mm, w.fin = mm
7 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 7 Ελεγχος σύμφωνα με EC5 EN : , Πίν.7.2 Ελεγχος τελικού βέλους κάμψης w.inst = mm < L/300=1500/300= mm w.net,fin = mm < L/250=1500/250= mm w.fin = mm < L/200=1500/200= mm Ελεγχος τεγίδων, Οριακή Κατάσταση Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Qz/Kmod Qy/Kmod My/Kmod Mz/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk + γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk + γq.qk2 Στιγμιαία γg.gk + γq.qk3 Στιγμιαία γg.gk + γq.qk1 + γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk + γq.qk2 + γq.ψo.qk1 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Τεγίδα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος διάτμησης, Fv=0.654 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, bef=0.67x50=34 mm, h=50 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fvk=2.50 N/mm², fvd=kmod fvk/γμ=1.10x2.50/1.30=2.12n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fv=0.654 kn, τv0d=1.50fv0d/anetto=1000x1.50x0.654/1700=0.58n/mm² < 2.12N/mm²=fv0d (Εξ.6.13) Τεγίδα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος διάτμησης, Fv=0.308 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, bef=0.67x50=34 mm, h=50 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fvk=2.50 N/mm², fvd=kmod fvk/γμ=1.10x2.50/1.30=2.12n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fv=0.308 kn, τv0d=1.50fv0d/anetto=1000x1.50x0.308/1700=0.27n/mm² < 2.12N/mm²=fv0d (Εξ.6.13) Τεγίδα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος κάμψης, Myd=0.415 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=50mm, h=50mm, A=2.500E+003mm²,Wy=2.083E+004mm³, Wz=2.083E+004mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.415/2.083e+004=19.91 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.083e+004=0.00 N/mm² σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.98 < 1 (EC5 Εξ.6.11) Km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.69 < 1 (EC5 Εξ.6.12) Τεγίδα, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος κάμψης δοκών με κύρτωση, Myd=0.415 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=50mm, h=50mm, A=2.500E+003mm²,Wy=2.083E+004mm³, Wz=2.083E+004mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x21.00/1.30=17.77n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm²
8 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 8 Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.415/2.083e+004=19.91 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.083e+004=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 1.50=1.50 m= 1500 mm Skz= 0.00x 1.50=0.00 m= 0 mm Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 50= 14 mm, λy= 1500/ 14= iz= (Iz/A)=0.289x 50= 14 mm, λz= 0/ 14= 0.00 σm,crit=0.78.b² E005/(h Lef)=0.78x50²x7400/(50x1350)= N/mm² (EC5 Εξ.6.32) Kρίσιμες τάσεις σm,crity= N/mm², λrel,my= (fmyk/σm,crity)= 0.34 (EC5 Εξ.6.30) σm,critz= N/mm², λrel,mz= (fmzk/σm,critz)= 0.00 (EC5 Εξ.6.30) λrel,my=0.34, (λrel<=0.75), Kcrity=1.00 (EC5 Εξ.6.34) λrel,mz=0.00, (λrel<=0.75), Kcritz=1.00 (EC5 Εξ.6.34) σmyd/(kcrity fmyd)+km.σmzd/(kcritz fmzd)= = 0.98 < 1 (EC5 Εξ.6.33) Km.σmyd/(Kcrity fmyd)+σmzd/(kcritz fmzd)= = 0.69 < 1 (EC5 Εξ.6.33)
9 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Υπολογισμός ζευκτού Γεωμετρικά δεδομένα ζευκτού Μήκος L=6.800 m, ύψος H=1.600 m, απόσταση ζευκτών d=1.500 m Κλίση =47.06%, γωνία α=25.20, tanα=0.471, sinα=0.426, cosα=0.905 Αριθμός κόμβων = 8, αριθμός ράβδων =11, στηρίξεις 2 Συντεταγμένες κόμβων Ιδιότητες ράβδων ζευκτού Κόμβος x[m] y[m] Στ. Ράβδος K1 K2 bxh[mm] L[m] A[mm²] Iy[mm4] Wy[mm³] x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E x E E E+005 Φορτία ανά ζευκτό Πυκνότητα ξύλου= kg/m³, Ίδιο βάρος ζευκτού=1.016 kn Απόσταση ζευκτών d=1.50 m, Βάρος συνδέσμων ζευκτού=0.102 kn Μόνιμες δράσεις ανά m ζευκτού Επικάλυψη+ίδιο βάρος ζευκτού Gk1= kn/m Οροφή κάτω επιφάνειας στέγης Gk2= kn/m Μεταβλητές δράσεις μέσης διάρκειας ανά m ζευκτού Χιόνι (Αριστ) Qk1l= kn/m (Δεξιά) Qk1r= kn/m Χιόνι (Αριστ) Qk2l= kn/m (Δεξιά) Qk2r= kn/m Χιόνι (Αριστ) Qk3l= kn/m (Δεξιά) Qk3r= kn/m Μεταβλητές δράσεις μικρής διάρκειας ανά m ζευκτού Επιβεβλημένο Qki= 0.50x1.500= kn/m Μεταβλητά φορτία στιγμιαίας διάρκειας ανά m ζευκτού Άνεμος (Αριστ) Qk4l= kn/m (Δεξιά) Qk4r= kn/m Άνεμος (Αριστ) Qk5l= kn/m (Δεξιά) Qk5r= kn/m
10 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 10 Συνδυασμοί φορτίσεων για εντατικές τιμές σχεδιασμού (γg=1.35, γq=1.50, ψo(κινητά Qf)=0.70, ψo(χιόνι Q1,Q2,Q3)=0.70, ψo(άνεμος Q4,Q5)=0.60) Σ.Φ. Δράσεις Μόνιμες-Μεταβλητές Κλάση διάρκειας 1 γg.gk Μόνιμη 2 γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια 3 γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια 4 γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια 5 γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία 6 γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία 7 γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια 8 γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία 9 γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία 10 γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία 11 γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία 12 γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία 13 γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία 14 γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία 15 γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία 16 γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία 17 γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία 18 γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία 19 γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία 20 γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία 21 γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία 22 γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία 23 γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία 24 γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία 25 γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία
11 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Στατική επίλυση ζευκτού Επίλυση για συνδέσεις με μειωμένη ακαμψία (συντελεστής 0.60) Το ζευκτό υπολογίζεται σαν πλαισιωτή κατασκευή (EN ) με μειωμένη ακαμψία συνδέσεων ανάλογα με τον ανωτέρω συντελεστή Οι αμείβοντες και το πέλμα θεωρούνται συνεχείς ράβδοι Το ζευκτό επιλύεται για διάφορες μοναδιαίες φορτίσεις και από αυτές υπολογίζονται εντατικές καταστάσεις στις διάφορες φορτίσεις, και συνδυασμούς δράσεων. Αριθμός κόμβων = 8, αριθμός ράβδων =11, στηρίξεις Στατική επίλυση για μοναδιαίες φορτίσεις Εντατικά μεγέθη για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m αριστερά αμείβων προς τα κάτω) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Δυνάμεις στα άκρα ράβδων για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m αριστερά αμείβων προς τα κάτω) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Εντατικά μεγέθη για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m δεξιά αμείβων προς τα κάτω) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm]
12 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 12 Δυνάμεις στα άκρα ράβδων για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m δεξιά αμείβων προς τα κάτω) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Εντατικά μεγέθη για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m κάτω πέλμα προς τα κάτω) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Δυνάμεις στα άκρα ράβδων για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m κάτω πέλμα προς τα κάτω) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Εντατικά μεγέθη για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m αριστερά αμείβων πίεση) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm]
13 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 13 Δυνάμεις στα άκρα ράβδων για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m αριστερά αμείβων πίεση) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Εντατικά μεγέθη για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m δεξιά αμείβων πίεση) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Δυνάμεις στα άκρα ράβδων για μοναδιαία φόρτιση (1 kn/m δεξιά αμείβων πίεση) ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y)
14 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Εντατικά μεγέθη για φορτίσεις Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm] (m σημείο μέγιστης ροπής ανοίγματος για μόνιμα φορτία, ή μέσον ράβδου) Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm] (m σημείο μέγιστης ροπής ανοίγματος για μόνιμα φορτία, ή μέσον ράβδου) Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm]
15 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 15 Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm] Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm] (m σημείο μέγιστης ροπής ανοίγματος για μόνιμα φορτία, ή μέσον ράβδου) Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm] Εντατικά μεγέθη, Φόρτιση: (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 N1[kN] V1[kN] M1[kNm] N2[kN] V2[kN] M2[kNm] Nm[kN] Vm[kN] Mm[kNm] (m σημείο μέγιστης ροπής ανοίγματος για μόνιμα φορτία, ή μέσον ράβδου)
16 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Δυνάμεις στα άκρα ράβδων για φορτίσεις Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y)
17 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 17 Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y)
18 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 18 Δυνάμεις στα άκρα ράβδων, Φόρτιση: (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = [kn/m] ράβδος κόμβ-1 κόμβ-2 F1x[kN] F1y[kN] M1[kNm] F2x[kN] F2y[kN] M2[kNm] (δυνάμεις στα άκρα ράβδων σε καθολικό σύστημα συντεταγμένων x-y) Κατακόρυφες μετατοπίσεις κόμβων (σε mm) κόμβος Gk Qk1 Qk2 Qk3 Qk4 Qk5 Qki Αντιδράσεις στηρίξεων (kn) κόμβος react. Gk Qk1 Qk2 Qk3 Qk4 Qk5 Qki 1 Fx Fy Fx Fy
19 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Αντιδράσεις στηρίξεων σε συνδυασμούς φορτίσεων (kn) Φόρτιση [kn/m] δράση γg γq ψo ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = Βραχυχρόνια Αντιδράσεις σε κόμβο : 1 (kn) Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fx Fy Fx/Kmod Fy/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές γg.gk+γq.qk4=0.9gk+1.5qk4, (EQU) Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5=0.9gk+1.5qk5, (EQU) Στιγμιαία
20 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Αντιδράσεις σε κόμβο : 3 (kn) Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fx Fy Fx/Kmod Fy/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές γg.gk+γq.qk4=0.9gk+1.5qk4, (EQU) Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5=0.9gk+1.5qk5, (EQU) Στιγμιαία
21 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Λειτουργικότητας Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Λειτουργικότητας (EC5 EN :2009, 2.2.3, 7) Ελεγχος βέλους κάμψης στον κόμβο 4 (EC5 7.2) Φόρτιση [kn/m] u[mm] δράση ψ0 ψ1 ψ2 Kdef ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία Συνδυασμός Φόρτισης w.inst w.fin [mm] 1 Gk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk1 + ψo.qk Gk + Qk1 + ψo.qk Gk + Qk2 + ψo.qk Gk + Qk2 + ψo.qk Gk + Qk3 + ψo.qk Gk + Qk3 + ψo.qk Gk + Qk4 + ψo.qk Gk + Qk4 + ψo.qk Gk + Qk4 + ψo.qk Gk + Qk5 + ψo.qk Gk + Qk5 + ψo.qk Gk + Qk5 + ψo.qk w.fin,g=w.inst,g(1+kdef), w.fin,q=w.inst,q(1+ψ2 kdef)(ec , Eq.2.3, Eq.2.4) Μέγιστες τιμές βελών στον κόμβο 4 w.inst = mm, w.fin = mm Ελεγχος σύμφωνα με EC5 EN : , Πίν.7.2 Ελεγχος τελικού βέλους κάμψης στον κόμβο 4 w.inst = mm < L/300=6800/300= mm w.net,fin = mm < L/250=6800/250= mm w.fin = mm < L/200=6800/200= mm
22 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Λειτουργικότητας (EC5 EN :2009, 2.2.3, 7) Ελεγχος βέλους κάμψης στο μέσο ράβδου 2 (EC5 7.2) Φόρτιση [kn/m] u[mm] δράση ψ0 ψ1 ψ2 Kdef ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία Συνδυασμός Φόρτισης w.inst w.fin [mm] 1 Gk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk Gk + Qk1 + ψo.qk Gk + Qk1 + ψo.qk Gk + Qk2 + ψo.qk Gk + Qk2 + ψo.qk Gk + Qk3 + ψo.qk Gk + Qk3 + ψo.qk Gk + Qk4 + ψo.qk Gk + Qk4 + ψo.qk Gk + Qk4 + ψo.qk Gk + Qk5 + ψo.qk Gk + Qk5 + ψo.qk Gk + Qk5 + ψo.qk w.fin,g=w.inst,g(1+kdef), w.fin,q=w.inst,q(1+ψ2 kdef)(ec , Eq.2.3, Eq.2.4) Μέγιστες τιμές βελών στο μέσο ράβδου 2 w.inst = mm, w.fin = mm Ελεγχος σύμφωνα με EC5 EN : , Πίν.7.2 Ελεγχος τελικού βέλους κάμψης στο μέσο ράβδου 2 w.inst = mm < L/300=1879/300= mm w.net,fin = mm < L/250=1879/250= mm w.fin = mm < L/200=1879/200= mm
23 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Χαρακτηριστικές ιδιοσυχνότητες της κατασκευής (ίδιο βάρος + μόνιμα φορτία) Μετά από δυναμική ανάλυση, υπολογίζονται οι κύριες ιδιοσυχνότητες του φορέα. Για τον υπολογισμό των ιδιοσυχνοτήτων θεωρούμε μάζα στον φορέα που αντιστοιχεί α/α Συχνότητα[Hz] Περίοδος[sec]
24 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4 Φόρτιση [kn/m] δράση γg γq ψo ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = Βραχυχρόνια Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod -N/Kmod +N/Kmod V/Kmod M/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Ελεγχοι αντοχής διατομής Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4 Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος θλίψης παράλληλα προς τις ίνες, Fc0d= kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=0.80x21.00/1.30=12.92n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fc0d= kn, σc0d=fc0d/anetto=1000x19.478/14400=1.35n/mm² < 12.92N/mm²=fc0d (Εξ.6.2) Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος διάτμησης, Fv=3.920 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, bef=0.67x120=80 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fvk=2.50 N/mm², fvd=kmod fvk/γμ=1.10x2.50/1.30=2.12n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fv=3.920 kn, τv0d=1.50fv0d/anetto=1000x1.50x3.920/9600=0.61n/mm² < 2.12N/mm²=fv0d (Εξ.6.13)
25 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 25 Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος κάμψης, Myd=1.292 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x1.292/2.880e+005=4.49 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.22 < 1 (EC5 Εξ.6.11) Km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.15 < 1 (EC5 Εξ.6.12) Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος κάμψης με αξονική θλίψη, Fc0d= kN, Myd=0.713kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=0.80x21.00/1.30=12.92n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x19.478/14400= 1.35 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.713/2.880e+005=2.48 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² (σc0d/fc0d)²+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.18 < 1 (EC5 Εξ.6.19) (σc0d/fc0d)²+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.13 < 1 (EC5 Εξ.6.20) Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος κάμψης με αξονική θλίψη, Fc0d= kN, Myd=1.292kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x21.00/1.30=17.77n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x23.183/14400= 1.61 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x1.292/2.880e+005=4.49 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² (σc0d/fc0d)²+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.23 < 1 (EC5 Εξ.6.19) (σc0d/fc0d)²+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.16 < 1 (EC5 Εξ.6.20) Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος Λυγισμού με κάμψη, Fc0d= kN, Myd=0.713kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3, E005=7400N/mm²) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=0.80x21.00/1.30=12.92n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm²
26 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 26 Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x19.478/14400= 1.35 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.713/2.880e+005=2.48 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 1.88=1.88 m= 1879 mm (πιο δυσμενές) Skz= 0.21x 1.88=0.40 m= 400 mm (απόσταση εγκ. στηρίξ./μήκος ράβδου=0.40/1.88=0.21) Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 120= 35 mm, λy= 1879/ 35= iz= (Iz/A)=0.289x 120= 35 mm, λz= 400/ 35= Kρίσιμες τάσεις σc,crity=π²e005/λy²= N/mm², λrel,y= σc,critz=π²e005/λz²= N/mm², λrel,z= (fc0k/σc,crity)= 0.91 (EC5 Εξ.6.21) (fc0k/σc,critz)= 0.19 (EC5 Εξ.6.22) βc=0.20 (φυσικό ξύλο) ky=0.5[1+βc(λrely-0.3)+λrely²]= 0.98, Kcy=1/(ky+ (ky²-λrely²))=0.754 (Eq ) kz=0.5[1+βc(λrelz-0.3)+λrelz²]= 0.50, Kcz=1/(kz+ (kz²-λrelz²))=1.000 (Eq ) σc0d/(kcy fc0d)+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.31 < 1 (EC5 Εξ.6.23) σc0d/(kcz fc0d)+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.22 < 1 (EC5 Εξ.6.24) Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος Λυγισμού με κάμψη, Fc0d= kN, Myd=1.292kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3, E005=7400N/mm²) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x21.00/1.30=17.77n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x23.183/14400= 1.61 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x1.292/2.880e+005=4.49 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 1.88=1.88 m= 1879 mm (πιο δυσμενές) Skz= 0.21x 1.88=0.40 m= 400 mm (απόσταση εγκ. στηρίξ./μήκος ράβδου=0.40/1.88=0.21) Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 120= 35 mm, λy= 1879/ 35= iz= (Iz/A)=0.289x 120= 35 mm, λz= 400/ 35= Kρίσιμες τάσεις σc,crity=π²e005/λy²= N/mm², λrel,y= σc,critz=π²e005/λz²= N/mm², λrel,z= (fc0k/σc,crity)= 0.91 (EC5 Εξ.6.21) (fc0k/σc,critz)= 0.19 (EC5 Εξ.6.22) βc=0.20 (φυσικό ξύλο) ky=0.5[1+βc(λrely-0.3)+λrely²]= 0.98, Kcy=1/(ky+ (ky²-λrely²))=0.754 (Eq ) kz=0.5[1+βc(λrelz-0.3)+λrelz²]= 0.50, Kcz=1/(kz+ (kz²-λrelz²))=1.000 (Eq ) σc0d/(kcy fc0d)+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.34 < 1 (EC5 Εξ.6.23) σc0d/(kcz fc0d)+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.25 < 1 (EC5 Εξ.6.24)
27 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 27 Ανω πέλμα ράβδοι: 1, 2, 3, 4, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος κάμψης δοκών με κύρτωση, Myd=1.292 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x21.00/1.30=17.77n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x1.292/2.880e+005=4.49 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 1.88=1.88 m= 1879 mm (πιο δυσμενές) Skz= 0.21x 1.88=0.40 m= 400 mm (απόσταση εγκ. στηρίξ./μήκος ράβδου=0.40/1.88=0.21) Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 120= 35 mm, λy= 1879/ 35= iz= (Iz/A)=0.289x 120= 35 mm, λz= 400/ 35= σm,crit=0.78.b² E005/(h Lef)=0.78x120²x7400/(120x1691)= N/mm² (EC5 Εξ.6.32) σm,crit=0.78.b² E005/(h Lef)=0.78x120²x7400/(120x400)= N/mm² (EC5 Εξ.6.32) Kρίσιμες τάσεις σm,crity= N/mm², λrel,my= (fmyk/σm,crity)= 0.24 (EC5 Εξ.6.30) σm,critz= N/mm², λrel,mz= (fmzk/σm,critz)= 0.12 (EC5 Εξ.6.30) λrel,my=0.24, (λrel<=0.75), Kcrity=1.00 (EC5 Εξ.6.34) λrel,mz=0.12, (λrel<=0.75), Kcritz=1.00 (EC5 Εξ.6.34) σmyd/(kcrity fmyd)+km.σmzd/(kcritz fmzd)= = 0.22 < 1 (EC5 Εξ.6.33) Km.σmyd/(Kcrity fmyd)+σmzd/(kcritz fmzd)= = 0.15 < 1 (EC5 Εξ.6.33)
28 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11 Φόρτιση [kn/m] δράση γg γq ψo ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = Βραχυχρόνια Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod -N/Kmod +N/Kmod V/Kmod M/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Ελεγχοι αντοχής διατομής Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11 Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος εφελκυσμού παράλληλα προς τις ίνες, Ft0d=0.426 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) ft0k=14.00 N/mm², ft0d=kmod ft0k/γμ=0.80x14.00/1.30=8.62n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Ft0d=0.426 kn, σt0d=ft0d/anetto=1000x0.426/14400=0.03n/mm² < 8.62N/mm²=ft0d (Εξ.6.1) Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος θλίψης παράλληλα προς τις ίνες, Fc0d= kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=0.80x21.00/1.30=12.92n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fc0d= kn, σc0d=fc0d/anetto=1000x0.087/14400=0.01n/mm² < 12.92N/mm²=fc0d (Εξ.6.2)
29 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 29 Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11, συνδυασμός φόρτισης Νο 3 Ελεγχος διάτμησης, Fv=0.906 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, bef=0.67x120=80 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fvk=2.50 N/mm², fvd=kmod fvk/γμ=0.80x2.50/1.30=1.54n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fv=0.906 kn, τv0d=1.50fv0d/anetto=1000x1.50x0.906/9600=0.14n/mm² < 1.54N/mm²=fv0d (Εξ.6.13) Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος κάμψης, Myd=0.200 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.200/2.880e+005=0.70 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.05 < 1 (EC5 Εξ.6.11) Km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.03 < 1 (EC5 Εξ.6.12) Θλιπτική τάση αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης με αξονική θλίψη παραλείπεται (EC ) Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11, συνδυασμός φόρτισης Νο 4 Ελεγχος Λυγισμού με κάμψη, Fc0d=-0.087kN, Myd=0.200kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3, E005=7400N/mm²) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=0.80x21.00/1.30=12.92n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x0.087/14400= 0.01 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.200/2.880e+005=0.70 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 0.44=0.44 m= 442 mm (πιο δυσμενές) Skz= 0.90x 0.44=0.40 m= 400 mm (απόσταση εγκ. στηρίξ./μήκος ράβδου=0.40/0.44=0.90) Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 120= 35 mm, λy= 442/ 35= iz= (Iz/A)=0.289x 120= 35 mm, λz= 400/ 35= Kρίσιμες τάσεις σc,crity=π²e005/λy²= N/mm², λrel,y= σc,critz=π²e005/λz²= N/mm², λrel,z= (fc0k/σc,crity)= 0.21 (EC5 Εξ.6.21) (fc0k/σc,critz)= 0.19 (EC5 Εξ.6.22) βc=0.20 (φυσικό ξύλο) ky=0.5[1+βc(λrely-0.3)+λrely²]= 0.50, Kcy=1/(ky+ (ky²-λrely²))=1.000 (Eq ) kz=0.5[1+βc(λrelz-0.3)+λrelz²]= 0.50, Kcz=1/(kz+ (kz²-λrelz²))=1.000 (Eq )
30 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 30 (σc0d/fc0d)²+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.05 < 1 (σc0d/fc0d)²+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.03 < 1 σc0d/(kcy fc0d)+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.05 < 1 (EC5 Εξ.6.23) σc0d/(kcz fc0d)+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.03 < 1 (EC5 Εξ.6.24) Ανω πέλμα ράβδοι: 10, 11, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος κάμψης δοκών με κύρτωση, Myd=0.200 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=0.80x21.00/1.30=12.92n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.80x24.00/1.30=14.77n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.200/2.880e+005=0.70 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 0.44=0.44 m= 442 mm (πιο δυσμενές) Skz= 0.90x 0.44=0.40 m= 400 mm (απόσταση εγκ. στηρίξ./μήκος ράβδου=0.40/0.44=0.90) Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 120= 35 mm, λy= 442/ 35= iz= (Iz/A)=0.289x 120= 35 mm, λz= 400/ 35= σm,crit=0.78.b² E005/(h Lef)=0.78x120²x7400/(120x442)= N/mm² (EC5 Εξ.6.32) σm,crit=0.78.b² E005/(h Lef)=0.78x120²x7400/(120x400)= N/mm² (EC5 Εξ.6.32) Kρίσιμες τάσεις σm,crity= N/mm², λrel,my= (fmyk/σm,crity)= 0.12 (EC5 Εξ.6.30) σm,critz= N/mm², λrel,mz= (fmzk/σm,critz)= 0.12 (EC5 Εξ.6.30) λrel,my=0.12, (λrel<=0.75), Kcrity=1.00 (EC5 Εξ.6.34) λrel,mz=0.12, (λrel<=0.75), Kcritz=1.00 (EC5 Εξ.6.34) σmyd/(kcrity fmyd)+km.σmzd/(kcritz fmzd)= = 0.05 < 1 (EC5 Εξ.6.33) Km.σmyd/(Kcrity fmyd)+σmzd/(kcritz fmzd)= = 0.03 < 1 (EC5 Εξ.6.33) Εφελκυστική τάση αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης με αξονικό εφελκυσμό παραλείπεται (EC )
31 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6 Φόρτιση [kn/m] δράση γg γq ψo ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = Βραχυχρόνια Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod -N/Kmod +N/Kmod V/Kmod M/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Ελεγχοι αντοχής διατομής Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6 Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6, συνδυασμός φόρτισης Νο 20 Ελεγχος εφελκυσμού παράλληλα προς τις ίνες, Ft0d= kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) ft0k=14.00 N/mm², ft0d=kmod ft0k/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Ft0d= kn, σt0d=ft0d/anetto=1000x24.692/14400=1.71n/mm² < 11.85N/mm²=ft0d (Εξ.6.1) Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6, συνδυασμός φόρτισης Νο 1 Ελεγχος διάτμησης, Fv=1.269 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, bef=0.67x120=80 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=0.60 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fvk=2.50 N/mm², fvd=kmod fvk/γμ=0.60x2.50/1.30=1.15n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fv=1.269 kn, τv0d=1.50fv0d/anetto=1000x1.50x1.269/9600=0.20n/mm² < 1.15N/mm²=fv0d (Εξ.6.13)
32 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 32 Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6, συνδυασμός φόρτισης Νο 1 Ελεγχος κάμψης, Myd=0.817 knm, Mzd=0.000 knm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.60 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.60x24.00/1.30=11.08n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.60x24.00/1.30=11.08n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.817/2.880e+005=2.84 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.26 < 1 (EC5 Εξ.6.11) Km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.18 < 1 (EC5 Εξ.6.12) Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6, συνδυασμός φόρτισης Νο 20 Ελεγχος κάμψης με αξονικό εφελκυσμό, Ft0d=24.692kN, Myd=0.773kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) ft0k=14.00 N/mm², ft0d=kmod ft0k/γμ=1.10x14.00/1.30=11.85n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σt0d=ft0d/anetto=1000x24.692/14400= 1.71 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.773/2.880e+005=2.68 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² σt0d/ft0d+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.28 < 1 (EC5 Εξ.6.17) σt0d/ft0d+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.24 < 1 (EC5 Εξ.6.18) Κάτω πέλμα ράβδοι: 5, 6, συνδυασμός φόρτισης Νο 1 Ελεγχος κάμψης με αξονικό εφελκυσμό, Ft0d=11.122kN, Myd=0.817kNm, Mzd=0.000kNm (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=0.60 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) ft0k=14.00 N/mm², ft0d=kmod ft0k/γμ=0.60x14.00/1.30=6.46n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=0.60x24.00/1.30=11.08n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=0.60x24.00/1.30=11.08n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σt0d=ft0d/anetto=1000x11.122/14400= 0.77 N/mm² σmyd=myd/wmy,netto=1ε+06x0.817/2.880e+005=2.84 N/mm² σmzd=mzd/wmz,netto=1ε+06x0.000/2.880e+005=0.00 N/mm² σt0d/ft0d+σmyd/fmyd+km.σmzd/fmzd= = 0.38 < 1 (EC5 Εξ.6.17) σt0d/ft0d+km.σmyd/fmyd+σmzd/fmzd= = 0.30 < 1 (EC5 Εξ.6.18)
33 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Ράβδοι: 7 Φόρτιση [kn/m] δράση γg γq ψo ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = Βραχυχρόνια Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod -N/Kmod +N/Kmod V/Kmod M/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Ελεγχοι αντοχής διατομής Ράβδοι: 7 Ράβδοι: 7, συνδυασμός φόρτισης Νο 2 Ελεγχος εφελκυσμού παράλληλα προς τις ίνες, Ft0d=7.514 kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=0.80 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) ft0k=14.00 N/mm², ft0d=kmod ft0k/γμ=0.80x14.00/1.30=8.62n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Ft0d=7.514 kn, σt0d=ft0d/anetto=1000x7.514/14400=0.52n/mm² < 8.62N/mm²=ft0d (Εξ.6.1) Διατμητική τάση αμελητέα, ο έλεγχος διάτμησης παραλείπεται (EC ) Καμπτική ροπή αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης παραλείπεται (EC ) Καμπτική ροπή αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης δοκών με κύρτωση παραλείπεται (EC ) Καμπτική ροπή αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης με αξονικό εφελκυσμό παραλείπεται (EC )
34 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας (EC5 EN :2009, 6) Ράβδοι: 8, 9 Φόρτιση [kn/m] δράση γg γq ψo ( Gk) Μόνιμα Gk1 = 0.989, Gk2 = Μόνιμη (Qk1) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk2) Χιόνι QksL= 0.342, QksR= Μεσοχρόνια (Qk3) Χιόνι QksL= 0.684, QksR= Μεσοχρόνια (Qk4) Άνεμος QkwL= 0.832, QkwR= Στιγμιαία (Qk5) Άνεμος QkwL=-1.010, QkwR= Στιγμιαία (Qki) Επιβεβλημένο (H) Qi = Βραχυχρόνια Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod -N/Kmod +N/Kmod V/Kmod M/Kmod 1 γg.gk Μόνιμη γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία Μέγιστες τιμές Ελεγχοι αντοχής διατομής Ράβδοι: 8, 9 Ράβδοι: 8, 9, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος θλίψης παράλληλα προς τις ίνες, Fc0d= kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120 mm, h=120 mm, A= mm² Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x21.00/1.30=17.77n/mm² (EC5 Εξ.2.14) Fc0d= kn, σc0d=fc0d/anetto=1000x10.016/14400=0.70n/mm² < 17.77N/mm²=fc0d (Εξ.6.2) Καμπτική ροπή αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης παραλείπεται (EC ) Καμπτική ροπή αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης με αξονική θλίψη παραλείπεται (EC )
35 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 35 Ράβδοι: 8, 9, συνδυασμός φόρτισης Νο 23 Ελεγχος Λυγισμού, Fc0d= kn (EC ) Ορθογωνική διατομή, b=120mm, h=120mm, A=1.440E+004mm²,Wy=2.880E+005mm³, Wz=2.880E+005mm³ Τροπ. συντ. Kmod=1.10 (Πιν. 3.1), Συντ. ασφ. υλικού γμ=1.30 (Πιν. 2.3, E005=7400N/mm²) fc0k=21.00 N/mm², fc0d=kmod fc0k/γμ=1.10x21.00/1.30=17.77n/mm² fmyk=24.00 N/mm², fmyd=kmod fmyk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² fmzk=24.00 N/mm², fmzd=kmod fmzk/γμ=1.10x24.00/1.30=20.31n/mm² Ορθογωνική διατομή άρα Km=0.70 (EC (2) σc0d=fc0d/anetto=1000x10.016/14400= 0.70 N/mm² Μήκη Λυγισμού Sk Sky= 1.00x 1.88=1.88 m= 1879 mm (πιο δυσμενές) Skz= 1.00x 1.88=1.88 m= 1879 mm (πιο δυσμενές) Λυγηρότητες iy= (Iy/A)=0.289x 120= 35 mm, λy= 1879/ 35= iz= (Iz/A)=0.289x 120= 35 mm, λz= 1879/ 35= Kρίσιμες τάσεις σc,crity=π²e005/λy²= N/mm², λrel,y= σc,critz=π²e005/λz²= N/mm², λrel,z= (fc0k/σc,crity)= 0.91 (EC5 Εξ.6.21) (fc0k/σc,critz)= 0.91 (EC5 Εξ.6.22) βc=0.20 (φυσικό ξύλο) ky=0.5[1+βc(λrely-0.3)+λrely²]= 0.98, Kcy=1/(ky+ (ky²-λrely²))=0.754 (Eq ) kz=0.5[1+βc(λrelz-0.3)+λrelz²]= 0.98, Kcz=1/(kz+ (kz²-λrelz²))=0.754 (Eq ) σc0d/(kcy fc0d)= 0.05 < 1 (EC5 Εξ.6.23) σc0d/(kcz fc0d)= 0.05 < 1 (EC5 Εξ.6.24) Καμπτική ροπή αμελητέα, ο έλεγχος κάμψης δοκών με κύρτωση παραλείπεται (EC )
36 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Συνδέσεις ζευκτού Φέρουσα ικανότητα συνδέσμων (EC5 EN :2009, 8) Βλήτρα και πλάκες συνδέσεων Επιλέγονται βλήτρα διαμέτρου d=4.0 mm. Πλάκες σύνδεσης πάχους t=2.0 mm. Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm². Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Στοιχεία διατομής Πάχος ξύλου d=120.0 mm, πάχος ελάσματος t=2.0 mm Ιδιότητες βλήτρων (EC ) Διάμετρος βλήτρων d=4.0mm, ροδέλες με διάμετρο >=12.0mm και πάχος >=1.2mm.. Αποστάσεις βλήτρων (EC5 Πίνακα 8.4) Επιλέγουμε επί το δυσμενέστερον a1=7d=7x4.0=28 mm, a2=4d=16 mm Χαρακτηριστική τιμή ροπής διαρροής (EC ) Myrk=0.30fuk d^2.6=0.30x400x4.0^2.6=4411 Nmm (fuk=400n/mm²) (EN Εξ.8.30) Χαρακτηριστική τιμή αντοχής άντυγας (EC ) fhk=0.082(1-0.01d)ρk=27.55n/mm², (ρk=350kg/m³,d=4.0mm) (EN Εξ.8.32) Μόνιμη δράση Εγκάρσια φέρουσα ικανότητα βλήτρου -Δίτμητη σύνδεση (EC ) t2=120.0 mm, πάχος ελάσματος t=2.0<=0.5d=0.5x4.0=2.0 mm Rd=η ελάχιστη των κάτωθι σχέσεων (EC5 EN :2009 Εξ.8.12(ι) και 8.12(κ)) 0.50fhk t2 d=6.612 kn 1.15 [2Myrk fhk d]=1.134 kn Εγκάρσια φέρουσα ικανότητα βλήτρου Rd=2Kmod Fvrk/γM=2x0.60x1.134/1.30=1.047 kn Μεσοχρόνια δράση Εγκάρσια φέρουσα ικανότητα βλήτρου -Δίτμητη σύνδεση (EC ) t2=120.0 mm, πάχος ελάσματος t=2.0<=0.5d=0.5x4.0=2.0 mm Rd=η ελάχιστη των κάτωθι σχέσεων (EC5 EN :2009 Εξ.8.12(ι) και 8.12(κ)) 0.50fhk t2 d=6.612 kn 1.15 [2Myrk fhk d]=1.134 kn Εγκάρσια φέρουσα ικανότητα βλήτρου Rd=2Kmod Fvrk/γM=2x0.80x1.134/1.30=1.396 kn Βραχυχρόνια δράση Εγκάρσια φέρουσα ικανότητα βλήτρου -Δίτμητη σύνδεση (EC ) t2=120.0 mm, πάχος ελάσματος t=2.0<=0.5d=0.5x4.0=2.0 mm Rd=η ελάχιστη των κάτωθι σχέσεων (EC5 EN :2009 Εξ.8.12(ι) και 8.12(κ)) 0.50fhk t2 d=6.612 kn 1.15 [2Myrk fhk d]=1.134 kn Εγκάρσια φέρουσα ικανότητα βλήτρου Rd=2Kmod Fvrk/γM=2x0.90x1.134/1.30=1.570 kn Παραδοχές για το σχεδιασμό συνδέσεων με βλήτρα Μελέτη των συνδέσεων με πλαστική ανάλυση. Τα βλήτρα καταπονούνται από ίσες δυνάμεις. Η αντοχή της μεταλλικής πλάκας βασίζεται στην πλαστική ροπή αντίστασης. Οι θλιπτικές δυνάμεις μειώνονται στο 0.50xFd
37 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας Ελεγχος συνδέσεων με βλήτρα στον κόμβο : 2 (EC5 EN :2009, 8.5) Τοποθετούνται διπλές (2) χαλύβδινες πλάκες στις δύο όψεις του ζευκτού Ελεγχος σύνδεσης ράβδου 2, με ράβδους 4 και 7, στον κόμβο 2 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=125mmx225mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 11 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n=11, (nef=1.30n), A=138mm², r=42mm, Wp =4515mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm² Δυνάμεις στον κόμβο 2,από ράβδους 4, 7, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 1.047
38 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 38 Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264 Ελεγχος σύνδεσης ράβδου 7, με ράβδους 2 και 4, στον κόμβο 2 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=125mmx225mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 9 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n= 9, (nef=1.30n), A=113mm², r=37mm, Wp =3833mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm²
39 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 39 Δυνάμεις στον κόμβο 2,από ράβδο 7, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264
40 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας Ελεγχος συνδέσεων με βλήτρα στους κόμβους : 1, 3 (EC5 EN :2009, 8.5) Τοποθετούνται διπλές (2) χαλύβδινες πλάκες στις δύο όψεις του ζευκτού Ελεγχος σύνδεσης ράβδων 5 και 1, στον κόμβο 1 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=360mmx95mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 25 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n=25, (nef=1.37n), A=314mm², r=74mm, Wp =16563mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm² Δυνάμεις στον κόμβο 1,από ράβδο 5, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 1.047
41 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 41 Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264
42 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας Ελεγχος συνδέσεων με βλήτρα στον κόμβο : 4 (EC5 EN :2009, 8.5) Τοποθετούνται διπλές (2) χαλύβδινες πλάκες στις δύο όψεις του ζευκτού Ελεγχος σύνδεσης ράβδων 5 και 6, με ράβδους 7, 8, 9, στον κόμβο 4 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=455mmx150mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 9 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n= 9, (nef=1.30n), A=113mm², r=37mm, Wp =3833mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm² Δυνάμεις στον κόμβο 4,από ράβδους 7, 8, 9, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 1.047
43 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 43 Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264 Ελεγχος σύνδεσης ράβδου 7, με ράβδους 5, 6, 8 και 9, στον κόμβο 4 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=455mmx150mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 9 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n= 9, (nef=1.30n), A=113mm², r=37mm, Wp =3833mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm²
44 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 44 Δυνάμεις στον κόμβο 4,από ράβδο 7, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264
45 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 45 Ελεγχος σύνδεσης ράβδου 8, με ράβδους 5, 6, 7 και 9, στον κόμβο 4 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=455mmx150mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 6 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n= 6, (nef=1.30n), A=75mm², r=20mm, Wp =1301mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm² Δυνάμεις στον κόμβο 4,από ράβδο 8, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 1.047
46 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 46 Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264
47 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας Ελεγχος συνδέσεων με βλήτρα στους κόμβους : 5, 6 (EC5 EN :2009, 8.5) Τοποθετούνται διπλές (2) χαλύβδινες πλάκες στις δύο όψεις του ζευκτού Ελεγχος σύνδεσης ράβδου 8, με ράβδους 1 και 2, στον κόμβο 5 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=155mmx60mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 6 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=16, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n= 6, (nef=1.00n), A=75mm², r=20mm, Wp =1301mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm² Δυνάμεις στον κόμβο 5,από ράβδο 8, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) Μ(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Μa(kNm) Fn(kN) Rd(kN) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 1.047
48 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 48 Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264
49 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ Ελεγχος Οριακής Κατάστασης Αστοχίας Ελεγχος συνδέσεων με βλήτρα στο στοιχείο : 5 (EC5 EN :2009, 8.5) Τοποθετούνται διπλές (2) χαλύβδινες πλάκες στις δύο όψεις του ζευκτού Ελεγχος σύνδεσης στοιχείου 5 Εκλέγονται: Δύο(2) μεταλλικές 2.0 mm πλάκες χαλύβδινες διαστάσεων BxH=290mmx110mm, και πάχους 2.0mm Βλήτρα διαμέτρου d=4.0mm, 30 βλήτρα σε κάθε συνδεόμενη ράβδο Αποστάσεις μεταξύ βλήτρων a1=28, a2=16 mm Αντοχή διαρροής χάλυβα πλακών fy=240 N/mm² Καθαρό εμβαδόν πλακών Anet=(0.75) b t Fa= δύναμη στο κέντρο της σύνδεσης Ma= Ροπή στο κέντρο της σύνδεσης Μέγιστη δύναμη ακραίου βλήτρου Fn=Fa/n+Ma/Wp n: αριθμός βλήτρων, a: διατομή βλήτρου A=nxa: συνολικό εμβαδόν βλήτρων r: απόσταση ακραίου βλήτρου από κέντρο σύνδεσης Wp=Ip/(rxa): ροπή αντίστασης σύνδεσης n=30, (nef=1.37n), A=377mm², r=79mm, Wp =18756mm³ σ και σd ορθή τάση και αντοχή πλάκας σύνδεσης N/mm² Δυνάμεις στη σύνδεση στοιχείου 5, στο κέντρο της σύνδεσης F(δύναμη) M(ροπή) Ελεγχος αντοχής σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fn(kN) Fv(kN) Ma(kNm) Fn Rd (kn) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία <1.047
50 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 50 Ελεγχος αντοχής μεταλλικής πλάκας σύνδεσης Σ.Φ. Συνδυασμός φόρτισης κλάση διάρκειας kmod Fa(kN) Ma(kNm) σ σd(n/mm²) 1 γg.gk Μόνιμη < γg.gk+γq.qk1 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk2 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk3 Μεσοχρόνια < γg.gk+γq.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki Βραχυχρόνια < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk4+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk1 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk2 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qk5+γq.ψo.qk3 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk1+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk2+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk4 Στιγμιαία < γg.gk+γq.qki+γq.ψo.qk3+γq.ψo.qk5 Στιγμιαία < 264
51 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 51
52 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 52 Σύνδεσμος στον κόμβο 1 (κόμβος σε x= m, y=0.000 m) πλάκες: 2x360x95x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [50] [25+25] Σύνδεσμος στον κόμβο 2 (κόμβος σε x=3.400 m, y=1.534 m) πλάκες: 2x125x225x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [31] [ ] Σύνδεσμος στον κόμβο 3 (κόμβος σε x=6.659 m, y=0.000 m) πλάκες: 2x360x95x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [50] [25+25]
53 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 53 Σύνδεσμος στον κόμβο 4 (κόμβος σε x=3.400 m, y=0.060 m) πλάκες: 2x455x150x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [30] [ ] Σύνδεσμος στον κόμβο 5 (κόμβος σε x=1.700 m, y=0.800 m) πλάκες: 2x155x60x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [12] [6+6] Σύνδεσμος στον κόμβο 6 (κόμβος σε x=5.100 m, y=0.800 m) πλάκες: 2x155x60x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [12] [6+6]
54 Αντικατάσταση στέγης Δημοτικού Σχολείου Φουρνής Σελ. 54 Σύνδεσμος ράβδου (σε x=2.800 m, y=0.000 m) πλάκες: 2x290x110x2.0mm βλήτρα: 4.0mm [60] [30+30]
www.runet.gr 1-Μοντέλο πεπερασμένων στοιχείων (FEM) Διαστασιολόγηση κατασκευής από Ξύλο Σελ. 1
Διαστασιολόγηση κατασκευής από Ξύλο Σελ. 1 1-Μοντέλο πεπερασμένων στοιχείων (FEM) Κόμβοι κατασκευής Κόμβος x [m] y[m] 1 0.000 0.000 2 0.000 3.100 3 4.400 3.100 4 4.400 0.000 5 0.000 1.900 6 4.400 1.900
Διαβάστε περισσότεραFEDRA-τοιχοποιία ιαστασιολόγηση Στέγης µε Ευρωκώδικα 5 σελ-1
FEDRA-τοιχοποιία ιαστασιολόγηση Στέγης µε Ευρωκώδικα 5 σελ-1 2 2 4 5 6 7 1.50 1 8 9 3 1 5 4 6 3 1.50 6.00 Τεχνική Περιγραφή Τρόπος Κατασκευής Ξύλινη στέγη, από ζευκτά ξυλεία C14. Τύπος ζευκτού όπως το
Διαβάστε περισσότεραΤΕΙ ΔΥΤΙΚΗΣ ΕΛΛΑΔΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΕ ΜΕΛΕΤΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΞΥΛΟ ΜΕ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ RUNET
ΤΕΙ ΔΥΤΙΚΗΣ ΕΛΛΑΔΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΕ ΜΕΛΕΤΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΞΥΛΟ ΜΕ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ RUNET ΣΠΟΥΔΑΣΤΕΣ : ΣΜΥΡΛΗΣ ΣΠΥΡΙΔΩΝ ΔΡΟΣΟΣ ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΕΙΣΗΓΗΤΗΣ ΔΡ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΚΑΚΑΒΑΣ-ΠΑΠΑΝΙΑΡΟΣ
Διαβάστε περισσότεραCONTENTS. Examples of Ultimate Limit states. 1. SECT.-001, ULTIMATE LIMIT STATE, Tension Structural design Structural Fire design
Examples of Ultimate Limit states CONTENTS 1. SECT.-001, ULTIMATE LIMIT STATE, Tension 1.1. Structural design 1.2. Structural Fire design 2. SECT.-002, ULTIMATE LIMIT STATE, Compression perpendicular to
Διαβάστε περισσότεραΤΙΤΛΟΣ: ΜΕΛΕΤΗ ΞΥΛΙΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ (ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ #5) ΜΕ ΤΗΝ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ RUNET
1 ΤΕΙ ΔΥΤΙΚΗΣ ΕΛΛΑΔΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΕ ΤΙΤΛΟΣ: ΜΕΛΕΤΗ ΞΥΛΙΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ (ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ #5) ΜΕ ΤΗΝ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ RUNET ΣΠΟΥΔΑΣΤΡΙΕΣ: ΑΝΑΓΝΩΣΤΗ ΜΑΡΙΑ ΑΡΓΥΡΟΠΟΥΛΟΥ
Διαβάστε περισσότεραwww.runet.gr 1-Μοντέλο πεπερασμένων στοιχείων (FEM) Διαστασιολόγηση κατασκευής από Χάλυβα Σελ. 1
Διαστασιολόγηση κατασκευής από Χάλυβα Σελ. 1 1Μοντέλο πεπερασμένων στοιχείων (FEM) Κόμβοι κατασκευής Κόμβος x [m] y[m] 1 0.000 0.000 2 0.000 4.600 3 8.400 4.600 4 8.400 0.000 Στηρίξεις κατασκευής Κόμβος
Διαβάστε περισσότεραfk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από Πίνακα 3.3 fb = 4,675 MPa fm= 5 MPa fk = 0,45 4,675 0,70 5,0 0,30 = 2,15 N/mm 2
3. Υπολογισμός χαρακτηριστικών αντοχών 3.1. Αντοχή σε θλίψη της τοιχοποιίας, fk Για κονίαμα γενικής χρήσης η αντοχή σε θλίψη της τοιχοποιίας προσδιορίζεται από τη σχέση: fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότερα4.5 Αµφιέρειστες πλάκες
Τόµος B 4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Οι αµφιέρειστες πλάκες στηρίζονται σε δύο απέναντι παρυφές, όπως η s1 στην εικόνα της 4.1. Αν µία αµφιέρειστη πλάκα στηρίζεται επιπρόσθετα σε µία ή δύο ακόµη παρυφές και
Διαβάστε περισσότεραΝοέμβριος 2008. Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235.
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Πλευρικός λυγισμός δοκού γέφυρας Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότεραFrame2Dexpress Παράδειγµα εκτύπωσης τεύχους RUNET
Κόµβοι κατασκευής Κόµβος x [m] y[m] 1 0.000 0.000 2 0.000 8.000 3 0.000 14.000 4 12.000 18.000 5 24.000 14.000 6 24.000 8.000 7 24.000 0.000 8 12.000 8.000 9 12.000 4.000 10 12.000 0.000 Στηρίξεις κατασκευής
Διαβάστε περισσότεραΠαράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
Διαβάστε περισσότεραBETONexpress, www.runet.gr
Πέδιλα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Υπ ολογισμοί τμήματος κατασκευής : ΠΕΔΙΛΟ-001, Μεμονωμένο, κεντρικό πέδιλο, με ροπ ή και σεισμό 1.1. Διαστάσεις-Υλικά-Φορτία 1.2. Κανονισμοί 1.3. Ελεγχοι φέρουσας ικανότητας εδάφους
Διαβάστε περισσότεραΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΟΧΗΜΑΤΩΝ
2. ΣΤΑΤΙΚΗ Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στη δοκό του σχήματος: Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στον φορέα του σχήματος: Ασκήσεις υπολογισμού τάσεων Άσκηση 1 η (Αξονικός εφελκυσμός
Διαβάστε περισσότεραΆσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας
Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΑΘΗΝΩΝ - ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΙΙ
1 Τ.Ε.Ι. ΑΘΗΝΩΝ - ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΙΙ 22/02/2011 ΘΕΜΑ 1 ο Στον πρόβολο του σχήματος μήκους l, η διατομή είναι ορθογωνική διαστάσεων bxh (για τις οποίες δίνεται h=3b). Aν σ εφ
Διαβάστε περισσότεραΜελέτη τοίχου ανιστήριξης
FESPA 5.2.0.88-2012 LH Λογισμική Μελέτη τοίχου ανιστήριξης Σύμφωνα με τους Ευρωκώδικες Ο Μηχανικός Σχέδιο τοίχου αντιστήριξης 0 0.55 1.1 1.65 2.2 2.75 3.3 3.85 4.4 4.95 5.5 0 0.53 1.06 1.59 2.12 2.65 3.18
Διαβάστε περισσότεραΠαράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ Δίνεται η κάτοψη του σχήματος που ακολουθεί και ζητείται να εξεταστεί
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος
Διαβάστε περισσότεραBETONexpress, www.runet.gr
BETONe xpress ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Υπ ολογισμοί τμήματος κατασκευής : ΒΡ-ΠΡ.-001, Βραχύς π ρόβολος 1.1. Διαστάσεις, φορτία 1.2. Μοντέλο διαστασιολόγησης 1.3. Αντοχή λοξής θλίψης σκυροδέματος Vrd2 1.4. Δύναμη
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ., Σους Ι.
ΤΕΙ ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ, Σους Ι Ονοµατεπώνυµο: ΑΕΜ Σέρρες 6-6-2013 Βαθµολογία: ίνεται ο ξυλότυπος του σχήµατος
Διαβάστε περισσότεραΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας
ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας Ισοστατικά πλαίσια με συνδέσμους (α) (β) Στατική επίλυση ισοστατικών πλαισίων
Διαβάστε περισσότεραΆΣΚΗΣΗ 1.: Να οπλισθεί η δοκός του ακόλουθου σχήματος με συνολικό φορτίο 1000 ΚΝ (εξωτερικό και ίδιο βάρος, όλα παραγοντοποιημένα φορτία σχεδιασμού).
1 ΆΣΚΗΣΗ 1.: Να οπλισθεί η δοκός του ακόλουθου σχήματος με συνολικό φορτίο 1000 ΚΝ (εξωτερικό και ίδιο βάρος, όλα παραγοντοποιημένα φορτία σχεδιασμού). Πλάτος δοκού t beam =0.30m Πλάτος υποστυλωμάτων 0.50m
Διαβάστε περισσότεραΥΛΙΚΑ ΧΑΛΥΒΑΣ. Θερμής ελάσεως (ΕΝ10025) : 1. S225 (fy=235n/mm 2 fu=360n/mm 2 ) 2. S275 (fy=270n/mm2 fu=430n/mm2) 3. S355 (fy=355n/mm2 fu=510n/mm2)
ΥΛΙΚΑ ΧΑΛΥΒΑΣ Ψυχρής ελάσεως (ΕΝ10147) : 1. FeE 220G (fy=220n/mm 2 fu=300n/mm 2 ) 2. FeE 250G (fy=250n/mm2 fu=330n/mm2) 3. FeE 280G (fy=280n/mm2 fu=360n/mm2) Θερμής ελάσεως (ΕΝ10025) : 1. S225 (fy=235n/mm
Διαβάστε περισσότερα: ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗΣ ΚΑΠΝΑΠΟΘΗΚΗΣ ΔΗΜΟΥ ΚΑΒΑΛΑΣ : ΔΗΜΟΣ ΚΑΒΑΛΑΣ : ΚΑΣΣΑΝΔΡΟΥ & ΑΒΕΡΩΦ : ΚΑΒΑΛΑΣ
ΕΡΓΟ ΙΔΙΟΚΤΗΤΗΣ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΔΗΜΟΣ : ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗΣ ΚΑΠΝΑΠΟΘΗΚΗΣ ΔΗΜΟΥ ΚΑΒΑΛΑΣ : ΔΗΜΟΣ ΚΑΒΑΛΑΣ : ΚΑΣΣΑΝΔΡΟΥ & ΑΒΕΡΩΦ : ΚΑΒΑΛΑΣ ΥΠΕΥΘΥΝΗ ΔΗΛΩΣΗ ΤΟΥ ΜΕΛΕΤΗΤΗ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
Διαβάστε περισσότερα20/10/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού. Πανεπιστημιακός Υπότροφος
Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού Δρ. Σωτήρης Δέμης Πανεπιστημιακός Υπότροφος Τσιμεντοπολτός Περιλαμβάνονται διαγράμματα από τα βιβλία «Μηχανική των Υλικών» και «Δομικά Υλικά» του Αθανάσιου
Διαβάστε περισσότεραΣυνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή
Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε
Διαβάστε περισσότεραΒιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διαβάστε περισσότεραDGZ Συνδέτης διπλού σπειρώματος για μονωτικό Ανθρακοχάλυβας επιψευδαργυρωμένος με λευκό γαλβανισμό.
DGZ Συνδέτης διπλού σπειρώματος για μονωτικό Ανθρακοχάλυβας επιψευδαργυρωμένος με λευκό γαλβανισμό. ET 11/0030 PCKGING ox + CE paper + IT ΣΥΜΒΟΥΛΗ Δωρεάν λογισμικό myproject και συμβουλή εξατομικευμένη
Διαβάστε περισσότεραΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΠαράρτημα Έκδοση 2017
Παράρτημα Έκδοση 2017 Εργαλείο μετατόπισης ευθείας Εργαλεία υπολογισμού φορτίου Ανέμου και Χιονιού σύμφωνα με Ευρωκώδικα 1 Ορισμός επιφανειακού φορτίου σε πολλαπλές ράβδους ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή... 2
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 017 3. Διαγράμματα NQM Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr Α3. Διαγράμματα NQΜ/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραGεπ Q Qπρ L1 L2 Lπρ Υλικά Περιβάλλον (KN/m²) (KN/m²) (KN/m²) (m) (m) (m) A C25 Ελάχιστα
ΤΕΙ ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκoντες: Μελισσανίδης Σ, Παναγόπουλος Γ, Τερζή Β Ονοµατεπώνυµο: Βαθµολογία: Σέρρες 19-1-2012 ΑΕΜ Εξάµηνο ίνεται ο ξυλότυπος
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων Έργο Ημερομηνία : 6.12.2012 Ονομασία : Έργο Στάδιο : 1 7,00 2,00 +z 12,00 ΥΥΟ Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από
Διαβάστε περισσότεραΘΕΜΑ 1. Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες)
ΘΕΜΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες) ΕΠΙΛΥΣΗ: Ο φορέας χωρίζεται στα τμήματα Α και Β. Το τμήμα Α είναι τριαρθρωτό τόξο. Απομονώνοντας το Α και
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΓΙΑ ΤΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΦΟΡΕΑ
Έργο Ιδιοκτήτες Θέση ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΓΙΑ ΤΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΦΟΡΕΑ Η µελέτη συντάχθηκε µε το πρόγραµµα VK.STEEL 5.2 της Εταιρείας 4M -VK Προγράµµατα Πολιτικού Μηχανικού. Το VK.STEEL είναι πρόγραµµα επίλυσης χωρικού
Διαβάστε περισσότεραXΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73
XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 20 1 XΑΛΥΒΔΌΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύμμικτες πλάκες ονομάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούνται από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο
Διαβάστε περισσότερα25x30. 25x30. Π2 Πρ1. Π1 Πρ2. Άσκηση 3 η
Πλάκες ο εργαστήριο 1 Άσκηση 3 η Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα: Η εκλογή
Διαβάστε περισσότεραίνεται ποιότητα χάλυβα S355. Επιλογή καμπύλης λυγισμού Καμπύλη λυγισμού S 235 S 275 S 460 S 355 S 420 Λυγισμός περί τον άξονα y y a a a b t f 40 mm
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας ομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι ιδάσκοντες :Χ. Γαντές.Βαμβάτσικος Π. Θανόπουλος Νοέμβριος 04 Άσκηση
Διαβάστε περισσότεραΘΕΜΑΤΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΥ 2005 ΘΕΜΑ 1
ΔΕΔΟΜΕΝΑ: ΘΕΜΑ 1 Στο φορέα του σχήματος ζητούνται: α) να χαραχθούν τα διαγράμματα Μ, Q, N (3.5 μονάδες) β) η κατακόρυφη βύθιση του κόμβου 7 λόγω της φόρτισης και μιας ομοιόμορφης μείωσης της θερμοκρασίας
Διαβάστε περισσότεραΘΕΜΑ 1 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Δίνονται: = cm ΕΠΙΛΥΣΗ: Ερώτημα α. k = 6000kN m. Μέθοδος των Δυνάμεων:
ΔΕΔΟΜΕΝΑ: ΘΕΜΑ Στο φορέα του σχήματος ζητούνται: α) να χαραχθούν τα διαγράμματα, Q (2.5 μονάδες) β) να υπολογιστεί το μέτρο και η φορά της κατακόρυφης μετατόπισης στο μέσο του τμήματος (23) ( μονάδα) Δίνονται:
Διαβάστε περισσότεραΠ1 Ππρ. Δ1 (20x60cm) Σ1 (25x25cm) Άσκηση 1 η
Πλάκες 1 ο μάθημα εργαστηρίου 1 Άσκηση 1 η Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Διαβάστε περισσότεραΓενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος CE07_S04 Πιστωτικές. Φόρτος εργασίας μονάδες:
Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Μεταλλικές Κωδικός CE07_S04 μαθήματος: Κατασκευές ΙI μαθήματος: Πιστωτικές Φόρτος εργασίας μονάδες: 5 150 (ώρες): Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Άσκηση 2 ΣΙΔΗΡΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΙI ΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗΣ 2
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Εξέλιξη των Κανονισμών 1959 Κανονισμός Έργων από Σκυρόδεμα και Αντισεισμικός Κανονισμός (ΒΔ 59) Επιτρεπόμενες
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 3 2. ΓΕΝΙΚΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ... 5 3. ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΧΑΛΥΒΔΟΦΥΛΛΩΝ... 6 4. ΟΠΛΙΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΠΛΑΚΑΣ... 9 5. ΦΟΡΤΙΑ... 9 6. ΑΝΑΛΥΣΗ... 11 7. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ... 11 8. ΤΕΥΧΟΣ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ...
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2016
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 016 3. Διαγράμματα NQM Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr Α3. Διαγράμματα NQΜ/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΗ 8. Για το φορέα του σχήματος να μορφωθούν τα διαγράμματα M, Q, N για ομοιόμορφο φορτίο και θερμοκρασιακή φόρτιση.
ΑΣΚΗΣΗ 8 ΕΟΜΕΝΑ: Για το φορέα του σχήματος να μορφωθούν τα διαγράμματα, Q, N για ομοιόμορφο φορτίο και θερμοκρασιακή φόρτιση. ίνονται: 50 KNm I/ A 0, T T 5 C 0 h 0,5m 5 C l l 0m T a t 5 C / C ΕΠΙΛΥΣΗ:
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ- 2015
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ- 015 3. Δοκοί (φορτία NQM) Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών 3. Δοκοί (φορτία NQΜ)/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής με τα διάφορα είδη φορτίων.
Διαβάστε περισσότεραEN EN Μερικοί συντ αντιστάσεων (R) g b = g s = Συντελεστές μείωσης Συντ μείωσης καμπύλης φορτίου καθίζησης : k = 1,00 [ ] Έλεγχοι Συντ.
Ανάλυση πασσάλου CPT Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 09.10.2008 Ρυθμίσεις Πρότυπο - EN 1997 - DA1 CPT πάσσαλος Μεθοδολογία επαλήθευσης : Τύπος ανάλυσης : Μερικός συντ αντίστασης αιχμής : Μερικός
Διαβάστε περισσότεραΜάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 2012 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 202 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ( η περίοδος
Διαβάστε περισσότεραΤελική γραπτή εξέταση διάρκειας 2,5 ωρών
τηλ: 410-74178, fax: 410-74169, www.uth.gr Τελική γραπτή εξέταση διάρκειας,5 ωρών Ονοματεπώνυμο: Αριθμός Μητρώου Φοιτητή: Μάθημα: Εδαφομηχανική Ι, 5 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης-Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος,
Διαβάστε περισσότεραΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 11-9-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Περιγραφή Μελετητής Ημερομηνία Ρυθμίσεις : : : Pile Group - Exaple 3 Ing. Jiri Vanecek 28.10.2015 (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα
Διαβάστε περισσότεραWT Συνδέτης διπλού σπειρώματος Ανθρακόχάλυβας με ενίσχυση durocoat
WT Συνδέτης διπλού σπειρώματος Ανθρακόχάλυβας με ενίσχυση durocoat ET 12/0063 ΤΕΧΝΙΚΗ ΥΠΟΣΤΗΡΙΞΗ Πλήρη έγγραφα και δωρεάν λογισμικό on-line ΠΙΣΤΟΠΟΙΗΣΗ PUS Ελάχιστες αποστάσεις και επιτρεπόμενη χρήση και
Διαβάστε περισσότεραΠεριεχόμενα. 1 Εισαγωγή... 17
Περιεχόμενα 1 Εισαγωγή... 17 1.1 Αντικείμενο... 17 1. Δομικά στοιχεία με σύμμικτη δράση... 17 1.3 Κτίρια από σύμμικτη κατασκευή... 19 1.4 Περιορισμοί... 19 Βάσεις σχεδιασμού... 1.1 Δομικά υλικά... 1.1.1
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ. ΘΕΜΑ 1 ο (35%) Να επιλυθεί ο υπερστατικός φορέας του σχήματος χρησιμοποιώντας τη μέθοδο των παραμορφώσεων.
ΤΕΧΝΟΛΟΙΚΟ ΕΚΠΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜ ΘΗΝΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΙΚΩΝ ΕΦΡΜΟΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 8 Φεβρουαρίου Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΤΩΝ ΡΠΤΗ ΕΞΕΤΣΗ ( η περίοδος χειμερινού
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΛΟΓΟΣ ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΡΟΛΟΓΟΣ... 11 ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15 1. Εισαγωγικές έννοιες... 17 1.1 Φορτία... 17 1.2 Η φέρουσα συμπεριφορά των βασικών υλικών... 22 1.2.1 Χάλυβας... 23 1.2.2 Σκυρόδεμα... 27 1.3 Η φέρουσα συμπεριφορά
Διαβάστε περισσότεραΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
Διαβάστε περισσότερα6 ΣΙΔΗΡΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΤΟΜΟΣ ΙΙ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Πρόλογος...7 Παράδειγμα Αμφιέρειστη τεγίδα ψυχρής ελάσεως δεσμευμένη από την επικάλυψη, υπό ανεμοπίεση...9 Παράδειγμα Αμφιέρειστη τεγίδα ψυχρής ελάσεως δεσμευμένη από την επικάλυψη υπό αναρρόφηση
Διαβάστε περισσότεραΑνοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη
Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη 1. Εισαγωγή Οι ανοξείδωτοι χάλυβες ως υλικό κατασκευής φερόντων στοιχείων στα δομικά έργα παρουσιάζει διαφορές ως προ
Διαβάστε περισσότεραCopyright RUNET and C. Georgiadis Βιβλίο Οδηγιών
Copyright RUNET and C. Georgiadis 2002-2016 Βιβλίο Οδηγιών Το πρόγραμμα FRAME2Dexpress που περιγράφεται σε αυτό το βιβλίο οδηγιών, προστατεύεται από τους νόμους περί πνευματικών δικαιωμάτων και τις διεθνείς
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ. ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής
ΤΕΧΝΟΛΟΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 5 Ιουνίου 1 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης :15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΡΑΠΤΗ
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραSteel Portal Frame EC3
Υπολογισμός και Σχεδίαση μεταλλικών δίστηλων πλαισίων για βιομηχανικά κτίρια, αποθήκες, υπόστεγα σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 Ελαστική ανάλυση με πρόβλεψη για φαινόμενα 2ας τάξεως. Φορτία βαρύτητας, φορτία
Διαβάστε περισσότεραΜόρφωση χωρικών κατασκευών από χάλυβα
Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Χάρης Ι. Γαντές Επίκουρος Καθηγητής Μόρφωση χωρικών κατασκευών από χάλυβα Επιστημονική Ημερίδα στα Πλαίσια της 4ης Διεθνούς Ειδικής Έκθεσης για τις Κατασκευές Αθήνα, 16 Μαίου
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΗ 6. Διαλέγουμε ως υπερστατικά μεγέθη τις κατακόρυφες αντιδράσεις στις τρεις αριστερές στηρίξεις.
Άσκηση 6 Μέθοδος των υνάμεων ΑΣΚΗΣΗ 6 ΕΟΜΕΝΑ: Για τη δοκό του σχήματος με ίσα ανοίγματα και ροπές αδρανείας σταθερές αλλά όχι ίδιες σε κάθε άνοιγμα, ζητείται να μορφωθεί το διάγραμμα ροπών κάμψεως. 6 mm
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασμός Μεταλλικών Κατασκευών
Χάρης Ι. Γαντές Αναπληρωτής Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχεδιασμός Κατασκευών με Ευρωκώδικες Εφαρμογές Εθνικά Προσαρτήματα Κέρκυρα Ιούνιος 2009 Περιεχόμενα παρουσίασης
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΠεριεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27
Περιεχ μενα Πρόλογος... 9 Πρόλογος 3 ης έκδοσης... 11 Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή... 13 1.1 Γενικά Ιστορική αναδρομή... 13 1.2 Aρχές λειτουργίας ορισμοί... 20 Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 2.1 Εισαγωγή...
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΗ 9 - ΧΩΡΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ
ΑΣΚΗΣΗ 9 - ΧΩΡΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ Να γίνει στατική επίλυση τoυ χωρικού πλαισίου από οπλισμένο σκυρόδεμα κατηγορίας C/, κάτοψη του οποίου φαίνεται στο σχήμα (α). Δίνονται: φορτίο επικάλυψης πλάκας gεπικ. KN/, κινητό
Διαβάστε περισσότεραΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320
ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320 Έργο Υπολογισμός συνδέσεων ροπής COPYRIGHT 1999-2013 LH ΛΟΓΙΣΜΙΚΉ Fespa 10 5.6.0.14 - Σύνδεση_Έδραση_Ορ0_Κ3_MTC.tss - Σελίδα 2/11 1. Παραδοχές μελέτης Οι συνδέσεις ροπής δοκού
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Διαβάστε περισσότερα5/14/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) 1 Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 0.08.006 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Ενισχυμένη
Διαβάστε περισσότεραΑνάλυση του διατμητικού πασσάλου Εισαγωγή δεδομένων
Ανάλυση του διατμητικού πασσάλου Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία :.09.05 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Μεταλλικές κατασκευές
Διαβάστε περισσότεραΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN 1993-1-1 & EN1998-1) Επιλογή Διατομής υλικά: fy (N/mm 2 ) E (N/mm 2 ) G (N/mm 2 ) γ Μο = 1,00 2 Χάλυβας 1 235 210000 80769 γ Μ1 = 1,00 γ Μ2 = 1,25 13 ύψος στύλου
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας
ΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας Επίλυση υπερστατικών φορέων Για την επίλυση των ισοστατικών φορέων (εύρεση αντιδράσεων και μεγεθών έντασης) αρκούν
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας EΝ 1993 Σχεδιασμός Μεταλλικών Κατασκευών
Χάρης Ι. Γαντές Αναπληρωτής Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχεδιασμός Κατασκευών με Ευρωκώδικες Εφαρμογές Εθνικά Προσαρτήματα Κέρκυρα Ιούνιος 2009 Περιεχόμενα παρουσίασης
Διαβάστε περισσότεραΆσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών
Άσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Διαβάστε περισσότεραΜάθημα: Στατική ΙΙ 9 Φεβρουαρίου 2011 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης 2:15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 9 Φεβρουαρίου 011 Διδάσκων:, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης :15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση πασσάλου Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση πασσάλου Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 28.0.205 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : CSN 73 20 R Πάσσαλος Συντ ασφάλειας πάσσαλου θλίψης
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Διαβάστε περισσότεραΛ. Διυλιστηρίων Αγ. Ιωάννης, Ασπρόπυργος, τηλ
ΠΙΝΑΚΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73 (2016) Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 8: Στύλος πινακίδας σήμανσης υπό στρέψη. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 8: Στύλος πινακίδας σήμανσης υπό στρέψη Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ. 1. ΟΙ ΓΡΑΜΜΙΚΟΙ ΦΟΡΕΙΣ Εισαγωγή Συστήματα συντεταγμένων. 7
Στατική των γραμμικών φορέων ix ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ σελ. 1. ΟΙ ΓΡΑΜΜΙΚΟΙ ΦΟΡΕΙΣ. 1 1.1 Εισαγωγή.. 3 1.2 Συστήματα συντεταγμένων. 7 2. Η ΚΙΝΗΣΗ ΚΑΙ Η ΣΤΗΡΙΞΗ ΤΟΥ ΔΙΣΚΟΥ ΑΝΤΙΔΡΑΣΕΙΣ 13 2.1 Η κίνηση και η στήριξη
Διαβάστε περισσότεραΥ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6. Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ
Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6 Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ ΚΕΙΜΕΝΑ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 6 ΜΕΡΟΣ 1-1: ΚΑΝΟΝΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΗ ΚΑΙ ΑΟΠΛΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ (σε φάση ψηφίσεως από τις χώρες-μέλη)
Διαβάστε περισσότερα