PRORAČUN REMENSKIH PRIJENOSA
|
|
- Κύρα Λούπης
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 FAKULTET ELEKTROTEHNIKE, STROJARSTVA I BRODOGRADNJE SPLIT Damir Jelaska Srđan Podrug PRORAČUN REMENSKIH PRIJENOSA (Uputstvo) Split, siječanj 00.
2 . UPUTSVO ZA PRORAČUN PRIJENOSA SA PLOSNATIM REMENOM Zadatak: Remenski prijenos s plosnatim remenom treba prenositi snagu P od pogonskog stroja na radni stroj. Uz poznate brzine vrtnje pogonskog (n ) i radnog (n ) stroja, te poznate uvjete rada, potrebno je dimenzionirati remenice i remen.. Dimenzioniranje remenica.. Izbor materijala remena Izbor materijala remena vrši se obzirom na uvjete rada, te asortiman i cijenu koju nudi tržište, a prema tablici I. Za odabrani materijal remena ujedno dobijemo podatke o dopuštenim vrijednostima obodne brzine v dop, vlačnog naprezanja σ dop, učestalost savijanja f dop, odnosa debljine remena prema promjeru remenice (s/d ) max i radne temperature, te podatke o vlačnoj čvrstoći σ M i modulima elastičnosti E v i E f, gustoći materijala remena ρ i koeficijentu trenja µ... Promjeri remenica Promjer manje remenice bira se prema empiričkoj formuli D s D 0,5 = ( )( ) 3 P c c c n σ 3 Rdop gdje je: c faktor opterećenja koji ovisi o vrsti i uvjetima pogona radnog stroja i o zaletu pogonskog stroja, prema tablici II c korekcioni faktor za uvjete okoline, tablica III c 3 korekcioni faktor za vrst pogona, tablica III (za pogone s zateznim remenicama c 3 = ) σ Rdop - dopušteno naprezanje materijala manje remenice, MPa
3 Tehnički podaci (srednje vrijednosti) plosnatih remena Tablica I Vrst remena Dopuštene vrijednosti s v σ f B t mm m/s N/cm s/d /s C σ M N/cm E v N/cm E f N/cm Standardni S , ,0 Gipki G , ,95 HGL , ,9 Kožnati remen Tkano remenje Tekstilno remenje Veoma gipki ρ µ kg/dm 3 (suho) Jednadžb a 3 HGC , ,9 Guma-balata-pamuk , , 0,5 Guma-pamuk , ,5 0,5 Balata-pamuk , ,5 0,5 Balata-uže od korda 4 i , ,5 0,5 Umjetna svila, impregnirana , ,0 0,35 Celulozna vuna (češljana) , , 0,8 Pamuk , ,3 0,3 Devina dlaka , , 0,3 Lan-ramija-Reyon i prirodna 0, , > ,95 0,3 svila (beskrajno tkano) Nylon, perlon 0, , , 0,5 Remenje od umjetnog materijala kao višeslojni s vlačnim slojem od Tarni sloj nylona, perlona ili poliamida koža...4 vidi ) , ,5 koža guma...4 ) , ,5 0,75
4 Faktor opterećenja c za strojeve raznih vrsta, snaga i zaleta Tablica II Vrst stroja Male tokarilice, strojevi za okruglo brušenje,...0,9 glodalice, bušilice i centrifuge Lagani pogoni Srednje tokarilice, brusilice, glodalice, centrifugalne sisaljke, puhala, transportne trake, rotacioni 0,9...0,85 tiskarski strojevi Grupni pogoni. Velike tokarilice, automatske tokarilice, brusilice za ravno brušenje, gloda- lice, bušilice, štance, brzohodne preše, strojevi za obradu drveta (osim tkalačkih stanova), ho- lenderi, 0,8 trgalice, tiskarski strojevi, miješalice, gnječilice, strojevi za pranje, strojevi za mesnu industriju, hladnjače, vršalice, mlinovi, za žito i stočnu hranu, velike centrifuge Srednji pogoni Dubilice, brzohodne blanjalice, male i srednje preše za tlačenje i izvlačenje, mali valjački stanovi, provlačilice, tiještilice, stapni kompresori, stapne sisaljke, tkalački stanovi za lake tkanine, veliki 0,7 strojevi za pranje, mješalice i mlinovi za cement, pile jarmače (gater), kružne pile u poloprivredi i građevinarstvu, strojevi u ciglanama, strojevi za usitnjavanje materijala srednje tvrdoće Stapne sisaljke kod naročito teškog pogona (npr. odvodnjavanje gradova), srednje valjačke stanove za teške taknine, strojevi za usitnjavanje tvrdog materijala, mlinovi za kugle, mlinovi čekićari, 0,6 drobilice ili strojevi s trenutnom promjenom Teški pogoni okretaja ili podizaja s velikim masama (bez zamašnjaka) npr. teške blanjalice ili strojevi za ravno brušenje Strojevi s teškim uravnoteženim masama ili s veoma promjenjivim otporima pri radu, npr. teški 0,5 valjački stanovi ili slično Dobro procjenjivo, promjene male 0,9 Teže procjenjivo ili kratkotrajna opterećenja 0,8 Snaga Kratkotrajno opterećenje do 50% 0,7 Dulje preopterećenje 50%, a kraće do 00% 0,6 Dulja preopterećenja do 00%, a kraća do 50% 0,5 3
5 Korekcioni faktori c i c 3 za uvjete okoline i položaj prijenosnika Tablica III Uvjeti okoline c Suhi zrak, normalne promjene vlage i temperature Velike i brze promjene vlage i temperature 0,9 Hremetično zatvoreno. Ulje u atmosferi, tako da se s vremenom stvara naslaga Povremeno uljne kapljice. Prašnjav zrak. Opasnost od električnog naboja 0,8 Vrlo jake, spore promjene vlage i temperature. Stalno mokra prostorija 0,7 Smještaj pogona c 3 Koso pod 45 0 Pogon vodoravan, opterećeni dio remena okomito-uspravan polukrižani gore dolje 0,9 0,8 0,9 0,8 Glavne mjere remenice u mm prema DIN (HRN M.C.3, 4 i 4) Promjer D Tablica IV Širina vijenca B Najveća širina remena b Visina zaobljenosti h 40 0,3 0,3 0,3 0,3 50 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 63 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 7 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 80 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 90 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 00 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 5 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 40 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 60 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 80 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 00 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 4 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 50 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 80 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0, ,,,,,,,, 450,,,,,,,,,, 500,5,5,5,5,5,5,5,5,5,5 560,5,5,5,5,5,5,5,5,5,5 630,5,5 70,5,5 800,5,5,5,5,5,5,5,5 900,5,5,5,5,5,5,5,5 000,5,5,5, ,,5,5,5, ,5 50,,5,5,5, , ,5,5, ,5 3, ,5,5, ,5 3, ,5, ,5 3, ,5, ,5 3,
6 Ovako izračunati promjer D zaokruži se na standardnu vrijednost prema tablici IV. Promjer veće remenice je: n D = =, i D D n koji je potrebno zaokružiti na bližu standardnu vrijednost (tablica IV), ali tako da prijenosni odnos i =D /D ne odstupa od zadanog više od 5%.. Debljine remena Obično se uzima pa je debljina remena.. Brzina remena s D ( 0,5...0,7) s s s D D = D. max, Potrebno je provjeriti da li se brzina kretanja remena D π n v = 60 nalazi u dopuštenim granicama (tablica I)...3 Širina remena Širina remena b računa se prema izrazu b c c c P 3σ ogr gdje je σ ogr granična vrijednost korisnog naprezanja σ ogr sv µα e ( σ dop σ c σ s ) µα =. e 5
7 Ovdje je : σ dop dopušteno naprezanje u remenu (tablica I) σ c = ρv - naprezanje u remenu usljed centrifugalne sile s σ s = E f - naprezanje u remenu usljed savijanja remena D prilikom prolaza preko manje remenice E f modul elastičnosti remena za savijanje µ koeficijent trenja između remena i remenice (tablica I). Za kožnato remenje je µ=0,+0,0 v Obuhvatni kut manje remenice D D α = π β; β = arcsin a Ovako dobivena širina remena zaokruži se na iduću veću vrijednost, tako da bude višekratnik od 5 mm. Ukoliko osni razmak a nije zadan, uzima se a + 5b +,5 D D, u metrima ( ) s time da mora biti a > ( D + D )..4 Brzina vrtnje osovine radnog stroja Stvarna brzina vrtnje osovine radnog stroja će zbog elastičnog klizanja remena biti D + s n = ( ψ ) n D + s gdje je ψ - relativno klizanje remena σ ψ = 0 E v gdje je σ 0 korisno naprezanje E v modul elastičnosti remena za vlak F 0 σ = 0 - korisno naprezanje remena bs P F 0 = - obodna sila remenice, vučna sila remena v 6
8 ..5 Duljina remena β β D n α D β n a Sl. Shema remenskog prijenosa Unutrašnja duljina remena kod otvorenog remenskog prijenosa je π L = a cos β + β D ( D + D ) + ( D ) gdje je β = D D arcsin a Kod kružnog prijenosa je: ( π + )( D ) L = a cos β + β + D uz β = D D arcsin a + Uz ovu duljinu remena najčešće je potrebno zaokružiti na standarnu unutrašnju duljinu remena L (tablica V), jer se remenje pretežno izrađuje kao beskonačno (zatvoreno). Stvarni osni razmak je tada približno: L L a = a. 7
9 Za zadani osni razmak i standardne promjere remenice, nemoguće je postići standardnu duljinu remena. Tada se ide na nestandardnu duljinu remena, kojeg je onda potrebno posebno izraditi, ili se (rjeđe) ide na nestandardni promjer remenice. Unutarnje duljine L u mm za beskrajno plosnato remenje prema HRN M.C.3 i 3 (suho i masno) i ISO-preporuke R 63 (masno) Tablica V 50* 355* 500* 70* 000* 400* 000* 800* 4000* 5600* 8000* * 400* 560* 800* 0* 600* 40* 350* 4500* 6300* 9000* * 450* 630* 900* 50* 800* 500* 3550* 5000* 700* 0000* * unutarnje duljine kojima treba davati prednost.3 Napinjanje remena.3. Napinjanje sa zateznom remenicom ϕ D3 D F e F e a F3 a Sl. Shema remenskog prijenosa sa zateznim remenicama Udaljenost zatezne remenice se uzima ( D ) e + 0, 5 D3 ili a D + D3 8
10 Pri tome treba biti isunjen uvjet e > e. Tlačna sila F 3 zatezne remenice mora biti dimenzionirana tako da ostvari potrebnu silu F u slobodnom ogranku: F = c c v P ρv ( e ) bs µα + Dakle, tlačna sila zatezne remenice je: F 3 = F cosφ..3. Napinjanje skraćivanjem remena* Računa se sila prednaprezanja u remenu: F 0,5 + p = Fc µα µα F0 ( e + ) ( e ) gdje je: ρv = - dodatna vlačna sila u remenu nastala usljed bs centrifugalne sile pri prolasku remena preko manje remenice P F0 = - obodna sila na remenici (vučna sila remena) c c c v F c 3 Potrebno naprezanje u remenu: σ p = F E p v Minimalna (teoretska) veličina kraćenja remena: εl L = + ε * Ostali načini napinjanja remena nisu obuhvaćeni ovim uputstvom 9
11 Pri čemu je relativno produljenje remena: ε = Zbog plastičnog rastezanja na početku rada, obično se stvarno skraćenje uzima σ p E L = L.4 Kontrola naprezanja u remenu σ max = σ + σ s + σ k σ dop F Ovdje je: σ = - naprezanje u vučnom ogranku remena bs µα F0e F = µα - sila u vučnom ogranku e P F0 = - obodna sila remenice ccc3v E f s σ - dodatno naprezanje od savijanja remena s = D E f - modul elastičnosti za savijanje (tablica I) σ = E f bd k - dodatno naprezanje za polukružni remenski a prijenos σ - dopušteno naprezanje u remenu (tablica I) dop.5 Učestalost savijanja Učestalost savijanja f B predstavlja broj nailazaka remena na remenicu u jedinici vremena. Da ne bi došlo do zamora materijala remena, ona mora biti u dopuštenim granicama: zv f B = f B dop L Ovdje je: z ukupni broj remenica f B dop dopuštena učestalost savijanja (tablica I) 0
12 .6 Sila na vratilo Vratilo je opterećeno rezultantom F v sila u vučnom (F ) i slobodnom (F ) ogranku remena: F v = F α. + F F F cos Međutim, zbog najčešće nedovoljno poznatih sila predzatezanja u remenu, veličine F i F nisu dovoljno poznate, pa se uzima iskustveno: F v = 4 F 0 kod predzatezanja remena elastičnom deformacijom, F v = 3 F 0 kod zatezanja remena promjenom osnog razmaka, kod zatezne remenice. F v = F 0
13 . UPUTSTVO ZA PRORAČUN PRIJENOSA KLINASTIM REMENJEM Zadatak: Potrebno je dimenzionirati prijenos s klinastim remenjem od pogonskog stroja s brzinom vrtnje n na radni stroj snage P s brzinom vrtnje n.. Izbor remena Pri dimenzioniranju prijenosa treba uzeti u obzir udarna opterećenja pogona, preopterećenja i dnevno trajanje pogona, jer o tome ovisi trajnost remena. Zbog toga treba snagu P koja se prenosi pomnožiti s faktorom opterećenja c, koji se bira prema tablici VI. Ovaj faktor znatno ovisi o karakteristici pogonskog i radnog stroja, ali ne uzima u obzir posebne uvjete pogona, kao što su zatezne remenice ili nepovoljni uvjeti okoline. U ovakovim posebnim slučajevima, kao i kod većih momenata pri puštanju u rad ili čestom ukapčanju, treba povećati vrijednost za c. Izbor profila klinastog remena vrši se na osnovi udarne snage P c i brzine vrtnje male remenice prema dijagramima na sl. 3. Dijagrami su podjeljeni na područja u kojima su primjenjivi pojedini profili remena i aktivni promjeri male remenice. Dimenzije poprečnog presjeka klinastih remena date su u tablici VII.
14 Faktor opterećenja c za pogon s klinastim remenjem prema HRN G.E.063 Radni strojevi Lagani pogoni centrifugalne sisaljke i kompresori, trakasti transporteri (lagani matertijal), ventilatori i pumpe do 7,4 kw Srednje teški pogoni škare za limove, preše, lančani i trakasti transporteri (za teški materijal), vibraciona sita, genetratori, uzbiđivači, gnječilice, alatni strojevi (tokarilice, brusilice), strojevi za pranje, tiskarski strojevi, ventilatori i pumpe preko 7,4 kw Teški pogoni mlinovi, klipni kompresori, visokoučinski bacači i udarni konvejeri (pužasti konvejeri, člankasti kovejeri, elevatori s kablićima, elevatori sa žlicama), dizala, preše za brikete, tekstilni strojevi, strojevi za industriju papira, klipne pumpe, pumpe za bagere, gateri i mlinovi čekičari Vrlo teški pogoni visoko opterećeni mlinovi, drobilice, kalenderi, miješalice, vitla, kranovi i bageri A za dnevno trajanje pogona u h do 0 >0 do 6 Tablica VI Pogonski strojevi >6 do 0 B za dnevno trajanje pogona u h >0 do 6 >6,,,,,3,,,3,,3,4,,3,4,4,5,6,3,4,5,5,6,8 Grupa A: motori izmjenični i trofazni s normalnim poteznim momentom (do dvostrukog nazivnog momenta), npr. sinhroni i jednofazni motori s pomoćnom fazom za pokretanje, trofazni motori s direktnim ukopčavanjem, zvijezda-trokut sklopkom ili kliznim prstenom; istosmjerni paralelni motori; motori s unutrašnjim izgaranjem i turbine s n>600 min - Grupa B: izmjenični i trofazni motori s velikim poteznim momentom (više od dvostrukog nazivnog momenta), npr. jednofazni motor s velikim poteznim momentom, istosmjerni serijski motori u serijskom ili kompaundnom spoju; motori s unutarnjim izgaranjem i turbine n 600 min - 3
15 min - Brzina vrtnje male remenice n SPZ ,5 3, ,3 8 0,5 6 D = 63 do 00 D do 80 D do 80 D do 50 SPA D do 50 v=40 m/s v=33 m/s D = 80 do 400 SPB D = 80 do D = 4 do 630 SPC 0 5 3, a) Udarna snaga P c min - Brzina vrtnje male remenice n (A) (B) ,5 3, ,3 8 0,5 6 (C) 40(E) 0 5 3, Udarna snaga P c b) Sl. 3 Smjernice za izbor profila uskih (a) i nornalnih (b) klinastih remena 4
16 Dimenzije normalnih i uskih klinastih remena u mm Tablica VII b b 0 w h h h Beskrajno normalno klinasto remenje (HRN G.E. 053) i konačno normalno klinasto remenje Nazivna širina b h , max k,5,5, , ,5 4,5 max H 5 6 7,5 9,5,5, Usko klinasto remenje (HRN G.E.063) za opće strojarstvo i za motorna vozila strojo gradnja ) Kratica SPZ SPA SPB 9 SPC motorna vozila Gornja širina remena b 9,7,7 6,3 8,6 Aktivna širina remena b w 8, Visina remana h Razmak h w,8 3,5 4 4,8 5
17 . Dimenzioniranje remenica Iz dopuštenih područja aktivnih promjera male remenice, odabire se aktivni promjer male remenice d iz reda standardnih promjera prema tablici VIII. Na osnovi prijenosnog odnosa: i = = n d gdje je d aktivni promjer velike remenice, računa se potrebni promjer velike remenice n d d = i d. Ukoliko se je potrebno strogo držati zadanog prijenosnog odnosa, posebno se izrađuje velika remenica s izračunatim aktivnim promjerom. No, najčešče je dopušteno odstupanje prijenosnog odnosa do ± 5% pa je kudikamo ekonomičnije odabrati aktivni promjer velike remenice iz reda standardnih promjera tako da bude što bliži izračunatom. Sada je potrebno izračunati odstupanje prijenosnog odnosa, koje mora biti u dopuštenim granicama. i i i = i stv ( i) % 00 = 5 dop gdje je d i stv = - stvarni prijenosni odnos. d.3 Osni razmak i duljina remena Klinasti remeni se najčešče izrađuju bez sastava (beskonačni klinasti remeni). Zato su njihove duljine standardizirane. Ukoliko je razmak osovina a unaprijed zadan, vrlo je teško za standardne promjere d i d dobiti standardnu duljinu remena. 6
18 Faktori djelovanja c 4 za uske klinaste remene prema HRN G.E.063 Profili SPZ i 9,5 Profili SPA i,5 Profili SPB Profili 9 Profili SPC Tablica VIII d Brzina vrtnje n u min - mm ,9 0,8 0,6 0,6 0,5 0,5 0,4 0,4 0,4 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,7 7 0,37 0,35 0,34 0,34 0,33 0,33 0,33 0,33 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,33 0,34 0,34 0,37 0, ,46 0,44 0,43 0,43 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,43 0,43 0,45 0,47 0,50 0, ,54 0,53 0,53 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,53 0,54 0,55 0,56 0,59 0,6 0, ,63 0,63 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,63 0,63 0,64 0,65 0,67 0,69 0,73 0,78 0,75 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74 0,73 0,73 0,74 0,74 0,74 0,75 0,75 0,77 0,78 0,8 0,84 0,88 5 0,87 0,87 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86 0,87 0,87 0,87 0,88 0,90 0,9 0,93, ,8,8,8,8,8,8,8,8,8,7,7,6,4,3,0,07,0 0,95 80,35,35,36,36,36,36,35,35,35,33,3,9,6,,5,07 0,95 0, ,39 0,37 0,35 0,35 0,35 0,34 0,34 0,33 0,33 0,3 0,3 0,3 0,33 0,33 0,35 0,37 0,4 0, ,48 0,46 0,45 0,45 0,44 0,44 0,4 0,43 0,43 0,43 0,44 0,44 0,45 0,46 0,48 0,5 0,60 0,80 0,58 0,57 0,56 0,56 0,56 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,57 0,57 0,58 0,59 0,6 0,68 0,78,03 5 0,70 0,69 0,68 0,68 0,68 0,67 0,68 0,68 0,68 0,68 0,69 0,69 0,70 0,7 0,76 0,8 0,9,9 40 0,83 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,83 0,83 0,84 0,86 0,89 0,9,0, 60 80,7,7,8,8,8,8,7,7,7,6,6,4,,09,05 0,96 0,8 0,43 00,34,35,35,35,36,35,34,34,33,3,9,5,,4,0 0,8 0,43 4,54,55,57,56,56,56,55,54,5,48,43,35,5, 0,87 0,47 50,76,78,78,78,78,77,75,74,69,6,53,40,3,00 0, ,65 0,64 0,63 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,64 0,67 0, ,83 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,80 0,8 0,83 0,85 0,87 0, ,7,7,8,8,8,8,8,8,8,7,5,4,0,04 0,88 4,38,38,39,40,40,40,40,39,37,34,30,4,4 0,96 0,48 50,60,6,63,36,63,63,6,60,56,50,4,8,06 0,70 80,85,87,88,88,88,88,85,83,76,64,47, 0,83 0,6 35,4,7,8,8,7,5,0,07,93,73,43,00 0,3 355,47,50,50,50,49,44,36,30,08,74,4 0,5 400,83,87,87,87,8,74,60,50,4,59 0, ,83 0,83 0,83 0,83 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,83 0,84 0,87 0, ,9,0,,,,,,,0,8,6,,03 0,8 50,40,4,43,43,43,43,4,4,39,35,8,5 0,90 80,65,66,68,68,68,67,65,64,58,48,33,06 0,54 35,9,95,97,97,96,94,88,87,76,57,0 0,75 355,3,7,8,8,7,7,4,0,89,55,0 400,58,6,64,6,58,50,38,8,93,38 450,96 3,0 3,00,97,9,78,58,43, ,34 3,40 3,36 3,3 3, 3,00,7,47,63 4 0,83 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,84 0,98 0, ,9,0,,,,,0,9,7,3 0,75 0,75 35,4,43,44,44,44,43,4,39,33,0 355,68,70,7,70,68,67,6,58,43,5 400,96,00,00,98,95,90,8,74,46 0,93 450,8,3,30,6,,4,97,85,35 500,58,6,58,54,48,3,07,87,09 560,94,98,90,86,74,47,0, ,37 3,40 3,6 3,6,98,56,95,48 7
19 Zato se ponekad dopušta da aktivni promjer velike remenice ne bude standardan, ili se remenje sastavlja od remenske trake potrebne duljine. Međutim, osni razmak najčešće nije unaprijed zadan, pa se njegova vrijednost a bira skustveno: a = ( 0,7...,0)( d + d ). Na osnovi ove vrijednosti, prema sl. 4, izračuna se približno aktivna duljina remena: gdje je β - obuhvatni kut remenice π L = a cos β + β d ( d + d ) + ( d ). d d β = arcsin a α β d n n x y v a Sl. 4 Shema prijenosa klinastim remenjem 8
20 Prethodno izračunata aktivna duljina remena se treba zaokružiti na bližu standardnu vrijednost prema tablici IX. Faktori duljine c 3 za uske klinaste remene prema HRN G.E.063 Tablica IX L mm SPZ 9,5 SPA,5 SPB 9 SPC L mm SPZ 9,5 SPA,5 SPB 9 SPC 630 0,8 350,,04 0,98 0,96 0, , ,3,06 0,97 0, ,86 0,8 4000,08,0 0,98 0, ,88 0, ,09,04 0, ,90 0, ,06,03 0,98 0 0,93 0, ,08, ,94 0,89 0,8 6300,0,07, ,96 0,9 0,84 700,,09, ,93 0,86 0, ,4,0,06 800,0 0,95 0,88 0, ,,08 000,0 0,96 0,90 0, ,4,0 40,05 0,98 0,9 0,9 0,83 00, 500,07 0,94 0,93 0,86 500,4 800,09,0 0,96 0,94 0,88 Stvarni osni razmak osovina a je (s dovoljnom točnošću) tada: L L a a + za L > L odnosno L L a a + za L > L.4 Broj remena Svaki remen može preuzeti nazivnu snagu P N ovisno o brzini njegovog kretanja (obodnoj brzini remenice). Vrijednosti nazivnih snaga date su u tablici X. 9
21 Nazive snage P N u kw za uske i normalne remene Tablica X Uski klinast remen DIN-7753-(HRN G.E.063) v SPZ SPA SPB 9 SPC v SPZ SPA SPB 9 SPC v SPZ SPA SPB 9 SPC m/s 9,5,5 m/s 9,5,5 m/s 9,5,5 0,5 0,7,0,,5 5 5,0 7,0 9,0 0,7 4,6 9 7,4 9,8,0 3, 7,3 0,9,3,9,,9 6 5, 7,3 9,4, 5,3 30 7,5 9,9,0,9 7,0 3,3,8,7 3,0 4,0 7 5,5 7,7 9,8,4 5,7 3 7,5 9,9,4,7 6,5 4,7,4 3,3 3,8 5,3 8 5,7 8,0 0,,8 6, 3 7,6 9,9,,5 6,0 5,,8 4,0 4,5 6,3 9 5,9 8,3 0,4, 6,6 33 7,6 9,9,0, 5,3 6,5 3,3 4,5 5,3 7,3 0 6, 8,6 0,6,5 6,9 34 7,6 9,9 0,8,8 4,5 7,8 3,8 5,0 6,0 8,3 6,4 8,8 0,8,7 7, 35 7,6 9,8 0,5,4 3,6 8 3, 4, 5,6 6,6 9,3 6,6 9,0,0,9 7,4 36 7,6 9,7 0, 0,9,9 9 3,4 4,7 6, 7,3 0, 3 6,7 9,,3 3, 7,5 37 7,5 9,5 9,8 0,4,0 0 3,7 5, 6,7 7,9,0 4 6,9 9,3,4 3, 7,6 38 7,5 9,3 9,4 9,8,0 4,0 5,5 7,3 8,5,8 5 7,0 9,5,5 3,3 7,7 39 7,4 9, 8,9 9, 0,0 4,3 5,8 7,7 9,,5 6 7, 9,6,6 3,3 7,7 40 7,3 8,8 8,4 8,5 9,0 3 4,5 6, 8, 9,6 3,3 7 7, 9,7,6 3,3 7,6 50 5,8 4, 4 4,8 6,6 8,6 0, 4,0 8 7,3 9,8,6 3, 7,5 60,7 Normalni beskrajni remen DIN (HRN G.E.053) v m/s ,08 0,037 0,074 0,4 0,6 0,5 0,74,0,77,7 4,4 4 0,035 0,074 0,4 0,7 0,54 0,96,40, 3,46 5,45 8,83 6 0,050 0, 0,0 0,40 0,8,40,06 3,4 5,6 8,0 3,3 8 0,063 0,4 0,6 0,53,03,84,7 4,0 6,78 0,3 7,0 0 0,074 0,6 0,3 0,64,5,8 3,3 5,0 8,0,5 0,3 0,080 0,8 0,35 0,74,47,58 3,83 5,90 9,43 4,7 3,6 4 0,080 0,9 0,38 0,8,7,94 4,7 6,64 0, 6, 5,8 6 0,080 0,0 0,40 0,88,70 3,7 4,65 7,,6 7,7 8,7 8 0,074 0,9 0,4 0,88,9 3,40 4,94 7,65, 9, 3,0 0 0,059 0,8 0,40 0,95,00 3,5 5,09 7,90,6 0,0 3,7 0,037 0,5 0,36 0,88,00 3,5 5,6 8,04,8 0,0 3,4 4-0, 0,3 0,8,9 3,46 5,00 7,60,5 9, 3,7 6-0,059 0, 0,74,84 3,3 4,80 7,45,9 8,4 30, ,3 0,66,70 3,0 4,4 6,85 0,9 7,0 7, ,47,58 3,75 5,90 9,56 4,7 3,6 Konačni normalni klinasti remen DIN 6 v v m/s m/s ,04 0,08 0,4 0, 0,30 0,38 0,48 0,73 6 0,48 0,97,65,56 3,70 4,70 5,83 9,30 0,07 0,6 0,7 0,4 0,60 0,77 0,95,50 8 0,5,0,7,64 3,84 4,87 6,04 9,65 4 0,5 0,3 0,53 0,8,0,5,85,96 0 0,5,03,7,67 3,85 4,90 6,0 9,6 6 0,0 0,49 0,78,0,75,,76 4,35 0,53 0,98,67,59 3,73 4,75 5,90 9,35 8 0,8 0,60,0,56,8,87 3,57 5,65 4 0,5 0,9,55,40 3,48 4,4 5,50 8,70 0 0,35 0,7,,90,74 3,47 4,30 6,84 6 0,49 0,8,37,3 3,07 3,89 4,85 7,68 0,40 0,8,40,7 3,3 3,78 4,95 7,8 8 0,45 0,65,,7,50 3,7 3,94 6,5 4 0,43 0,9,55,40 3,47 4,36 5,47 8, ,38 0,45 0,77,0,74,0,74 4,34 Potreban broj remena je: Pc z = P c c c N 3 4 c 5 0
22 gdje je c faktor obuhvatnog kuta, tablica XI c 3 faktor duljine za uske klinaste remene (tablica IX), dok je za normalne klinaste remene c 3 = c 4 faktor djelovanja, tabliva VIII c 5 faktor prijenosnog odnosa, tablica XII. Izračunati broj remena potrebno je zaokružitina (obićno veći) cijeli broj, ali ne preko 6. Faktori obuhvatnog kuta c za pogone s klinastim remenjem Tablica XI Obuhvatni kut α Beskrajni klinasti remen c 0,98 0,95 0,9 0,89 0,86 0,8 0,78 0,73 0,68 0,63 0,58 Konačni klinasti remen c 0,98 0,95 0,9 0,87 0,8 0,77.5 Učestalost savijanja Učestalost savijanja računa se prema izrazu gdje je z - broj remenica. v f B = z L Ova vrijednost treba biti manja od dopuštene učestalosti savijanja f B dop, koja iznosi 00 s -..6 Radijalni pomaci pogonske remenice Potreban pomak za natezanje remena x 0, 0L Potreban pomak za montažu remena.7 Opterećenje vratila y 0, 05L Točnu vrijednost sile F v koja opterećuje vratilo, vrlo jr teško izračunati zbog nedovoljno poznatih sila prednatezanja remena, pa se uzima iskustveno: F v = F 0 gdje je F 0 vlačna sila koja je jednaka obodnoj sili na aktivnom promjeru remenice: P F 0 =. v
23 Faktori prijenosnog omjera c 5 za uske klinaste remene prema HRN G.E.063 Profil SPZ 9,5 SPA,5 SPB 9 SPC Profil SPZ 9,5 SPA,5 SPB 9 SPC d mm Tablica XII v u m/s i = i = i = i =,,5 3,,5 3,,5 3,,5 3 63,,6,3,0,30,40,5,38,5,33,50,67 00,06,09,,06,0,3,07,,5,08,,6 40,03,05,06,04,06,08,04,06,08,04,07,09 80,03,04,05,03,04,05,03,04,06,03,05,06 90,5,,9,9,8,37,,3,43,8,4,56 5,08,,4,08,4,8,09,3,8,0,5,0 60,04,07,09,05,08,0,06,09,,06,09, 50,0,03,05,03,04,06,03,04,06,03,05,06 40,0,5,0,3,9,6,5,3,3,7,5,34 80,06,09,3,07,,5,08,,7,0,4,9 80,03,05,07,04,05,07,04,06,08,04,06,08 400,0,03,04,0,03,05,0,04,05,03,04,05 80,09,3,8,0,6,,,8,4,4,0,7 00,07,,5,09,3,7,09,4,8,,6, 355,03,05,06,03,05,07,03,05,07,03,05,07 500,0,03,04,0,03,04,0,03,04,0,04,05 4,09,4,8,,6,,,8,4,4,0,8 50,07,,5,08,3,7,09,4,8,,6, 400,03,05,07,04,06,08,04,06,09,05,07,09 630,0,0,04,0,03,05,0,03,04,0,03,05 v u m/s d mm i = i = i = i =,,5 3,,5 3,,5 3,,5 3 63,33,05,67 00,09,04,8,,6,,,8,3 40,05,07,0,05,08,,06,09,,07,0,3 80,03,05,06,03,05,07,04,06,08,04,07,09 90,37,56,75,59,88,8 5,,8,3,5,,9,7,6,34,7,40,54 60,07,,4,08,,5,09,4,9,,7, 50,03,05,07,04,05,07,04,06,08,04,07,09 40,37,33,44,3,46,6,44,66,87 80,,5,,,7,3,6,4,33,,3,4 80,07,07,4,05,08,0,06,09,,06,0,3 400,03,05,06,03,05,06,03,05,07,04,06,08 80,6,4,3,8,7,37,3,46,60,48,70,93 00,,8,5,5,3,3,0,9,39,7,40,53 355,04,07,08,05,07,0,05,08,5,06,09, 500,0,04,05,0,04,05,03,05,06,04,05,07 4,7,5,33,0,3,33,8,4,56,48,7,95 50,,8,4,5,3,30,7,6,34,5,37,49 400,05,08,0,05,08,0,06,0,3,07,,5 630,03,04,05,03,04,05,03,05,06,04,06,07
Potrebno predzatezanje remena ostvaruje se
REMENSKIPRIJENOS Remenski prijenosi prenose sile i okretna gibanja između vratila, a naročito su prikladni za veće razmake osi vratila. Zbog elastičnosti remena remenski prijenosi rade gipkije nego lančani
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότερα- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραNERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI. Zakovični spojevi
NERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI Zakovični spojevi Zakovice s poluokruglom glavom - za čelične konstrukcije (HRN M.B3.0-984), (lijevi dio slike) - za kotlove pod tlakom (desni dio slike) Nazivni promjer (sirove)
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότερα3.1 Granična vrednost funkcije u tački
3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότερα2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x
Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραProračun potrebne glavne snage rezanja i glavnog strojnog vremena obrade
Zaod a tehnologiju Katedra a alatne strojee Proračun potrebne glane snage reanja i glanog strojnog remena obrade Sadržaj aj ježbe be: Proračun snage kod udužnog anjskog tokarenja Glano strojno rijeme kod
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότεραNOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA
NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA Zavareni spojevi - I. dio 1 ZAVARENI SPOJEVI Nerastavljivi spojevi Upotrebljavaju se prije svega za spajanje nosivih mehatroničkih dijelova i konstrukcija 2 ŠTO
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραMatematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.
Matematika - vježbe. prosinca 5. Stupnjevi i radijani Ako je kut φ jednak i rad, tada je veza između i 6 = Zadatak.. Izrazite u stupnjevima: a) 5 b) 7 9 c). d) 7. a) 5 9 b) 7 6 6 = = 5 c). 6 8.5 d) 7.
Διαβάστε περισσότερα( , 2. kolokvij)
A MATEMATIKA (0..20., 2. kolokvij). Zadana je funkcija y = cos 3 () 2e 2. (a) Odredite dy. (b) Koliki je nagib grafa te funkcije za = 0. (a) zadanu implicitno s 3 + 2 y = sin y, (b) zadanu parametarski
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραELEKTROMOTORNI POGONI - AUDITORNE VJEŽBE
veučilište u ijeci TEHNIČKI FAKULTET veučilišni preddiplomki tudij elektrotehnike ELEKTOOTONI OGONI - AUDITONE VJEŽBE Ainkroni motor Ainkroni motor inkrona obodna brzina inkrona brzina okretanja Odno n
Διαβάστε περισσότεραNovi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραM086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost
M086 LA 1 M106 GRP Tema: CSB nejednakost. 19. 10. 2017. predavač: Rudolf Scitovski, Darija Marković asistent: Darija Brajković, Katarina Vincetić P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/ 1 Baza vektorskog prostora.
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραnumeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Διαβάστε περισσότεραLinearna algebra 2 prvi kolokvij,
Linearna algebra 2 prvi kolokvij, 27.. 20.. Za koji cijeli broj t je funkcija f : R 4 R 4 R definirana s f(x, y) = x y (t + )x 2 y 2 + x y (t 2 + t)x 4 y 4, x = (x, x 2, x, x 4 ), y = (y, y 2, y, y 4 )
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότεραISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo
IZVODI ZADACI ( IV deo) LOGARITAMSKI IZVOD Logariamskim izvodom funkcije f(), gde je >0 i, nazivamo izvod logarima e funkcije, o jes: (ln ) f ( ) f ( ) Primer. Nadji izvod funkcije Najpre ćemo logarimovai
Διαβάστε περισσότεραUZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
Διαβάστε περισσότεραKaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Διαβάστε περισσότεραIZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)
IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) Izračunavanje pokazatelja načina rada OTVORENOG RM RASPOLOŽIVO RADNO
Διαβάστε περισσότεραLinearna algebra 2 prvi kolokvij,
1 2 3 4 5 Σ jmbag smjer studija Linearna algebra 2 prvi kolokvij, 7. 11. 2012. 1. (10 bodova) Neka je dano preslikavanje s : R 2 R 2 R, s (x, y) = (Ax y), pri čemu je A: R 2 R 2 linearan operator oblika
Διαβάστε περισσότεραTrigonometrija 2. Adicijske formule. Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto
Trigonometrija Adicijske formule Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto Razumijevanje postupka izrade složenijeg matematičkog problema iz osnova trigonometrije
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότεραLOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI (I deo)
IZVODI ZADACI (I deo) Najpre da se podsetimo tablice i osnovnih pravila:. C`=0. `=. ( )`= 4. ( n )`=n n-. (a )`=a lna 6. (e )`=e 7. (log a )`= 8. (ln)`= ` ln a (>0) 9. = ( 0) 0. `= (>0) (ovde je >0 i a
Διαβάστε περισσότεραπ π ELEKTROTEHNIČKI ODJEL i) f (x) = x 3 x 2 x + 1, a = 1, b = 1;
1. Provjerite da funkcija f definirana na segmentu [a, b] zadovoljava uvjete Rolleova poučka, pa odredite barem jedan c a, b takav da je f '(c) = 0 ako je: a) f () = 1, a = 1, b = 1; b) f () = 4, a =,
Διαβάστε περισσότεραĈetverokut - DOMAĆA ZADAĆA. Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke.
Ĉetverokut - DOMAĆA ZADAĆA Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke. 1. Duljine dijagonala paralelograma jednake su 6,4 cm i 11 cm, a duljina jedne njegove
Διαβάστε περισσότεραVrijedi relacija: Suma kvadrata cosinusa priklonih kutova sile prema koordinatnim osima jednaka je jedinici.
Za adani sustav prostornih sila i j k () oktant i j k () oktant koje djeluju na materijalnu toku odredite: a) reultantu silu? b) ravnotežnu silu? a) eultanta sila? i j k 8 Vektor reultante: () i 8 j k
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραPARCIJALNI IZVODI I DIFERENCIJALI. Sama definicija parcijalnog izvoda i diferencijala je malo teža, mi se njome ovde nećemo baviti a vi ćete je,
PARCIJALNI IZVODI I DIFERENCIJALI Sama definicija parcijalnog ivoda i diferencijala je malo teža, mi se njome ovde nećemo baviti a vi ćete je, naravno, naučiti onako kako vaš profesor ahteva. Mi ćemo probati
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραKontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A
Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Ime i prezime: 1. Prikazane su tačke A, B i C i prave a,b i c. Upiši simbole Î, Ï, Ì ili Ë tako da dobijeni iskazi
Διαβάστε περισσότεραGeometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Διαβάστε περισσότεραRIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ
RIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ LOGARITAMSKA FUNKCIJA SVOJSTVA LOGARITAMSKE FUNKCIJE OSNOVE TRIGONOMETRIJE PRAVOKUTNOG TROKUTA - DEFINICIJA TRIGONOMETRIJSKIH FUNKCIJA - VRIJEDNOSTI TRIGONOMETRIJSKIH FUNKCIJA
Διαβάστε περισσότεραVELEUČILIŠTE U RIJECI Prometni odjel. Zdenko Novak 1. UVOD
10.2012-13. VELEUČILIŠTE U RIJECI Prometni odjel Zdenko Novak TEHNIČKA SREDSTVA U CESTOVNOM PROMETU 1. UVOD 1 Literatura: [1] Novak, Z.: Predavanja Tehnička sredstva u cestovnom prometu, Web stranice Veleučilišta
Διαβάστε περισσότερα( ) ( ) 2 UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET. Zadaci za pripremu polaganja kvalifikacionog ispita iz Matematike. 1. Riješiti jednačine: 4
UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET Riješiti jednačine: a) 5 = b) ( ) 3 = c) + 3+ = 7 log3 č) = 8 + 5 ć) sin cos = d) 5cos 6cos + 3 = dž) = đ) + = 3 e) 6 log + log + log = 7 f) ( ) ( ) g) ( ) log
Διαβάστε περισσότερα1.4 Tangenta i normala
28 1 DERIVACIJA 1.4 Tangenta i normala Ako funkcija f ima derivaciju u točki x 0, onda jednadžbe tangente i normale na graf funkcije f u točki (x 0 y 0 ) = (x 0 f(x 0 )) glase: t......... y y 0 = f (x
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Διαβάστε περισσότεραNumerička matematika 2. kolokvij (1. srpnja 2009.)
Numerička matematika 2. kolokvij (1. srpnja 29.) Zadatak 1 (1 bodova.) Teorijsko pitanje. (A) Neka je G R m n, uz m n, pravokutna matrica koja ima puni rang po stupcima, tj. rang(g) = n. (a) Napišite puni
Διαβάστε περισσότερα21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI
21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE 2014. GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI Bodovanje za sve zadatke: - boduju se samo točni odgovori - dodatne upute navedene su za pojedine skupine zadataka
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραPRIJENOS i DISTRIBUCIJA ELEKTRIČNE ENERGIJE
TEHNČK FAKULTET SVEUČLŠTA U RJEC Sveučilišni diplomski studij elektrotehnike PRJENOS i DSTRBUCJA ELEKTRČNE ENERGJE 1. KONSTRUKCJSK RAD - ZBOR PRESJEKA ELEKTROENERGETSKOG KABELA Kabelskim elektroenergetskim
Διαβάστε περισσότεραINTELIGENTNO UPRAVLJANJE
INTELIGENTNO UPRAVLJANJE Fuzzy sistemi zaključivanja Vanr.prof. Dr. Lejla Banjanović-Mehmedović Mehmedović 1 Osnovni elementi fuzzy sistema zaključivanja Fazifikacija Baza znanja Baze podataka Baze pravila
Διαβάστε περισσότεραSrednjenaponski izolatori
Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125
Διαβάστε περισσότεραa M a A. Može se pokazati da je supremum (ako postoji) jedinstven pa uvodimo oznaku sup A.
3 Infimum i supremum Definicija. Neka je A R. Kažemo da je M R supremum skupa A ako je (i) M gornja meda skupa A, tj. a M a A. (ii) M najmanja gornja meda skupa A, tj. ( ε > 0)( a A) takav da je a > M
Διαβάστε περισσότεραТЕМПЕРАТУРА СВЕЖЕГ БЕТОНА
ТЕМПЕРАТУРА СВЕЖЕГ БЕТОНА empertur sežeg beton menj se tokom remen i zisi od ećeg broj utijnih prmetr: Početne temperture mešine (n izsku iz mešie), emperture sredine, opote hidrtije ement, Rzmene topote
Διαβάστε περισσότερα7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama
5. ožujka 2018. 7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama Primjer sloma zbog djelovanja poprečne sile SLIKA 1. T- nosač slomljen djelovanjem poprečne sile Do sloma armirano-betonske grede uslijed
Διαβάστε περισσότεραINTEGRALNI RAČUN. Teorije, metodike i povijest infinitezimalnih računa. Lucija Mijić 17. veljače 2011.
INTEGRALNI RAČUN Teorije, metodike i povijest infinitezimalnih računa Lucija Mijić lucija@ktf-split.hr 17. veljače 2011. Pogledajmo Predstavimo gornju sumu sa Dodamo još jedan Dobivamo pravokutnik sa Odnosno
Διαβάστε περισσότεραPRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).
PRAVA Prava je kao i ravan osnovni geometrijski ojam i ne definiše se. Prava je u rostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom aralelnim sa tom ravom ( vektor aralelnosti). M ( x, y, z ) 3 Posmatrajmo
Διαβάστε περισσότεραVAŽNO. Posmino naprezanje τ
UVIJANJE ŠTAPOVA 1 VAŽNO Posmino naprezanje τ τ ρ I o 2 aksimalno posmino naprezanja τ za: ρ r d 2 τ maks W 0 3 Polarni momen romosi: I o 4 d π 32 [ ] 4 cm Polarni momen opora: W o 3 d π 16 cm [ ] 3 4
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότερα18. listopada listopada / 13
18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu
Διαβάστε περισσότεραUZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN PUŽNIH PRIJENOSA
FAKULTET ELEKTROTEHNIKE, STROJARSTVA I BRODOGRADNJE U SLITU Dair Jelaska Srđan odrug RORAČUN UŽNIH RIJENOSA (Uputstvo) Split, veljača 8. . DIMENZIONIRANJE UŽNOG RIJENOSA Ukoliko nije poznat osni razak,
Διαβάστε περισσότεραELEKTROTEHNIČKI ODJEL
MATEMATIKA. Neka je S skup svih živućih državljana Republike Hrvatske..04., a f preslikavanje koje svakom elementu skupa S pridružuje njegov horoskopski znak (bez podznaka). a) Pokažite da je f funkcija,
Διαβάστε περισσότεραČELIČNA UŽAD 6 X 7 + T.J. = 42 6 X 7 + J.J. = 49. Ø 1,5-20 mm 6 X 19 + T.J. = X 19 + J.J. = 133. Ø 3-30 mm
ČELIČNA UŽAD STANDARD - OPIS Broj žica dimenzije DIN 3053 19 Ø 1-10 mm DIN 3054 37 Ø 3-10 mm DIN 3055 6 X 7 + T.J. = 42 6 X 7 + J.J. = 49 Ø 1,5-20 mm DIN 3060 6 X 19 + T.J. = 114 6 X 19 + J.J. = 133 Ø
Διαβάστε περισσότερα(P.I.) PRETPOSTAVKA INDUKCIJE - pretpostavimo da tvrdnja vrijedi za n = k.
1 3 Skupovi brojeva 3.1 Skup prirodnih brojeva - N N = {1, 2, 3,...} Aksiom matematičke indukcije Neka je N skup prirodnih brojeva i M podskup od N. Ako za M vrijede svojstva: 1) 1 M 2) n M (n + 1) M,
Διαβάστε περισσότερα1 UPUTSTVO ZA IZRADU GRAFIČKOG RADA IZ MEHANIKE II
1 UPUTSTVO ZA IZRADU GRAFIČKOG RADA IZ MEHANIKE II Zadatak: Klipni mehanizam se sastoji iz krivaje (ekscentarske poluge) OA dužine R, klipne poluge AB dužine =3R i klipa kompresora B (ukrsne glave). Krivaja
Διαβάστε περισσότεραIzravni posmik. Posmična čvrstoća tla. Laboratorijske metode određivanja kriterija čvratoće ( c i φ )
Posmična čvrstoća tla Posmična se čvrstoća se često prikazuje Mohr-Coulombovim kriterijem čvrstoće u - σ dijagramu c + σ n tanφ Kriterij čvrstoće C-kohezija φ -kut trenja c + σ n tan φ φ c σ n Posmična
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.
Pismeni ispit iz matematike 0 008 GRUPA A Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: λ + z = Ispitati funkciju i nacrtati njen grafik: + ( λ ) + z = e Izračunati
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότεραS t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:
S t r a n a 1 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a MgCl b Al (SO 4 3 sa njihovim molalitetima, m za so tipa: M p X q pa je jonska jačina:. Izračunati mase; akno 3 bba(no 3 koje bi trebalo dodati, 0,110
Διαβάστε περισσότεραFAKULTET ELEKTROTEHNIKE, STROJARSTVA I BRODOGRADNJE
FAKULTET ELEKTROTEHNIKE, STROJARSTVA I BRODOGRADNJE Katedra za elemente strojeva REDUKTOR Uputstvo za proračun Split, travanj 005. Ovaj predložak za konstrukcijske vježbe se sastoji od dijelova uputstava
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραQ (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)
L = L 14.1. ZADATAK Zadan je pilot kružnog poprečnog presjeka, postavljen kroz dva sloja tla. Svojstva tla i dimenzije pilota su zadane na skici. a) Odrediti graničnu nosivost pilota u vertikalnom smjeru.
Διαβάστε περισσότεραZavod za tehnologiju, Katedra za alatne strojeve: GLODANJE
Glodanje je postupak obrade odvajanjem čestica (rezanjem) obradnih površina proizvoljnih oblika. Izvodi se na alatnim strojevima, glodalicama, pri čemu je glavno (rezno) gibanje kružno kontinuirano i pridruženo
Διαβάστε περισσότεραPT ISPITIVANJE PENETRANTIMA
FSB Sveučilišta u Zagrebu Zavod za kvalitetu Katedra za nerazorna ispitivanja PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA Josip Stepanić SADRŽAJ kapilarni učinak metoda ispitivanja penetrantima uvjeti promatranja SADRŽAJ
Διαβάστε περισσότερα2.7 Primjene odredenih integrala
. INTEGRAL 77.7 Primjene odredenih integrala.7.1 Računanje površina Pořsina lika omedenog pravcima x = a i x = b te krivuljama y = f(x) i y = g(x) je b P = f(x) g(x) dx. a Zadatak.61 Odredite površinu
Διαβάστε περισσότεραVektorska analiza doc. dr. Edin Berberović.
Vektorska analiza doc. dr. Edin Berberović eberberovic@mf.unze.ba Vektorska analiza Vektorska algebra (ponavljanje) Vektorske funkcije (funkcije sa vektorima) Jednostavna analiza (diferenciranje) Učenje
Διαβάστε περισσότεραVježba: Uklanjanje organskih bojila iz otpadne vode koagulacijom/flokulacijom
Kolegij: Obrada industrijskih otpadnih voda Vježba: Uklanjanje organskih bojila iz otpadne vode koagulacijom/flokulacijom Zadatak: Ispitati učinkovitost procesa koagulacije/flokulacije na obezbojavanje
Διαβάστε περισσότεραPARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE)
(Enegane) List: PARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE) Na mjestima gdje se istovremeno troši električna i toplinska energija, ekonomičan način opskrbe energijom
Διαβάστε περισσότεραBIPOLARNI TRANZISTOR Auditorne vježbe
BPOLARN TRANZSTOR Auditorne vježbe Struje normalno polariziranog bipolarnog pnp tranzistora: p n p p - p n B0 struja emitera + n B + - + - U B B U B struja kolektora p + B0 struja baze B n + R - B0 gdje
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότεραOBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK
OBRTNA TELA VALJAK P = 2B + M B = r 2 π M = 2rπH V = BH 1. Zapremina pravog valjka je 240π, a njegova visina 15. Izračunati površinu valjka. Rešenje: P = 152π 2. Površina valjka je 112π, a odnos poluprečnika
Διαβάστε περισσότεραOSOVINE I VRATILA. Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2010./11.
OSOVINE I VRATILA Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2010./11. Nositelji kolegija: Prof. dr. sc. Božidar Križan Prof. dr. sc. Saša Zelenika - 1 - OSOVINE I VRATILA
Διαβάστε περισσότερα