BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
|
|
- Ξανθίππη Δυοβουνιώτης
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime
2 50 60 (h) 16 (h0) () ()
3 600 (B) 600 (B) 500 () 500 ()
4 SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ naliza opterećenja ploče POZ Statički proračun ploče POZ Dimenzioniranje Proračun uzdužne armature u polju POZ 01: Proračun uzdužne armature na ležaju POZ 01-01: Plan armature ploče POZ 01-01: Proračun grede POZ naliza opterećenja grede POZ Statički proračun grede POZ Dimenzioniranje Proračun uzdužne armature u polju POZ 0: Proračun uzdužne armature na ležaju POZ 0-0: Proračun poprečne armature POZ Proračun grede POZ naliza opterećenja grede POZ Statički proračun grede POZ Dimenzioniranje Proračun uzdužne armature u polju POZ 03: Proračun poprečne armature POZ
5 1. Tehnički opis Napravljen je statički proračun i dimenzioniranje zgrade pravokutnih tlocrtnih dimenzija 10.3x1.3 m. Zgrada je namijenjena za stambene i uredske prostorije. Po visini građevina se sastoji od etaže (podrum, i prizemlje) i neprohodnog potkrovlja. Razmaci etaža iznose 3.5m. Ukupna površina svake etaže iznosi bruto =16.7 m. Krovna konstrukcija se sastoji od drvenog krovišta (stolica). Pokrov je utoreni crijep. Vanjski zidovi podruma su B debljine h=30 cm. Strop iznad podruma i prizemlja su pune B ploče nosive u jednom smjeru, debljine h=16 cm. Statički proračun i dimenzioniranje elemenata sklopa proveden je za djelovanja sljedećih opterećenja: - vlastita težina g1 - dodatno stalno opterećenje g - korisno opterećenje q - snijeg - potres Svi elementi dimenzionirani su prema propisima EC. Odabran je razred betona svih B elemenata (ploče, grede, stupovi, zidovi i temelji) C5/30 a armatura je B500B. U Zagrebu, Ime i prezime (potpis)
6 . Proračun ploče POZ naliza opterećenja ploče POZ Poprečni presjek: Vlastita težina B ploče: g1 strop d=16.0 cm kn/m Dodatno stalno: g pregradni zidovi 1.00kN/m keramičke pločice d=.0 cm kn/m cementna glazura d=5.0 cm kn/m pvc folija d=1.0 cm ekspandirani polistiren EPS d=3.0 cm Ukupno g=.68 kn/m Ukupno stalno opterećenje g=g1+g= =6.68 kn/m g=6.68 kn/m Korisno opterećenje: q = 3.0 kn/m Računsko opterećenje: q g q =13.5kN/m radiva: Beton: C5/30 rmatura: B 500 3
7 .. Statički proračun ploče POZ Ploču nosivu u jednom smjeru računamo kao traku širine 1m. Korisno opterećenje se postavlja u različite položaje kako bi odredili anvelope dijagrama unutarnjih i vanjskih sila. 4
8 Maksimalni moment na ležaju POZ Statička shema: M 0.15 g L kNm / m ' 0101 M 0.15q L kNm / m ' 0101 Računski moment savijanja: M 1.35 M 1.5 M 1.35 ( 0.88) 1.5 ( 9.38) 4.6kNm / m ' Maksimalni moment savijanja u polju POZ 01 Statička shema: M 0.07 g L kNm / m ' 01 M q L kNm / m ' 01 Računski moment savijanja: M 1.35 M 1.5 M kNm / m ' Poprečne sile i reakcije: Ležaj reakcija je jednaka poprečnoj sili R V g L kN / m ' R V 0.438q L kN / m ' R V 1.35 V 1.5 V kN / m ' Ležaj B reakcije R 1.5g L kN / m ' B 5
9 B R 1.5q L kN / m ' R 1.35 R 1.5 R kN / m ' B B B Ležaj B poprečne sile V 0.65 g L kN / m' V 0.65q L kN / m ' V 1.35 V 1.5 V kN / m ' Smanjenje momenata na ležaju 01-01: M,red M M R b sup M 3.17kNm / m ' M M M ( ) 39.09kNm / m ',red.3. Dimenzioniranje Materijali: Beton: C5/30 Čelik: B500B Poprečni presjek: 16 h= 6 6
10 Visina presjeka: h=16 cm Zaštitni sloj betona: c=.0 cm Udaljenost do težišta armature: d1=c+1/=.0+1.0/=.5 cm Statička visina presjeka: d=h-d1=16-.5=13.5 cm Bezdimenzionalni moment savijanja: M b d fcd fcd - računska čvrstoća betona fck 5 fcd cc N / mm -za C5/ fcd c kn / cm Potrebna površina armature: M s1 d f yd f yd - računska granica popuštanja čelika fyk 500 fyd N / mm = kn/cm -za B500B 1.15 s Minimalna armatura: s,min b d = =1.78 cm /m s,min 0.6 ctm f f yk b d = =1.83 cm /m - mjerodavno 500 Maksimalna armatura: s,max c= =64.0 cm /m s,max 0.0 c= =35. cm /m fcd s,max lim b d cm /m -mjerodavno f yd.3.1 Proračun uzdužne armature u polju POZ 01: Računski moment savijanja: M=6.58 knm/m Bezdimenzionalni moment savijanja: M lim 0.96 b d f cd 7
11 Iz tablica uzeti prvi veći! Za =0.951(zeta) =0.13 (ksi) 0.0 s1 -.8 c =0.089 očitano: Potrebna površina armature: M s1 = 4.76cm / m ' df yd lavna armatura polje 01 ODBRNO: 8/10.0cm (s1,prov=5.03 cm )s1=4.76 cm /m Razdjelna armatura: s,raz=0.s=0.5.03=1.01 cm Razdjelna armatura polje 01 ODBRNO: 6/0cm (1.41 cm ).3. Proračun uzdužne armature na ležaju POZ 01-01: Računski moment savijanja: M,red=39.09 knm/m Bezdimenzionalni moment savijanja: M lim 0.96 b d f Iz tablica uzeti prvi veći! Za cd =0.97(zeta) =0.175 (ksi) 16.5 s1-3.5 c =0.131 očitano: Potrebna površina armature: M s1 = 7.18cm / m ' df yd lavna armatura ležaj ODBRNO: 10/10.0cm (s1,prov=7.85 cm )s1=7.18 cm /m Razdjelna armatura: s,raz=0.s=0.7.85=1.57 cm Razdjelna armatura ležaj ODBRNO: 6/18cm (1.57 cm ) 8
12 .4. Plan armature ploče POZ 01-01: POZ 3 komada=(130-6)/10+1=14kom POZ 1 i ukupno komada=(130-6)/10+1=14kom POZ 1 komada=14/=6kom POZ komada=14/=6kom POZ 4 komada=5+*7+0=86kom POZ 5 komada=((1030-4)/0+1)=104kom 9
13 3. Proračun grede POZ naliza opterećenja grede POZ 0-0 Poprečni presjek: Reakcija ploče POZ na srednjem ležaju: R 1.5g L kN / m ' B B R 1.5q L kN / m ' Vlastita težina grede gvl gvl=0.3( )5.0=3.30 kn/m Ukupno stalno opterećenje g= =45.05 kn/m g=45.05 kn/m Korisno opterećenje: q = kn/m Računsko opterećenje: q g q =88.94kN/m' radiva: Beton: C5/30 rmatura: B500B 10
14 3.. Statički proračun grede POZ 0-0 Maksimalni moment na ležaju POZ 0-0 Statička shema: M 0.15g L kNm 00 M 0.15q L kNm 00 Računski moment savijanja: M 1.35M 1.5M 1.35 ( 0.73) 1.5 ( 84.38) 400.6kNm Maksimalni moment savijanja u polju POZ 0 Statička shema: M 0.07 g L kNm 0 M 0.096q L kNm 0 Računski moment savijanja: M 1.35M 1.5M kNm Poprečne sile i reakcije: Ležaj reakcija je jednaka poprečnoj sili R V 0.375g L kN R V 0.438q L kN R V 1.35V 1.5V kN 11
15 Ležaj B reakcije R 1.5g L kN B B R 1.5q L kN R 1.35R 1.5R kN B B B Ležaj B poprečne sile V 0.65g L kN V 0.65q L kN V 1.35V 1.5V kN Smanjenje momenata na ležaju 0-0: M,red M M R 0 0 b sup M 5.0kNm M M M ( ) 375.4kNm,red Određivanje sudjelujuće širine: h b1 b b beff L0 L0 b1 bw b bw
16 b1 b 0.1L0 0.1 ( ) 51cm <50cm gdje su: b1 i b - polovica svijetlog razmaka rebara lijevo, odnosno desno od rebra. L0 - razmak nul-točaka mom. dijagrama (za prvo polje L0=0.85L, za srednje L0 =0.7L, a za prostu gredu L0 =L). beff= b 1 b w b = =13 cm 3.3. Dimenzioniranje Materijali: Beton: C5/30 Čelik: B500B Poprečni presjek: Visina presjeka: h=60 cm Zaštitni sloj betona: c=.0 cm Udaljenost do težišta armature: d1=c+v+1/= /=4.0 cm Statička visina presjeka: d=h-d1=60-4.0=56 cm fcd - računska čvrstoća betona (za C5/30) fck 5 fcd cc N / mm kn / cm 1.5 c f yd - računska granica popuštanja čelika (za B500B) fyk 500 fyd N / mm = kn/cm 1.15 s Proračun uzdužne armature u polju POZ 0: Računski moment savijanja: M=50.47 knm/m 13
17 Bezdimenzionalni moment savijanja: M lim 0.96 b d f eff Iz tablica uzeti prvi veći! Za =0.975(zeta) cd 0.0 s1 =0.038 očitano: =0.070 (ksi) c -1.5 položaj neutralne osi x=d= =3.9cm<16 cm (neutralna os prolazi kroz ploču) Potrebna površina armature: M s1 = 10.55cm df yd Minimalna armatura (dva uvjeta, mjerodavna je veća armatura): s,min bw d = =.18 cm f.6,min 0.6 ctm s bt d = =.7 cm - mjerodavno f 500 yk Maksimalna armatura (dva uvjeta, mjerodavna je manja armatura): b h =316.8 cm s,max 0.04 eff.5b h.51316=580 cm za C5/30 i za c eff f h 16cm 0.45 d =0.4556=5.cm f s,max 0.0 c=0.0580= cm - mjerodavno Uzdužna armatura polje 0 ODBRNO: 3 (s1, prov=11.40 cm )s1=10.78 cm 14
18 3.3. Proračun uzdužne armature na ležaju POZ 0-0: Računski moment savijanja: M=375.4 knm/m Bezdimenzionalni moment savijanja: M lim 0.96 b d f w Iz tablica uzeti prvi veći! Za =0.854(zeta) cd 6.5 s1 =0.4 očitano: =0.350 (ksi) c -3.5 Potrebna površina armature: M s1 = cm df yd Uzdužna armatura ležaj 0-0 ODBRNO: 45 (s1,prov=19.63 cm )s1=18.05 cm Određivanje osnovne duljine sidrenja armature s fyd fyd lb,req =, fbd u 4 fbd gdje je fyd= fyk s, s =1.15, računska granica popuštanja armature fbd računska čvrstoća prionljivosti. Za C5/30 fbd=.7n/mm Za profil mm: lb,req = cm 40.7 Za profil 5 mm: lb,req = cm
19 3.3.3 Proračun poprečne armature POZ Ležaj V, V ', 10.76kN = V a(g+q) =V aq b sup a = +d =15+56 = 71.0cm q g q =88.94kN/m' V ', = = kn Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne armature: VRd,c = C 1/3 Rd,c k fck k1 cp bw d VRd.c.min w V v k b d dje je: Rd.c.min min 1 cp CRd,c = 0.18/γc=0.18/1.5 =0.1 3/ 1/ v 0.035k f min k 1 00 d ck d(mm) 560 Pretpostavka: pola uzdužne armature (s1 = 7.60 cm ) prelazi preko ležaja: s = <0.0 bw d cp = 0.0 kn/cm k1=0.15 3/ 1/ 3/ 1/ v 0.035k f =0.354 min ck V ', VRd,c - potreban je proračun poprečne armature Proračunska otpornost presjeka na poprečnu silu bez poprečne armature: VRd,c = / =7186 N=7. kn w V v k b d= N=59.5 kn Rd.c.min min 1 cp Najveća računska poprečna sila koja se može preuzeti bez otkazivanja tlačnih štapova: 1 VRd,max cw bw z v1 fcd ctg tg cw 1 1 ck v f / /
20 z 0.9d cm VRd,max N 669.4kN Provjera: ' V = kn >VRd,c=7. kn potreban je proračun spona, Pretpostavljamo: spone 8, B500B, reznost m= Za 8 1 m cm sw fyw,d = sw fyk N / mm = kn/cm računska čvrstoća armature za spone z = 0.9d = = 50.4 cm krak unutarnjih sila. Potreban razmak spona: sw fyw,d z ctg sw, = = 18.0 cm V Minimalna poprečna armatura (=maksimalni razmak odabranih spona): Treba proračunati najveći razmak po oba kriterija i odabrati manji. 1. uvjet: Prema EN : f 5 w,min f 500 ck yk Prema hrvatskom nacionalnom dodatku: fctm.6 w,min mjerodavno f sw,max. uvjet: w,min yd sw b w sin cm VRd,max =669.4 kn 0.3VRd,max=00.8kN 0.6VRd,max=401.6kN 1) ako je: 0<V ' 0.3VRd,max sw,max = 0.75d 30cm ) ako je: 0.3VRd,max <V ' 0.6VRd,max sw,max = 0.55d 30cm 3) ako je: 0.6VRd,max <V ' VRd,max sw,max = 0.3d 0cm Slučaj 1) 0< sw,max = 0.75d = = 4 cm > 30cm sw,max = 30cm Mjerodavni najveći razmak odabranih spona 8, m=: sw,max=30 cm (iz. uvjeta) Odabrani razmak sw mora biti od sw,max ODBRNO: 8/18.0 cm, m= 17
21 Proračun razmaka vilica do područja minimalne armature: V s wreq s wprov R.b. (kn) (cm) (cm) 1 147,6 18, ,6 0, ,8 3, ,4 8, ,5 38,8 30 Duljina područja (x) na kojem je potreban proračun poprečne armature dobiva se iz uvjeta: V x q V Rd,c V V Rd,c x 1.56m q Na udaljenosti x=1.56m od osi ležaja nalazi se poprečna sila VRd,c. Iza tog područja poprečna armatura odabire se prema kriterijima minimalne armature Ležaj B V,B kN ' V,B = V a(g+q) =V aq b sup a = +d =15+56 = 71.0cm q g q =88.94kN/m' ' V,B = = 70.4 kn Proračunska otpornost presjeka na poprečnu silu bez poprečne armature: VRd,c = C 1/3 Rd,c k fck k1 cp bw d VRd.c.min w V v k b d dje je: Rd.c.min min 1 cp CRd,c = 0.18/γc=0.18/1.5 =0.1 3/ 1/ v 0.035k f min k 1 00 d ck d(mm) 560 Pretpostavka: pola uzdužne armature (s1 = 7.60 cm ) prelazi preko ležaja: s = <0.0 bw d cp = 0.0 kn/cm 18
22 k1=0.15 3/ 1/ 3/ 1/ v 0.035k f =0.354 min ck ' V,B VRd,c - potreban je proračun poprečne armature Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne armature: VRd,c = / =7186 N=7. kn w V v k b d= N=59.5 kn Rd.c.min min 1 cp Najveća računska poprečna sila koja se može preuzeti bez otkazivanja tlačnih štapova: 1 VRd,max cw bw z v1 fcd ctg tg cw 1 1 ck v f / / z 0.9d cm VRd,max N 669.4kN Provjera: V 70.4 kn >VRd,c=7. kn potreban je proračun spona ',B Pretpostavljamo: spone 8, B500B, reznost m= Za 8 1 m cm sw fyw,d = sw fyk N / mm = kn/cm računska čvrstoća armature za spone z = 0.9d = = 50.4 cm krak unutarnjih sila. Potreban razmak spona: sw fyw,d z ctg sw,b = = 9.8 cm V Minimalna poprečna armatura (=maksimalni razmak odabranih spona): Treba proračunati najveći razmak po oba kriterija i odabrati manji. 1. uvjet: Prema EN : f 5 w,min f 500 ck yk Prema hrvatskom nacionalnom dodatku: fctm.6 w,min mjerodavno f yd 19
23 sw,max w,min sw b w sin cm. uvjet: VRd,max =669.4 kn 0.3VRd,max =00.8kN 0.6VRd,max =401.6kN 1) ako je: 0<V ' 0.3VRd,max sw,max = 0.75d 30cm ) ako je: 0.3VRd,max <V ' 0.6VRd,max sw,max = 0.55d 30cm 3) ako je: 0.6VRd,max <V ' VRd,max sw,max = 0.3d 0cm Slučaj 1) 0< sw,max = 0.75d = = 4 cm > 30cm sw,max = 30cm Mjerodavni najveći razmak odabranih spona 8, m=: sw,max=30 cm (iz. uvjeta) Odabrani razmak sw mora biti od sw,max ODBRNO: 8/9 cm, m= Proračun razmaka vilica do područja minimalne armature: V s wreq s wprov R.b. (kn) (cm) (cm) 1 70,4 9,8 9 6,4 10, ,5 10, ,6 10, ,7 11, ,9 11, ,1 1, ,5 1, ,8 13, , 14, ,8 15, ,4 16, , 18, , 0, ,4 4, ,1 30, ,4 43,3 30 Duljina područja (x) na kojem je potreban proračun poprečne armature dobiva se iz uvjeta: V x q V Rd,c V V Rd,c x.94m q Na udaljenosti x=.94m od osi ležaja B nalazi se poprečna sila VRd,c. Iza tog područja poprečna armatura odabire se prema kriterijima minimalne armature. 0
24 1
25 4. Proračun grede POZ naliza opterećenja grede POZ 03 Poprečni presjek: Reakcija ploče POZ na srednjem ležaju: R 0.375g L kN / m ' R 0.438q L kN / m ' Vlastita težina grede gvl gvl= =.78 kn/m Ukupno stalno opterećenje g= =15.31 kn/m g=15.31 kn/m Korisno opterećenje: q = 6.57 kn/m Računsko opterećenje: q g q =30.5 kn/m' radiva: Beton: C5/30 rmatura: B500B
26 4.. Statički proračun grede POZ 03 Statička shema: Maksimalni moment u polju: 03 M 0.15g L kNm M 0.15q L kNm 03 Računski moment savijanja: M 1.35M 1.5M kNm Poprečne sile i reakcije: R V 0.5g L kN R V 0.5q L kN R V 1.35V 1.5V kN Određivanje sudjelujuće širine: h b b L0 beff bw b bw 10 b 0.1L cm <50cm gdje su: b1 i b - polovica svijetlog razmaka rebara lijevo, odnosno desno od rebra. L0 - razmak nul-točaka mom. dijagrama (za prvo polje L0=0.85L, za srednje L0 =0.7L, a za prostu gredu L0 =L). b beff= w b =30+60=90 cm 3
27 4.3. Dimenzioniranje Materijali: Beton: C5/30 Čelik: B500B Poprečni presjek: Visina presjeka: h=45 cm Zaštitni sloj betona: c=.0 cm Udaljenost do težišta armature: d1=c+v+1/= /=4.0 cm Statička visina presjeka: d=h-d1=45-4.0=41 cm fcd - računska čvrstoća betona (za C5/30) fck 5 fcd cc N / mm kn / cm 1.5 c f yd - računska granica popuštanja čelika (za B500B) fyk 500 fyd N / mm = kn/cm 1.15 s Proračun uzdužne armature u polju POZ 03: Računski moment savijanja: M= knm/m Bezdimenzionalni moment savijanja: M lim 0.96 b d f eff Iz tablica uzeti prvi veći! Za =0.968 (zeta) cd 0.0 s1 =0.055 očitano: =0.087 (ksi) c -1.9 položaj neutralne osi x=d= =3.6cm<16 cm (neutralna os prolazi kroz ploču) 4
28 Potrebna površina armature: M s1 = 7.96cm df yd Minimalna armatura (dva uvjeta, mjerodavna je veća armatura): s,min bw d = =1.60 cm f.6,min 0.6 ctm s bt d = =1.66 cm - mjerodavno f 500 yk Maksimalna armatura (dva uvjeta, mjerodavna je manja armatura): b h =16 cm s,max 0.04 eff.5b h.59016=3600 cm za C5/30 i za c eff f h 16cm 0.45 d =0.4541=18.45cm f s,max 0.0 c= =79. cm - mjerodavno Uzdužna armatura polje 03 ODBRNO: (s1,prov= =8.9 cm )s1=7.96 cm 4.3. Proračun poprečne armature POZ 03 V, V ', 91.57kN = V a(g+q) =V aq b sup a = +d = = 56.0 cm q g q =30.5 kn/m' V ', = = kn Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne armature: VRd,c = C 1/3 Rd,c k fck k1 cp bw d VRd.c.min 5
29 w V v k b d dje je: Rd.c.min min 1 cp CRd,c = 0.18/γc=0.18/1.5 =0.1 3/ 1/ v 0.035k f min k 1 00 d ck d(mm) 410 Pretpostavka: 0 (s1 = 6.8 cm ) prelazi preko ležaja: s = <0.0 bw d cp = 0.0 kn/cm k1=0.15 3/ 1/ 3/ 1/ v 0.035k f =0.387 min ck V ', VRd,c - potreban je proračun poprečne armature Proračunska otpornost presjeka na poprečnu silu bez poprečne armature: VRd,c = / =58550 N=58.6 kn w V v k b d= N=47.6 kn Rd.c.min min 1 cp Najveća računska poprečna sila koja se može preuzeti bez otkazivanja tlačnih štapova: 1 VRd,max cw bw z v1 fcd ctg tg cw 1 1 ck v f / / z 0.9d cm VRd,max N 490.0kN Provjera: V 74.48kN >VRd,c=58.6 kn potreban je proračun spona ' Pretpostavljamo: spone 8, B500B, reznost m= Za 8 1 m cm sw fyw,d = sw fyk N / mm = kn/cm računska čvrstoća armature za spone z = 0.9d = = 36.9 cm krak unutarnjih sila. 6
30 Potreban razmak spona: sw fyw,d z ctg sw, = = 6.1 cm V Minimalna poprečna armatura (=maksimalni razmak odabranih spona): Treba proračunati najveći razmak po oba kriterija i odabrati manji. 1. uvjet: Prema EN : f 5 w,min f 500 ck yk Prema hrvatskom nacionalnom dodatku: fctm.6 w,min mjerodavno f sw,max. uvjet: w,min yd sw b w sin cm VRd,max =490 kn 0.3VRd,max =147 kn 0.6VRd,max =94 kn 1) ako je: 0<V ' 0.3VRd,max sw,max = 0.75d 30cm ) ako je: 0.3VRd,max <V ' 0.6VRd,max sw,max = 0.55d 30cm 3) ako je: 0.6VRd,max <V ' VRd,max sw,max = 0.3d 0cm Slučaj 1) 0< sw,max = 0.75d = = 30.8 cm > 30cm sw,max = 30cm Mjerodavni najveći razmak odabranih spona 8, m=: sw,max=30 cm (iz. uvjeta) Odabrani razmak sw mora biti od sw,max ODBRNO: 8/6.0 cm, m= Duljina područja (x) na kojem je potreban proračun poprečne armature dobiva se iz uvjeta: V x q V Rd,c V V Rd,c x 1.08m q 30.5 Na udaljenosti x=1.08m od osi ležaja nalazi se poprečna sila VRd,c. Iza tog područja poprečna armatura odabire se prema kriterijima minimalne armature. 7
31 8
BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότερα7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama
5. ožujka 2018. 7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama Primjer sloma zbog djelovanja poprečne sile SLIKA 1. T- nosač slomljen djelovanjem poprečne sile Do sloma armirano-betonske grede uslijed
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 5. VJEŽBE DIMENZIONIRANJE - GSN Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI DIMENZIONIRANJE - GSN 1. Sila prednapinjanja 2. Provjera
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije
SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότερα2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m.
Κεφάλαιο ο ΔΟΚΟΙ η Εφαρμογή Δίδεται συνεχής δοκός δύο ίσων ανοιγμάτων. Η διατομή της δοκού είναι αμφίπλευρη πλακοδοκός, όπως φαίνεται στο κατωτέρω σχήμα. Οι ποιότητες των υλικών είναι: Χάλυβας B500c και
Διαβάστε περισσότερα1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Διαβάστε περισσότεραZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE BRANIMIR PAVIĆ ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA ZAVRŠNI RAD PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE ZIDANE GRAĐEVINE SPLIT, 2017.
Διαβάστε περισσότερα6. Plan armature prednapetog nosača
6. Plan armature prednapetog nosača 6.1. Rekapitulacija odabrane armature Prednapeta armatura odabrano:3 natege 6812 Uzdužna nenapeta armatura. u polju donji rub nosača (mjerodavna je provjera nosivosti
Διαβάστε περισσότεραSPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
Διαβάστε περισσότεραZAVRŠNI RAD "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE"
ZAVRŠNI RAD IZ PREDMETA "GRAĐEVNA STATIKA 2" NA TEMU: "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE" Mentor: prof.dr.sc. Krešimir Fresl, dipl.ing.građ. Studentica: Barbara Martinković,
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραEN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού
EN 1998 - ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016.
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2016. Josipa Tomić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Διαβάστε περισσότερα- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότερα3. PRORAČUN AB SKLOPOVA
2. listopada 2017. 1 3. PRORAČUN AB SKLOPOVA 2 3.1. Statičko rješenje noseće konstrukcije 3 Statički proračun ima za zadaću pronalaženje ekstremnih reznih sila kako bi se izvršilo dimenzioniranje armiranobetonskih
Διαβάστε περισσότεραGRANIČNA STANJA NOSIVOSTI BETONSKIH KONSTRUKCIJA SADRŽAJ
GRANIČNA STANJA NOSIVOSTI BETONSKIH KONSTRUKCIJA SADRŽAJ 1 FIZIKALNO-MEHANIČKA SVOJSTVA MATERIJALA... 2 1.1 Beton... 2 1.1.1 Računska čvrstoća betona... 6 1.1.2 Višeosno stanje naprezanja... 6 1.1.3 Razred
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραQ (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)
L = L 14.1. ZADATAK Zadan je pilot kružnog poprečnog presjeka, postavljen kroz dva sloja tla. Svojstva tla i dimenzije pilota su zadane na skici. a) Odrediti graničnu nosivost pilota u vertikalnom smjeru.
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραGeometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Διαβάστε περισσότεραDijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11.
Dijagrami:. Udužnih sia N Greda i konoa. Popre nih sia TZ 3. Momenata savijanja My. dio Prosta greda. Optere ena koncentriranom siom F I. Reaktivne sie:. M A = 0 R B F a = 0. M B = 0 R A F b = 0 3. F =
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, Toni Kurtović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA:
Διαβάστε περισσότεραMasa, Centar mase & Moment tromosti
FAKULTET ELEKTRTEHNIKE, STRARSTVA I BRDGRADNE - SPLIT Katedra za dinamiku i vibracije Mehanika 3 (Dinamika) Laboratorijska vježba Masa, Centar mase & Moment tromosti Ime i rezime rosinac 008. Zadatak:
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότεραSTATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
STTIČKI ODREĐENI SUSTVI STTIČKI ODREĐENI SUSTVI SVOJSTV SUSTV Kod statički određenih nosača rješenja za reakcije i unutrašnje sile su jednoznačna. F C 1. F x =0 C 2. M =0 3. F y =0 Jednoznačno rješenje
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
Διαβάστε περισσότεραPROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI - svi elementi ne leže u istoj ravnini q 1 Z F 1 F Y F q 5 Z 8 5 8 1 7 Y y z x 7 X 1 X - svi elementi su u jednoj ravnini a opterećenje djeluje izvan te ravnine Z Y
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραA. STATIČKI PRORAČUN POLUMONTAŽNE STROPNE KONSTRUKCIJE "YTONG STROP" strana
S A D R Ž A J OPĆI DIO: Izvadak iz sudskog registra o registraciji Rješenje o upisu u imenik ovlaštenih inženjera građevinarstva Izvješće o kontroli Tipskog projekta glede mehaničke otpornosti i stabilnosti
Διαβάστε περισσότεραAkvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
Διαβάστε περισσότερα1 Ulazni parametri programa Tutorial programa Primjeri riješeni programom... 58
SADRŽAJ: 1 Ulazni parametri programa... 1 1.1. Dimenzioniranje prema HRN EN 1992-1-1... 1 1.1.1. Dimenzioniranje pravokutnog presjeka na čisto savijanje... 1 1.1.2. Dvostruko armirani presjek opterećen
Διαβάστε περισσότεραSTATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM
STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM Autor: Ivan Volarić, struč. spec. ing. aedif. Zagreb, Siječanj 2017. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNOG ZADATKA Projektni zadatak prema kojem je
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Διαβάστε περισσότεραISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότερα2ο Mέρος: Αριθμητικά παραδείγματα
5.5m 0.4m Y T1Y 300/25 X BY1 25/50 BY2 25/50 BY3 25/50 1.2m BX9 25/50 0.4m Τ3Χ 375/25 0.4m BX10 25/50 C7 40/40 C8 40/40 BY4 25/50 Π1Υ 25/270 BY5 25/50 BY6 25/50 BX6 25/50 BX7 25/50 BX8 25/50 BX4 25/50
Διαβάστε περισσότεραSrednjenaponski izolatori
Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125
Διαβάστε περισσότεραΠαράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujan 2017. Ivan Kovačević SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD
Διαβάστε περισσότεραPošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000,
PRERAČUNAVANJE MJERNIH JEDINICA PRIMJERI, OSNOVNE PRETVORBE, POTENCIJE I ZNANSTVENI ZAPIS, PREFIKSKI, ZADACI S RJEŠENJIMA Primjeri: 1. 2.5 m = mm Pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu. 1 m ima dm,
Διαβάστε περισσότερα20 mm. 70 mm i 1 C=C 1. i mm
MMENT NERJE ZDTK. Za površinu prema datoj slici odrediti: a centralne težišne momente inercije, b položaj glavnih, centralnih osa inercije, c glavne, centralne momente inercije, d glavne, centralne poluprečnike
Διαβάστε περισσότεραVrijedi relacija: Suma kvadrata cosinusa priklonih kutova sile prema koordinatnim osima jednaka je jedinici.
Za adani sustav prostornih sila i j k () oktant i j k () oktant koje djeluju na materijalnu toku odredite: a) reultantu silu? b) ravnotežnu silu? a) eultanta sila? i j k 8 Vektor reultante: () i 8 j k
Διαβάστε περισσότεραMetalne konstrukcije I Proračun otpornosti elementa s nesimetričnim poprečnim presjekom klase 4 izloženog savijanju i tlačnoj sili
Sadržaj 1. Uvod... 1 2. Potrebni dokazi nosivosti za elemente izložene tlaku i savijanju prema EN 1993 za poprečne presjeke klase 4... 2 2.1. Klasifikacija poprečnog presjeka... 2 2.2 Djelotvorna širina
Διαβάστε περισσότεραAGREGAT. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU
AGREGAT Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aeif. jcrnojevac@gmail.com SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU JOSIP JURAJ STROSSMAYER UNIVERSITY OF OSIJEK 1 Pojela agregata PODJELA AGREGATA - PREMA
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραΠαρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Εφαρµογή στο FESPA. Χάρης Μουζάκης Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π
Παρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π Εισαγωγή Ο Ευρωκώδικας 2 περιλαµβάνει τα ακόλουθα µέρη: Μέρος 1.1: Γενικοί κανόνες και κανόνες για κτίρια Μέρος 1.2: Σχεδιασµός για πυρασφάλεια Μέρος 2:
Διαβάστε περισσότεραPrethodno napregnute konstrukcije
Prethodno napregnute konstrukcije Predavanje VI 2017/2018 Prof. dr Radmila Sinđić-Grebović Dimenzionisanje prethodno napregnutih konstrukcija II Proračun prema graničnim stanjima nosivosti 2 Dijagram:
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
Διαβάστε περισσότεραAustrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije
Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije standardne dimenzije punioca l/b/h = 50cm/40cm/16cm male težine i lako ugradiv idealan kod nadogradnje objekata To nikoga ne ostavlja hladnim!
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A
Psmen spt z OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga ABC se oslanja pomoću dvje špke BD CE kao na slc desno. Špka BD, dužne 0.5 m, zrađena je od čelka (E AB 10 GPa) ma poprečn presjek od 500 mm.
Διαβάστε περισσότεραĈetverokut - DOMAĆA ZADAĆA. Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke.
Ĉetverokut - DOMAĆA ZADAĆA Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke. 1. Duljine dijagonala paralelograma jednake su 6,4 cm i 11 cm, a duljina jedne njegove
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραΟριακή Κατάσταση. με ή χωρίς ορθή δύναμη
ΤΕΕ Θράκης Κομοτηνή 10.10.2009 Σχεδιασμός φορέων από σκυρόδεμα με βάση τον Ευρωκώδικα 2 Μέρος 1-1 (EN 1992-1-1) Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη Γιαννόπουλος Πλούταρχος Δρ.
Διαβάστε περισσότερα30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
Διαβάστε περισσότεραεν απαιτείται οπλισµός διάτµησης για διατµητική δύναµη µικρότερη ή ίση µε την τιµή V Rd,c
Χ. Κααγιάννης, Πολιτικός Μηχ. ΕΜΠ,. Μηχ. ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ Κατασκευών Ωπλισµένου Σκυοδέµατος και Αντισεισµικού Σχεδιασµού ΠΡΟΕ ΡΟΣ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΘ Συνοπτική Παουσίαση Σχεδιασµού έναντι ιάτµησης
Διαβάστε περισσότεραFAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
SVUČILIŠT U SPLITU FKULTT GRĐVINRSTV, RHITKTUR I GODZIJ ZVRŠNI RD arin Barišić Split, 03. SVUČILIŠT U SPLITU FKULTT GRĐVINRSTV, RHITKTUR I GODZIJ PRORČUN KOPOZITNOG NOSČ ZVRŠNI RD Split, 03. SVUČILIŠT
Διαβάστε περισσότερα6 Primjena trigonometrije u planimetriji
6 Primjena trigonometrije u planimetriji 6.1 Trgonometrijske funkcije Funkcija sinus (f(x) = sin x; f : R [ 1, 1]); sin( x) = sin x; sin x = sin(x + kπ), k Z. 0.5 1-6 -4 - -0.5 4 6-1 Slika 3. Graf funkcije
Διαβάστε περισσότερα1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN
1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN 1995-1-1 Treba proračunati granična stanja nosivosti elemenata i karakterističnih priključaka konstrukcije prikazane
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Osijek, 0.09.05. Matija Pantaler SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZNANSTVENO
Διαβάστε περισσότερα2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x
Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Διαβάστε περισσότεραKnauf zvučna zaštita. Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja. Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje
Knauf zvučna zaštita Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje Knauf ploče Gipsana Gipskartonska Gipsano jezgro obostrano ojačano
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2015. Dragana Zekić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Διαβάστε περισσότεραTablice za dimenzioniranje armiranobetonskih presjeka
UDK 64.043+64.01.45:69.009.18 Primljeno 1. 3. 010. Tablie za dimenzioniranje armiranobetonskih presjeka Tomislav Kišiček, Zorislav Sorić, Josip Galić Ključne riječi armiranobetonski presjek, razred betona,
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραFUNDIRANJE (TEMELJENJE)
1/11/013 FUNDIRANJE 1 FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1. Projektovanje temelja se vrši prema graničnom stanju konstrukcije i tla ispod ojekta sa osvrtom na ekonomski faktor u pogledu utroška materijala, oima radova
Διαβάστε περισσότεραČVRSTOĆA 13. GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE RAVNIH PRESJEKA ŠTAPA
ČVRSTOĆA 13. GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE RAVNIH PRESJEKA ŠTAPA STATIČKI MOMENTI I MOMENTI INERCIJE RAVNIH PLOHA Kao što pri aksijalnom opterećenju štapa apsolutna vrijednost naprezanja zavisi, između ostalog,
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujan 2015. Marija Vidović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJE
Διαβάστε περισσότεραZavrxni ispit iz Matematiqke analize 1
Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu 3.2.2016. Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1 Prezime i ime: Broj indeksa: 1. Definisati Koxijev niz. Dati primer niza koji nije Koxijev. 2. Dat je red n=1
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραNovi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Διαβάστε περισσότεραSavijanje nosaa. Savijanje ravnog štapa prizmatinog poprenog presjeka. a)isto savijanje. b) Savijanje silama. b) Savijanje silama.
Štap optereen na savijanje naivamo nosa ili grea. Savijanje nosaa a) Napreanja ( i τ) b) Deformacije progib (w) Os štapa se ko savijanja akrivljuje to je elastina ili progibna linija nosaa. Savijanje ravnog
Διαβάστε περισσότεραNOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA
NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA Zavareni spojevi - I. dio 1 ZAVARENI SPOJEVI Nerastavljivi spojevi Upotrebljavaju se prije svega za spajanje nosivih mehatroničkih dijelova i konstrukcija 2 ŠTO
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD Toni Mušura Split, 015. SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Toni Mušura Statički proračun
Διαβάστε περισσότεραGrađevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Διαβάστε περισσότεραARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10
0.15 0.25 3.56 0.02 0.10 0.12 0.10 SESTV S2 polimer-bitumenska,dvoslojna(po),... 1.0 cm po zahtevah SIST DIN 52133 in nadstandardno, (glej opis v tehn.poročilu), npr.: PHOENIX STR/Super 5 M * GEMINI P
Διαβάστε περισσότερα5. PARCIJALNE DERIVACIJE
5. PARCIJALNE DERIVACIJE 5.1. Izračunajte parcijalne derivacije sljedećih funkcija: (a) f (x y) = x 2 + y (b) f (x y) = xy + xy 2 (c) f (x y) = x 2 y + y 3 x x + y 2 (d) f (x y) = x cos x cos y (e) f (x
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD TONI BLAGAIĆ
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVIARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠI RAD TOI BLAGAIĆ Split, 05. SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVIARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE TOI BLAGAIĆ Proračun čelične
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
Διαβάστε περισσότερα