10. vaja: PREDNAPETA VOTLA PLOŠČA 265 dokaz varnosti na mejna stanja

Transcript

1 K 11/1, 1.vaja 1. vaja: REDNE VOL LOŠČ 65 dokaz varnosti na mejna stanja Slika 1: rini adhezijskega rednaenjanja Slika : rini naknadnega rednaenjanja 1

2 K 11/1, 1.vaja VSEBN: 1. ZSNOV OBEŽB LOŠČE Stalna oteža Koristna oteža Oteža montaže in revoza UORBLJEN ERL Učinkovita starost etona v času rezanja kalov (t = 4 ur) OBEŽNE KOBNCJE N OBREENEV LOŠČE SU (redostavimo razred izostavljenosti XC3) ontaža in revoz SN DOLOČEV OREBNE KBELSKE SLE Z NVDEZNO SLNE KOBNCJE VLVOV Naetosti v rečnem rerezu ri x = L/ (1-1) Naetosti v rečnem rerezu na konu dolžine vnosa l t1 (3-3) GEOERJSKE KRKERSKE REREZ Z UOŠEVNJE KBLOV OCEN NENJLNH SL ue sile rednaetja zaradi zdrsa v naenjalni glavi ue sile rednaetja zaradi relaksaije (režemo o 4 urah) ue sile rednaetja zaradi krčenja v času od etoniranja do rezanja kalov ue sile rednaetja zaradi elastične deormaije ri vnosu rednaetja v eton zira naenjalnih sil RČUN KBELSKH SL m, NEOSREDNO O VNOSU REDNEJ N BEON ue sile rednaetja zaradi zdrsa v naenjalni glavi ue sile rednaetja zaradi relaksaije (režemo o 4 urah) ue sile rednaetja zaradi krčenja v času od etoniranja do rezanja kalov ue sile rednaetja zaradi elastične deormaije o vnosu rednaetja na eton Sile v kalih tik o rezanju in dolžina vnosa sile rednaetja o rostitvi ČSOVNO ODVSNE ZGUBE REDNEOS O NENJNJU KONROL VRNOS Z EJN SNJ UORBNOS rečni rerez ri x = L/ za navezno stalno kominaijo vlivov (G + +.3Q) rečni rerez ri x = L/ za karakteristično kominaijo vlivov (G + + Q) KONROL VRNOS NR SRŽN ORUŠV (SN) rečni rerez ri x = d KONROL VRNOS NR UOGBN ORUŠV (SN) rečni rerez ri x = L/ limitno stanje ri navezno stalni kominaiji vlivov rehod iz limitnega v mejno stanje v rečnem rerezu ri x = L/ ejno stanje uogine nosilnosti rečnega rereza ri x = L/... 9

3 K 11/1, 1.vaja 1. ZSNOV Na odnji sliki je rikazan rimer montažne strone konstrukije. Sistem montažnega stroa redstavljajo rednaete votle lošče. Ker lošč ne moremo odirati neosredno s stenami (steri) otreujemo še elemente za remoščanje razetin med steri oziroma stenami (uogini nosili s konstantno višino). Računski model rednaete votle lošče (V 65): q g 9.8 m rečni rerez V 65: m 3

4 K 11/1, 1.vaja. OBEŽB LOŠČE.1. Stalna oteža keramika 8 mm: estrih 5 m: stiroor 5 m: B lošča 5 m: lastna teža lošče ( = m ):.81. =.541. = =.551. =.1695 =.19 kn/m 1.44 kn/m.4 kn/m 1.5 kn/m 4.3 kn/m g = 7.4 kn/m.. Koristna oteža kategorija ovršine B oslovni rostori (q = kn/m ): 1. =.4 kn/m q =.4 kn/m.3. Oteža montaže in revoza mesto odiranja je enako v času tranorta in montaže! dinamični aktor, s katerim uoštevamo neenakomerno delovanje avtodvigala (tresljaji, zaviranja, oeševanja) očasna dvigala: hitra dvigala: 1.3. g = = 6.4 kn/m q m = 6.4 kn/m

5 K 11/1, 1.vaja 3. UORBLJEN ERL - eton C 4/5: k = 4 kn/m, m = 4.8 kn/m, E m = 35 kn/m, tm =.35 kn/m - jeklo za rednaenjanje:.1k / k = 167/186 kn/m, vrv z nazivnim remerom 9.3 mm: 7 ži 3 mm ( 1 =.55 m ) vrv z nazivnim remerom 1.5 mm: 7 ži 4 mm ( 1 =.93 m ) d Delovni diagram etona v tlaku za SN: k d.67 kn/m ε. ε u 3.5 u 1 d 1, če d E = 195 kn/m Delovni diagram jekla za rednaenjanje za SN:,1k d 145. kn/m E d s ε ud d / E - jeklo za armiranje: S 5 yk = 5 kn/m (reraste arm. alie) 5

6 K 11/1, 1.vaja 3.1. Učinkovita starost etona v času rezanja kalov (t = 4 ur) V rimeru tolotne odelave reariiranih etonskih elementov se lahko starost etona t nadomesti z učinkovito starostjo t, ki je odvisna od temerature tolotne odelave in se izračuna z izrazom: t n i1 t e i ( ti ) / t... učinkovita starost etona v dnevih, t i... časovni interval v dnevih, ko revladuje temeratura, (t i )... temeratura med i-tim časovnim intervalom [ C], = 1 C Kale režemo 4 ur o etoniranju, temeratura negovanja etona a je a. 65 C: m (t) / m razvoj trdnosti etona temeratura med roesom arjenja (4h) [ C] t [h] učinkovita starost etona je: t n ( ) / ti ti e = i1 ehanske karakteristike etona ri učinkoviti starosti t :.3 E ( t ) ( t E m ) ( t ) ( t m ) k ( t m m ) ( t ).8 (kn/m ) m ( t ) ( t tm ) tm...koeiient, ki je odvisen od starosti etona t (v dnevih): ( t ) e 8 s1 t 1/ s... koeiient, odvisen od trdnostnega razreda ementa in je ement s CE 3.N.38 CE 3.5 R in 4.5 N.5 CE 4.5 R, 5.5 N in 5.5 R. 6

7 K 11/1, 1.vaja 4. OBEŽNE KOBNCJE N OBREENEV LOŠČE 4.1. SU (redostavimo razred izostavljenosti XC3) kominaija vlivov karakteristična ogosta navezno stalna ogosta kominaija vlivov: razred izostavljenosti omejitev računske širine razok dekomresija (w max =. mm) XD1, XD, XS1, XS, XS3 XC, XC3, XC4 otežna kominaija XC, XC1, XC, XC3, XC4 Kominaije vlivov za SU: Karakteristična: ogosta: j1 G k, j Navezno stalna: K stalna oteža (g = 7.4 kn/m) 1. koristna oteža (q =.4 kn/m).5 (= 1,1 ) j1 G k, j j1 G Q 1,1 k, j Q k,1 k,1 i1 i1 i1, i, i, i Q Q k, i k, i Q k, i.k.v. [knm] V.k.v. [kn] E Navezno stalna kominaija vlivov: otežna kominaija K3 stalna oteža (g = 7.4 kn/m) 1. koristna oteža (q =.4 kn/m).3 (=,1 ) n.s.k.v. [knm] V n.s.k.v. [kn] E

8 K 11/1, 1.vaja 4.. ontaža in revoz otežna kominaija K4 lastna teža (g l.t. = 4.3 kn/m) 1.5 montaža [knm] V montaža [kn] E E E E SN j1 γ G, j G k, j γ γ Q,1 Q k,1 i1 γ Q, i, i Q k, i Kominaija vlivov za SN: otežna kominaija K4 stalna oteža (g = 7.4 kn/m) 1.35 koristna oteža (q =.4 kn/m) 1.5 SN [knm] V SN [kn] E

9 K 11/1, 1.vaja 5. DOLOČEV OREBNE KBELSKE SLE Z NVDEZNO SLNE KOBNCJE VLVOV rečni rerez votle lošče in redvena lega kalov: dimenzije so v entimetrih! a = 3.5 a = m Karakteristike rereza: = m z, = z, = 1.91 m (.ro) z, = m y, = m Naetosti v rečnem rerezu ri x = L/ (1-1) 1-1 n.s.k.v. [ G+Q ] [ ] m,lim. m,lim = 11 n.s.k.v. z, m, m, e e z, m, m, e z, 11 n.s.k.v. m, m, m, m, z, z, z,. 45 e k 5.. Naetosti v rečnem rerezu na konu dolžine vnosa l t1 (3-3) 3-3 n.s.k.v [ G+Q] [ ] m,lim. m,lim = 9

10 K 11/1, 1.vaja 33 n.s.k.v. m, m, e m, m, e z, z, z, n.s.k.v. z, m, m, e z, m, m, e z, k Rešitev neenač (SOLVER v S Exel-u): ue, ki so osledie lezenja in krčenja etona ter dolgotrajne relaksaije rednaetega jekla v času od rezanja kalov a do limitnega časa oenimo na %. ako lahko izračunamo sile rednaetja v kalih m, neosredno o vnosu kaelske sile na eton. m, m, m, 1 iue m, 1 iue Dovoljene naetosti v kalih neosredno o vnosu sile rednaetja na eton: m, k.1k otreni rerez kalov: kn/m kn/m m, izeremo m, m, izeremo m, kn/m m 1

11 K 11/1, 1.vaja 6. GEOERJSKE KRKERSKE REREZ Z UOŠEVNJE KBLOV a = m Karakteristike rereza: E E E S S S E S z m 1 S 1, i z, i m i, E E 1 m i i e,, i 7. OCEN NENJLNH SL Naenjalne sile oenimo tako, da silam rednaetja m, rištejemo iue v času med naenjanjem in rezanjem kalov. m, = sl ir s = m, + + s + ir + sl začetna sila v kalu na mestu naenjanja sl iue sile rednaetja zaradi zdrsa v naenjalni glavi ir kratkotrajne iue zaradi relaksaije kalov, ki se izvrši v času med naenjanjem in rezanjem kalov s iue sile rednaetja zaradi krčenja etona, ki se izvrši v času od etoniranja do rezanja kalov iue sile rednaetja zaradi elastične deormaije ri renosu naetosti s kala na nosile 11

12 K 11/1, 1.vaja 7.1. ue sile rednaetja zaradi zdrsa v naenjalni glavi sl sl sl l l sl roge E sl l sl zdrs v naenjalni glavi (oena: 5 mm) l roge dolžina naenjalne roge (1 m) sl sl 7.. ue sile rednaetja zaradi relaksaije (režemo o 4 urah) ir,r,4 ur m k,r,1ur,r,1 ur 1-urna relaksaija v odvisnosti od razreda jekla za rednaenjanje (vrvi, alie, kali) in od začetnega nivoja naetosti ( / k ) odčitamo iz slike (EC) če ne oznamo.7 k k delež 1-urne relaksaije za t < 1 ur t [h] k m = do 3 aktor, s katerim uoštevamo vliv tolotne odelave elementov ( > 6 C) na kratkotrajne iue relaksaije dolgotrajna relaksaija:, r, 3,r,1ur, r,1 ur k kn/m ir,r,4 ur m k,r,1 ur ir 1

13 K 11/1, 1.vaja 7.3. ue sile rednaetja zaradi krčenja v času od etoniranja do rezanja kalov ( E s s t, ts) s (t, t s ) krčenje etona od časa t s (začetek krčenja) a do časa t (v dnevih) t, t ) ( t, t ) ( t, t ) s( s d s a s d deormaija krčenja zaradi sušenja: ( k d t, ts) ds( t, ts) h d, k h koeiient odvisen od h (EN , reglednia 3.3) ds koeiient, ki oisuje časovni razvoj krčenja zaradi sušenja: ( t ts ) ds( t, ts ) 3 ( t t ).4 h s h u u oseg elementa v stiku z ozračjem d, nazivna vrednost neoviranega krčenja etona zaradi sušenja (EN , dodatek B, RH 6 %) d, =.536 m αds mo 6 d,.85 ( 11 α ds1) e 1 RH, 1.55 mo = 1 a ds1 = 6 (ement razreda R), ds =.11 (ement razreda R) RH = 1 % a deormaija zaradi avtogenega krčenja t ) ( t) ( ) a( as a s koeiient, ki oisuje časovni razvoj avtogenega krčenja:.5.t ( t) e, t je čas v dnevih as 1 6 a( ).5 ( k 1) 1 RH 1 RH RH 3 deormaija krčenja zaradi sušenja v času t (redostavljena relativna vlažnost je 6 %): ( t, ) ( t, k d ds ) h d, deormaija krčenja avtogenega krčenja v času t : ( t a ) as ( t ) a ( ) 1 e (4 1) s s ( t t s s ) E

14 K 11/1, 1.vaja 7.4. ue sile rednaetja zaradi elastične deormaije ri vnosu rednaetja v eton m, E sila v kalu tik red rezanjem kala m, sila v kalu tik o rezanju kala elastična deormaija v etonu na mestu kala ri renosu sile s kala na nosile; asolutno tog stik med kalom in etonom: =!, E m ( t ) naetost v etonu na mestu kala v trenutku rezanja kalov: = ( ) E m ( t ) elastični modul etona ri učinkoviti starosti etona t (čas rezanja kalov) Naetosti v etonu na mestu kalov v trenutku rezanja kalov (uoštevamo vliv lastne teže lošče): e e x l.t. x e e e e e l.t. x ( x) e e e Sile v kalih tik o rezanju: m, E E ( t ) m, E m m ( t E ) e e e e e E ( t ) m m e E ( t ) e e l.t. x l.t. x e e E E Rešitev sistema za in E 1 e e 1 Em ( t ) E 1 e e Em ( t ) v rečnem rerezu na sredini lošče (1-1): E 1 e e E m ( t ) E 1 e e 1 E m ( t ) l.t. x l.t. x e e E Em ( t ) E E ( t ) m m, m, 14

15 K 11/1, 1.vaja ri tem je:.3.3 m ( t ) ( t) Em kn/m E ( t ) e l.t. 8 s1 t 1/ g : x L e l.t L 8 1/ knm ue sile rednaetja zaradi elastične deormaije (asolutne vrednosti): m, m, 7.5. zira naenjalnih sil ir m, s m, s ir sl sl Največja dovoljene naetosti v kalih o naenjanju: kn/m k kn/m.9.1k kn/m zeremo naenjalne sile: kn kn Kontrola naetosti v kalih: 15

16 K 11/1, 1.vaja 8. RČUN KBELSKH SL, NEOSREDNO O VNOSU REDNEJ N BEON Kaelske sile m, neosredno o vnosu rednaetja na eton izračunamo tako, da od naenjalnih sil odštejemo iue v času od naenjanja a do rezanja kalov. m, = sl ir s 8.1. ue sile rednaetja zaradi zdrsa v naenjalni glavi sl sl 8.. ue sile rednaetja zaradi relaksaije (režemo o 4 urah) sl /, k k ir ir,r,4 ur m k,r,1 ur k k m k,r,1 ur,r,1 ur,r,1 ur 8.3. ue sile rednaetja zaradi krčenja v času od etoniranja do rezanja kalov s s 8.4. ue sile rednaetja zaradi elastične deormaije o vnosu rednaetja na eton Sile v kalih tik red rezanjem: sl ir s sl ir s Naetosti v etonu na mestu kalov v trenutku rezanja kalov (uoštevamo vliv lastne teže lošče): x e e e e l.t. x x e e l.t. ( x) e e e e E m ( t E ) E m ( t E ) 16

17 K 11/1, 1.vaja ue sile rednaetja zaradi elastične deormaije: x [m] x / L, [kn] Sile v kalih tik o rezanju in dolžina vnosa sile rednaetja o rostitvi m, m, Vnos rednaetosti o rostitvi - rednaetost se v eton vnese s konstantno rijemno naetostjo t : t 1 1 td ( t ) kn/m ( t 1.5 ) ( t ) 1.5 tm tm td ( t ) kn/m Osnovna vrednost dolžine vnosa l t : l t 1 m t / m Računska dolžina vnosa l t1 za kontrolo lokalnih naetosti o rostitvi: l t1.8 lt 78.7 m Računska dolžina vnosa l t v SN: l t 1. lt 118. m 17

18 K 11/1, 1.vaja x [m] x / L m, [kn] m / k m /.1k Dovoljene naetosti v kalih tik o rezanju o vnosu sile rednaetja na eton:.75 k m,.85.1k [kn] naenjalna sila m, dolžina vnosa lt1 dolžina vnosa lt x/l v omočju računske dolžine vnosa l t1 reduiramo kaelsko silo Kontrola naetosti v etonu na odnjem oziroma ornjem rou lošče tik o rezanju kalov vliv lastne teže lošče uoštevamo z reduiranim razonom lošče.8l (.6 ( t ), t ) ): k l.t. tm ( x x m,xe x m, x l.t. z, m, z, m, e x x m,x e x m,x z, m, z, m, e z, z, 18

19 K 11/1, 1.vaja x [m] x / L m, [kn] l.t. [knm] [kn/m ] [kn/m ], (x), (x) vliv lastne teže uoštevamo z reduirano razetino.8l Dovoljene tlačne naetosti v etonu:.6 k ( t ) 1.6 kn/m k ( t ) m ( t ).8.7 kn/m m ( t ) ( t ) m 3.5 kn/m Dovoljene natezne naetosti v etonu: tm ( t ).5 kn/m tm( t ) ( t ) tm 19

20 K 11/1, 1.vaja 9. ČSOVNO ODVSNE ZGUBE REDNEOS O NENJNJU oenostavljen način določitve časovno odvisnih iu na mestu x, ri delovanju trajne oteže, je odan z izrazom:,sr s E.8 r Φ( t, t),q 1 (1 z ) 1.8 Φ( t, t),+s+r asolutna vrednost rememe naetosti v kalih v času t na mestu x zaradi lezenja, krčenja in relaksaije, s asolutna vrednost oenjene deormaije krčenja, E, E m r asolutna vrednost rememe naetosti v kalih v času t na mestu x zaradi relaksaije jekla. Določena je ri naetosti (naetost v kalih zaradi rednaetja in navezno stalnega vliva) ψ Q, G m,q naetosti v etonu na mestu kalov zaradi stalne oteže, začetnega rednaetja in drugih ustreznih navezno stalnih vlivov, (t, t ) koeiient lezenja v času t ri nastou oteže v času t : (, t ) = 3, z eksentričnost kalov glede na težišče etonskega rereza., r,r,,r,4 ur 3,r,1 ur,r,4 ur s ( d a, t ) (, t ) (, t ) x x m,x e x m,x m, m, e n.s.k.v.,q x L e e e

21 K 11/1, 1.vaja Sremema naetosti v kalih v času t na mestu x zaradi lezenja, krčenja in relaksaije:,r, - x /L m, [kn] n.s.k.v. [knm],q, [kn/m ] s (-t ) [ ],r,4ur [kn/m ],+s+r, [kn/m ] Sile v kalih v limitnem času: m, m,,sr otek limitne kaelske sile m, vzdolž lošče: x / L L [m] m, [kn] [kn] naenjalna sila m, m,lim x/l 1

22 K 11/1, 1.vaja 1. KONROL VRNOS Z EJN SNJ UORBNOS 1.1. rečni rerez ri x = L/ za navezno stalno kominaijo vlivov (G + +.3Q) Kontrola naetosti v etonu na odnjem oziroma ornjem rou lošče k. Če so tlačne naetosti v etonu trajno večje od.45 k moramo uoštevati nelinearnost lezenja etona. x x e x x 11 m, m, m, m, e n.s.k.v.. L z, z, z m, x m, x 9.59 m, x m, x , x x e x x 11 m, m, m, m, e n.s.k.v.. L z, z, z m, x m, x 9.59 m, x m, x ,

23 K 11/1, 1.vaja Nadomestna oremenitev rereza: n.s.k.v. m, x kn x.5l N e knm N L (tlačna osna sila v težišču rereza), (uogini moment v težišču) n.s.k.v. n.s.k.v. n.s.k.v. Število odrerezov: 8 Kvaliteta materialov: ODREREZ širina_ širina_ višina število lamel eton C4/5 d= 4. kn/m arm. S5 yd= 5. kn/m aela ZRČUN Skiiraj rečni rerez konstruiranje taele ri izranem številu odrerezov o.: dimenzije v m otek deormaij o rerezu Lega armature v rerezu: a= m a'= m Karakteristike rečnega rereza: = m h= 6.5 m z_.ro= m z_s'= m z_.ro= m z_s= m Deormaije rereza (v rom.): Es 1= Es s'= Es s= -. 1 Es (3/7h)= če je negativno velja za Es Es = enojna armatura ne zadostuje (rdeče vrednosti so mejne) Es = -.9 rom. Es =.68 rom./m inimalna arm. RČUNSK OBREENEV: OREBN RUR: Simetrična arm. Nsd= kn s=. m sd= knm s'=. m DEJNSK RUR: s+s'=. m št. roilov roil ali v (mm) Es = s=. m sdej=. m Es =. =. % Es (n.s.k.v.) = s'dej=. m x = 6.77 m 1. de.(rom.) Gloina nevtralne osi x = 6.77 m (eloten rerez v tlaku, ni razok) Deormaije v etonu ri t = :.18. (rez nategov na odnjem rou!) Naetosti v etonu ri t = :.69 kn/m (.1kN/m.45 k 1.8 kn/m ) Deormaija etona na mestu kalov:, 1,n.s.k.v..896 Naetost v kalu ri t = :, m, kn/m 5.58 Deormaije v kalu ri t = :, 11.1, E k.1k 3

24 K 11/1, 1.vaja 1.. rečni rerez ri x = L/ za karakteristično kominaijo vlivov (G + + Q) Nadomestna oremenitev rereza: N x. L E r.k.v. m, 5 r.k.v. r.k.v. x. 5 (tlačna sila v težišču rereza),,1,k.k.v. L N e r.k.v.,1,n.s.k.v. (uogini moment v težišču rereza) Število odrerezov: 8 Kvaliteta materialov: ODREREZ širina_ širina_ višina število lamel eton C4/5 d= 4. kn/m arm. S5 yd= 5. kn/m aela ZRČUN Skiiraj rečni rerez konstruiranje taele ri izranem številu odrerezov o.: dimenzije v m otek deormaij o rerezu Lega armature v rerezu: a= m a'= m Karakteristike rečnega rereza: = m h= 6.5 m z_.ro= m z_s'= m z_.ro= m z_s= m Deormaije rereza (v rom.): Es 1= Es s'= Es s= Es (3/7h)= če je negativno velja za Es Es = enojna armatura ne zadostuje (rdeče vrednosti so mejne) Es = -.5 rom. Es =.156 rom./m inimalna arm. RČUNSK OBREENEV: OREBN RUR: Simetrična arm. Nsd= kn s=. m sd= 57.4 knm s'=. m DEJNSK RUR: s+s'=. m št. roilov roil ali v (mm) Es =.958 s=. m sdej=. m Es =.148 =. % Es (n.s.k.v.) = s'dej=. m x = m 1. de.(rom.) Gloina nevtralne osi x = m Deormaije v etonu ri t = : (nategi na odnjem rou!) Naetosti v etonu ri t = :.96 kn/m (.45 k 1.8 kn/m ) Deormaija etona na mestu kalov:, 1,k.k.v..958 Skuna deormaija kala: 5.773, k.k.v.,,1,k.k.v.,1,n.s.k.v. Osna sila v kalu: m,.k.v.,k.k.v. E r 68. kn Naetost v kalu: 11.5 kn/m.6.67 k.1k 4

25 K 11/1, 1.vaja Kontrola razok: Razlika ovrečnih deormaij kala in etona med razokami ( sm m ): k t,e σ t 1 α ρ ρ e,e,e σ εsm εm E E (i) remema naetosti v kalih od nične deormaije etona: σ E 1.87 kn/m,1,k.k.v. (ii) račun k t : (vliv trajanja oteže) kratkotrajna oteža k t =.6 (iii) račun,e : 1 ρ,e ρ,e h x h,e,e,e za izračun x-a uoraimo deorm. ravnino iz SU: x 16.4 m.5h d 1 m h,e minh x/ m h / 13.5 m (iv) račun e : (razmerje elastičnih modulov) E 195 αe 5.57 E 35 m (V) račun t,e : t 8 dni t,e = tm =.35 kn/m,e Največja razdalja med razokami s r,max, če je razmik med kali m h x 14.6 m s r, max 1.3 (i) deelina zaščitnega sloja etona: 3 m (ii) nadomestni remer jekla za rednaenjanje: 1,75wire d h 1 [ ] =.7 m Računska širina razok w k : w k s r,max ε ε sm m mm w max. mm 5

26 K 11/1, 1.vaja 11. KONROL VRNOS NR SRŽN ORUŠV (SN) rečni rerez ri x = d Oremenitev rereza: V x d kn SN 6.8 ri računu rojektne strižne odornosti V Rd, rednaete votle lošče rez strižne armature dodatno uoštevamo rievek B tlačne lošče deeline 5 m. ri tem redostavimo, da je zagotovljena zadostna rijemnost med etonom tlačne lošče in rednaeto votlo loščo. d = dimenzije so v entimetrih! Karakteristike rereza: d = 7.5 m a = m V Rd, C Rd, k 1 V Rd, l k v 1/3 min k 1 k 1 w w d N 65.3 kn d 5585 N 55.8 kn V Rd, 65.3 kn k karakteristična tlačna trdnost etona v [a]: k 4 a, w najmanjša širina rereza v omočju nategov v [mm]: w mm, d statična višina rereza v [mm]: d 75 mm, C Rd, =.18/ =.1, k 1 =.15, k d mm v.35 k.557, min 3/ 1/ k sl 5.58 l.7., d w N Ed m, SN d / l t a. d 5.33 a, Ed tlačna osna sila v rerezu zaradi zunanje oteže oziroma rednaetja v [N], ovršina rečnega rereza v [mm ] x d.8 kn V 65.3 kn V SN 6 Rd, računska strižna armatura ni otrena! 6

27 K 11/1, 1.vaja 1. KONROL VRNOS NR UOGBN ORUŠV (SN) 1.1. rečni rerez ri x = L/ limitno stanje ri navezno stalni kominaiji vlivov naetosti in deormaije v etonu na mestu odnjih kalov v limitnem stanju (n.s.kom.vlivov):,,1 E 11 n.s.k.v., m e m, m, e e deormaije v kalih v limitnem času:, m, /, E E,, E m, / E m,lim. [ ],1,lim. y 1-1 n.s.k.v. limitno stanje z m,lim.,lim. = 5.648,1 =.3 redostavka: uoštevamo olno rijemnost med etonom in kali ( )! 1.. rehod iz limitnega v mejno stanje v rečnem rerezu ri x = L/ y z ( N [ ] ) m,lim. m,lim. 1-1 n.s.k.v. ( d,sn ) ( N ) mejno stanje +,1,1 limitno stanje,lim.,lim., rehod iz limitnega v mejno stanje! 7

28 K 11/1, 1.vaja deormaije v etonu na mestu kalov v mejnem stanju:,, iščemo takšni deormaiji, da o rerez v ravnotežju mejno stanje,,lim.,,,,, +,lim., deormaije v kalih v mejnem stanju:,,,1,1,, mejno stanje [ ],lim. Če želimo, da so odnji kali lastiiirani: d y E 195 +,lim. oziroma:, y,,1 Delovni diagram za odnje kale: d Delovni diagram za ornje kale: d,lim. y y,lim. 8

29 K 11/1, 1.vaja 1.3. ejno stanje uogine nosilnosti rečnega rereza ri x = L/ ziramo deormaiji,,,1, iščemo ravnotežje rereza in sier N, Rd N N ter N, Rd z N e N e d, SN, o otrei dodamo mehko armaturo! [ ] N,Rd y [ ] N mejno stanje d,sn + N z,1, aela za rojektiranje natezne armature ri ravokotnem rečnem rerezu, oremenjenem z uogiom in osno silo: 9

30 K 11/1, 1.vaja Nadomestna oremenitev rereza: N 81. kn (tlačna sila v težišču rereza; kali so lastiiirani), SN d d 7.465, SN,1,SN,1,n.s.k.v., E ( x.5l) N e knm (u.moment v težišču rereza) SN SN SN Število odrerezov: 8 Kvaliteta materialov: ODREREZ širina_ širina_ višina število lamel eton C4/5 d=.67 kn/m arm. S5 yd= kn/m aela ZRČUN Skiiraj rečni rerez konstruiranje taele ri izranem številu odrerezov o.: dimenzije v m otek deormaij o rerezu Lega armature v rerezu: a=.5 m a'= m Karakteristike rečnega rereza: = m h= 6.5 m z_.ro= m z_s'= m z_.ro= m z_s= 11.9 m Deormaije rereza (v rom.): Es 1= Es s'= Es s= 1. 1 Es (3/7h)= če je negativno velja za Es Es = enojna armatura zadostuje (rdeče vrednosti so mejne) Es = 4.5 rom. Es =.496 rom./m inimalna arm. RČUNSK OBREENEV: OREBN RUR: Simetrična arm. Nsd= -81. kn s= -.81 m sd= 85.6 knm s'=. m DEJNSK RUR: s+s'=.81 m št. roilov roil ali v (mm) Es = s=.81 m sdej=. m Es = =.5 % Es (n.s.k.v.) = s'dej=. m x = 3.85 m de.(rom.) Gloina nevtralne osi x = 3.85 m < 4.11 m Deormaije v etonu ri SN: (nategi na odnjem rou!) Naetosti v etonu ri SN:.64 kn/m (. kn/m d.67 kn/m ) Deormaija etona na mestu kalov: 1, 1,SN Skuna deormaija kala:,1,sn ud, SN,,1,n.s.k.v. Osna sila v kalu: m, SN d 81. kn otrena mehka armatura:.81m (ne otreujemo armature!) s 3