valivé ložiská technická príručka 27/2011-TP-VL-S

Transcript

1 valivé ložiská technická príručka 27/2011-TP-VL-S

2 PREDHOVOR 1 VOĽBA DRUHU A URČENIE VEĽKOSTI LOŽISKA 1.1 Hlavné kritériá pre návrh bežného uloženia 1.2 Dynamické zaťaženie Základná dynamická únosnosť Ekvivalentné dynamické zaťaženie Trvanlivosť 1.3 Statické zaťaženie Základná statická únosnosť Ekvivalentné statické zaťaženie Bezpečnosť ložísk pri statickom zaťažení 1.4 Medzná frekvencia otáčania 1.5 Trenie 2 KONŠTRUKČNÉ ÚDAJE O VALIVÝCH LOŽISKÁCH 2.1 Hlavné rozmery - rozmerový plán ložísk Medzné rozmery montážneho zaoblenia 2.2 Označovanie Označovanie metrických ložísk podľa normy STN Znaky základného označenia Znaky rozšíreného (doplnkového) označenia pred základným označením Znaky rozšíreného (doplnkového) označenia za základným označením Spojovanie znakov Ložiská podľa zvláštnych technických podmienok (TP...; TPF...; TPX...) Označovanie metrických kuželíkových ložísk podľa normy ISO Označovanie palcových kuželíkových ložísk podľa AFBMA Označovanie nenormalizovaných (špeciálnych) ložísk PSL 2.3 Presnosť Metódy kontroly presnosti rozmerov a parametrov presnosti chodu ložísk 2.4 Ložisková vôľa 2.5 Prípustná naklopiteľnosť 2.6 Materiály používané na výrobu valivých ložísk PSL Materiály krúžkov a valivých telies Materiály a konštrukcia klietok 3 KONŠTRUKCIA ULOŽENIA 3.1 Usporiadanie ložísk v uložení 3.2 Upevnenie valivých ložísk Radiálne upevnenie krúžkov ložiska Axiálne upevnenie krúžkov ložiska Odporúčané rozmery pripojovacích častí 3.3 Tesnenie Tesnenie bezdotykové Tesnenie trecie Tesnenie kombinované 4 MAZANIE VALIVÝCH LOŽÍSK 4.1 Mazanie plastickým mazivom Voľba plastického maziva s ohľadom na zaťaženie a frekvenciu otáčania Plastické mazivá pre valivé ložiská Domazávacie obdobie a množstvo maziva potrebné na jedno domazanie 4.2 Mazanie olejom Voľba vhodného oleja Množstvo a doba výmeny oleja 4.3 Mazanie pevnými mazivami 4.4 Kontrola valivých ložísk v prevádzke 4.5 Skladovanie valivých ložísk 5 MONTÁŽ A DEMONTÁŽ VALIVÝCH LOŽÍSK 5.1 Príprava montáže, resp. demontáže 5.2 Metódy montáže a demontáže 5.3 Montáž valivých ložísk Niektoré hlavné odporúčania pre montáž valivých ložísk Vôľa v uložení - voľba a jej nastavenie pri montáži Špeciálne montážne postupy 5.4 Demontáž valivých ložísk 5.5 Typické príčiny poškodenia valivých ložísk Vizuálna charakteristika najčastejšie sa vyskytujúcich poškodení 6 PREVODNÉ TABUĽKY Publikácia č.27/2011-tp-vl-s 3

3 PREDHOVOR PSL a.s. v Považskej Bystrici je výrobca valivých ložísk s dlhoročnou tradíciou siahajúcou do r Súčasný široký výrobný sortiment normalizovaných i špeciálnych valivých ložísk je vyrábaný v nasledovných konštrukčných skupinách: jednoradové, dvojradové a viacradové valčekové ložiská jednoradové, dvojradové a štvorradové kuželíkové ložsiká dvojradové súdkové ložiská axiálne guľkové ložiská axiálne valčekové ložiská axiálne kuželíkové ložiská toroidné ložiská Táto publikácia obsahuje základné technické údaje a postupy pri návrhu a dimenzovaní obvyklého uloženia. Technická pomoc pri výbere vhodného ložiska a informácie potrebné pre komplexné riešenie uloženia s použitím normalizovaných i špeciálnych ložísk PSL Vám na požiadanie poskytnú pracovníci oddelenia Technického poradenstva PSL. PSL, a.s. ul. Robotnícka Považská Bystrica SLOVENSKO tel.: fax: pslpb@pslas.com http: Kvalita výrobkov PSL a systém riadenia kvality sú prísne podriadené ustanoveniam medzinárodných noriem ISO radu 9000 a ďalších podľa nižšie uvedeného prehľadu: Prehľad noriem aplikovaných pri koštrukcii a vo výrobe valivých ložísk Parameter Norma Hlavné rozmery - radiálne ložiská (okrem kuželíkových) ISO 15 - axiálne ložiská ISO kuželíkové ložiská metrických rozmerov ISO 355 Medzné rozmery montážneho zaoblenia ISO 582 Medzné hodnoty pre presnosť rozmerov a chodu - radiálne ložiská ISO axiálne ložiská ISO 199 Základná dynamická únosnosť ISO 281 Základná statická únosnosť ISO 76 Radiálna a axiálna vôľa ISO 5753 Termické referenčné otáčky ISO Systém manažérstva kvality pre vývoj, konštrukciu, výrobu a predaj valivých ložísk ISO 9001:2008 4

4 1 VOĽBA DRUHU A URČENIE VEĽKOSTI LOŽISKA 1.1 Hlavné kritériá pre návrh bežného uloženia Pri voľbe druhu a veľkosti ložiska je nutné posudzovať uloženie ako celok podľa nasledovných kritérií: nároky na priestor veľkosť, smer a charakter zaťaženia frekvencia otáčania presnosť chodu a tuhosť uloženia axiálna posuvnosť a prípustná naklopiteľnosť nároky na montáž, demontáž a údržbu ložísk v prevádzke ekonomická náročnosť uloženia Priorita jednotlivých kritérií býva rôzna a závisí od požiadaviek kladených na dané uloženie. Nároky na priestor Trend vývoja strojných zariadení smeruje k menším a ľahším konštrukciám pri narastajúcom výkone zariadení. Priestor zastavaný uložením by mal byť čo najmenší, avšak výkonnosťou ložísk by mal byť zabezpečený súlad medzi technickou životnosťou uloženia a technickou životnosťou zariadenia. Veľkosť, smer a charakter zaťaženia Údaje o zaťažení sú vo väčšine prípadov rozhodujúce pre určenie druhu a veľkosti ložiska. Všeobecne platí, že ložiská s čiarovým stykom (valčekové, súdkové, kuželíkové) sú únosnejšie ako ložiská s bodovým stykom (guľkové) rovnakých rozmerov. Schopnosť ložiska prenášať sily v radiálnom alebo axiálnom smere závisí hlavne od stykového uhla α t.j uhla, ktorý zviera spojnica stykových bodov valivých telies s kolmicou na os rotácie ložiska. Výber ložiska s vhodným uhlom styku závisí od pomeru axiálneho a radiálneho zaťaženia, čo názorne ukazuje obr. 1. Na valivé ložiská môže pôsobiť dynamické alebo statické zaťaženie. Pri dynamickom zaťažení sa zaťažené ložisko otáča. Pri statickom zaťažení je ložisko zaťažené v pokoji alebo vykonáva pomalý kývavý pohyb alebo sa veľmi pomaly otáča (n < 10 min -1 ). V prvom prípade je pre výpočet rozhodujúca trvanlivosť ložiska v dôsledku únavy materiálu, v druhom prípade vznik trvalých deformácií funkčných plôch v mieste styku valivých telies s obežnými dráhami a im zodpovedajúca bezpečnosť ložísk pri statickom zaťažení. Frekvencia otáčania Prípustná frekvencia otáčania ložísk závisí od viacerých prevádzkových faktorov, ktoré určujú vývin tepla v uložení. Je obmedzená hlavne prevádzkovou teplotou maziva. Pre vysokú frekvenciu otáčania sú vhodnejšie tie ložiská, ktoré majú menší vývin tepla, menšie trenie t.j. ľahší chod. Presnosť chodu a tuhosť uloženia Presnosť chodu je dôležitá hlavne v uloženiach vretien obrábacích strojov, ale i v iných zariadeniach ako sú polohovadlá, odmeriavacie systémy a pod. Tolerancie presnosti rozmerov a chodu pre normalizované ložiská PSL sú uvedené v kapitole 2.3 tejto publikácie. V niektorých prípadoch je dôležitá okrem presnosti chodu aj tuhosť uloženia. Všeobecne ložiská s čiarovým stykom majú vyššiu tuhosť ako ložiská s bodovým stykom. Tuhosť je možné meniť vhodným usporiadaním ložísk (združenie do O, X a pod.), alebo nastavením vhodného predpätia. Axiálna posuvnosť a prípustná naklopiteľnosť Každé uloženie musí umožniť dilatáciu hriadeľa vplyvom zmeny prevádzkovej teploty. Z uvedeného dôvodu býva jedno z ložísk axiálne pevné a druhé axiálne posuvné. Axiálna posuvnosť môže byť zabezpečená priamo ložiskom (t.j. konštrukcia ložiska umožňuje vzájomný axiálny posuv krúžkov - napr. valčekové ložiská konštrukčného vyhotovenia N, NU a pod.), alebo posuvným uložením jedného z krúžkov (na hriadeli alebo na telese). V prípadoch, keď nie je možné zabezpečiť dostatočnú súososť úložných miest, alebo pri veľkých priehyboch hriadeľa je potrebné použiť pre uloženie ložiská umožňujúce požadovanú naklopiteľnosť. Hodnoty prípustnej naklopiteľnosti jednotlivých druhov ložísk sú uvedené v kapitole 2.5 tejto publikácie. Nároky na montáž, demontáž a údržbu ložísk v prevádzke Navrhované uloženie by malo spĺňať podmienku ľahkej, čo možno najjednoduchšej montáže, demontáže a minimálnej náročnosti na údržbu ložísk v prevádzke. Konečnému rozhodnutiu o druhu a veľkosti ložiska by mala predchádzať komplexná ekonomická analýza a optimalizácia uloženia z hľadiska splnenia jednotlivých nárokov (často i protichodných) kladených na uloženie. 5

5 obr. 1 Radiálne ložiská a < 45 Axiálne ložiská a Dynamické zaťaženie Základná dynamická únosnosť Základná dynamická únosnosť je stále, nepremenné zaťaženie, pri ktorom ložisko dosiahne základnú trvanlivosť jedného milióna otáčok. Pre radiálne ložiská sa základná dynamická únosnosť C r vzťahuje na stále, nepremenné, čisto radiálne zaťaženie pôsobiace v osi ložiska. Pre axiálne ložiská sa axiálna základná dynamická únosnosť C a vzťahuje na stále, nepremenné, čisto axiálne zaťaženie, pôsobiace v osi ložiska. Pre každé ložisko je v rozmerových tabuľkách uvedená základná dynamická únosnosť C r a C a, ktorých veľkosť je závislá od rozmerov ložiska, počtu valivých telies, materiálu a konštrukcie ložiska. Hodnoty základných 6

6 dynamických únosností boli stanovené podľa medzinárodnej normy ISO 281. Tieto hodnoty sú overené tak na skúšobnom zariadení, ako i pri bežnej prevádzke. Ak prevádzková teplota ložiska je väčšia ako 120 C, dochádza k poklesu tvrdosti zmenou štruktúry materiálu. Zníženie základnej dynamickej únosnosti vplyvom teploty udáva nasledovná rovnica: C T = f t. C kde: C T - skutočná dynamická únosnosť [kn] C - základná dynamická únosnosť [kn] f t - koeficient prevádzkovej teploty (tab.1) [ - ] Hodnoty koeficientu f t tab. 1 Prevádzková teplota do [ C] Koeficient f t 0,95 0,9 0,75 0, Ekvivalentné dynamické zaťaženie Na valivé ložisko pôsobia spravidla sily rôzneho smeru a veľkosti, niekedy pri rôznych frekvenciách otáčania a rôzne dlhú dobu. Preto je potrebné prepočítať všetky pôsobiace sily na stále, nepremenné zaťaženie, pri ktorého pôsobení bude mať valivé ložisko rovnakú trvanlivosť, akú dosiahne v podmienkach skutočného zaťaženia. Toto prepočítané, myslené konštantné radiálne alebo axiálne zaťaženie nazývame ekvivalentné dynamické zaťaženie P, resp. P r (radiálne) alebo P a (axiálne). Ak pôsobí na ložisko súčasne radiálne a axiálne zaťaženie konštantnej veľkosti a smeru, platí pre výpočet ekvivalentného dynamického zaťaženia rovnica: P = X. F r + Y. F a kde: P - ekvivalentné dynamické zaťaženie [kn] F r (F rs ) - radiálne zaťaženie ložiska (stredné radiálne zaťaženie ložiska) [kn] F a (F as ) - axiálne zaťaženie ložiska (stredné axiálne zaťaženie ložiska) [kn] X - koeficient radiálneho zaťaženia [ - ] Y - koeficient axiálneho zaťaženia [ - ] Koeficienty X a Y sú pre jednotlivé typy a veľkosti ložísk uvedené v publikácii PSL Valivé ložiská - výrobný program 24/2010-VLO-S. Premenné zaťaženie V mnohých uloženiach pôsobí na ložiská v čase premenné zaťaženie pri konštantnej alebo v čase premennej frekvencii otáčania. Vonkajšiu sústavu síl, pôsobiacu na ložiská, je potrebné pri výpočte rozložiť na sily pôsobiace v radiálnom a v axiálnom smere. Ak je zaťaženie premenné, treba poznať jeho priebeh v závislosti od času. Premenné zaťaženie sa prepočíta na myslené, stredné pôsobiace zaťaženie, ktoré má rovnaký vplyv na ložiská ako skutočne pôsobiace premenné zaťaženie. Premenná veľkosť zaťaženia Ak pôsobí na ložisko zaťaženie v stálom smere, ktorého veľkosť sa v určitom časovom období mení, pri konštantnej frekvencii otáčania (obr.2), dá sa vypočítať stredné nepremenné zaťaženie F S z rovnice: obr. 2 F F S F S = n q i F i i=1 100 q 1 q 2 100% q 3 t kde: F S - stredné nepremenné zaťaženie [kn] F i = F 1, F 2,..., F n - nepremenné čiastkové zaťaženie [kn] q i = q 1, q 2,..., q n - podiel pôsobenia čiastkových zaťažení [%] 7

7 Pri konštantnej frekvencii otáčania s lineárnou zmenou zaťaženia stáleho smeru (obr. 3) sa vypočíta stredné nepremenné zaťaženie z rovnice: obr. 3 F F S F max F S = F min + 2F max 3 F min t Pri sínusovom priebehu veľkosti zaťaženia (obr. 4) je stredné nepremenné zaťaženie: obr. 4 F F S F max F S = 0,75 F max t Premenná veľkosť zaťaženia i frekvencie otáčania Ak pôsobí na ložisko v čase premenné zaťaženie a súčasne so zmenou zaťaženia sa mení aj frekvencia otáčania, vypočíta sa stredné nepremenné zaťaženie z rovnice: F S = F i. q i. n i n i=1 n q i. n i i= kde: n i = n 1, n 2,..., n n - konštantná frekvencia otáčania v čase pôsobenia čiastkových zaťažení F 1, F 2,..., F n [min -1 ] q i = q 1, q 2,..., q n - podiel pôsobenia čiastkových zaťažení a frekvencie otáčania [%] Ak sa mení v čase iba frekvencia otáčania, vypočíta sa stredná (nepremenná) frekvencia otáčania z rovnice: n S = n q i. n i i=1 100 [min -1 ] Kývavý pohyb Pri kývavom pohybe s amplitúdou kývania γ (obr. 5) je najjednoduchšie nahradiť kývavý pohyb myslenou rotáciou s frekvenciou otáčania, ktorá sa rovná frekvencii kmitania. Pre radiálne ložiská sa vypočíta ekvivalentné zaťaženie podľa rovnice: 8

8 obr. 5 γ F S = F r 90 1 p γ γ kde: F S - stredné nepremenné zaťaženie [kn] F r - radiálne zaťaženie ložiska [kn] γ - amplitúda kývavého pohybu [ ] p - mocniteľ p = 3 pre guľkové ložiská p = 10/3 pre valčekové, súdkové a kuželíkové ložiská Trvanlivosť Trvanlivosť valivého ložiska je počet otáčok alebo doba jeho chodu v hodinách pri nemennej frekvencii otáčania, pokiaľ sa objavia prvé známky únavy materiálu na obežných dráhach krúžkov alebo na niektorom valivom telese. Medzi ložiskami rovnakého typu a veľkosti môžu byť však značné rozdiely v trvanlivosti, a preto sa pre výpočet trvanlivosti podľa ISO 281 berie za základ základná trvanlivosť, t.j. trvanlivosť, ktorú dosiahne alebo prekročí 90% väčšieho počtu zjavne rovnakých ložísk pracujúcich pri rovnakých prevádzkových podmienkach, to znamená trvanlivosť s 90% spoľahlivosťou. Trvanlivosť je teda doba chodu ložiska až do jeho vyradenia v dôsledku dynamickej únavy krúžkov alebo valivých telies, a nie je do nej zahrnuté predčasné vyradenie ložiska nepredvídanými príčinami, ako napr. vniknuté nečistoty, nesprávne mazanie, nevhodná konštrukcia uloženia alebo neodborná montáž. Rovnica trvanlivosti Základná trvanlivosť ložiska je matematicky definovaná rovnicou trvanlivosti, ktorá platí pre všetky typy ložísk: L 10 = C P p kde: L 10 - základná trvanlivosť [10 6 ot] C - základná dynamická únosnosť [kn] P - ekvivalentné dynamické zaťaženie [kn] p - mocniteľ p = 3 - pre guľkové ložiská p = 10/3 - pre valčekové, súdkové a kuželíkové ložiská Frekvencia otáčania býva spravidla nepremenná, preto sa pri výpočte trvanlivosti používa upravená rovnica trvanlivosti, ktorá vyjadruje základnú trvanlivosť v prevádzkových hodinách: C L 10h = P 60.n kde: L 10h - základná trvanlivosť [h] n - frekvencia otáčania [min -1 ] p Upravená trvanlivosť Zvyšovanie spoľahlivosti konštrukcií a snaha o zvýšenie trvanlivosti ložísk však vyžaduje spresňovanie výpočtov. Na to slúži upravená rovnica trvanlivosti: L nm = a 1. a ISO. L 10 kde: L nm - modifikovaná trvanlivosť - upravená trvanlivosť pre spoľahlivosť (100-n)% a zahrnuté prevádzkové podmienky a 1 - koeficient trvanlivosti pre spoľahlivosť inú ako 90% pozri tab. 2 a ISO - koeficient modifikovanej trvanlivosti, ktorý berie do úvahy napätie na medzi únavy ložiskovej ocele a vplyv mazania a nečistôt na trvanlivosť ložiska 9

9 Hodnoty koeficientu a 1 tab. 2 Spoľahlivosť (%) L nm a 1 90 L 10m 1,00 95 L 5m 0,64 96 L 4m 0,55 97 L 3m 0,47 98 L 2m 0,37 99 L 1m 0,25 99,2 L 0,8m 0,22 99,4 L 0,6m 0,19 99,6 L 0,4m 0,16 99,8 L 0,2m 0,12 99,9 L 0,1m 0,093 99,92 L 0,08m 0,087 99,94 L 0,06m 0,080 99,95 L 0,05m 0,077 Koeficient modifikovanej trvanlivosti a ISO môže byť odvodený z nasledujúcej rovnice: e a ISO = f c.c u. k P kde: C u - medzné únavové zaťaženie (výpočet medzného únavového zaťaženia je uvedený v norme ISO 281 príloha B) e c - koeficient znečistenia P - ekvivalentné dynamické zaťaženie k - pomer viskozít Faktory e c a k berú do úvahy podmienky znečistenia a úroveň mazania. Hodnota koeficientu a ISO závisí na stupni znečistenia mazacieho prostiedku, hrúbky olejového filmu a veľkosti ložiska. Stanovenie hodnoty koeficientu a ISO je podrobne uvedené v norme ISO 281. Koeficient znečistenia e c Pre PSL ložiská (stredný priemer 100 mm) môže mať podľa stupňa znečistenia prevádzkových podmienok nasledovné hodnoty: - extrémne čisté podmienky e c =1 - veľmi čisté podmienky e c = 0,9 až 0,8 - normálne čisté podmienky e c = 0,8 až 0,6 - mierne znečistenie e c = 0,6 až 0,4 - normálne znečistenie e c = 0,4 až 0,2 - značné znečistenie e c = 0,1 až 0 - veľmi značné znečistenie e c = 0 Viskózny pomer k Účinnosť mazania je daná hlavne stupňom separácie kontaktných plôch olejovým filmom. Podmienky separácie udáva koeficient k. ν k = ν1 10

10 kde: ν - kinematická viskozita použitého maziva pri prevádzkovej teplote. Pre bežné minerálne oleje ju možno odčítať z diagramu na obr. 27 str. 96 (kapitola 4.2.1). Ak sú ložiská mazané plastickým mazivom, dá sa pri výpočte vychádzať z viskozity základného oleja tohto maziva. ν 1 - požadovaná (vzťažná) kinematická viskozita pre zabezpečenie nevyhnutného mazania. Podľa stredného priemeru ložiska a frekvencie otáčania ju možno odčítať z diagramu na obr. 26 str. 96 ( kapitola 4.2.1), alebo môže byť vypočítaná podľa nasledujúcich vzťahov: ν 1 = n -0,83. Dpw -0,5 ν 1 = n -0,5. Dpw -0,5 pre n < 1000 ot/min. pre n 1000 ot/min. Stav, keď je požadovaná viskozita ν 1 rovnako veľká ako prevádzková, t.j. k = 1, odpovedá úrovni mazania, ktorá sa predpokladá pri výpočte základnej trvanlivosti L 10 podľa ISO 281. Ak je k > 4, dosiahne sa dokonalé oddelenie stykových plôch mazacím filmom. Ak je k < 4, dosiahne sa zmiešaného mazania s trením. Čím je k menšie, tým väčší je podiel styku pevných telies a mazací film má veľmi malú hrúbku. 1.3 Statické zaťaženie Základná statická únosnosť Ak pôsobí na valivé ložisko zaťaženie v pokoji alebo pri veľmi pomalom otáčaní, pri kývavom pohybe, alebo ak je ložisko vystavené nárazom a silám po dobu kratšiu, ako je doba jednej otáčky, nie je prípustné zaťaženie ložiska určovať dynamickou únavou funkčných plôch, ale prípustnými trvalými deformáciami obežných dráh a valivých telies. Pre každé ložisko je v rozmerových tabuľkách uvedená radiálna základná statická únosnosť C 0r alebo axiálna základná statická únosnosť C 0a. Tieto hodnoty základných statických únosností boli stanovené podľa normy ISO Ekvivalentné statické zaťaženie Súvislosť ekvivalentného statického zaťaženia ložísk so skutočným zaťažením a jeho definícia je obdobná ako pri dynamickom ekvivalentnom zaťažení (ods.1.2.2). Všeobecná rovnica pre výpočet radiálneho alebo axiálneho ekvivalentného statického zaťaženia je: P 0 = X 0. F r + Y 0. F a kde: P 0 - ekvivalentné statické zaťaženie [kn] F r - radiálne zaťaženie ložiska [kn] F a - axiálne zaťaženie ložiska [kn] X 0 - koeficient radiálneho zaťaženia [ - ] Y 0 - koeficient axiálneho zaťaženia [ - ] Koeficienty X 0 a Y 0 sú pre jednotlivé typy a veľkosti ložísk uvedené v publikácii PSL Valivé ložiská - výrobný program 24/2010-VLO-S Bezpečnosť ložísk pri statickom zaťažení Pomer základnej statickej únosnosti C 0 k ekvivalentnému statickému zaťaženiu P 0 sa porovnáva s koeficientom bezpečnosti overeným v praxi. s 0 = C 0 P0 kde: s 0 - koeficient bezpečnosti [ - ] C 0 - základná statická únosnosť [kn] P 0 - ekvivalentné statické zaťaženie, resp. pri výraznom nárazovom zaťažení maximálna nárazová sila [kn] V tabuľke 3 sú uvedené hodnoty najmenších prípustných koeficientov bezpečnosti pri statickom zaťažení s 0 pre rôzne prevádzkové podmienky. Presné hodnoty koeficientov s 0 nie je možné stanoviť, pretože sa pri ich určovaní väčšinou vychádza zo skúseností a hodnôt overených v praxi. 11

11 Hodnoty koeficientu s 0 s 0 tab. 3 Pohyb ložiska Spôsob zaťaženia, požiadavky na chod ložiska Guľkové ložiská Valčekové, súdkové a kuželíkové ložiská otáčavý výrazné nárazové zaťaženie, vysoké požiadavky na pokojný chod 2 4 po statickom zaťažení sa ložisko otáča pri menšom zaťažení 1,5 3 normálne prevádzkové pomery a normálne požiadavky na chod 1 1,5 pokojný chod bez otrasov 0,5 1 kývavý malý uhol výkyvu s veľkou frekvenciou s nárazovým nerovnomerným zaťažením 2 3,5 veľký uhol výkyvu s malou frekvenciou a s približne stálym periodickým zaťažením 1,5 2,5 neotáčavý výrazné nárazové zaťaženie 1,5 až 1 3 až 2 (v pokoji) normálne a malé zaťaženie, na chod ložiska nie sú kladené zvláštne nároky 1 až 0,4 2 až 0,8 1.4 Medzná frekvencia otáčania Medznú frekvenciu otáčania určuje súhrn faktorov ovplyvňujúcich vývin tepla v ložisku. Hodnoty medznej frekvencie otáčania, ktoré sú uvedené v publikácii PSL Valivé ložiská - výrobný program 24/2010-VLO-S, boli stanovené pre ložiská štandardného vyhotovenia a normálneho stupňa presnosti. Platia za predpokladu primeraného zaťaženia (ak C/P 12 a F a /F r 0,2) a normálnych prevádzkových pomerov (správna prevádzková vôľa, upevnenie krúžkov, utesnenie, mazanie,...). V niektorých špeciálnych prípadoch uloženia (ak C/P < 12 a F a /F r > 0,2, vysoká frekvencia otáčania, utesnenie ložísk, kontaktným tesnením) je nutné tabuľkovú hodnotu medznej frekvencie otáčania korigovať podľa rovnice: n k = f n1. f n2. f n3. f n4.n g kde: n k - korigovaná frekvencia otáčania [min -1 ] f n1 - koeficient veľkosti zaťaženia (obr. 6) f n2 - koeficient kombinácie zaťaženia (obr. 7) f n3 - koeficient prekročiteľnosti medznej frekvencie otáčania (tab. 4) f n4 - koeficient utesnenia (tab. 5) n g - katalógová hodnota medznej frekvencie otáčania (pozri horeuvedenú publikáciu 24/2010-VLO-S) [min -1 ] Prekročenie medznej frekvencie otáčania (f n3 > 1) spravidla vyžaduje: úpravu mazania a chladenia zvýšenú presnosť ložiska a pripojovacích súčiastok väčšiu radiálnu vôľu ako normálnu masívnu klietku vhodnej konštrukcie V takýchto prípadoch odporúčame kontaktovať sa s pracovníkmi oddelenia Technického poradenstva PSL. 12

12 obr. 6 obr. 7 radiálne guľkové ložiská súdkové ložiská kuželíkové ložiská Koeficient f n3 Typ ložiska max. f n3 tab. 4 Radiálne guľkové 3 valčekové 2,5 kuželíkové 2 súdkové 1,5 Axiálne guľkové 1,4 valčekové a kuželíkové 2 Koeficient f n4 Spôsob utesnenia f n4 tab. 5 neutesnené ložisko alebo ložisko s bezdotykovým tesnením 1 ložisko s jednoduchým dotykovým tesnením (RS, ZRS,...) 0,7 ložisko s dotykovým kombinovaným vysokoúčinným tesnením 0,6 Iná metodika pre stanovenie prípustných prevádzkových otáčok ložiska je popísaná v norme ISO 15312, ktorá stanovuje tzv. referenčné (tepelné) otáčky. Predstavujú otáčky, pri ktorých je za určitých prevádzkových podmienok dosiahnutá rovnováha medzi teplom, ktoré vznikne v ložisku a teplom odvedeným z ložiska do hriadeľa, telesa a maziva. 13

13 1.5 Trenie Veľkosť trenia ovplyvňujú hlavne nasledujúce faktory: konštrukcia, veľkosť a presnosť ložiska veľkosť prevádzkovej vôle, resp. predpätia smer a veľkosť zaťaženia spôsob mazania, vlastnosti maziva frekvencia otáčania Pre normálne prevádzkové podmienky (C/P 10, n 2/3 n g, vhodné mazanie) je možné s dostatočnou presnosťou vypočítať moment trenia podľa nasledovnej rovnice: M = m. F. kde: M - moment trenia [Nmm] F - zaťaženie ložiska [N] d m - stredný priemer ložiska [mm] m - koeficient trenia (tab. 6) [ - ] d m 2 Koeficient trenia Typ ložiska m tab. 6 Radiálne guľkové 0,0015 valčekové 0,0011 kuželíkové 0,0018 súdkové 0,0018 Axiálne guľkové 0,0013 valčekové 0,0040 kuželíkové 0,

14 2 KONŠTRUKČNÉ ÚDAJE O VALIVÝCH LOŽISKÁCH 2.1 Hlavné rozmery - rozmerový plán ložísk V nasledujúcich tabuľkách sú uvedené rozmerové plány ložísk radiálnych (okrem kuželíkových), kuželíkových, axiálnych jednosmerných a axiálnych obojsmerných. Rozmerový rad je určený normami ISO 15, ISO 104 a ISO 355. V rozmerových plánoch sú jednotlivým priemerom diery priradené odstupňované vonkajšie priemery (označené číslami podľa stúpajúceho vonkajšieho priemeru 7, 8, 9, 0, 1, 2, 3 a 4) a šírky (označené číslami podľa narastajúcej šírky 8, 0, 1, 2, 3, 4, 5 a 6) resp. u axiálnych ložísk výšky (označené číslami podľa narastajúcej výšky 7, 9, 1 a 2). Dvojica čísel, kde prvé číslo označuje šírkový (výškový) rad a druhé priemerový rad, tvorí spolu tzv. rozmerovú skupinu (obr. 8; 9) Rozmerová skupina (pozícia 4 - šírkový rad, pozícia 5 - priemerový rad podľa schémy 1) obr. 8 šírkový rad priemerový rad rozmerová skupina obr. 9 rozmerová skupina priemerový rad výškový rad B G C D E F E G F B B B B B B 15

15 Rozmerový plán radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) Priemerový rad 8 Priemerový rad 9 Priemerový rad 0 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D B D B D B mm mm mm mm 0,6 2, , , ,6-2, ,5 4-1, , , ,5-2, , ,8-3, ,5 6-1,8-2, ,5-3, , ,5 3, , , , , tab. 7 B D d 16

16 Rozmerový plán radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) pokračovanie tab. 7 Priemerový rad 8 Priemerový rad 9 Priemerový rad 0 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D B D B D B mm mm mm mm B D d 17

17 Rozmerový plán radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) pokračovanie tab. 7 Priemerový rad 1 Priemerový rad 2 Priemerový rad 3 Priemerový rad 4 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D B D B D B D B mm mm mm mm mm , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , B D d 18

18 Rozmerový plán radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) pokračovanie tab. 7 Priemerový rad 1 Priemerový rad 2 Priemerový rad 3 Priemerový rad 4 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D B D B D B D B mm mm mm mm mm B D d 19

19 Rozmerový plán kuželíkových ložísk Priemerový rad 9 Priemerový rad 0 Priemerový rad 1 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D B T B T D B T B T D B T mm mm mm mm ,5 63, ,5 63, tab. 8 T B D d 20

20 Rozmerový plán kuželíkových ložísk pokračovanie tab. 8 Priemerový rad 2 Priemerový rad 3 Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D B T B T B T D B T B T B T mm mm mm , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , T B D d 21

21 Rozmerový plán axiálnych ložísk jednosmerných Priemerový rad 0 Priemerový rad 1 Priemerový rad 2 Priemerový rad 3 Priemerový rad 4 Priemerový rad 5 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D H D H D H D H D H D H mm mm mm mm mm mm mm tab. 9 d H D 22

22 Rozmerový plán axiálnych ložísk jednosmerných pokračovanie tab. 9 Priemerový rad 0 Priemerový rad 1 Priemerový rad 2 Priemerový rad 3 Priemerový rad 4 Priemerový rad 5 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d D H D H D H D H D H D H mm mm mm mm mm mm mm d H D 23

23 Rozmerový plán axiálnych ložísk obojsmerných tab. 10 Priemerový rad 2 Priemerový rad 3 Priemerový rad 4 Rozmerová skupina Rozmerová skupina Rozmerová skupina d d 1 D H a d 1 D H a d 1 D H a mm mm mm mm d d 1 a H D 24

24 2.1.1 Medzné rozmery montážneho zaoblenia Súčasťou rozmerového plánu sú tiež rozmery zaoblenia hrán ložiskových krúžkov t.j. montážneho zaoblenia, podľa normy ISO 582 (obr. 10). obr. 10 rsmin rsmax radiálny smer r smin r smax axiálny smer Medzné rozmery montážneho zaoblenia metrických ložísk (podľa ISO 582) tab. 11 Radiálne ložiská okrem kuželíkových Kuželíkové ložiská Axiálne ložiská d alebo D r smax d alebo D r smax r smax v radiálnom v axiálnom v radiálnom v axiálnom v radiálnom aj r smin nad do smere smere nad do smere smere v axiálnom smere mm 0, ,3 0, ,3 0, ,5 0, ,5 0,3-40 0, ,7 1,4 0,8 40-0, ,9 1,6 0,8 0, ,1 1,7 1,5 40-1, ,3 2 1, , ,6 2,5 2,2 50-1, ,9 3 2,2 1, , , , ,7 1, , ,3 3 3, ,8 3,5 3, ,5 4 3, , , , ,5 4, , , , , , ,5 2, , , , , , ,5 5, , ,5 6,5 5, , ,5 7,5 5, , , ,5 7,5 6, , ,5 8,5 6, , , , , , , ,5 9,

25 Medzné rozmery montážneho zaoblenia kuželíkových palcových ložísk tab. 12 r smin Vnútorný krúžok r smax Vonkajší krúžok r smax d v radiálnom v axiálnom D v radiálnom v axiálnom nad do nad do smere smere nad do smere smere mm 0,6 1,4 101,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +0,9 r smin ,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +0,9 r smin +2 1,4 2,5 101,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +2 r smin ,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +2 r smin +3 2, ,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1, r smin +2 r smin ,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 400 r smin +2,5 r smin +4,5 355,6 400 r smin +2 r smin r smin +2,5 r smin +4, ,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +2,5 r smin ,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +2,5 r smin ,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +3 r smin ,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +3 r smin ,5 101,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +4,5 r smin +6,5 266,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +4,5 r smin +6,5 7,5 9,5 101,6 r smin 0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +6,5 r smin +9,5 266,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +6,5 r smin +9, ,6 r smin +0,5 r smin +1,3 168,3 r smin +0,6 r smin +1,2 101,6 254 r smin +0,6 r smin +1,8 168,3 266,7 r smin +0,8 r smin +1,4 254 r smin +8 r smin ,7 355,6 r smin +1,7 r smin +1,7 355,6 r smin +8 r smin

26 2.2 Označovanie Bolo vyvinutých niekoľko systémov označovania valivých ložísk, ktoré môžu byť rozdelené na metrické a palcové Označovanie metrických ložísk podľa normy STN Označenie je vytvorené z číslicových a písmenových znakov, ktoré charakterizujú typ, veľkosť a vyhotovenie ložiska. Ich poradie vyplýva zo schémy 1. Označenie typu a veľkosti tvorí tzv. Základné označenie. Ostatné údaje tvoria tzv. Rozšírenie označenia. Označenie typu ložiska je dané konštrukčným znakom a znakmi pre rozmerovú skupinu (pozri kapitolu 2.1). Prehľad konštrukčných znakov používaných pre ložiská PSL je uvedený v tab. 13. Veľkosť ložiska je stanovená dvojčíslím, ktorého 5-násobok udáva veľkosť diery ložiska v mm. Výnimku tvoria ložiská s priemerom diery väčším ako 500mm a ložiská nenormalizované, kedy sa veľkosť diery udáva oddelene za zlomkovou čiarou priamo v mm napr. NNU 49/630. Označovanie metrických ložísk podľa normy STN schéma 1 Základné označenie Úplné označenie Priemerový rad Šírkový rad Základný konštrukčný znak Klietka Konštrukčná obmena ložiskových krúžkov Kryty alebo tesnenia Odlišnosť hlavných rozmerov Odlišnosť vnútornej konštrukcie Priemer diery Rozmerová skupina Typ ložiska Plastické mazivo Moment trenia Tepelná stabilizácia Združovanie Zvýšená bezpečnosť prevádzky Hladina vibrácií Vôľa Stupeň presnosti Neúplnosť ložiska Iný materiál než bežná oceľ na valivé ložiská 27

27 Znaky základného označenia Základné konštrukčné znaky a rozmerové skupiny sú názorne uvedené v nasledovnej schéme 2. Označovanie valivých ložísk - základné konštrukčné znaky, rozmerové skupiny schéma 2 Rozmerová skupina (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (1) (1) (0) (0) 3 (1) (1) (0) (0) 2 1(0) 1(0) (2) (2) 3 4 (2) (2) Základný konštrukčný znak, schéma ložiska (0) (0) Rozmerová skupina 6 (0) (0) (0) (0) 3 (60) (60) (0) (0) 2 (60) (60) (0) (0) (1) (1) (0) (0) (0) (0) 4 7 (0) (0) 3 7 (0) (0) 2 7 (1) (1) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (03) (03) (0) (0) N NU NU NNU NNU Q TB TB Základný konštrukčný znak, schéma ložiska NUP NUP NUC NUC NJ NJ NUPJ NUPJ NN NN QJ QJ NP NP NNC NNC NJP NJP NNFD NNFD (NNCF) (NNCF) NF NF NFP NFP NND NND (NNCL) (NNCL) NFD NFD (NCF) (NCF) 28

28 Základný konštrukčný znak (pozícia 3 podľa schémy 1) Znak Obrázok Popis Príklad označenia tab K 2... K30 Dvojradové súdkové ložiská K / K30 3 Jednoradové kuželíkové ložiská Štvorradové kuželíkové ložiská /630 5 Axiálne guľkové ložiská - jednosmerné 511/ Axiálne guľkové ložiská - obojsmerné Axiálne valčekové ložiská - jednosmerné 811/ Q Jednoradové guľkové ložiská so štvorbodovým stykom a deleným vonkajším krúžkom Q1944 QJ Jednoradové guľkové ložiská so štvorbodovým stykom a deleným vnútorným krúžkom QJ1928 NU Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vonkajšom krúžku a s hladkým vnútorným krúžkom NU1060 NU248 NU2280 NU29/118 NU

29 Základný konštrukčný znak (pozícia 3 podľa schémy 1) pokračovanie tab. 13 Znak Obrázok Popis Príklad označenia NJ Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vonkajšom krúžku a jedným na vnútornom krúžku NJ1060 NJ248 N Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku a s hladkým vonkajším krúžkom N2252 N248 NG Jednoúčelové valčekové ložiská konštrukčného znaku N, rozmerovej skupiny OO (číslo je priemer diery v mm) NG160 NG180 NG220 NF Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku a jedným na vonkajšom krúžku NF2240 NP Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku a s dvoma na vonkajšom krúžku, z ktorých jeden je plochý príložný krúžok NP2240 NFP Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku, nákružok na vonkajšom krúžku tvorí plochý príložný krúžok NFP2240 NFD Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku, s nákružkom na jednej strane vonkajšieho krúžku a s poistným krúžkom na druhej strane vonkajšieho krúžku NFD2240 NJP Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vonkajšom krúžku, nákružok na vnútornom krúžku tvorí plochý príložný krúžok NJP2252 NUP Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vonkajšom krúžku a s dvoma na vnútornom krúžku, z ktorých jeden je plochý príložný krúžok NUP

30 Základný konštrukčný znak (pozícia 3 podľa schémy 1) pokračovanie tab. 13 Znak Obrázok Popis Príklad označenia NUPJ Jednoradové valčekové ložiská konštrukčného znaku NUP bez plochého príložného krúžku NUPJ1052 NUB Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na vonkajšom krúžku a širším vnútorným krúžkom NUB1052 NUC Jednoradové valčekové ložiská s dvoma vodiacimi nákružkami na širšom krúžku a obežnou dráhou po celej šírke vnútorného krúžku NUC1052 NNU Dvojradové valčekové ložiská s nákružkami na vonkajšom krúžku a s hladkým vnútorným krúžkom NNU49/630 NNU Viacradové valčekové ložiská s dvomi i viacerými vodiacimi nákružkami na vonkajšom krúžku, ktoré tvoria ploché príložné krúžky a s hladkým vnútorným krúžkom NNU6040 NN Dvojradové alebo viacradové valčekové ložiská s vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku a s hladkým vonkajším krúžkom NN3068K NN3944 NN... NN... K NN... K30 NND Dvojradové valčekové ložiská s vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku a dvoma poistnými krúžkami na vonkajšom krúžku NNFD3944 NNFD Dvojradové valčekové ložiská s vodiacimi nákružkami na vnútornom krúžku, jedným vodiacim nákružkom na vonkajšom krúžku a s poistným krúžkom na druhej strane vonkajšieho krúžku NNFD3948 TB Toroidné ložiská TB39/1500MB 31

31 Znaky rozšíreného (doplnkového) označenia pred základným označením (sú oddelené medzerou) Iný materiál krúžkov a valivých telies ako bežná oceľ (pozícia 1 podľa schémy 1) Znak Význam znaku H X T Z Žiaruvzdorná oceľ Koróziovzdorná oceľ Cementačná oceľ Oceľ so špeciálnymi prísadami (vanád, molybdén atď.) Znaky pre neúplnosť ložiska (pozícia 2 podľa schémy 1) Znak Význam znaku K L R E WS W GS Axiálna klietka s krátkymi valčekmi - jednoradová Samostatný odoberateľný krúžok rozoberateľného ložiska Pri axiálnych guľkových ložiskách je to ložisko bez hriadeľového krúžku Rozoberateľné ložisko bez jedného odoberateľného krúžku. Pri axiálnych guľkových ložiskách je to ložisko bez telesového krúžku Samostatný hriadeľový krúžok axiálneho guľkového ložiska Samostatný hriadeľový krúžok axiálneho valčekového ložiska Samostatný telesový krúžok axiálneho guľkového ložiska Samostatný telesový krúžok axiálneho valčekového ložiska Znaky rozšíreného (doplnkového) označenia za základným označením Znaky, ktoré sú na pozíciách 7, 8, 9, 10 a 11 podľa schémy sa uvádzajú spolu so základným označením, ostatné znaky rozšírenia označenia sa uvádzajú za medzerou. Znaky pre odlišnosť vnútornej konštrukcie (pozícia 7 podľa schémy 1) Znak Význam znaku E Jednoradové valčekové ložiská s vyššou únosnosťou E Dvojradové súdkové ložiská bez nákružkov so symetrickými valivými telesami s vyššou únosnosťou EE Dvojradové súdkové ložiská bez nákružkov so symetrickými valivými telesami, modifikovanou valivou plochou a vyššou únosnosťou C Dvojradové súdkové ložiská s nákružkom na vnútornom krúžku, symetrickými valivými telesami, s vyššou únosnosťou CB Dvojradové súdkové ložiská s vŕtanými symetrickými valivými telesami, s vyššou únosnosťou a nitovanou dvojdielnou klietkou CC Dvojradové súdkové ložiská s nákružkom na vnútornom krúžku, symetrickými valivými telesami, modifikovanou valivou plochou a vyššou únosnosťou A Jednoradové kuželíkové ložiská s vyššou únosnosťou B Jednoradové kuželíkové ložiská s uhlom styku a > 17 Znaky pre odlišnosť hlavných rozmerov (pozícia 8 podľa schémy 1) Znak Význam znaku X Zmena hlavných rozmerov vzhľadom na rozmerový plán ISO X1, X2, X. Zmena hlavných rozmerov napr. vonkajší alebo vnútorný priemer, šírka, zaoblenie a pod. 32

32 Znaky pre kryty a tesnenia (pozícia 9 podľa schémy 1) Znak Význam znaku RS *) -2RS *) RSN *) RSNB *) KRS *) **) KRSB *) **) -2RSN *) RSR *) -2RSR *) -2FS Z Ložiská s tesnením na jednej strane Ložiská s tesnením na obidvoch stranách Ložiská s tesnením na jednej strane a drážkou na vonkajšom krúžku na strane opačnej Ložiská s tesnením na jednej strane a drážkou na vonkajšom krúžku na tej istej strane Ložiská s kužeľovou dierou a tesnením na strane menšieho priemeru diery Ložiská s kužeľovou dierou a tesnením na strane väčšieho priemeru diery Ložiská s tesnením na obidvoch stranách a drážkou na vonkajšom krúžku Ložiská s tesnením na jednej strane priliehajúcim na hladký nákružok vnútorného krúžku Ložiská s tesnením na obidvoch stranách priliehajúcim na hladký nákružok vnútorného krúžku Ložiská s kapilárnym tesnením na obidvoch stranách Ložiská s krycím plechom na jednej strane -2Z Ložiská s krycím plechom na obidvoch stranách ZN ZNB -2ZN ZR -2ZR PZ -2PZ PZR -2PZR RSZ KZ **) KZB **) Ložiská s krycím plechom na jednej strane a s drážkou na vonkajšom krúžku na strane opačnej Ložiská s krycím plechom na jednej strane a s drážkou na vonkajšom krúžku na tej istej strane Ložiská s krycím plechom na obidvoch stranách a s drážkou na vonkajšom krúžku Ložiská s krycím plechom na jednej strane priliehajúcim k hladkému nákružku vnútorného krúžku Ložiská s krycím plechom na obidvoch stranách priliehajúcim k hladkému nákružku vnútorného krúžku Ložiská s krytom z plastu na jednej strane Ložiská s krytom z plastu na obidvoch stranách Ložiská s krytom z plastu na jednej strane priliehajúcim k hladkému nákružku vnútorného krúžku Ložiská s krytom z plastu na obidvoch stranách priliehajúcim k hladkému nákružku vnútorného krúžku Ložiská s tesnením na jednej strane a krycím plechom na druhej strane Ložiská s kužeľovou dierou a krycím plechom Ložiská s kužeľovou dierou a krycím plechom na strane väčšieho priemeru diery *) Za znak RS, avšak pred znak N alebo NB sa dopĺňa číselný znak rozsahu prevádzkovej teploty tesnenia - pre prevádzkové teploty od -30 C do +110 C, neoznačuje sa - pre prevádzkové teploty od -45 C do +120 C - znak 1 - pre prevádzkové teploty od -60 C do +150 C - znak 2 - pre prevádzkové teploty od -60 C do +200 C - znak 3 **) Na označovanie ložísk s kužeľovou dierou s krytom a tesnením platí výnimka v poradí označovania znakov v schéme 1 systému označovania 33

33 Znaky pre konštrukčnú obmenu ložiskových krúžkov (pozícia 10 podľa schémy 1) Znak Význam znaku K Radiálne ložiská s kužeľovou dierou - kužeľovitosť 1:12 K30 Radiálne ložiská s kužeľovou dierou - kužeľovitosť 1:30 N Radiálne ložiská s drážkou pre poistný krúžok na vonkajšom krúžku NS Radiálne ložiská s drážkou pre poistný krúžok v prostriedku vonkajšieho krúžku N1 Radiálne ložiská s jedným zárezom na zaoblení a vonkajšej valcovej ploche N2 Radiálne ložiská s dvoma zárezmi umiestnenými po 180 na zaoblení a vonkajšej valcovej ploche N4 Radiálne ložiská s drážkou pre poistný krúžok na jednej strane vonkajšieho krúžku, s dvoma zárezmi rozmiestnenými po 180 na zaoblení a vonkajšej valcovej ploche na opačnej strane N6 Radiálne ložiská s drážkou pre poistný krúžok na jednej strane vonkajšieho krúžku, s dvoma zárezmi rozmiestnenými po 180 na zaoblení a vonkajšej valcovej ploche na tej istej strane P Dvojradové radiálne ložiská s deleným vonkajším krúžkom D Dvojradové radiálne ložiská s deleným vnútorným krúžkom PR Dvojradové súdkové ložiská s deleným vonkajším krúžkom a vloženým dištančným krúžkom R Radiálne ložiská s prírubou na vonkajšom krúžku W1 Radiálne ložiská s valcovou dierou s kužeľovým ukončením na obidvoch stranách W20 Radiálne ložiská s mazacími otvormi na obvode vonkajšieho krúžku W26 Radiálne ložiská s mazacími otvormi na obvode vnútorného krúžku W33 Radiálne ložiská s drážkou a mazacími otvormi na obvode vonkajšieho krúžku W513 Radiálne ložiská s mazacími otvormi na obvode obidvoch krúžkov a mazacou drážkou na vonkajšom krúžku W518 Radiálne ložiská s mazacími otvormi na obvode obidvoch krúžkov W28 Radiálne ložiská so skrutkovicovou mazacou drážkou na povrchu diery vnútorného krúžku W528 Radiálne ložiská s drážkou a mazacími otvormi na obvode vonkajšieho krúžku a skrutkovicovou mazacou drážkou na povrchu diery vnútorného krúžku 34

34 Znaky pre klietky (pozícia 11 podľa schémy 1) Znak Význam znaku J Klietka lisovaná z oceľového plechu vedená na valivých telesách Y Klietka lisovaná z mosadzného plechu vedená na valivých telesách F Masívna oceľová klietka alebo zo špeciálnych zliatin vedená na valivých telesách L Materiál Masívna klietka z ľahkého kovu vedená na valivých telesách M klietky x) Masívna klietka z mosadze alebo bronzu vedená na valivých telesách T Masívna klietka z tvrdenej tkaniny na báze fenoplastov vedená na valivých telesách TN Masívna klietka z polyamidu alebo obdobného plastu vedená na valivých telesách TNG Masívna klietka z polyamidu s plnidlom vedená na valivých telesách TNGN Masívna klietka z polyamidu s plnidlom na použitie do 100 C vedená na valivých telesách.a Klietka vedená na vonkajšom krúžku.b Klietka vedená na vnútornom krúžku.p Masívna okienková klietka.h Otvorená jednodielna klietka J1, J2 Vyhotovenie Obmena klietky z oceľového plechu na kuželíkové ložiská...s klietky xx) Klietka s mazacími drážkami...r Postriebrená klietka...f Fosfátovaná klietka...c Pomedená klietka...k Zušľachtená klietka D Klietka delená v axiálnej rovine V Ložiská bez klietky s plným počtom valivých telies VH Ložiská bez klietky s plným počtom súdržných valčekov VT Ložiská bez klietky, v ktorých sú valivé telesá oddelené valivými telesami menšieho priemeru x) xx) Ak je ložisko v základnom zhotovení s touto klietkou, znak sa neuvádza Znaky zhotovenia klietky sa používajú v spojení so znakmi materiálu klietky. Za znakom materiálu a zhotovenia klietky môže byť ďalší, spravidla číselný znak vyjadrujúci výrobný variant. Znaky pre stupeň presnosti (pozícia 12 podľa schémy 1) Znak Význam znaku Poznámka P0 Normálny stupeň presnosti neoznačuje sa P6 Vyšší stupeň presnosti než P0 P5 Vyšší stupeň presnosti než P6 P4 Vyšší stupeň presnosti než P5 P2 Vyšší stupeň presnosti než P4 P6E Stupeň presnosti pre točivé elektrické stroje P5A Stupeň presnosti ložísk v niektorých parametroch vyšší než P5 P4A Stupeň presnosti ložísk v niektorých parametroch vyšší než P4 P6X Stupeň presnosti jednoradových kuželíkových ložísk 35

35 Znaky pre vôle (pozícia 13 podľa schémy 1) Znak Význam znaku Poznámka C1 Vôľa menšia ako C2 C2 Vôľa menšia ako normálna - Normálna vôľa neoznačuje sa C3 Vôľa väčšia ako normálna C4 Vôľa väčšia ako C3 C5 Vôľa väčšia ako C4 - Radiálna vôľa valčekových ložísk so zameniteľnými krúžkami neoznačuje sa NA Radiálna vôľa valčekových ložísk s nezameniteľnými krúžkami x) R Radiálna vôľa ložísk v uvedenom rozsahu nie je normalizovaná x) napr. R10-20 radiálna vôľa v rozsahu 10 až 20 mm A Axiálna vôľa ložísk v uvedenom rozsahu nie je normalizovaná x) napr. A30-60 axiálna vôľa v rozsahu 30 až 60 mm x) Umiestňuje sa na konci označenia Znaky pre hladinu vibrácií (pozícia 14 podľa schémy 1) Znak Význam znaku Poznámka - Normálna hladina vibrácií valivých ložísk neoznačuje sa C6 Hladina vibrácií valivých ložísk nižšia ako normálna C06 Hladina vibrácií valivých ložísk nižšia ako C6 C66 Hladina vibrácií valivých ložísk nižšia ako C06 Znaky pre zvýšenú bezpečnosť prevádzky (pozícia 15 podľa schémy 1) C7; C8; C9 - sú znaky pre ložiská so zvýšenou bezpečnosťou prevádzky určené predovšetkým pre použitie v leteckom priemysle. Znaky pre združovanie ložísk (pozícia 16 podľa schémy 1) Označenie združenej dvojice, trojice alebo štvorice ložísk pozostáva zo znakov vyjadrujúcich usporiadanie ložísk a zo znakov určujúcich vnútornú vôľu alebo predpätie združených ložísk. Znaky vyjadrujúce usporiadanie ložísk Znak Význam znaku Združená dvojica ložísk O X T Združená trojica ložísk OT XT TT Združená štvorica ložísk OTT XTT TTT TOT U Usporiadanie do O - združená dvojica ložísk, pri ktorých sa osi styku vzhľadom na os ložísk rozbiehajú Usporiadanie do X - združená dvojica ložísk, pri ktorých sa osi styku vzhľadom na os ložísk zbiehajú Združená dvojica ložísk, ktorých osi styku sú rovnobežné (usporiadanie do tandemu ) - usporiadanie O + T - usporiadanie X + T - usporiadanie T + T - usporiadanie O + TT - usporiadanie X + TT - usporiadnie TT + TT - usporiadanie TT + O + TT Univerzálne združovateľné ložiská 36

36 Znaky určujúce vnútornú vôľu alebo predpätie Znak Význam znaku A O L M S W - združenie ložísk s vôľou - združenie ložísk bez vôle - združenie ložísk s malým predpätím - združenie ložísk so stredným predpätím - združenie ložísk s veľkým predpätím - združená dvojica ložísk s približne rovnakou radiálnou vôľou Znaky pre tepelnú stabilizáciu (pozícia 17 podľa schémy 1) Znak Význam znaku Poznámka Ložiská, ktorých obidva krúžky a valivé telesá x) majú rozmery stabilizované na prevádzku pri teplote do SO 150 C S1 200 C S2 250 C S3 300 C S4 350 C S5 400 C A Ložiská, ktorých iba vonkajší krúžok má stabilizované rozmery vždy so znakom stabilizácie B Ložiská, ktorých iba vnútorný krúžok má stabilizované rozmery vždy so znakom stabilizácie x) Valivé telesá sú stabilizované iba v odôvodnených prípadoch Znaky pre moment trenia (pozícia 18 podľa schémy 1) Znak Význam znaku JU JUA JUB Ložiská so stanoveným momentom trenia za chodu Ložiská so stanoveným momentom trenia pri rozbehu Ložiská so stanoveným momentom trenia pri dobehu Znaky pre plastické mazivo (pozícia 19 podľa schémy 1) Znak Význam znaku TL Mazivo pre nízke prevádzkové teploty od -60 C do +100 C TM Mazivo pre stredné prevádzkové teploty od -35 C do +140 C TH Mazivo pre vysoké prevádzkové teploty od -30 C do +200 C TW Mazivo pre nízke i vysoké prevádzkové teploty od -40 C do +150 C Poznámka: Označenie TM sa nemusí na ložiskách a obaloch uvádzať Spojovanie znakov Znaky stupňa presnosti, vôle v ložisku, hladiny vibrácií a zvýšenej bezpečnosti prevádzky (pozície 12 až 15 schémy 1) sa spájajú pri súčasnom vypustení znaku C pri druhej a nasledujúcej vlastnosti ložiska. Napríklad: P4 + C8 na P48 P5 + C2 na P52 C3 + C6 na C36 P6 + C2NA + C6 na P626NA 37

37 Ložiská podľa zvláštnych technických podmienok (TP...; TPF...; TPX...) V niektorých prípadoch sú ložiská vyrábané a dodávané podľa technických podmienok dohodnutých so zákazníkom. Pri označovaní týchto ložísk sa za označením ložíska uvádza ešte označenie príslušných technických podmienok Označovanie metrických kuželíkových ložísk podľa normy ISO 355 V rozmerovom pláne ISO pre jednoradové kuželíkové ložiská sú hlavné rozmery odvodené od stykového uhla a a označujú sa ako uhlový rad číslami 2, 3, 4, 5, 6 a 7 (podľa zväčšujúceho sa stykového uhla a = 10 až 30 ). Priemerový a šírkový rad sú označené písmenami. Označenie rozmerovej skupiny je tvorené číslom uhlového radu a písmenami priemerového a šírkového radu (obr. 11). obr. 11 uhlový rad priemerový rad B C D E F G šírkový rad B B B B B B C C C C C C D D D D D D E E E E E E T 4 C B 100 Označenie kuželíkového ložiska (voliteľné) Označenie série uhlov Označenie série uhlov a cez vrátane 1 Rezervované pre budúce použitie Označenie priemerovej rady Označenie priemerovej rady D d 0,77 cez vrátane A Rezervované pre budúce použitie B 3,4 3,80 C 3,8 4,40 D 4,4 4,70 E 4,7 5,00 F 5,00 5,60 G 5,60 7,00 Označenie šírkovej rady Označenie šírkovej rady cez A vrátane Rezervované pre budúce použitie B 0,50 0,68 C 0,68 0,80 D 0,80 0,88 E 0,88 1,00 Priemer diery ložiska (mm) T 0,95 (D-d) 38

38 2.2.3 Označovanie palcových kuželíkových ložísk podľa AFBMA Tento nový palcový systém označovania bol vyvinutý združením AFBMA (Združenie výrobcov valivých ložísk), aby vyhovoval stále sa rozširujúcemu počtu nových aplikácií a vývoju kuželíkových ložísk. Stal sa medzinárodným štandardom pre označovanie palcových ložísk. Systém označovania podľa AFBMA sa používa len pre nové série ložísk. Existujúce označenie podľa originálneho systému, nové označenia pridané do už existujúcich sérii a zvláštne označenie špeciálnych ložísk sú naďalej používané. Nové označenie je rozdelené do 5 abecedne číslicových sekcií: H M sekcia 1 predpona sekcia 2 označenie uhla sekcia 3 označenie základnej série sekcia 4 označenie časti ložiska sekcia 5 prípona Sekcia 1 Predpona Predpona sa skladá z jedného alebo dvoch písmen a označuje triedu prevádzky, pre ktorú je ložisko určené. EL extra ľahká HM stredne ťažká LL menej než ľahká H ťažká L ľahká HH viac než ťažká LM stredne ľahká EH extra ťažká M stredná T len axiálna Sekcia 2 Označenie uhla Prvá číslica nasledujúca po predpone vyjadruje kód veľkosti uhla obežnej dráhy vonkajšieho krúžku. Polovica uhlu obežnej dráhy vonkajšieho krúžku Kód 0 až , až , až , až , až , až , až , až , a viac, ale nie iba axiálne 9 90 len axiálne ložiská 0 39

39 Sekcia 3 Označenie základnej série Druhá, tretia a štvrtá číslica nasledujúca po predpone určuje základnú sériu ložiska. Výber označenia základnej série ložiska v závislosti na maximálnom teoretickom priemere diery ložiska sa určuje podľa nasledujúcej tabuľky: Maximálny priemer diery Označenie série Maximálny priemer diery Označenie série (v palcoch) až 19 vrátane až 659 vrátane až 99 vrátane až 679 vrátane 000 až 029 vrátane až 694 vrátane až 129 vrátane až 709 vrátane až 189 vrátane až 724 vrátane až 239 vrátane až 739 vrátane až 289 vrátane až 754 vrátane až 339 vrátane až 769 vrátane až 389 vrátane až 784 vrátane až 429 vrátane až 799 vrátane až 469 vrátane až 829 vrátane až 509 vrátane až 859 vrátane až 549 vrátane až 879 vrátane až 579 vrátane až 889 vrátane až 609 vrátane 50-72,5 890 až 899 vrátane až 639 vrátane 72,5 a viac 900 až 999 vrátane Sekcia 4 Označenie častí ložiska Piata a šiesta číslica alebo posledné dve číslice nasledujúce po predpone udávajú skutočné označenie častí ložiska. Vonkajšie krúžky sú označované číslicami od 10 do 19 vrátane, pričom najmenší možný krúžok v každej sérii je označovaný číslom 10. Pokiaľ je v danej sérii viac než 10 rôznych krúžkov, používajú sa dodatočné číslice od 20 do 29. Vnútorné krúžky sú označované číslicami od 30 do 49 vrátane, pričom krúžok s maximálnym priemerom diery v každej sérii je označovaný číslom 49. Sekcia 5 - Prípona Skladá sa z jedného až troch písmen v predom stanovenej kombinácii a označuje modifikácie vonkajšej formy alebo vnútornej geometrie ložiska. 40

40 2.2.4 Označovanie nenormalizovaných (špeciálnych) ložísk PSL Nenormalizované (špeciálne) ložiská PSL sú označované podľa schémy 3. Označovanie nenormalizovaných (špeciálnych) ložísk PSL schéma 3 PSL X X X X X X X Znak pre špeciálne valivé ložiská PSL Poradové číslo variantu TPRM Kód typu ložiska Kód Typ ložiska Poradové číslo ložiska v rozmerovej skupine 0 Jednoradové guľkové ložiská 1 Dvojradové guľkové ložiská 2 Axiálne guľkové ložiská 3 - zatiaľ neobsadené 4 Jednoradové valčekové, súdkové a ihlové ložiská 5 Dvojradové a viacradové valčekové, súdkové a ihlové ložiská 6 Jednoradové, dvojradové a štvorradové kuželíkové ložiská 7 Špeciálne dvojradové guľkové ložiská (vretená) 8 Montážne celky a samostatné diely 9 Axiálne valčekové, ihlové, súdkové a kuželíkové ložiská a otoče so skríženými valčekmi a kuželíkmi Kód rozmerovej skupiny Kód Vonkajší priemer ložiska nad do mm

41 2.3 Presnosť Presnosť valivých ložísk je daná presnosťou rozmerov a chodu. Presnosť P0 je základná - na ložisku ani na obale sa neoznačuje. Ložiská vyšších stupňov presnosti P6, P5, P4, atď. sa označujú prídavnými znakmi za základným označením. Normalizované PSL ložiská sú vyrábané v základnej presnosti s výnimkou ložísk konštrukčnej skupiny NN30..K, ktoré sú vyrábané vo vyšších stupňoch presnosti. Informáciu o presnosti chodu nenormalizovaných (špeciálnych) ložísk poskytnú na požiadanie pracovníci oddelenia Technického poradenstva PSL. Tolerancie presnosti chodu a rozmerov sú uvedené v tabuľkách 14 až 24 a sú v súlade s normami ISO 492 a ISO 199. Význam symbolov použitých v tabuľkách 14 až 24 Znak Význam znaku d d 1 d 2 Δ dmp Δ d1mp Δ d2mp Δ ds Δ Ds V dsp V dmp V d2sp D Δ Dmp V Dsp V Dmp B T T 1 T 2 Δ Bs Δ Cs Δ Ts Δ T1s Δ T2s C V Bs V Cs K ia K ea S i S e S ia S ea S d S D menovitý priemer diery menovitý priemer väčšieho teoretického priemeru kužeľovej diery menovitý priemer hriadeľového krúžku obojsmerných axiálnych ložísk odchýlky stredného priemeru valcovej diery v jednotlivej radiálnej rovine (pre kužeľovú dieru platí Δ dmp pre teoretický priemer diery malej základne) odchýlka stredného teoretického priemeru veľkej základne kužeľovej diery odchýlka stredného priemeru diery hriadeľového krúžku obojsmerných axiálnych ložísk v jednotlivej radiálnej rovine odchýlka jednotlivého priemeru diery odchýlka jednotlivého vonkajšieho priemeru rozptyl jednotlivého priemeru diery v jednotlivej radiálnej rovine rozptyl stredného priemeru valcovej diery rozptyl stredného priemeru diery hriadeľového krúžku obojsmerných axiálnych ložísk v jednotlivej radiálnej rovine menovitý vonkajší priemer odchýlka stredného priemeru vonkajšej valcovej plochy v jednotlivej rovine rozptyl jednotlivého priemeru vonkajšej valcovej plochy v jednotlivej radiálnej rovine rozptyl stredného priemeru vonkajšej valcovej plochy menovitá šírka vnútorného krúžku menovitá celková šírka kuželíkových ložísk skutočná šírka vnútorného polocelku skutočná šírka vonkajšieho polocelku odchýlka jednotlivej šírky vnútorného krúžku odchýlka jednotlivej šírky vonkajšieho krúžku odchýlka jednotlivej šírky ložiska (celkovej) odchýlka skutočnej šírky vnútorného polocelku odchýlka skutočnej šírky vonkajšieho polocelku menovitá šírka vonkajšieho krúžku rozptyl jednotlivej šírky vnútorného krúžku rozptyl jednotlivej šírky vonkajšieho krúžku radiálne hádzanie vnútorného krúžku zmontovaného ložiska radiálne hádzanie vonkajšieho krúžku zmontovaného ložiska axiálne hádzanie obežnej dráhy hriadeľového krúžku axiálne hádzanie obežnej dráhy telesového krúžku axiálne hádzanie základného čela vnútorného krúžku zmontovaného ložiska axiálne hádzanie základného čela vonkajšieho krúžku zmontovaného ložiska axiálne hádzanie základného čela vnútorného krúžku k diere hádzanie vonkajšej valcovej plochy k čelu krúžku 42

42 Presnosť rozmerov a chodu radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) Stupeň presnosti P0 Vnútorný krúžok Valcová diera Kužeľová diera d Δ dmp V dsp V dmp Δ Bs V Bs K ia Δ dmp Δ d1mp - Δ dmp 1) V dsp Priemerové rady 8,9,0,1 2,3,4 nad do max min max max max max min max max max min max min max mm μm tab. 14 Vonkajší krúžok D Δ Dmp V Dsp V Dmp Δ Cs, V Cs K ea Priemerové rady ložiská 8,9,0,1 2,3,4 s krytmi 2) nad do max min max max max max max mm μm Zodpovedá Δ Bs a V Bs vnútorného krúžku toho istého ložiska ) Platí v akejkoľvek radiálnej rovine diery 2) Platí len pre ložiská priemerových radov 2,3 a 4 43

43 Presnosť rozmerov a chodu radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) Stupeň presnosti P6 Vnútorný krúžok Valcová diera Kužeľová diera tab. 15 d Δ dmp V dsp V dmp Δ Bs V Bs K ia Δ dmp Δ d1mp - Δ dmp V dsp Priemerové rady 8,9,0,1 2,3,4 nad do max min max max max max min max max max min max min max mm μm Vonkajší krúžok D Δ Dmp V Dsp V Dmp Δ Cs, V Cs K ea Priemerové rady ložiská 8,9,0,1 2,3,4 s krytmi 1) nad do max min max max max max max mm μm Zodpovedá Δ Bs a V Bs vnútorného krúžku toho istého ložiska ) Platí len pre ložiská priemerových radov 0,1,2,3 a 4 44

44 Presnosť rozmerov a chodu radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) Stupeň presnosti P5 Vnútorný krúžok Valcová diera Kužeľová diera tab. 16 d Δ dmp V dsp V dmp Δ Bs V Bs K ia Sd S ia Δ dmp Δ d1mp - Δ dmp V dsp Priemerové rady 8,9 0,1,2,3,4 nad do max min max max max max min max max max max max min max min max mm μm Vonkajší krúžok D Δ dmp V dsp V dmp Δ Cs V Cs K ea SD S ea Priemerové rady 8,9 0,1,2,3,4 nad do max min max max max max max max max mm μm Zodpovedá Δ Bs vnútorného krúžku toho istého ložiska

45 Presnosť rozmerov a chodu radiálnych ložísk (okrem kuželíkových) Stupeň presnosti P4 tab. 17 Vnútorný krúžok d Δ dmp Δ ds V dsp V dmp Δ Bs V Bs K ia Sd S ia Priemerové rady Priemerové rady 0,1,2,3,4 8,9 0,1,2,3,4 nad do max min max min max max max max min max max max mm μm Vonkajší krúžok D Δ dmp Δ Ds V dsp V dmp Δ Cs V Cs K ea SD S ea Priemerové rady Priemerové rady 0,1,2,3,4 8,9 0,1,2,3,4 nad do max min max min max max max max max max mm μm Zodpovedá Δ Bs vnútorného krúžku toho istého ložiska

46 Presnosť rozmerov a chodu kuželíkových ložísk Stupeň presnosti P0 tab. 18 Vnútorný krúžok a celková šírka ložiska d Δ dmp V dsp V dmp K ia Δ Bs Δ Ts Δ T1s Δ T2s nad do max min max max max max min max min max min max min mm μm Vonkajší krúžok D Δ dmp V dsp V dmp K ea Δ Cs nad do max min max max max mm μm Zodpovedá Δ Bs vnútorného krúžku toho istého ložiska 47

47 Presnosť rozmerov a chodu kuželíkových ložísk Stupeň presnosti P6X tab. 19 Vnútorný krúžok a celková šírka ložiska d Δ dmp V dsp V dmp K ia Δ Bs Δ Ts Δ T1s Δ T2s nad do max min max max max max min max min max min max min mm μm Vonkajší krúžok D Δ dmp V dsp V dmp K ea Δ Cs nad do max min max max max max min mm μm

48 Presnosť rozmerov a chodu kuželíkových ložísk Stupeň presnosti P5 tab. 21 Vnútorný krúžok a celková šírka ložiska d Δ dmp V dsp V dmp Δ Bs K ia Sd Δ Ts Δ T1s Δ T2s nad do max min max max max min max max max min max min max min mm μm Vonkajší krúžok D Δ dmp V dsp V dmp K ea SD Δ Cs nad do max min max max max max mm μm Zodpovedá Δ Bs vnútorného krúžku toho istého ložiska 49

49 Presnosť rozmerov a chodu palcových kuželíkových ložísk tab. 22 Vnútorný krúžok Δ ds d Stupeň presnosti nad do max min max min max min max min max min mm μm - 76, ,2 304, ,8 609, ,6 914, ,4 1219, , Vonkajší krúžok Δ Ds D Stupeň presnosti nad do max min max min max min max min max min mm μm - 304, ,8 609, ,6 912, ,4 1219, , Hádzania K ia, K ea, S ia, S ea D Stupeň presnosti nad do max max max max max mm μm - 304, ,8 609, ,6 914, , Poznámka: Stupeň presnosti 4 je normálny stupeň presnosti 50

50 Presnosť rozmerov a chodu palcových kuželíkových ložísk pokračovanie tab. 22 Tolerancia celkovej šírky jednoradových ložísk Δ TS d D Stupeň presnosti nad do nad do max min max min max max min max min max mm μm - 101, ,6 304, ,8 609,6-508, ,8 609,6 508, , Tolerancia šírky vnútorného polocelku Δ T1S d D Stupeň presnosti nad do nad do max min max min max max min max min max mm μm - 101, ,6 304, ,8 609,6 508, ,8 609,6 508, , Tolerancia šírky vonkajšieho polocelku Δ T2S d D Stupeň presnosti nad do nad do max min max min max max min max min max mm μm - 101, ,6 304, ,8 609,6 508, ,8 609,6 508, , Poznámka: Stupeň presnosti 4 je normálny stupeň presnosti 51

51 Presnosť rozmerov a chodu axiálnych ložísk Stupeň presnosti P0, P6 a P5 tab. 23 Hriadeľový krúžok d Δ dmp V dsp S i d2 Δ d2mp V d2sp P0 P6 P5 nad do max min max max max max mm μm Telesový krúžok D Δ Dmp V Dsp S e nad do max min max max mm μm Zodpovedá S i hriadeľového krúžku toho istého ložiska 52

52 Tolerancia pre kužeľové diery obr. 12 Tolerancie kužeľových dier pre normálny stupeň presnosti (P0) tab. 24 d Kužeľovitosť 1:12 Kužeľovitosť 1:30 Δ dmp Δ d1mp - Δ dmp 1); 2) V dp Δ dmp Δ d1mp - Δ dmp 1); 2) V dp nad do horná dolná horná dolná max horná dolná horná dolná max mm μm ) Platí v jednotlivom reálnom reze diery 2) Neplatí pre priemerové rady 7 a 8 a = ,4 = 2,38594 = 0, rad = = 0,95484 = 0, rad a 1 = d + 1. B = d + 1. B Tabuľka označovania presnosti ložísk podľa rôznych noriem Norma Typ ložísk Stupeň (trieda) presnosti ISO 492 radiálne ložiská (okrem kuželíkových) Normálna trieda - Trieda 6 Trieda 5 Trieda 4 Trieda 2 kuželíkové ložiská Normálna trieda Trieda 6X - Trieda 5 Trieda 4 Trieda 2 ISO 199 axiálne ložiská Normálna trieda - Trieda 6 Trieda 5 Trieda 4 - DIN 620 radiálne ložiská (okrem kuželíkových) P0 - P6 P5 P4 P2 kuželíkové ložiská P0 P6X - P5 P4 - ANSI/ABMA guľkové ložiská ABEC 1 - ABEC 3 ABEC 5 ABEC 7 ABEC 9 radiálne ložiská (okrem kuželíkových) RBEC 1 - RBEC 3 RBEC kuželíkové ložiská (inchové rozmery) Trieda 4 Trieda 2 - Trieda 3 Trieda 0 Trieda 00 kuželíkové ložiská (metrické rozmery) K N - C B A JIS B 1514 radiálne ložiská (okrem kuželíkových) Trieda 0 - Trieda 6 Trieda 5 Trieda 4 Trieda 2 kuželíkové ložiská Trieda 0 Trieda 6X - Trieda 5 Trieda 4 Trieda 2 ISO - International Organization for Standardization DIN - Deutsches Institut für Normung ANSI - American National Standards Institute ABMA - American Bearing Manufacturers Association JIS - Japanese Industrial Standards tab

53 2.3.1 Metódy kontroly presnosti rozmerov a parametrov presnosti chodu ložísk Prehľad základných spôsobov kontroly: Rozmerová kontrola Priemer diery (d) valcová diera 1,2 rmax Meranie maximálneho priemeru (d sp max ) a minimálneho priemeru (d sp min ) diery sa vykonáva v jednotlivej radiálnej rovine. Stredný priemer valcovej diery (d mp ) sa vypočíta ako aritmetický priemer hodnôt maximálneho priemeru (d sp max ) a minimálneho priemeru (d sp min ). 1,2 rmax r max = maximálne zaoblenie Odchýlka stredného priemeru diery v jednotlivej radiálnej rovine: Rozptyl priemeru diery: Rozptyl stredného priemeru diery: d mp = Δ dmp = d mp d d sp max + d sp min 2 V dsp = d sp max d sp min V dmp = d mp max d mp min Odchýlka jednotlivého priemeru diery: Δ ds = d s d Priemer diery (d) kužeľová diera d 1s d as Priemer diery na teoretickom menšom konci (d s ) a teoretickom väčšom konci (d 1s ): d bs.h a d as.h b d s = h a h b radiálna rovina a d 1s = d as. (B h b ) d bs. (B h a ) h a h b B ha hb d bs radiálna rovina b Odchýlka stredného priemeru diery v jednotlivej radiálnej rovine na teoretickom menšom konci: Δ dmp = d mp d d s Odchýlka kužeľa: (Δ d1mp Δ dmp ) = (d 1mp d 1 ) (d mp d) Rozptyl priemeru diery v jednotlivej radiálnej rovine: V dsp = d sp max d sp min Vonkajší priemer (D) 1,2 rmax 1,2 rmax Stredný vonkajší priemer (D mp ) sa vypočíta ako aritmetický priemer maximálnej hodnoty (D sp max ) a minimálnej hodnoty (D sp min ) v jednotlivej radiálnej rovine: D sp max + D sp min D mp = 2 Odchýlka stredného vonkajšieho priemeru v jednotlivej radiálnej rovine: Δ Dmp = D mp D r max = maximálne zaoblenie Rozptyl vonkajšieho priemeru v jednotlivej radiálnej rovine: Rozptyl stredného vonkajšieho priemeru: V Dsp = D sp max D sp min V Dmp = D mp max D mp min Odchýlka jednotlivého vonkajšieho priemeru: Δ Ds = D s D 54

54 Rozmerová kontrola (pokračovanie) Šírka vnútorného krúžku (B), šírka vonkajšieho krúžku (C) krúžok podopretý v 3 miestach po obvode krúžok podopretý v 3 miestach po obvode Odchýlka jednotlivej šírky vnútorného krúžku: Δ Bs = B s B Odchýlka jednotlivej šírky vonkajšieho krúžku: Δ Cs = C s C Rozptyl jednotlivej šírky vnútorného krúžku: V Bs = B s max B s min Rozptyl šírky vonkajšieho krúžku: V Cs = C s max C s min Šírka ložiskovej zostavy kuželíkového ložiska (T) etalónový disk Odchýlka skutočnej šírky ložiska: Δ Ts = T s T Menovitá skutočná šírka kuželíkového ložiska (T 1, T 2 ) etalónový disk etalónový disk etalónový vonkajší krúžok etalónový vnútorný polocelok Odchýlka skutočnej šírky vnútorného polocelku: Δ T1s = T 1s T 1 Odchýlka skutočnej šírky vonkajšieho krúžku: Δ T2s = T 2s T 2 Menovitá výška axiálneho guľkového ložiska s plochým čelom (T, T 1 ) etalónový disk etalónový disk Odchýlka skutočnej výšky ložiska (jednosmerné): Δ Ts = T s T Odchýlka skutočnej výšky ložiska (obojsmerné): Δ T1s = T 1s T 1 55

55 Kontrola parametrov presnosti chodu Radiálne hádzanie vnútorného krúžku zmontovaného ložiska (K ia ) Radiálne hádzanie vnútorného krúžku zmontovaného ložiska (K ia ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou hádzania odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky vnútorného krúžku. Poznámka: Merania radiálneho hádzania vnútorného krúžku valčekových ložísk, opracovaného krúžku ihlových ložísk, naklápacích guľkových ložísk a súdkových ložísk sa vykonávajú pri súčasnom upevnení vonkajšieho krúžku a opôr krúžku. záťaž pri meraní záťaž pri meraní dorazy opory krúžku Radiálne hádzanie vonkajšieho krúžku zmontovaného ložiska (K ea ) Radiálne hádzanie vonkajšieho krúžku zmontovaného ložiska (K ea ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou hádzania odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky vonkajšieho krúžku. Poznámka: Merania radiálneho hádzania vnútorného krúžku valčekových ložísk, opracovaného krúžku ihlových ložísk, naklápacích guľkových ložísk a súdkových ložísk sa vykonávajú pri súčasnom upevnení vnútorného krúžku a opôr krúžku. záťaž pri meraní záťaž pri meraní dorazy opory krúžku v prípade, ak chýba vnútorný krúžok 56

56 Kontrola parametrov presnosti chodu (pokračovanie) Axiálne hádzanie základného čela vnútorného krúžku zmontovaného ložiska (S ia ) Axiálne hádzanie vonkajšieho čela vnútorného krúžku zmontovaného ložiska (S ia ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou hádzania odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky vnútorného krúžku. záťaž pri meraní Axiálne hádzanie základného čela vonkajšieho krúžku zmontovaného ložiska (S ea ) Axiálne hádzanie základného čela vonkajšieho krúžku zmontovaného ložiska (S ea ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou hádzania odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky vonkajšieho krúžku. záťaž pri meraní záťaž pri meraní Axiálne hádzanie základného čela vnútorného krúžku k diere (S d ) Axiálne hádzanie základného čela vnútorného krúžku k diere (S d ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou hádzania odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky vnútorného krúžku na kužeľovitom tŕni. Hádzanie vonkajšej valcovej plochy k čelu krúžku (S D ) Hádzanie vonkajšej valcovej plochy k čelu krúžku (S D ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou hádzania odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky vonkajšieho krúžku s dorazmi. 1,2 rmax 1,2 rmax dorazy 57

57 Kontrola tvarovej presnosti (pokračovanie) Axiálne hádzanie obežnej dráhy hriadeľového krúžku a stredného krúžku axiálnych guľkových ložísk (S i ) Axiálne hádzanie obežnej dráhy hriadeľového krúžku a stredného krúžku axiálnych guľkových ložísk (S i ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky dráhy hriadeľového krúžku proti dorazom. Pre stredný krúžok sa vykoná rovnaké meranie pre obe dráhy. Hriadeľový krúžok Stredný krúžok vodiace dorazy vodiace dorazy opory krúžku opory krúžku Axiálne hádzanie obežnej dráhy telesového krúžku axiálnych guľkových ložísk (S e ) Axiálne hádzanie obežnej dráhy telesového krúžku axiálnych guľkových ložísk (S e ) sa určí ako rozdiel medzi maximálnou hodnotou a minimálnou hodnotou odčítanou na ciferníku meracieho prístroja počas jednej otáčky dráhy telesového krúžku proti dorazom. Telesový krúžok vodiace dorazy opory krúžku 58

58 2.4 Ložisková vôľa Vôľa v ložisku je veľkosť posunutia jedného krúžku voči druhému z jednej krajnej polohy do druhej v radiálnom smere (radiálna vôľa), alebo v axiálnom smere (axiálna vôľa). Normálne ložiskové vôle sú stanovené tak, aby po namontovaní ložiska do uloženia zostala v ložisku vôľa vhodná pre bežné prevádzkové podmienky. Pre zvláštne prípady uloženia (veľký rozdiel teplôt vnútorného a vonkajšieho krúžku, vysoká frekvencia otáčania, vysoká požadovaná tuhosť a pod.) sa volia ložiská s väčšou (C3, C4, C5) alebo menšou (C1, C2) vôľou, ako je normálna. Hodnoty vôlí pre konštrukčné skupiny ložísk vyrábaných v PSL sú uvedené v tabuľkách 26 až 30. Hodnoty uvedené v týchto tabuľkách platia pre ložiská v nezabudovanom stave bez zaťaženia pri meraní a sú v súlade s normou ISO Radiálna vôľa jednoradových valčekových ložísk s valcovou dierou tab. 26 Priemer diery Radiálna vôľa d C2 normálna C3 C4 C5 nad do min max min max min max min max min max mm μm

59 Radiálna vôľa dvojradových valčekových ložísk s kužeľovou dierou Ložiská s nezameniteľnými krúžkami, určené pre pracovné vretená obrábacích strojov tab. 27 Priemer diery Radiálna vôľa d C1NA C2NA nad do min max min max mm μm Radiálna vôľa dvojradových súdkových ložísk s valcovou dierou Priemer diery Radiálna vôľa d C2 normálna C3 C4 C5 nad do min max min max min max min max min max mm μm tab

60 Radiálna vôľa dvojradových súdkových ložísk s kužeľovou dierou tab. 29 Priemer diery Radiálna vôľa d C2 normálna C3 C4 C5 nad do min max min max min max min max min max mm μm Radiálna vôľa dvojradových a štvorradových kuželíkových ložísk tab. 30 Priemer diery Radiálna vôľa d C1 C2 normálna C3 C4 nad do min max min max min max min max min max mm μm

61 2.5 Prípustná naklopiteľnosť Naklopiteľnosť, t.j. prípustný uhol vzájomného naklopenia vnútorného a vonkajšieho krúžku ložiska závisí na vnútornej konštrukcii ložiska, na vôli ložiska a na pôsobiacich silách a momentoch. Smerné hodnoty prípustnej naklopiteľnosti radiálnych ložísk sú uvederné v tab. 31. Prípustná naklopiteľnosť tab. 31 Druh ložiska malé Zaťaženie veľké Jednoradové valčekové ložiská NU 10, NU NU 22, NU29, NU NJ, NUJ, NUP, NH, N Dvojradové súdkové ložiská 239, , Jednoradové kuželíkové ložiská 1 1,5 2 4 Toroidné ložiská 30 Axiálne ložiská - guľkové, valčekové i kuželíkové vyžadujú čo najpresnejšiu súososť úložných miest, akékoľvek naklopenie sa prejaví zvýšeným namáhaním valivých telies. 2.6 Materiály používané na výrobu valivých ložísk PSL Voľba vhodného materiálu na výrobu jednotlivých komponentov valivých ložísk a jeho adekvátne tepelné spracovanie má rozhodujúci vplyv na spoľahlivosť prevádzky ložísk v náročných prevádzkových podmienkach. Požiadavky na výber vhodného materiálu krúžkov, valivých telies a ostatných komponentov sú rôzne, často i protichodné. Hodnotenie a výber vhodného materiálu je potrebné posudzovať z nasledovných hľadísk: Z hľadiska schopnosti ložiska s dostatočnou bezpečnosťou preniesť požadované zaťaženie: - vysoké kontaktné napätia a odolnosť proti opotrebeniu vyžadujú vysokú tvrdosť. Z hľadiska únavovej odolnosti valivých povrchov krúžkov a valivých telies prenášať zaťaženie po celú dobu požadovanej trvanlivosti: - požadovaná dlhodobá trvanlivosť vyžaduje vysokú metalurgickú čistotu a homogénnu štruktúru po tepelnom spracovaní. Z hľadiska odolnosti valivých povrchov pri rázovom zaťažovaní: - dostatočne vysoká pevnosť, ťažnosť a vrubová húževnatosť pri vysokej tvrdosti. Z hľadiska stability rozmerov: - vysoká rozmerová stálosť materiálu - minimálne štrukturálne zmeny v materiáli pri rôznych prevádzkových teplotách. Z hľadiska enviromentálnych podmienok pracovného prostredia: - odolnosť jednotlivých komponentov voči klimatickým vplyvom (korózna odolnosť, utesnenie, odolnosť voči elektromagnetickým vplyvom pracovného prostredia, atď.) Z hľadiska rozdelenia a vedenia valivých telies: - dostatočná pružnosť a pevnosť, klzné vlastnosti, optimálna konštrukcia a hmotnosť pri vysokom zrýchlení alebo spomalení chodu ložiska. Z hľadiska ekonomickosti: - cena materiálu, náklady na obrábanie Materiály krúžkov a valivých telies Krúžky a telieska valivých ložísk PSL sa vyrábajú z kvalitných chrómových ocelí s vysokou čistotou. Podľa tepelného spracovania ich možno rozdeliť na ocele: celokaliteľné, cementačné, povrchovo kaliteľné. 62

62 Celokaliteľné ocele sú najrozšírenejšou skupinou ložiskových ocelí. Pri vhodnom tepelnom spracovaní dosahujú nízky obsah zvyškového austenitu, čo zabezpečuje vysokú úroveň rozmerovej stálosti. Celokaliteľné ocele sa kalia na výslednú martenzitickú, prípadne bainitickú štruktúru. Martenzitická štruktúra je najrozšírenejšia, vyznačuje sa vysokou tvrdosťou. Bainitická štruktúra má o málo nižšiu tvrdosť ako martenzitická, no jej hlavnou výhodou je vyššia vrubová húževnatosť. Preto je vhodná hlavne pri premenlivom, rázovom namáhaní. V súčasnosti vyrábané ložiskové ocele majú nízky obsah kyslíka, resp. mikro vmestkov oxidov, čo zabezpečuje vysokú únavovú odolnosť, a tým aj životnosť ložísk z týchto ocelí. PSL používa nasledovné celokaliteľné ocele: Celokaliteľné ocele Označenie podľa normy STN EN ISO DIN AFNOR BS GOST ASTM CHN JIS OVAKO B1 100Cr6 100Cr6 535A99 ŠCh GCr15 SUJ 2 803J B3 100CrMnSi CM6 535A99 ŠCh15SG Gr. 2 Cr9SiMn SUJ 3 837B B5 100CrMo7 824B B6 100CrMo CD7 825B 100CrMnMoSi B tab. 32 Cementačné ocele sú ocele s nízkym obsahom uhlíka. Dodatočné nauhličenie povrchu sa vykoná po mechanickom opracovaní, tak aby vznikla po následnom tepelnom spracovaní tvrdá zakalená vrstva prenášajúca zaťaženie ložiska. U najkvalitnejších cementačných ocelí je možné dosiahnuť porovnateľnú čistotu ako u celokaliteľných ocelí. Ich hlavnou výhodou sú mechanické vlastnosti kombinujúce vlastnosti húževnatého jadra a tvrdej cementačnej vrstvy. Tým sa dosahuje vysoká vrubová húževnatosť pri zachovaní povrchovej tvrdosti. Ďalšou výhodou ložísk z cementačného materiálu sú zostatkové tlakové napätia materiálu v povrchovej vrstve. Tieto napätia zamedzujú vzniku únavových trhlín pri premenlivom, rázovom zaťažení. Niektoré cementačné ocele používané v PSL sú uvedené v nasledovnej tabuľke: Cementačné ocele Označenie podľa normy STN EN ISO DIN AFNOR BS GOST ASTM CHN JIS OVAKO B29 20NiCrMo7 20 NCD G20Cr 157C;D;G B30 18CrNiMo E B31 18NiCrMo NCD 14 A G;Q tab. 33 Povrchovo kaliteľné ocele sa používajú hlavne u prírubových ložiskových krúžkov. Obežné dráhy sa zakalia povrchovo indukčne za rotácie. Vzniknú tak tvrdé obežné dráhy s presne definovanou hrúbkou bez mäkkého prechodového pásma. Ostatný materiál je v pôvodnom stave, tepelne neovplyvnený. Tak možno po kalení obežných dráh krúžkov ostatné časti krúžkov obrábať (napr. vŕtať monážne otvory na presnej rozstupovej kružnici, rezať závity a pod.). Povrchovo kaliteľné materiály používané v PSL: Povrchovo kaliteľné ocele Označenie podľa normy STN EN ISO DIN AFNOR BS GOST ASTM CHN JIS OVAKO C45 C45 080A S45C S48C XC 48 S48C 46Cr2 42C2 45G Cr CrV4 50CrV4 735M50 50ChFA 50CrVA CrMo4 708A SCM 440H tab. 34 Prehľad ďalších ložiskových ocelí je uvedený v norme ISO :

63 2.6.2 Materiály a konštrukcia klietok Klietky valivých ložísk slúžia hlavne na rovnomerné rozdelenie valivých telies po obvode, zabraňujú ich vzájomnému styku a kĺzaniu. U rozoberateľných ložísk zabraňuje klietka pri montáži a demontáži vypadnutiu valivých telies z ložiska. Konštrukčné vyhotovenie a materiál klietok môže byť rôzny. Druh klietky sa volí hlavne podľa druhu ložiska, prevádzkových podmienok ložiska, veľkosti ložiska, počtu vyrábaných kusov. Zvyčajne malé a stredne veľké ložiská majú klietky lisované z oceľového plechu. Pre väčšie ložiská sa používajú hlavne z výrobných i pevnostných dôvodov masívne klietky z ocele alebo mosadze, prípadne čapové klietky. Oceľové klietky lisované z plechu (obr. 13a) Pre výrobu sú väčšinou používané plechy z ocelí s nízkym obsahom uhlíka, napr resp. St37 podľa EN alebo vysokopevné oceľové plechy valcované za tepla na tvárnenie za studena podľa EN Masívne oceľové klietky (obr. 13b) Pre výrobu oceľových klietok sa používajú ocele napr , St52 a podobne. Povrch oceľových klietok býva zvyčajne opatrený povlakom s cieľom znížiť trenie a opotrebenie. Takéto klietky sú vhodné aj pre nasadenie v agresívnom prostredí a pri vysokých teplotách (nad 250 C). Masívne mosadzné klietky (obr. 13c) Pre výrobu masívnych klietok valivých ložísk z mosadze je najčastejšie používaná mosadz Ms 59 (CuZn31MnAl1), EN označenie CC754S alebo mosadz Ms 59 Pb (CuZn39Pb1), EN označenie CW612. Masívne mosadzné klietky sú vhodné pre prevádzkové teploty do max. 250 C. V prípadoch, pri ktorých sú ložiská vystavené vysokým otáčkam, veľkému zrýchleniu, rázovému zaťaženiu alebo vibráciám je nutné použiť masívnu klietku vedenú na niektorom z krúžkov. Ak vodiaca plocha klietky nemá mazacie drážky, je nutné mazať ložisko olejom. Čapové klietky (obr. 13d) Čapová klietka je tvorená dvoma oceľovými postrannicami spojenými čapmi (naskrutkovaním a privarením) na ktorých sú nasunuté valivé telesá. Čapy prechádzajú dierou v strede každého valivého telieska. Umožňujú tiež zabudovať do ložiska viac valivých telies, ako majú ložiská s klietkou lisovanou z plechu, a tým je možné dosiahnuť v rovnakom zastavanom priestore vyššiu únosnosť ložiska. Čapové klietky sa používajú hlavne pre väčšie ložiská mazané olejom alebo tiež z montážnych dôvodov pre delené ložiská. Čapové klietky sa neodporúča použiť pri mazaní ložiska plastickým mazivom. Klietka plechová (kuželíkové ložisko) obr. 13a Plastové klietky (obr. 13e) Niektoré typy ložísk použité pre špecifické aplikácie umožňujú použitie plastových klietok. Plastové klietky sú charakteristické nízkou hmotnosťou, veľkou pružnosťou a veľmi dobrými klznými vlastnosťami. Pre malé a stredne veľké ložiská sa používajú celistvé plastové klietky vyrábané vstrekovaním z polyamidu PA 6.6, ktorý býva tiež vystužený sklenými vláknami. Klietky z polyamidu PA 6.6 sa používajú pre prevádzkové teploty do 100 C, krátkodobo do 120 C, závisí tiež na type použitého maziva, resp. jeho agresivite voči materiálu klietky. Pre veľké ložiská sa hlavne z výrobných dôvodov používajú plastové segmentové klietky z PEEK polyméru (PolyÉter- ÉterKetón - semikryštalický termoplast) s vynikajúcimi mechanickými vlastnosťami a výbornou chemickou odolnosťou voči organickým i anorganickým látkami pri vysokých teplotách. PEEK materiál sa používa sa pre prevádzkové teploty do 250 C. Informácie o materiáloch a základnom vyhotovení klietok pre jednotlivé skupiny ložísk sú uvedené v publikácii Valivé ložiská PSL - výrobný program, publikácia č. 24/2010-VLO-S. 64

64 Klietka masívna oceľová (valčekové ložisko) obr. 13b Klietka masívna mosadzná (súdkové ložisko) obr. 13c Klietka čapová (kuželíkové ložisko) obr. 13d Klietka plastová (kuželíkové ložisko) obr. 13e 65

65 3 KONŠTRUKCIA ULOŽENIA Hlavné zásady, ktoré je nutné posudzovať pri návrhu konštrukcie uloženia sú nasledovné: rotujúca súčasť by mala byť vedená v radiálnom i axiálnom smere tak, aby bola pokiaľ je to možné staticky určito uložená t.j. podopretá na dvoch miestach radiálne a v jednom mieste axiálne, uloženie musí zabezpečiť spoľahlivý prenos prevádzkového zaťaženia a požadovanú tuhosť a presnosť chodu, konštrukcia uloženia má umožniť ľahkú montáž a demontáž tak, aby pri montáži a v prevádzke nevznikli prídavné zaťaženia (axiálne alebo radiálne) zo zovretia ložísk v dôsledku nalisovania alebo dilatácie pri zmene prevádzkovej teploty, nadmerného vzájomného vyklopenia krúžkov a pod., konštrukcia uloženia musí zabezpečiť spoľahlivé utesnenie, chladenie a mazanie resp. domazávanie po celú dobu životnosti zariadenia. 3.1 Usporiadanie ložísk v uložení Usporiadanie ložísk môže byť tzv. nesúmerné, kde axiálne sily zachytáva axiálne pevné ložisko alebo súmerné, kedy je hriadeľ vedený každým z oboch ložísk len v jednom axiálnom smere. Niekoľko typických príkladov usporiadania ložísk je uvedených v nasledovnej tabuľke 35. Príklady usporiadania ložísk v uložení tab. 35 Nesúmerné usporiadanie ložísk Poznámky Aplikácia strana axiálne pevná strana axiálne voľná - bežné usporiadanie pre zachytenie radiálnych síl a miernych axiálnych síl - malé elektromotory - prevodovky - drevoobrábacie stroje - čerpadlá - pre zachytenie radiálnych síl a pomerne veľkých axiálnych síl - závitovkové prevodovky - vretená obrábacích strojov - obvyklé uloženie pre prenos stredných radiálnych a miernych axiálnych síl - umožňuje veľkú dilatáciu - vyžaduje dobrú súososť úložných miest - stredne veľké elektromotory, ventilátory - remenice - toto usporiadanie môže prenášať veľké radiálne aj rázové sily a malé axiálne sily - ložiská sú rozoberateľné, čo je výhodné z montážnych dôvodov - vyžadujú dobrú súososť úložných miest - trakčné motory koľajových vozidiel - vibračné valce - pre prenos pomerne veľkých zaťažení, pri veľkej tuhosti uloženia - vyžaduje dobrú presnosť a súososť úložných miest - redukovacie valcové stolice - valníky - vretená sústruhov 66

66 Príklady usporiadania ložísk v uložení Nesúmerné usporiadanie ložísk strana axiálne pevná strana axiálne voľná Poznámky pokračovanie tab. 35 Aplikácia - pre vysoké radiálne zaťaženie a mierne axiálne zaťaženie - vhodné hlavne tam, kde sa montuje hriadeľ z jednej strany - veľké prevodovky - elektromotory - valce papierenských strojov - nápravy lokomotív - pre väčšie radiálne a axiálne zaťaženia pri vyššej frekvencii otáčania - axiálne vodiace ložisko musí byť uložené s radiálnou vôľou - prevodovky - usporiadanie vhodné pre veľké radiálne zaťaženie pri veľkých priehyboch hriadeľa alebo veľkej nesúososti úložných miest - triediče, vibračné sitá - valce valcovacích stolíc - hriadele kľukových lisov - prevodovky Súmerné usporiadanie ložísk Poznámky Aplikácia - obvyklé usporiadanie pre menšie zaťaženia - menšie elektromotory, čerpadlá, prevodovky - vhodné pre veľké rázové zaťaženie - v uložení musí byť zaručená axiálna vôľa - obdobné usporiadanie je s ložiskami NF + NF - výstupné hriadele prevodoviek NJ + NJ usporiadanie X - obvyklé usporiadanie pre veľké rázové zaťaženie, zachytáva aj klopné momenty - usporiadanie do O má väčšiu tuhosť - ložiská môžu byť montované s axiálnou vôľou alebo predpätím - prevodovky, kolesá a diferenciály automobilov - prevodovky usporiadanie O 67

67 3.2 Upevnenie valivých ložísk Pri voľbe spôsobu radiálneho a axiálneho upevnenia krúžkov je potrebné prihliadať na charakter a veľkosť pôsobiacich síl, prevádzkovú teplotu uloženia a materiál pripojovacích súčastí, pričom ich rozmery je potrebné stanoviť s ohľadom na druh a veľkosť ložiska a tiež na spôsob montáže a demontáže Radiálne upevnenie krúžkov ložiska Krúžky valivých ložísk sa upevňujú v radiálnom smetre na lícovaných valcových plochách čapov a dier v telese. V niektorých prípadoch sa pri upevnení na čapy používajú upínacie alebo sťahovacie puzdrá, prípadne sa ložiská upevňujú priamo na kužeľový čap. Správne radiálne upevnenie ložiskových krúžkov na čape a v telese má značný vplyv na využitie únosnosti ložiska a na jeho funkciu v uložení. Pritom sú dôležité tieto hľadiská: a) bezpečné upevnenie a rovnomerné podopretie krúžkov, b) jednoduchá montáž a demontáž, c) posuvnosť voľného ložiska v axiálnom smere. Zásadne by mali byť obidva ložiskové krúžky uložené pevne, pretože iba tak sa dosiahne ich spoľahlivé podopretie po celom obvode a radiálne upevnenie proti pretáčaniu. Za účelom uľahčenia montáže a demontáže nerozoberateľných ložísk alebo za účelom zaistenia posuvnosti krúžkov voľného ložiska je prípustné posuvné uloženie jedného z krúžkov. Pre správnu voľbu radiálneho upevnenia je potrebné mať ďalej na zreteli: Spôsob zaťaženia Obvodové zaťaženie nastáva vtedy, ak sa príslušný ložiskový krúžok otáča a smer zaťaženia sa nemení alebo ak sa krúžok neotáča a zaťaženie obieha. Obvod ložiskového krúžku je v priebehu jednej otáčky postupne zaťažovaný. Takto zaťažený krúžok musí byť vždy uložený s presahom (pevne). Bodové zaťaženie nastáva, ak sa ložiskový krúžok neotáča a vonkajšia sila smeruje stále do toho istého bodu obežnej dráhy alebo ak sa krúžok a sila otáčajú rovnakými otáčkami. Krúžok, na ktorý pôsobí bodové zaťaženie, môže byť uložený s vôľou (hybne), ak to podmienky vyžadujú. Neurčitý spôsob zaťaženia nastáva, ak pôsobia na krúžok premenné vonkajšie sily, pri ktorých sa nedá bližšie určiť smer a zmeny zaťaženia, napr. sily od nevyváženosti rotujúcich hmôt, nárazy a pod. Neurčitý spôsob zaťaženia vyžaduje, aby boli obidva ložiskové krúžky uložené s presahom (pevne). Pri takýchto podmienkach je vo väčšine prípadov uložení potrebné voliť ložiská so zväčšenou radiálnou vôľou. Veľkosť zaťaženia Čím je zaťaženie väčšie, tým sa volí väčší presah v uložení, zvlášť v prípadoch nárazového zaťaženia. Pevné uloženie na čape alebo v telese spôsobí deformáciu krúžku, a tým zmenšenie radiálnej vôle v ložisku. Výsledná vôľa po montáži je pre typy a veľkosti ložísk rôzna. V niektorých prípadoch je v dôsledku uloženia s presahom potrebné použiť ložiská so zväčšenou radiálnou vôľou. Veľkosť a typ ložiska Veľkosť presahu uloženého krúžku je závislá na veľkosti a type ložiska. Pre ložiská menších rozmerov sa volia menšie presahy a naopak. Relatívne menšie presahy sa používajú napr. pre rovnako veľké guľkové ložiská v porovnaní s valčekovými, kuželíkovými alebo súdkovými ložiskami. Materiál a konštrukciu pripojovacích súčastí Odporúčané tolerancie pre upevnenie krúžkov, uvedené v nasledovných tabuľkách, platia pre plné oceľové hriadele a telesá z ocele, liatiny alebo z oceloliatiny. V prípade, že sa ložiská montujú do telies zo zliatiny ľahkých kovov alebo na čapy dutých hriadeľov, volia sa uloženia s väčšími presahmi. Dvojdielne telesá nie sú vhodné pre uloženia s veľkými presahmi, pretože je tu nebezpečie zovretia ložiska v deliacej rovine. Vplyv teploty Teplo vzniknuté v ložisku, môže viesť k uvoľneniu presahu na čape, a tým k pretáčaniu krúžku. V telese môže naopak vzniknúť väčší presah, ktorý obmedzuje axiálnu posuvnosť vonkajšieho krúžku voľného ložiska. Preto je potrebné venovať teplotným pomerom v uložení veľkú pozornosť. Presnosť uloženia Tvarové nepresnosti úložných plôch sa prenášajú na obežné dráhy ložiskových krúžkov a porušujú presnosť uloženia. Pri použití ložísk normálneho stupňa presnosti sa pre úložnú plochu na čape volí spravidla tolerancia v tolerančnom stupni IT6 a pre úložnú plochu v telese v tolerančnom stupni IT7. So stúpajúcou presnosťou použitých ložísk sa zvyšujú aj nároky na presnosť úložných plôch. Odporúčané hodnoty základných tolerancií IT pre voľbu presnosti tvaru úložných plôch pre ložiská sú uvedené v tabuľke 37 a hodnoty príslušných základných tolerancií IT v tabuľke 38. Na kvalitu upevnenia ložiskových krúžkov má okrem rozmerovej a tvarovej presnosti vplyv aj drsnosť úložných plôch. Odporúčané hodnoty drsnosti sú uvedené v tab

68 Odporúčaná drsnosť úložných plôch Priemer úložnej plochy Stupeň presnosti ložiska PO P6, P5 nad do Drsnosť Ra mm μm ,8 0, ,6 0, ,2 - tab. 36 Spôsob montáže a demontáže Pri uložení jedného z ložiskových krúžkov s vôľou (hybnom) je montáž a demontáž spravidla ľahká. Ak je z prevádzkových dôvodov potrebné, aby boli obidva krúžky uložené s presahom, je potrebné voliť vhodný typ ložiska, napr. rozoberateľné ložisko (valčekové, ihlové, kuželíkové) alebo ložisko s kužeľovou dierou. Ložiská s kužeľovou dierou sa montujú priamo na kužeľový čap alebo sa upevňujú na hriadeľ pomocou upínacích alebo sťahovacích puzdier. Čapy hriadeľov pre uloženie puzdier môžu byť v tolerancii h9, resp. h10, geometrický tvar však musí byť v tolerančnom stupni IT5, resp. IT7 podľa nárokov na uloženie. Axiálna posuvnosť krúžkov voľného ložiska Jeden z krúžkov voľného ložiska má byť v axiálnom smere posuvný pri všetkých prevádzkových podmienkach. Pri nerozoberateľných ložiskách sa dosiahne posuvnosť bodovo zaťaženého krúžku jeho uložením s vôľou (hybným). V telesách zo zliatin z ľahkých kovov je potrebné v prípade, že bude vonkajší krúžok uložený s vôľou, dieru vypuzdriť oceľovým puzdrom. Spoľahlivá posuvnosť v axiálnom smere sa dosiahne pri použití valčekových ložísk konštrukčného vyhotovenia N a NU. Požadovaný druh lícovania sa dosiahne voľbou vhodnej tolerancie čapu a diery v telese. V tabuľkách 39 až 44 sú uvedené odporúčané tolerancie priemerov čapov a dier v telese pre radiálne a axiálne ložiská uvedené v rozmerových tabuľkách tohoto katalógu. Hodnoty medzných odchýliek odporúčaných tolerancií sú uvedené v tabuľkách 45a až 45f a 46a až 46e. Odporúčané presnosti tvaru úložných plôch pre ložiská Stupeň presnosti ložiska Miesto uloženia Prípustná odchýlka valcovitosti Prípustné čelné hádzanie oporných plôch vzhľadom k osi tab. 37 P0, P6 P5, P4 hriadeľ teleso hriadeľ teleso IT5 2 IT6 2 IT5 2 IT6 2 IT3 IT4 IT2 IT3 69

69 Základné tolerancie podľa ISO tab. 38 Menovité rozmery Tolerančné stupne IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 IT8 IT9 IT10 IT11 IT12 IT13 IT14 IT15 IT16 IT17 IT18 nad do Číselné hodnoty základných tolerancií mm μm mm - 3 0,8 1, ,1 0,14 0,25 0,4 0,6 1 1, ,5 2, ,12 0,18 0,3 0,48 0,75 1,2 1, ,5 2, ,15 0,22 0,36 0,58 0,9 1,5 2, , ,18 0,27 0,43 0,7 1,1 1,8 2, ,5 2, ,21 0,33 0,52 0,84 1,3 2,1 3, ,5 2, ,25 0,39 0,62 1 1,6 2,5 3, ,3 0,46 0,74 1,2 1,9 3 4, , ,35 0,54 0,87 1,4 2,2 3,5 5, , ,4 0,63 1 1,6 2,5 4 6, , ,46 0,72 1,15 1,85 2,9 4,6 7, ,52 0,81 1,3 2,1 3,2 5,2 8, ,57 0,89 1,4 2,3 3,6 5,7 8, ,63 0,97 1,55 2,5 4 6,3 9, ,7 1,1 1,75 2,8 4, ,8 1,25 2 3, , ,9 1,4 2,3 3,6 5, ,05 1,65 2,6 4,2 6,6 10,5 16, ,25 1,95 3,1 5 7,8 12,5 19, ,5 2,3 3,7 6 9, ,75 2,8 4, , ,1 3,3 5,4 8,6 13, Tieto hodnoty sú uvedené na skúšku U týchto tolerančných stupňov nie sú stanovené tolerancie pre menovité rozmery 1 mm a menej 70

70 Tolerancia priemerov čapov pre radiálne ložiská (platí pre plné oceľové hriadele) tab. 39 Prevádzkové Príklady uloženia Priemer čapu [mm] podmienky Guľkové Valčekové a kuželíkové Súdkové Tolerancia ložiská ložiská ložiská Bodové zaťaženie vnútorného krúžku malé a normálne zaťaženie voľnobežné kolesá, g6 1) P r 0,15.C r kladky, remenice všetky priemery veľké nárazové zaťaženie kolesá dopravných vozíkov, h6 P r 0,15.C r napínacie kladky Obvodové zaťaženie vnútorného krúžku alebo neurčitý spôsob zaťaženia malé a premenné zaťaženie dopravné zariadenia, ventilátory (18) až j6 P r 0,07.C r (100) až 200 (40) až k6 normálne a veľké zaťaženie všeobecné strojárstvo, (18) až k5 (k6) 2) P r 0,07.C r elektromotory, turbíny, čerpadlá, (100) až 140 (40) až 100 (40) až 65 m5 (m6) 2) spaľovacie motory, prevodovky, (140) až 200 (100) až 140 (65) až 100 m6 drevoobrábacie stroje (140) až 200 (100) až 140 n p6 zvlášť veľké zaťaženie, nárazy, - (50) až 140 (50) až 100 n6 3) ťažké prevádzkové podmienky - (140) až 500 (100) až 500 p6 3) P r 0,07.C r ) 4) r6 (p6) vysoká presnosť uloženia obrábacie stroje (18) až j5 pri malom zaťažení (100) až 200 (40) až 100 k5 (140) až m5 výhradne axiálne zaťaženie všetky priemery j6 Ložiská s kužeľovou dierou a s upínacím alebo sťahovacím puzdrom všetky spôsoby zaťaženia všeobecné uloženia, nápravové h9/it5 ložiská koľajových vozidiel všetky priemery nenáročné uloženia h10/it7 1) Pre veľké ložiská je možné voliť toleranciu f6, aby sa zaistila axiálna posuvnosť. 2) Tolerancie v zátvorkách sa volia spravidla pre jednoradové kuželíkové ložiská alebo pri nízkych frekvenciách otáčania, kde rozptyl vôle nemá veľký význam. 3) Je potrebné použiť ložiská s väčšou radiálnou vôľou, ako normálnou. 4) Pre voľné uloženie na čapoch valcov valcovacích stolíc sa volí tolerancia e7. 71

71 Tolerancie priemerov dier telies pre radiálne ložiská (platí pre telesá z ocele, liatiny a oceľoliatiny) tab. 40 Prevádzkové podmienky Posuvnosť vonkajšieho krúžku Teleso Príklady uloženia Tolerancia Obvodové zaťaženie vonkajšieho krúžku veľké nárazové zaťaženie náboje kolies s valčekovými ložiskami, P7 P r 0,15.C r ojničné ložiská tenkostenné telesá normálne a veľké zaťaženie nie je posuvný jednodielne náboje kolies s guľkovými ložiskami, pojazdové N7 P r 0,07.C r kolesá žeriavov, ložiská kľukových hriadeľov malé a premenné zaťaženie dopravníkové valčeky, napínacie kladky M7 P r 0,07.C r Neurčitý spôsob zaťaženia veľké nárazové zaťaženie nie je posuvný trakčné motory M7 P r 0,15.C r veľké a normálne zaťaženie P r 0,07.C r spravidla nie je posuvný jednodielne elektromotory, čerpadlá, kľukové hriadele K7 malé a premenné zaťaženie spravidla je posuvný elektromotory, čerpadlá, ventilátory, J7 P r 0,07.C r kľukové hriadele Presné uloženia spravidla nie je posuvný valčekové ložiská pre obrábacie stroje K6 1) malé zaťaženie P r 0,07.C r posuvný jednodielne guľkové ložiská pre obrábacie stroje J6 ľahko posuvný malé elektromotory H6 Bodové zaťaženie vonkajšieho krúžku ľubovoľné zaťaženie všeobecné strojárstvo, nápravové H7 2) ložiská koľajových vozidiel malé a normálne zaťaženie jednodielne všeobecné strojárstvo, H8 ľahko posuvný Pr 0,15.C r alebo dvojdielne menej náročné strojárstvo sušiace valce papierenských strojov, G7 3) veľké elektromotory 1) Pre veľké zaťaženia sa volia pevnejšie tolerancie M6 alebo N6. Pre valčekové ložiská s kužeľovou dierou sa volia tolerancie K5 alebo M5. 2) Pre ložiská s vonkajším priemerom D 250mm, s teplotným rozdielom medzi vonkajším krúžkom a telesom nad 10 C, sa volí tolerancia G7. 3) Pre ložiská s vonkajším priemerom D 250mm, s teplotným rozdielom medzi vonkajším krúžkom a telesom nad 10 C, sa volí tolerancia F7. 72

72 Tolerancie priemerov čapov pre palcové kuželíkové ložiská triedy presnosti 4 Priemer diery ložiska Odchýlka priemeru hriadeľa Rozsah Tolerancia Rotujúci hriadeľ Pevný hriadeľ brúsený, nebrúsený, brúsený, stále zaťaženie mierne zaťaženie mierne zaťaženie s miernymi rázmi bez rázov bez rázov nad do 0 76,2 76,2 304,8 304,8 609,6 609,6 723,9 brúsený, alebo nebrúsený, veľké zaťaženie, vysoké rýchlosti alebo rázy mm 0 +0,038 +0,064 +0, ,005 +0,013 +0,025 +0, ,013-0,013-0, ,064 +0, ,005 *pozri poznámku +0,025 +0, ,025-0,025-0, ,127 +0, *pozri poznámku +0,051 +0, ,051-0, ,190 +0, *pozri poznámku +0,076 +0, ,076-0,076 - *Poznámka: Priemerný presah 0,0005 mm na 1 mm menovitého priemeru diery ložiska. Pre ložiská s menovitým priemerom diery 76,2 mm až 101,6 mm je minimálny presah lícovania 0,025 mm. nebrúsený, kladky, remenice, vložené kolá tab. 41 kalený a brúsený, čapy kolies Tolerancie priemerov dier telies pre palcové kuželíkové ložiská triedy presnosti 4 nad Vonkajší priemer ložiska Odchýlka priemeru diery v telese Rozsah Tolerancia Pevné teleso Pevné alebo rotujúce teleso Rotujúce teleso do 0 76,2 76,2 127,0 127,0 304,8 304,8 609,6 609,6 914,4 plávajúci alebo axiálne upevnený krúžok nastavovací (ax. posuvný) krúžok pevný krúžok (nenastavovací) mm +0,025 +0, ,038-0, ,076 +0,025-0,013-0,051 +0,025 +0, ,051-0, ,076 +0,025-0,025-0,051 +0,025 +0, ,051-0, ,076 +0,051-0,025-0,051 +0,051 +0,102 +0,026-0,076-0, ,152 +0,076-0,025-0,051 +0,076 +0,152 +0,051-0, ,229 +0,127-0,025 - tab. 42 lanovnica, axiálne neupevnený krúžok Tolerancie priemerov čapov pre axiálne ložiská Typ ložiska Spôsob zaťaženia Priemer čapu [mm] Tolerancia tab. 43 Axiálne guľkové - jednosmerné j6 - obojsmerné Výhradne axiálne zaťaženie Všetky priemery k6 (j6) Axiálne valčekové a kuželíkové h6 Toleranie priemerov dier telies pre axiálne ložiská Typ ložiska Spôsob zaťaženia Poznámka Tolerancia tab. 44 Axiálne guľkové, valčekové a kuželíkové Výhradne axiálne zaťaženie U bežných uložení môže mať telesový krúžok vôľu Telesový krúžok sa montuje s radiálnou vôľou H8 73

73 Uloženie pre valivé ložiská - tolerancie priemerov úložných miest obr. 14 F7 G7 G6 H10 H9 H8 H7 H6 H5 J7 JS7 J6 JS6 JS5 K5 K6 K7 M5 M6 M7 N6 N7 P6 P7 R6 R7 + teleso 0 Δ Dmp + 0 Δ dmp čap e8 e7 f6 f5 g6 g5 h10 h9 h8 h6 h5 j5 js5 j6 js6 js7 k4 k5 k6 m5 m6 n5 n6 p6 p7 r6 r7 s6 s7 Δ Dmp tolerancia vonkajšieho priemeru ložiska Δ dmp tolerancia priemeru diery ložiska uloženia s vôľou prechodné uloženia uloženia s presahom 74

74 Medzné odchýlky tolerancií priemerov čapov tab. 45a Menovitý Tolerancia priemeru priemer čapu diery ložiska e8 e7 f6 f5 g6 g5 d Δ dmp* Výrobná tolerancia priemeru čapu nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm ) Tolerancia otvoru Δ dmp odpovedá normálnemu stupňu presnosti ložiska. 75

75 Medzné odchýlky tolerancií priemerov čapov Menovitý Tolerancia priemeru priemer čapu diery ložiska h10 h9 h8 h6 h5 d Δ dmp Výrobná tolerancia priemeru čapu nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 45b 76

76 Medzné odchýlky tolerancií priemerov čapov tab. 45c Menovitý Tolerancia priemeru priemer čapu diery ložiska j5 js5 j6 js6 js7 d Δ dmp Výrobná tolerancia priemeru čapu nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm ,5-7, ,5-17, ,5-7, ,5-17, ,5-12, ,5-12, ,5-14, ,5-14, ,5-11, ,5-11, ,5-12, ,5-28, ,5-12, ,5-28, ,5-13, ,5-31, ,5-13, ,5-31, ,5-23, ,5-52, ,5-23, ,5-52, ,5-27, ,5-62, ,5-27, ,5-62, ,5-32, ,5-32, ,5-87, ,5-87, ,5-67,5 67,5-67, ,5-67,5 367,5-67,

77 Medzné odchýlky tolerancií priemerov čapov Menovitý Tolerancia priemeru priemer čapu diery ložiska k4 k5 k6 m5 m6 d Δ dmp Výrobná tolerancia priemeru čapu nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 45d 78

78 Medzné odchýlky tolerancií priemerov čapov Menovitý Tolerancia priemeru priemer čapu diery ložiska n5 n6 p6 p7 d Δ dmp Výrobná tolerancia priemeru čapu nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 45e 79

79 Medzné odchýlky tolerancií priemerov čapov Menovitý Tolerancia priemeru priemer čapu diery ložiska r6 r7 s6 s7 d Δ dmp Výrobná tolerancia priemeru čapu nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 45f 80

80 Medzné odchýlky tolerancií priemerov dier telesa Menovitý priemer Tolerancia vonkajšieho diery telesa priemeru ložiska F7 G7 G6 H10 H9 D Δ Dmp Výrobná tolerancia priemeru diery telesa nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 46a 81

81 Medzné odchýlky tolerancií priemerov dier telesa Menovitý priemer Tolerancia vonkajšieho diery telesa priemeru ložiska H8 H7 H6 H5 J7 D Δ Dmp Výrobná tolerancia priemeru diery telesa nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 46b 82

82 Medzné odchýlky tolerancií priemerov dier telesa Menovitý priemer Tolerancia vonkajšieho diery telesa priemeru ložiska JS7 J6 JS6 JS5 K5 K6 D Δ Dmp* Výrobná tolerancia priemeru diery telesa nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm ,5 17, ,5 7, ,5-32, ,5-22, ,5 12, ,5-30, ,5 12, ,5-37, ,5 14, ,5-44, ,5 11, ,5-46, ,5 28, ,5 12, ,5-68, ,5-52, ,5 31, ,5 13, ,5-76, ,5-58, ,5 52, ,5 23, , ,5-148, ,5 62, ,5 27, ,5-222, ,5-187, ,5 32, ,5-232, ,5 87, ,5-337, ,5 67, ,5-367, tab. 46c 83

83 Medzné odchýlky tolerancií priemerov dier telesa Menovitý priemer Tolerancia vonkajšieho diery telesa priemeru ložiska K7 M5 M6 M7 N6 D Δ Dmp Výrobná tolerancia priemeru diery telesa nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 46d 84

84 Medzné odchýlky tolerancií priemerov dier telesa Menovitý priemer Tolerancia vonkajšieho diery telesa priemeru ložiska N7 P6 P7 R6 R7 D Δ Dmp Výrobná tolerancia priemeru diery telesa nad do min max Teoretický presah (+) / vôľa (-) v uložení mm μm tab. 46e 85

85 3.2.2 Axiálne upevnenie krúžkov ložiska Vnútorné krúžky ložísk s valcovou dierou, ktoré sú uložené na čapoch s presahom (pevne), sa obvykle zaisťujú v axiálnom smere kruhovou upínacou maticou, koncovou doskou alebo poistným krúžkom, pričom druhé čelo býva spravidla opreté o osadený hriadeľ. Ako oporné čelá pre vnútorné krúžky sa používajú susedné súčiastky, a ak je to potrebné, vkladajú sa medzi túto súčiastku a vnútorný krúžok ložiska rozperné krúžky. Niekoľko najbežnejších príkladov upevnenia je na obr. 15. Prípustné axiálne zaťaženie ložísk, upevnených pomocou upínacieho puzdra na hladkých hriadeľoch bez opretia ložiska o osadenie na hriadeli, sa vypočíta z rovnice: F a = 3. B. d kde: F a - prípustné axiálne zaťaženie ložiska B - šírka ložiska d - priemer diery ložiska [N] [mm] [mm] obr. 15 Nežiadúci axiálny posuv vonkajších krúžkov ložísk v telese sa obmedzuje čelnými opornými plochami alebo dosadacími plochami viek, matíc alebo poistných krúžkov. Ložiská s drážkou a poistným krúžkom (NR) sú priestorovo málo náročné a ich poistenie je jednoduché. Obvyklé spôsoby upevnenia sú na obr Odporúčané rozmery pripojovacích častí Oporná výška telesa alebo hriadeľa (h) musí byť väčšia ako maximálna hodnota výbehu ložiskového krúžku (r s ), t.j. čelo ložiskového krúžku sa musí dotýkať rovnou plochou o pripojovaciu časť. Zároveň polomer zaoblenia pripojovacej časti (r a ) musí byť menší ako minimálna hodnota výbehu ložiskového krúžku (r smin ). V prípade veľkých axiálnych zaťažení opornú výšku pripojovacej časti voliť väčšiu ako uvádza tabuľka

86 obr. 16 Polomer zaoblenia obr. 17 a oporná výška pripojovacích častí tab. 47 teleso ložisko r a max r a max hriadeľ r s min r s min rs min rs min b h h r smin r a (max) h (min) 0,6 0,6 2, ,1 1 3,5 1,5 1,5 4, , , , , , r s min teleso ložisko hriadeľ t t R c R c b r s min Rozmery zápichu pripojovacích častí r smin b t R c 1 2 0,2 1,3 1,1 2,4 0,3 1,5 1,5 3,2 0, ,5 2,5 2,1 4 0,5 2,5 3 4,7 0, ,9 0, ,4 0, ,6 0,6 6 7,5 10 0,6 7 tab

87 3.3 Tesnenie Pre dosiahnutie spoľahlivého chodu uloženia po celú dobu trvanlivosti má účinnosť utesnenia uloženia rozhodujúci význam. Hlavnou úlohou tesnenia je zabrániť vniku nečistôt do uloženia a úniku maziva z ložísk. Tesnenie valivých ložísk je možné rozdeliť do troch hlavných skupín: tesnenie bezdotykové, tesnenie trecie, tesnenie kombinované Tesnenie bezdotykové Pri tomto spôsobe tesnenia je medzi neotáčajúcou a otáčajúcou sa časťou iba úzka štrbina, ktorá sa niekedy vyplňuje plastickým mazivom. Pri bezdotykovom tesnení nemôže dôjsť k opotrebeniu súčastí v dôsledku trenia, a preto je toto tesnenie možné použiť i pri najvyšších obvodových rýchlostiach a je tiež vhodné pre vysoké prevádzkové teploty. Rôzne druhy štrbinového tesnenia sú na obr. 18. obr. 18 fr 88

88 Ďalším, veľmi účinným tesnením je labyrintové tesnenie, ktorým je možné zvýšiť tesniaci účinok zvýšením počtu labyrintov alebo predĺžením tesniacich štrbín. Niekoľko bežných konštrukcií tohoto tesnenia je na obr. 19. obr. 19 f a min. 3.f a fr f a Odporúčané veľkosti tesniacich štrbín v radiálnom smere f r sú uvedené v tabuľke 49. Veľkosť štrbiny v axiálnom smere f a sa volí tak, aby bola umožnená posuvnosť krúžkov voľného ložiska. Veľkosť tesniacej štrbiny Menovitý priemer Veľkosť tesniacej štrbiny v radiálnom smere nad do f r ± 0,2 mm , , , , , , , , , , ,3 tab

89 3.3.2 Tesnenie trecie Trecie tesnenie je vytvorené z pružného alebo mäkkého, avšak dostatočne pevného a nepriepustného materiálu, ktorý je vložený medzi otáčajúcu a neotáčajúcu sa súčasť. Trecie tesnenie je väčšinou jednoduché a lacné a je vhodné pre najrôznejšie konštrukcie. Jeho nevýhodou je klzné trenie dotýkajúcich sa povrchov, a tým i obmedzená možnosť jeho použitia pre vysoké obvodové rýchlosti. Najjednoduchšie je tesnenie s plstenými krúžkami (obr. 20). Je vhodné pre prevádzkové teploty od -40 až do +80 C a pre obvodové rýchlosti do 7 m.s -1 (drsnosť povrchu klznej plochy max. Ra = 0,16), tvrdosť min. 45 HRc alebo tvrdo chrómovaný povrch. obr. 20 Ďalším, veľmi rozšíreným spôsobom tesnenia je tesnenie hriadeľovými krúžkami. Tieto sa vyrábajú zo syntetickej gumy a sú vystužené kovovou výstuhou (obr. 21). Hriadeľové krúžky takejto konštrukcie je možné použiť pre prevádzkové teploty od -30 do +100 C pre obvodové rýchlosti do 2 m.s -1 (drsnosť povrchu klznej plochy max. Ra = 0,8), do 4 m.s -1 (max. Ra = 0,4) a do 12 m.s -1 (max. Ra = 0,2). Hriadeľové krúžky vyrobené zo špeciálnej gumy je možné použiť v prostredí s teplotou od -65 do +180 C do max. obvodovej rýchlosti 35 m.s -1. obr

90 Okrem uvedených najbežnejších tesniacich krúžkov existujú ešte ďalšie konštrukcie trecieho tesnenia s použitím zvlášť tvarovaných tesniacich krúžkov z gumy, plastov a podobne alebo špeciálnych pružných kovových krúžkov. Toto tesnenie sa volí buď pre uloženie s veľkými nárokmi na utesnenie ložiskového priestoru (veľké znečistenie okolia, vysoká teplota, vplyv chemických látok) alebo z ekonomických dôvodov pri hromadnej a veľkosériovej výrobe. Niekoľko prípadov takéhoto tesnenia je na obr. 22. obr Tesnenie kombinované Zvýšený tesniaci účinok sa dosiahne kombináciou tesnenia bezdotykového a trecieho. Takéto tesnenie sa využíva v prostrediach s vysokým obsahom nečistôt a veľkou vlhkosťou, napr. pri valcoch valcovacích stolíc. Niekoľko príkladov kombinovaného tesnenia je uvedených na obr. 23. obr

91 4 MAZANIE VALIVÝCH LOŽÍSK Správne mazanie valivých ložísk je rovnako dôležité ako správna voľba, lebo môže v podstatnej miere ovplyvniť ich trvanlivosť. Mazivo vytvára na funkčných plochách ložiska nosný mazací film, ktorý bráni kovovému styku valivých telies s obežnými dráhami krúžkov. Ďalej maže miesta, kde dochádza ku klznému treniu, má chladiaci účinok, chráni ložisko pred koróziou a v mnohých prípadoch utesňuje ložiskový priestor. Valivé ložiská sa mažú vo väčšine prípadov plastickým mazivom alebo olejom, výnimočne inými mazacími prostriedkami. Pri rozhodovaní o druhu maziva a spôsobe mazania je potrebné mať na zreteli prevádzkové podmienky, charakteristické vlastnosti použitého maziva i konštrukciu celého stroja alebo zariadenia a hospodárnosť a spoľahlivosť jeho prevádzky. 4.1 Mazanie plastickým mazivom Mazanie plastickým mazivom má v porovnaní s mazacím olejom rad praktických výhod, a preto mu dávame prednosť všade tam, kde je ho možné použiť. Konštrukcia uloženia s ložiskami mazanými plastickým mazivom je spravidla jednoduchá, je možné využiť i tesniace schopnosti maziva a údržba je jednoduchšia. Pre voľbu vhodného plastického maziva je nutné vykonať analýzu všetkých požiadaviek kladených na uloženie a podľa priority jednotlivých kritérií zvoliť vhodné plastické mazivo. Súhrn hlavných kritérií: pomer dynamickej únosnosti ložiska k ekvivalentnému zaťaženiu (C/P), rýchlobežnosť (súčin n.d s ), požiadavky na vlastnosti chodu (moment trenia, hlučnosť,...), vplyv usporiadania ložísk (poloha uloženia, vplyv odstredivých síl, atď.), vplyvy pracovného prostredia (prevádzková teplota, prašnosť, vlhkosť, agresívnosť, vibrácie, vákuum, rádioaktivita, atď.), nároky na údržbu (interval domazávania,...) Voľba plastického maziva s ohľadom na zaťaženie a frekvenciu otáčania Miera špecifického zaťaženia maziva je: P 0,15.C - pre radiálne ložiská P 0,1.C - pre axiálne ložiská kde: P - dynamické ekvivalentné zaťaženie ložiska C - základná dynamická únosnosť ložiska [kn] [kn] Miera rýchlobežnosti pre bežné plastické mazivá je n.d s < 0, mm.min -1. Pri použití špeciálnych mazív môže byť miera rýchlobežnosti až n.d s < 1, mm.min -1. Výber vhodného maziva s ohľadom na zaťaženie a frekvenciu otáčania je možné vykonať podľa diagramu na obr. 24. obr. 24 0,9 0,6 0,6 0,4 Rozsah I. normálny prevádzkový rozsah plastické mazivá pre všeobecné použitie s viskozitou základného oleja ISO VG P/C pri radiálnom zaťažení valivých ložísk 0,3 0,15 0,09 0,06 0,03 0, II I III 600 0,2 0,1 0,06 0,04 0,02 0, P/C pri axiálnom zaťažení valivých ložísk Rozsah II. rozsah vyššieho zaťaženia plastické mazivá s EP prísadami s viskozitou základného oleja ISO VG 150 a viac Rozsah III. rozsah vyšších otáčok plastické mazivá pre rýchlobežné ložiská s viskozitou základného oleja ISO VG a vysokou priľnavosťou k a = 1 guľkové ložiská so štvorbodovým stykom, radiálne zaťažené valčekové ložiská, axiálne guľkové ložiská k a = 2 naklápacie súdkové ložiská, kuželíkové ložiská k a = 3 axiálne zaťažené valčekové ložiská, valčekové ložiská s plným počtom valivých telies k a. n. d s [.10 3 mm.min -1 ] 92

92 4.1.2 Plastické mazivá pre valivé ložiská Plastické mazivá pre mazanie valivých ložísk sa vyrábajú najčastejšie z akostných minerálnych alebo syntetických olejov (prípadne s prísadami) zahustených kovovými mydlami mastných kyselín. Plastické mazivá musia mať dobrú mazaciu schopnosť a vysokú chemickú, tepelnú a mechanickú stálosť. Prehľad plastických mazív pre valivé ložiská je v tabuľke 50. Vlastnosti plastických mazív pre valivé ložiská Druh plastického maziva Vlastnosti Zahusťovací prostriedok Základný olej Tepelný rozsah použitia [ C] Odolnosť voči vode Použitie tab. 50 lítiové mydlo minerálny odolné viacúčelové mazivo lítiové mydlo esterový odolné pre nízke teploty a vysokú frekvenciu otáčania lítiové mydlo silikónový veľmi odolné vhodné pre široký teplotný rozsah pri strednej frekvencii otáčania vápenaté mydlo minerálny veľmi odolné dobrý tesniaci účinok proti vode sodné mydlo minerálny neodolné emulguje s vodou hlinité mydlo minerálny odolné dobrý tesniaci účinok proti vode komplexné lítiové mydlo minerálny odolné viacúčelové mazivo komplexné vápenaté mydlo minerálny veľmi odolné viacúčelové mazivo vhodné pre vyššie teploty a zaťaženie komplexné sodné mydlo minerálny odolné vhodné pre vyššie teploty a zaťaženie komplexné hlinité mydlo minerálny odolné vhodné pre vyššie teploty a zaťaženie komplexné bárnaté mydlo minerálny odolné vhodné pre vyššie teploty a zaťaženie komplexné bárnaté mydlo esterový odolné vhodné pre vyššie teploty a vyššie frekvencie otáčania bentonit minerálny odolné vhodné pre vyššie teploty pri nízkej frekvencii otáčania polymočovina minerálny odolné vhodné pre vysoké teploty pri strednej frekvencii otáčania 93

93 Voľbu vhodného plastického maziva s ohľadom na konzistenciu (mieru pre tvárnosť maziva) je možné vykovať podľa tab. 51. Tabuľka voľby maziva s ohľadom na konzistenciu Konzistencia Použitie stupeň NLGI označenie penetrácia tab veľmi mäkká pre centrálne rozvody; v prípadoch korózie trením 1 mäkká pre nízke teploty; centrálne rozvody v prípadoch korózie trením 2 polomäkká pre všeobecné použitie; ako trvalá náplň 3 stredná pre všeobecné použitie; ako trvalá náplň; pre vyššie teploty; prašné prostredie 4 polotuhá pre vysoké teploty; ako tesnenie labyrintov Domazávacie obdobie a množstvo maziva potrebné na jedno domazanie Domazávanie alebo výmena plastického maziva je nutná, ak v dôsledku nepriaznivých prevádzkových podmienok (vysoká teplota, nečistoty, agresívne látky,...) stratí mazivo funkčné vlastnosti podstatne skôr, ako je očakávaná trvanlivosť ložiska. Domazávaciu dobu je možné orientačne odčítať z diagramu na obr. 25. Diagram platí za predpokladu normálnych prevádzkových podmienok (P < 0,1.C; t < 70 C; mazanie bežným lítnym mazivom). obr domazávacia doba td [h] k f. n. d s [.10 3 mm.min -1 ] Typ ložiska k f valčekové ložiská jednoradové a dvojradové 1,8...2,3 valčekové ložiská s plným počtom valčekov 25 kuželíkové ložiská 4 súdkové ložiská dvojradové guľkové ložiská so štvorbodovým stykom 1,6 axiálne guľkové ložiská axiálne valčekové a kuželíkové ložiská 90 94

94 Pri nepriaznivých prevádzkových podmienkach je nutné domazávaciu dobu odčítanú z diagramu na obr. 25 korigovať podľa rovnice: t dk = t d. k 1. k 2. k 3. k 4. k 5 kde: k 1 - koeficient vplyvu prašnosti a vlhkosti k 2 - koeficient vplyvu rázového zaťaženia a vibrácií k 3 - koeficient vplyvu vyšších teplôt k 4 - koeficient vplyvu vysokého zaťaženia k 5 - koeficient vplyvu prúdenia vzduchu cez ložisko (starnutie maziva) Tabuľka koeficientov vplyvu prevádzky Vplyv Koeficient tab. 52 k 1 k 2 k 3 k 4 k 5 mierny 0,7 0,9 0,7 0,9 0,7 0,9 0,7 1,0 0,5 0,7 P = (0,1 0,15). C silný 0,4 0,7 0,4 0,7 0,4 0,7 0,4 0,7 0,1 0,5 P = (0,15 0,25). C veľmi silný 0,1 0,4 0,1 0,4 0,1 0,4 0,1 0,4 - P = (0,25 0,35). C Pri prvej montáži sa naplní ložisko a súčasne asi 30 až 50% voľného ložiskového priestoru mazivom. Zabráni sa tak nadmernému unášaniu maziva, čo by spôsobilo zvýšenie teploty a jeho znehodnotenie. Konštrukcia uloženia by mala umožňovať odvod prebytočného maziva z ložiska, t.j. voľný priestor okolo ložiska by mal byť dostatočne veľký, prípadne uloženie riešiť s tzv. vstrekovačom maziva. Množstvo maziva potrebné na jedno domazanie sa vypočíta z rovnice: Q = 0,005. D. B kde: Q - množstvo plastického maziva D - vonkajší priemer ložiska B - šírka ložiska [g] [mm] [mm] 4.2 Mazanie olejom Mazanie olejom sa používa v prípadoch, kedy je frekvencia otáčania taká vysoká, že domazávacie obdobie pre mazanie plastickým mazivom je príliš krátke. Sú však i ďalšie dôvody pre voľbu mazania olejom, ako je napr. nutnosť odvádzať teplo z ložiska vzniknuté trením alebo teplo z vonkajších zdrojov, ďalej vysoká prevádzková teplota, ktorá nedovoľuje mazanie obvyklým plastickým mazivom alebo ak sú susedné súčasti už mazané olejom (napr. ozubené kolesá v prevodovkách). Pri olejovom mazaní musí byť množstvo oleja dostatočné, aby bolo zabezpečené mazanie už pri rozbehu a potom v priebehu prevádzky. Nadmerným množstvom oleja sa zvyšuje jeho teplota i teplota ložiska. Prívod oleja do všetkých ložísk stroja, prístroja alebo zariadenia sa konštrukčne zabezpečuje mnohými spôsobmi, z ktorých najrozšírenejšie sú mazanie olejovým kúpeľom s hladinou siahajúcou spravidla do výšky stredu spodného valivého telesa, mazanie obehom oleja, mazanie vstrekovacie, mazanie olejovou hmlou, mazanie systémom olej vzduch atď Voľba vhodného oleja Pre mazanie valivých ložísk olejom sa používajú spravidla minerálne alebo syntetické oleje (pre extrémne pracovné podmienky). Základnou fyzikálnou vlastnosťou mazacích olejov je kinematická viskozita, ktorá klesá s pribúdajúcou teplotou. Vhodná viskozita minerálneho oleja ν 1 sa dá stanoviť z diagramu na obr. 26. Ak je známa prevádzková teplota, určí sa z diagramu na obr. 27 viskozita vhodného minerálneho oleja ν, ktorá je potrebná pre výpočet pomeru: ν k = (viď kapitolu 1.2.3) Ak je k < 1 má sa použiť olej s EP prísadami, ak je k < 0,4 je použitie oleja s EP prísadami nutné. Pri normálnych požiadavkách na trvanlivosť má byť k 1. Ďalej odporúčame: k = 2 pre ložiská s väčším podielom klzného trenia (axiálne zaťažené valčekové a kuželíkové ložiská, dvojradové súdkové ložiská, axiálne valčekové a kuželíkové ložiská atď.) k = 2,5 pre pomalobežné ložiská (n.d s < mm.min -1 ) a pre veľkorozmerové ložiská ν1 95

95 Pri neobvyklých prevádzkových podmienkach (nízka alebo vysoká frekvencia otáčania, teplota alebo vysoké zaťaženie a pod.) Vám pomôžu pri výbere vhodného oleja pracovníci oddelenia Technického poradenstva PSL. obr ν1 [mm 2. s -1 ] frekvencia otáčania n [min -1 ] d s [mm] obr ν [mm 2. s -1 ] viskozita pri 40 C [mm 2. s -1 ] t [ C] 96

96 Príklad stanovenia viskozity oleja pri 40 C: Ložisko s priemerom diery d = 180 mm a vonkajším priemerom D = 320 mm má prevádzkovú frekvenciu otáčania n = 500.min -1. Podľa diagramu na obr. 26 pre stredný priemer ložiska d = (D+d)/2 = 250 mm a frekvenciu otáčania n = 500.min -1 je minimálna kinematická viskozita oleja pri prevádzkovej teplote ν 1 = 17 mm 2.s -1. Pri predpokladanej prevádzkovej teplote 60 C musí mať použitý olej podľa diagramu na obr. 27 pri 40 C kinematickú viskozitu minimálne 35 mm 2.s Množstvo a doba výmeny oleja Interval výmeny oleja závisí na prevádzkových podmienkach, množstve oleja v uložení a spôsobe mazania. Pri mazaní olejovým kúpeľom by mala hladina oleja siahať do polovice priemeru spodného valivého telesa. Ak je rýchlobežnosť n.d s < mm.min -1, môže byť hladina oleja i vyššia. Hranica rýchlobežnosti pre mazanie olejovým kúpeľom je n.d s mm.min -1, pri častej výmene oleja až mm.min -1. Doba výmeny oleja pri normálnych prevádzkových podmienkach by mala byť dodržaná podľa diagramu na obr. 28. obr. 28 priemer diery ložiska [mm] doba výmeny oleja 2-3 mesiace 4-6 mesiacov 6-8 mesiacov 8-10 mesiacov mesiacov ,2 0,4 0,6 0, množstvo oleja [ l ] 97

97 Pri mazaní obehom oleja závisí doba výmeny oleja na tom, koľkokrát olej prejde mazacím systémom za jednotku času a taktiež na tom, či je chladený a pod. Dobu výmeny oleja je najvhodnejšie stanoviť na základe sledovania počas skúšobnej prevádzky uloženia, toto platí aj pre mazanie s priamym vstrekovaním oleja do ložiska. Množstvo oleja v nádržke systému má byť také, aby olej obehol 3 až 8 krát za hodinu. Orientačne ho možno odčítať v závislosti na vonkajšom priemere ložiska z diagramu na obrázku 29. obr. 29 platí pre D/d > 1,5 100 množstvo oleja [ l. min -1 ] ,5 0,2 0,1 0,05 nárast množstva oleja nutný pre odvod tepla nie je nutný odvod tepla 0,02 0,01 0,005 0,002 platí pre D/d 1,5 0, vonkajší priemer ložiska D [mm] pre mazanie dostačujúce množstvo oleja horná hranica oleja pre ložiská so symetrickým prierezom horná hranica množstva oleja pre ložiská s nesymetrickým prierezom 98

98 Pre mazanie olejovou hmlou (pre rýchlobežnosť n.d s mm.min -1 ) sa používa olej viskozity ISO VG 460 v množstve cca 0,007 0,5 cm 3 / 1 l vzduchu. Je to mazanie stratové, olej privádzaný do ložiska sa nevracia, uniká v podobe hmly do okolia. Pre mazanie systémom olej - vzduch (pre rýchlobežnosť n.d s < mm.min -1 ) sa používajú oleje s viskozitou až ISO VG Olej je k mazaciemu miestu dopravovaný v makrokvapkách prostredníctvom vzduchu. Do okolia uniká len nepatrne, čo je hlavná výhoda tohto systému oproti mazaniu olejovou hmlou. Pomer olej - vzduch býva v rozmedzí 0,004 0,5 cm 3 / 1 l vzduchu. Potrebné množstvo oleja pre mazanie valivého ložiska je možné vypočítať podľa rovnice: M = (0,7 1,4) d. i. f p kde: M - množstvo oleja [cm 3.min -1 ] d - priemer diery ložiska [mm] i - počet radov valivých telies [ - ] f p - koeficient prevádzkových podmienok [ - ] f p = 1 pre normálne prevádzkové podmienky [ - ] 4.3 Mazanie pevnými mazivami Pevné mazivá sa používajú na mazanie valivých ložísk iba v prípadoch, kedy plastické alebo kvapalné mazivá nemôžu splniť mimoriadne požiadavky na mazanie v podmienkach medzného trenia alebo z hľadiska odolnosti voči vysokým teplotám, chemickým vplyvom a pod. V takýchto prípadoch uloženia sa odporúča konzultovať druh maziva a vhodný spôsob mazania s pracovníkmi oddelenia Technického poradenstva PSL. 4.4 Kontrola valivých ložísk v prevádzke Obsluha ložísk v prevádzke spočíva v pravidelnej kontrole chodu, v domazávaní, prípadne vyčistení a opätovnom namazaní. V dôležitých zariadeniach, kde sa vyžaduje vysoká spoľahlivosť prevádzky je vhodné ložiská kontrolovať počas prevádzky prístrojmi pre bezmontážnu diagnostiku, výsledky meraní zaznamenávať a vyhodnocovať stav opotrebenia i mazania. 4.5 Skladovanie valivých ložísk Ložiská PSL sú pred zabalením konzervované tekutým konzervačným prostriedkom, ktorý nie je nutné pred montážou z ložiska odstraňovať. Táto protikorózna ochrana je však účinná len vtedy, ak skladovacie priestory vyhovujú nasledovným podmienkam: relatívna vlhkosť nemá prekročiť 60%, skladovacia teplota má byť v rozsahu 5 25 C, v spoločnom priestore s ložiskami sa nesmú skladovať žiadne agresívne chemikálie, ako napr. kyseliny, čpavok, chlórové vápno a pod. 5 MONTÁŽ A DEMONTÁŽ VALIVÝCH LOŽÍSK Podmienkou spoľahlivej prevádzky valivých ložísk je okrem správnej voľby ložiska a konštrukcie uloženia ich odborná montáž. Očakávanú životnosť môže znížiť taktiež nesprávna manipulácia pri doprave, nevhodné skladovanie, znečistenie alebo poškodenie valivých plôch a pod. 5.1 Príprava montáže, resp. demontáže Príprava montáže resp. demontáže zahrňuje nasledovné činnosti: príprava pracoviska (očistenie a usporiadanie všetkých prostriedkov, ktoré budú k montáži resp. demontáži potrebné tak, aby práca mala hladký priebeh, vypracovanie pracovného postupu, príprava súčastí uloženia (očistenie, kontrola vzhľadu, rozmerov, odchýliek tvaru a polohy úložných plôch čapu a telesa pred montážou, resp. po demontáži; na umývanie sa používa petrolej, technický benzín a pod.; očistené súčasti je nutné chrániť pred koróziou). 5.2 Metódy montáže a demontáže Rôzne druhy a veľkosti valivých ložísk vyžadujú aj rôzne postupy a spôsob montáže a demontáže. Prehľad používaných metód a vhodných prípravkov, resp. náradia uvádza tab

99 tab. 53 Metódy montáže a demontáže Druh ložiska Diera ložiska Veľkosť ložiska za tepla Montáž za studena kuželíkové ložiská malé súdkové ložiská valcová stredné veľké valčekové ložiská malé valcová stredné veľké axiálne guľkové ložiská malé axiálne valčekové ložiská valcová stredné axiálne kuželíkové ložiská veľké súdkové ložiská malé upínacie puzdro kužeľová stredné sťahovacie puzdro veľké valčekové ložiská malé kužeľová stredné veľké 100

100 pokračovanie tab. 53 Metódy montáže a demontáže za tepla Demontáž za studena Význam symbolov univerzálny indukčný ohrievač indukčné ohrievacie zariadenie ohrev v olejovom kúpeli elektrická ohrievacia platňa ohrievací pstenec teplovzdučný ohrievač ohrievacia skriňa kladivo a narážacie púzdro kladivo a narážací tŕň matica a hákový kľúč jednoduchý, prípadne dvojitý matica a hákový kľúč pre uťahovanie pomocou kladiva matica a montážne skrutky sťahovák mechanický alebo hydraulický lis koncová príložka hydraulická montáž, resp. demontáž montáž a demotáž pomocou hydraulickej matice 101

101 5.3 Montáž valivých ložísk Niektoré hlavné odporúčania pre montáž valivých ložísk Sila potrebná k nalisovaniu ložiska do uloženia sa nesmie prenášať cez valivé telesá. Montážny prípravok (puzdro z mäkkej ocele) sa má opierať len o ten krúžok, ktorý sa práve naráža, prípadne o oba krúžky súčasne - rovnomerne po obvode. Tvar a rozmery puzdra musia byť také, aby nevzniklo nebezpečie poškodenia klietky alebo krúžkov ložiska. Pri montáži za tepla väčšinou stačí ohriať krúžok, resp. ložisko na teplotu C. Teplota nesmie prekročiť 120 C. Zakrytované ložiská s náplňou plastického maziva sa smú ohrievať na teplotu max. 80 C, avšak nie v olejovom kúpeli. V telesách z hliníkových zliatin sa môže úložná plocha pri nalisovávaní vonkajšieho krúžku s pevným lícovaním ľahko poškodiť. V takýchto prípadoch je vhodné teleso ohriať, prípadne ložisko zmraziť. Veľké ložiská sa ochladzujú v zmesi suchého ľadu a alkoholu. Teplota ložiska nesmie klesnúť pod 50 C, aby nenastalo krehnutie ložiskovej ocele. Ložiská väčších hmotností je vhodné montovať pomocou žeriava a pružného závesu. Pružina vložená medzi hák žeriava a vhodný záves umožňuje presnejšie a ľahšie nastavenie polohy ložiska pri nasúvaní na čap, resp. do telesa. Pri montáži hydraulickou metódou musia byť úložné plochy bez poškodenia (napr. ryhy, miesta so stykovou koróziou a pod.) aby sa zaistilo vytvorenie olejového filmu a olej neunikal zo stykovej medzery cez poškodené miesta. Ak má byť ložisko uložené na čape voľne (napr. v uložení valcov valcovacích stolíc z dôvodu častej demontáže), nesmú byť vnútorné krúžky axiálne zovreté Vôľa v uložení - voľba a jej nastavenie pri montáži Jedným z rozhodujúcich faktorov, na ktorom závisí funkčnosť a spoľahlivosť chodu uloženia, je vnútorná prevádzková vôľa (prípadne predpätie) v uložení. Potrebná veľkosť vôle, resp. predpätia sa volí podľa prevádzkových požiadaviek a tiež podľa typu ložísk a konštrukcie uloženia. Hodnoty radiálnych, resp. axiálnych vôlí ložísk v nezabudovanom stave sú uvedené v tab. 26 až 30 v kapitole 2.4. Prevádzková vôľa valčekových a súdkových ložísk s valcovou dierou bude zmenená hlavne v dôsledku nalisovania krúžkov na čap, resp. do telesa (zmenšenie vôle) a v dôsledku teplotného rozdielu medzi vnútorným a vonkajším krúžkom (zmenšenie alebo zväčšenie vôle). V praxi sa vopred kontroluje zmena radiálnej vôle výpočtom a jej veľkosť sa overuje meraním po montáži. Veľkosť radiálnej vôle po namontovaní ložiska do uloženia (nalisovaní krúžkov na hriadeľ a do telesa) je možné orientačne počítať podľa nasledovnej rovnice: v rm = v ro k i. p i k e. p e kde: v rm - radiálna vôľa v ložisku po montáži [mm] v ro - radiálna vôľa v ložisku pred montážou [mm] p i - veľkosť presahu vnútorného krúžku na čape [mm] p e - veľkosť presahu vonkajšieho krúžku v telese [mm] k i, k e - koeficienty k i 0,8 - pre plný čap k i 0,6 - pre dutý čap k e 0,7 - pre teleso z ocele alebo liatiny 0,5 - pre teleso z ľahkých kovov k e Zmena radiálnej vôle v dôsledku teplotného rozdielu medzi vnútorným a vonkajším krúžkom je: Δv r = a 1. D e(i). ΔT kde: Δv r - zmena radiálnej vôle (nárast resp. zmenšenie) [mm] a 1 - súčiniteľ dĺžkovej rozťažnosti [ C -1 ] D e(i) - priemer obežnej dráhy vonkajšieho (vnútorného) krúžku ložiska [mm] ΔT - teplotný rozdiel [ C] Teoretická prevádzková radiálna vôľa (predpätie) potom bude: v rp = v rm Δv r kde: v rp - teoretická prevádzková radiálna vôľa (predpätie) + Δv r - ak je teplejší vonkajší krúžok, radiálna vôľa sa zväčšuje Δv r - ak je teplejší vnútorný krúžok, radiálna vôľa sa zmenšuje 102

102 Pri montáži kuželíkových ložísk, ktoré sa najčastejšie montujú v dvojiciach v usporiadaní do O alebo do X sa vôľa v uložení (resp. predpätie) nastavuje na požadovanú hodnotu axiálnym posuvom jedného krúžku voči druhému uťahovaním upínacej matice na hriadeli alebo vkladaním kalibrovaných podložiek do telesa. Vzťah medzi axiálnou a radiálnou vôľou dvojice kuželíkových ložísk je nasledovný: 1. ak obidve ložiská majú rovnaký uhol styku a, potom: 2. ak jedno ložisko má uhol styku a 1 a druhé a 2, potom: v r v a = tga v r 1 1 v a = + 2 tga 1 tga 2 kde: v a - axiálna vôľa dvojice kuželíkových ložísk v r - radiálna vôľa dvojice kuželíkových ložísk [mm] [mm] Pri voľbe vhodnej vôle v uložení s dvojicou kuželíkových ložísk je nutné zohľadňovať teplotnú dilatáciu hriadeľa. Pri usporiadaní ložísk do X sa nárastom prevádzkovej teploty axiálna vôľa zmenšuje. Vôľa nastavená pri montáži musí byť preto o očakávané zmenšenie v dôsledku teploty väčšia. Odporúčané veľkosti axiálnej vôle dvojice kuželíkových ložísk po namontovaní do X sú pre bežné uloženia uvedené v tabuľke 54. Axiálna vôľa kuželíkových ložísk v usporiadaní do X Priemer diery Axiálna vôľa d nad do min max mm ,05 0, ,08 0, ,10 0,30 tab. 54 V niektorých aplikáciách, napr. ak je požadovaná vysoká tuhosť uloženia alebo v prípadoch, keď je uloženie vystavené vibračnému namáhaniu, je vhodné dvojicu kuželíkových ložísk namontovať s predpätím. Optimálna veľkosť predpätia závisí od konkrétnych prevádzkových zaťažení a podmienok. Pomoc pri stanovení optimálneho predpätia Vám na požiadanie poskytnú pracovníci oddelenia Technického poradenstva PSL. 103

103 Na obrázku 30 je znázornená závislosť trvanlivosti ložiska od axiálneho predpätia (vôle) kuželíkového ložiska. Ak ložisko pracuje s vôľou, má malú zónu zaťaženia (zaťažená časť obežnej dráhy). Celé zaťaženie prenáša len malý počet teliesok, a teda v kontakte najviac zaťaženého telieska s obežnou dráhou je vysoký kontaktný tlak. Pri nulovej vôli je zóna zaťaženia 180, t.j. zaťaženie prenáša polovica valivých teliesok a kontaktný tlak v kontakte najviac zaťaženého telieska s obežnou dráhou sa zníži. Pri axiálnom predpätí vidieť, že zaťaženie ložiska je rozložené na viac ako polovicu, prípadne všetky valivé telieska (zóna zaťaženia je 360 ). V takomto prípade zaťaženie ložiska prenášajú všetky telieska, a teda normálová kontaktná sila na najviac zaťažené teliesko je nižšia. Tým sa zníži aj kontaktný tlak. Pri príliš veľkom predpätí sú kontaktné tlaky vysoké a trvanlivosť ložiska prudko klesá. Maximálna trvanlivosť sa dosiahne, ak ložisko pracuje s malým predpätím. obr. 30 L 10h optimálne predpätie veľká vôľa príliš veľké predpätie nulová vôľa vôľa 0 predpätie Axiálne ložiská, ktoré v prevádzke pracujú pri vyšších frekvenciách otáčania musia byť trvale predpäté, aby nedochádzalo k prekĺzavaniu guliek v dôsledku odstredivých síl. Veľkosť predpätia, resp. minimálne axiálne zaťaženie je možné vypočítať z rovnice: n F amin = M max kde: F amin - minimálne axiálne zaťaženie [kn] M - koeficient minimálneho axiálneho zaťaženia [ - ] (hodnoty sú uvedené v publikácii Valivé ložiská - výrobný program 24/2010-VLO-S) n max - max. frekvencia otáčania [min -1 ] Dvojradové súdkové ložiská s kužeľovou dierou sa upevňujú na hriadeľ pomocou upínacích alebo sťahovacích puzdier, prípadne sa ukladajú priamo na kužeľový čap. Pri nasúvaní ložiska na kužeľ sa kontroluje zmenšenie radiálnej vôle, prípadne axiálny posuv vnútorného krúžku po kuželi. Namerané hodnoty charakterizujú mieru pevnosti spoja. 104

104 Odporúčané hodnoty zmenšenia radiálnej vôle, axiálneho posunutia na kuželi, ako aj hodnoty radiálnej vôle po montáži dvojradových súdkových ložísk uvádza tabuľka 55. Radiálna vôľa dvojradových súdkových ložísk po montáži tab. 55 Priemer diery Zmenšenie radiálnej vôle Axiálny posuv 1) Najmenšia prípustná vôľa 2) d kužeľovitosť 1:12 kužeľovitosť 1:30 po montáži ložiska s vôľou nad do min max min max min max normálnou C3 C4 mm ,040 0,050 0,6 0, ,025 0,040 0, ,045 0,060 0,07 0,09 1,75 2,25 0,035 0,050 0, ,050 0,070 0,75 1,1 1,9 2,75 0,050 0,065 0, ,065 0,090 1,1 1,4 2,75 3,5 0,075 0,080 0, ,075 0,100 1,2 1,6 3,0 4,0 0,055 0,090 0, ,080 0,110 1,3 1,7 3,25 4,25 0,060 0,100 0, ,090 0,130 1,4 2,0 3,5 5,0 0,070 0,100 0, ,100 0,140 1,6 2,2 4,0 5,5 0,080 0,120 0, ,110 0,150 1,7 2,4 4,25 6,0 0,090 0,130 0, ,120 0,170 1,9 2,7 4,75 6,75 0,100 0,140 0, ,130 0,190 2,0 3,0 5,0 7,5 0,110 0,150 0, ,150 0,210 2,4 3,3 6,0 8,25 0,120 0,170 0, ,170 0,230 2,6 3,6 6,5 9,0 0,130 0,190 0, ,200 0,260 3,1 4,0 7, ,130 0,200 0, ,210 0,280 3,3 4,4 8, ,160 0,230 0, ,240 0,320 3,7 5,0 9,25 12,5 0,170 0,250 0, ,260 0,350 4,0 5, ,5 0,200 0,290 0, ,300 0,400 4,6 6,2 11,5 15,5 0,210 0,310 0, ,340 0,450 5,3 7,0 13,3 17,5 0,230 0,350 0, ,370 0,500 5,7 7,8 14,3 19,5 0,270 0,390 0, ,410 0,550 6,3 8,5 15,8 21 0,300 0,430 0, ,450 0,600 6,8 9, ,320 0,480 0, ,490 0,650 7,4 9,8 18,5 25 0,340 0,540 0, ,550 0,720 8,3 10, ,360 0,590 0, ,600 0,800 9,1 11,9 22,7 29,8 0,400 0,650 0, ,670 0,900 10,2 13,4 25,4 33,6 0,440 0,720 1,020 1) Platí iba pre plné oceľové hriadele 2) Vôľa po montáži sa musí preskúšať, ak je radiálna vôľa ložiska v dolnej polovici rozsahu hodnôt a pokiaľ môže dôjsť pri prevádzke k značnému rozdielu teplôt vonkajšieho a vnútorného krúžku. Vôľa po montáži nesmie byť menšia, než hodnoty uvedené v tabuľke Špeciálne montážne postupy V niektorých prípadoch, ktoré sa odlišujú od bežnej praxe, ako napr. montáž štvorradových kuželíkových ložísk alebo dvojradových valčekových ložísk typu NN30..K je treba mať k dispozícii podrobný montážny návod obsahujúci pracovný postup, zoznam potrebných pomôcok, meradiel atď. V takýchto prípadoch Vám potrebnú technickú pomoc na požiadanie poskytnú pracovníci oddelenia Technického poradenstva PSL. 5.4 Demontáž valivých ložísk Prehľad používaných metód a pomôcok potrebných pre demontáž valivých ložísk z uloženia je uvedený v tabuľke 53. Spôsob demontáže je vhodné riešiť už v štádiu konštrukcie uloženia, t.j. pamätať na drážky pre sťahovák, prípadne diery pre odtláčacie skrutky a pod. Ak sa majú demontované ložiská a pripojovacie súčiastky uloženia znovu použiť, musia sa demontovať vhodným spôsobom tak, aby sa nepoškodili. Hlavne treba dbať na to, aby sila potrebná na demontáž nebola prenášaná cez valivé telesá, aby nedošlo k poškodeniu funkčných plôch ložiska. Pri demontáži ložísk s kužeľovou dierou hydraulickou metódou je nutné axiálne odskočenie ložiska obmedziť maticou, koncovou doskou, prípadne dorazom. Lisovaný spoj sa uvolňuje rázom, čím vzniká nebezpečenstvo úrazu. V ťažkých prevádzkových podmienkach môže po dlhšej dobe prevádzky dôjsť v niektorých prípadoch k vytvoreniu stykovej korózie alebo otlačeniu úložných plôch, a tým k obtiažnej demontáži. V takýchto prípadoch je vhodné použiť olej vyššej viskozity s prísadami na uvolňovanie hrdze. Základné vzťahy pre konštrukciu drážok pre prívod tlakového oleja do úložných plôch pri hydraulickej metóde montáže a demontáže uvádza tabuľka

105 Hydraulická metóda montáže a demontáže konštrukcia drážok pre prívod oleja tab. 56 ložiská s kužeľovou dierou B (0,3 0,4). B umiestnenie drážky pre prívod oleja d ložiská s valcovou dierou B B B B a a a c d d b d c a = d b = (0,5 0,6). B c = (1,5 2). a profil drážky d R d d d Hd d priemer hriadeľa [mm] B d = 0,01.d + 2 [mm] H d = 0,3.B d [mm] d d = 0,8.B d [mm] R d = 1,1.B d [mm] r = (0,10 0,15). B d [mm] B d 106

106 5.5 Typické príčiny poškodenia valivých ložísk Prehľad príčin poškodenia valivých ložísk tab. 57 viditeľné po demotáži ložiska lomy a deformácie únava prehriatie korózia iné opotrebenie prejav počas prevádzky Príčina Poškodenie lomy a deformácie krúžkov lomy a deformácie klietky vylomenie, vyštiepenie materiálu pretvorenie obežných dráh vtlaky od tvrdých nečistôt vtlaky od valivých telies vytrhávanie, odlupovanie povrchu únavové trhliny sfarbenie vyhriatie, vyžíhanie trhliny z vyhriatia namazávanie materiálu korózia chemická trecia korózia (styková, vibračná) silné obvodové stopy chodu abrazívne opotrebenie obež. dráh ryhovanie, krátery, škrabance preklzy, oderky, zadieranie stopy po chvení a vibráciách nepravidelný alebo ťažký chod nadmerná, nerovnomerná hlučnosť atypický priebeh teploty Doprava a skladovanie nevhodné uskladnenie nevhodná manipulácia a preprava Montáž nedostatočná ochrana - znečistenie neodborná montáž bez vhodných pomôcok neodborný ohrev pri montáži spriečenie, šikmé nesúosé upevnenie predopnutie v radiál. alebo ax. smere nedostatočné upevnenie nerovnomerná tuhosť úložných plôch chyby tvaru a tolerancií uložných plôch Prevádzkové podmienky zvýšená frekvencia otáčania preťaženie zvýšená početnosť zaťažovacích cyklov nadmerné vibrácie, chvenie Mazanie a tesnenie nedostatok maziva nadbytok maziva chybná viskozita, nedostatočná kvalita znečistenie maziva, pevné alebo tekuté Vplyv okolia cudzí zdroj tepla prach, nečistoty prechod prúdu vlhkosť a agresívne médiá 107

107 5.5.1 Vizuálna charakteristika najčastejšie sa vyskytujúcich poškodení Lomy a deformácie Vnútorný krúžok 4-radového kuželíkového ložiska poškodený obvodovým lomom v dôsledku nadmerného opotrebovania čapu valca, t.j. nerovnomerného podopretia krúžku po celej šírke Priečny lom v mieste nedostatočného podopretia vonkajšieho krúžku valčekových ložísk 108

108 Roztrhnutie klietky axiálneho ložiska vplyvom nedostatočného mazania a nadmerného opotrebovania valivých plôch Vylomenie nákružku kuželíkového ložiska v dôsledku neodbornej montáže Deformácia, resp. pretvorenie obežnej dráhy i oporného čela vnútorného krúžku kuželíkového ložiska, v dôsledku axiálneho preťaženia alebo nedostatočného mazania Deformácia valivých telies súdkového ložiska vplyvom veľkého axiálneho preťaženia alebo nedostatočného mazania Úplná deštrukcia klietky valčekového ložiska vplyvom nedostatočného mazania Krúžok ložiska roztrhnutý na dve časti vplyvom veľkého axiálneho preťaženia 109

109 Únava materiálu Únava obežných dráh kuželíkového ložiska - pitting. Poloha pittingu svedčí o výraznom hranovom zaťažení pravdepodobne v dôsledku nesúososti úložných plôch Únava obežných dráh kuželíkového ložiska - počiatočné a rozvinuté štádium pittingu Únava povrchu valivých telies 110

110 Prehriatie Detail únavy obežnej dráhy valčekového ložiska - odlupovanie povrchu v dôsledku nevhodného maziva Prehriatie a následné zablokovanie súdkového ložiska spôsobené nedostatočnou radiálnou prevádzkovou vôľou a absenciou mazania Korózia Chemická korózia obežných dráh vonkajšieho ložiska Styková korózia na obežných dráhach i úložných plochách kuželíkového ložiska Iné opotrebenie Zadieranie valčekov na valivej ploche Zadieranie valčekov na čelách 111

111 Iné opotrebenie Zadieranie vodiacej plochy príložného krúžku Zadieranie vodiacej plochy klietky Prechod elektrického prúdu Oter - obvodové stopy na obežnej dráhe Poškodenie obežných dráh súdkového ložiska vibráciami, tzv. brinelovanie (ložisko sa neotáča) Krátery, preklzy na obežnej dráhe 112

112 6 PREVODNÉ TABUĽKY Prevodná tabuľka jednotiek Veličina keď poznáte prenásobte dostanete ekvivalent v Dĺžka [inch] 25,4 [mm] [mm] 0,03937 [inch] [ft] 0,3048 [m] [m] 3, [ft] [míľa] 1,609 [km] [km] 0,6214 [míľa] Plocha [inch 2 ] 645,16 [mm 2 ] [mm 2 ] 0, [inch 2 ] [ft 2 ] 92903,04 [mm 2 ] [mm 2 ] 0, [ft 2 ] Objem [inch 3 ] 16387,064 [mm 3 ] [mm 3 ] 0, [inch 3 ] Hmotnosť [lb] 0,4536 [kg] [kg] 2,2046 [lb] [lb] 0, [t] [t] 2204,6 [lb] Sila [lbf] 4, [N] [N] 0, [lbf] [lbf] 0, [kn] [kn] 224,80892 [lbf] Moment [lbf.inch] 0, [Nm] [Nm] 8, [lbf.inch] [lbf.ft] 1, [Nm] [Nm] 0, [lbf.ft] [lbf.ft] 0, [knm] [knm] 737,56207 [lbf.ft] Teplota [ F] ( F-32)/1.8 [ C] [ C] 1,8. C+32 [ F] Tlak, napätie [psi] 0, [MPa] [MPa] 145,03774 [psi] Výkon [hp] 0,7457 [kw] [kw] 1,341 [hp] Rýchlosť [ft.s -1 ] 0,3048 [m.s -1 ] [m.s -1 ] 3, [ft.s -1 ] [míľa.h -1 ] 1,609 [km.h -1 ] [km.h -1 ] 0,621 [míľa.h -1 ] Zrýchlenie [ft.s -2 ] 0,3048 [m.s -2 ] [m.s -2 ] 3, [ft.s -2 ] 113

113 Tabuľka prevodu tvrdostí (podľa ISO :2003) Tabuľka prevodu tvrdostí (podľa ISO :2003) Pevnosť v ťahu Vickers Brinell Rockwell (N/mm 2 ) (F 98N) HBW HRC HR 30N Pevnosť v ťahu Vickers Brinell Rockwell (N/mm 2 ) (F 98N) HBW HRC HR 30N ,3 41, ,3 42, ,2 43, ,1 44, ,0 45, ,8 45, ,6 46, ,4 47, ,1 47, ,8 48, ,5 49, ,2 49, ,8 50, ,0 51, ,2 52, ,3 53, ,4 54, ,5 55, ,6 56, ,7 57, ,8 58, ,8 59, ,8 60, ,8 61, ,7 61, ,6 62, ,5 63, ,3 64, ,1 64, ,9 65, (456) 47,7 66, (466) 48,4 67, (475) 49,1 67, (485) 49,8 68, (494) 50,5 69, (504) 51,1 69, (513) 51,7 70, (523) 52,3 70, (532) 53,0 71, (542) 53,6 71, (551) 54,1 72, (561) 54,7 72, (570) 55,2 73, (580) 55,7 73, (589) 56,3 74, (599) 56,8 74, (608) 57,3 75, (618) 57,8 75, ,3 75, ,8 76, ,2 76, ,7 77, ,1 77, ,0 78, ,8 79, ,5 79, ,3 80, ,0 81, ,7 81, ,3 82, ,9 82, ,4 83, ,0 83, ,5 84, ,0 84,4 114

114 Prevodná tabuľka teplotných stupníc C F C F C F C F C F ,0 0 32, , , , ,4 2 35, , , , ,8 4 39, , , , ,2 6 42, , , , ,6 8 46, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,6-16 3, , , , ,2-14 6, , , , , , , , , , , , , , ,0-8 17, , , , ,6-6 21, , , , ,2-4 24, , , , ,8-2 28, , , , ,4 115

115 Prevodná tabuľka drností povrchu [µinch] Trieda Ra [µm] Rz [µm] podľa DIN N1 0,025 0,4 2 N2 0,05 0,63 4 N3 0,1 1 8 N4 0,2 2,5 16 N5 0, N6 0,8 6,3 63 N7 1, N8 3, N9 6, N10 12, N N

116 Poznámky: 117

117 Vybrané aplikácie ložísk PSL Všetky údaje v tejto publikácii vychádzajú z platných noriem a sú prakticky overené. Pripúšťa sa však možnosť zmien vzniknutých v dôsledku vývoja a výroby. PSL, a. s

118 Sídlo spoločnosti a výrobný závod PSL, a. s. Robotnícka ul., Považská Bystrica, Slovensko Tel.: , Fax: pslpb@pslas.com Predaj pre USA PSL of America, Inc Case Parkway South Twinsburg, Ohio USA Tel.: Fax: sales@pslamerica.com Predaj pre západnú Európu PSL Wälzlager GmbH Waldstraße 23/B Dietzenbach Nemecko Tel.: Fax: info@psl-gmbh.de Predaj pre Rusko PSL OOO ul. Krasnogo Mayaka Moskva Ruská federácia Tel.: Fax: info@pslas.ru Grafický návrh MANAGEMENT ART, 2011