2. vaja: DVOETAŽNA ZIDANA STAVBA

K (UNI-GR) 7/8,.vaja. vaja: DVOETAŽNA ZIDANA STAVBA. OSNOVNI PODATKI Lokacija stavbe: okoica Ljubjane - obtežba snega: cona A in namorska višina A 300 m - obtežba vetra : cona, temejna vrenost osnovne hitrosti vetra je v b,0 0 m/s (po 800 m), učinki terena-kategorija terena III (premestje) - potresna obtežba: projektni pospešek za ta tipa A je a g 0.5; stavba stoji na teh tipa B (zeo gost pesek, pro ai zeo toga gina, ebeine vsaj nekaj eset metrov).. Tehnično poročio Obravnavamo značine nosine eemente enoružinske hiše. Stavba ima poeg pritičja še eno etažo in neizkoriščeno mansaro. Stavba je torisnih imenzij.7 8.7 m. eetažna armiranobetonska (AB) pošča je ebeine 5 cm. Zunanje in notranje opečne stene, ki so nosine, so ebeine 9 cm. Suhomontažne preene stene so ebeine.5 cm. Ziovje obravnavamo kot povezano ziovje, kar pomeni, a ima v horizontani in vertikani smeri AB povezovane eemente, katerih voga ni prenašanje navpične oziroma vooravne obtežbe... ehanske karakteristike uporabjenih materiaov eetažna AB pošča: - beton C5/30: f ck.5 kn/cm, E cm 300 kn/cm, f ctm 0.6 kn/cm - armatura B500B (rebraste arm. paice, mrežna armatura): f yk 50 kn/cm, E s 0000 kn/cm Opečni zi: - opečni mouarni bok B 9-9: f b 0 Pa (skupina ) - mata za spošno uporabo: f m 5 Pa eni faktor varnosti za materia za ziane stavbe za projektiranje v SN pri običajni obtežbi: γ.5 (v potresnih pogojih je γ,ec8 /3γ.5)

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3. Arhitekturne pooge.3.. Toris pritičja 0. 3.. 0.8 0.8 3.. 0.8 0.95 0.9.4 +0.00. 0.8.35 0.9.5.05 0.95.4..5.0.5 8.7 3.0 priticje.4 0.9 0.45. 0.8 0.85. 3.0.8 0.9.7.3.. Toris. nastropja 0. 3.. 0.8 0.8 3.. 0.8 0.95 0.9.4 +.80. 0.8.35 0.9.5.05 0.95.4..5.0.5 8.7 I. nastr..4 3.0 0.9 0.45. 0.8 0.85. 3.0.8 0.9.7

K (UNI-GR) 7/8,.vaja. AB PLOŠČA NAD PRITLIČJE.. Zasnova 5 5.40 6.00 3.30 +.80 4.80 3.5 I. nastr..4.05.50 +.40.65.5 6.00.35 A B C D E F.. Obtežba pošče... Lastna in stana obtežba Izbira ebeine meetažne pošče: - priporočio: za pošče, ki prenašajo obtežbo v veh pravokotnih smereh, znaša ebeina (statična višina) najmanj /40(35) manjšega razpona oziroma razaje ničenih točk momentov - SIST EN 99-- (SU): v spošnem povesov ni nujno računati, če so izponjena enostavna pravia, kot npr. ahko oočimo omejitev razmerja razpetine in višine prereza (/), ki bo ustrezna za izognitev probema povesa v običajnih okoiščinah K +.5 K +.5 ρ0 ρ0 fck + 3. fck ρ ρ f ck 3 0 ck 0 ρ0 + ρ ρ' f ck 3/, če ρ ρ0 oziroma ρ', če ρ > ρ0 ρ0 ρ f referenčno razmerje armiranje (f ck v Pa), ρ zahtevana stopnja armiranja v sreini razpetine, K faktor, ki upošteva vpiv razičnih konstrukcijskih sistemov: statični sistem K / za ρ 0.5 % / za ρ 3 % enosmerno in vosmerno nosini vrtjivo poprti stropovi.0 0 3 enosmerno in vosmerno nosini stropovi, neprekinjeni vzož ene stranice.3 6 40 notranja razpetina v eni ai veh smereh nosinih stropov.5 30 46 stropovi poprti s stebri brez gre (gee na večjo razpetino!). 4 37 konzoe 0.4 8 3

K (UNI-GR) 7/8,.vaja bivani prostori: - tana oboga (kasični parket): cm - cementni estrih: 5 cm - topotna in zvočna izoacija: 3 cm - AB pona pošča: cm - omet: cm 0.0 8 0.05 4 h [m] 5 0.0 8 0.6 kn/m. kn/m 0.06 kn/m kn/m 6 kn/m g k kn/m stopniščna rama: (š 8 cm, v 7.5 cm, ϕ 3 ):.0 5.5.0 5.0 6.0 cm ϕ - oboga (naravni kamen): cm - stopnice 8 7.5 cm - AB pošča: 5 cm - omet: cm 0.475 0.0 8 (/) (0.8 0.75)/ 5 (/) 0.5 5 (/cosϕ) 0.0 8 (/cosϕ) 0.95 kn/m.9 kn/m 4.4 kn/m 0.4 kn/m g k 7.98 kn/m (na toris) poest: gej bivane prostore opečna nosina stena 9 cm: -omet: cm - mouarni bok B 9-9: 5 kos/m - mata v naežnih regah: 50 /m - omet: cm 0.0 8 5 0.0804 50/000 5 0.0 8 6 kn/m.0 kn/m 0.75 kn/m 6 kn/m g k 3.48 kn/m suho-montažna preena stena.5 cm: - mavčna pošča:.5 cm - ALU pokonstrukcija: 0 cm - topotna izoacija-esena vona: 0 cm - mavčna pošča:.5 cm 0.05 9 0.0 0.0.9 0.05 9 0. kn/m 0.03 kn/m 0.9 kn/m 0. kn/m g k 0.44 kn/m ograja: g k 0.5 kn/m 4

K (UNI-GR) 7/8,.vaja... Koristna obtežba Koristna obtežba v stavbah izvira iz namena uporabe. Gee na uporabo površine v stavbi razeimo v kategorije, kot ooča stanar SIST EN 99--:004. bivani prostori: - kategorija A: - premične preene stene z astno težo.0 < g.0 kn/m (naomestna enakomerno porazejena poskovna obtežba): kn/m 0.8 kn/m q k.8 kn/m honik, stopnice, poest: - kategorija A: q k.0 kn/m bakon: - kategorija A: q k.5 kn/m ograja: q k 0.5 kn/m.3. Račun obremenitev pošče s pomočjo Hahnovih tabe.3.. Zasnova, pozicijska skica 5.40 6.00 5 3.30 +.80 4.80 3.5.4.05.50 +.40.65.5 6.00.35 A B C D E F 5

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.. Pozicija P0 vosmerno nosina AB pona pošča Zasnova in obtežba: 3.30 5.40 P0 - astna in stana obtežba: g - koristna obtežba: q računska (projektna) obtežba: q E Obremenitev (uporaba Hahnovih tabe): y x ε y / x K [kn] q E x y pozitivni momenti v poju: prepostavimo 50 % vpetost vrtjivo poprti rob y q E xy / xy q E xy qe x xm ym ym xm + / ym xm eno vpeti rob 4 K ( ) K K + + + xm, xm, xm, 4 4 xm mxm xm mxm m 4 K ( + ) + ym, ym, ym, 4 ym mym m K 4 m 4 ( + ) + xy, xy, xy, xy mxy m negativni momenti ob poporah: prepostavimo 00 % vpetost x y q E ey ex, ey, K 4 mex K 4 mey ex vpeti rob 6

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.3. Pozicija P0 vosmerno nosina AB pona pošča Zasnova in obtežba: 6.00 P0 3.30 - astna in stana obtežba: g - koristna obtežba: q računska (projektna) obtežba: q E Obremenitev (uporaba Hahnovih tabe): y x ε y / x K [kn] q E x y pozitivni momenti v poju: prepostavimo 50 % vpetost vrtjivo poprti rob y q E q E q E x xm xy / + / xy xy xm xm ym ym ym eno vpeti rob ym, m 4 K ( + ) + ym, ym, 4 ym mym xm, 4 K ( ) K K + xm, xm, + 4 mxm mxm 4 mxm + xy, 4 K ( + ) + xy, xy, 4 xy mxy m negativni momenti ob poporah: prepostavimo 00 % vpetost x ey y q E ex, ey, K 4 mex K 4 mey ex vpeti rob 7

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.4. Pozicija P03 vosmerno nosina AB pona pošča Zasnova in obtežba: - astna in stana obtežba: g - koristna obtežba: q računska (projektna) obtežba: q E P03 5.0 6.00 Obremenitev (uporaba Hahnovih tabe): y x ε y / x K [kn] q E x y pozitivni momenti v poju: prepostavimo 50 % vpetost eno vpeti rob q E q E q E x ym xm / xm + / ym xy ym xm xy vrtjivo poprti rob y xm, a K K K ( + ) + + xm, xm, a a xm mxm xm mxm m m m a K ( + ) + ym, ym, ym, a ym mym m a K ( + ) + xy, xy, xy, a xy mxy negativni momenti ob poporah: prepostavimo 00 % vpetost vpeti rob ex K ex, a mex x q E y 8

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.5. Pozicija P04 AB bakon Zasnova in obtežba: Obtežba v poju: Obtežba na prostem robu: - astna in stana obtežba: g kn/m - astna in stana obtežba: g ograja kn/m P04.4 - koristna obtežba: q kn/m računska (projektna) obtežba: q E kn/m - koristna obtežba: q ograja kn/m računska (projektna) obtežba: q E,o kn/m.35 Obremenitev: negativni momenti ob popori: prepostavimo 00 % vpetost qe osrenji pas: q E,o E,min qe k qe,o k Siranje armature bakona v pozicijo P03 gobano ravnotežje togo teo: preverjamo mejno stanje statičnega ravnotežja konstrukcije E, st E,st neugoen vpiv: ugoen vpiv: k γ γ G,sup G,inf. 0.9 γ γ Q,sup Q,sup.5 0.3.6. Pozicija P05 AB stopniščna rama in poest Zasnova in obtežba: Obtežba poesta: Obtežba rame (na toris): 0.8 - astna in stana obtežba: g poest kn/m - astna in stana obtežba: g rama kn/m P05 P05.96 - koristna obtežba: q poest kn/m - koristna obtežba: q rama kn/m.0.05 računska (projektna) obtežba: q E,poest kn/m računska (projektna) obtežba: q E,rama kn/m 9

K (UNI-GR) 7/8,.vaja Obremenitev in imenzioniranje:.0 5.5.0 5.0 6.0 cm +.80 0.5 Ieaiziran računski moe: 0.8.40 ϕ.4 poest +.40 0.75 ϕ.06.4 m q E,poest q E,rama 0 0.90.96 m 0.8 A 3.30 m B R A,E R B,E E, max N a y a x b T C z A s A s h mejne eformacijske ravnine nateg tak 0 3.5 ε ε s 40 Tabea za imenzioniranje pravokotnega prečnega prereza na osno-upogibno obremenitev: Es E,max NE zs E, max Es k, ε s ε f b A k s s c f y N + f Es E y Skica izbrane armature: 0

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.7. Pozicija P06 AB pošča stopniščnega jera Zasnova in obtežba: 3.30 P06 Obtežba v poju pošče: - astna in stana obtežba: g kn/m - koristna obtežba: q kn/m računska (projektna) obtežba: q E kn/m Obtežba na prostem robu: - astna in stana obtežba: g ograja kn/m - koristna obtežba: q ograja kn/m računska (projektna) obtežba: q E,r kn/m.65 Obremenitev (uporaba Hahnovih tabe): y x ε y / x K [kn] q E x y S [kn] q E,r x pozitivni momenti v poju: x y vrtjivo poprti rob xm q E xy ym xr xy q E,r xr, xm, ym, xy, xy, K S + 7() 7(3) m m xr xr K S + 7() 7(3) m m xm xm K S + 7() 7(3) m m ym ym K S + 7() 7(3) m m xy xy K S + 7() 7(3) m m xy xy

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.8. Pozicija P07 AB pošča stopniščnega jera Zasnova in obtežba: 5.40.80 P07 Obtežba v poju pošče: - astna in stana obtežba: g kn/m - koristna obtežba: q kn/m računska (projektna) obtežba: q E kn/m Obtežba na prostem robu: - astna in stana obtežba: g P06 kn/m g ograja kn/m g P05 kn/m - koristna obtežba: q P06 kn/m q ograja kn/m q P05 kn/m 3.90 računska (projektna) obtežba: q E,P06 kn/m q E,o kn/m q E,P05 kn/m Računski moe prostega roba pošče z upoštevano projektno obtežbo: Obremenitev (uporaba Hahnovih tabe) y x ε y / x K [kn] q E x y S [kn] q E,r x pozitivni momenti v poju: prepostavimo 50 % vpetost eno vpeti rob.65.05.05 3.90 m ekvivaentna obtežba: q E,r kn/m vrtjivo poprti rob 0.5 y q E xm ym q E xm / ym + / q E xm ym q E,r xr xr xr m 7a K S K S ( + ) + + + xr, xr, xr, () (3) 7a() 7a(3) xr mxr xr mxr m K m m 7a K S K S ( + ) + + + xm, xm, xm, () (3) 7a() 7a(3) xm mxm xm mxm x prosti rob m m 7a S ( + ) + + K S + ym, ym, ym, () (3) 7a() 7a(3) ym mym ym mym q E,r q E,r

K (UNI-GR) 7/8,.vaja negativni momenti ob poporah: prepostavimo 00 % vpetost vpeti rob K S er, + () (3) m m q E ey em y q E,r er x em, ey, er er K S + () (3) m m em em K S + () (3) m m ey ey.3.9. Izpis projektnih obremenitev Na sponji siki prikažemo projektne vrenosti upogibnih obremenitev na značinih mestih obravnavane meetažne AB pošče. Vrenosti obremenitev so v knm/m. 3

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.3.0. Izravnava obremenitev.4. Račun obremenitev pošče z metoo končnih eementov.4.. Ieaiziran računski moe pošče v programu SAP.4.. Razični načini razporeitve koristne obtežbe - koristna obtežba-povso -.primer razporeitve -. primer razporeitve 4

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.4.3. Kombinacija vpivov za SN stana projektna stanja (osnovne komb.): E n E γ G, jgk, j + γq, Qk, + γ j i> Q, i Ψ 0, i Q k, i obtežne kombinacije Obtežni primeri K K K3 i) astna in stana obtežba ii) koristna obtežba - povso iii) koristna obtežba razporeitev iv) koristna obtežba razporeitev.4.4. Prikaz razporeitev projektnih obremenitev v pošči iz programa SAP max xx,e [knm/m] max yy,e [knm/m] 5

K (UNI-GR) 7/8,.vaja min xx,e [knm/m] min yy,e [knm/m] max xy,e [knm/m] 6

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.4.5. Izpis projektnih obremenitev Na sponji siki prikazujemo projektne vrenosti upogibnih obremenitev na značinih mestih obravnavane meetažne AB pošče. Vrenosti so prikazane v knm/m..5. Dimenzioniranje armature v pošči.5.. oe Woo-Armer Dimenzioniranje sponje in zgornje armature v pošči skano z moeom Woo-Armer (Woo R.H., The reinforcement of sabs in accorance with a pre-etermine fies of moments, Concrete (), str. 69-76, 968): Potrebna opornostna momenta za sponjo armaturo (pozitivno) sta enaka: a s,x : a s,y : * x + * y x + y xy xy., Potrebna opornostna momenta za zgornjo armaturo (negativno) pa sta: a s,x : a s,y : * x * y x y xy xy V primeru, a sta oba gavna momenta in pozitivna, uporabimo enačbi () in (), če pa sta negativna, enačbi (3) in (4). () () (3) (4) 7

K (UNI-GR) 7/8,.vaja.5.. Prikaz potrebne koičine vzožne armature v pošči iz programa SAP sponja (pozitivna) armatura a s,x [cm /cm] op.: barvna estvica prikazuje vrenosti v razponu o e -4 o 0.04 cm /cm sponja (pozitivna) armatura a s,y [cm /cm] op.: barvna estvica prikazuje vrenosti v razponu o a s,min 0.05 o 0.04 cm /cm 8

K (UNI-GR) 7/8,.vaja op.: barvna estvica prikazuje vrenosti v razponu o e-4 o 0.04 cm/cm op.: barvna estvica prikazuje vrenosti v razponu o as,min 0.05 o 0.04 cm/cm zgornja (negativna) armatura as,x [cm/cm] op.: barvna estvica prikazuje vrenosti v razponu o e-4 o 0.04 cm/cm zgornja (negativna) armatura as,y [cm/cm] 9

K (UNI-GR) 7/8,.vaja op.: barvna estvica prikazuje vrenosti v razponu o e -4 o 0.04 cm /cm.5.3. Izpis potrebne koičine vzožne armature Na sponji siki prikazujemo potrebe koičine vzožne armature na značinih mestih obravnavane meetažne AB pošče. Vrenosti so prikazane v cm /m..5.4. Kontroa razmerja (/) za izognitev kontroe povesov pošče 0

K (UNI-GR) 7/8,.vaja 3. PREVERJANJE OPEČNIH ZIDOV V PRITLIČJU 3.. Geometrijski poatki ziov in mehanske astnosti ziovja 3... Nosini eementi stavbe 5 Y. X8 X9 X0 X.53 0.55 3.84 4.54. Y8 4 Y 6.79 0.79 7.03 Y5 7.09m X5 8.4 X6 X7 5.4 Y7 3 0.87 5.45 0.8 Y3 Y4.73.98 6.4 6.59.89 X X X3 X4 Y6 A B C D E 3... Geometrijski poatki Ziovi v smeri osi X: zi-smer X [m] t [m] A w [m ] h w [m] A oa [m ] X 0.45 5.65 X 0.85 0.55.65 X3 3.75.5.65 X4.05 5.65 X5.05 0.65.65 X6.5 0.675.65 X7.5 0.75.65 X8 3.5 0.975.65 X9.3 9.65 X0 3. 0.96.65 X 0.45 5.65 Σ 6.33 Σ Ziovi v smeri osi Y: zi-smer Y [m] t [m] A w [m ] h w [m] A oa [m ] Y.9 0.87.65 Y 0.95 0.85.65 Y3 3.45.035.65 Y4 3.3 0.99.65 Y5. 0.66.65 Y6.05 5.65 Y7.7 0.8.65 Y8.05 5.65 Σ 5.8 Σ

K (UNI-GR) 7/8,.vaja 3..3. Upoštevana efektivna višina ziov v primeru eovanja vooravnega potresnega vpiva Ziovi v smeri osi X: 5 zi-smer X h ef * [m] h ** [m] (/h ** ) 4.03.40.03 X8 X9 X0 X X.93.00 X 0.90.0 0.7 X3.00.40.68 X4.03.65 0.40 X5.33.65 0.77 X6.3.45 0.9 X7.45.45.0 X8.03.65.3.93.33.3.45 X5 X6 X7 0.90.00.65.03 X9.40.40 0.93 X0.40.40.9 X.03.65 0.7 * pri oočitvi višin posameznih ziov upoštevamo vpiv preka in parapetov ** večja sveta višina o vrenosti višin oprtin na obeh straneh ziu X X X3 X4 Ziovi v smeri osi Y: E.38.65 D A Y6 Y7 Y8.55.3 Y4 Y5.93 zi-smer Y h ef * [m] h ** [m] (/h ** ) * pri oočitvi višin posameznih ziov upoštevamo vpiv preka in parapetov ** večja sveta višina o vrenosti višin oprtin na obeh straneh ziu Y.93.65.09 Y.93.65 6 Y3.65.65.30 Y4.55.65.5 Y5.3.45 0.90 Y6.38.65 0.40 Y7.65..9 Y8.93.65 0.40.93.93 Y Y

K (UNI-GR) 7/8,.vaja 3..4. ehanske astnosti ziovja f b f m K f k f vk0 f tk E G Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa normaizirana povprečna tačna trnost ziaka tačna trnost mate za zianje konstanta, ovisna o obike in materiaa ziakov ter o tipa mate karakteristična tačna trnost ziovja karakteristična začetna strižna trnost ziovja pri ničeni tačni napetosti karakteristična natezna trnost ziovja (0.03f k f tk 0.09f k ) mou eastičnosti ziovja (E 000 f k ) strižni mou ziovja (000 f tk G 700 f tk ; upoštevamo G 000 f tk ) 3.. Preverjanje mejnega stanja ziov na navpično obtežbo Vejati mora: N N E R N E projektna vrenost navpične obtežbe ziu N R projektna vrenost opornosti ziu na navpično obtežbo 3... Kombinacija vpivov za SN stana projektna stanja (osnovne komb.): E n E γ G, jgk, j + γq, Qk, + γ j i> Q, i Ψ 0, i Q k, i obtežne kombinacije Obtežni primeri K K K3 i) astna in stana obtežba ii) koristna obtežba povso (kategorija A, Ψ 0 0.7) iii) obtežba snega na strehi (q s. kn/m ; Ψ 0 0.5) 3... Projektna vrenost navpične obtežbe ziov N [kn] projektna vrenost navpične obtežbe na zgornjem robu ziu N γ G A w h w γ zi.+ N [kn] na sponjem robu ziu N N + γ A h γ [ γg(gstrop + gstreha) + γq qstrop + γq Ψ0 qsneg] Aoa op.: astno težo ziov povečamo za 0% zarai upoštevanja parapetov in preka; g streha kn/m G w w zi. N m [kn] na sreini višine ziu: N m ( N + N)/ σ [kn/cm ] (povprečna) projektna tačna napetost v vooravnem prerezu ziu N +N σ A w 3

K (UNI-GR) 7/8,.vaja zi-smer X N ** [kn] N ** [kn] σ [kn/cm ] zi-smer Y N ** [kn] N ** [kn] σ [kn/cm ] X 4.9.63 0.04 Y 8.07 4.40 0.0 X 74.77 87.47 0.03 Y 4.7 55.90 0.07 X3 50.89 306.9 0.05 Y3 75.47 7.0 0.09 X4 58.66 74.35 0.0 Y4 83.05 33.35 0.03 X5 90.48.0 0.033 Y5 87.6 0.03 X6 0.98 54.59 0.035 Y6 70.7 86.40 0.05 X7 45.95 463.30 0.059 Y7 63.58 03.9 0.03 X8 35.87 84.4 0.06 Y8 43.0 58.89 0.06 X9 54. 73.63 0.06 X0 5.04 98.85 0.08 X 9.3 5.95 0.07 ** astno težo ziov povečamo za 0% zarai upoštevanja parapetov in preka 3..3. Preverjanje ziu X7 na navpično obtežbo f Pa projektna tačna trnost ziovja t cm cm h ef m za zi, ki zgoraj in spoaj vpet v AB poščo veja: h ef 0.75 h e init cm začetna ekscentričnost: e init /450 h ef h ef /t ef koeficient vitkosti ziu: h ef /t ef 7 (t ef ejanska ebeina ziu t) oočitev ekscentričnosti obtežbe, ki euje v smeri pravokotno na ravnino ziu (oatek C iz SIST EN 996--): upogibni moment na zgornjem robu ziu:,e ne I h w 33 w4 4 niei Ii 4( n3 ) 4( n4 ) h 4 i i reukcijski faktor η: η k / 4 k višina Okvir (a) tip ebeina (ožina) eem. h i proj.enak. razp.obt. w i faktor eement i eementa eem. [m] ( i) [m] [kn/m ] togosti n i E i [kn/m ] I i [m 4 ] (n i E i I i)/ h i opečni zi.65 / 4 3.66E+06.5E-03 430. opečni zi.65 / 4 3.66E+06.5E-03 430. 3 AB pošča 0.5 4.8.67 3 3.0E+07.8E-04 5449. 4 AB pošča 0.5 3.67 3 3.0E+07.8E-04 878.8 Σ 3908.3 ( m ) m n3e3 I3 n4e4 I4 + h3 h4 ne I ne I + h h 4

poenostavjen moe okvirja (ieaiziran računski moe in potek upogibnih momentov): K (UNI-GR) 7/8,.vaja kontroa na zgornjem robu ziu: N kn projektna vrenost navpične obtežbe na zgornjem robu ziu knm projektna vrenost upogibnega momenta na zgornjem robu ziu, ki je poseica ekscentričnosti obtežbe stropa na popori (,E η) /N cm ekscentričnost obtežbe na zgornjem robu ziu e he 0 cm ekscentričnost na zgornjem robu, ki je poseica vooravne obtežbe (npr. vetra) e cm e 0.05 t ( e / N + ehe + einit) Φ faktor reukcije nosinosti na zgornjem robu zarai vpiva vitkosti in ekscentričnosti obtežbe: e Φ t N R kn/cm ( NR f t Φ) N E kn/cm (N E N /) kontroa na sponjem robu ziu: N kn knm (,E η) /N cm ekscentričnost obtežbe na sponjem robu ziu e he 0 cm ekscentričnost na sponjem robu, ki je poseica vooravne obtežbe (npr. vetra) e cm e 0.05 t ( e / N + ehe + einit) Φ faktor reukcije nosinosti na sponjem robu zarai vpiva vitkosti in ekscentričnosti obtežbe: e Φ t N R kn/cm ( NR f t Φ) N E kn/cm (N E N /) 5

kontroa na sreini višine ziu: K (UNI-GR) 7/8,.vaja N m kn m knm projektna vrenost največjega momenta na sreini višine ziu, ki je poseica momenta na zgornjem in sponjem robu ziu, ki vkjučuje tui katerokoi obtežbo, ki euje ekscentrično na površino ziu npr. konzoe ( m m,e η) m /N m cm ekscentričnost obtežbe na sreini višine ziu e hm 0 cm ekscentričnost na sreini višine, ki je poseica vooravne obtežbe (npr. vetra) e m cm ekscentričnost zarai obtežbe in začetne nepoponosti e / N + e ± e ) ( m m m hm init φ.5 končni koeficient ezenja za opečni ziak: 0.5 o.5 e k cm ekscentričnost zarai ezenja (če je vitkost ziu h ef /t ef 5, ahko upoštevamo e k 0) e mk cm e mk 0.05 t ( e mk em + ek) Φ m faktor reukcije nosinosti na sreini višine ziu zarai vpiva vitkosti in ekscentričnosti obtežbe: hef u e mk tef Φm A e, A, u (za E 000 f t e k ) mk 3 37 t N Rm kn/cm ( NRm f t Φm) N Em kn/cm (N Em N m /) 6

K (UNI-GR) 7/8,.vaja 3.3. Preverjanje mejnega stanja ziov na vooravno obtežbo v ravnini ziu Vejati mora: V V E R V E projektna vrenost strižne obtežbe, ki euje na zi V R projektna vrenost strižne opornosti ziu 3.3.. Kombinacija vpivov za SN potresna projektna stanja: E E Gk, j + AE + Ψ j i, i Q k, i obtežne kombinacije Obtežni primeri K K K3 i) astna in stana obtežba ii) koristna obtežba povso (kategorija A, Ψ ) iii) obtežba snega na strehi (q s. kn/m ; Ψ 0) iv) potresna obtežba 3.3.. Teža stavbe in projektna potresna obtežba Pri oočanju projektne potresne obtežbe je upoštevana verjetnost, a bo v času potresa na konstrukciji eova samo e spremenjive obtežbe. Teža konstrukcije se računa po praviu: W G + Ψ Ei Q Ki G... karakteristična vrenost stane obtežbe i Q Ki... karakteristične vrenosti spremenjive obtežbe ψ Ei... koeficient za kombinacijo: ψ Ei ϕ ψ i m zi v prit. 43.66 t masa ziov v pritičju: mzivprit. ( ΣAw,X +ΣAw,Y) hw γzi. g op.: astno težo ziov povečamo za 0% zarai upoštevanja parapetov in preka m strop na prit. 58.74 t masa stropa na pritičjem: mstrop na prit. ( gstrop + ϕ Ψ qstrop) Abruto ; A bruto 96.84 m g m zi v.nastr. 43.66 t masa ziov v. nastropju: mziv.nastr. mzivprit. m strop na.n. 54.59 t masa stropa na. nastropjem: mstrop na.n. gstrop Abruto g m streha 9.74 t masa strehe (g streha kn/m ): mstreha gstreha Abruto g W 6.0 kn ceotna teža stavbe na temeji 7

K (UNI-GR) 7/8,.vaja a g 0.5 g projektni pospešek ta S.. faktor ta (tip ta B) q..0 faktor obnašanja za povezano ziovje: q.0 o 3.0 S 375 g orinata projektnega spektra oziva:.5 S ag S q F,b 79.7 kn projektna potresna obtežba: F b, S ( T ) W 3.3.3. Razeitev potresne obtežbe v razmerju efektivne (začetne, eastične) togosti ziov F K e,i b,,i F K b, e,i... efektivna togost i-tega ziu: Ke,i GAw, i Ke,i * * ef, α G h i.h + ef, i. E i * h... efektivna višina i-tega ziu (gej razeek 3..3) ef, i 3.3.4. Strižna opornost ziov Priporočene geometrijske zahteve iz SIST EN 998- za strižne stene (stene, ki ne izponjujejo minimanih geometrijskih zahtev, se upoštevajo kot sekunarni potresni eementi): Vrsta granje t ef, min (cm) (h ef /t ef ) max (/h ** ) min Povezano ziovje 4 5 t ef efektivna ebeina ziu: pri enosojnem, vosojnem ziu je to ejanska ebeina ziu t h ef efektivna višina ziu (gej razeek 3..3) h ** večja sveta vrenost višin oprtin na obeh straneh ziu strižna opornost ziu, ki temeji na moeu prestriga: V R fv t c V R... projektna vrenost strižne opornosti ziu c... ožina tačenega ea ziu, pri čemer zanemarimo ves e ziu, ki je v nategu: H α h N c 3 N H h f v,ec8 Pa projektna strižna trnost ziovja 8

K (UNI-GR) 7/8,.vaja strižna opornost ziu zarai prekoračitve natezne trnosti v iagonani smeri ziu (pojav iagonanih razpok): V t R Rs,w Aw + b ft f σ b... geometrijski faktor, efiniran kot razmerje me največjo in povprečno strižno napetostjo v vooravnem prerezu ziu N H h f t,ec8 Pa projektna natezna trnost ziovja 9

K (UNI-GR) 7/8,.vaja * N * N σ f vk strižna opornost - moe prestriga strižna opornost - poševne razpoke K e,i K e,i/σk e,i F,b,i zi-smer X [kn] [kn] [kn/cm ] [kn/cm ] H [kn] [m] c [m] V R [kn] VR H h * ef [m] h * ef / b V R [kn] [KN/m] [%] [KN] X 0.45.93 4.9 sekunarni potresni eement X 47.35 56.76 0.00 0.08.9 0.85 6.9 7.7E-07 0.90.06.8 39.3 85695 7.0 5.0 X3 3.75.00 0.7.0 37587 30.4.9 X4 37.89 49.5 0.04 0.06.43.05 0.44.4.3E-05.03.93.50 37.0 38588 3. 3.0 X5 0.40 43.09 0.0 0.09 5.7.05.53 5..0E-06.33.4.3 93.4 787 6.4 46.9 X6 39.44 64.33 0.03 0.09 60.9.5.78 60.9.9E-06.3 0.99.5 96 7.6 55. X7 65. 9.88 0.037 0.05 0.54.50.9 0.5 5.4E-07.45 0.98.4 47.0 93833 7.7 55.9 X8 89.34 5.3 0.0 0.04 64.48 3.5.49 64.5 8.7E-08.03 0.6.0 47.3 54605.6 9. X9 35.65 50.04 0.0 0.04 4.84.30 0.57 4.8 7.6E-06.40.08.9 5 83986 6.9 50.0 X0 98.5 33.93 0.0 0.05 67.0 3.0.5 67.0 6.3E-05.40 0.44.0 48.4 4655 8.3 33.8 X 0.45.03 4.5 sekunarni potresni eement Σ Σ 58 00 79.7 * N * N σ f vk strižna opornost - moe prestriga strižna opornost - poševne razpoke K e,i K e,i/σk e,i F,b,i zi-smer Y [kn] [kn] [kn/cm ] [kn/cm ] H [kn] [m] c [m] V R [kn] VR H h * ef [m] h * ef / b V R [kn] [KN/m] [%] [KN] Y 55.7 3.6 0.00 0.04 49.84.90.00 49.8.9E-06.93 0.67.0 7.6 44433 9.3 4. Y 7.33 5. 0.04 0.06 0.5 0.95 7 0.5.4E-07.93.03.50 33.5 35775 4.8 35.0 Y3 3.93 3.65 0.06 0.06 88.78 3.45 3.0 88.8 4.0E-05.65 0.77.3 66.8 3550 6.5 0.7 Y4 79.4 39.57 0.05 0.00 3.54 3.30 3.4 3.5.5E-06.55 0.77.4 84. 737 6.4 9.9 Y5 8.73.6 0.05 0.00 63.67.0.77 63.7.7E-05.3.0.6 0.7 903. 88. Y6 45.6 8.33 0.00 0.08 6.94.05 0.5 6.9.E-06.38.7.50 4.3 30055 4.0 9.4 Y7 05. 93.46 0.08 0.07 69..70. 69. 6.6E-07.65 0.6.0 40.7 5854. 54.7 Y8 8.44 54.8 0.03 0.05.95.05 0.43.9.4E-07.93.84.50 36.5 4603 5.6 40.7 Σ 44.3 Σ 84. 74669 00 79.7 30