SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD"

Transcript

1 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD Toni Mušura Split, 015.

2 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Toni Mušura Statički proračun obiteljske kuće Završni rad Split, 015.

3 Statički proračun obiteljske kuće Sažetak: U radu je prikazan statički proračun manje obiteljske kuće. Građevina se sastoji dvije etaže, prizemlja i potkrovlja sa kosim krovom. Izvedba građevine je zidana sa armirano betonskom međukatnom monolitnom pločom i fert gredicama kao konstrukcija krova. Projekt sadrži: tehnički opis konstrukcije, opće i posebne tehničke uvjete, plan kontrole i osiguranja kvalitete, proračun nosivih konstrukcijskih elemenata i karakteristične građevinske nacrte i armaturne planove. Ključne riječi: Obiteljska kuća, Statički proračun Abstract: Static calculation of family house The static design of small family house is presented in this work. The building consist of two stories: ground floor and attic with hip roof. The construction of house is masonry walls with reinforced concrete slab between stories and fert structure as roof structure. The work include tehnical description of the structure, general and particular conditions of civil engineering works, control plan and quality assurance plan, calcuation of the main structural elements as well as characteristic structural plans and reinforcement plans. Keywords: Family house, Static calculation 3

4 STUDIJ: KANDIDAT: SVEUČILIŠNI PREDDIPLOMSKI STUDIJ Toni Mušura BROJ INDEKSA: 434 KATEDRA: PREDMET: Katedra za Betonske konstrukcije i mostove Osnove betonskih konstrukcija ZADATAK ZA ZAVRŠNI RAD Tema: Glavni projekt obiteljske kuće u Splitu u gradskom kotaru Mejaši Opis Zadatka: Na temelju danih arhitektonskih podloga, potrebno je izraditi glavni projekt manje obiteljske kuće u Splitu. Izrađeni projekt mora sadržavati: - tehnički opis - plan kontrole i osiguranja kvalitete - proračune - građevinske nacrte U Splitu, rujan 015. Voditelj završnog rada: Predsjednik povjerenstva za završne i diplomske ispite Prof. dr. sc. Alen Harapin Prof. dr. sc. Ivica Boko 4

5 1. TEHNIČKI OPIS 1.1 Namjena građevine Predmetna građevina je stambene namjene, a sastoji se od prizemlja i kata. Završna ploča kata je ujedno i krov građevine. 1. Opis i konstrukcijski sustav građevine Glavni nosivi konstrukcijski sustav građevine je omeđena zidana konstrukcija, izrađena od opeka koje su omeđene sa vertikalnim i horizontalnim serklažima. Stropna međukatna konstrukcija pozicije 100 izrađena je kao puna AB ploča, lijevane na licu mjesta debljine d=15 cm. Stubišta su također izvedena u armiranom betonu debljine 15 cm. Krovna konstrukcija je izrađena od polumontažnog sustava (fert strop) koji se sastoji od fert gredica i ispuna od šupljih opeka te je preko lijevana armirano betonska ploča debljine 4 cm. Vertikalna nosiva konstrukcija građevine su unutarnji i vanjski (sa vanjske strane termički izolirani), zidovi debljine 5 cm, ojačani vertikalnim serklažima. Temeljenje je predviđeno na trakastim armirano-betonskim temeljima ispod nosivih zidova širine 60 cm. U proračunu su dane osnovne dimenzije i količine armature za pojedine konstruktivne elemente. Elementi koji nisu računati armiraju se konstruktivno. Građevina se nalazi u području za koje se, uz povratni period od 475 godina, očekuje potres sa ubrzanjem tla a g =0.g. Konstrukcija seizmičke sile preuzima sustavom omeđenih zidanih zidova, sukladno EC-8 Za sve betonske radove predviđen je beton C 30/37. Predviđena armatura je B 500. Skidanje podupora za ploče može se izvršiti nakon što beton postigne min. 80% čvrstoće. Za temelje se može upotrijebiti beton niže marke (C 5/30). Svi računalni proračuni su izvršeni programskim paketom: Scia Engineer. Svi ostali podaci i detalji relevantni za predmetni objekt dani su kroz projektna rješenja. U nastavku su prikazani presjek i tlocrti građevine sa nosivim elementima. 5

6 Presjek 1-1 Tlocrt prizemlja 6

7 Tlocrt potkrovlja 1.3 Geotehnički izvještaj Teren na predmetnoj lokaciji je izrazito krševit s djelomičnim oblikovanjem. Teren izgrađuju naslage gornje krede (matična stijena K 1, ) koja je uglavnom pokrivena slojem gline crvenice, s učešćem ulomaka manjih blokova i stijenskog kršja vapnenca (Q). Naslage gornje krede sastavljene su od vapnenaca svjetlo sive do bijele boje, uglavnom slojeviti, mjestimično gromadasti. Do dubine od oko 7.0 m vapnenci su jako do ekstremno okršeni i razlomljeni, mjestimično zdrobljeni uz pukotine cm zijeva, mjestimično i dm zijeva ispunjene crvenicom i kršljem. Ispod te dubine matična stijena je manje razlomljena i okršena. U hidrogeološkom smislu, razlomljene i okršene naslage vapnenaca imaju pukotinsku i moguće kavernoznu poroznost, te se oborinske vode relativno brzo procjeđuju u podzemlje. Do dubine bušenja nije registrirana podzemna voda Budući da se matična stijena nalazi na oko 0.80 m od površine terena temeljenje građevine izvest će se na njoj. 7

8 Nakon iskopa potrebno je temeljnu plohu ručno očistiti od ostataka razlomljenog materijala, kao i eventualnu glinovitu ispunu iz pukotina. Po obavljenom čišćenju temeljne plohe potrebno je neravnine i udubine (škrape) popuniti i izravnati podložnim betonom C 16/0 (MB-0) do projektirane kote temeljenja. Ukoliko se naiđe na kavernu (pukotinu), veće udubine i relativno manje širine, a nije moguće potpuno uklanjanje gline crvenice, sanaciju izvesti tako da se glina očisti do dubine cca 50 cm ispod kote temeljenja, a nastali prostor do projektiranje kote temeljenja "plombira" zapuni podbetonom. Dopuštena centrična naprezanja tla na detaljno očišćenim naslagama matične stijene uzeta su za osnovna opterećenja 0.70 MPa Materijali Beton Za izgradnju građevine koristit će se beton projektiranog sastava, razreda tlačne čvrstoće normalnog betona C 30/37 i C 5/30, a sve prema "Tehničkim propisima za betonske konstrukcije" ("TPBK" N.N. N.N. 101/05; 74/06; 85/06; 64/07). Sustav potvrđivanja sukladnosti betona je +. Tehnički uvjeti za projektirana svojstva svježeg betona dani su u tablici. NAMJENA Temelji, Podna ploča Ploče, Serklaži i Tlačna ploča FERT stropa TRAŽENA SVOJSTVA SVJEŽEG BETONA Razred čvrstoće normalnog betona C 5/30 C 30/37 C 30/37 Klasa izloženosti XC XC1 XC Minimalna količina cementa (kg/m 3 ) Maksimalni vodocementni faktor (v/c) 0,6 0,47 0,43 Uz dodatak superflastifikatora DA DA DA Razred slijeganja (slump) S4 S3 ili S4 S3 ili S4 Maksimalno zrno agregata (mm) Minimalni zaštitni sloj (mm) Razred sadržaja klorida CI 0,0 Cl 0,10 Cl 0,10 Minimalno vrijeme obradivosti (min) Maksimalna temperatura svežeg betona (+ ºC) Za izradu konstruktivnog betona smiju se koristiti samo CEM I ili CEM II/A-S. Zbog opasnosti od korozije armature ne smiju se upotrebljavati betoni koji sadrže cemente tipa CEM II/C, CEM IV i CEM V, prema normi HRN EN Sastavni materijali od kojih se beton proizvodi ili koji mu se pri proizvodnji dodaju moraju ispunjavati zahtjeve normi na koje upućuje norma HRN EN 06-1 i zahtjeve prema prilozima C, D, E i F Tehničkih propisa za betonske konstrukcije (TPBK). Za izvedbu konstruktivnih dijelova građevine smiju se upotrijebiti samo oni sastavi betona za koje je dokazano da ispunjavaju gore navedene tehničke uvjete. 8

9 Betonski čelik Kao armatura koristi se betonski čelik B 500 (tip A ili B, prema TPBK) za sve elemente, u obliku šipki ili mreža. Zaštitni slojevi betona do armature iznose cm. Veličinu zaštitnog sloja osigurati dostatnim brojem kvalitetnih razmačnika (distancera). Kvalitetu zaštitnog sloja osigurati kvalitetnom oplatom i ugradnjom betona, te dodacima betonu i ostalim rješenjima prema zahtjevima ovog projekta i projektu betona, kojeg je dužan izraditi izvođač radova. Veličina i kvaliteta zaštitnog sloja betona presudni su za trajnost objekta. U potpunosti poštivati projektirani raspored i položaj armaturnih šipki, koje trebaju biti nepomične kod betoniranja. Sva uporabljena armatura treba imati odgovarajuće ateste o kakvoći. Elementi za zidanje Za zidanje su predviđeni opekarski blokovi d=5 cm. Ovi blokovi moraju biti u skladu s normom EN 771-1, i biti 1. razreda (ovisno o kontroli proizvodnje) tamo gdje je proizvođač sporazuman isporučivati zidne elemente određene tlačne čvrstoće, a ima program kontrole kvalitete s rezultatima koji pokazuju da srednja tlačna čvrstoća pošiljke uzorkovana i ispitana prema odgovarajućoj normi ima vjerojatnost podbačaja određene tlačne čvrstoće manju od 5%. Razred izvedbe može biti A ili B. Prema udjelu šupljina blokovi mogu biti grupe a ili b. Mort za zidanje Za zidanje je predviđen produžni mort čvrstoće M5, opće namjene. Mort mora biti u skladu s normom EN Plan kontrole i osiguranje kvalitete Beton Sve komponente betona (agregat, cement, voda, dodaci), te beton kao materijal, trebaju udovoljavati zahtjevima važećih normi, propisa i pravila struke. Izvoditelj je dužan izraditi projekt betona u skladu s projektom konstrukcije i dostaviti ga na suglasnost projektantu objekta. Kontrola kvalitete betona sastoji se od kontrole proizvodnje i kontrole suglasnosti s uvjetima projekta konstrukcije i projekta betona. Betonski radovi moraju se izvoditi prema projektu konstrukcije i projektu betona (kojeg je dužan izraditi Izvođač), a u svemu sukladno s: Tehnički propis za betonske konstrukcije (N.N. br. 101/05.), te svim pratećim normativima Kod projektiranog betona u projektu mora biti specificiran razred tlačne čvrstoće (marka betona) i to kao karakteristična vrijednost 95%-tne vjerojatnosti s kriterijima sukladnosti prema normi HRN EN

10 Sastavni materijali od kojih se beton proizvodi, ili koji mu se pri proizvodnji dodaju, moraju ispunjavati zahtjeve normi na koje upućuje norma HRN EN 06-1 i zahtjeve prema Tehničkom propisu za betonske konstrukcije. Zahtjevi za isporuku betona i informacije proizvođača betona korisniku moraju sadržavati podatke prema normi HRN EN Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava svježeg betona provodi se prema normama niza HRN EN 1350, a ispitivanje svojstava očvrsnulog betona prema normama niza HRN EN Eventualna vremenski ubrzana proizvodnja betonskih elemenata, u cilju ubrzanja građenja, dopuštena je samo uz poseban projekt tehnologije izvođenja i dokaz zahtijevanih svojstava prethodnim ispitivanjima. Za svako odstupanje od projekta, nadzorni inženjer je dužan izvijestiti Projektanta i Investitora. Nužna je njega ugrađenog betona da se ne pojave štetne pukotine, a u svemu prema projektu betona, važećim propisima i pravilima struke. Betonski čelik Betonski čelici trebaju udovoljavati zahtjevima važećih propisa. Za čelik za armiranje primjenjuju se norme nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 1. dio: Opći zahtjevi (pren :1999), nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda A (pren :1999), nhrnen Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 3. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda B (pren :1999), nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 4. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda C (pren :1999), nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 5. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih armaturnih mreža (pren :1999), nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 6. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih rešetki za gredice (pren :1999). Potvrđivanje sukladnosti čelika za armiranje provodi se prema odredbama Dodataka A norme nhrn EN i odredbama posebnog propisa. Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava čelika za armiranje provodi se prema normama nizova nhrn EN 10080, odnosno nhrn EN 10138, i prema normama niza HRN EN ISO i prema normi HRN EN Preklopi se izvode prema odredbama priznatim tehničkim pravilima iz Priloga H Tehničkog propisa za betonske konstrukcije, odnosno prema normi HRN ENV :004. Sva armatura je iz čelika B500 u obliku šipki ili mreža. Osobito poštivati projektom predviđene razmake i zaštitne slojeve armature. Ni jedno betoniranje elementa ne može započeti bez prethodnog detaljnog pregleda armature od strane nadzornog inženjera i njegove dozvole. 10

11 Prekidi betoniranja Prekid i nastavci betoniranja konstrukcija moraju biti obrađeni projektom betona. Oplata Za izvedbu svih betonskih i armiranobetonskih elemenata potrebno je pravovremeno izraditi, postaviti i učvrstiti odgovarajuću drvenu, metalnu ili sličnu oplatu. Oplata mora odgovarati mjerama građevinskih nacrta, detalja i planova oplate. Podupiranjem i razupiranjem oplate mora se osigurati njena stabilnost i nedeformabilnost pod teretom ugrađene mješavine. Unutarnje površine moraju biti ravne i glatke, bilo da su vertikalne, horizontalne ili kose. Postavljena oplata mora se lako i jednostavno rastaviti, bez udaranja i upotrebe pomoćnih alata i sredstava čime bi se "mlada" konstrukcija izložila štetnim vibracijama. Ako se nakon skidanja oplate ustanovi da izvedena konstrukcija dimenzijama i oblikom ne odgovara projektu Izvođač je obavezan istu srušiti i ponovo izvesti prema projektu. Prije ugradnje svježe mješavine betona u oplatu istu, ako je drvena, potrebno je dobro navlažiti, a ako je metalna mora se premazati odgovarajućim premazom. Izvođač ne može započeti betoniranje dok Nadzor ne izvrši pregled postavljene oplate i pismeno je ne odobri. Primijenjeni standardi Standardi za beton osnovni HRN EN 06-1:00 Beton 1. dio: Specifikacije, svojstva, proizvodnja i sukladnost (EN 06-1:000) HRN EN 06-1/A1:004 nhrn EN 06-1/A Beton 1. dio: Specifikacija, svojstva, proizvodnja i sukladnost (EN 06-1:000/A1:004) Beton 1. dio: Specifikacija, svojstva, proizvodnja i sukladnost (EN 06-1:000/prA:004) Standardi za beton - ostali HRN EN Ispitivanje svježeg betona 1. dio: Uzorkovanje HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN Ispitivanje svježeg betona. dio: Ispitivanje slijeganjem Ispitivanje svježeg betona 3. dio: VeBe ispitivanje Ispitivanje svježeg betona 4. dio: Stupanj zbijenosti Ispitivanje svježeg betona 5. dio: Ispitivanje rasprostiranjem Ispitivanje svježeg betona 6. dio: Gustoća Ispitivanje svježeg betona 7. dio: Sadržaj pora Tlačne metode Ispitivanje očvrsnulog betona 1. dio: Oblik, dimenzije i drugi zahtjevi za uzorke i kalupe Ispitivanje očvrsnulog betona. dio: Izradba i njegovanje uzoraka za ispitivanje čvrstoće Ispitivanje očvrsnulog betona 3. dio: Tlačna čvrstoća uzoraka Ispitivanje očvrsnulog betona 6. dio: Vlačna čvrstoća cijepanjem uzoraka Ispitivanje očvrsnulog betona 7. dio: Gustoća očvrsnulog betona Ispitivanje očvrsnulog betona 8. dio: Dubina prodiranja vode pod tlakom 11

12 prcen/ts ISO ISO 3951 HRN U.M1.057 HRN U.M1.016 HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN HRN EN pren 13791:003 Ispitivanje očvrsnulog betona 9. dio: otpornost na smrzavanje ljuštenjem Plan uzorkovanja za atributni nadzor 1. dio: Plan uzorkovanja indeksiran prihvatljivim nivoom kvalitete (AQL) za nadzor količine po količine Postupci uzorkovanja i karta nadzora s varijablama nesukladnosti Granulometrijski sastav mješavina agregata za beton Beton. Ispitivanje otpornosti na djelovanje mraza Dodaci betonu, mortu I injekcijskim smjesama Metode ispitivanja 11. dio: Utvrđivanje karakteristika zračnih pora u očvrsnulom betonu Ispitivanje betona u konstrukcijama 1. dio: Izvađeni uzorci Uzimanje, pregled i ispitivanje tlačne čvrstoće Ispitivanje betona u konstrukcijama. dio: Nerazorno ispitivanje Određivanje veličine odskoka Ispitivanje betona u konstrukciji 3. dio: Određivanje sile čupanja Ispitivanje betona u konstrukciji 4. dio: Određivanje brzine ultrazvuka Ocjena tlačne čvrstoće betona u konstrukcijama ili u konstrukcijskim elementima Standardi za čelik za armiranje osnovni nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 1.dio: Opći zahtjevi (pren :1999) nhrn EN nhrnen nhrn EN nhrn EN Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda A (pren :1999) Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 3. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda B (pren :1999) Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 4. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda C (pren :1999) Čelik za armiranje betona Zavarljivi armaturni čelik 5. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih armaturnih mreža (pren :1999) Standardi za čelik za armiranje ostali HRN EN 1000 HRN EN 1005 HRN EN HRN EN EN HRN EN 1004 pren ISO HRN EN 87-1 HRN EN 719 HRN EN 79-3 HRN EN ISO 4063 Definicije i razredba vrsta čelika Toplovaljani proizvodi od nelegiranih konstrukcijskih čelika Tehnički uvjeti isporuke Sustavi označivanja čelika 1. dio: Nazivi čelika, glavni simboli Sustavi označivanja čelika. dio: Brojčani sustav Definicije čeličnih proizvoda Metalni proizvodi Vrste dokumenata o ispitivanju (uključuje dopunu A1:1995) Zavarivanje čelika za armiranje Provjera osposobljenosti zavarivača Zavarivanje taljenjem 1. dio: Čelici Koordinacija zavarivanja Zadaci i odgovornosti Zahtjevi za kakvoću zavarivanja Zavarivanje taljenjem metalnih materijala 3. dio: Standardni zahtjevi za kakvoću Zavarivanje i srodni postupci Nomenklatura postupaka i referentni brojevi 1

13 HRN EN ISO 377 HRN EN HRN EN ISO HRN EN ISO Čelik i čelični proizvodi Položaj i priprema uzoraka i ispitnih uzoraka za mehanička ispitivanja Metalni materijali Vlačni pokus 1. dio: Metoda ispitivanja (pri sobnoj temperaturi) Čelik za armiranje i prednapinjanje betona Ispitne metode 1. dio: Armaturne šipke i žice Čelik za armiranje i prednapinjanje betona Ispitne metode. dio: Zavarene mreže Ostali standardi ENV ENV Eurokod Projektiranje betonskih konstrukcija 1. dio: Opća pravila i pravila za zgrade Eurokod Projektiranje betonskih konstrukcija 1- dio: Opća pravila Projektiranje konstrukcije na požar Ovlaštene organizacije i institucije za atestiranje su na listi u Glasniku Zavoda kojeg izdaje Državni zavod za normizaciju i graditeljstvo. Izvoditelj je dužan osiguravati dokaze o kvaliteti radova i ugrađenih proizvoda i opreme prema Zakonu i prema zahtjevima iz projekta (članak 1. Zakona o građenju), te u tom smislu mora čuvati dokumentaciju o ispitivanju ugrađenog materijala, proizvoda i opreme prema programu ispitivanja iz projekta (članak 67. Zakona o građenju). Nadzorni inženjer dužan je voditi računa da je kvaliteta radova, ugrađenih proizvoda i opreme u skladu sa zahtjevima projekta te da je kvaliteta dokazana propisanim ispitivanjima i dokumentima (članak 3 Zakona). Nadzorni inženjer dužan je da za tehnički pregled priredi završno izvješće o izvedbi građevine (članak 71. Zakona o građenju). 1.6 Ostali radovi i materijali Svi ostali materijali i proizvodi koji se ugrađuju u objekt trebaju biti kvalitetni i trajni, uz zadovoljenje svih važećih normi, propisa i pravila struke. Za sve se upotrijebljene materijale provode tekuća i kontrolna ispitivanja, odnosno prilažu atesti isporučitelja. Izvedba svih radova treba biti ispravna, kvalitetna i pod stalnim stručnim nadzorom. Za svako odstupanje primijenjenog gradiva ili gotovog proizvoda od projekta, potrebna je suglasnost Projektanta i Investitora. 13

14 1.7. Posebni tehnički uvjeti Oplate i skele Skele i oplate moraju imati takvu sigurnost i krutost da bez slijeganja i štetnih deformacija mogu primiti opterećenja i utjecaje koji nastaju tijekom izvedbe radova. Skela i oplata moraju biti izvedeni tako da se osigurava puna sigurnost radnika i sredstava rada kao i sigurnost prolaznika, prometa, susjednih objekata i okoline uopće. Materijali za izradu skela i oplata moraju biti propisane kvalitete. Nadzorni inženjer treba odobriti oplatu prije početka betoniranja. Kod izrade projekta oplate mora se uzeti u obzir kompaktiranje pomoću vibratora na oplati tamo gdje je to potrebno. Oplata mora sadržavati sve otvore i detalje prikazane u nacrtima, odnosno tražene od nadzornog inženjera. Oplata odnosno skela treba osigurati da se beton ne onečisti. Obje moraju biti dovoljno čvrste i krute da odole pritiscima kod ugradnje i vibriranja i da spriječe ispupčenja. Nadzorni inženjer će, tamo gdje mu se čini potrebno, tražiti proračunski dokaz stabilnosti i progibanja. Nadvišenja oplate dokazuju se računski i geodetski se provjeravaju prije betoniranja. Oplata mora biti toliko vodotijesna da spriječi istjecanje cementnog mlijeka. Ukoliko se za učvršćenje oplate rabe metalne šipke od kojih dio ostaje ugrađen u betonu, kraj stalno ugrađenog dijela ne smije biti bliži površini od 5 cm. Šupljina koja ostaje nakon uklanjanja šipke mora se dobro ispuniti, naročito ako se radi o plohama koje će biti izložene protjecanju vode. Ovakav način učvršćenja ne smije se upotrijebiti za vidljive plohe betona. Žičane spojnice za pridržavanje oplate ne smiju prolaziti kroz vanjske plohe gdje bi bile vidljive. Radne reške moraju biti, gdje god je moguće, horizontalne ili vertikalne i moraju biti na istoj visini zadržavajući kontinuitet. Pristup oplati i skeli radi čišćenja, kontrole i preuzimanja, mora biti osiguran. Oplata mora biti tako izrađena, naročito za nosače i konstrukcije izložene proticanju vode, da se skidanje može obaviti lako i bez oštećenja rubova i površine. Površina oplate mora biti očišćena od inkrustacija i sveg materijala koji bi mogao štetno djelovati na izložene vanjske plohe. Kad se oplata premazuje uljem, mora se spriječiti prljanje betona i armature. Oplata, ukoliko je drvena, mora prije betoniranja biti natopljena vodom na svim površinama koje će doći u dodir s betonom i zaštićena od prianjanja za beton premazom vapnom. Skidanje oplate se mora izvršiti čim je to provedivo, naročito tamo gdje oplata ne dozvoljava polijevanje betona, ali nakon što je beton dovoljno očvrsnuo. Svi popravci betona trebaju se izvršiti na predviđen način i to što je prije moguće. 14

15 Oplata se mora skidati prema određenom redoslijedu, pažljivo i stručno, da se izbjegnu oštećenja. Moraju se poduzeti mjere predostrožnosti za slučaj neplaniranog kolapsa. Nadzorni inženjer će odrediti kad se mora, odnosno može, skidati oplata. Sve skele (za oplatu, pomoćne i fasadne) moraju se izvesti od zdravoga drva ili čeličnih cijevi potrebnih dimenzija. Sve skele moraju biti stabilne, ukrućene dijagonalno u poprečnom i uzdužnom smislu, te solidno vezane sponama i kliještima. Mosnice i ograde trebaju biti također dovoljno ukrućene. Skelama treba dati nadvišenje koje se određuje iskustveno u ovisnosti o građevini ili proračunski. Ako to traži nadzorni inženjer, vanjska skela, s vanjske strane, treba biti prekrivena tršćanim ili lanenim pletivom kako bi se uz općenitu zaštitu osigurala i kvalitetnija izvedba i zaštita fasadnog lica. Skele moraju biti izrađene prema pravilima struke i propisima Pravilnika o higijenskim i tehničkim zaštitnim mjerama u građevinarstvu. Nadzorni inženjer mora zabraniti izradu i primjenu oplata i skela koje prema njegovom mišljenju ne bi mogle osigurati traženu kvalitetu lica gotovog betona ili su neprihvatljive kvalitete ili sigurnosti. Prijem gotove skele ili oplate vrši se vizualno, geodetskom kontrolom i ostalom izmjerom. Pregled i prijem gotove skele, oplate i armature vrši nadzorni inženjer. Bez obzira na odobrenu primjenu skela, oplate i armature, izvođač snosi punu odgovornost za sigurnost i kvalitetu radova. Transport i ugradnja betona S betoniranjem se može početi samo na osnovi pismene potvrde o preuzimanju podloge, skele, oplate i armature te po odobrenju programa betoniranja od nadzornog inženjera. Beton se mora ugrađivati prema unaprijed izrađenom programu i izabranom sistemu. Vrijeme transporta i drugih manipulacija sa svježim betonom ne smije biti duže od onog koje je utvrđeno u toku prethodnih ispitivanja (promjena konzistencije s vremenom pri raznim temperaturama). Transportna sredstva ne smiju izazivati segregaciju smjese betona. U slučaju transporta betona auto-miješalicama, poslije pražnjenja auto-miješalice treba oprati bubanj, a prije punjenja treba provjeriti je li ispražnjena sva voda iz bubnja. Zabranjeno je korigiranje sadržaja vode u gotovom svježem betonu bez prisustva tehnologa za beton. Dozvoljena visina slobodnog pada betona je 1,0 m. Nije dozvoljeno transportiranje betona po kosinama. Transportna sredstva se ne smiju oslanjati na oplatu ili armaturu kako ne bi dovela u pitanje njihov projektirani položaj. Svaki započeti betonski odsjek, konstruktivni dio ili element objekta mora biti neprekidno izbetoniran u opsegu, koji je predviđen programom betoniranja, bez obzira na radno vrijeme, brze vremenske promjene ili isključenja pojedinih uređaja mehanizacije pogona. 15

16 Ako dođe do neizbježnog, nepredvidljivog prekida rada, betoniranje mora biti završeno tako da se na mjestu prekida može izraditi konstruktivno i tehnološki odgovarajući radni spoj. Izrada takvog radnog spoja moguća je samo uz odobrenje nadzornog inženjera. Svježi beton mora se ugrađivati vibriranjem u slojevima čija debljina ne smije biti veća od 70 cm. Sloj betona koji se ugrađuje mora vibriranjem biti dobro spojen s prethodnim donjim slojem betona. Ako dođe do prekida betoniranja, prije nastavka betoniranja površina donjeg sloja betona mora biti dobro očišćena ispuhivanjem i ispiranjem, a po potrebi i pjeskarenjem. Beton treba ubaciti što bliže njegovom konačnom položaju u konstrukciji da bi se izbjegla segregacija. Smije se vibrirati samo oplatom ukliješten beton. Nije dozvoljeno transportiranje betona pomoću pervibratora. Ugrađeni beton ne smije imati temperaturu veću od 45 C u periodu od 3 dana nakon ugradnje. Betoniranje pri visokim vanjskim temperaturama Niska početna temperatura svježeg betona ima višestruko povoljan utjecaj na poboljšanje uvjeta za betoniranje masivnih konstrukcija. Stoga je sniženje temperature svježeg betona i održavanje iste u propisanim granicama od posebnog značaja. Za održavanje temperature svježeg betona unutar dopuštenih 5 C, neophodno je poduzeti sljedeće mjere: krupne frakcije agregata hladiti raspršivanjem vode po površini deponije, što se ne preporuča s frakcijama do 8 mm, zbog poteškoća s održavanjem konzistencije betona, deponije pijeska zaštititi nadstrešnicama, silose za cement, rezervoare, miješalicu, cijevi itd. zaštititi od sunca bojenjem u bijelo. Ukoliko ovi postupci hlađenja nisu dostatni, daljnje sniženje temperature može se postići hlađenjem vode u posebnim postrojenjima (coolerima). Za vrijeme visokih dnevnih temperatura (oko 30 C), kada postoje poteškoće s održavanjem dozvoljene temperature svježeg betona, početak radova na betoniranju treba pomaknuti prema hladnijem dijelu dana (noć, jutro). Vrijeme od spravljanja betona do ugradnje treba biti što kraće, kako bi se izbjegli problemi pri pražnjenju transportnih sredstava i ugradnji zbog smanjenja obradivosti. Ugrađivanje se mora odvijati brzo i bez zastoja. Redoslijed betoniranja mora omogućiti povezivanje novog betona s prethodnim. 16

17 U uvjetima vrućeg vremena najpogodnije je njegovanje vodom. Njegovanje treba početi čim beton počne očvršćivati. Ako je intenzitet isparavanja blizu kritične granice, površina se može finim raspršivanjem vode održavati vlažnom, bez opasnosti od ispiranja. Čelične oplate treba rashlađivati vodom, a podloga prije betoniranja mora biti dobro nakvašena. Ukoliko se u svježem betonu pojave pukotine, treba ih zatvoriti revibriranjem. Voda koja se upotrebljava za njegovanje ne smije biti mnogo hladnija od betona, kako razlike između temperature betona na površini i unutar jezgre ne bi prouzročile pojavu pukotina. Stoga je efikasan način njegovanja pokrivanje betona materijalima koji vodu upijaju i zadržavaju (juta, spužvasti materijal i sl.) te dodatno prekrivanje plastičnom folijom. Prekrivanje povoljno djeluje i na utjecaj razlika temperatura noć - dan. Betoniranje pir niskim vanjskim temperaturama Betoniranje pri temperaturama nižim od +5 C moguće je uz pridržavanje mjera za zimsko betoniranje. Upotreba smrznutog agregata u mješavini nije dozvoljena, a zagrijavanje pijeska parom nije preporučljivo zbog poteškoća s održavanjem konzistencije betona. Pri ugradnji svježi beton mora imati minimalnu temperaturu od +6 C, koja se na nižim temperaturama zraka (0 < t < +5 C) može postići samo zagrijavanjem vode, pri čemu temperatura mješavine agregata i vode prije dodavanja cementa ne smije prijeći +5 C. Temperatura svježeg betona u zimskom periodu na mjestu ugradnje mora biti od +6 C do +15 C. Da bi se omogućio normalni tok procesa stvrdnjavanja i spriječilo smrzavanje, odmah poslije ugradnje, beton se toplinski zaštićuje prekrivanjem otvorenih površina izolacijskim materijalima i izolacijom čeličnih oplata. Toplinska izolacija betona mora biti takva da osigura postizanje najmanje 50 % projektirane čvrstoće na pritisak prije nego što beton bude izložen djelovanju mraza. Pri temperaturama zraka nižim od +5 C, temperatura svježeg betona mjeri se najmanje jedanput u toku h. Izvođenje zidanih zidova(ziđa) Zidni elementi na gradilištu moraju biti složeni po vrstama i razredima i osigurani od djelovanja atmosferilija (kiše, snijega, leda). Zidni elementi ne smiju se postavljati na stropne konstrukcije ako imaju ukupnu masu kojom bi se izazvale trajne deformacije na konstrukciji. 17

18 Mort mora biti transportiran do gradilišta i skladišten na način da je zaštićen od utjecaje vlage i drugih štetnih utjecaja na specificirana tehnička svojstva. Mort mora biti složen po vrstama i razredima. Mort i veziva ne smiju se, bez prethodnih kontrolnih ispitivanja, ugrađivati odnosno primjenjivati nakon provedena 3 mjeseca na gradilištu. Mort se mora miješati strojno i ne smije se ugrađivati ukoliko je započeo proces stvrdnjavanja. Prije zidanja ziđa iz Priloga»A«mora se provesti sljedeće: pregled svake otpremnice i oznaka na zidnim elementima, mortu i drugim građevnim proizvodima, koji se koriste, vizualnu kontrolu zidnih elemenata, vreća morta i ambalaže ostalih građevnih proizvoda da se utvrde moguća oštećenja, utvrđivanje razreda kontrole proizvodnje zidnih elemenata (I ili II). Kontrolu provodi izvođač. Kontrolu razreda izvedbe ziđa (A, B, C) provodi nadzorni inženjer i utvrđuje da postoji osposobljenost izvođača za provedbu projektom propisanog razreda izvedbe. Pri izvedbi ziđa zidane konstrukcije zidni elementi povezuju se mortom uz potpuno ispunjavanje horizontalnih i vertikalnih sljubnica. Pri zidanju ziđa zidni elementi zida trebaju se preklapati za pola duljine zidnog elementa, mjereno u smjeru zida, a iznimno za 0,4 visine zidnog elementa, ali ne manje od 4,5 cm. Horizontalni serklaži u razini stropne konstrukcije betoniraju se zajedno s izvedbom stropne konstrukcije. Vertikalni serklaži pojedine etaže betoniraju se nakon izvedbe ziđa te etaže pri čemu se mora osigurati veza zid serklaž, bilo načinom gradnje (istacima zidnih elemenata svakog drugog reda za najmanje 0,4 visine zidnog elementa, ali ne manje od 4,5 cm), ili mehaničkim spojnim sredstvima u skladu s projektom zidane konstrukcije. Temperatura svježeg morta ne smije biti niža od +5 C, niti viša od +35 C. Kada je srednja dnevna temperatura zraka manja od +50 C ili viša od +35 C, zidanje ziđa treba izvoditi pod posebnim uvjetima. Dokazivanje uporabljivosti ziđa i potvrđivanje sukladnosti provodi se, ovisno o razredu izvedbe ziđa, sukladno odredbama TPZK. Ako se naknadno dokaže da nisu ostvarene sve pretpostavke iz projekta u svezi s razredom kontrole proizvodnje zidnih elemenata i razredom izvedbe ziđa potrebno je provesti ispitivanje ziđa in situ od strane ovlaštene pravne osobe. 18

19 1.8. Uvjeti održavanja i projektni vijek trajanja Izvanredne preglede građevine mora se provoditi nakon nekog izvanrednog događaja (ekstremne vremenske neprilike, potres, požar, eksplozija i slično) ili prema zahtjevu inspekcije. Osim ovih pregleda preporučuje se da korisnici građevine vrše godišnje preglede i ukoliko primijete neku nepravilnost na konstrukciji zatraže redoviti ili izvanredni pregled i prije roka predviđenog ovim projektom. Način obavljanja pregleda uključuje: vizualni pregled, u kojeg je uključeno utvrđivanje položaja i veličine napuklina i pukotina te drugih oštećenja bitnih za očuvanje mehaničke otpornosti i stabilnosti građevine, utvrđivanja stanja zaštitnog sloja armature, za betonske konstrukcije u umjereno ili jako agresivnom okolišu, utvrđivanje veličine progiba glavnih nosivih elemenata betonske konstrukcije za slučaj osnovnog djelovanja, ako se na temelju vizualnog pregleda sumnja u ispunjavanje bitnog zahtjeva mehaničke otpornosti i stabilnosti. Nakon obavljenih pregleda konstrukcije potrebno je izraditi dokumentaciju o stanju konstrukcije nakon pregleda sa potrebnim mjerama i radovima na saniranju i održavanju konstrukcije. Ovu i drugu dokumentaciju o održavanju betonske konstrukcije dužan je trajno čuvati vlasnik građevine. Manje nedostatke može ispraviti stručna osoba (zanatlija) na licu mjesta, a kod većih zahvata vlasnik (ili korisnici) građevine dužni su postupiti prema potrebnim zahtjevima i mjerama iz dokumentacije o stanju konstrukcije te izvesti neophodne radove održavanja, obnove i izmjene uređaja i dijelova te radove popravka, ojačanja i rekonstrukcije. Sve radove pregleda i izvedbe radova na konstrukciji potrebno je povjeriti za to ovlaštenim osobama. Norme za ispitivanje i održavanje građevina : HRN ENV 1369 HRN EN Održavanje Smjernice za izradu ugovora o održavanju Nazivlje u održavanju HRN ENV :00 Izvedba betonskih konstrukcija 1. dio: Općenito (ENV :000) HRN U.M1.047:1987 HRN EN 4866:1999 pren 13791:003 Ispitivanje konstrukcija visokogradnje pokusnim opterećenjem i ispitivanje do sloma Mehaničke vibracije i udari Vibracije građevina Smjernice za mjerenje vibracija i ocjenjivanje njihova utjecaja na građevine (ISO 4866:1990+Dopuna 1:1994+Dopuna :1996) Ocjena tlačne čvrstoće betona u konstrukcijama ili u konstrukcijskim elementima HRN ISO :00 Zgrade i druge građevine Planiranje vijeka uporabe 1. dio: Opća načela (ISO :000) HRN ISO :00 Zgrade i druge građevine Planiranje vijeka uporabe. dio: Postupci predviđanja vijeka uporabe (ISO :001) HRN ISO :004 Zgrade i druge građevine Planiranje vijeka uporabe 3. dio: Neovisne ocjene (auditi) i pregledi svojstava 19

20 (ISO :00) HRN :000 HRN 1504-:001 Ispitivanje betona u konstrukcijama 1. dio: Izvađeni uzorci Uzimanje, pregled i ispitivanje tlačne čvrstoće (EN :000) Svojstva betona u konstrukcijama.dio: Nerozorno ispitivanje Određivanje indeksa sklerometra (EN 1504-:001) nhrn EN Ispitivanje betona u konstrukcijama 3. dio: Određivanje sile čupanja (pull-out) (pren :003) HRN EN :004 Ispitivanje betona 4. dio: Određivanje brzine ultrazvučnog impulsa (EN :004) HRN EN :001 Ispitivanje očvrsloga betona 1. dio: Oblik, dimenzije i drugi zahtjevi za uzorke i kalupe (EN :000) HRN EN :00 Ispitivanje očvrsloga betona 3. dio: Tlačna čvrstoća ispitnih uzoraka (EN :001) Očekivani vijek trajanja građevine je 50 godina. Preduvjet za postizanje očekivanog vijeka trajanja je pravilna izvedba te pravilno održavanje u skladu s prethodno navedenim zahtjevima te zakonima i pravilima struke. 0

21 . ANALIZA OPTEREĆENJA.1. Pozicije 100 Etaže a) stalno opterećenje debljina ploče: d pl = L kraći /35 =435/ 35= 1,43 cm odabrano d pl = 15 cm d(m) γ (kn/m3) d x γ Pregrade 1,00 Završna obrada poda - parket 0,0 1,0 0,4 AB estrih 0,05 5,0 1,5 Toplinska izolacija 0,04 5,0 0,0 Hidroizolacija 0,005 0,0 0,10 AB ploča 0,15 5,0 3,75 Ukupno stalno opterećenje: g 100 = 6,50 kn/m b) pokretno opterećenje Pokretno opterećenje se uzima prema pravilniku : HRN EN q 100 =,0 kn/m 1

22 .. Pozicije 00 - Krov a) stalno opterećenje - GLINENI CRIJEP 3 cm - DRVENA LETVA 4 cm - DRVENA LETVA 4 cm - HIDRO IZOLACIJA 0.5 cm - TERMOIZOLACIJA 4 cm - AB PLOČA 4 cm - ISPUNA 14 cm - GLINENI CRIJEP 3.3 cm - DRVENA LETVA 4.4 cm - DRVENA LETVA 4.4 cm - TERMOIZOLACIJA 4.5 cm - HIDROIZOLACIJA 0.5 cm - AB PLOČA 4.4 cm - ISPUNE 15.5 cm - GLINENI CRIJEP 3 cm - DRVENA LETVA 4 cm - DRVENA LETVA 4 cm - HIDROIZOLACIJA 0.5 cm - TERMO IZOLACIJA 4 cm - AB PLOČA 14 cm - GREDICA 4 cm d(m) γ (kn/m3) d x γ Glineni crijep + drvene letve 0.6 Termoizolacija Hidroizolacija 0,0055 0,0 0,11 FERT ploča (strop) Ukupno ststalno opterećenje: g 00 = 4.04 kn/m b) pokretno opterećenje Za pokretno opterećenje uzima se opterećenje snijegom i vjetrom. Opterećenje snijegom za kose krovove, u područjima gdje je snijeg rijedak (prema pravilniku) iznosi 0,50 kn/m, pa se za pokretno opterećenje kosih krovova može uzeti zamjenjujuća vrijednost: q 00 =s+w= 1,00 kn/m

23 .3. Stubište a) stalno opterećenje tgα= v st / š st = 18/30 =0,60 ; α=30,96 0 h`= h/ cosα= 15/cos30,96 0 =17,49 cm d(m) γ d x γ (kn/m3) Završna obrada gazišta- kamena ploča 0,0 8,0 0,56 Cementni namaz 0,01 0,0 0,0 Stuba 0,10 4,0,40 AB ploča 0,1749 5,0 4,37 Ukupno stalno opterećenje: g st = 7,53 kn/m b) pokretno opterećenje Pokretno opterećenje se uzima prema pravilniku : HRN EN U našem slučaju uzimamo isto kao na pločama q st =,0 kn/m 3

24 3. PRORAČUN PLOČA POZICIJA 00 4

25 tip stropa tip gredice 3.1. Proračun pozicije 01 i 0 - stalno opterećenje g =4.04 (kn/m ) - pokretno opterećenje p =1.0 (kn/m ) - ukupno eksploatacijsko opterećenje q = g + p = 5.04 (kn/m ) visina stropa d (cm) vrsta stropa tip FERT gredice ukupna armatura (svedeno na RA 400/500) (cm /m') a / b ( ) granični moment nosivosti presjeka Mu (knm/m') radni moment nosivosti presjeka Mn (knm/m') G / G.97 01/ G / G / G / =18 cm S1 G / G / G / G / G / S nosivost stropa S u odnosu na S1 veća je za oko 60 % 16+4=0 cm nosivost stropa visine d=0 cm, u odnosu na d=18 cm, veća je za oko 10 % Ukupno eksploatacijsko opterećenje koje može nositi stropna konstrukcija visine 14+4=18 cm* kada je sustava slobodno položene grede q... (kn/m ) - ukupno eksploatacijsko opterećenje (s vlastitom masom stropa) koje konstrukcija može nositi Lo... (m) - svijetli raspon između zidova (greda),0,,4,6,8 3,0 3, 3,4 3,6 3,8 4,0 4, 4,4 4,6 4,8 5,0 5, 5,4 5,6 5,8 6,0 G1 11,60 9,75 8,31 7,16 5,84 5,48 4,86 4,33 3,89 G 15,00 1,78 11,0 9,60 8,44 7,47 6,67 5,98 5,40 4,90 4,46 4,08 G3 9,88 8,75 7,81 7,01 6,33 5,74 5,3 4,78 4,39 G4 10,46 9,33 8,37 7,56 6,85 6, 5,69 5, 4,81 4,45 S1 G5 8,96 8,09 7,34 6,69 6,1 5,6 5,18 4,79 4,44 G6 9,09 8,4 7,51 6,87 6,31 5,8 5,38 4,99 4,64 G7 9,34 8,51 7,78 7,15 6,59 6,09 5,65 5,5 4,90 4,58 G8 8,69 7,98 7,36 6,80 6,31 5,86 5,47 5,11 4,78 G9 8,97 8,7 7,64 7,09 6,59 6,15 5,74 5,38 G10 8,45 7,84 7,9 6,79 6,35 5,95 S Nosivost konstrukcije S je za oko 60% veća od S1 (na istom rasponu) Vlastita težina stropa S1 (gredice, blokovi, beton) iznosi oko.8 kn/m, a stropa S oko 3. kn/m * Nosivost konstrukcije visine 16+4=0 cm, približno je za oko 10% veća od one s visinom 14+4=18 cm 5

26 Iskaz fert gredica 6

27 Iskaz količine i vrste fert gredica POZICIJA TIP FERT GREDICA SVIJETLI OTVOR L 0 (cm) DULJINA GREDICE (cm) ARMATURA ČELIČNOG NOSAČA DOPUNSKA ARMATURA NOSAČA UKUPNA ARMATURA PROIZVODNA DULJINA (cm) 1 G Φ7 Φ10 3, G Φ7 / 1, G Φ7 / 1, G Φ7 Φ14 7, G Φ7 / 1, KOMADA Okomito na pravac pružanja gredice, 1 cm ispod vrha stropa, potrebno je postaviti zavarene armaturne mreže R-196 po čitavoj površini stropa. Na svim konzolnim pozicijama potrebno je postaviti zavarene armaturne mreže R-385 dimenzija 00x15 cm. 7

28 4. PRORAČUN PLOČA POZICIJA 100 8

29 4.1. Prikaz rezultata momenta na numeričkom modelu Momenti u polju mx Kombinacija opterećenja: Q = G*1,35 + g*1,35 + q*1,0*1,50 Momenti u polju my Kombinacija opterećenja: Q = G*1,35 + g*1,35 + q*1,0*1,50 Nisu rađene kombinacije postavljanja pokretnog opterećenje u najnepovoljnije položaje, već je pokretno (korisno) opterećenje množeno sa 1,0 te su time dobivene max vrijednosti momenata u polju. 9

30 Momenti na ležaju mx Kombinacija opterećenja: Q = G*1,35 + g*1,35 + q*1,50 Momenti na ležaju my Kombinacija opterećenja: Q = G*1,35 + g*1,35 + q*1,50 30

31 4.. Proračun pozicije 106 Stubište g=7,53 kn/m q=,0 kn/m g Lst 7,53,78 M g, p 4,16 knm/ m q Lst,0,78 M q, p 1,10 knm/ m M ed, p g M g, p q M q, p 1,35 4,16 1,5 1,10 7,7 knm/ m g Lst 7,53,78 M g, l 7,7 knm/ m 8 8 q Lst,0,78 M q, l 1,93 knm/ m 8 8 M M M 1,357,7 1,5 1,93 1,71 knm m ed, l g g, l q q, l / 31

32 4.3. Prikaz dobivenih rezultata momenata na pločama pozicija 100 3

33 4.4. Dimenzioniranje ploča pozicija 100 Beton C 30/37 ; fck=30,0 Mpa fcd=fck/γc=30/1,5=0,0 Mpa Armatura B 500B ; fyk=500 Mpa fyd=fyk/γs=500/1,15=434,8 Mpa Ploča 101-polje Med=7,0 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 70/ 100 1,0=0,05 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,9 ξ=0,083 ζ=0,971 A s1 = Med / ζ d fyd= 70/ 0, ,48= 1,4 cm /m (donja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: Q - 83 (donja zona) Ploča 10-polje Med=8,64 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 864/ 100 1,0=0,030 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,0 ξ=0,091 ζ=0,968 A s1 = Med / ζ d fyd= 864/ 0, ,48= 1,71 cm /m (donja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: Q - 83 (donja zona) 33

34 Ploča 103-polje Med=14,10 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 1410/ 100 1,0=0,049 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,4 ξ=0,13 ζ=0,956 A s1 = Med / ζ d fyd= 1410/ 0, ,48=,83 cm /m (donja zona) Odabrano: Q (donja zona) Ploča 104-polje Med=4,95 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 495/ 100 1,0=0,017 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,7 ξ=0,065 ζ=0,977 A s1 = Med / ζ d fyd= 495/ 0, ,48= 0,97 cm /m (donja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: Q - 83 (donja zona) 34

35 Ploča 105-polje Med=13,85 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 1385/ 100 1,0=0,048 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,3 ξ=0,115 ζ=0,959 A s1 = Med / ζ d fyd= 1385/ 0, ,48=,77 cm /m (donja zona) Odabrano: Q (donja zona) Ploča 106-polje Med=,96 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 96/ 100 1,0=0,010 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,6 ξ=0,057 ζ=0,981 A s1 = Med / ζ d fyd= 96/ 0, ,48= 0,58 cm /m (donja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: Q - 83 (donja zona) 35

36 Ležaj Med=14,8 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 148/ 100 1,0=0,051 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,4 ξ=0,13 ζ=0,956 A s1 = Med / ζ d fyd= 148/ 0, ,48=,97 cm /m (gornja zona) Odabrano: R- 335 (gornja zona) Ležaj Med=10,81 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 1081/ 100 1,0=0,038 Očitano: ε s1 =10 ε c =1, ξ=0,107 ζ=0,96 A s1 = Med / ζ d fyd= 1081/ 0, ,48=,15 cm /m (gornja zona) Odabrano: R- 335 (gornja zona) 36

37 Ležaj Med=1,7 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 17/ 100 1,0=0,006 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,4 ξ=0,038 ζ=0,987 A s1 = Med / ζ d fyd= 17/ 0, ,48= 0,33 cm /m (gornja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: R- 196 (gornja zona) Ležaj Med=1,45 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 145/ 100 1,0=0,074 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,8 ξ=0,153 ζ=0,944 A s1 = Med / ζ d fyd= 145/ 0, ,48= 4,35 cm /m (gornja zona) Odabrano: R- 503 (gornja zona) 37

38 Ležaj Med=0,63 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 63/ 100 1,0=0,00 Očitano: ε s1 =10 ε c =0, ξ=0,00 ζ=0,993 A s1 = Med / ζ d fyd= 63/ 0, ,48= 0,1 cm /m (gornja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: R- 196 (gornja zona) Ležaj Med=18,5 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 185/ 100 1,0=0,064 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,6 ξ=0,138 ζ=0,950 A s1 = Med / ζ d fyd= 185/ 0, ,48= 3,74 cm /m (gornja zona) Odabrano: R- 44 (gornja zona) 38

39 Ležaj Med=9,48 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 948/ 100 1,0=0,033 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,1 ξ=0,099 ζ=0,965 A s1 = Med / ζ d fyd= 948/ 0, ,48= 1,88 cm /m (gornja zona) Odabrano: R- 196 (gornja zona) Ležaj Med=18,36 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 1836/ 100 1,0=0,064 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,6 ξ=0,138 ζ=0,950 A s1 = Med / ζ d fyd= 1836/ 0, ,48= 3,70 cm /m (gornja zona) Odabrano: R- 44 (gornja zona) 39

40 Ležaj Med=,18 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 18/ 100 1,0=0,08 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,5 ξ=0,048 ζ=0,984 A s1 = Med / ζ d fyd= 18/ 0, ,48= 0,4 cm /m (gornja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: R- 196 (gornja zona) 40

41 4.5. Dimenzioniranje stubišta Stubište- polje 108 i 107 Med=7,7 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 77/ 100 1,0=0,05 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,9 ξ=0,083 ζ=0,971 A s1 = Med / ζ d fyd= 77/ 0, ,48= 1,43, cm /m (donja zona) A s1,min =0,1% A c = 0, = 1,80 cm Odabrano: R- 196 (gornja zona) Stubište- ležaj Med=1,71 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 171/ 100 1,0=0,044 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,3 ξ=0,115 ζ=0,959 A s1 = Med / ζ d fyd= 171/ 0, ,48=,54 cm /m (gornja zona) Odabrano R-335 (gornja zona) 41

42 Iskaz potrebne armature (u cm /m) po pozicijama: 4

43 Plan armature ploče pozicija 100 donja zona 43

44 Plan armature ploče pozicija 100 gornja zona 44

45 5. PRORAČUN GREDNOG NOSAČA POZICIJA Skica sustava 45

46 5.. Analiza opterećenja Analiza opterećenja greda 1 Stalno opterećenje Opterećenje od ploče: g pl,00 =g 00 L 1 =4,04 3,00=1, kn/m Opterećenje od grede: g gr,00 =b gr h sv γ ab =0,4 0,4 5=1,44 kn/m Ukupno opterćenje po nosaču: g n,00 = g pl,00 + g gr,00 =1,1+1,44=13,56 kn/m Korisno opterećenje: Opterećenje od ploče: q pl,00 = q 00 L 3 =1,00 3,0=3,0 kn/m Ukupno opterećenje po nosaču: q n,00 = q pl,00 = 3,0 kn/ m 46

47 Analiza opterećenja greda Stalno opterećenje Opterećenje od ploče: g pl,00 =g 00 L =4,04 4,41=17,8 kn/m Opterećenje od grede: g gr,00 =b gr h sv γ ab =0,4 0,4 5=1,44 kn/m Ukupno opterćenje po nosaču: g n,00 = g pl,00 + g gr,00 =17,8+1,44=19,6 kn/m Korisno opterećenje: Opterećenje od ploče: q pl,00 = q 00 L =1,00 4,41=4,41 kn/m Ukupno opterećenje po nosaču: q n,00 = q pl,00 = 4,41 kn/ m 47

48 Analiza opterećenja greda 3 Stalno opterećenje Opterećenje od ploče: g pl,00 =g 00 L 3 =4,04 4,94=19,96 kn/m Opterećenje od grede: g gr,00 =b gr h sv γ ab =0,4 0,4 5=1,44 kn/m Ukupno opterćenje po nosaču: g n,00 = g pl,00 + g gr,00 =19,96+1,44=1,4 kn/m Korisno opterećenje: Opterećenje od ploče: q pl,00 = q 00 L 3 =1,00 4,94=4,94 kn/m Ukupno opterećenje po nosaču: q n,00 = q pl,00 = 4,94 kn/ m 48

49 5.3. Proračun nosača Greda - 1 Momenti: M ed, polje 33,6 knm/ m M ed, ležaj,63 knm/ m Poprečne sile: V V V ed, 0 d 10, 95 ed, 1 l 40, 66 ed, 1 d 39, 16 kn kn kn 49

50 Greda Momenti: M ed, polje 6,73 knm/ m M ed, ležaj 3,76 knm/ m M ed, ležaj 31,0 knm/ m Poprečne sile: V V V V ed, 1 l 15, 66 ed, 1 d 44, 6 ed, l 61, 38 ed, 1 d 44, 98 kn kn kn kn 50

51 Greda 3 Momenti: M ed, polje 37,16 knm/ m M ed, ležaj 44,34 knm/ m M ed, ležaj 4,18 knm/ m Poprečne sile: V V V V ed, 0 d 51, 94 ed, 1 l 76, 9 ed, 1 d 57, 30 ed, l 17, 4 kn kn kn kn 51

52 5.4. Dimenzioniranje nosača na moment savijanja Beton C 30/37 ; fck=30,0 Mpa fcd=fck/γc=30/1,5=0,0 Mpa Armatura B 500B ; fyk=500 Mpa fyd=fyk/γs=500/1,15=434,8 Mpa Greda 1 Polje Utjecajna širina: Io 0,85350 beff b0 e beff 4 84,0cm 350 cm 5 5 Med=33,6 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 336/ 84 1,0=0,045 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,3 ξ=0,115 ζ=0,959 A s1 = Med / ζ d fyd= 336/ 0, ,48=3,84 cm /m (donja zona) Odabrano: dvije gredice G5-4Φ10+4Φ7 (As=3,14+1,54=4,68 cm) (donja zona) Površina armature gredica zadovoljava te nije potrebna dodatna armatura. Ležaj Med=,63 knm/m μsd=med / b w d fcd= 63/ 4 1,0=0,01 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,6 ξ=0,057 ζ=0,981 A s1 = Med / ζ d fyd= 63/ 0, ,48= 0,9 cm /m (gornja zona) Odabrano Φ1 (As=,6 cm) (gornja zona) 5

53 Greda Polje Utjecajna širina: Io 0,8535 beff b0 e beff 4 80,0cm 35 cm 5 5 Med=6,73 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 673/ 80 1,0=0,038 Očitano: ε s1 =10 ε c =1, ξ=0,107 ζ=0,96 A s1 = Med / ζ d fyd= 673/ 0, ,48=3,04 cm /m (donja zona) Odabrano: dvije gredice G4 - Φ1+4Φ7 (As=,6+1,54=3,80 cm) (donja zona) Površina armature gredica zadovoljava te nije potrebna dodatna armatura. Ležaj 1 Med=3,76 knm/m μsd=med / b w d fcd= 376/ 4 1,0=0,018 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,8 ξ=0,074 ζ=0,974 A s1 = Med / ζ d fyd= 376/ 0, ,48= 0,4 cm /m (gornja zona) Odabrano Φ1 (As=,6 cm) (gornja zona) 53

54 Ležaj Med=31,0 knm/m μsd=med / b w d fcd= 3100/ 4 1,0=0,146 Očitano: ε s1 =10 ε c =3, ξ=0,4 ζ=0,901 A s1 = Med / ζ d fyd= 3100/ 0, ,48= 3,77 cm /m (gornja zona) Odabrano Φ16 (As=4,0 cm) (gornja zona) 54

55 Greda 3 Polje Utjecajna širina: Io 0,85355 beff b0 e beff 4 85,0cm 355cm 5 5 Med=37,16 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 3716/ 85 1,0=0,050 Očitano: ε s1 =10 ε c =1,4 ξ=0,13 ζ=0,956 A s1 = Med / ζ d fyd= 3716/ 0, ,48=4,6 cm /m (donja zona) Odabrano: dvije gredice G7 - Φ10+Φ1+4Φ7 (As=1,57+,6+1,54=5,37 cm) (donja zona) Ležaj 1 Med=4,18 knm/m μsd=med / b w d fcd= 418/ 4 1,0=0,00 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,8 ξ=0,074 ζ=0,974 A s1 = Med / ζ d fyd= 418/ 0, ,48= 0,47 cm /m (gornja zona) Odabrano Φ1 (As=,6 cm) (gornja zona) 55

56 Ležaj Med=44,34 knm/m μsd=med / b w d fcd= 4434/ 4 1,0=0,09 Za: ε s1 =10 ε c =3,5 Očitano: μ sd,lim= 0,159 ξ lim =0,59 ζ lim =0,89 μsd=0,09 > μsd,lim=0,159 x= ξ lim d= 0,59 1=5,44 cm z= ζ lim d= 0,89 1=18,73 cm Mrd,lim= μ sd,lim b w d fcd= 0, ,0= 3365,71 kncm= 33,66 knm A s1 M Rd,lim d f lim yd M ed M 3365, ,71 d d f 0, , , 48 Rd,lim yd A s1 = 5,50 cm /m (donja zona) Odabrano Φ16 (As=6,03 cm) (donja zona) x d 5,44 3 s c 3,5 1,57 x 5,44 v f E yd S 434, ,17 1,57 s s E s Mpa 1000 A s M ed M ,71 d d 1 331, 4 Rd,lim s A s = 1,89 cm /m (gornja zona) Odabrano Φ1 (As=,6 cm) (gornja zona) 56

57 6. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJA Skica sustava 57

58 6..Analiza opterećenja Greda Stalno opterećenje: Opterećenje od ploče: Lg,8 g, 100 g100 6,5 9,1 kn Zamjenjujuće opterećenje od ploče: pl / 5 g pl, 100, zam g pl,100 0,659,1 5,7 kn / m 8 Opterećenje od zida krova: g zid, krov d zid hzid, zam zid 0,51,3318,0 5,99 kn/ m Opterećenje od grede: g gr, 100,1 bgr hsv ab 0,5 0,30 5,00 1,88 kn/ m m Ukupno stalno opterećenje na gredi: gn, 100,1 g pl,100, zam g zid, krov g gr,100,1 5,7 5,99 1,88 13,57 kn/ m Korisno opterećenje Lg,80 Opterećenje od ploče: q pl, 100,max q100,0,80 kn / m Zamjenjujuće opterećenje od ploče: 5 q pl, 100, zam q pl,100 0,65,80 1,75 kn / m 8 Ukupno korisno opterećenje na gredi: q n 1,75 kn/ m, 100,1 58

59 6.3. Proračun nosača Greda Momenti: g L 13,57,80 M g 13,30 knm/ m 8 8 q L 1,75,80 M q 1,7 knm/ m 8 8 M ed g M g q M q 1,3513,30 1,5 1,7 0,54 knm/ m Poprečne sile: L Ved, 0 M ed / 0,54 /1,4 9, 34 kn L Ved, 1 M ed / 0,54 /1,4 9, 34 kn 59

60 6.4. Dimenzioniranje nosača na moment savijanja Beton C 30/37 ; fck=30,0 Mpa fcd=fck/γc=30/1,5=0,0 Mpa Armatura B 500B ; fyk=500 Mpa fyd=fyk/γs=500/1,15=434,8 Mpa Greda Utjecajna širina: I o 0,85 80 beff b0 e beff 5 73 cm 305cm 5 5 Med=0,54 knm/m μsd=med / b eff d fcd= 054/ 73 4,0=0,008 Očitano: ε s1 =10 ε c =0,5 ξ=0,048 ζ=0,984 A s1 = Med / ζ d fyd= 054/ 0, ,48=1,14 cm /m (donja zona) Odabrano Φ1 (As=,6 cm) 60

61 Dimenzioniranje nosača na poprečnu silu Greda C 30/37 V Ed =9,34 kn N Ed =0.0 kn 0, , ,6 0,5 0, ,75 46, , ) ( , ,0 1, ; 5 100,max , 3 1, 3 1, ck cd w Rd Ed ck Ed c Rd c Rd c Rdc c Ed cp c s l w w l Rdc c Rd f v f d b v V V f k V kn V kn N V C A N A A d k cm d cm b d b fck k C V ) 0,50 30( 8 / 56,0 43,48 4) (0,9 9,34 0,50 54, ,48 4) (0,9 30,0 0,50 0, ,0 0,0011 0,0011, 30 ) min(31,5;30 ) 4;30 min(0.75 ) ;30 min(0.75 0, ,4 9,34 554,4 0, ,58 0,5,min,min, min,min min max max,max,max cm A Odabrano f z V m A S V kn ctg f z S m A V cm m b S A m cm S cm cm cm d S V V kn V V sw ywd Ed sw potrebno Ed ywd sw s Rd w sw Rd Ed Rd Ed

62 7. HORIZONTALNI SERKLAŽI POZICIJA Skica sustava 6

63 7.. Prikaz horizontalnih serklaža pozicija 00 63

64 8. HORIZONTALNI SERKLAŽI POZICIJA Skica sustava 64

65 8.. Prikaz horizontalnih serklaža pozicija

66 9. VERTIKALNI SERKLAŽI POZICIJA Prikaz vertikalnih serklaža pozicija 00 66

67 10. VERTIKALNI SERKLAŽI POZICIJA Prikaz vertikalnih serklaža pozicija

68 11. TEMELJI Proračun konstrukcije na potres Potresne sile proračunate su pojednostavljenim postupkom proračuna. Građevina se nalazi u području za koje se, uz povratni period od 475 godina, očekuje potres sa ubrzanjem tla a g = 0,g. Građevina je temeljena na stjenovitom tlu što odgovara klasi tla A. Pretpostavlja se srednja klasa ponašanja: DCM (medium ductility) ag 0. g S T 0.15 ; T 0.4 ; T.0 B C Faktor značaja: (zgrada uobičajene važnosti). D Faktor ponašanja q: q q k k 0 d r kw q 0 - osnovna vrijednost faktora ponašanja; 0 d q =4.0 (sustav s nosivim zidovima) k - faktor klase duktilnosti; uzima se srednja klasa duktilnosti (M); k d k - faktor pravilnosti konstrukcije; k r pravilna konstrukcija r k - faktor loma, k w 1. 0 w q S d(t) S g 0 q a S g T 0 T B T C T D Za seizmički koeficijent bira se maksimalna vrijednost: T B < T i < T C : 0.5 SdTi S q 3.0 Građevina potresne sile preuzima sustavom zidova. 68

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZARŠNI RAD iljan Didović Split, 015. SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE iljan Didović Statički proračun

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD Petra Mikuličić Split, 2014 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE Petra Mikuličić Osnove

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske

Διαβάστε περισσότερα

TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II

TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016.

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2016. Josipa Tomić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK

Διαβάστε περισσότερα

1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2

1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI

Διαβάστε περισσότερα

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0

Διαβάστε περισσότερα

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..

Διαβάστε περισσότερα

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče

Διαβάστε περισσότερα

Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,

Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21, Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj

Διαβάστε περισσότερα

PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste

PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET

SVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature

Διαβάστε περισσότερα

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f

Διαβάστε περισσότερα

PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA

PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA FSB Sveučilišta u Zagrebu Zavod za kvalitetu Katedra za nerazorna ispitivanja PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA Josip Stepanić SADRŽAJ kapilarni učinak metoda ispitivanja penetrantima uvjeti promatranja SADRŽAJ

Διαβάστε περισσότερα

Zidovi. Predavanje br.4 ZIDOVI OD ОPEKЕ, BLОКOVA ОD GLINE, BЕTONA I LАKОG BETОNА. ZID površinski vertikalni element zgrade 10/27/2015

Zidovi. Predavanje br.4 ZIDOVI OD ОPEKЕ, BLОКOVA ОD GLINE, BЕTONA I LАKОG BETОNА. ZID površinski vertikalni element zgrade 10/27/2015 Predavanje br.4 ZIDOVI OD ОPEKЕ, BLОКOVA ОD GLINE, BЕTONA I LАKОG BETОNА DR DRAGAN KOSTIĆ, V.PROF. Zidovi ZID površinski vertikalni element zgrade Osnovna podela zidova: prema nameni i položaju u sklopu

Διαβάστε περισσότερα

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju

Διαβάστε περισσότερα

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i

Διαβάστε περισσότερα

Betonske konstrukcije

Betonske konstrukcije SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT

Διαβάστε περισσότερα

Opšte KROVNI POKRIVAČI I

Opšte KROVNI POKRIVAČI I 1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami

BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:

Διαβάστε περισσότερα

SVJEŽI BETON. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU

SVJEŽI BETON. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif.   SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU SJEŽI BETON Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif. jcrnojevac@gmail.com SEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU JOSIP JURAJ STROSSMAYER UNIERSITY OF OSIJEK 1 Uvod Beton je umjetni građevni materijal

Διαβάστε περισσότερα

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m

Διαβάστε περισσότερα

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m

Διαβάστε περισσότερα

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G

Διαβάστε περισσότερα

ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA

ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE BRANIMIR PAVIĆ ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA ZAVRŠNI RAD PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE ZIDANE GRAĐEVINE SPLIT, 2017.

Διαβάστε περισσότερα

Temeljni zahtjevi:

Temeljni zahtjevi: XVI. tečaj Stručnog usavršavanja TVZ-a 15.2.2014. TRAJNOST BETONSKIH KONSTRUKCIJA Jelena Bleiziffer ZoG Svaka građevina, ovisno o svojoj namjeni, mora biti projektirana i izgrađena na način da tijekom

Διαβάστε περισσότερα

6. Plan armature prednapetog nosača

6. Plan armature prednapetog nosača 6. Plan armature prednapetog nosača 6.1. Rekapitulacija odabrane armature Prednapeta armatura odabrano:3 natege 6812 Uzdužna nenapeta armatura. u polju donji rub nosača (mjerodavna je provjera nosivosti

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)

IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) Izračunavanje pokazatelja načina rada OTVORENOG RM RASPOLOŽIVO RADNO

Διαβάστε περισσότερα

Kontrola kvaliteta betona Projekat betona

Kontrola kvaliteta betona Projekat betona Kontrola kvaliteta betona Projekat betona Predavanje, 08.01.2013. Pripremili: Doc.dr. Merima Šahinagić-Isović Asis. Marko Ćećez SADRŽAJ Kontrola kvaliteta betona: Opće postavke Partije betona Kontrola

Διαβάστε περισσότερα

ANALIZA DJELOVANJA (OPTEREĆENJA) - EUROKOD

ANALIZA DJELOVANJA (OPTEREĆENJA) - EUROKOD GRAĐEVINSKO - ARHITEKTONSKI FAKULTET Katedra za metalne i drvene konstrukcije Kolegij: METALNE KONSTRUKCIJE ANALIZA DJELOVANJA (OPTEREĆENJA) - EUROKOD TLOCRTNI PRIKAZ NOSIVOG SUSTAVA OBJEKTA 2 PRORAČUN

Διαβάστε περισσότερα

PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI

PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI - svi elementi ne leže u istoj ravnini q 1 Z F 1 F Y F q 5 Z 8 5 8 1 7 Y y z x 7 X 1 X - svi elementi su u jednoj ravnini a opterećenje djeluje izvan te ravnine Z Y

Διαβάστε περισσότερα

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada

Διαβάστε περισσότερα

NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA

NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA Zavareni spojevi - I. dio 1 ZAVARENI SPOJEVI Nerastavljivi spojevi Upotrebljavaju se prije svega za spajanje nosivih mehatroničkih dijelova i konstrukcija 2 ŠTO

Διαβάστε περισσότερα

SPREGNUTE KONSTRUKCIJE

SPREGNUTE KONSTRUKCIJE SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4

Διαβάστε περισσότερα

PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL

PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna

Διαβάστε περισσότερα

CIGLA - tehnički priručnik

CIGLA - tehnički priručnik CIGLA - tehnički priručnik SADRŽAJ TERMO PROGRAM KLASIČNI PROGRAM STROPNI PROGRAM TROŠKOVNIK ZA UGRADNJU PROIZVODA 04 13 16 21 Proizvodi Građevinska fizika Prednosti termo bloka Proizvodi Proizvodi Tehničke

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja

Διαβάστε περισσότερα

Eliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare

Eliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska

Διαβάστε περισσότερα

Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA

Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Dr Veliborka Bogdanović, red.prof. Dr Dragan Kostić, v.prof. Konstruktivni sklop - Noseći sistem objekta Struktura sastavljena od jednostavnih nosećih elemenata

Διαβάστε περισσότερα

je zidni element I razreda namijenjen za oblaganja. obujamska masa (u suhom stanju) srednja vrijednost tlačne čvrstoće ρ b razred požarne otpornosti

je zidni element I razreda namijenjen za oblaganja. obujamska masa (u suhom stanju) srednja vrijednost tlačne čvrstoće ρ b razred požarne otpornosti PLOČA - P 5 je zidni element I razreda namijenjen za oblaganja. Zbog male debljine, a velike površine, ploča je idealna za završne radove u interijerima građevina, prije svega kod oblaganja kupaonskih

Διαβάστε περισσότερα

A.1. POPIS MAPA GLAVNOG PROJEKTA

A.1. POPIS MAPA GLAVNOG PROJEKTA A.1. POPIS MAPA GLAVNOG PROJEKTA ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA (ZOP): 16/2017 MAPA 1 MAPA 2 MAPA 3 MAPA 4 MAPA 5 ARHITEKTONSKI PROJEKT TD: 16/2017 projektantska tvrtka: MODUL E3 d.o.o. projektant: Andrej

Διαβάστε περισσότερα

POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP

POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP Strop se sastoji od montažne ploče (obično napravljene na vibro stolu), debljine min. 4 cm, armirane mrežastom armaturom i dodatnog betona, debljine

Διαβάστε περισσότερα

Оsnоvni principi prојеktоvаnjа zidаnih zgrаdа

Оsnоvni principi prојеktоvаnjа zidаnih zgrаdа Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2015/16 Uvod u arhitektonske konstrukcije, II sem. 2+2 Predavanje br. 6 Оsnоvni

Διαβάστε περισσότερα

10. STABILNOST KOSINA

10. STABILNOST KOSINA MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg

Διαβάστε περισσότερα

AGREGAT. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU

AGREGAT. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif.   SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU AGREGAT Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aeif. jcrnojevac@gmail.com SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU JOSIP JURAJ STROSSMAYER UNIVERSITY OF OSIJEK 1 Pojela agregata PODJELA AGREGATA - PREMA

Διαβάστε περισσότερα

konst. Električni otpor

konst. Električni otpor Sveučilište J. J. Strossmayera u sijeku Elektrotehnički fakultet sijek Stručni studij Električni otpor hmov zakon Pri protjecanju struje kroz vodič pojavljuje se otpor. Georg Simon hm je ustanovio ovisnost

Διαβάστε περισσότερα

3.1 Granična vrednost funkcije u tački

3.1 Granična vrednost funkcije u tački 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili

Διαβάστε περισσότερα

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3

Διαβάστε περισσότερα

7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama

7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama 5. ožujka 2018. 7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama Primjer sloma zbog djelovanja poprečne sile SLIKA 1. T- nosač slomljen djelovanjem poprečne sile Do sloma armirano-betonske grede uslijed

Διαβάστε περισσότερα

GLAVNI PROJEKT IZGRADNJE NADSTREŠNICE

GLAVNI PROJEKT IZGRADNJE NADSTREŠNICE GLAVNI PROJEKT IZGRADNJE NADSTREŠNICE, IVE ČAČE 8, 22211 VODICE, OIB: 74633363090 Zahvat: Lokacija: IZGRADNJA NADSTREŠNICE AMBULANTA VODICE, ROCA PAVE 6, 22211 VODICE Vrsta projekta: ARHITEKTONSKI I GRAĐEVINSKI

Διαβάστε περισσότερα

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni

Διαβάστε περισσότερα

Kombinirana protupožarna pregrada od morta PROMASTOP -VEN. Popis pozicija

Kombinirana protupožarna pregrada od morta PROMASTOP -VEN. Popis pozicija 0 EI 0 3 3 Tablica Dimenzije pregrada od protupožarnog morta za protupožarno brtvljenje Situacija ugradnje 3 0 površine s mortom Detalj A Kombinirano protupožarno brtvljenje mortom u lakom pregradnom zidu

Διαβάστε περισσότερα

0202 PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE

0202 PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE Izradio: Građevina: HIDROKON d.o.o. 10 000 Zagreb, Trgovačka 8 PROJEKT REKONSTRUKCIJE VODOOPSKRBNOG CJEVOVODA, NA k.č. 1777, 1713/1 i 1713/2, k.o. Srebreno Mapa: Vrsta projekta (razina i struka): H 0010

Διαβάστε περισσότερα

Trigonometrija 2. Adicijske formule. Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto

Trigonometrija 2. Adicijske formule. Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto Trigonometrija Adicijske formule Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto Razumijevanje postupka izrade složenijeg matematičkog problema iz osnova trigonometrije

Διαβάστε περισσότερα

GRA EVINA: Poduzetni ki inkubator Sisa ko-moslava ke županije. LOKACIJA: Novska, Gradska tržnica, k.. br. 1067/9, k.o. Novska

GRA EVINA: Poduzetni ki inkubator Sisa ko-moslava ke županije. LOKACIJA: Novska, Gradska tržnica, k.. br. 1067/9, k.o. Novska INVESTITOR: SIMORA d.o.o., Rimska 28, Sisak GRA EVINA: Poduzetni ki inkubator Sisa ko-moslava ke županije LOKACIJA: Novska, Gradska tržnica, k.. br. 1067/9, k.o. Novska FAZA: GLAVNI PROJEKT VRSTA: PROJEKT

Διαβάστε περισσότερα

4. ANALIZA OPTEREĆENJA

4. ANALIZA OPTEREĆENJA 4. 11 4.1. OPĆENITO Opterećenja na građevinu međusobno se razlikuju s obzirom na niz gledišta usmjerenih na svojstva njihovih djelovanja i očitovanja tih djelovanja na konstrukciju. S obzirom na uobičajenu

Διαβάστε περισσότερα

POVIJEST ZIDANIH KONSTRUKCIJA

POVIJEST ZIDANIH KONSTRUKCIJA Tehničko veleučilište u Zagrebu Graditeljski odjel ZIDANE KONSTRUKCIJE Zagreb, 2015. POVIJEST ZIDANIH KONSTRUKCIJA Piramide u Gizehu (2650. i 2550. gpk) Kineski zid, 8852km 1 Philadelphia City Hall, Pennsylvania

Διαβάστε περισσότερα

Proračunski model - pravougaoni presek

Proračunski model - pravougaoni presek Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N

Διαβάστε περισσότερα

Projekat betona. Vježbe, Pripremili: Doc.dr. Merima Šahinagić-Isović Asis. Marko Ćećez

Projekat betona. Vježbe, Pripremili: Doc.dr. Merima Šahinagić-Isović Asis. Marko Ćećez Projekat betona Vježbe, 08.01.2013. Pripremili: Doc.dr. Merima Šahinagić-Isović Asis. Marko Ćećez Opis objekta Poslovno stambeni objekat Spratnost: Su + Pr + 4 + Pk Neto površina objekta 6277,54 m 2 Dati

Διαβάστε περισσότερα

18. listopada listopada / 13

18. listopada listopada / 13 18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu

Διαβάστε περισσότερα

SEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija

SEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija SEMINAR IZ OLEGIJA ANALITIČA EMIJA I Studij Primijenjena kemija 1. 0,1 mola NaOH je dodano 1 litri čiste vode. Izračunajte ph tako nastale otopine. NaOH 0,1 M NaOH Na OH Jak elektrolit!!! Disoira potpuno!!!

Διαβάστε περισσότερα

Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP

Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP Šta je Ytong strop Upotrebom Ytong stropa gradnja je brža i jednostavnija. Ytong strop je polumontažni sistem za izradu

Διαβάστε περισσότερα

numeričkih deskriptivnih mera.

numeričkih deskriptivnih mera. DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,

Διαβάστε περισσότερα

- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)

- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova) MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile

Διαβάστε περισσότερα

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda

Διαβάστε περισσότερα

konstruktivni detalji

konstruktivni detalji Ytong sustav gradnje konstruktivni detalji λ 10 DRY = 0,09 Najbolja toplinska izolacija 115 110/120 100 20/90 120 80/120 60 70/75 30/35/40/45 50 30/35 15/20/25 10/15 10 10/15 10 TEMELJ I SOKL 10-05 Temelj

Διαβάστε περισσότερα

21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI

21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI 21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE 2014. GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI Bodovanje za sve zadatke: - boduju se samo točni odgovori - dodatne upute navedene su za pojedine skupine zadataka

Διαβάστε περισσότερα

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne

Διαβάστε περισσότερα

3. PRORAČUN AB SKLOPOVA

3. PRORAČUN AB SKLOPOVA 2. listopada 2017. 1 3. PRORAČUN AB SKLOPOVA 2 3.1. Statičko rješenje noseće konstrukcije 3 Statički proračun ima za zadaću pronalaženje ekstremnih reznih sila kako bi se izvršilo dimenzioniranje armiranobetonskih

Διαβάστε περισσότερα

NERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI. Zakovični spojevi

NERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI. Zakovični spojevi NERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI Zakovični spojevi Zakovice s poluokruglom glavom - za čelične konstrukcije (HRN M.B3.0-984), (lijevi dio slike) - za kotlove pod tlakom (desni dio slike) Nazivni promjer (sirove)

Διαβάστε περισσότερα

POTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA PRIRUČNIK ZA SAMOSTALNO UČENJE

POTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA PRIRUČNIK ZA SAMOSTALNO UČENJE **** MLADEN SRAGA **** 011. UNIVERZALNA ZBIRKA POTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA PRIRUČNIK ZA SAMOSTALNO UČENJE SKUP REALNIH BROJEVA α Autor: MLADEN SRAGA Grafički urednik: BESPLATNA - WEB-VARIJANTA Tisak: M.I.M.-SRAGA

Διαβάστε περισσότερα

LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM

LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul

Διαβάστε περισσότερα

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Ime i prezime: 1. Prikazane su tačke A, B i C i prave a,b i c. Upiši simbole Î, Ï, Ì ili Ë tako da dobijeni iskazi

Διαβάστε περισσότερα

Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju

Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)

Διαβάστε περισσότερα

Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije

Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije standardne dimenzije punioca l/b/h = 50cm/40cm/16cm male težine i lako ugradiv idealan kod nadogradnje objekata To nikoga ne ostavlja hladnim!

Διαβάστε περισσότερα

SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI

SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije (MIK) Master studije (28+28) I semester (2+2) Prof. dr Dušan Najdanović SANACIJE, REKONSTRUKCIJE

Διαβάστε περισσότερα

PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)

PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA) ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje

Διαβάστε περισσότερα

Pošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000,

Pošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000, PRERAČUNAVANJE MJERNIH JEDINICA PRIMJERI, OSNOVNE PRETVORBE, POTENCIJE I ZNANSTVENI ZAPIS, PREFIKSKI, ZADACI S RJEŠENJIMA Primjeri: 1. 2.5 m = mm Pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu. 1 m ima dm,

Διαβάστε περισσότερα

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju

Διαβάστε περισσότερα

Kaskadna kompenzacija SAU

Kaskadna kompenzacija SAU Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su

Διαβάστε περισσότερα

II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA

II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike

Διαβάστε περισσότερα

Cjenik građevinskih izolacija i folija Izolacija za bolje sutra

Cjenik građevinskih izolacija i folija Izolacija za bolje sutra Cjenik građevinskih izolacija i folija 2018 Izolacija za bolje sutra Toplinska i zvučna izloacija za dugoročno održivu gradnju Odlična toplinska izolacija Odlična zvučna izolacija Negoriva - klasa A1 Paropropusna

Διαβάστε περισσότερα

SADRŽAJ TROŠKOVNIKA GRAĐEVINSKO-ZANATSKIH RADOVA

SADRŽAJ TROŠKOVNIKA GRAĐEVINSKO-ZANATSKIH RADOVA SADRŽAJ TROŠKOVNIKA GRAĐEVINSKO-ZANATSKIH A GRAĐEVINSKI RADOVI OPĆI UVJETI 0 PRIPREMNI RADOVI I II III IV RUŠENJE I DEMONTAŽA ČELIK BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI ZIDARSKI RADOVI REKAPITULACIJA GRAĐEVINSKIH

Διαβάστε περισσότερα

STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM

STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM Autor: Ivan Volarić, struč. spec. ing. aedif. Zagreb, Siječanj 2017. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNOG ZADATKA Projektni zadatak prema kojem je

Διαβάστε περισσότερα

2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x

2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:

Διαβάστε περισσότερα

LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE

LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE 0 4 0 1 Lanci za vešanje tereta prema standardu MSZ EN 818-2 Lanci su izuzetno pogodni za obavljanje zahtevnih operacija prenošenja tereta. Opseg radne temperature se kreće

Διαβάστε περισσότερα

II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA

II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike

Διαβάστε περισσότερα

Q (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)

Q (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m) L = L 14.1. ZADATAK Zadan je pilot kružnog poprečnog presjeka, postavljen kroz dva sloja tla. Svojstva tla i dimenzije pilota su zadane na skici. a) Odrediti graničnu nosivost pilota u vertikalnom smjeru.

Διαβάστε περισσότερα

Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost

Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost Limes funkcije Neka je 0 [a, b] i f : D R, gdje je D = [a, b] ili D = [a, b] \ { 0 }. Kažemo da je es funkcije f u točki 0 jednak L i pišemo f ) = L, ako za

Διαβάστε περισσότερα

ZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE

ZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE INSTITUT ZA GRAĐEVINARSTVO, GRAĐEVINSKE MATERIJALE I NEMETALE d.o.o. Tuzla, Kojšino 29, telefon: +387 (0) 35 258-083; 258-085; FAX: +387 (0) 35 258-089 e-mail: tzgit@bih.net.ba; web adresa: www.institut-git.com.ba

Διαβάστε περισσότερα

TOLERANCIJE I DOSJEDI

TOLERANCIJE I DOSJEDI 11.2012. VELEUČILIŠTE U RIJECI Prometni odjel OSNOVE STROJARSTVA TOLERANCIJE I DOSJEDI 1 Tolerancije dimenzija Nijednu dimenziju nije moguće izraditi savršeno točno, bez ikakvih odstupanja. Stoga, kada

Διαβάστε περισσότερα

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala

Διαβάστε περισσότερα

IZVODI ZADACI (I deo)

IZVODI ZADACI (I deo) IZVODI ZADACI (I deo) Najpre da se podsetimo tablice i osnovnih pravila:. C`=0. `=. ( )`= 4. ( n )`=n n-. (a )`=a lna 6. (e )`=e 7. (log a )`= 8. (ln)`= ` ln a (>0) 9. = ( 0) 0. `= (>0) (ovde je >0 i a

Διαβάστε περισσότερα

1.4 Tangenta i normala

1.4 Tangenta i normala 28 1 DERIVACIJA 1.4 Tangenta i normala Ako funkcija f ima derivaciju u točki x 0, onda jednadžbe tangente i normale na graf funkcije f u točki (x 0 y 0 ) = (x 0 f(x 0 )) glase: t......... y y 0 = f (x

Διαβάστε περισσότερα

VOLUMEN ILI OBUJAM TIJELA

VOLUMEN ILI OBUJAM TIJELA VOLUMEN ILI OBUJAM TIJELA Veličina prostora kojeg tijelo zauzima Izvedena fizikalna veličina Oznaka: V Osnovna mjerna jedinica: kubni metar m 3 Obujam kocke s bridom duljine 1 m jest V = a a a = a 3, V

Διαβάστε περισσότερα

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Računarska grafika. Rasterizacija linije Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem

Διαβάστε περισσότερα