Projektiranje armiranobetonske stropne konstrukcije v montažnem armiranobetonskem objektu

Transcript

1 Univerza v Ljubljani Fakulteta za gradbeništvo in geodezijo Jamova 000 Ljubljana, Slovenija telefon (0) fak (0) fgg@fgg.uni-lj.i Viokošolki program Gradbeništvo, Smer operativno gradbeništvo Kandidat: Miha Jereb Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Diplomka naloga št.: 49 Mentor: doc. dr. Jože Lopatič Somentor: doc. dr. Sebatjan Bratina Ljubljana,

2 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. II STRN Z POPRVKE Stran z napako Vrtica z napako Nameto Naj bo

3 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. III IZJV O VTORSTVU Spodaj podpiani MIH JEREB izjavljam, da em avtor diplomke naloge z nalovom:»projektirnje RMIRNOBETONSKE STROPNE KONSTRUKCIJE V MONTŽNEM RMIRNOBETONSKEM OBJEKTU«Izjavljam, da prenašam ve materialne avtorke pravice v zvezi z diplomko nalogo na UL, Fakulteto za gradbeništvo in geodezijo. Ljubljana, Podpi:

4 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. IV BIBLIOGRFSKO DOKUMENTCIJSK STRN IN IZVLEČEK UDK: :64.07(04.) vtor: Miha Jereb Mentor: doc. dr. Jože Lopatič Somentor: doc. dr. Sebatjan Bratina Nalov: PROJEKTIRNJE RMIRNOBETONSKE STROPNE KONSTRUKCIJE V RMIRNOBETONSKEM MONTŽNEM OBJEKTU Obeg in oprema: 0 tr., 5l., pregl. Ključne beede: diafragma, trop, dimenzioniranje, razpoke, pomiki Izvleček: Diplomka naloga obravnava projektiranje toge šipe (diafragme) v tropni kontrukciji v armiranobetonki montažni izvedbi ter dimenzioniranje elementov, ki o etavni deli tropne kontrukcije na mejno tanje noilnoti in mejno tanje uporabnoti kladno z evropkim tandardom Evrokod, z izjemo prednapetih votlih plošč. Tlorine dimenzije objekta znašajo 6,0 m krat 5,5 m, višina pa je 9,7 m. Skozi medetažno kontrukcijo poteka topniščno jedro, ki je potavljeno ekcentrično. Vertikalni noilni elementi o armiranobetonki tebri dimenzij 50/50 cm, ki o vpeti v B točkovne čašate temelje. Za noilno kontrukcijo trehe o potavljeni B dvokapni trešni noilci. Medetažna tropna kontrukcija etoji iz dveh polj prednapetih votlih plošč dolžine 7,5 m in debeline 0, m. Plošče nalegajo na obodne L noilce, dimenzij 65/45 cm in na redinke T noilce dimenzij 80/60 cm. Lokacija, na kateri e objekt nahaja je v Ljubljani, projektnim popeškom tal 0,5g, tla o kategorije B z noilnotjo 50 kn/m. Vetrovna cona je, za projektno hitrot vetra vzamemo 5 m/, kategorija tal pa je. Koritna obtežba je za ve površine enaka in icer kn/m. Noilna kontrukcija je izdelana iz betona C 5/45 in armirana z jeklom S 500.

5 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. V BIBLIOGRPHY ND BSTRCT UDC: :64.07(04.) uthor: Miha Jereb Mentor: Jože Lopatič, D. Sc, univerity lecturer Co-mentor: Sebatjan Bratina, D. Sc, univerity aitant Title: DESIGN OF REINFORCED CONCRETE FLOOR PNEL IN THE PRECST CONCRETE STRUCTURE Content: 0 p., 5 fig., tab. Key word: diaphragm, floor panel, deigning, cracke, deflection btract: The thei deal with projecting a horizontal floor diaphragm in a precat concrete tructure in a reinforced concrete contruction and deigning all the element wich are part of the floor pannel contruction on a limit tate of carrying and limit tate of erviceability according to European tandard Eurocode with an exception of pretreed hollow core concrete lab. Ground plan of the tructure are 6,0 m per 5,5 m, and the height i 9,7 m. The taircae core i eccentrically poitioned through the floor contruction. Vertical carrying element are reinforced concrete column with dimenion 50/50 cm which are intalled in the reinforced concrete point pocket foundation. For the roof upporting contruction we have poitioned reinforced concrete double-pitch roof carrier. Floor panel contruction conit of two field of pretreed hollow core lab whoe length i 7,5 m and thickne 0, m. Slab are upported by the L circumferential beam of dimenion 65/45 cm and by the mid T beam of dimenion 80/60 cm. The building location i in Ljubljana, with projecting ground acceleration 0,5g. The ground category i B with carrying capacity of 50 kn/m. Wind zone in the area i, for projecting wind peed we have taken 5 m/, and the ground category i. Ueful load i,0 kn/m and i the ame for all the urface. The carrying contruction i made of concrete C 5/45 and reinforced with teel S 500.

6 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. VI ZHVL Zahvaljujem e mentorju doc. dr. Jožetu Lopatiču in omentorju doc. dr. Sebatjanu Bratini za umerjanje in trokovno pomoč pri izdelavi diplomke naloge. Ikrena hvala tudi direktorju podjetja za projektiranje in gradbeni inženiring Sector d.o.o. Nova Gorica, g. lekandru Gaberščiku in g. ndreju Koglotu iz podjetja Projekt d.d. Nova Gorica, za vo pomoč pri izdelavi diplomke naloge. Zahvaljujem e tudi vojim taršem za podporo in podbudo pri celotnem študiju.

7 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. VII KZLO VSEINE UVOD OSNOVNI PODTKI O KONSTRUKCIJI. Opi kontrukcije. Računki model kontrukcije 4. Uporabljeni materiali 4.. Beton C5/ Jeklo za armiranje 5.4 Določitev potrebnega krovnega loja betona 5 VPLIVI N KONSTRUKCIJO 8. Stalni vplivi 8.. Strešna plošča 8.. Medetažna tropna kontrukcija 8.. Stopniščno jedro 8..4 Faada 9. Koritna obtežba 9.. Strešna plošča 9.. Medetažna tropna kontrukcija 9.. Stopniščno jedro 9. Obtežba nega 9.4 Obtežba vetra 0.4. Karakteritični največji tlak, pri unkih vetra (konicah).4. Vplivi vetra na vertikalne površine.4. Vplivi vetra na treho Razdelitev horizontalne obtežbe vetra v nivoju tropne kontrukcije za (y) mer 6.5 Potreni vplivi 7.5. Metoda z vodoravnimi ilami 7.5. Projektni pekter 8.5. Tip kontrukcije in faktor obnašanja q Račun ma po etažah 9

8 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. VIII.5.5 Celotna potrena ila.5.6 Razdelitev potrene ile po etažah.6 Sila, ki jo uporabimo za izračun diafragme 4 Projektiranje elementov medetažne tropne kontrukcije 4 4. POZ: N B»E«noilec b/h = 65/45 cm, C5/45, S Dimenzioniranje na MSN mejno tanje noilnoti Dimenzioniranje na MSU mejno tanje uporabnoti 4 4. POZ: N B»T«noilec; b/h = 80/60cm; C 5/45; S Dimenzioniranje na MSN mejno tanje noilnoti Dimenzioniranje na MSU mejno tanje uporabnoti Element pravokotnega prereza; b/h = 80/40 cm, brez priotnoti koritne obtežbe Element (T) prereza; b/h = 80/60 cm, priotnotjo koritne obtežbe POZ: N B»E«noilec b/h = 50/50 cm, C5/45, S Dimenzioniranje na MSN mejno tanje noilnoti Dimenzioniranje na MSU mejno tanje uporabnoti POZ: N4 B»T«noilec v topniščnem jedru; b/h/d =40/50/86; S Dimenzioniranje na MSN mejno tanje noilnoti 74 5 Zagotavljanje potrebne one togoti medetažne tropne kontrukcije Določitev horizontalnih reakciji v diafragmi na podlagi togoti vertikalnih Elementov, ki e upirajo horizontalni obtežbi Diagram momentov in prečnih il v diafragmi Dimenzioniranje diafragme 85 6 ZKLJUČEK 90 VIRI 9 GRFIČNE PRILOGE 9

9 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. IX KZLO SLIK Slika : Računki model kontrukcije 4 Slika : Področja pri obtežbi z vetrom v x meri Slika : Področja pri obtežbi z vetrom v x meri, na tene ki o vzporedne z merjo vetra Slika 4: Področja pri obtežbi z vetrom v y meri Slika 5: Področja pri obtežbi z vetrom v y meri na tene, ki o vzporedne merjo vetra Slika 6: Področja pri obtežbi z vetrom v x meri na treho 4 Slika 7: Področja pri obtežbi z vetrom v y meri na treho 5 Slika 8: Sodelujoči»mani deleži«za obe etaži pri določitvi pripadajočih potrenih il in referenčna površina vetra, ki odpade na tropno kontrukcijo 6 Slika 9: Spoj med obodnim noilcem in PVP ploščo 5 Slika 0: Računki model in obremenitve noilca 5 Slika : Zunanji rob torzijko učinkovitega prečnega prereza in razdalja od prijemališča ile, ki povzroča torzijo do oi 7 Slika : Mehanizem delovanja z razporami in vezmi 9 Slika : Skica tremenke armature v noilcu Slika 4: Modeliranje območja noilca ob ležišču Slika 5: Skica glavne natezne armature v območju ležišča noilca Slika 6: Geometrija in količina armature v noilcu, kot onova za izračune za MSU 4 Slika 7: Težišče noilca 5 Slika 8: Lega nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 6 Slika 9: Onova za pridobivanje nove lege nevtralne oi razpokanega prereza z vplivom lezenja 7 Slika 0: Lega nove nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 8 Slika : Spoj med redinkim noilcem in PVP ploščami 40 Slika : Računki model in obremenitve noilca 4 Slika : Reduciranje prečne ile ob podpori, zaradi direktnega prenoa v podporo 4 Slika 4: Zunanji rob torzijko učinkovitega prereza z ekcentrično priotnotjo koritne obtežbe 4 Slika 5: Mehanizem delovanja z razporami in vezmi 45 Slika 6: Skica trižne armature 47

10 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. X Slika 7: Geometrija in količina armature v noilcu, kot onova za izračune v MSU 48 Slika 8: Lega nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 49 Slika 9: Lega nove nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 5 Slika 0: Geometrija in količina armature v noilcu, kot onova za izračune v MSU 5 Slika : Lega nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 5 Slika : Lega nove nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 54 Slika : Geometrija in količina armature v noilcu, kot onova za izračune v MSU 57 Slika 4: Težišče prereza 58 Slika 5: Izračun lege nevtralne oi 58 Slika 6: Lega nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 59 Slika 7: Izračun lege nove nevtralne oi v razpokanem prerezu 6 Slika 8: Lega nove nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 6 Slika 9: Spoj med obodnim noilcem in PVP ploščo, ki e prenaša obtežbe na noilec 64 Slika 40: Računki model in obremenitve noilca 65 Slika 4: Geometrija in količina armature v noilcu, kot onova za izračune v MSU 67 Slika 4: Težišče prereza 68 Slika 4: Lega nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 68 Slika 44: Lega nove nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu 70 Slika 45: Noilec, na katerega e nalanjajo PVP plošče in topniščna rama 7 Slika 46: Računki model in obremenitve noilca 7 Slika 47: Razdalja, kjer ima moment makimalno vrednot 74 Slika 48: Prikaz horizontalne obtežbe in vertikalnih elementov, ki obtežbo prenašajo 77 Slika 49: Diagram momentov in prečnih il v etažni diafragmi 84 Slika 50: Potavitev trižnih in nateznih armaturnih palic v tropni kontrukciji 85 Slika 5: Detajli poja med obodnimi noilci in PVP ploščami v tropni kontrukciji 88 Slika 5: Detajli poja med redinkim noilcem in PVP ploščami v tropni kontrukciji 89

11 Miha J Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. XI KZLO PREGLEDNIC Preglednica : Najmanjša debelina krovnega loja 5 Preglednica : Potrene ile v i-ti etaži Preglednica : Horizontalne reakcije vertikalnih elementov v diafragmi 79

12 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. UVOD Dimenzioniranje armiranobetonkih kontrukciji zahteva veliko mero znanja ter razumevanja različnih predpiov in tandardov. V diplomki nalogi prikažemo projektiranje montažne tropne kontrukcije kot toge šipe oziroma diafragme v voji ravnini. Stropna kontrukcija je del montažne hale, ki ima poleg pritličja še eno etažo. Potrebno togot medetažne tropne kontrukcije v voji ravnini doežemo projektiranjem utreznih veznih elementov. V diplomki nalogi prikažemo tudi projektiranje poameznih elementov montažne tropne kontrukcije kladno z določili evropkih tandardov Evrokod. Pri tem pa ne dimenzioniramo prednapetih votlih plošč, pač pa povzamemo podatke o noilnoti, ki jih podaja proizvajalec. Pri zagotavljanju utrezne togoti montažne tropne kontrukcije nad pritličjem na podlagi modela toge šipe uporabimo potopek, ki je predtavljen v knjigi Precat Concrete Structure (S. Elliot, 00) Bitvena značilnot, ki razlikuje montažni način gradnje od monolitnega je, da e pri montažni gradnji na gradbišče pripelje že vnaprej izdelane montažne elemente katerimi etavimo tropno kontrukcijo. Zaradi tega odpade potreba po izdelavi utreznih opažev na gradbišču, prav tako pa ni potrebno čakati, da beton doeže zadotno trdnot preden nadaljujemo z gradnjo objekta, aj e betoniranje na gradbišču pri montažni gradnji omeji zgolj na območja tikov med elementi. Iz ekonomkega vidika to pomeni, da je objekt bitveno prej predan v uporabo. Kar e tiče projektantkega vidika pa mora biti v analizi objekta predvidena utrezna povezanot oziroma pojenot montažnih elementov med eboj in icer na tak način, da bo kontrukcija delovala kot celota ter brez nevarnoti poškodb prevzemala predvidene obremenitve. Stabilnot montažnih armiranobetonkih kontrukcij zagotavljamo tudi z utreznim prenoom vodoravne obremenitve, ki je poledica bodii potrenih vplivov ali pa vplivov obtežbe vetra v navpične trižne tene in okvirje in icer preko medetažnih topov oziroma preko trešne kontrukcije. Pri tem običajno predpotavimo, da je poamezna tropna kontrukcija nekončno toga v voji ravnini ter da je njena togot pravokotno na ravnino zanemarljiva. Takšna predpotavka pa velja predvem za monolitne, dovolj maivne tropne kontrukcije, medtem ko pri tropu, ki ga etavimo iz poameznih montažnih elementov predpotavka o

13 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. nekončni oni togoti ne velja. Potrebno togot montažnega tropa zagotovimo šele z utreznimi povezavami med elementi tropa ter tenami in okvirji. Diplomka naloga ima poleg uvoda še pet poglavij. V drugem poglavju podajamo onovne podatke o kontrukciji. Kontrukcijo podrobneje opišemo, prikažemo računki model ter podatke o uporabljenih materialih. V tretjem poglavju predtavimo ve vplive, ki delujejo na kontrukcijo. To o talni in koritni vplivi, vplivi nega in vetra ter potreni vplivi. V četrtem poglavju prikazujemo projektiranje elementov medetažne tropne kontrukcije in icer noilce na katere e prednapete votle plošče nalanjajo. Noilci potekajo po celotnem obodu tropne kontrukcije, po redini in na metu topniščnega jedra. V petem poglavju prikazujemo projektiranje veznih elementov v tropu katerimi zagotovimo potrebno ono togot montažne tropne kontrukcije. Na koncu podajamo zaključke.

14 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo.. OSNOVNI PODTKI O KONSTRUKCIJI. Opi kontrukcije Gre za tipično halo v montažni izvedbi. Hala ima poleg pritličja še eno etažo. Tlorine dimenzije o 6,0 m za 5,5 m v višino pa meri 9,7 m. Poleg ten v topniščnem jedru, ki doegajo višino tropne kontrukcije cca 4,0 m in o dimenzij a/b = 0/75 cm in /b = 0/86 cm o za vertikalne noilne elemente potavljeni armiranobetonki tebri dimenzij 50/50 cm. Višina obodnih tebrov je 7,9 m redinkih pa,8 m. Rater tebrov je 6,0 m v meri daljše tranice hale in 7,5 m v meri krajše tranice. Na redinke tebre o položeni T noilci dimenzij b/h = 80/60 cm, kateri z obeh trani nudijo utrezno ležišče PVP ploščam. Obodni tebri pa o medebojno povezani z L noilci dimenzij b/h = 65/45 cm, ki prav tako nudijo utrezno ležišče za PVP plošče in potekajo le po daljših tranicah hale. Po krajših tranicah hale, pa e na obodu nahajajo noilci dimenzij b/h = 50/50 cm, ki pa ne prevzemajo obtežbe PVP plošč, aj lednje prenašajo vojo obtežbo le v eni meri. Na obodne tebre e na vrhu nalanjajo tudi armiranobetonki trešni dvokapni noilci kot glavni noilni elementi trešne kontrukcije. Dvokapni noilci merijo v dolžino 5,5 m njihova največja (redinka) višina pa je 4 cm. Stebri o vpeti v točkovne čašate temelje tlorinih dimenzij a/b =,5/,5 m, debeline 0,5 m in višino čaše,0 m. Uporabljeni materiali o beton C 5/45 za ve elemente, razen za temelje je uporabljen C 5/0 in jeklo S 500.

15 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 4 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo.. Računki model kontrukcije Slika : Računki model kontrukcije. Uporabljeni materiali.. Beton C5/45 karakteritična tlačna trdnot: povprečna natezna trdnot: fctm fck,5 kn/cm 0, kn/cm modul elatičnoti: Ecm 400 kn/cm pecifična gotota: 5 kn/cm Poionov količnik: 0, Pri projektiranju na mejno tanje noilnoti moramo za beton uporabiti varnotni faktor za material: c,5. projektna tlačna trdnot: f cd f ck c,5 kn/cm,5 =, kn/cm

16 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 5.. Jeklo za armiranje karakteritična meja elatičnoti: fyk 50 kn/cm natezna trdnot: f f 40 kn/cm t yk projektna vrednot modula elatičnoti: E 0000 kn/cm gotota jekla: 7850 kg/m Pri projektiranju na mejno tanje noilnoti moramo za jeklo uporabiti varnotni faktor za material:,5. projektna natezna trdnot: f yd f yk 50 kn/cm,5.4 Določitev potrebnega krovnega loja betona =4,48 kn/cm Krovni loj betona je razdalja od krajnega jeklenega elementa (palice, tremena), do površine betona. Največji premer uporabljene palice: cnom cmin c dev R mm cmin max c min,b;cmin.dur cdur. cdur,t c dur,add;0mm. c min,b...najmanjša debelina krovnega loja glede na zahteve prijemnoti. c min.dur... najmanjša debelina krovnega loja glede na pogoje okolja. c dur.... dodatni varnotni loj 4. c dur,t...zmanjšanje najmanjše debeline krovne plati pri uporabi nerjavnega jekla 5. c dur,add... zmanjšanje najmanjše debeline krovne plati pri uporabi dodatne zaščite.najmanjša debelina krovnega loja glede na zahteve prijemnoti Preglednica : Najmanjša debelina krovnega loja Razvrtitev palic Poamična V vežmjih Najmanjša deb. krovnega loja ( c min,b ) premer palice nadometni premer n

17 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 6 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. n nb 55mm ; b št. palicv vežnju ; max 4 na območju preklopov, icer max. Če je nazivni premer največjega zrna agregata večji od mm e cmin,b poveča za 5mm.Najmanjša debelina krovnega loja glede na pogoje okolja razred izpotavljenoti in razred kontrukcije Odčitki iz preglednic v tandardu:. klaifikacija iz preglednice 4.: XC uho ali trajno mokro preglednica 4. razred izpotavljenoti v preglednici 4.4N znižammo za preglednica 4.4N X0 je že najmanjši razred S4 (X0) = 0mm c min.dur = 0 mm.dodatni varnotni loj priporočena vrednot: cdur. 0,0 mm 4.Zmanjšanje najmanjše debeline krovne plati pri uporabi nerjavnega jekla priporočena vrednot: cdur,t 0,0 mm 5.Zmanjšanje najmanjše debeline krovne plati pri uporabi dodatne zaščite priporočena vrednot: cdur,add 0,0 mm Odtopanje debeline krovnega loja pri projektiranju Priporočeno: -Povečanje: - plošno: c dev = +0 mm -Zmanjšanje: ( c dev): - kadar je proizvodnja vključena v item kontrole kakovoti: 0 mm Δcdev 5 mm - vnaprej izdelani (prefabricirani) elementi: 0 mm Δcdev 0 mm Za naš primer velja:. c min,b = mm. klaifikacija iz preglednice 4.: XC uho ali trajno mokro preglednica 4. razred izpotavljenoti v preglednici 4.4N znižammo za preglednica 4.4N X0 je že najmanjši razred S4 (X0) = 0mm c min.dur = 0 mm

18 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 7. c dur. = 0,0 mm 4. c dur,t = 0,0 mm 5. c dur,add = 0,0 mm Izberemo: c dev = 5,0 mm cmin max c min,b;cmin.dur cdur. cdur,t c dur,add;0mm c c min min max mm;0mm + 0 mm-0 mm-0 mm;0 mm mm cnom cmin c dev cnom 5 7 mm izberem cm - dejanki krovni loj

19 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 8 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. VPLIVI N KONSTRUKCIJO Skladno z evropkimi tandardi Evrokod lahko vplive na kontrukcijo razdelimo v tri klope in icer na talne, premenljive ter potrene vplive. Pri obravnavani montažni hali kot premenljive vplive upoštevamo koritno obtežbo tropov, obtežbo nega na trehi ter vpliv vetra. V nadaljevanju podrobneje predtavimo ve omenjene vplive.. Stalni vplivi.. Strešna plošča: 0 5 -»Sika«trešna kritina (HI)...0, - PVC kn/m - toplotna izolacija 5cm... 0,5m,0 kn/m 0,5 kn/m - B trešni elementi 8,5cm... 0,085 m 5 kn/m =,5 kn/m g,75 kn/m.. Medetažna tropa kontrukcija: - keramične ploščice cm... 0,0 m 5 kn/m 0,5 kn/m - armirani etrih 5cm... 0,05 m 5 kn/m - PVC - toplotna izolacija 0cm... 0, m,0 kn/m,5 kn/m 0,kN/m - prednapeta plošča 0cm...,46 kn/m g 5,kN/m.. Stopniščno jedro: Stopniščna rama: - naravni kamen cm... 0,44 m 0,0 m 7 kn/m /0,4 m,0 kn/m - topnice 4 x 0cm... 0, m 0,4 m 0,5 5 kn/m /0,4 m,5 kn/m

20 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 9 - B plošča 5cm... 0,5 m 5 kn/m (/co9,8 o ) 4,88 kn/m g 8,4 kn/m Podet: - naravni kamen cm... 0,44 m 0,0 m 7 kn/m /0,4 m,0 kn/m - B plošča 0cm... 0, m 5 kn/m 5,0 kn/m - omet cm... 0,0 m..4 Faada: 7 kn/m g 0,54 kn/m 6,54 kn/m - omet 4cm... 0,04 m 8 kn/m - modularni blok 9cm... 0,9 m,5 kn/m 0,7 kn/m,56 kn/m - toplotna izolacija 0cm... 0, m,0 kn/m - PVC g F 0,kN/m,85 kn/m. Koritna obtežba.. Strešna plošča: Medetažna tropa kontrukcija: Stopniščno jedro: q q 0,0 kn/m,0 kn/m -... q,0 kn/m. Obtežba nega Lokacija: Ljubljana, nadmorka višina: =98m () Obtežba nega na trehi za trajna / začana projektna tanja: μ i C e C t k

21 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 0 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. μ i - oblikovni koeficient nega Ce - koeficient izpotavljenoti Ct - toplotni koeficient μ i =0,8 C e =,0 C t =,0 k - karakteritična obtežba nega na tleh : k,9 78 μ i C e C t k 0,8,0,0,5kN/m k, ,kN/m =,5 kn/m k.4 Obtežba vetra Objekt e nahaja na vetrovni coni, projektno hitrotjo vetra v b,0 5 m/ na terenu kategorije, kjer je višina hrapavoti ozirama neravnine z0 0,in minimalna višina nad tlemi, kjer je hitrot vetra kontantna pa je zmin 5,0 m Onovna hitrot vetra: v C C v C dir,0 ; C eaon,0 priporočene vrednoti b dir eaon b,0 v b,0,0 5 m/ v b 5 m/ Referenčna višina X mer: z e : h 7,9 m b 6,5 m ze h 7,9 m Y mer: h 9,m b 5,5m ze h 9,m

22 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo..4. Karakteritični največji tlak, pri unkih vetra (konicah) q p q p C e z q b Onovni tlak vetra: q ρ b v b q b,5 kg/m (5 m/) 90,6 kg/m 0.9 kn/m Odčitki iz diagrama faktorja izpotavljenoti c e(z) : za c0,0 in ki,0 c0 ki,0 - faktor hribovitoti, e lahko zanemari, če je privetrni teren nagnjen za manj od,0 - faktor turbolence ( priporočena vrednot) 0 X mer: z e 7,9 m; kategorija tal C,5 : e Y mer: z e 9, m; kategorija tal: C e,65 q q p, x,5 0,9kN/m p, x 0,59 kn/m q q p, y,65 0,9kN/m p, y 0,6 kn/m.4. Vplivi vetra na vertikalne površine Notranji tlak: poplošitev krajevni koeficienti notranjega tlaka: za pritik C p,i 0, w q z C za rk 0, i p p,i C p, i Pritik w p 0,6 kn/m 0, 0, kn/m Srk w 0,6 kn/m 0, 0,9 kn/m Zunanji tlak: X mer

23 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Privetrna in zavetrna tran: Slika : Področja pri obtežbi z vetrom v x meri C pe, D 0,7 0,7 0,85 0,59 kn/m 0,5 kn/m C pe, E 0, 0, 0,85 0,59 kn/m 0,5 kn/m Stran, ki je vzporedna z vetrom: e min b h 5,5 m 7,9 m 5,8 m e 5,5 m ; d 6,5 m e d Slika : Področja pri obtežbi z vetrom v x meri, na tene ki o vzporedne z merjo vetra d e 5 e 6,5 m 5,5 m 5,m 5,5 m m 4 5 e 4 5 5,5 m,4 m C pe,,, 0,59 kn/m 0,7kN/m C pe,b 0,8 0,8 0,59 kn/m 0,47 kn/m C pe,c 0,5 0,5 0,59 kn/m 0, kn/m Y mer Privetrna in zavetrna tran:

24 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Slika 4: Področja pri obtežbi z vetrom v y meri C pe, D 0,8 0,8 0,6 kn/m 0,5 kn/m C pe, E 0,5 0,5 0,6 kn/m 0, kn/m Stran, ki je vzporedna z vetrom: e min b h 6,5 m 9, m 8,66 m e 8,7 m ; d 5,5 m e d Slika 5: Področja pri obtežbi z vetrom v y meri na tene, ki o vzporedne merjo vetra e 5 d 8,7 m,7 m 5 e 5,5 m,7 m 5,8 m

25 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 4 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. C pe,,, 0,6 kn/m 0,76 kn/m C pe,b 0,8 0,8 0,6 kn/m 0,5 kn/m.4. Vplivi vetra na treho X mer e min b h 5,5 m 9, m 8,66 m e 5,5 m Slika 6: Področja pri obtežbi z vetrom v x meri na treho e 4 e 0 5,5 m 4 5,5 m 0,9 m,55 m e 5,5 m ; 7,75 m α o 5 C pe,f,, 0,59 kn/m 0,77 kn/m C pe,g,, 0,59 kn/m 0,77 kn/m C pe,h 0,6 0,6 0,59 kn/m 0,5 kn/m C pe,i 0,5 0,5 0,59 kn/m 0, kn/m Y mer e min b h 6,5 m 9, m 8,66 m e 8,7 m

26 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 5 Slika 7: Področja pri obtežbi z vetrom v y meri na treho e 4 e 0 8,7 m 4 8,7 m 0 4,7 m,87 m e 8,7 m ; 9,4 m α C C C C C C C C pe,f pe,f pe,g pe,g pe,h pe,h pe,i pe,j o 5 0,9 0, 0,8 0, 0, 0, 0,4,0 0, 0, 0, 0,9 0,8 0, 0,6 kn/m 0,6 kn/m 0,6 kn/m 0,4 0,6 kn/m,0 0,6 kn/m 0,6 kn/m 0,6 kn/m 0,6 kn/m 0,6 kn/m 0, kn/m 0, kn/m 0, kn/m 0,5 kn/m 0,9 kn/m 0,5 kn/m 0,6 kn/m Stropna kontrukcija mora poleg drugih obremenitev prenašati tudi horizontalne obremenitve in pri tem ohranjati želeno togot v voji ravnini.

27 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 6 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Za vzpotavitev toge šipe (diafragme) je merodajna največja horizontalna obtežba, ki deluje na kontrukcijo. Z namenom pridobitve le-te na zanima horizontalna obtežba zaradi vetra, ki odpade na obravnavano montažno ploščo in kaneje še potrena obremenitev. Po pridobitvi obeh, obravnavamo le večjo in nato lahko pričnemo z pridobivanjem notranjih il in napetoti in končno z dimenzioniranjem. Z omenjeno obtežbo obremenimo le daljšo tranico objekta, aj je le-ta merodajna. Ugotoviti moramo torej, velikot horizontalne linijko razporejene obtežbe vetra le v (y) meri in le v nivoju obravnavane tropne kontrukcije..4.4 Razdelitev horizontalne obtežbe vetra v nivoju tropne kontrukcije za (y) mer Makimalna obtežba zaradi vetra je: vetra,y 0,5 + 0, = 0,8 kn/m..glej liko v nadaljevanju Slika 8: Sodelujoči»mani deleži«za obe etaži pri določitvi pripadajočih potrenih il in referenčna površina vetra, ki odpade na tropno kontrukcijo

28 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 7 vetra 0,8 kn/m 4,85 m,97 kn/m.5 Potreni vplivi.5. Metoda z vodoravnimi ilami Za določitev potrene obtežbe poznamo več vrt analiz. Nekatere, kot denimo modalna analiza, o natančnejše in zato primerne za ve tipe kontrukcij. Metoda z vodoravnimi ilami, kot mo jo tukaj uporabili, je ena izmed poenotavljenih metod in zato manj natančna. Ta analiza e lahko uporablja za kontrukcije, kjer višje nihajne oblike ne vplivajo pomembno na odziv. Pri tem morata biti izpolnjena dva pogoja. Prvi pogoj je, da imajo onovne nihajne čae T v dveh glavnih mereh manjše od ekund. Drugi pogoj pa je, da utrezajo kriterijem za pravilnot po višini (jedra, tene in okvirji potekajo neprekinjeno od temeljev do vrha tavbe, maa in togot ta kontantni oz. ni nenadnih prememb...) Celotno potreno ilo izračunamo z izrazom: Fb Sd T W λ Onovni nihajni ča kontrukcije T v dveh glavnih mereh za tavbe višine do 40 m lahko ocenimo z izrazom: T /4 Ct H Kjer je: H = 9,7 m višina tavbe v metrih, merjena od vrha temeljev ali od vrha toge kleti Ct 0,05 priporočljiva vrednot Onovni nihajni ča /4 T T,x T,y 0,05 9,7m 0,75 T 4 T,0 C 4 0,5,0 Dobili mo: T,x T,y 0,75 <,0 metoda z vodoravnimi ilami je utrezna

29 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 8 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo..5. Projektni pekter Identifikacija tipa tal Obravnavana kontrukcija e nahaja na območju tipa tal (B), katerega značilnoti o: zelo got peek, prod ali zelo toga glina, debeline vaj nekaj deet metrov, pri katerih mehanke značilnoti z globino potopoma naraščajo. Vrednoti parametrov, ki opiujejo priporočen elatični pekter odziva tipa v odvinoti od tipa tal (odčitki iz preglednice) Tip tal: B S,; T B 0,5 ; T C 0,5 ;,0 S - faktor tal T B - podnja meja nihajnega čaa na območju pektra, kjer ima pektralni popešek kontantno vrednot T C - zgornja meja nihajnega čaa na območju pektra, kjer ima pektralni popešek kontantno vrednot T D - vrednot nihajnega čaa, pri kateri e začne območje kontantne vrednoti pektralnega pomika Projektni popešek tal, ki ga odčitamo iz karte projektnih popeškov za lokacijo, na kateri e objekt nahaja (Ljubljana) znaša: a g 0,5g Za vodoravni komponenti potrenega vpliva, glede na značilnoti tal, je projektni pekter S d(t) določen z izrazom: Projektni pekter: T B.5. Tip kontrukcije in faktor obnašanja q T T C S d T a g S,5 q T D Faktor obnašanja je približek k razmerju med potrenimi ilami, ki bi delovale na kontrukcijo 5% vikoznega dušenja, če bi e obnašala povem elatično in najmanjšimi potrenimi ilami, ki e lahko uporabijo pri projektiranju ob uporabi običajnega elatičnega modela, a vendar še zagotovijo zadovoljivo obnašanje kontrukcije.

30 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 9 Kontrukcijo uvrtimo v mešani item, aj e potreni obtežbi upirajo tako okvirji kot tene. Predpotavimo, da je pogoj o minimalni torzijki togoti izpolnjen. Faktor obnašanja je podan z izrazom: q q 0 k w,5 V našem primeru gre za montažno kontrukcijo, zato moramo faktor duktilnoti pomnožiti še z redukcijkim faktorjem faktorjem k p, ki je odvien od poobnoti ipanja energije montažnega itema. Za naš primer izberemo k p = 0,75 in končno dobimo izraz: q kp q0 kw,5 Kontrukcijo uvrtimo v DCM topnjo duktilnoti, kjer je za mešani item onovna vrednot faktorja obnašanja q 0 določena z izrazom: DCM: odprtinami) Izberemo: α u q 0,0 - okvirni item, mešani item, item povezanih ten (ten z α α α u,0 k w faktor, ki upošteva prevladujoč način rušenja k w,0 za okvirne in okvirom enakovredne mešane iteme q0,0,0,0 q 0,75,0,0,5 - za obe meri enak Sedaj, lahko izračunamo projektni pekter:,5,5 Sd T ag S 0,5, 0, q,5 Celotna potrena prečna ila: Fb Sd T W λ ; λ,0 - korekcijki faktor Izračunati moramo še mao kontrukcije, ki odeluje pri potreu..5.4 Račun ma po etažah Kombinacije vplivov pri računu mae:

31 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 0 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Pri določanju projektne potrene obtežbe je upoštevana verjetnot, da bo v čau potrea na kontrukciji deloval amo del premenljive obtežbe. Teža kontrukcije e računa po pravilu: W G Q i Ei Ki G... karakteritična vrednot talne obtežbe Q Ki...karakteritične vrednoti premenljive obtežbe Wi...koeficient za kombinacijo Ei i Maa na koti 9,70m: površina trehe 6,50 m 7,80 m 569,40 m Stalna in latna obtežba: - toplotna izolacija (5 cm)... 0,5 m,0 kn/m 85,4 kn -Strešna kritina»sika«... 0,kN/m 56,94 kn - B elementi (0,085 m)... 0,085 m 5 kn/m,8 kn - B dvokapni trešni noilci... 9,5 kn 7 647,5 kn - tebri... 0,5 m 0,5 m,0 m 5 kn/m 4 87,50 kn - faada,40 kn/m... 5,5m 6 4,5m,0 m 95 m,40 kn/m kn - predelne tene 0,5 kn/m... 5,0 m 6,0 m 0,5 kn/m / 5 kn G 548,0 kn Koritna obtežba: Sneg e ne upošteva pri potreu

32 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Maa na koti,80 m: B površina etaže B 6,0 m 5,0 m,8 m,7 m 50,0 m Stalna in latna obtežba: - keramične ploščice ( cm)... 0,0 m 5 kn/m B 65 kn - armirani etrih (5 cm)... 0,05 m 5 kn/m B 66,50 kn - toplotna izolacija (0 cm)... 0,m,0 kn/m B 5 kn - prednapeta plošča (0 cm)...,46 kn/m B 84 kn - obodni»e«noilci (65/45 cm).. 0,65 0,45 0,5 0,0 m 6,0 m 5 kn/m 47,5 kn - obodni noilci (50/50 cm)... 0,5 0,5 0, 0, m 5,0 m 5 kn/m 7,50 kn - redinki»t«noilci (80/60 cm)... 0,8 0,4 0, 0,5 m 6,0 m 5 kn/m 78 kn - faada h = (4,85-0,45)m=4,40 m... 5,5 m 6 4,5m 4,40 m,40 kn/m 44,9 kn - tebri (h = 4,85 m)... 4,85 0,45 m 0,5 m 0,5 m 5 kn/m 4 85 kn - tebri (h =,54 m)...,54 m 0,5 m 0,5 m 5 kn/m 67,40 kn - topniščna rama...,m 0,5 m 0 / 0, m 0,4 m, m 5 kn/m,5 kn - naravni kamen na rami... 0,8 0,6 m 0,0 m,0 m 7 kn/m,85 kn - podet...,56 m,0 m 0,0 m 5 kn/m 5,6 kn - tene v topnišču...,75,56 m 0,5 m, m 5 kn/m 8 kn

33 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. - naravni kamen na podetu...,8 m,56 m 0,0 m 5 kn/m,5kn - noilec»t«v topniščnem jedru... 0,40 0,0 0,0 0,0 m,56 m 5 kn/m 7,0 kn G 585,7 kn Koritna obtežba: ( q,0 kn/m ) - medetažna pohodna plošča... B,0 kn/m 590 kn - topniščna rama...,0 m,0 m,0 kn/m,6 kn - podet...,56 m,0 m,0 kn/m 9, kn Q 60,8 kn Maa na koti 9,70 m: G 548,0 kn; G 548,0 kn W ; W 0 9,8m/ 548,0 kn 0 9,8m/ m 59755,5 kg 59,755 t Maa na koti,80 m: G 585,70 kn ; 60,8 kn Q W G 0, Q 548,0 kn 0, 60,8 kn 68,8kN W 0 9,8m/ 68,8kN 0 9,8m/ m 6449,67 kg 644, t.5.5 Celotna potrena ila Fb Sd T W λ 0, 8867,0kN,0 Fb 95,7 kn

34 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo..5.6 Razdelitev potrene ile po etažah Sile v i-ti etaži: W h i i F i Fb ; Wi h i 477,54 knm F 95,7 kn 497,74 kn ; 4879,0 knm 40,48 knm F 95,7 kn 455,0 kn 4879,0 knm Preglednica : Potrene ile v i-ti etaži etaža Wi (kn) hi (m) Wihi (knm) Wihi/ΣWjhj Fi (kn) 548, 9,7 477,54 0, ,74 68,8,8 40,48 0,49 455,0 Σ 8867 / 4879,0 95,7.6 Sila, ki jo uporabimo za izračun diafragme F 455,0 kn- tropna kontrukcija, h =,8 m F 497,74 kn - treha h = 7,9 m q 455,0kN 6m 40,4kN / m

35 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 4 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 4. PROJEKTIRNJE ELEMENTOV MEDETŽNE STROPNE KONSTRUKCIJE Sledi dimenzioniranje etavnih delov tropne kontrukcije (noilcev) na talno in premenljivo obtežbo, ki deluje v vertikalni meri. Noilci o razporejeni po celotnem obodu in tudi po redini objekta. Slednji imajo zelo pomembno funkcijo, aj o poleg dinamične obremenitve (ile v diafragmi) kot poledica potrenega vpliva izpotavljeni tudi tatični obremenitvi latne teže, obremenitvi prednapetih votlih plošč, teži faade in koritne obtežbe. Noilci imajo utrezno oblikovana ležišča, na katera e prednapete votle plošče nalanjajo. Po nametitvi plošč na vnaprej pripravljena ležišča, tikovane elemente medebojno povežemo z utrezno armaturo, nakar odprtine na metu povezav zalijemo z betonom z namenom doeganja kompaktnoti pojev. Pri dimenzioniranju na mejno tanje noilnoti in mejno tanje uporabnoti mo upoštevali geometrijo (dimenzije) noilcev, brez na metu litega dela. Kljub temu, da o nekateri elementi neimetrični glede na vertikalno o, jih obravnavamo kot enoono obremenjene, ker jih z otalimi tropnimi elementi priilimo v deformacije zgolj v vertikalni meri. Pri dimenzioniranju na mejno tanje uporabnoti mo izračunali vertikalne pomike razpokanega prereza pri čemer mo upoštevali tudi vpliv lezenja, nato prekontroliramo še širine razpok. V nadaljevanju mo pri določenih elementih (pozicijah) izvedli določene kontrole, ki jih pri drugih nimo, pa čeprav bi bilo potrebno. To pa z namenom, da e tvari ne bi toliko ponavljale. Bitveni izračuni (kontrole) pa o priotni pri veh. Natančna lokacija zgoraj omenjenih noilcev v kontrukciji je razvidna iz pozicijkega načrta. 4. POZ: N B»E«noilec b/h = 65/45 cm, C5/45, S500 POZ: N predtavlja noilec»l«oblike, ki e nahaja na obodu obeh daljših tranic objekta. Poleg voje latne teže prevzema še obtežbo faade in obtežbo prednapetih votlih plošč. V dolžino meri 5,5 m, nalanja e na kratke konzole, ki o etavni del tebrov.

36 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 5 Slika 9: Spoj med obodnim noilcem in PVP ploščo Obtežba plošče: - talna in latna... g - koritna obtežba... q 5,kN/m,0 kn/m razpon plošče: 7,0 m g 7,0 m 5,kN/m / 8,585 kn/m q 7,0 m Latna teža noilca:,0 kn/m / 0,50 kn/m 0,65 m 0,45 m 0, m 0,5 m 0,685 m g 0,685 m Teža faade: 5 kn/m 6,75 kn/m g0,4 kn/m ; višina faade,9 m h ; Skupna končna obtežba: g 8,585 kn/m 6,75 kn/m,6 kn/m 8,55 kn/m gf,4 kn/m,9 m,6 kn/m q 0,5 kn/m 4.. Dimenzioniranje na MSN mejno tanje noilnoti qed,5 g,5 q,5 8,55 kn/m,5 0,50 kn/m 67,8 knm Računki model in obremenitve noilca: Slika 0: Računki model in obremenitve noilca

37 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 6 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. M V d d,mx q l 67,8 kn/m (5,5m) 8 8 Ed qedl 67,8 kn/m 5,5 m 86,45 kn Dimenzioniranje: 56,4 knm Upogib: MEd 56,4 knm 00 cm kh 0,8 k,50 fcd b h, kn/cm 0 cm (4 cm) MEd 56,4 knm 00 cm ε c 0,5% k,50 6,5 cm h f 4cm 4,5 kn/cm ε 0,7% yd Izberemo: R 0 8 ;, dej 5,45 cm Strig VEd 86,45 kn Strižna noilnot elementa, brez trižne armature V Rd, c C Rd,c k 00 ρ f ck / k σ cp b w d ν min k σ cp b w d CRd, c 0,8/γ c 0,8/,5 0, b w 00 mm d 40 mm 5 MPa f ck k 00 d(mm) k mm,698 l 5,45 cm ρ b w l d 0,0 ρ 5,45 cm 0 cm 4cm 0,007 ν min 0,05 k / f / ck 0,05,698 / 5 / 0,458 V Rd, c 0,, ,007 5 / , VRd,c 04,8 N 04, kn 56,4 kn V Rd, c 04, kn V d 86,45 kn potrebujemo trižno armaturo Strižna noilnot z vertikalno trižno armaturo: w 0,9 Vd(kN) d f ctgθ ywd 86,45 kn cm w 0,9 4 cm 4,5 kn/cm 0,6 cm

38 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 7 Torzija: q,5 5,5 kn/m,5,0 kn/m,67 kn/m Ed Fd,67 kn/m 7,0 m / 40,875 kn/m Slika : Zunanji rob torzijko učinkovitega prečnega prereza in razdalja od prijemališča ile, ki povzroča torzijo do oi XT glej nadaljevanje MSU TEd 40,9 kn 0,44 m 5,5 m / 49,5 knm t = u t dej 0 cm 45 cm 50 cm u 0 45 cm 50 cm t 50 cm 50 cm 9,0 cm a k 45 cm 9 cm 6 cm 0 cm 9 cm cm k 6 cm cm 756 cm u k 6 cm 4 cm Ploščina prereza vzdolžne armature: l f yd TEd cotθ uk TEd cotθ 4 cm 49,5 knm 00 cm,0 l 8,6 cm u k k fyd k 4,5 kn/cm 756 cm 8,6 cm 8,54 cm,4,54 cm R b k Izberemo: R 4 8 v vogale,dej 0,8 cm Največja odpornot prereza, ki je izpotavljena torziji in prečni ili je omejena z odpornotjo betonkih razpor: T T Ed Rd,max V V Ed Rd,max,0 TEd 4950 kncm Vd 86,45 kn

39 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 8 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. TRd, max ν αcw fcd k t inθ coθ α cw,0; ν 0,56 ; υ o 45 T Rd, max 0,56,0, kn/cm 756 cm 9,0 cm in45 co45 877,8 kncm V Rd, max α cw b w 0,9 ν f cd /(cotθ tgθg V Rd, max 0 cm 0,9 4cm 0,56, kn/cm /( ) 665,5 kn ν 0,6 f ck Mpa 50 0, ,56 V Rd, max 665,5 kn 4950 kncm 86,45 kn 0,88,0 877,8 kncm 665,5 kn Pri približno pravokotnih prečnih prerezih e zahteva le najmanjša armatura, če je izpolnjen pogoj: V V Ed Rd,c T T Ed Rd,c,0 VEd 86, 45 kn TEd 49,50 knm VRd,c C 04,kN fctk, 0,05 0, TRd,c k tef,i fctd k tef,i αct 756 9,0 995,8 kncm 0,0 knm γ,5 86,45 04, 49,5 0,0,8,48 4,0 Potrebujemo trižno armaturo tako zaradi prečne ile V Ed, kot tudi zaradi torzijkega momenta T Ed. Združitev trižne armature zaradi triga in torzije: Strižni tok v i-ti teni (i=,) nadometnega zaprtega tankotenkega prereza, ki je izpotavljen čiti torziji: T 49,5 kn 00 cm τ t =,7 kn/cm Ed t,i ef,i k 756 cm Prečna ila v i-ti teni (i=,) zaradi torzijke obremenitve: V τ t z ; z a 6 cm Ed, Ed, t, t, ef, ef, k Ed, V τ t z ; z b cm k Ed, V,7 6 7,7 kn V,7 68,67 kn Prečna ila v navpični teni (i=) zaradi trižne obremenitve:

40 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 9 Vd 86,45 kn Vd 86,45 kn 9, kn n Skupna prečna ila VEd 7,7 kn 9, kn 0,95 kn Določitev trižne armature: w V d (kn) 0,9 d f ctgθ ywd 0,95 kn cm w 0,9 4 cm 4,5 kn/cm 0, cm Oblikovanje ležišča za plošče: Slika : Mehanizem delovanja z razporami in vezmi a 4 arctg arctg 6,4 x 7 Nateg: x c Hd Fd tgθ μ Fd x o Fd 40,9kN / m Hd 40,9 kn tg6,4 0,7 40,9 kn 7,04 kn/m 7 H 7,04 kn d h,69 cm /m fyd 4,5 kn/cm povečana vrednot natezne ile zaradi morebitnih premikov μ 0,7 w,69 cm 0,07 00 cm koeficient trenja Tlak: C dej Fd coθ 40,9 kn co6,4 9,4 kn/m Cdop 0, d in fcd 0, cm in6,4, kn/cm 8,75 kn/cm 875 kn/m

41 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 0 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. C dej 9,4 kn/m C dop 875 kn/m Nateg: 0,5 μfd Td Fd Fd tg45 0,5 μ 40,9 kn 0,5 0,7 55,5 kn/m T 55,5 kn d v,7 cm /m fyd 4,5 kn/cm w, 7 cm 0,07 00 cm Vertikalna tremenka armatura Strig (V d ), torzija (T ed ) in natezna ila (T d ): w cm 0, 0,07 0,4 cm R w - enotrižno treme w,, cm 0,077 0,4 8,0 cm Izberemo: R / 8 cm Horizontalna tremenka armatura natezna ila (H d ): w cm 0,07 cm R w - enotrižno treme w 0,8 6 0,8 cm 0,07 0,07 0,7 cm Izberemo: R 6 /0 cm Poleg dimenzioniranja na upogib in trig mo izračunali vplive v noilcu zaradi ekcentričnoti obtežbe, ki jo povzročajo plošče na ležišču. Slednje mo obravnavali na dva načina. Prvič, kot torzijki vpliv ( lika ) in drugič, kot z metodo tlačnih razpor in vezi ( Slika ). Dodali mo še kontruktivno armaturo, ki bo držala poj ploščami kompakten R 6 / 0 cm.

42 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Slika : Skica tremenke armature v noilcu Oblikovanje ležišča noilca: Slika 4: Modeliranje območja noilca ob ležišču Tlačna cona: x d 0,9 h a 45 0, cm N Fd in7,44 86,45 kn in7,44 96,7 kn N N N f co7,44 yd 96,7 6,6 kn 4,5 kn/cm co7,44,44 cm 6,6 kn

43 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. N N7 co44,78 6,6 co44,78 88, kn N9 N7 in44,78 88, in44,78 6, kn N f 9 yd 6, kn 4,5 kn/cm,4 cm N5 N9 6, kn N f 5 yd 6, kn 4,5 kn/cm,4 cm N8 N7 co44,78 88, co44,78 6,6 kn N f 8 yd 6,6 kn 4,5 kn/cm,4 cm N5 N in8, 6, kn in8, 97,77 kn N6 N co8, 97,77 co8, 87,75 kn N co7,44 N co8, co44,78 N4 96,7 co7,44 97,77 co44,78 co8, 76,kN N f 4 yd 76,kN 4,5 kn/cm 4,05 cm N in44,78 in45 N 4 9 N 76, in44,78 in45 6, 6,5 kn N0 N8 N4 co44,78 Nco45 N0 74,07kN 8,6 cm f 4,5kN/cm yd 6,6 76, co44,78 6,5 co45 74,07 kn N N in45 6,5 in45 86, kn 86,45 kn OK N f yd 86,45 kn 4,5 kn/cm 4, cm w Ved 86, 45 cm 0,6 0,9 d f 0,9 4 4,5 cm yd w,57,5 cm že določena tremena 0,6 0,6 R 0 w,57cm R 0/0 cm

44 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. Makimalna tlačna ila: N 6,5 kn N 6,5 kn σc 0,64 kn/cm fcd, kn/cm bmin š 0, 4 cm 50 cm bmin 50 cm, š 0, d - ocena, d 4 cm Sidrna dolžina: Ve pokrijemo z R 4 4,5 cm Gledamo najbolj obremenjeno palico: N 4 76,kN ; N0 že pokrito z glavno arm. l bd α α α α α 4 5 l bd,rqd l bd,min bd,min 0,l 0, 5,6 0,7 cm bd,rqd l max 0 0, cm 00 mm 0 cm l bd,rqd σ 4 f d bd, 4 9,8 0, 5,6 cm σd - projektna napetot v palici na metu od katerega e meri dolžina idranja σ N 76, kn 4 d 4,5 cm 9,8 kn/cm f ctd α ct f γ ctk;0,05 c,0 0,,5 0,47 f bd,5 η η f ctd,5,0,0 0,47 0, l α α α α α l l 5,6 5,6 cm cm bd 4 5 bd,rqd Sidrna dolžina: 5 cm bd,min Makimalno vreteno ukrivljanja: l bd DMIN 4 4, cm 4,8 cm Slika 5: Skica glavne natezne armature v območju ležišča noilca

45 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 4 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 4.. Dimenzioniranje na MSU mejno tanje uporabnoti Kombinacija vplivov za navidezno talno projektno tanje: Ed Ed G k,j " "P" " ψ,i Q k,i j i qed,0 g 0,8 q qed,0 8,55 kn/m 0,8 0,5 kn/m qed 46,95 kn/m Notranje tatične količine: M MX q l 46,95 kn/m (5,5 m) 8 8 Ed 77,5 knm Slika 6: Geometrija in količina armature v noilcu, kot onova za izračune v MSU Izračun vertikalnih pomikov (pove): Nerazpokan prerez: Ec,eff 400 kn/cm 4 I = 6475, cm w 5 q l 5 46,95 kn/m (550 cm) 84 E I kn/cm 6475, cm Ed c 4 cm 0,50 cm E cm f cm /0 0, 4/0 0, 400 kn/cm Izračun vztrajnotnega momenta prereza

46 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 5 x T F i F i x i y T F i F i y i F y 65 5, cm 4,5 cm i i i F ( )cm 5 cm 4,5 cm 5 cm yt i i 8,75 cm F x ,5 cm 556,5 cm x 556,5 cm 5 cm T 5,98 cm Slika 7: Težišče noilca Vztrajnotni moment: I X , , , cm 4 Odpornotni moment: W X I y X T 6475, cm 8,57 cm Določitev lege nevtralne oi: ,79 cm E kn/cm 5,45 cm ; α 5,88 Ec,eff 400 kn/cm X b α α b d α

47 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 6 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. X 0 5,88 5,45 5,88 5, ,88 5,45 5,84 cm Določitev vztrajnotnega momenta ekvivalentnega (razpokanega) prereza: Steinerjev tavek: I Icm m d α 5,88 5,45 cm Slika 8: Lega nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu I 0 5,84 0 5,84 7,9 α 5,6 447,9 cm 4 Razpokan prerez: Ec,eff 400 kn/cm 4 I = 447,9 cm w 5 q l 5 46,95 kn/m (550 m) 84 E I kn/cm 447,9 cm Ed 4 cm, cm Račun trenutnega pomika: wc ς w ( ς) w w dop σcr ς β ; σ σ σ cr M M cr ; Mcr moment, ki povzroči prvo razpoko M f W cr ctm ; W 7580,79 cm ; f ctm 0, kn/cm (C5/45) Mcr 0, kn/cm 7580,79 cm 565,85 kncm ; M 775 kncm β 0,5 dolgotrajna obtežba 565,85 ς 0,5 0, w dop l ,8 cm

48 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 7 w 0,94, cm ( 0,94) 0,50 cm.7 cm < w c,int dop Pomiki z upoštevanjem lezenja betona: c h 0 nazivna velikot prereza u cm 5 cm c u cm 0 cm h 0 5 cm 0 cm 0, cm podatki za določitev koeficienta lezenja pomočjo like.,tr 4 v EN 99--:005 RH 50% ; t 8dni ; h o 0, mm ; C(5 / 45) ; krivulja N odčitek:, E E 400 kn/cm, cm c, eff 096,77 kn/cm υ α E E c,eff ,77 8,4 Spremeni e in poledično tudi lega nevtralne oi! 5,45 cm ; α 8,4 Slika 9: Onova za pridobivanje nove lege nevtralne oi razpokanega prereza z vplivom lezenja določitev nove nevtralne oi, ravnotežje tatičnih momentov: 0 0 cm x 0 cm 65 x x / cm x cm

49 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu 8 Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 600 x 0,5 600 x,5 x 6000,5 x x 064, x 748,4 0 Rešitev kvadratne enačbe: D x, 064, 8,4 5,45 x 9748,4 464, x 4,5 748,4 6984,9 064, 6984,9,cm,5 Nova nevtralna o leži 0+,=,cm od zgornjega roba prereza Določitev vztrajnotnega momenta ekvivalentnega (razpokanega) prereza: Slika 0: Lega nove nevtralne oi in tlačeno območje v razpokanem prerezu Steinerjev tavek: I Icm m d α 8,4 5,45 cm " I , 65,, 65,605 α 7,79 7,56 cm 4 Nerazpokan prerez: E c, eff 096,77 kn/cm 4 I = 6475, cm w 5 q l 5 46,95 kn/m (550 cm) 84 E I ,77 kn/cm 6475, cm Ed 4 cm Razpokan prerez:,56 cm E c, eff 096,77 kn/cm 4 I = 7,56 cm w 5 q l 5 46,95 kn/m (550 cm) 84 E I ,77 kn/cm 7,56 cm Ed 4 cm Račun pomika z upoštevanjem lezenja betona:,87 cm

50 Jereb M Projektiranje armiranobetonke tropne kontrukcije v montažnem armiranobetonkem objektu Dipl. nal. VSŠ. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, mer Operativno gradbeništvo. 9 wc ς w ( ς) w w dop ; dop c,fin w l 550 cm w 0,94,87cm ( 0,94),56cm,8 cm < w dop,8 cm ; ς 0,94 Izračun širine razpok: qed 46,95 kn/m Povprečna natezna trdnot betona ob natanku prvih razpok: t 8dni f ct, eff f ctm 0, kn/cm Napetot v natezni armaturi razpokanega prereza: σ Ed MEd 77,5 00 z 6,9 5,45 8,90 kn/cm M 77,5 knm; z 0,9 d 0,9 4 6,9 cm ; 5,45 cm Razmerje med armaturo in efektivnim odelujočim betonkim prerezom: ρ p, eff b h c,ef 5,45 cm 65 cm 7,6 cm 0,054 h c, ef min h,5 x / h d x,cm - razpokan prerez h x / 45, / 7,6 cm,5 h d, cm Razmerje med elatičnima moduloma materialov: E 0000 kn/cm α = 5,88 e Ecm 400 kn/cm Faktor v odvinoti od trajanja obtežbe: k t 0,4 - dolgotrajna obtežba Razlika povprečnih deformacij armature in betona med razpokami: ε m ε cm σ k t f ρ ct,eff p,eff E α e ρ p,eff 0,6 σ E