Elaborat energetske efikasnosti
|
|
- Κηφεύς Δαμασκηνός
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Elaborat eneretske ekasnost za objekat Porodčna kuća urađen prema Pravlnku o eneretskoj ekasnost zrada z 2011 odne. Sadržaj - klmatske karakterstke lokacje - analza rađevnskh konstrukcja - proračun odšnje potrebne toplote za rejanje, - proračun odšnje potrošnje prmarne enerje n emsje CO 2 Proračun urado: Goran Todorovc Odovorn projektant: Goran Todorovc Beorad,
2 T E H N I Č K I O P I S Lokacja objekta: Pančevo, Pancevo Katastarska parcela: Klmatsk podac Mesto: PANÈEVO Spoljna projektna temperatura Q : -12,1 C H,e Broj stepen dana za rejanje HDD: 2712 K-dana Broj dana za rejanje: 182 dana Srednja temperatura rejno peroda Q : H,mn 5,1 C Projektn uslov za zmsk perod Spoljna projektna temperatura za proračun kondenzacje: T e = -5,0 [ C ] Unutrašnja projektna temperatura: T = 20,0 [ C ] Spoljna relatvna vlažnost: φ e = 90 [ % ] Unutrašnja relatvna vlažnost: φ = 55 [ % ] Trajanje peroda kondenzacje: 60 dana Projektn uslov za letnj perod Unutrašnja projektna temperatura: T = 26,0 [ C ] Spoljna relatvna vlažnost: φ e = 90 [ % ] Unutrašnja relatvna vlažnost: φ = 65 [ % ] Trajanje peroda sušenja: 90 dana Dmenzje zrade Vrsta zrade: Zrada sa jednm stanom Tp radnje: Tešk tp radnje Bruto rejana zapremna zrade: V = 795,00 [ m³ ] e Neto rejana zapremna zrade: V = 501,00 [ m³ ] Korsna površna zrade: A = 185,00 [ m² ] Srednje sume sunčevo zračenja srednja mesečna temperatura spoljno vazduha Mesec I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Zma Srednja mesečna temperatura ( C ) 0,9 3,0 7,3 12,5 17,6 20,6 22,3 22,0 17,7 12,7 7,2 2,6 5,6 Sunčevo zračenje ( kwh/m² ) HOR 42,75 60,35 103,86 133,65 170,43 181,23 192,83 170,43 127,58 88,94 45,50 33, J 64,25 76,98 96,43 86,73 86,28 81,43 90,31 99,43 107,38 109,22 66,52 52, I,Z 32,57 55,35 79,80 96,05 112,90 116,78 125,22 114,37 91,32 67,21 34,67 25, S 17,42 22,38 36,04 44,64 55,69 56,88 58,27 52,83 38,78 29,16 17,93 14, HDD S URSA Građevnska zka 2 Strana: 2
3 Elaborat toplotne zaštte rađen je na osnovu Pravlnka o eneretskoj ekasnost zrada z 2011 odne. Proračun vrednost U za netransparentne rađevnske elemente, zuzev za podove zdove u tlu rađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO 6946, a za podove zdove u tlu u skladu sa standardom SRPS EN ISO Proračun vrednost U za transparentne elemente zrađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO Proračun duzje vodene pare je rađen na osnovu Glaser-ovo postupka, koj korst metod proračuna prema SRPS U.J5.520 z 1997 odne. Proračun aktora prušenja proračun kašnjenja osclacja temperature kroz spoljašnje rađevnske konstrukcje rađen je na osnovu JUS.U.J.530 z odne. Proračun dnamčko toplotno kapacteta rađen je prema SRPS EN ISO prmenom podrazumevane vrednost za odabranu vrstu radnje. Proračun odšnje potrebne toplote za rejanje rađen je prema SRPS EN ISO SRPS EN ISO Proračun odšnje potrebne toplote za prpremu santarne tople vode rađen je prema standardu SRPS EN ISO Godšnja potrošnja enerje za rejanje, hlađenje, prpremu santarne tople vode, ventlacju osvetljenje zrade određuje se proračunom uz koršćenje propsano naconalno sotversko paketa za datu lokacju. Termozčke osobne materjala koršćenh u proračunu su u skladu sa Pravlnkom o eneretskoj ekastost zrada. Pre uradnje svh materjala,potrebno je prložt valdnu atestnu dokumentacju kojom se dokazuje da materjal spunjavaju navedene termozčke karakterstke. Proračun je rađen pomoću prorama URSA Građevnska zka 2 u kome su korštene termozčke osobne materjala dath u Pravlnku o eneretskoj ekasnost zrada - tabela URSA termozolaconh materjala, čj se kvaltet termozčke osobne kontrolšu u skladu sa standardom ISO 9001:2000 za koje postoj valdna atestna dokumentacja IMS-a. Proram URSA Građevnska zka je vlasnštvo preduzeća URSA Slovenja d.o.o., Povhova 2, 8000 Novo mesto, Slovenja. Prestavnštvo Beorad URSA Slovenja d.o.o., III Bulevar 25, Nov Beorad, Tel/Fax: , URSA Građevnska zka 2 Strana: 3
4 PREGLED KONSTRUKCIJA I NJIHOVIH KOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE URSA Građevnska zka 2 Strana: 4
5 Spoljn zd - neventlsan, U max = 0,300 W/m²K Fasadn zd, U = 0,224 W/m²K, T = 20,0 C Prozor, U max = 1,500 W/m²K 2-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 3-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 4-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 6-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,810 W/m²K, T = 20,0 C 7-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 8-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 9-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 10-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 11-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,810 W/m²K, T = 20,0 C 12-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C 5-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,810 W/m²K, T = 20,0 C 13-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T = 20,0 C Meðuspratna konstrukcja spod nerejano prostora, U max = 0,300 W/m²K Tavanca krovna, U = 0,116 W/m²K, T = 20,0 C Pod na tlu, U max = 0,300 W/m²K Ploca na tlu, U = 0,243 W/m²K, T = 20,0 C URSA Građevnska zka 2 Strana: 5
6 ANALIZA NETRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA URSA Građevnska zka 2 Strana: 6
7 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Fasadn zd Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Porodčna kuća Pančevo Pancevo Goran Todorovc Vrsta konstrukcje: Spoljn zd - neventlsan unutra spolja temperatura ( C) 20,0-5,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE e 1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 20 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20, uz zd 0, , PRODUŽNI KREÈNI MALTER , , , , ,63 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , , ,50 3 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 20 15, , ,6585-3, ,00 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , ,0038-3, ,05 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , ,0025-3, ,04 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 16, , ,2000-4, ,40 uz zd 0,0400-4, spolja -5, Debljna konstrukcje: 59,000 cm Težna konstrukcje: 644,05 k/m² URSA Građevnska zka 2 Strana: 7
8 DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 20, r (m) -5,0 d (cm) , ,00 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R + Σd /λ + R = 0, , ,040 = 4,470 m²k/w s se U = U + ΔU = 0, ,000 = 0,224 W/m²K U = 0,300 W/m²K, koecjent prolaza toplote odovara c max PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju 0,069 /m²h ustna zlaza z konstrukcje 0,025 /m²h kolčna kondenzovane vodene pare 0,044 /m² kolčna kondenzata posle 60 dana vlaženja 63,262 /m² povećanje sadržaja vlae 1,562 % zračunan sadržaj vlae 4,062 % dozvoljen sadržaj vlae 27,191 % ustna duzone struje u perodu sušvanja 0,258 /m²h potrebno vreme za sušenje konstrukcje 13,286 dana največe dozvoljeno vreme sušenja 90 dana U konstrukcj dolaz do kondenzacja u zon 4, 5. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za duzju vodene pare. URSA Građevnska zka 2 Strana: 8
9 PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0, ,07 1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER , , , ,89 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , ,94 3 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 20 15, , , ,33 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , , ,36 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , , ,38 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 16, , , ,81 uz zd 0, ,81 spolja -12,10 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0-12, ,00 d (cm) URSA Građevnska zka 2 Strana: 9
10 Temperatura na unutrašnjoj površn 19,1 [ C] Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn 10,7 [ C] Toplotna otpornost konstrukcje R 4,470 [m²k/w] Mnmalna toplotna otpornost R mn 0,461 [m²k/w] Relatvn otpor duzj zašttno dekoratvno sloja 2,400 Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T =-12,1 ( C) unutrašnjoj temperatur T =20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn e konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 94,4 (%). Ekvvalentna duzona debljna zašttno-dekoratvno nanosa je veća od 2 m. Uslov nje spunjen. PRORAČUN TOPLOTNE STABILNOSTI aktor prušenja osclacje temperature 1.081,420 najmanja dozvoljena vrednost 15 Faktor prušenja osclacje temperature je već od 35. Proračun kašnjenja osclacje temperature nje potreban. Konstrukcja odovara postojećm standardma za toplotnu stablnost. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,224 ZADOVOLJAVA ν, η ,4 ZADOVOLJAVA Broj dana vlaženja/sušenja 90 / 60 13,3 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 10
11 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Tavanca krovna Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Porodčna kuća Pančevo Pancevo Goran Todorovc Vrsta konstrukcje: Meðuspratna konstrukcja spod nerejano prostora unutra spolja temperatura ( C) 20,0-5,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE e 4 1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER SILIKATNA ŠUPLJA OPEKA BETON SA KAMENIM AGREGATIMA KAMENA VUNA TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20, uz zd 0, , PRODUŽNI KREÈNI MALTER , , , , ,63 2 SILIKATNA ŠUPLJA OPEKA , , , , ,56 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , , , ,60 4 KAMENA VUNA , , ,1081-4, ,30 uz zd 0,1000-4, spolja -5, Debljna konstrukcje: 52,500 cm Težna konstrukcje: 407,50 k/m² URSA Građevnska zka 2 Strana: 11
12 DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 20, r (m) -5,0 d (cm) 0.0 5, ,50 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R + Σd /λ + R = 0, , ,100 = 8,613 m²k/w s se U = U + ΔU = 0, ,000 = 0,116 W/m²K U = 0,300 W/m²K, koecjent prolaza toplote odovara c max PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za duzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0, ,71 1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER , , , ,64 2 SILIKATNA ŠUPLJA OPEKA , , , ,91 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , , ,83 4 KAMENA VUNA , , ,1081-4,71 uz zd 0,1000-4,71 spolja -5,00 URSA Građevnska zka 2 Strana: 12
13 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0-5, ,50 d (cm) URSA Građevnska zka 2 Strana: 13
14 Temperatura na unutrašnjoj površn 19,7 [ C] Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn 10,7 [ C] Toplotna otpornost konstrukcje R 8,613 [m²k/w] Mnmalna toplotna otpornost R mn 0,461 [m²k/w] Relatvn otpor duzj zašttno dekoratvno sloja 2,400 Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T =-12,1 ( C) unutrašnjoj temperatur T =20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn e konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 98,2 (%). Ekvvalentna duzona debljna zašttno-dekoratvno nanosa je veća od 2 m. Uslov nje spunjen. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,116 ZADOVOLJAVA ν, η Broj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 14
15 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Ploca na tlu Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Porodčna kuća Pančevo Pancevo Goran Todorovc Vrsta konstrukcje: Pod na tlu unutra spolja temperatura ( C) 20,0-5,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE PARKET 2 CEMENTNI ESTRIH 3 POLIETILENSKA FOLIJA POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 30 5 VIŠESLOJNI BITUMENSKI PREMAZ, ARMIRAN U JEDNOM SL. 6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra uz zd 0, PARKET 2, , ,0952 0,30 2 CEMENTNI ESTRIH 8, , ,0571 2,40 3 POLIETILENSKA FOLIJA , , , ,00 4 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 30 15, , ,6585 9,00 5 VIŠESLOJNI BITUMENSKI PREMAZ, ARMIRAN U 1, , , ,00 6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , ,0735 9,00 uz zd 0,0000 spolja Debljna konstrukcje: 41,020 cm Težna konstrukcje: 565,70 k/m² PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0, , ,000 = 4,114 m²k/w U c = U + ΔU = 0, ,000 = 0,243 W/m²K U max = 0,300 W/m²K URSA Građevnska zka 2 Strana: 15
16 PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE Proračun duzje vodene pare za konstrukcju nje potreban. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,243 ZADOVOLJAVA ν, η Broj dana vlaženja/sušenja URSA Građevnska zka 2 Strana: 16
17 ANALIZA TRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA I VRATA URSA Građevnska zka 2 Strana: 17
18 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 2-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 1,920 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,830 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 18
19 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 3-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 1,010 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,430 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 19
20 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 4-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 1,570 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,670 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema juu 1,000 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 20
21 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 6-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 0,670 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,290 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,810 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,235 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,810 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,235 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 21
22 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 7-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 1,390 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,600 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema severu 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 22
23 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 8-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 3,700 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 1,580 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema severu 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 23
24 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 9-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 2,340 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 1,000 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema juu 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 24
25 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 10-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 2,540 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 1,090 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema severu 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 25
26 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 11-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 0,700 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,300 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,810 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 1,000 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,235 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,810 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,235 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 26
27 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 12-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 0,490 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,210 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 27
28 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 5-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 1,340 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,580 [m²] Faktor okvra 0,300 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,810 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,235 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,810 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,235 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 28
29 ANALIZA KONSTRUKCIJE: 13-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje Vrsta konstrukcje: Prozor Koecjent prolaza toplote stakla 0,600 [m²k/w] Površna stakla A 0,170 [m²] Koecjent prolaza toplote okvra 1,000 [m²k/w] Površna okvra A 0,070 [m²] Faktor okvra 0,290 Dužna spoja staklo/okvr l 40,000 [m] Koecjent korekcje Ψ 0,000 [W/mK] Ukupn koecjent prolaza toplote U 0,800 [m²k/w] Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U,max 1,500 [m²k/w] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje 0,550 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 1,000 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -12,1 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,455 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 1,250 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 0,800 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 29
30 PODOVI I ZIDOVI U TLU URSA Građevnska zka 2 Strana: 30
31 Vrsta konstrukcje: Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda ) Vrsta tla Koecjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koecjent prolaza toplote U max 0,00 [m²] 0,00 [m] 0,00 [m] lna, nasp 0,00 [W/m²K)] 0,35 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,35 0,00 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 31
32 GUBICI TOPLOTE URSA Građevnska zka 2 Strana: 32
33 KOEFICIJENT TRANSMISIONOG GUBITKA TOPLOTE Nazv konstrukcje U A Fx Topl. H [W/m2K] [m²] mostov [W/K] FZ 0,224 73,89 1,00 DA 16,55 FZ 0,224 81,18 1,00 DA 18,18 FZ 0,224 50,80 1,00 DA 11,38 FZ 0,224 47,36 1,00 DA 10,61 Tav 0, ,65 0,80 DA 11,10 Ploca na tlu 0, ,65 0,50 DA 14,54 P JUG1.6/1.4 0,800 4,48 1,00 3,58 P ju 1.6/2.15 0,800 6,68 1,00 5,34 P Sever 2.4/2.2 0,800 5,28 1,00 4,22 P Sever 0.9/2.2 0,800 1,99 1,00 1,59 P Sever 0.9/2.2 0,800 7,26 1,00 5,81 P Istok 1.4/1.6 0,800 2,24 1,00 1,79 P Istok 1/1 0,810 1,00 1,00 0,81 P Istok 0.7/1 0,800 0,70 1,00 0,56 P Zapad 1.2/1.2 0,800 1,44 1,00 1,15 P Zapad 0.8/0.8 0,810 0,96 1,00 0,78 P Zapad 1.2/1.6 0,810 1,92 1,00 1,56 P Zapad 1.1/2.5 0,800 2,75 1,00 2,20 P Zapad 0.6/0.4 0,800 0,24 1,00 0,19 P Zapad 1/1 0,810 2,00 1,00 1,62 P Zapad 1.2/1.6 0,810 1,92 1,00 1,56 0,000 0,00 0,50 0,00 Ukupno: 533,39 115,13 Površna termčko omotača zrade A 533,39 m² Površna konstrukcja bez obračunato utcaja toplotnh mostova A cor 40,86 m² Faktor oblka zrade o 0,67 m -1 Udeo transparentnh površna u termčkom omotaču zrade z 7,66 % Transmson toplotn ubtak zrade usled utcaja toplotnh mostova H TB 4,09 W/K Koecjent transmsono ubtka toplote zrade H T 119,22 W/K Specčn transmson ubtak toplote zrade H' T 0,22 W/m²K Najveć dopušten specčn transmson ubtak toplote zrade H' T,max 0,51 W/m²K OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena H' T [W/m²K] 0,51 0,22 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 33
34 KOEFICIJENT VENTILACIONOG GUBITKA TOPLOTE Prostor Položaj Zaptvenost Zapremna Broj zmena Koecjent zrade stolarje prostora vazduha na ventlacono čas ubtaka [m³] [1/h] toplote [W/K] Cela zrada otvoren dobra 501,00 0,5 82,67 Ukupno: 501,0082,67 Ukupn zapremnsk ubc toplote unutar termčko omotača q V 0,25 W/m³K URSA Građevnska zka 2 Strana: 34
35 DOBICI TOPLOTE URSA Građevnska zka 2 Strana: 35
36 UNUTRAŠNJI DOBICI TOPLOTE Odavanje toplote ljud po jednc površne q P Dnevna prsutnost Odavanje toplote ljud Q p Godšnja potrošnja elektrčne enerje po jednc površne q E Odavanje toplote elektrčnh uređaja p e 1,20 kwh 12,00 h 484,85 kwh 20,00 kwh 1844,93 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od unutrašnjh dobtaka toplote Q H,nt 2329,78 kwh DOBICI TOPLOTE USLED SUNČEVOG ZRAČENJA Konstrukcja Površna Orj. Nab Faktor Godšnje sunč. Godšnj dobc zasen. zračenje sunčeve ener. [m²] [ ] [kwh/m²] [kwh] FZ 73,89 Z 0 1,00 310,00 123,14 FZ 81,18 I 0 1,00 310,00 135,29 FZ 50,80 J 0 1,00 455,00 124,26 FZ 47,36 S 0 1,00 145,00 36,92 P JUG1.6/1.4 4,48 J 0 1,00 455,00 706,31 P ju 1.6/2.15 6,68 J 0 1,00 455, ,15 P Sever 0.9/2.2 1,99 S 0 1,00 145,00 99,98 P Sever 2.4/2.2 5,28 S 0 1,00 145,00 265,28 P Sever 0.9/2.2 7,26 S 0 1,00 145,00 364,76 P Istok 1.4/1.6 2,24 I 0 1,00 310,00 240,61 P Istok 1/1 1,00 I 0 1,00 310,00 107,42 P Istok 0.7/1 0,70 I 0 1,00 310,00 75,19 P Zapad 1.2/1.2 1,44 Z 0 1,00 310,00 154,68 P Zapad 0.8/0.8 0,96 Z 0 1,00 310,00 103,12 P Zapad 1.2/1.6 1,92 Z 0 1,00 310,00 206,24 P Zapad 1.1/2.5 2,75 Z 0 1,00 310,00 295,39 P Zapad 0.6/0.4 0,24 Z 0 1,00 310,00 26,15 P Zapad 1/1 2,00 Z 0 1,00 310,00 214,83 P Zapad 1.2/1.6 1,92 Z 0 1,00 310,00 206,24 Ukupno: 5665, ,95 URSA Građevnska zka 2 Strana: 36
37 GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE URSA Građevnska zka 2 Strana: 37
38 GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - GODIŠNJI PRORAČUN Koecjent transmsono ubtka toplote H T 119,22 W/K Koecjent ventlacono ubtka toplote H V 82,67 W/K Godšnja potrebna enerja za nadoknadu ubtaka toplote Q H,ht 13140,06 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od unutrašnjh dobtaka toplote Q H,nt 2329,78 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od dobtaka usled sunčevo zračenja Q H,sol 4538,95 kwh Bezdmenzon odnos toplotno blansa γ H 0,52 Faktor redukcje za rejanje a H,red 0,843 Faktor skoršćenja dobtaka toplote za perod rejanja η H,n 0,900 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd 6958,21 kwh Godšnja redukovana potrebna enerja za rejanje Q H,nd,red 5867,03 kwh Specčna odšnja potrebna enerja za rejanje Q H,an 31,71 kwh/m² Eneretsk razred zrade B GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - MESEČNI PRORAČUN HDD Q H,tr Q H,ve Q H,ht Q H,P Q H,E Q H,nt Q H,sol Q H,n Q H,nd Mesec Kdan kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh Jan Feb Mar Apr Maj Jun Jul Av Sep Okt Nov Dec Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd Godšnja redukovana potrebna enerja za rejanje Q H,nd,red Specčna odšnja potrebna enerja za rejanje Q H,an 6958,21 kwh 5867,03 kwh 31,71 kwh/m² OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena Q H,nd [kwh/m²] 65,00 31,71 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska zka 2 Strana: 38 ELABORAT ZADOVOLJAVA USLOVE PRAVILNIKA O ENERGETSKOJ EFIKASNOSTI ZGRADA.
39 SISTEM GREJANJA URSA Građevnska zka 2 Strana: 39
40 Sstem za rejanje Izvor Enerent Cevna mreža Sstem reulacje Podela na zone lokaln toplotna pumpa toplota oklne zolovana cevna mreža u delu nerejano prostora zrade automatska centralna lokalna reulacja bez podele na zone Stepen korsnost kotla η k 0,90 Stepen korsnost cevne mreže η c 0,98 Stepen korsnost automatske reulacje η c 0,95 Godna uradnje 2012 Instalran kapactet (kw) 15,00 Ekasnost, ukupn stepen korsnost η 0,84 Prosečna snaa pumpe P (kw) p 15,00 Donja toplotna moć (kwh/k) (kwh/m³) 0,00 Dnevn prekd u radu sstema (sat u danu) 12 Nedeljn prekd u radu sstema (dana u nedelj) 0 Sezonsk prekd u radu sstema (dana u sezon rejanja) 0 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q (kwh/a) H,nd 5.867,03 Godšnj toplotn ubc sstema za rejanje Q H,ls (kwh/a) 1.135,03 Isporučena toplota Q (kwh/a) H 7.002,06 Dozvoljena maksmalna odšnja potrošnja enerje za rejanje Q H,nd,max (kwh/a) ,00 Enerja potrebna za rad crkularne pumpe Q (kwh/a) aux ,00 Potrebna prmarna enerja za rad sstema rejanja E (kwh/a) prm ,21 Godšnja emsja CO 2 (k/m³a) ,00 URSA Građevnska zka 2 Strana: 40
41 UKUPNA GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA URSA Građevnska zka 2 Strana: 41
42 Godšnja potrebna toplota za rejanje Q H,nd Godšnj toplotn ubc sstema za rejanje Q H,ls Godšnja potrebna toplota za prpremu santarne tople vode Q W Godšnj toplotn ubc sstema za prpremu santarne toplote vode Q W,ls Godšnja potrebna toplota za hlađenje Q C Godšnj ubc sstema za hlađenje Q C,ls Godšnja potrebna enerja za ventlacju klmatzacju Q Ve Godšnja potrebna enerja za osvetljenje E l Ukupna odšnja sporučena enerja E del Specčna ukupna odšnja sporučena enerja E' del Dozvoljena odšnja upotreba prmarne enerje E prm,max Godšnja emsja CO ,03 kwh 1135,03 kwh 1850,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 87225,21 kwh 471,49 kwh/m² 0,00 kwh 45858,25 k OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena E' prm [kwh/m²] 471,49 URSA Građevnska zka 2 Strana: 42
Elaborat energetske efikasnosti
Elaborat eneretske efkasnost za objekat Đuro Radoševć urađen prema Pravlnku o eneretskoj efkasnost zrada z 2011 odne. Sadržaj - klmatske karakterstke lokacje - analza rađevnskh konstrukcja - proračun odšnje
Διαβάστε περισσότεραProračun toplotne zaštite
Proračun toplotne zaštite za objekat Stambeni objekat urađen prema JUS U.J5.600 iz 1998 i JUS U.J5.510 iz 1987 godine. Sadržaj - analiza konstrukcija - analiza linijskih gubitaka - proračun toplotnih transmisionih
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
Διαβάστε περισσότεραENERGETSKA EFIKASNOST U ZGRADARSTVU DIFUZIJA VODENE PARE
ENERGETSKA EFIKASNOST U ZGRADARSTVU DIFUZIJA VODENE PARE Vlažan vazduh Atmosferski vazduh, pored osnovnih komponenata (kiseonik, azot i male količine vodonika, ugljendioksida i plemenitih gasova), može
Διαβάστε περισσότερα6 TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA
6 TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA 6.1 UVODNA RAZMATRANJA Analza prenosa toplote kroz građevnsk omotač zgrade ma za clj da se što realnje zračunaju potrebe za grejanjem hlađenjem unutrašnjeg prostora
Διαβάστε περισσότεραPRILOG 2: PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLASKA TOPLINE ZA STAMBENO-POSLOVNU ZGRADU
Algoritam za proračun potrebne en. za grijanje i hlađenje prema HRN EN 13790 Str. 81 PRILOG 2: PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLASKA TOPLINE ZA STAMBENO-POSLOVNU ZGRADU Algoritam za proračun potrebne en. za grijanje
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραNAVODNJAVANJE MODELI DISTRIBUCIJE VODE U SISTEMIMA ZA NAVODNJAVANJE ŠKOLSKA 2016/2017 UNIVERZITET U BEOGRADU GRAĐEVINSKI FAKULTET
UNIVERZITET U BEOGRADU GRAĐEVINSKI FAKULTET NAVODNJAVANJE ŠKOLSKA 2016/2017 MODELI DISTRIBUCIJE VODE U SISTEMIMA ZA NAVODNJAVANJE Predmetn profesor: dr Mloš Stanć, dpl. građ. nž. Predmetn asstent: Željko
Διαβάστε περισσότερα1.1 Primer: 1.1. Konstrukcija zida Tip1 (slika P1.1):
. Primer: Izraĉnati ticaj promene debljine izolacionog sloja fasadnom zid na kpni površinski koeficijent prolaženja toplote. Varirati sledeće debljine izolacije: 3, 5, 8, 0,, 5 i 0cm. Fasadni zid se sastoji
Διαβάστε περισσότεραPARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE)
(Enegane) List: PARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE) Na mjestima gdje se istovremeno troši električna i toplinska energija, ekonomičan način opskrbe energijom
Διαβάστε περισσότεραNovi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Διαβάστε περισσότεραTransmisioni gubici. Predavanje 2
Transmisioni gubici Predavanje 2 Koeficijent prolaza toplote-u za spoljne prozore, balkonska vrata i krovne prozore Prozori se sastoje od tri komponente Stakla,rama i distancera Termički mostovi su kontakti
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραOSNOVI HEMIJSKE TERMODINAMIKE I TERMOHEMIJA
OSNOVI HEMIJSKE TERMODINAMIKE I TERMOHEMIJA OSNOVI HEMIJSKE TERMODINAMIKE Hemjska termodnamka proučava promene energje (toplotn efekat) pr odgravanju hemjskh reakcja. MATERIJA ENERGIJA? Energja je dskontnualna
Διαβάστε περισσότεραIZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)
IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) Izračunavanje pokazatelja načina rada OTVORENOG RM RASPOLOŽIVO RADNO
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραPRAVILNIK O MINIMALNIM ZAHTJEVIMA ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADA I. OSNOVNE ODREDBE. Predmet
Na osnovu čl. 21 i 29 Zakona o energetskoj efikasnosti ( Službeni list CG, broj 29/10) Ministarstvo ekonomije, uz saglasnost Ministarstva održivog razvoja i turizma, donijelo je, PRAVILNIK O MINIMALNIM
Διαβάστε περισσότεραPRAVILNIK O USLOVIMA, SADRŽINI I NAČINU IZDAVANJA SERTIFIKATA O ENERGETSKIM SVOJSTVIMA ZGRADA. ("Sl. glasnik RS", br.
PRAVILNIK O USLOVIMA, SADRŽINI I NAČINU IZDAVANJA SERTIFIKATA O ENERGETSKIM SVOJSTVIMA ZGRADA ("Sl. glasnik RS", br. 69/2012) Član 1 Ovim pravilnikom bliže se propisuju uslovi, sadržina i način izdavanja
Διαβάστε περισσότεραProračun AB stuba. Oblik izvijanja stuba kao i uslovi oslanjanja su jednaki u oba ortogonalna pravca pa se usvaja stub dimenzija b/h=60/60 cm.
Proračun AB stuba Potrebno je zvršt proračun stuba jednodrodne armrano-betonske hale dmenzja x49 metara. Poprečn ramov su formran na razmaku od 7 metara. Hala je u poslednja dva polja vsnsk pregrađena
Διαβάστε περισσότεραProgram testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:
Deo 2: Rešeni zadaci 135 Vrednost integrala je I = 2.40407 42. Napisati program za izračunavanje koeficijenta proste linearne korelacije (Pearsonovog koeficijenta) slučajnih veličina X = (x 1,..., x n
Διαβάστε περισσότεραReverzibilni procesi
Reverzbln proces Reverzbln proces: proces pr koja sste nkada nje vše od beskonačno ale vrednost udaljen od ravnoteže, beskonačno ala proena spoljašnjh uslova ože vratt sste u blo koju tačku, proena ože
Διαβάστε περισσότερα4 PRORAČUN DOBITAKA TOPLINE LJETO
4 PRORAČUN DOBITAKA TOPLINE LJETO Izvori topline u ljetnom razdoblju: 1. unutrašnji izvori topline Q I (dobitak topline od ljudi, rasvjete, strojeva, susjednih prostorija, ) 2. vanjski izvori topline Q
Διαβάστε περισσότεραMJESEČNI IZVJEŠTAJ SLUŽBE ZA TRŽIŠTE ELEKTRIČNE ENERGIJE. AVGUST god.
MJESEČNI IZVJEŠTAJ SLUŽBE ZA TRŽIŠTE ELEKTRIČNE ENERGIJE AVGUST 2016. god. Izvještaj je urađen korišćenjem podataka aplikacije Market management- COTEE, GoogleEarth 1 81 GWh GWh 38 GWh 43 GWh RAZMJENA
Διαβάστε περισσότεραMoguća i virtuelna pomjeranja
Dnamka sstema sa vezama Moguća vrtuelna pomjeranja f k ( r 1,..., r N, t) = 0 (k = 1, 2,..., K ) df k dt = r + t = 0 d r = r dt moguća pomjeranja zadovoljavaju uvjet: df k = d r + dt = 0. t δ r = δx +
Διαβάστε περισσότεραF (t) F (t) F (t) OGLEDNI PRIMJER SVEUČILIŠTE J.J.STROSSMAYERA U OSIJEKU ZADATAK
OGLEDNI PRIMJER ZADAAK Odredte dnamčke karakterstke odzv armranobetonskog okvra C-C prkazanog na slc s prpadajućom tlorsnom površnom, na zadanu uzbudu tjekom prve tr sekunde, ako je konstrukcja prje djelovanja
Διαβάστε περισσότεραPRAVILNIK O MINIMALNIM ZAHTJEVIMA ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADA I. OSNOVNE ODREDBE. Predmet
Na osnovu člana 26 stav 6 Zakona o efikasnom korišćenju energije ("Službeni list CG", broj 57/14) Ministarstvo ekonomije, uz saglasnost Ministarstva održivog razvoja i turizma, donijelo je, PRAVILNIK O
Διαβάστε περισσότεραPOVEĆANJE STEPENA KORISNOSTI KOTLA I TEHNO- EKONOMSKA ANALIZA UGRADNJE UTILIZATORA NA VRELOVODNOM KOTLU SNAGE 116 MW NA TOPLANI KONJARNIK
POVEĆANJE STEPENA KORISNOSTI KOTLA I TEHNO- EKONOMSKA ANALIZA UGRADNJE UTILIZATORA NA VRELOVODNOM KOTLU SNAGE 116 MW NA TOPLANI KONJARNIK JKP BEOGRADSKE ELEKTRANE Vladimir Tanasić 1, Marko Mladenović 1
Διαβάστε περισσότεραSPECIJALNA POGLAVLJA IZ TERMODINAMIKE I GRAĐEVINSKE FIZIKE - Skripta sa pitanjima i odgovorima PITANJA: I DEO TERMODINAMIKA Page 1 of 6
PITANJA: I DEO TERMODINAMIKA Page 1 of 6 2. Skicirati jednostavno kompresiono rashladno postrojenje i dati njegov prikaz u (h,s) dijagramu stanja. Ako ovo postrojenje radi u režimu toplotne pumpe (KTP),
Διαβάστε περισσότεραEnergetska obnova ovojnice zgrade, Rekonstrukcija. Predrag Čaklović, dipl. ing. arh.
Fiorello La Guardia 27, 51000 Rijeka OIB: 68308631193 Žiro-račun: IBAN HR2724020061100533606 T: +385 51 629005 F: +385 51 629046 info@riteh.eu www.riteh.eu SKI URED: INVESTITOR: : : : RED. BR. I : : :
Διαβάστε περισσότεραELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH izelan za stavbo 16-08-06-1 Knjižnica Izračun je narejen v sklau po»pravilnik o učinkoviti rabi energije v stavbah 2010«in Tehnični
Διαβάστε περισσότεραARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10
0.15 0.25 3.56 0.02 0.10 0.12 0.10 SESTV S2 polimer-bitumenska,dvoslojna(po),... 1.0 cm po zahtevah SIST DIN 52133 in nadstandardno, (glej opis v tehn.poročilu), npr.: PHOENIX STR/Super 5 M * GEMINI P
Διαβάστε περισσότεραOSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE SVI ODSECI OSIM ODSEKA ZA ELEKTRONIKU LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA Autori: Goran Savić i Milan
Διαβάστε περισσότεραTip ureappleaja: ecovit Jedinice VKK 226 VKK 286 VKK 366 VKK 476 VKK 656
TehniËki podaci Tip ureappeaja: ecovit Jedinice VKK 226 VKK 286 VKK 366 VKK 476 VKK 66 Nazivna topotna snaga (na /),122,,28, 7,436,,47,6 1,16,7 Nazivna topotna snaga (na 60/) 4,21,,621, 7,23,,246,4 14,663,2
Διαβάστε περισσότεραPravilnik o efikasnoj upotrebi energije u zgradama (II deo)
Pravilnik o efikasnoj upotrebi energije u zgradama (II deo) Standardi u grejanju, Standardi hlađenju i u grejanju, klimatizaciji hlađenju i klimatizaciji U broju 4/2008. "KGH", pod naslovom "Od Direktive
Διαβάστε περισσότεραnumeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραElektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 16.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo
Elektrotehnčk fakultet unverzteta u Beogradu 6.maj 8. Odsek za Softversko nžnjerstvo Performanse računarskh sstema Drug kolokvjum Predmetn nastavnk: dr Jelca Protć (35) a) () Posmatra se segment od N uzastonh
Διαβάστε περισσότεραP I T A NJ A. Standrad SRPS EN 6946
P I T A NJ A Standrad SRPS EN 6946 1. Navesti kriterijume na osnovu kojih građevinski element spada u grupu neventilisanih, slabo ventilisanih ili dobro ventilisanih vazdušnih prostora. Vazdušni sloj se
Διαβάστε περισσότεραLogatherm WPL 14 AR T A ++ A + A B C D E F G A B C D E F G. kw kw /2013
WP 14 R T d 9 10 11 53 d 2015 811/2013 WP 14 R T 2015 811/2013 WP 14 R T Naslednji podatki o izdelku izpolnjujejo zahteve uredb U 811/2013, 812/2013, 813/2013 in 814/2013 o dopolnitvi smernice 2010/30/U.
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότερα100g maslaca: 751kcal = 20g : E maslac E maslac = (751 x 20)/100 E maslac = 150,2kcal 100g med: 320kcal = 30g : E med E med = (320 x 30)/100 E med =
100g maslaca: 751kcal = 20g : E maslac E maslac = (751 x 20)/100 E maslac = 150,2kcal 100g med: 320kcal = 30g : E med E med = (320 x 30)/100 E med = 96kcal 100g mleko: 49kcal = 250g : E mleko E mleko =
Διαβάστε περισσότεραPRINCIPI ENERGETSKE ODREĐIVANJE ENERGETSKOG RAZREDA ZGRADE. dr Aleksandra Boričić, dipl. inž. Mladen Tomić, dipl. inž. Nenad Stojković, dipl. inž.
PRINCIPI ENERGETSKE EFIKASNOSTI U ZGRADARSTVU ODREĐIVANJE ENERGETSKOG RAZREDA ZGRADE dr Aleksandra Boričić, dipl. inž. Mladen Tomić, dipl. inž. Nenad Stojković, dipl. inž. 1) Termodinamičke osnove proračuna
Διαβάστε περισσότεραOSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 2 DIODA I TRANZISTOR
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE ODSEK ZA SOFTVERSKO INŽENJERSTVO LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 2 DIODA I TRANZISTOR 1. 2. IME I PREZIME BR. INDEKSA GRUPA
Διαβάστε περισσότεραΠεριεχόµενα. 1. Γενικό πλαίσιο. 2. Η ΚΑΠ σήµερα. 3. Γιατί χρειαζόµαστε τη µεταρρύθµιση; 4. Νέοι στόχοι, µελλοντικά εργαλεία και πολιτικές επιλογές
Ανακοίνωση για το µέλλον της ΚAΠ «Η ΚΑΠπροςτο2020: αντιµετωπίζοντας τις προκλήσεις στον τοµέα των τροφίµων, στους φυσικούς πόρους και στις περιφέρειες» Γ Γεωργίας και Αγροτικής Ανάπτυξης Ευρωπαϊκή Επιτροπή
Διαβάστε περισσότεραdt dx dt dx dt dx Radi pojednostavljenja određivanja funkcije raspodele temperature u prostoru i vremenu, uvode se sledeće pretpostavke:
KONSTRUKCIJE, MATERIJALI I GRAðENJE Fond: 4+ Prof. dr Vlastimir RADONJANIN Prof. dr Mirjana MALEŠEV PREDAVANJE br. 3 Prema drugom zakonu termodinamike, toplota se kreće od toplijeg tela ka hladnijem telu,
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A
Psmen spt z OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga ABC se oslanja pomoću dvje špke BD CE kao na slc desno. Špka BD, dužne 0.5 m, zrađena je od čelka (E AB 10 GPa) ma poprečn presjek od 500 mm.
Διαβάστε περισσότεραKURS ZA ENERGETSKI AUDIT 8
KURS ZA ENERGETSKI AUDIT 8 Standard EN 13790: Metoda proračuna potrebne energije za grijanje i hladjenje objekta Pripremio: Dr Nenad Kažić 1 Šta propisuje ovaj standard? EN 13790 definiše proceduru i metod
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότεραIzbor prenosnih odnosa teretnog vozila - primer
FTN No Sad Katedra za motore ozla Teorja kretanja drumskh ozla Izbor prenosnh odnosa Izbor prenosnh odnosa teretnog ozla - prmer ata je karakterstka dzel motora MG OM 906 LA (Izor: http://www.dmg-dusburg.de/html/d_c_om906la.html)
Διαβάστε περισσότεραPolarizacija. Procesi nastajanja polarizirane svjetlosti: a) refleksija b) raspršenje c) dvolom d) dikroizam
Polarzacja Proces asajaja polarzrae svjelos: a refleksja b raspršeje c dvolom d dkrozam Freselove jedadžbe Svjelos prelaz z opčkog sredsva deksa loma 1 u sredsvo deksa loma, dolaz do: refleksje (prema
Διαβάστε περισσότεραSTATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA
Katedra za elektroniku Elementi elektronike Laboratorijske vežbe Vežba br. 2 STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA Datum: Vreme: Studenti: 1. grupa 2. grupa Dežurni: Ocena: Elementi elektronike -
Διαβάστε περισσότεραΕΓΓΡΑΦΟ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΤΩΝ ΥΠΗΡΕΣΙΩΝ ΤΗΣ ΕΠΙΤΡΟΠΗΣ. Εκθεση χώρας - Κύπρος 2015. {COM(2015) 85 final}
ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΠΙΤΡΟΠΗ Βρυξέλλες, 26.2.2015 SWD(2015) 32 final ΕΓΓΡΑΦΟ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΤΩΝ ΥΠΗΡΕΣΙΩΝ ΤΗΣ ΕΠΙΤΡΟΠΗΣ Εκθεση χώρας - Κύπρος 2015 {COM(2015) 85 final} Το παρόν έγγραφο δεν συνιστά επίσημη θέση της Ευρωπαϊκής
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike GRUPA A 1. Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj, zatim naći 4 z.
Pismeni ispit iz matematike 06 007 Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj z = + i, zatim naći z Ispitati funkciju i nacrtati grafik : = ( ) y e + 6 Izračunati integral:
Διαβάστε περισσότεραOSNOVNI PARAMETRI LINIJA ODREĐIVANJE POTREBNOG BROJA RADNIH MESTA I MEĐUOPERACIONIH ZALIHA
PROJEKTOVANJE PROIZVODNIH SISTEMA OSNOVNI PARAMETRI LINIJA ODREĐIVANJE POTREBNOG BROJA RADNIH MESTA I MEĐUOPERACIONIH ZALIHA Projekovanje prozvodnh ssea PROJEKTOVANJE LINIJSKIH PROIZVODNOH SISTEMA Osnovn
Διαβάστε περισσότεραINTELIGENTNO UPRAVLJANJE
INTELIGENTNO UPRAVLJANJE Fuzzy sistemi zaključivanja Vanr.prof. Dr. Lejla Banjanović-Mehmedović Mehmedović 1 Osnovni elementi fuzzy sistema zaključivanja Fazifikacija Baza znanja Baze podataka Baze pravila
Διαβάστε περισσότεραPRIKAZ STANDARDA SCS ISO 13370:2006 Toplotne karakteristike zgradaprenošenje toplote preko tla- Metode proračuna -u pogledu određivanja U-vrednosti-
PRIKAZ STANDARDA SCS ISO 13370:2006 Toplotne karakteristike zgradaprenošenje toplote preko tla- Metode proračuna -u pogledu određivanja U-vrednosti- Prenos toplote preko poda (temelja) koji je u kontaktu
Διαβάστε περισσότερα1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Διαβάστε περισσότεραProračun potrebne glavne snage rezanja i glavnog strojnog vremena obrade
Zaod a tehnologiju Katedra a alatne strojee Proračun potrebne glane snage reanja i glanog strojnog remena obrade Sadržaj aj ježbe be: Proračun snage kod udužnog anjskog tokarenja Glano strojno rijeme kod
Διαβάστε περισσότεραPOPIS HRVATSKIH NORMI I DRUGIH TEHNIČKIH SPECIFIKACIJA ZA PRORAČUNE I ISPITIVANJA GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE I ZGRADE KAO CJELINE
STRANICA 20 BROJ 97 SRIJEDA, 6. KOLOVOZA 2014. (2) Posebna Iskaznica energetskih svojstava zgrade izrađuje se za pojedini dio zgrade kada se provode odvojeni proračuni prema odredbi članka 50. stavka 1.
Διαβάστε περισσότεραAlgoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790
Algoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790 Zagreb, rujan 2012. Algoritam za proračun potrebne en. za grijanje i hlađenje prema HRN EN 13790 Str.
Διαβάστε περισσότεραA+ A B C D F G. Q H,nd,rel % Zgrada nova x postojeća. Podaci o osobi koja je izdala certifikat. Podaci o zgradi > 250. Izračun
prema Direktivi 2010/31/EU Energetski certifikat za nestambene zgrade Zgrada nova x postojeća Vrsta i naziv zgrade B.1. Administrativna zgrada Državni arhiv u Sisku K.č. k.o. k.č. 927/1 k.o. Sisak Stari
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότερα5 GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE
5 GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE 5.1 PARAMETRI KOJI UTIČU NA POTROŠNJU ENERGIJE Najvažniji uticajni parametri na potrošnju energije termotehničkih sistema u zgradi (sistema grejanja, ventilacije
Διαβάστε περισσότεραPrvi kolokvijum. y 4 dy = 0. Drugi kolokvijum. Treći kolokvijum
27. septembar 205.. Izračunati neodredjeni integral cos 3 x (sin 2 x 4)(sin 2 x + 3). 2. Izračunati zapreminu tela koje nastaje rotacijom dela površi ograničene krivama y = 3 x 2, y = x + oko x ose. 3.
Διαβάστε περισσότεραμ μ μ μ μ, μ ,.. μ : μ μ. μ μ 2003 μ μ μ 2004 μ μ μ μ 1 bar μ
μ μ μ μ μ μ. μ μ,,.. μ μ μ μ μ μ. μ,,. μ : μ μ μ μ μ μ μ μ. μ μ μ μ. μ μ μ μ 2003 μ μ. μ μ μ μ, μ 2004 μ μ μ μ 1 bar μ 1 2003 μ μ μ μ μ μ. μ μ μ μ μ μ μ. μ μ μ μ :,,, μ,,. μ μ μ μ...... 1, μ, μ. 2 μ μ,,
Διαβάστε περισσότεραAntene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:
Anene Transformacija EM alasa u elekrični signal i obrnuo Osnovne karakerisike anena su: dijagram zračenja, dobiak (Gain), radna učesanos, ulazna impedansa,, polarizacija, efikasnos, masa i veličina, opornos
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI (I deo)
IZVODI ZADACI (I deo) Najpre da se podsetimo tablice i osnovnih pravila:. C`=0. `=. ( )`= 4. ( n )`=n n-. (a )`=a lna 6. (e )`=e 7. (log a )`= 8. (ln)`= ` ln a (>0) 9. = ( 0) 0. `= (>0) (ovde je >0 i a
Διαβάστε περισσότερα- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Διαβάστε περισσότεραGODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE
GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE Parametri koji utiču na potrošnju energije Klimatski faktori, koji su određeni lokacijom na kojoj se zgrada nalazi; Termički omotač i geometrija zgrade, Karakteristike
Διαβάστε περισσότεραOpća bilanca tvari - = akumulacija u dif. vremenu u dif. volumenu promatranog sustava. masa unijeta u dif. vremenu u dif. volumen promatranog sustava
Opća bilana tvari masa unijeta u dif. vremenu u dif. volumen promatranog sustava masa iznijeta u dif. vremenu iz dif. volumena promatranog sustava - akumulaija u dif. vremenu u dif. volumenu promatranog
Διαβάστε περισσότεραKaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Διαβάστε περισσότεραTEHNOLOŠKE OPERACIJE. Predavanje 9
EHNOLOŠKE OPERACIJE Predavanje 9 RAZMENA OPLOE Prenos toplote Provođenje (kondukcija) Strujanje (konvekcija) Zračenje (radijacija) RAZMENJIVAČI OPLOE Količina toplote moţe da preďe sa jednog tela na drugo
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA FLUIDA. Prosti cevovodi
MEHANIKA FLUIDA Prosti ceooi zaatak Naći brzin oe kroz naglaak izlaznog prečnika =5 mm, postaljenog na kraj gmenog crea prečnika D=0 mm i žine L=5 m na čijem je prenjem el građen entil koeficijenta otpora
Διαβάστε περισσότεραTOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA
TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA Uvodna razmatranja Dobici toplote predstavljaju količinu toplote u jedinici vremena koju prostorija prima Toplotno opterećenje obuhvata svu količinu toplote koja zagreva
Διαβάστε περισσότεραAlgoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790
Sveučilište u Zagrebu Fakultet strojarstva i brodogradnje Algoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790 Autori: prof.dr.sc. Vladimir Soldo, dipl.ing.stroj.
Διαβάστε περισσότεραSOLARNI KOLEKTORI I NJIHOVA PRIMJENA
SOLARNI KOLEKTORI I NJIHOVA PRIMJENA Univerzitet Crne Gore Mašinski fakultet Prof. dr Igor Vušanović igorvus@ac.me SUNCE KAO IZVOR ENERGIJE Najveći izvor obnovljive energije je Sunce čije zračenje dolazi
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΕΣΩΤΕΡΙΚΩΝ
ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΕΣΩΤΕΡΙΚΩΝ ΕΠΙΜΟΡΦΩΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: Βασικές γνώσεις πολιτικής προστασίας 3η ΘΕΜΑΤΙΚΗ ΕΝΟΤΗΤΑ (Έντονα καιρικά φαινόµενα- Πληµµύρες) Παρουσίαση 3: Πληµµύρες Νίκος Μαµάσης Λέκτορας Σχολής Πολιτικών
Διαβάστε περισσότεραObrada signala
Obrada signala 1 18.1.17. Greška kvantizacije Pretpostavka je da greška kvantizacije ima uniformnu raspodelu 7 6 5 4 -X m p x 1,, za x druge vrednosti x 3 x X m 1 X m = 3 x Greška kvantizacije x x x p
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραPOPIS HRVATSKIH NORMI I DRUGIH TEHNIČKIH SPECIFIKACIJA ZA PRORAČUNE I ISPITIVANJA GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE I ZGRADE KAO CJELINE
PRILOG A POPIS HRVATSKIH NORMI I DRUGIH TEHNIČKIH SPECIFIKACIJA ZA PRORAČUNE I ISPITIVANJA GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE I ZGRADE KAO CJELINE A.1 NORME ZA PRORAČUN NA KOJE UPUĆUJE OVAJ PROPIS HRN EN 410:2011
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραKnauf zvučna zaštita. Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja. Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje
Knauf zvučna zaštita Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje Knauf ploče Gipsana Gipskartonska Gipsano jezgro obostrano ojačano
Διαβάστε περισσότεραМЕХАНИКА НА ФЛУИДИ (AFI, TI, EE)
Zada~i za program 2 po predmetot МЕХАНИКА НА ФЛУИДИ (AFI, TI, EE) Предметен наставник: Проф. д-р Методија Мирчевски Асистент: Виктор Илиев (rok za predavawe na programot - 07. i 08. maj 2010) (во термини
Διαβάστε περισσότεραΕΛΤΙΟ ΤΥΠΟΥ. ΕΙΚΤΗΣ ΤΙΜΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΝΕΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΚΑΤΟΙΚΙΩΝ: εκέµβριος 2015 (2010=100,0)
ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΗΜΟΚΡΑΤΙΑ ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΣΤΑΤΙΣΤΙΚΗ ΑΡΧΗ Πειραιάς, 22 Ιανουαρίου 2016 ΕΛΤΙΟ ΤΥΠΟΥ ΕΙΚΤΗΣ ΤΙΜΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΝΕΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΚΑΤΟΙΚΙΩΝ: εκέµβριος 2015 (2010=100,0) Ο Γενικός είκτης Τιµών Υλικών Κατασκευής
Διαβάστε περισσότερα10. STABILNOST KOSINA
MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg
Διαβάστε περισσότεραOBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK
OBRTNA TELA VALJAK P = 2B + M B = r 2 π M = 2rπH V = BH 1. Zapremina pravog valjka je 240π, a njegova visina 15. Izračunati površinu valjka. Rešenje: P = 152π 2. Površina valjka je 112π, a odnos poluprečnika
Διαβάστε περισσότεραProf. dr. sc. Z. Prelec ENERGETSKA POSTROJENJA Poglavlje: 7 (Regenerativni zagrijači napojne vode) List: 1
(Regenerativni zagrijači napojne vode) List: 1 REGENERATIVNI ZAGRIJAČI NAPOJNE VODE Regenerativni zagrijači napojne vode imaju zadatak da pomoću pare iz oduzimanja turbine vrše predgrijavanje napojne vode
Διαβάστε περισσότερα3. OSNOVNI POKAZATELJI TLA
MEHANIKA TLA: Onovni paraetri tla 4. OSNONI POKAZATELJI TLA Tlo e atoji od tri faze: od čvrtih zrna, vode i vazduha i njihovo relativno učešće e opiuje odgovarajući pokazateljia.. Specifična težina (G)
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραELEKTROMOTORNI POGONI - AUDITORNE VJEŽBE
veučilište u ijeci TEHNIČKI FAKULTET veučilišni preddiplomki tudij elektrotehnike ELEKTOOTONI OGONI - AUDITONE VJEŽBE Ainkroni motor Ainkroni motor inkrona obodna brzina inkrona brzina okretanja Odno n
Διαβάστε περισσότεραAkvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
Διαβάστε περισσότεραSamuel Hassid, Technion, Israel Inst. Of Technology
Πράσινες Γειτονιές: Αγία Βαρβάρα Samuel Hassid, Technion, Israel Inst. Of Technology Αικατερίνη Σφακιανάκη, Ιφιγένεια Φάρρου, Μαρία Σαλιάρη, Ματθαίος Σανταµούρης, Γιάννης Παναγιωτόπουλος Κέντρο Ανανεώσιµων
Διαβάστε περισσότερα