Elaborat energetske efikasnosti
|
|
|
- ÊὙμέν Γκόφας
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Elaborat eneretske efkasnost za objekat Đuro Radoševć urađen prema Pravlnku o eneretskoj efkasnost zrada z 2011 odne. Sadržaj - klmatske karakterstke lokacje - analza rađevnskh konstrukcja - proračun odšnje potrebne toplote za rejanje, - proračun odšnje potrošnje prmarne enerje n emsje CO 2 Proračun urado: Odovorn projektant: Ranko Tomć Gornj Mlanovac,
2 T E H N I Č K I O P I S Lokacja objekta: G. Mlanovac Katastarska parcela: 11271/17 Klmatsk podac Mesto: GORNJI MILANOVAC Spoljna projektna temperatura Q : -18,3 C H,e Broj stepen dana za rejanje HDD: 3078 K-dana Broj dana za rejanje: 208 dana Srednja temperatura rejno peroda Q : H,mn 5,2 C Projektn uslov za zmsk perod Spoljna projektna temperatura za proračun kondenzacje: T e = -10,0 [ C ] Unutrašnja projektna temperatura: T = 20,0 [ C ] Spoljna relatvna vlažnost: φ e = 90 [ % ] Unutrašnja relatvna vlažnost: φ = 55 [ % ] Trajanje peroda kondenzacje: 60 dana Projektn uslov za letnj perod Unutrašnja projektna temperatura: T = 26,0 [ C ] Spoljna relatvna vlažnost: φ e = 90 [ % ] Unutrašnja relatvna vlažnost: φ = 65 [ % ] Trajanje peroda sušenja: 90 dana Dmenzje zrade Vrsta zrade: Zrada sa jednm stanom Tp radnje: Tešk tp radnje Bruto rejana zapremna zrade: V = 289,49 [ m³ ] e Neto rejana zapremna zrade: V = 188,82 [ m³ ] Korsna površna zrade: A = 72,47 [ m² ] f Srednje sume sunčevo zračenja srednja mesečna temperatura spoljno vazduha Mesec I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Zma Srednja mesečna temperatura ( C ) 0,9 3,0 7,3 12,5 17,6 20,6 22,3 22,0 17,7 12,7 7,2 2,6 5,6 Sunčevo zračenje ( kwh/m² ) HOR 42,75 60,35 103,86 133,65 170,43 181,23 192,83 170,43 127,58 88,94 45,50 33, J 64,25 76,98 96,43 86,73 86,28 81,43 90,31 99,43 107,38 109,22 66,52 52, I,Z 32,57 55,35 79,80 96,05 112,90 116,78 125,22 114,37 91,32 67,21 34,67 25, S 17,42 22,38 36,04 44,64 55,69 56,88 58,27 52,83 38,78 29,16 17,93 14, HDD S URSA Građevnska fzka 2 Strana: 2
3 Elaborat toplotne zaštte rađen je na osnovu Pravlnka o eneretskoj efkasnost zrada z 2011 odne. Proračun vrednost U za netransparentne rađevnske elemente, zuzev za podove zdove u tlu rađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO 6946, a za podove zdove u tlu u skladu sa standardom SRPS EN ISO Proračun vrednost U za transparentne elemente zrađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO Proračun dfuzje vodene pare je rađen na osnovu Glaser-ovo postupka, koj korst metod proračuna prema SRPS U.J5.520 z 1997 odne. Proračun faktora prušenja proračun kašnjenja osclacja temperature kroz spoljašnje rađevnske konstrukcje rađen je na osnovu JUS.U.J.530 z odne. Proračun dnamčko toplotno kapacteta rađen je prema SRPS EN ISO prmenom podrazumevane vrednost za odabranu vrstu radnje. Proračun odšnje potrebne toplote za rejanje rađen je prema SRPS EN ISO SRPS EN ISO Proračun odšnje potrebne toplote za prpremu santarne tople vode rađen je prema standardu SRPS EN ISO Godšnja potrošnja enerje za rejanje, hlađenje, prpremu santarne tople vode, ventlacju osvetljenje zrade određuje se proračunom uz koršćenje propsano naconalno softversko paketa za datu lokacju. Termofzčke osobne materjala koršćenh u proračunu su u skladu sa Pravlnkom o eneretskoj efkastost zrada. Pre uradnje svh materjala,potrebno je prložt valdnu atestnu dokumentacju kojom se dokazuje da materjal spunjavaju navedene termofzčke karakterstke. Proračun je rađen pomoću prorama URSA Građevnska fzka 2 u kome su korštene termofzčke osobne materjala dath u Pravlnku o eneretskoj efkasnost zrada - tabela URSA termozolaconh materjala, čj se kvaltet termofzčke osobne kontrolšu u skladu sa standardom ISO 9001:2000 za koje postoj valdna atestna dokumentacja IMS-a. Proram URSA Građevnska fzka je vlasnštvo preduzeća URSA Slovenja d.o.o., Povhova 2, 8000 Novo mesto, Slovenja. Prestavnštvo Beorad URSA Slovenja d.o.o., III Bulevar 25, Nov Beorad, Tel/Fax: , URSA Građevnska fzka 2 Strana: 3
4 Obračun površna omotača: Zd sever A: 3,15*8,14-2*1,2=23,24 Zd sever B: 3,15*1,1=3,47 Zd zapad: 3,15*10,69-1,4*1,2-0,6*0,8=31,51 Zd ju: 3,15*9,24-1,2=27,91 Zd stok A: 3,15*4,44-1,4*2,1=11,05 Zd stok B: 3,15*6,25-0,9*2,1-1,2*1,2=16,36 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 4
5 PREGLED KONSTRUKCIJA I NJIHOVIH KOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 5
6 Spoljn zd - neventlsan, U max = 0,300 W/m²K Gter blok sa demt fasadom, U = 0,165 W/m²K, T = 20,0 C Prozor, U max = 1,500 W/m²K PVC 100/120 Ar, U = 1,460 W/m²K, T = 20,0 C PVC 120/120 Ar, U = 1,490 W/m²K, T = 20,0 C PVC 140/120 Ar, U = 1,470 W/m²K, T = 20,0 C PVC 60/80 Ar, U = 1,470 W/m²K, T = 20,0 C Balkonska vrata, U max = 1,500 W/m²K PVC 140/210 Ar, U = 1,470 W/m²K, T = 20,0 C PVC 90/210 Ar, U = 1,480 W/m²K, T = 20,0 C Spoljna vrata, U max = 1,600 W/m²K Spoljna vrata, U = 1,600 W/m²K, T = 0,0 C Zd prema nerejanm prostorma, U max = 0,400 W/m²K FASOLIT T, U = 0,229 W/m²K, T = 20,0 C Međuspratna konstrukcja spod nerejano prostora, U max = 0,300 W/m²K Fert spod tavana, U = 0,083 W/m²K, T = 20,0 C Međuspratna konstrukcja znad nerejano prostora, U max = 0,300 W/m²K Pod znad podruma 2, U = 0,222 W/m²K, T = 20,0 C Pod na tlu, U max = 0,300 W/m²K Pod na naspu A, U = 0,180 W/m²K Pod na naspu B, U = 0,182 W/m²K Pod znad podruma 1, U = 0,154 W/m²K Pod znad podruma 2, U = 0,163 W/m²K URSA Građevnska fzka 2 Strana: 6
7 ANALIZA NETRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 7
8 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Gter blok sa demt fasadom Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Spoljn zd - neventlsan unutra spolja temperatura ( C) 20,0-10,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE e 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER Yton termo blok 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 5 BAVALIT TABELARNI PRORAČUN 5 Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20, uz zd 0, , PRODUŽNI KREČNI MALTER , , , , ,50 2 Yton termo blok 25, , ,1930 8, ,13 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15, , ,6585-9, ,75 4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 0, , ,0125-9, ,08 5 BAVALIT 0, , ,0059-9, ,05 uz zd 0,0400-9, spolja -10, Debljna konstrukcje: 43,500 cm Težna konstrukcje: 173,25 k/m² DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) , r (m) -10,0 d (cm) 0.0 7, ,50 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 8
9 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0, , ,040 = 6,069 m²k/w U c = U + ΔU = 0, ,000 = 0,165 W/m²K U max = 0,300 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju 0,198 /m²h ustna zlaza z konstrukcje 0,084 /m²h kolčna kondenzovane vodene pare 0,114 /m² kolčna kondenzata posle 60 dana vlaženja 163,592 /m² povećanje sadržaja vlae 11,685 % zračunan sadržaj vlae 19,685 % dozvoljen sadržaj vlae 79,429 % ustna dfuzone struje u perodu sušvanja 0,844 /m²h potrebno vreme za sušenje konstrukcje 10,503 dana največe dozvoljeno vreme sušenja 60 dana U konstrukcj dolaz do kondenzacja u ravnn 3 Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0, ,18 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER , , , ,00 2 Yton termo blok 25, , ,1930 5,16 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15, , , ,93 4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 0, , , ,01 5 BAVALIT 0, , , ,05 uz zd 0, ,05 spolja -18,30 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0-18, ,50 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 9
10 Temperatura na unutrašnjoj površn Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn Toplotna otpornost konstrukcje R Mnmalna toplotna otpornost R mn 19,2 [ C] 10,7 [ C] 6,069 [m²k/w] 0,595 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T e =-18,3 ( C) unutrašnjoj temperatur T =20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 95,0 (%). PRORAČUN TOPLOTNE STABILNOSTI faktor prušenja osclacje temperature 58,580 najmanja dozvoljena vrednost 15 Faktor prušenja osclacje temperature je već od 35. Proračun kašnjenja osclacje temperature nje potreban. Konstrukcja odovara postojećm standardma za toplotnu stablnost. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,165 ZADOVOLJAVA ν, η 15 58,6 ZADOVOLJAVA Broj dana vlaženja/sušenja 60 / 60 10,5 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 10
11 ANALIZA KONSTRUKCIJE: FASOLIT T Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Zd prema nerejanm prostorma unutra spolja temperatura ( C) 20,0 5,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL TABELARNI PRORAČUN 5 Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20, uz zd 0, , PRODUŽNI KREČNI MALTER , , , , ,63 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , , ,50 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15, , ,6585 5, ,75 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , ,0038 5, ,05 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , ,0025 5, ,04 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0, , ,0038 5, ,05 uz zd 0,1300 5, spolja 5, Debljna konstrukcje: 43,300 cm Težna konstrukcje: 411,69 k/m² DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) r (m) 20,0 5,0 d (cm) 0.0 9, ,30 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 11
12 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0, , ,130 = 4,364 m²k/w U c = U + ΔU = 0, ,000 = 0,229 W/m²K U max = 0,400 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0, ,43 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER , , , ,32 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , ,52 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15, , ,6585 1,46 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , ,0038 1,45 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0, , ,0025 1,44 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0, , ,0038 1,42 uz zd 0,1300 1,42 spolja 0,85 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0 0, ,30 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 12
13 Temperatura na unutrašnjoj površn 19,4 [ C] Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn 10,7 [ C] Toplotna otpornost konstrukcje R 4,364 [m²k/w] Mnmalna toplotna otpornost R mn 0,192 [m²k/w] Relatvn otpor dfuzj zašttno dekoratvno sloja 0,050 Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T=-18,3 ( C) unutrašnjoj temperatur T=20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn e konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 96,5 (%). Ekvvalentna dfuzona debljna zašttno-dekoratvno nanosa je manja od 2 m. Uslov je spunjen. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,400 0,229 ZADOVOLJAVA ν, η Broj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 13
14 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Fert spod tavana Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Međuspratna konstrukcja spod nerejano prostora unutra spolja temperatura ( C) 20,0-4,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE e PRODUŽNI KREČNI MALTER ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA BETON SA KAMENIM AGREGATIMA POLIETILENSKA FOLIJA URSA SF 35 TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20, uz zd 0, , PRODUŽNI KREČNI MALTER , , , , ,40 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , , ,64 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , , , ,60 4 POLIETILENSKA FOLIJA , , , , ,00 5 URSA SF 35 40, , ,4286-3, ,44 uz zd 0,1000-3, spolja -4, Debljna konstrukcje: 62,020 cm Težna konstrukcje: 337,80 k/m² DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) , r (m) -4,0 d (cm) , ,02 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 14
15 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0, , ,100 = 11,977 m²k/w U c = U + ΔU = 0, ,000 = 0,083 W/m²K U max = 0,300 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0, ,74 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER , , , ,69 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , ,90 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , , ,85 4 POLIETILENSKA FOLIJA , , , ,85 5 URSA SF 35 40, , , ,38 uz zd 0, ,38 spolja -10,64 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0-10, ,02 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 15
16 Temperatura na unutrašnjoj površn 19,7 [ C] Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn 10,7 [ C] Toplotna otpornost konstrukcje R 11,977 [m²k/w] Mnmalna toplotna otpornost R mn 0,434 [m²k/w] Relatvn otpor dfuzj zašttno dekoratvno sloja 0,050 Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T=-18,3 ( C) unutrašnjoj temperatur T=20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn e konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 98,4 (%). Ekvvalentna dfuzona debljna zašttno-dekoratvno nanosa je manja od 2 m. Uslov je spunjen. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,083 ZADOVOLJAVA ν, η Broj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 16
17 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Pod znad podruma 2 Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Međuspratna konstrukcja znad nerejano prostora unutra spolja temperatura ( C) 20,0 5,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE PARKET 2 CEMENTNI ESTRIH 3 POLIETILENSKA FOLIJA BETON SA KAMENIM AGREGATIMA ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 7 NOSEĆI MALTER JUB 8 BAVALIT 7 8 TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20, uz zd 0, , PARKET 2, , , , ,33 2 CEMENTNI ESTRIH 4, , , , ,20 3 POLIETILENSKA FOLIJA , , , , ,00 4 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , , , ,60 5 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , , ,64 6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 15, , ,6585 5, ,75 7 NOSEĆI MALTER JUB 0, , ,0500 5, ,05 8 BAVALIT 0, , ,0059 5, ,05 uz zd 0,1700 5, spolja 5, Debljna konstrukcje: 42,220 cm Težna konstrukcje: 408,85 k/m² URSA Građevnska fzka 2 Strana: 17
18 DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 20, r (m) 5,0 d (cm) , ,22 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0, , ,170 = 4,514 m²k/w U c = U + ΔU = 0, ,000 = 0,222 W/m²K U max = 0,300 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0, ,28 1 PARKET 2, , , ,83 2 CEMENTNI ESTRIH 4, , , ,71 3 POLIETILENSKA FOLIJA , , , ,71 4 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , , ,64 5 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA , , , ,33 6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 15, , ,6585 1,81 7 NOSEĆI MALTER JUB 0, , ,0500 1,60 8 BAVALIT 0, , ,0059 1,57 uz zd 0,1700 1,57 spolja 0,85 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 18
19 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0 0, ,22 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 19
20 Temperatura na unutrašnjoj površn 19,3 [ C] Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn 10,7 [ C] Toplotna otpornost konstrukcje R 4,514 [m²k/w] Mnmalna toplotna otpornost R mn 0,192 [m²k/w] Relatvn otpor dfuzj zašttno dekoratvno sloja 0,050 Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T=-18,3 ( C) unutrašnjoj temperatur T=20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn e konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 95,6 (%). Ekvvalentna dfuzona debljna zašttno-dekoratvno nanosa je manja od 2 m. Uslov je spunjen. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,222 ZADOVOLJAVA ν, η Broj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 20
21 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Pod na tlu Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Pod na tlu unutra spolja temperatura ( C) 20,0 5,0 relatvna vlažnost (%) SKICA KONSTRUKCIJE PARKET 2 CEMENTNI ESTRIH 3 POLIETILENSKA FOLIJA URSA TEP 5 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA NA PERFORIRANOJ LEPENKI 6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra uz zd 0, PARKET 2, , ,1048 0,33 2 CEMENTNI ESTRIH 4, , ,0286 1,20 3 POLIETILENSKA FOLIJA , , , ,00 4 URSA TEP 15, , ,5455 0,20 5 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA NA 0, , , ,00 6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA , , ,0429 9,00 uz zd 0,0000 spolja Debljna konstrukcje: 31,720 cm Težna konstrukcje: 372,35 k/m² PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0, , ,000 = 4,919 m²k/w U c = U + ΔU = 0, ,000 = 0,203 W/m²K U max = 0,300 W/m²K URSA Građevnska fzka 2 Strana: 21
22 PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE Proračun dfuzje vodene pare za konstrukcju nje potreban. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,203 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 22
23 ANALIZA TRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA I VRATA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 23
24 ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 100/120 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 0,890 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,310 [m²] Faktor okvra F F 0,260 Dužna spoja staklo/okvr l 3,800 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,460 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema juu 0,680 Faktor zasenčenja F s - prema severu 0,760 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,685 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,460 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,685 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 24
25 ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 120/120 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 0,810 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,630 [m²] Faktor okvra F F 0,440 Dužna spoja staklo/okvr l 5,520 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,490 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 0,550 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,671 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,490 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,671 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 25
26 ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 140/120 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 1,000 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,680 [m²] Faktor okvra F F 0,400 Dužna spoja staklo/okvr l 5,920 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,470 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 0,710 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,680 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,470 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,680 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 26
27 ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 60/80 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 0,200 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,280 [m²] Faktor okvra F F 0,580 Dužna spoja staklo/okvr l 1,840 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,470 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 0,640 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,680 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,470 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,680 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 27
28 ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 140/210 Ar Vrsta konstrukcje: Balkonska vrata Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 2,040 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,900 [m²] Faktor okvra F F 0,310 Dužna spoja staklo/okvr l 11,760 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,050 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,470 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 0,770 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,680 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,470 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,680 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 28
29 ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 90/210 Ar Vrsta konstrukcje: Balkonska vrata Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 1,350 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,540 [m²] Faktor okvra F F 0,290 Dužna spoja staklo/okvr l 6,600 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,480 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 0,540 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,676 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,480 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,676 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 29
30 ANALIZA KONSTRUKCIJE: Spoljna vrata Vrsta konstrukcje: Spoljna vrata Koefcjent prolaza toplote U w Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,600 [W/m²K] 1,600 [W/m²K] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,600 1,600 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 30
31 PODOVI I ZIDOVI U TLU URSA Građevnska fzka 2 Strana: 31
32 Vrsta konstrukcje: Pod na naspu A Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje R f Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 29,60 [m²] 22,80 [m] 0,44 [m] pesak, šljunak 4,55 [m²k/w] 0,18 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,18 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 32
33 Vrsta konstrukcje: Pod na naspu B Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje R f Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 13,32 [m²] 18,40 [m] 0,44 [m] lna, nasp 4,55 [m²k/w] 0,18 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,18 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 33
34 Vrsta konstrukcje: Pod znad podruma 1 Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje na zemlj R Koefcjent prolaza toplote vseće poda U f Koefcjent prolaza toplote zda znad zemlje U w Vsna ornje plohe vseće poda h w Površna otvora za provetravanje Prosečna brzna vetra na vsn 10 m v Zaštta od vetra f w Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 20,34 [m²] 19,50 [m] 0,44 [m] pesak, šljunak 4,55 [m²k/w] 0,22 [W/m²K] 0,17 [W/m²K] 2,40 [m] 0,00 [m²/m] 10,00 [m/s] zaščteno (centar rada) 0,15 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,15 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 34
35 Vrsta konstrukcje: Pod znad podruma 2 Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje na zemlj R Koefcjent prolaza toplote vseće poda U f Koefcjent prolaza toplote zda znad zemlje U w Vsna ornje plohe vseće poda h w Površna otvora za provetravanje Prosečna brzna vetra na vsn 10 m v Zaštta od vetra f w Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 12,05 [m²] 15,30 [m] 0,44 [m] pesak, šljunak 4,55 [m²k/w] 0,22 [W/m²K] 0,17 [W/m²K] 2,40 [m] 0,00 [m²/m] 10,00 [m/s] zaščteno (centar rada) 0,16 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,16 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 35
36 GUBICI TOPLOTE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 36
37 KOEFICIJENT TRANSMISIONOG GUBITKA TOPLOTE Nazv konstrukcje U A Fx Topl. H [W/m2K] [m²] mostov [W/K] ZSA 0,165 23,24 1,00 3,83 ZSB 0,165 3,47 1,00 0,57 ZZ 0,165 31,51 1,00 5,20 ZJ 0,165 27,91 1,00 4,61 ZIA 0,165 11,05 1,00 1,82 ZIB 0,165 16,36 1,00 2,70 TAA 0,083 49,38 0,80 DA 3,28 TAB 0,083 37,80 0,80 DA 2,51 ZT 0,229 22,12 0,50 DA 2,53 PVC 100/120 Ar 1,460 1,20 1,00 DA 1,75 PVC 100/120 Ar 1,460 2,40 1,00 DA 3,50 ZST 0,229 2,48 0,50 DA 0,28 PVC 60/80 Ar 1,470 0,48 1,00 DA 0,71 PVC 140/120 Ar 1,470 1,68 1,00 DA 2,47 PVC 120/120 Ar 1,490 1,44 1,00 DA 2,15 PVC 90/210 Ar 1,480 1,89 1,00 DA 2,80 PVC 140/210 Ar 1,470 2,94 1,00 DA 4,32 Spoljna vrata 1,600 1,89 1,00 DA 3,02 Pod na naspu A 0,180 29,60 0,50 DA 2,66 Pod na naspu B 0,182 13,32 0,50 DA 1,21 Pod znad podruma 1 0,154 20,34 0,50 DA 1,57 Pod znad podruma 2 0,163 12,05 0,50 DA 0,98 Ukupno: 314,55 54,48 Površna termčko omotača zrade A 314,55 m² Površna konstrukcja bez obračunato utcaja toplotnh mostova A cor 113,54 m² Faktor oblka zrade f o 1,09 m -1 Udeo transparentnh površna u termčkom omotaču zrade z 2,29 % Transmson toplotn ubtak zrade usled utcaja toplotnh mostova H TB 11,35 W/K Koefcjent transmsono ubtka toplote zrade H T 65,84 W/K Specfčn transmson ubtak toplote zrade H' T 0,21 W/m²K Najveć dopušten specfčn transmson ubtak toplote zrade H' T,max 0,44 W/m²K OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena H' T [W/m²K] 0,44 0,21 ZADOVOLJAVA KOEFICIJENT VENTILACIONOG GUBITKA TOPLOTE Prostor Položaj Zaptvenost Zapremna Broj zmena Koefcjent zrade stolarje prostora vazduha na ventlacono čas ubtaka [m³] [1/h] toplote [W/K] Cela zrada otvoren dobra 188,82 0,5 31,16 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 37
38 Ukupno: 188,82 31,16 Ukupn zapremnsk ubc toplote unutar termčko omotača q V 0,34 W/m³K URSA Građevnska fzka 2 Strana: 38
39 DOBICI TOPLOTE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 39
40 UNUTRAŠNJI DOBICI TOPLOTE Odavanje toplote ljud po jednc površne q P Dnevna prsutnost Odavanje toplote ljud Q p Godšnja potrošnja elektrčne enerje po jednc površne q E Odavanje toplote elektrčnh uređaja p e 1,20 kwh 12,00 h 217,06 kwh 20,00 kwh 825,96 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od unutrašnjh dobtaka toplote Q H,nt 1043,02 kwh DOBICI TOPLOTE USLED SUNČEVOG ZRAČENJA Konstrukcja Površna Orj. Nab Faktor Godšnje sunč. Godšnj dobc zasen. zračenje sunčeve ener. [m²] [ ] [kwh/m²] [kwh] ZSA 23,24 S 0 0,86 145,00 11,48 ZSB 3,47 S 0 0,66 145,00 1,32 ZZ 31,51 Z 0 0,83 310,00 32,11 ZJ 27,91 J 0 0,83 455,00 41,74 ZIA 11,05 I 0 0,75 310,00 10,17 ZIB 16,36 I 0 0,55 310,00 11,05 PVC 100/120 Ar 1,20 J 0 0,68 455,00 150,84 PVC 100/120 Ar 2,40 S 0 0,76 145,00 107,45 PVC 60/80 Ar 0,48 Z 0 0,64 310,00 21,96 PVC 140/120 Ar 1,68 Z 0 0,71 310,00 121,80 PVC 120/120 Ar 1,44 I 0 0,55 310,00 75,48 PVC 90/210 Ar 1,89 I 0 0,54 310,00 123,32 PVC 140/210 Ar 2,94 I 0 0,77 310,00 265,84 Spoljna vrata 1,89 I 0 0,43 310,00 9,67 Ukupno: 4135,00 984,22 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 40
41 GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 41
42 GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - GODIŠNJI PRORAČUN Koefcjent transmsono ubtka toplote H T 65,84 W/K Koefcjent ventlacono ubtka toplote H V 31,16 W/K Godšnja potrebna enerja za nadoknadu ubtaka toplote Q H,ht 7164,97 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od unutrašnjh dobtaka toplote Q H,nt 1043,02 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od dobtaka usled sunčevo zračenja Q H,sol 984,22 kwh Bezdmenzon odnos toplotno blansa γ H 0,28 Faktor redukcje za rejanje a H,red 0,915 Faktor skoršćenja dobtaka toplote za perod rejanja η H,n 1,000 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd 5137,72 kwh Godšnja redukovana potrebna enerja za rejanje Q H,nd,red 4701,63 kwh Specfčna odšnja potrebna enerja za rejanje Q H,an 64,88 kwh/m² Eneretsk razred zrade C GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - MESEČNI PRORAČUN HDD Q H,tr Q H,ve Q H,ht Q H,P Q H,E Q H,nt Q H,sol Q H,n Q H,nd Mesec Kdan kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh Jan Feb Mar Apr Maj Jun Jul Av Sep Okt Nov Dec Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd Godšnja redukovana potrebna enerja za rejanje Q H,nd,red Specfčna odšnja potrebna enerja za rejanje Q H,an 5137,72 kwh 4701,63 kwh 64,88 kwh/m² OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena Q H,nd [kwh/m²] 65,00 64,88 ZADOVOLJAVA ELABORAT ZADOVOLJAVA USLOVE PRAVILNIKA O ENERGETSKOJ EFIKASNOSTI ZGRADA. URSA Građevnska fzka 2 Strana: 42
43 SISTEM GREJANJA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 43
44 Sstem za rejanje Izvor Enerent Vrsta kotla Cevna mreža Sstem reulacje Podela na zone lokaln kotao drvena bomasa čvrsto orvo - kotlov bez reulacje nezolovana cevna mreža unutar termčko omotača zrade ručna centralna bez podele na zone Stepen korsnost kotla η k 0,65 Stepen korsnost cevne mreže η c 0,95 Stepen korsnost automatske reulacje η r 0,90 Godna uradnje 2014 Instalran kapactet (kw) 15,00 Efkasnost, ukupn stepen korsnost η 0,56 Prosečna snaa pumpe P p (kw) 0,00 Donja toplotna moć (kwh/k) (kwh/m³) 5,00 Dnevn prekd u radu sstema (sat u danu) 6 Nedeljn prekd u radu sstema (dana u nedelj) 0 Sezonsk prekd u radu sstema (dana u sezon rejanja) 0 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd (kwh/a) 4.701,63 Godšnj toplotn ubc sstema za rejanje Q H,ls (kwh/a) 3.758,34 Isporučena toplota Q (kwh/a) H 8.459,97 Dozvoljena maksmalna odšnja potrošnja enerje za rejanje Q H,nd,max (kwh/a) 4.710,55 Enerja potrebna za rad crkularne pumpe Q (kwh/a) aux 0,00 Potrebna prmarna enerja za rad sstema rejanja E prm (kwh/a) 846,00 Godšnja emsja CO 2 (k/m³a) 0,00 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 44
45 UKUPNA GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 45
46 Godšnja potrebna toplota za rejanje Q H,nd Godšnj toplotn ubc sstema za rejanje Q H,ls Godšnja potrebna toplota za prpremu santarne tople vode Q W Godšnj toplotn ubc sstema za prpremu santarne toplote vode Q W,ls Godšnja potrebna toplota za hlađenje Q C Godšnj ubc sstema za hlađenje Q C,ls Godšnja potrebna enerja za ventlacju klmatzacju Q Ve Godšnja potrebna enerja za osvetljenje E l Ukupna odšnja sporučena enerja E del Specfčna ukupna odšnja sporučena enerja E' del Dozvoljena odšnja upotreba prmarne enerje E prm,max Godšnja emsja CO ,63 kwh 3758,34 kwh 724,70 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 1715,64 kwh 23,67 kwh/m² 0,00 kwh 230,45 k OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena E' prm [kwh/m²] 23,67 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 46
Elaborat energetske efikasnosti
Elaborat eneretske ekasnost za objekat Porodčna kuća urađen prema Pravlnku o eneretskoj ekasnost zrada z 2011 odne. Sadržaj - klmatske karakterstke lokacje - analza rađevnskh konstrukcja - proračun odšnje
Proračun toplotne zaštite
Proračun toplotne zaštite za objekat Stambeni objekat urađen prema JUS U.J5.600 iz 1998 i JUS U.J5.510 iz 1987 godine. Sadržaj - analiza konstrukcija - analiza linijskih gubitaka - proračun toplotnih transmisionih
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
ENERGETSKA EFIKASNOST U ZGRADARSTVU DIFUZIJA VODENE PARE
ENERGETSKA EFIKASNOST U ZGRADARSTVU DIFUZIJA VODENE PARE Vlažan vazduh Atmosferski vazduh, pored osnovnih komponenata (kiseonik, azot i male količine vodonika, ugljendioksida i plemenitih gasova), može
PRILOG 2: PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLASKA TOPLINE ZA STAMBENO-POSLOVNU ZGRADU
Algoritam za proračun potrebne en. za grijanje i hlađenje prema HRN EN 13790 Str. 81 PRILOG 2: PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLASKA TOPLINE ZA STAMBENO-POSLOVNU ZGRADU Algoritam za proračun potrebne en. za grijanje
6 TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA
6 TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA 6.1 UVODNA RAZMATRANJA Analza prenosa toplote kroz građevnsk omotač zgrade ma za clj da se što realnje zračunaju potrebe za grejanjem hlađenjem unutrašnjeg prostora
Proračun AB stuba. Oblik izvijanja stuba kao i uslovi oslanjanja su jednaki u oba ortogonalna pravca pa se usvaja stub dimenzija b/h=60/60 cm.
Proračun AB stuba Potrebno je zvršt proračun stuba jednodrodne armrano-betonske hale dmenzja x49 metara. Poprečn ramov su formran na razmaku od 7 metara. Hala je u poslednja dva polja vsnsk pregrađena
NAVODNJAVANJE MODELI DISTRIBUCIJE VODE U SISTEMIMA ZA NAVODNJAVANJE ŠKOLSKA 2016/2017 UNIVERZITET U BEOGRADU GRAĐEVINSKI FAKULTET
UNIVERZITET U BEOGRADU GRAĐEVINSKI FAKULTET NAVODNJAVANJE ŠKOLSKA 2016/2017 MODELI DISTRIBUCIJE VODE U SISTEMIMA ZA NAVODNJAVANJE Predmetn profesor: dr Mloš Stanć, dpl. građ. nž. Predmetn asstent: Željko
Transmisioni gubici. Predavanje 2
Transmisioni gubici Predavanje 2 Koeficijent prolaza toplote-u za spoljne prozore, balkonska vrata i krovne prozore Prozori se sastoje od tri komponente Stakla,rama i distancera Termički mostovi su kontakti
Moguća i virtuelna pomjeranja
Dnamka sstema sa vezama Moguća vrtuelna pomjeranja f k ( r 1,..., r N, t) = 0 (k = 1, 2,..., K ) df k dt = r + t = 0 d r = r dt moguća pomjeranja zadovoljavaju uvjet: df k = d r + dt = 0. t δ r = δx +
IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)
IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) Izračunavanje pokazatelja načina rada OTVORENOG RM RASPOLOŽIVO RADNO
1.1 Primer: 1.1. Konstrukcija zida Tip1 (slika P1.1):
. Primer: Izraĉnati ticaj promene debljine izolacionog sloja fasadnom zid na kpni površinski koeficijent prolaženja toplote. Varirati sledeće debljine izolacije: 3, 5, 8, 0,, 5 i 0cm. Fasadni zid se sastoji
PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
PRAVILNIK O MINIMALNIM ZAHTJEVIMA ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADA I. OSNOVNE ODREDBE. Predmet
Na osnovu čl. 21 i 29 Zakona o energetskoj efikasnosti ( Službeni list CG, broj 29/10) Ministarstvo ekonomije, uz saglasnost Ministarstva održivog razvoja i turizma, donijelo je, PRAVILNIK O MINIMALNIM
PARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE)
(Enegane) List: PARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE) Na mjestima gdje se istovremeno troši električna i toplinska energija, ekonomičan način opskrbe energijom
PRAVILNIK O USLOVIMA, SADRŽINI I NAČINU IZDAVANJA SERTIFIKATA O ENERGETSKIM SVOJSTVIMA ZGRADA. ("Sl. glasnik RS", br.
PRAVILNIK O USLOVIMA, SADRŽINI I NAČINU IZDAVANJA SERTIFIKATA O ENERGETSKIM SVOJSTVIMA ZGRADA ("Sl. glasnik RS", br. 69/2012) Član 1 Ovim pravilnikom bliže se propisuju uslovi, sadržina i način izdavanja
OSNOVI HEMIJSKE TERMODINAMIKE I TERMOHEMIJA
OSNOVI HEMIJSKE TERMODINAMIKE I TERMOHEMIJA OSNOVI HEMIJSKE TERMODINAMIKE Hemjska termodnamka proučava promene energje (toplotn efekat) pr odgravanju hemjskh reakcja. MATERIJA ENERGIJA? Energja je dskontnualna
Reverzibilni procesi
Reverzbln proces Reverzbln proces: proces pr koja sste nkada nje vše od beskonačno ale vrednost udaljen od ravnoteže, beskonačno ala proena spoljašnjh uslova ože vratt sste u blo koju tačku, proena ože
Eliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
4 PRORAČUN DOBITAKA TOPLINE LJETO
4 PRORAČUN DOBITAKA TOPLINE LJETO Izvori topline u ljetnom razdoblju: 1. unutrašnji izvori topline Q I (dobitak topline od ljudi, rasvjete, strojeva, susjednih prostorija, ) 2. vanjski izvori topline Q
PRAVILNIK O MINIMALNIM ZAHTJEVIMA ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADA I. OSNOVNE ODREDBE. Predmet
Na osnovu člana 26 stav 6 Zakona o efikasnom korišćenju energije ("Službeni list CG", broj 57/14) Ministarstvo ekonomije, uz saglasnost Ministarstva održivog razvoja i turizma, donijelo je, PRAVILNIK O
POVEĆANJE STEPENA KORISNOSTI KOTLA I TEHNO- EKONOMSKA ANALIZA UGRADNJE UTILIZATORA NA VRELOVODNOM KOTLU SNAGE 116 MW NA TOPLANI KONJARNIK
POVEĆANJE STEPENA KORISNOSTI KOTLA I TEHNO- EKONOMSKA ANALIZA UGRADNJE UTILIZATORA NA VRELOVODNOM KOTLU SNAGE 116 MW NA TOPLANI KONJARNIK JKP BEOGRADSKE ELEKTRANE Vladimir Tanasić 1, Marko Mladenović 1
SPECIJALNA POGLAVLJA IZ TERMODINAMIKE I GRAĐEVINSKE FIZIKE - Skripta sa pitanjima i odgovorima PITANJA: I DEO TERMODINAMIKA Page 1 of 6
PITANJA: I DEO TERMODINAMIKA Page 1 of 6 2. Skicirati jednostavno kompresiono rashladno postrojenje i dati njegov prikaz u (h,s) dijagramu stanja. Ako ovo postrojenje radi u režimu toplotne pumpe (KTP),
Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Opšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
F (t) F (t) F (t) OGLEDNI PRIMJER SVEUČILIŠTE J.J.STROSSMAYERA U OSIJEKU ZADATAK
OGLEDNI PRIMJER ZADAAK Odredte dnamčke karakterstke odzv armranobetonskog okvra C-C prkazanog na slc s prpadajućom tlorsnom površnom, na zadanu uzbudu tjekom prve tr sekunde, ako je konstrukcja prje djelovanja
Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:
Deo 2: Rešeni zadaci 135 Vrednost integrala je I = 2.40407 42. Napisati program za izračunavanje koeficijenta proste linearne korelacije (Pearsonovog koeficijenta) slučajnih veličina X = (x 1,..., x n
Izbor prenosnih odnosa teretnog vozila - primer
FTN No Sad Katedra za motore ozla Teorja kretanja drumskh ozla Izbor prenosnh odnosa Izbor prenosnh odnosa teretnog ozla - prmer ata je karakterstka dzel motora MG OM 906 LA (Izor: http://www.dmg-dusburg.de/html/d_c_om906la.html)
PRIKAZ STANDARDA SCS ISO 13370:2006 Toplotne karakteristike zgradaprenošenje toplote preko tla- Metode proračuna -u pogledu određivanja U-vrednosti-
PRIKAZ STANDARDA SCS ISO 13370:2006 Toplotne karakteristike zgradaprenošenje toplote preko tla- Metode proračuna -u pogledu određivanja U-vrednosti- Prenos toplote preko poda (temelja) koji je u kontaktu
Energetska obnova ovojnice zgrade, Rekonstrukcija. Predrag Čaklović, dipl. ing. arh.
Fiorello La Guardia 27, 51000 Rijeka OIB: 68308631193 Žiro-račun: IBAN HR2724020061100533606 T: +385 51 629005 F: +385 51 629046 info@riteh.eu www.riteh.eu SKI URED: INVESTITOR: : : : RED. BR. I : : :
Tip ureappleaja: ecovit Jedinice VKK 226 VKK 286 VKK 366 VKK 476 VKK 656
TehniËki podaci Tip ureappeaja: ecovit Jedinice VKK 226 VKK 286 VKK 366 VKK 476 VKK 66 Nazivna topotna snaga (na /),122,,28, 7,436,,47,6 1,16,7 Nazivna topotna snaga (na 60/) 4,21,,621, 7,23,,246,4 14,663,2
MJESEČNI IZVJEŠTAJ SLUŽBE ZA TRŽIŠTE ELEKTRIČNE ENERGIJE. AVGUST god.
MJESEČNI IZVJEŠTAJ SLUŽBE ZA TRŽIŠTE ELEKTRIČNE ENERGIJE AVGUST 2016. god. Izvještaj je urađen korišćenjem podataka aplikacije Market management- COTEE, GoogleEarth 1 81 GWh GWh 38 GWh 43 GWh RAZMJENA
FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
numeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Pravilnik o efikasnoj upotrebi energije u zgradama (II deo)
Pravilnik o efikasnoj upotrebi energije u zgradama (II deo) Standardi u grejanju, Standardi hlađenju i u grejanju, klimatizaciji hlađenju i klimatizaciji U broju 4/2008. "KGH", pod naslovom "Od Direktive
Elektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 16.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo
Elektrotehnčk fakultet unverzteta u Beogradu 6.maj 8. Odsek za Softversko nžnjerstvo Performanse računarskh sstema Drug kolokvjum Predmetn nastavnk: dr Jelca Protć (35) a) () Posmatra se segment od N uzastonh
P I T A NJ A. Standrad SRPS EN 6946
P I T A NJ A Standrad SRPS EN 6946 1. Navesti kriterijume na osnovu kojih građevinski element spada u grupu neventilisanih, slabo ventilisanih ili dobro ventilisanih vazdušnih prostora. Vazdušni sloj se
dt dx dt dx dt dx Radi pojednostavljenja određivanja funkcije raspodele temperature u prostoru i vremenu, uvode se sledeće pretpostavke:
KONSTRUKCIJE, MATERIJALI I GRAðENJE Fond: 4+ Prof. dr Vlastimir RADONJANIN Prof. dr Mirjana MALEŠEV PREDAVANJE br. 3 Prema drugom zakonu termodinamike, toplota se kreće od toplijeg tela ka hladnijem telu,
OSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 2 DIODA I TRANZISTOR
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE ODSEK ZA SOFTVERSKO INŽENJERSTVO LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 2 DIODA I TRANZISTOR 1. 2. IME I PREZIME BR. INDEKSA GRUPA
PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
ARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10
0.15 0.25 3.56 0.02 0.10 0.12 0.10 SESTV S2 polimer-bitumenska,dvoslojna(po),... 1.0 cm po zahtevah SIST DIN 52133 in nadstandardno, (glej opis v tehn.poročilu), npr.: PHOENIX STR/Super 5 M * GEMINI P
1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
PRINCIPI ENERGETSKE ODREĐIVANJE ENERGETSKOG RAZREDA ZGRADE. dr Aleksandra Boričić, dipl. inž. Mladen Tomić, dipl. inž. Nenad Stojković, dipl. inž.
PRINCIPI ENERGETSKE EFIKASNOSTI U ZGRADARSTVU ODREĐIVANJE ENERGETSKOG RAZREDA ZGRADE dr Aleksandra Boričić, dipl. inž. Mladen Tomić, dipl. inž. Nenad Stojković, dipl. inž. 1) Termodinamičke osnove proračuna
100g maslaca: 751kcal = 20g : E maslac E maslac = (751 x 20)/100 E maslac = 150,2kcal 100g med: 320kcal = 30g : E med E med = (320 x 30)/100 E med =
100g maslaca: 751kcal = 20g : E maslac E maslac = (751 x 20)/100 E maslac = 150,2kcal 100g med: 320kcal = 30g : E med E med = (320 x 30)/100 E med = 96kcal 100g mleko: 49kcal = 250g : E mleko E mleko =
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH izelan za stavbo 16-08-06-1 Knjižnica Izračun je narejen v sklau po»pravilnik o učinkoviti rabi energije v stavbah 2010«in Tehnični
INTELIGENTNO UPRAVLJANJE
INTELIGENTNO UPRAVLJANJE Fuzzy sistemi zaključivanja Vanr.prof. Dr. Lejla Banjanović-Mehmedović Mehmedović 1 Osnovni elementi fuzzy sistema zaključivanja Fazifikacija Baza znanja Baze podataka Baze pravila
Algoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790
Algoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790 Zagreb, rujan 2012. Algoritam za proračun potrebne en. za grijanje i hlađenje prema HRN EN 13790 Str.
Περιεχόµενα. 1. Γενικό πλαίσιο. 2. Η ΚΑΠ σήµερα. 3. Γιατί χρειαζόµαστε τη µεταρρύθµιση; 4. Νέοι στόχοι, µελλοντικά εργαλεία και πολιτικές επιλογές
Ανακοίνωση για το µέλλον της ΚAΠ «Η ΚΑΠπροςτο2020: αντιµετωπίζοντας τις προκλήσεις στον τοµέα των τροφίµων, στους φυσικούς πόρους και στις περιφέρειες» Γ Γεωργίας και Αγροτικής Ανάπτυξης Ευρωπαϊκή Επιτροπή
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A
Psmen spt z OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga ABC se oslanja pomoću dvje špke BD CE kao na slc desno. Špka BD, dužne 0.5 m, zrađena je od čelka (E AB 10 GPa) ma poprečn presjek od 500 mm.
FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
OSNOVNI PARAMETRI LINIJA ODREĐIVANJE POTREBNOG BROJA RADNIH MESTA I MEĐUOPERACIONIH ZALIHA
PROJEKTOVANJE PROIZVODNIH SISTEMA OSNOVNI PARAMETRI LINIJA ODREĐIVANJE POTREBNOG BROJA RADNIH MESTA I MEĐUOPERACIONIH ZALIHA Projekovanje prozvodnh ssea PROJEKTOVANJE LINIJSKIH PROIZVODNOH SISTEMA Osnovn
Antene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:
Anene Transformacija EM alasa u elekrični signal i obrnuo Osnovne karakerisike anena su: dijagram zračenja, dobiak (Gain), radna učesanos, ulazna impedansa,, polarizacija, efikasnos, masa i veličina, opornos
OSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE SVI ODSECI OSIM ODSEKA ZA ELEKTRONIKU LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA Autori: Goran Savić i Milan
KURS ZA ENERGETSKI AUDIT 8
KURS ZA ENERGETSKI AUDIT 8 Standard EN 13790: Metoda proračuna potrebne energije za grijanje i hladjenje objekta Pripremio: Dr Nenad Kažić 1 Šta propisuje ovaj standard? EN 13790 definiše proceduru i metod
Polarizacija. Procesi nastajanja polarizirane svjetlosti: a) refleksija b) raspršenje c) dvolom d) dikroizam
Polarzacja Proces asajaja polarzrae svjelos: a refleksja b raspršeje c dvolom d dkrozam Freselove jedadžbe Svjelos prelaz z opčkog sredsva deksa loma 1 u sredsvo deksa loma, dolaz do: refleksje (prema
Logatherm WPL 14 AR T A ++ A + A B C D E F G A B C D E F G. kw kw /2013
WP 14 R T d 9 10 11 53 d 2015 811/2013 WP 14 R T 2015 811/2013 WP 14 R T Naslednji podatki o izdelku izpolnjujejo zahteve uredb U 811/2013, 812/2013, 813/2013 in 814/2013 o dopolnitvi smernice 2010/30/U.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
POPIS HRVATSKIH NORMI I DRUGIH TEHNIČKIH SPECIFIKACIJA ZA PRORAČUNE I ISPITIVANJA GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE I ZGRADE KAO CJELINE
STRANICA 20 BROJ 97 SRIJEDA, 6. KOLOVOZA 2014. (2) Posebna Iskaznica energetskih svojstava zgrade izrađuje se za pojedini dio zgrade kada se provode odvojeni proračuni prema odredbi članka 50. stavka 1.
STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA
Katedra za elektroniku Elementi elektronike Laboratorijske vežbe Vežba br. 2 STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA Datum: Vreme: Studenti: 1. grupa 2. grupa Dežurni: Ocena: Elementi elektronike -
TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA
TOPLOTNO OPTEREĆENJE I KLIMATIZACIJA Uvodna razmatranja Dobici toplote predstavljaju količinu toplote u jedinici vremena koju prostorija prima Toplotno opterećenje obuhvata svu količinu toplote koja zagreva
A+ A B C D F G. Q H,nd,rel % Zgrada nova x postojeća. Podaci o osobi koja je izdala certifikat. Podaci o zgradi > 250. Izračun
prema Direktivi 2010/31/EU Energetski certifikat za nestambene zgrade Zgrada nova x postojeća Vrsta i naziv zgrade B.1. Administrativna zgrada Državni arhiv u Sisku K.č. k.o. k.č. 927/1 k.o. Sisak Stari
ΕΓΓΡΑΦΟ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΤΩΝ ΥΠΗΡΕΣΙΩΝ ΤΗΣ ΕΠΙΤΡΟΠΗΣ. Εκθεση χώρας - Κύπρος 2015. {COM(2015) 85 final}
ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΠΙΤΡΟΠΗ Βρυξέλλες, 26.2.2015 SWD(2015) 32 final ΕΓΓΡΑΦΟ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΤΩΝ ΥΠΗΡΕΣΙΩΝ ΤΗΣ ΕΠΙΤΡΟΠΗΣ Εκθεση χώρας - Κύπρος 2015 {COM(2015) 85 final} Το παρόν έγγραφο δεν συνιστά επίσημη θέση της Ευρωπαϊκής
Proračun potrebne glavne snage rezanja i glavnog strojnog vremena obrade
Zaod a tehnologiju Katedra a alatne strojee Proračun potrebne glane snage reanja i glanog strojnog remena obrade Sadržaj aj ježbe be: Proračun snage kod udužnog anjskog tokarenja Glano strojno rijeme kod
DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Algoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790
Sveučilište u Zagrebu Fakultet strojarstva i brodogradnje Algoritam za proračun potrebne energije za grijanje i hlađenje prostora zgrade prema HRN EN ISO 13790 Autori: prof.dr.sc. Vladimir Soldo, dipl.ing.stroj.
Pismeni ispit iz matematike GRUPA A 1. Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj, zatim naći 4 z.
Pismeni ispit iz matematike 06 007 Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj z = + i, zatim naći z Ispitati funkciju i nacrtati grafik : = ( ) y e + 6 Izračunati integral:
5 GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE
5 GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE 5.1 PARAMETRI KOJI UTIČU NA POTROŠNJU ENERGIJE Najvažniji uticajni parametri na potrošnju energije termotehničkih sistema u zgradi (sistema grejanja, ventilacije
35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
![35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD](/thumbs/60/45174330.jpg "35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD")
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
PRILOG B. U [W/(m 2 K)] Redni broj. Građevni dio. Θ int,set,h 18 C 12 C < Θ int,set,h < 18 C
![PRILOG B. U [W/(m 2 K)] Redni broj. Građevni dio. Θ int,set,h 18 C 12 C < Θ int,set,h < 18 C](/thumbs/80/81192481.jpg "PRILOG B. U [W/(m 2 K)] Redni broj. Građevni dio. Θ int,set,h 18 C 12 C < Θ int,set,h < 18 C")
PRILOG B POPIS NAJVEĆIH DOPUŠTENIH VRIJEDNOSTI KOEFICIJENATA PROLASKA TOPLINE, U, GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE KOJE TREBA ISPUNITI PRI PROJEKTIRANJU NOVIH I REKONSTRUKCIJI POSTOJEĆIH ZGRADA I UTVRĐENE VRIJEDNOSTI
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE
GODIŠNJA POTROŠNJA ENERGIJE ZA GREJANJE Parametri koji utiču na potrošnju energije Klimatski faktori, koji su određeni lokacijom na kojoj se zgrada nalazi; Termički omotač i geometrija zgrade, Karakteristike
Prvi kolokvijum. y 4 dy = 0. Drugi kolokvijum. Treći kolokvijum
27. septembar 205.. Izračunati neodredjeni integral cos 3 x (sin 2 x 4)(sin 2 x + 3). 2. Izračunati zapreminu tela koje nastaje rotacijom dela površi ograničene krivama y = 3 x 2, y = x + oko x ose. 3.
Ekonometrija 4. Ekonometrija, Osnovne studije. Predavač: Aleksandra Nojković
Ekonometrja 4 Ekonometrja, Osnovne studje Predavač: Aleksandra Nojkovć Struktura predavanja Nelnearne zavsnost Prmene u ekonomskoj analz Prmer nelnearne zavsnost Isptujemo zavsnost zmeđu potrošnje dohotka.
POPIS HRVATSKIH NORMI I DRUGIH TEHNIČKIH SPECIFIKACIJA ZA PRORAČUNE I ISPITIVANJA GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE I ZGRADE KAO CJELINE
PRILOG A POPIS HRVATSKIH NORMI I DRUGIH TEHNIČKIH SPECIFIKACIJA ZA PRORAČUNE I ISPITIVANJA GRAĐEVNIH DIJELOVA ZGRADE I ZGRADE KAO CJELINE A.1 NORME ZA PRORAČUN NA KOJE UPUĆUJE OVAJ PROPIS HRN EN 410:2011
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
MEHANIKA FLUIDA. Prosti cevovodi
MEHANIKA FLUIDA Prosti ceooi zaatak Naći brzin oe kroz naglaak izlaznog prečnika =5 mm, postaljenog na kraj gmenog crea prečnika D=0 mm i žine L=5 m na čijem je prenjem el građen entil koeficijenta otpora
10. STABILNOST KOSINA
MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
Energetska učinkovitost zgrade nakon implementacije mjera poboljšanja energetskih svojstava na primjeru obiteljske kuće
Završni rad br. 247/GR/2015 Energetska učinkovitost zgrade nakon implementacije mjera poboljšanja energetskih svojstava na primjeru obiteljske kuće Božidar Međimurec, 5144/601 Varaždin, veljača 2016. godine
Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu
Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu Trigonometrijske jednačine i nejednačine. Zadaci koji se rade bez upotrebe trigonometrijskih formula. 00. FF cos x sin x
Kaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Zidovi. Predavanje br.4 ZIDOVI OD ОPEKЕ, BLОКOVA ОD GLINE, BЕTONA I LАKОG BETОNА. ZID površinski vertikalni element zgrade 10/27/2015
Predavanje br.4 ZIDOVI OD ОPEKЕ, BLОКOVA ОD GLINE, BЕTONA I LАKОG BETОNА DR DRAGAN KOSTIĆ, V.PROF. Zidovi ZID površinski vertikalni element zgrade Osnovna podela zidova: prema nameni i položaju u sklopu
Izolacija spoljašnih zidova
Insulation for a better tomorrow Izolacija spoljašnih zidova Tehničke informacije i uputstva za pravilnu upotrebu izolacionih materijala URSA GLASSWOOL 2009 02 Preduzeće Centrala Regionalni centri Fabrike
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Klimatizacija, grejanje, hlađenje i ventilacija
Klimatizacija, grejanje, hlađenje i ventilacija Prof. dr Maja Todorović e-mail: mtodorovic@mas.bg.ac.rs Uvodni pojmovi (1) Grejanje i klimatizacija su grane tehnike i naučne discipline koje se bave ostvarivanjem
TEHNOLOŠKE OPERACIJE. Predavanje 9
EHNOLOŠKE OPERACIJE Predavanje 9 RAZMENA OPLOE Prenos toplote Provođenje (kondukcija) Strujanje (konvekcija) Zračenje (radijacija) RAZMENJIVAČI OPLOE Količina toplote moţe da preďe sa jednog tela na drugo
Obrada signala
Obrada signala 1 18.1.17. Greška kvantizacije Pretpostavka je da greška kvantizacije ima uniformnu raspodelu 7 6 5 4 -X m p x 1,, za x druge vrednosti x 3 x X m 1 X m = 3 x Greška kvantizacije x x x p
μ μ μ μ μ, μ ,.. μ : μ μ. μ μ 2003 μ μ μ 2004 μ μ μ μ 1 bar μ
μ μ μ μ μ μ. μ μ,,.. μ μ μ μ μ μ. μ,,. μ : μ μ μ μ μ μ μ μ. μ μ μ μ. μ μ μ μ 2003 μ μ. μ μ μ μ, μ 2004 μ μ μ μ 1 bar μ 1 2003 μ μ μ μ μ μ. μ μ μ μ μ μ μ. μ μ μ μ :,,, μ,,. μ μ μ μ...... 1, μ, μ. 2 μ μ,,
V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 4
V.lendar-Projektovanje sezmčk otpornh konstrukcja kroz prmere PRIMER 4 U prethodnom zdanju ovaj prmer nje bo uključen u sadržaj, papr psan rukom deljen su studentma na času. Name, ndustrjske hale trebalo
OBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK
OBRTNA TELA VALJAK P = 2B + M B = r 2 π M = 2rπH V = BH 1. Zapremina pravog valjka je 240π, a njegova visina 15. Izračunati površinu valjka. Rešenje: P = 152π 2. Površina valjka je 112π, a odnos poluprečnika
GLAVNI PROJEKT MAPA 6 PROJEKT ZGRADE U ODNOSU NA RACIONALNU UPORABU ENERGIJE I TOPLINSKU ZAŠTITU I PROJEKT ZAŠTITE OD BUKE
INVESTITOR: KRKLEC - METAL d.o.o. KLENOVEC HUMSKI 17/3 HUM NA SUTLI GRAĐEVINA: GRADNJA POSLOVNE GRAĐEVINE - IZRADA METALNIH KONSTRUKCIJA LOKACIJA: KLENOVEC HUMSKI NA KAT. ČEST. BR. 1726, 1728, 1729/1 I
Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
3. OSNOVNI POKAZATELJI TLA
MEHANIKA TLA: Onovni paraetri tla 4. OSNONI POKAZATELJI TLA Tlo e atoji od tri faze: od čvrtih zrna, vode i vazduha i njihovo relativno učešće e opiuje odgovarajući pokazateljia.. Specifična težina (G)
IZVODI ZADACI (I deo)
IZVODI ZADACI (I deo) Najpre da se podsetimo tablice i osnovnih pravila:. C`=0. `=. ( )`= 4. ( n )`=n n-. (a )`=a lna 6. (e )`=e 7. (log a )`= 8. (ln)`= ` ln a (>0) 9. = ( 0) 0. `= (>0) (ovde je >0 i a