Elaborat energetske efikasnosti

Elaborat eneretske efkasnost za objekat Đuro Radoševć urađen prema Pravlnku o eneretskoj efkasnost zrada z 2011 odne. Sadržaj - klmatske karakterstke lokacje - analza rađevnskh konstrukcja - proračun odšnje potrebne toplote za rejanje, - proračun odšnje potrošnje prmarne enerje n emsje CO 2 Proračun urado: Odovorn projektant: Ranko Tomć Gornj Mlanovac, 14.11.2014

T E H N I Č K I O P I S Lokacja objekta: G. Mlanovac Katastarska parcela: 11271/17 Klmatsk podac Mesto: GORNJI MILANOVAC Spoljna projektna temperatura Q : -18,3 C H,e Broj stepen dana za rejanje HDD: 3078 K-dana Broj dana za rejanje: 208 dana Srednja temperatura rejno peroda Q : H,mn 5,2 C Projektn uslov za zmsk perod Spoljna projektna temperatura za proračun kondenzacje: T e = -10,0 [ C ] Unutrašnja projektna temperatura: T = 20,0 [ C ] Spoljna relatvna vlažnost: φ e = 90 [ % ] Unutrašnja relatvna vlažnost: φ = 55 [ % ] Trajanje peroda kondenzacje: 60 dana Projektn uslov za letnj perod Unutrašnja projektna temperatura: T = 26,0 [ C ] Spoljna relatvna vlažnost: φ e = 90 [ % ] Unutrašnja relatvna vlažnost: φ = 65 [ % ] Trajanje peroda sušenja: 90 dana Dmenzje zrade Vrsta zrade: Zrada sa jednm stanom Tp radnje: Tešk tp radnje Bruto rejana zapremna zrade: V = 289,49 [ m³ ] e Neto rejana zapremna zrade: V = 188,82 [ m³ ] Korsna površna zrade: A = 72,47 [ m² ] f Srednje sume sunčevo zračenja srednja mesečna temperatura spoljno vazduha Mesec I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Zma Srednja mesečna temperatura ( C ) 0,9 3,0 7,3 12,5 17,6 20,6 22,3 22,0 17,7 12,7 7,2 2,6 5,6 Sunčevo zračenje ( kwh/m² ) HOR 42,75 60,35 103,86 133,65 170,43 181,23 192,83 170,43 127,58 88,94 45,50 33,87 398 J 64,25 76,98 96,43 86,73 86,28 81,43 90,31 99,43 107,38 109,22 66,52 52,80 455 I,Z 32,57 55,35 79,80 96,05 112,90 116,78 125,22 114,37 91,32 67,21 34,67 25,53 310 S 17,42 22,38 36,04 44,64 55,69 56,88 58,27 52,83 38,78 29,16 17,93 14,31 145 HDD - 2520 S 585 458 370 102 0 0 0 0 0 101 373 531 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 2

Elaborat toplotne zaštte rađen je na osnovu Pravlnka o eneretskoj efkasnost zrada z 2011 odne. Proračun vrednost U za netransparentne rađevnske elemente, zuzev za podove zdove u tlu rađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO 6946, a za podove zdove u tlu u skladu sa standardom SRPS EN ISO 13370. Proračun vrednost U za transparentne elemente zrađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO 10077-1. Proračun dfuzje vodene pare je rađen na osnovu Glaser-ovo postupka, koj korst metod proračuna prema SRPS U.J5.520 z 1997 odne. Proračun faktora prušenja proračun kašnjenja osclacja temperature kroz spoljašnje rađevnske konstrukcje rađen je na osnovu JUS.U.J.530 z 1997. odne. Proračun dnamčko toplotno kapacteta rađen je prema SRPS EN ISO 13790 prmenom podrazumevane vrednost za odabranu vrstu radnje. Proračun odšnje potrebne toplote za rejanje rađen je prema SRPS EN ISO 13790 SRPS EN ISO 13789. Proračun odšnje potrebne toplote za prpremu santarne tople vode rađen je prema standardu SRPS EN ISO 15316.3.1. Godšnja potrošnja enerje za rejanje, hlađenje, prpremu santarne tople vode, ventlacju osvetljenje zrade određuje se proračunom uz koršćenje propsano naconalno softversko paketa za datu lokacju. Termofzčke osobne materjala koršćenh u proračunu su u skladu sa Pravlnkom o eneretskoj efkastost zrada. Pre uradnje svh materjala,potrebno je prložt valdnu atestnu dokumentacju kojom se dokazuje da materjal spunjavaju navedene termofzčke karakterstke. Proračun je rađen pomoću prorama URSA Građevnska fzka 2 u kome su korštene termofzčke osobne materjala dath u Pravlnku o eneretskoj efkasnost zrada - tabela 3.4.1.2 URSA termozolaconh materjala, čj se kvaltet termofzčke osobne kontrolšu u skladu sa standardom ISO 9001:2000 za koje postoj valdna atestna dokumentacja IMS-a. Proram URSA Građevnska fzka je vlasnštvo preduzeća URSA Slovenja d.o.o., Povhova 2, 8000 Novo mesto, Slovenja. Prestavnštvo Beorad URSA Slovenja d.o.o., III Bulevar 25, 11070 Nov Beorad, Tel/Fax:+381 11 2137 480,+381 11 137 548 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 3

Obračun površna omotača: Zd sever A: 3,15*8,14-2*1,2=23,24 Zd sever B: 3,15*1,1=3,47 Zd zapad: 3,15*10,69-1,4*1,2-0,6*0,8=31,51 Zd ju: 3,15*9,24-1,2=27,91 Zd stok A: 3,15*4,44-1,4*2,1=11,05 Zd stok B: 3,15*6,25-0,9*2,1-1,2*1,2=16,36 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 4

PREGLED KONSTRUKCIJA I NJIHOVIH KOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 5

Spoljn zd - neventlsan, U max = 0,300 W/m²K Gter blok sa demt fasadom, U = 0,165 W/m²K, T = 20,0 C Prozor, U max = 1,500 W/m²K PVC 100/120 Ar, U = 1,460 W/m²K, T = 20,0 C PVC 120/120 Ar, U = 1,490 W/m²K, T = 20,0 C PVC 140/120 Ar, U = 1,470 W/m²K, T = 20,0 C PVC 60/80 Ar, U = 1,470 W/m²K, T = 20,0 C Balkonska vrata, U max = 1,500 W/m²K PVC 140/210 Ar, U = 1,470 W/m²K, T = 20,0 C PVC 90/210 Ar, U = 1,480 W/m²K, T = 20,0 C Spoljna vrata, U max = 1,600 W/m²K Spoljna vrata, U = 1,600 W/m²K, T = 0,0 C Zd prema nerejanm prostorma, U max = 0,400 W/m²K 3.3.1.00 FASOLIT T, U = 0,229 W/m²K, T = 20,0 C Međuspratna konstrukcja spod nerejano prostora, U max = 0,300 W/m²K Fert spod tavana, U = 0,083 W/m²K, T = 20,0 C Međuspratna konstrukcja znad nerejano prostora, U max = 0,300 W/m²K Pod znad podruma 2, U = 0,222 W/m²K, T = 20,0 C Pod na tlu, U max = 0,300 W/m²K Pod na naspu A, U = 0,180 W/m²K Pod na naspu B, U = 0,182 W/m²K Pod znad podruma 1, U = 0,154 W/m²K Pod znad podruma 2, U = 0,163 W/m²K URSA Građevnska fzka 2 Strana: 6

ANALIZA NETRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 7

ANALIZA KONSTRUKCIJE: Gter blok sa demt fasadom Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Spoljn zd - neventlsan unutra spolja temperatura ( C) 20,0-10,0 relatvna vlažnost (%) 55 90 SKICA KONSTRUKCIJE e 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2 Yton termo blok 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 5 BAVALIT 1 2 3 4 TABELARNI PRORAČUN 5 Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20,00 2335 uz zd 0,1300 19,36 2244 1284 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2,500 1800 0,870 1050 20 0,0287 19,22 2224 1214 0,50 2 Yton termo blok 25,000 450 0,114 1 1 2,1930 8,37 1100 1197 0,13 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585-9,71 266 251 6,75 4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 0,500 1200 0,400 1050 15 0,0125-9,77 265 240 0,08 5 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059-9,80 264 233 0,05 uz zd 0,0400-9,80 264 233 spolja -10,00 259 Debljna konstrukcje: 43,500 cm Težna konstrukcje: 173,25 k/m² DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 2.0 20,0 1.5 1.0 0.5 0.0 r (m) -10,0 d (cm) 0.0 7,50 0.0 43,50 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 8

PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0,130 + 5,899 + 0,040 = 6,069 m²k/w U c = U + ΔU = 0,165 + 0,000 = 0,165 W/m²K U max = 0,300 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju 0,198 /m²h ustna zlaza z konstrukcje 0,084 /m²h kolčna kondenzovane vodene pare 0,114 /m² kolčna kondenzata posle 60 dana vlaženja 163,592 /m² povećanje sadržaja vlae 11,685 % zračunan sadržaj vlae 19,685 % dozvoljen sadržaj vlae 79,429 % ustna dfuzone struje u perodu sušvanja 0,844 /m²h potrebno vreme za sušenje konstrukcje 10,503 dana največe dozvoljeno vreme sušenja 60 dana U konstrukcj dolaz do kondenzacja u ravnn 3 Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0,1300 19,18 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2,500 1800 0,870 1050 20 0,0287 19,00 2 Yton termo blok 25,000 450 0,114 1 1 2,1930 5,16 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585-17,93 4 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 0,500 1200 0,400 1050 15 0,0125-18,01 5 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059-18,05 uz zd 0,0400-18,05 spolja -18,30 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0-18,3 0.0 43,50 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 9

Temperatura na unutrašnjoj površn Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn Toplotna otpornost konstrukcje R Mnmalna toplotna otpornost R mn 19,2 [ C] 10,7 [ C] 6,069 [m²k/w] 0,595 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T e =-18,3 ( C) unutrašnjoj temperatur T =20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 95,0 (%). PRORAČUN TOPLOTNE STABILNOSTI faktor prušenja osclacje temperature 58,580 najmanja dozvoljena vrednost 15 Faktor prušenja osclacje temperature je već od 35. Proračun kašnjenja osclacje temperature nje potreban. Konstrukcja odovara postojećm standardma za toplotnu stablnost. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,165 ZADOVOLJAVA ν, η 15 58,6 ZADOVOLJAVA Broj dana vlaženja/sušenja 60 / 60 10,5 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 10

ANALIZA KONSTRUKCIJE: 3.3.1.00 FASOLIT T Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Zd prema nerejanm prostorma unutra spolja temperatura ( C) 20,0 5,0 relatvna vlažnost (%) 55 90 SKICA KONSTRUKCIJE 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 1 2 3 46 TABELARNI PRORAČUN 5 Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20,00 2335 uz zd 0,1300 19,55 2271 1284 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1900 0,990 1050 25 0,0253 19,47 2259 1250 0,63 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 25,000 1400 0,610 920 6 0,4098 18,06 2069 1166 1,50 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585 5,48 901 792 6,75 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1350 0,800 1050 18 0,0038 5,47 901 789 0,05 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1350 0,800 1050 18 0,0025 5,46 900 787 0,04 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1480 0,800 1050 15 0,0038 5,45 899 785 0,05 uz zd 0,1300 5,45 899 785 spolja 5,00 872 Debljna konstrukcje: 43,300 cm Težna konstrukcje: 411,69 k/m² DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 r (m) 20,0 5,0 d (cm) 0.0 9,01 0.0 43,30 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 11

PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0,130 + 4,104 + 0,130 = 4,364 m²k/w U c = U + ΔU = 0,229 + 0,000 = 0,229 W/m²K U max = 0,400 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0,1300 19,43 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1900 0,990 1050 25 0,0253 19,32 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 25,000 1400 0,610 920 6 0,4098 17,52 3 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 20 15,000 20 0,041 1260 45 3,6585 1,46 4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1350 0,800 1050 18 0,0038 1,45 5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1350 0,800 1050 18 0,0025 1,44 6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1480 0,800 1050 15 0,0038 1,42 uz zd 0,1300 1,42 spolja 0,85 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0 0,9 0.0 43,30 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 12

Temperatura na unutrašnjoj površn 19,4 [ C] Mnmalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površn 10,7 [ C] Toplotna otpornost konstrukcje R 4,364 [m²k/w] Mnmalna toplotna otpornost R mn 0,192 [m²k/w] Relatvn otpor dfuzj zašttno dekoratvno sloja 0,050 Toplotna otpornost konstrukcje je veća od mnmalne. Na unutrašnjoj površn ne dolaz do orošavanja. Pr mnmalnoj spoljnoj temperatur T=-18,3 ( C) unutrašnjoj temperatur T=20,0 ( C) kondenzacja na ututrašnjoj površn e konstrukcje će se pojavt pr vlažnost od 96,5 (%). Ekvvalentna dfuzona debljna zašttno-dekoratvno nanosa je manja od 2 m. Uslov je spunjen. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,400 0,229 ZADOVOLJAVA ν, η Broj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 13

ANALIZA KONSTRUKCIJE: Fert spod tavana Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Međuspratna konstrukcja spod nerejano prostora unutra spolja temperatura ( C) 20,0-4,0 relatvna vlažnost (%) 55 90 SKICA KONSTRUKCIJE e 5 3 4 2 1 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1200 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 5 URSA SF 35 TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20,00 2335 uz zd 0,1000 19,80 2306 1284 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2,000 1800 0,870 1050 20 0,0230 19,75 2300 1267 0,40 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1200 16,000 1200 0,520 920 4 0,3077 19,14 2213 1240 0,64 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 19,10 2208 1088 3,60 4 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 19,10 2208 412 16,00 5 URSA SF 35 40,000 24 0,035 840 1 11,4286-3,80 444 393 0,44 uz zd 0,1000-3,80 444 393 spolja -4,00 437 Debljna konstrukcje: 62,020 cm Težna konstrukcje: 337,80 k/m² DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 2.0 20,0 1.5 1.0 0.5 0.0 r (m) -4,0 d (cm) 0.0 21,08 0.0 62,02 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 14

PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0,100 + 11,777 + 0,100 = 11,977 m²k/w U c = U + ΔU = 0,083 + 0,000 = 0,083 W/m²K U max = 0,300 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0,1000 19,74 1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1800 2,000 1800 0,870 1050 20 0,0230 19,69 2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1200 16,000 1200 0,520 920 4 0,3077 18,90 3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 18,85 4 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 18,85 5 URSA SF 35 40,000 24 0,035 840 1 11,4286-10,38 uz zd 0,1000-10,38 spolja -10,64 DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0-10,6 0.0 62,02 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 15

ANALIZA KONSTRUKCIJE: Pod znad podruma 2 Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Međuspratna konstrukcja znad nerejano prostora unutra spolja temperatura ( C) 20,0 5,0 relatvna vlažnost (%) 55 90 SKICA KONSTRUKCIJE 1 3 5 6 2 4 1 PARKET 2 CEMENTNI ESTRIH 3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 4 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 5 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1200 6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 7 NOSEĆI MALTER JUB 8 BAVALIT 7 8 TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra 20,00 2335 uz zd 0,1700 19,44 2255 1284 1 PARKET 2,200 700 0,210 1670 15 0,1048 19,09 2206 1278 0,33 2 CEMENTNI ESTRIH 4,000 2200 1,400 1050 30 0,0286 18,99 2193 1258 1,20 3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 18,99 2193 978 16,00 4 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 18,93 2185 915 3,60 5 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1200 16,000 1200 0,520 920 4 0,3077 17,91 2049 904 0,64 6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 15,000 25 0,041 1260 45 3,6585 5,75 918 786 6,75 7 NOSEĆI MALTER JUB 0,500 550 0,100 1050 10 0,0500 5,58 908 785 0,05 8 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059 5,56 907 785 0,05 uz zd 0,1700 5,56 907 785 spolja 5,00 872 Debljna konstrukcje: 42,220 cm Težna konstrukcje: 408,85 k/m² URSA Građevnska fzka 2 Strana: 17

DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE P' p (kpa) P t ( C) 20,0 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 r (m) 5,0 d (cm) 0.0 28,62 0.0 42,22 PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0,170 + 4,174 + 0,170 = 4,514 m²k/w U c = U + ΔU = 0,222 + 0,000 = 0,222 W/m²K U max = 0,300 W/m²K, koefcjent prolaza toplote odovara PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE ustna ulaza u konstrukcju ustna zlaza z konstrukcje 0,000 /m²h 0,000 /m²h U konstrukcj ne dolaz do kondenzacje. Ovlažvanje je u dozvoljenm rancama. Isušvanje je u dozvoljenm rancama. Konstrukcja odovara postojećm standardma za dfuzju vodene pare. PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE Br Ops d ρ l c μ R=d/λ t konstrukcje [cm] [k/m³] [W/ Cm] [J/k C] [1] [m²k/w] [ C] unutra 20,00 uz zd 0,1700 19,28 1 PARKET 2,200 700 0,210 1670 15 0,1048 18,83 2 CEMENTNI ESTRIH 4,000 2200 1,400 1050 30 0,0286 18,71 3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 18,71 4 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 4,000 2500 2,330 960 90 0,0172 18,64 5 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1200 16,000 1200 0,520 920 4 0,3077 17,33 6 POLISTIRENSKE PLOČE (U BLOKOVIMA) 25 15,000 25 0,041 1260 45 3,6585 1,81 7 NOSEĆI MALTER JUB 0,500 550 0,100 1050 10 0,0500 1,60 8 BAVALIT 0,500 1350 0,850 1050 10 0,0059 1,57 uz zd 0,1700 1,57 spolja 0,85 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 18

DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE t ( C) 20,0 0,8 0.0 42,22 d (cm) URSA Građevnska fzka 2 Strana: 19

ANALIZA KONSTRUKCIJE: Pod na tlu Objekt: Naselje: Grad: Projektant: Đuro Radoševć G. Mlanovac Ranko Tomć Vrsta konstrukcje: Pod na tlu unutra spolja temperatura ( C) 20,0 5,0 relatvna vlažnost (%) 55 90 SKICA KONSTRUKCIJE 1 2 4 5 6 3 1 PARKET 2 CEMENTNI ESTRIH 3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 4 URSA TEP 5 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA NA PERFORIRANOJ LEPENKI 6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 TABELARNI PRORAČUN Br Ops d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*d konstrukcje [cm] [k/m³] [W/mK] [J/kK] [1] [m²k/w] [ C] [Pa] [Pa] m unutra uz zd 0,1700 1 PARKET 2,200 700 0,210 1670 15 0,1048 0,33 2 CEMENTNI ESTRIH 4,000 2200 1,400 1050 30 0,0286 1,20 3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 16,00 4 URSA TEP 15,000 85 0,033 840 1 4,5455 0,20 5 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA NA 0,500 1200 0,190 1460 14000 0,0263 70,00 6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2500 10,000 2500 2,330 960 90 0,0429 9,00 uz zd 0,0000 spolja Debljna konstrukcje: 31,720 cm Težna konstrukcje: 372,35 k/m² PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE R = R s + Σd /λ + R se = 0,170 + 4,749 + 0,000 = 4,919 m²k/w U c = U + ΔU = 0,203 + 0,000 = 0,203 W/m²K U max = 0,300 W/m²K URSA Građevnska fzka 2 Strana: 21

PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE Proračun dfuzje vodene pare za konstrukcju nje potreban. OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,203 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 22

ANALIZA TRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA I VRATA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 23

ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 100/120 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 0,890 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,310 [m²] Faktor okvra F F 0,260 Dužna spoja staklo/okvr l 3,800 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,460 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema juu 0,680 Faktor zasenčenja F s - prema severu 0,760 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,685 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,460 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,685 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 24

ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 120/120 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 0,810 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,630 [m²] Faktor okvra F F 0,440 Dužna spoja staklo/okvr l 5,520 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,490 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 0,550 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,671 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,490 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,671 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 25

ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 140/120 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 1,000 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,680 [m²] Faktor okvra F F 0,400 Dužna spoja staklo/okvr l 5,920 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,470 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 0,710 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,680 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,470 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,680 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 26

ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 60/80 Ar Vrsta konstrukcje: Prozor Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 0,200 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,280 [m²] Faktor okvra F F 0,580 Dužna spoja staklo/okvr l 1,840 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,470 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - horzontalno 0,640 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,680 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,470 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,680 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 27

ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 140/210 Ar Vrsta konstrukcje: Balkonska vrata Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 2,040 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,900 [m²] Faktor okvra F F 0,310 Dužna spoja staklo/okvr l 11,760 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,050 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,470 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 0,770 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,680 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,470 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,680 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 28

ANALIZA KONSTRUKCIJE: PVC 90/210 Ar Vrsta konstrukcje: Balkonska vrata Koefcjent prolaza toplote stakla U 1,300 [W/m²K] Površna stakla A 1,350 [m²] Koefcjent prolaza toplote okvra U f 1,200 [W/m²K] Površna okvra A f 0,540 [m²] Faktor okvra F F 0,290 Dužna spoja staklo/okvr l 6,600 [m] Koefcjent korekcje Ψ 0,060 [W/mK] Ukupn koefcjent prolaza toplote U w 1,480 [W/m²K] Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,500 [W/m²K] PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE Stepen propustljvost sunčeve enerje w 0,610 Faktor zasenčenja F s - prema stoku 0,540 SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE Unutrašnja temperatura 20,0 ( C) Spoljašnja temperatura -18,3 ( C) Unutrašnja vlažnost 55 (%) Mnmalna toplotna otpornost 0,417 [m²k/w] Toplotna otpornost konstrukcje 0,676 [m²k/w] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,500 1,480 ZADOVOLJAVA R mn [W/m²K] 0,417 0,676 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 29

ANALIZA KONSTRUKCIJE: Spoljna vrata Vrsta konstrukcje: Spoljna vrata Koefcjent prolaza toplote U w Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U w,max 1,600 [W/m²K] 1,600 [W/m²K] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 1,600 1,600 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 30

PODOVI I ZIDOVI U TLU URSA Građevnska fzka 2 Strana: 31

Vrsta konstrukcje: Pod na naspu A Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje R f Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 29,60 [m²] 22,80 [m] 0,44 [m] pesak, šljunak 4,55 [m²k/w] 0,18 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,18 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 32

Vrsta konstrukcje: Pod na naspu B Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje R f Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 13,32 [m²] 18,40 [m] 0,44 [m] lna, nasp 4,55 [m²k/w] 0,18 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,18 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 33

Vrsta konstrukcje: Pod znad podruma 1 Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje na zemlj R Koefcjent prolaza toplote vseće poda U f Koefcjent prolaza toplote zda znad zemlje U w Vsna ornje plohe vseće poda h w Površna otvora za provetravanje Prosečna brzna vetra na vsn 10 m v Zaštta od vetra f w Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 20,34 [m²] 19,50 [m] 0,44 [m] pesak, šljunak 4,55 [m²k/w] 0,22 [W/m²K] 0,17 [W/m²K] 2,40 [m] 0,00 [m²/m] 10,00 [m/s] zaščteno (centar rada) 0,15 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,15 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 34

Vrsta konstrukcje: Pod znad podruma 2 Površna podne konstrukcje A Obm podne konstrukcje P Debljna spoljne zda w ) Vrsta tla Toplotna otpornost podne konstrukcje na zemlj R Koefcjent prolaza toplote vseće poda U f Koefcjent prolaza toplote zda znad zemlje U w Vsna ornje plohe vseće poda h w Površna otvora za provetravanje Prosečna brzna vetra na vsn 10 m v Zaštta od vetra f w Koefcjent prolaza toplote U Najveć dozvoljen koefcjent prolaza toplote U max 12,05 [m²] 15,30 [m] 0,44 [m] pesak, šljunak 4,55 [m²k/w] 0,22 [W/m²K] 0,17 [W/m²K] 2,40 [m] 0,00 [m²/m] 10,00 [m/s] zaščteno (centar rada) 0,16 [W/m²K)] 0,30 [W/m²K)] OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena U [W/m²K] 0,30 0,16 ZADOVOLJAVA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 35

GUBICI TOPLOTE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 36

KOEFICIJENT TRANSMISIONOG GUBITKA TOPLOTE Nazv konstrukcje U A Fx Topl. H [W/m2K] [m²] mostov [W/K] ZSA 0,165 23,24 1,00 3,83 ZSB 0,165 3,47 1,00 0,57 ZZ 0,165 31,51 1,00 5,20 ZJ 0,165 27,91 1,00 4,61 ZIA 0,165 11,05 1,00 1,82 ZIB 0,165 16,36 1,00 2,70 TAA 0,083 49,38 0,80 DA 3,28 TAB 0,083 37,80 0,80 DA 2,51 ZT 0,229 22,12 0,50 DA 2,53 PVC 100/120 Ar 1,460 1,20 1,00 DA 1,75 PVC 100/120 Ar 1,460 2,40 1,00 DA 3,50 ZST 0,229 2,48 0,50 DA 0,28 PVC 60/80 Ar 1,470 0,48 1,00 DA 0,71 PVC 140/120 Ar 1,470 1,68 1,00 DA 2,47 PVC 120/120 Ar 1,490 1,44 1,00 DA 2,15 PVC 90/210 Ar 1,480 1,89 1,00 DA 2,80 PVC 140/210 Ar 1,470 2,94 1,00 DA 4,32 Spoljna vrata 1,600 1,89 1,00 DA 3,02 Pod na naspu A 0,180 29,60 0,50 DA 2,66 Pod na naspu B 0,182 13,32 0,50 DA 1,21 Pod znad podruma 1 0,154 20,34 0,50 DA 1,57 Pod znad podruma 2 0,163 12,05 0,50 DA 0,98 Ukupno: 314,55 54,48 Površna termčko omotača zrade A 314,55 m² Površna konstrukcja bez obračunato utcaja toplotnh mostova A cor 113,54 m² Faktor oblka zrade f o 1,09 m -1 Udeo transparentnh površna u termčkom omotaču zrade z 2,29 % Transmson toplotn ubtak zrade usled utcaja toplotnh mostova H TB 11,35 W/K Koefcjent transmsono ubtka toplote zrade H T 65,84 W/K Specfčn transmson ubtak toplote zrade H' T 0,21 W/m²K Najveć dopušten specfčn transmson ubtak toplote zrade H' T,max 0,44 W/m²K OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena H' T [W/m²K] 0,44 0,21 ZADOVOLJAVA KOEFICIJENT VENTILACIONOG GUBITKA TOPLOTE Prostor Položaj Zaptvenost Zapremna Broj zmena Koefcjent zrade stolarje prostora vazduha na ventlacono čas ubtaka [m³] [1/h] toplote [W/K] Cela zrada otvoren dobra 188,82 0,5 31,16 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 37

Ukupno: 188,82 31,16 Ukupn zapremnsk ubc toplote unutar termčko omotača q V 0,34 W/m³K URSA Građevnska fzka 2 Strana: 38

DOBICI TOPLOTE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 39

UNUTRAŠNJI DOBICI TOPLOTE Odavanje toplote ljud po jednc površne q P Dnevna prsutnost Odavanje toplote ljud Q p Godšnja potrošnja elektrčne enerje po jednc površne q E Odavanje toplote elektrčnh uređaja p e 1,20 kwh 12,00 h 217,06 kwh 20,00 kwh 825,96 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od unutrašnjh dobtaka toplote Q H,nt 1043,02 kwh DOBICI TOPLOTE USLED SUNČEVOG ZRAČENJA Konstrukcja Površna Orj. Nab Faktor Godšnje sunč. Godšnj dobc zasen. zračenje sunčeve ener. [m²] [ ] [kwh/m²] [kwh] ZSA 23,24 S 0 0,86 145,00 11,48 ZSB 3,47 S 0 0,66 145,00 1,32 ZZ 31,51 Z 0 0,83 310,00 32,11 ZJ 27,91 J 0 0,83 455,00 41,74 ZIA 11,05 I 0 0,75 310,00 10,17 ZIB 16,36 I 0 0,55 310,00 11,05 PVC 100/120 Ar 1,20 J 0 0,68 455,00 150,84 PVC 100/120 Ar 2,40 S 0 0,76 145,00 107,45 PVC 60/80 Ar 0,48 Z 0 0,64 310,00 21,96 PVC 140/120 Ar 1,68 Z 0 0,71 310,00 121,80 PVC 120/120 Ar 1,44 I 0 0,55 310,00 75,48 PVC 90/210 Ar 1,89 I 0 0,54 310,00 123,32 PVC 140/210 Ar 2,94 I 0 0,77 310,00 265,84 Spoljna vrata 1,89 I 0 0,43 310,00 9,67 Ukupno: 4135,00 984,22 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 40

GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE URSA Građevnska fzka 2 Strana: 41

GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - GODIŠNJI PRORAČUN Koefcjent transmsono ubtka toplote H T 65,84 W/K Koefcjent ventlacono ubtka toplote H V 31,16 W/K Godšnja potrebna enerja za nadoknadu ubtaka toplote Q H,ht 7164,97 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od unutrašnjh dobtaka toplote Q H,nt 1043,02 kwh Godšnja kolčna enerje koja potče od dobtaka usled sunčevo zračenja Q H,sol 984,22 kwh Bezdmenzon odnos toplotno blansa γ H 0,28 Faktor redukcje za rejanje a H,red 0,915 Faktor skoršćenja dobtaka toplote za perod rejanja η H,n 1,000 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd 5137,72 kwh Godšnja redukovana potrebna enerja za rejanje Q H,nd,red 4701,63 kwh Specfčna odšnja potrebna enerja za rejanje Q H,an 64,88 kwh/m² Eneretsk razred zrade C GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - MESEČNI PRORAČUN HDD Q H,tr Q H,ve Q H,ht Q H,P Q H,E Q H,nt Q H,sol Q H,n Q H,nd Mesec Kdan kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh Jan 0 0 0 0 0 0 0 112 0 0 Feb 0 0 0 0 0 0 0 171 0 0 Mar 0 0 0 0 0 0 0 244 0 0 Apr 0 0 0 0 0 0 0 141 0 0 Maj 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Jun 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Jul 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Av 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sep 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Okt 0 0 0 0 0 0 0 108 0 0 Nov 0 0 0 0 0 0 0 118 0 0 Dec 0 0 0 0 0 0 0 90 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd Godšnja redukovana potrebna enerja za rejanje Q H,nd,red Specfčna odšnja potrebna enerja za rejanje Q H,an 5137,72 kwh 4701,63 kwh 64,88 kwh/m² OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena Q H,nd [kwh/m²] 65,00 64,88 ZADOVOLJAVA ELABORAT ZADOVOLJAVA USLOVE PRAVILNIKA O ENERGETSKOJ EFIKASNOSTI ZGRADA. URSA Građevnska fzka 2 Strana: 42

SISTEM GREJANJA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 43

Sstem za rejanje Izvor Enerent Vrsta kotla Cevna mreža Sstem reulacje Podela na zone lokaln kotao drvena bomasa čvrsto orvo - kotlov bez reulacje nezolovana cevna mreža unutar termčko omotača zrade ručna centralna bez podele na zone Stepen korsnost kotla η k 0,65 Stepen korsnost cevne mreže η c 0,95 Stepen korsnost automatske reulacje η r 0,90 Godna uradnje 2014 Instalran kapactet (kw) 15,00 Efkasnost, ukupn stepen korsnost η 0,56 Prosečna snaa pumpe P p (kw) 0,00 Donja toplotna moć (kwh/k) (kwh/m³) 5,00 Dnevn prekd u radu sstema (sat u danu) 6 Nedeljn prekd u radu sstema (dana u nedelj) 0 Sezonsk prekd u radu sstema (dana u sezon rejanja) 0 Godšnja potrebna enerja za rejanje Q H,nd (kwh/a) 4.701,63 Godšnj toplotn ubc sstema za rejanje Q H,ls (kwh/a) 3.758,34 Isporučena toplota Q (kwh/a) H 8.459,97 Dozvoljena maksmalna odšnja potrošnja enerje za rejanje Q H,nd,max (kwh/a) 4.710,55 Enerja potrebna za rad crkularne pumpe Q (kwh/a) aux 0,00 Potrebna prmarna enerja za rad sstema rejanja E prm (kwh/a) 846,00 Godšnja emsja CO 2 (k/m³a) 0,00 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 44

UKUPNA GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA URSA Građevnska fzka 2 Strana: 45

Godšnja potrebna toplota za rejanje Q H,nd Godšnj toplotn ubc sstema za rejanje Q H,ls Godšnja potrebna toplota za prpremu santarne tople vode Q W Godšnj toplotn ubc sstema za prpremu santarne toplote vode Q W,ls Godšnja potrebna toplota za hlađenje Q C Godšnj ubc sstema za hlađenje Q C,ls Godšnja potrebna enerja za ventlacju klmatzacju Q Ve Godšnja potrebna enerja za osvetljenje E l Ukupna odšnja sporučena enerja E del Specfčna ukupna odšnja sporučena enerja E' del Dozvoljena odšnja upotreba prmarne enerje E prm,max Godšnja emsja CO 2 4701,63 kwh 3758,34 kwh 724,70 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 0,00 kwh 1715,64 kwh 23,67 kwh/m² 0,00 kwh 230,45 k OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA Velčne Zahtev Proračun Ocena E' prm [kwh/m²] 23,67 URSA Građevnska fzka 2 Strana: 46