ПРОРАЧУН НОСЕЋИХ АЛУМИНИЈУМСКИХ

Transcript

1 С ТРУчни радови UDK: :69.3: Стручни рад ПРОРАЧУН НОСЕЋИХ АЛУМИНИЈУМСКИХ КОНСТРУКЦИЈА ПОЛУСТРУКТУРАЛНИХ ФАСАДА ПРИМЕНОМ ЕВРОКОДА-9 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић Универзитет у Новом Саду, Грађевински факултет, Суботица рад примљен: април 010., рад прихваћен: јули 010. DESIGN OF ALUMINUM STRUCTURES FOR SEMISTRUCTURAL FACADES ACCORDING TO EUROCODE-9 Апстракт У раду је дат прницип пројектовањапрорачуна алуминијумске конструкције за ношење полуструктуралне стаклене фасаде високих објеката, у складу са Eurocodе-9. За потребе изградње објекта А и Б Целине -1, у блоку 6 на Новом Београду, израђена је свеобухватна анализа утицаја од ветра и вертикалног оптерећења на фасаду. Носећа конструкција фасаде је у виду вертикалних и хоризонталних Al-носача постављених у одређеном растеру (l=1.m и l=.4m), у свему према архитектонским захтевима. Аlпрофилисани носачи су из производног програма SCHUCO, типа F 50*. Објекти А и Б Целине-1 су спратности Пр+6 спратова + повучени спрат и техничка етажа, са укупном висином објекта m. Анализа вертикалних утицаја и утицаја од ветра је спроведена према важећим ЈУС-стандардима за утицаје од ветра на велике круте објекте, са посебним освртом на утицаје III (део између објекта А и Б). Статички прорачун фасаде дат је према граничним стањима у складу са Eurocode-9: EN : 007- British Standard за алуминијумске конструкције. Кључне речи: статички прорачун, утицаји ветра, алуминијумски профил, димензионисање, Eurоcode 9 ЕN e -mail: miroslav.besevic@gmail.com Abstrakt This paper presents principles of design-calculation of aluminum structures that carry semi structural glass facades of high rise buildings according to Eurocode-9. For the purpose of construction of A and B buildings of the Unit-1in the Block 6, Novi Beograd, an extensive analysis of wind load and vertical load of the facade has been conducted. Bearing structure of the facade is designed in the form of a mesh of vertical and horizontal aluminum girders (l=1.m and l=.4m), following the architectural demands. In this case, chosen aluminum profiles were SCHUCO, type F 50*. Buildings A and B, Unit 1, have ground floor, six stories, retracted story and technical story, with total height of 37.96m. Vertical and wind load analysis was conducted according to current SRPS codes that deal with wind load effect on large stiff buildings with special attention to wind loads in area III (a part between buildings A and B). Static calculation of the facade was performed according to the ultimate limit state as described within Eurocode-9: EN : 007- British Code for Aluminum structures. Key words: Static calculation, wind load, aluminum profiles, design, Eurocode 9EN Увод Пројектовање и извођење пословних зграда код нас и у Европи у последњих десетак година, наметнуло је потребу дефинисања начина прорачуна (стандарда) и извођења стакленихполуструктуралних фа сада. Конструкцију за ношење стаклених сегмената преузимају aлуминијумски профили различитих пресека и различитих произвођача, у зависности од растера вертикала и хоризонтала, као и од статичких утицаја где су доминантна оптерећења од ветра (+ или -), као и оптерећења од сопствене тежине фасаде (са или без брисoлеја). Пројектовање стаклених полу струк туралних фасада обухвата познавање одређених параметра као што су: дејства-оптерећења која делу ју на полуструктуралну фасаду (хори зонтална, вертикална, темпе ратурни утицаји, утицаји од сеизмике и сл.); локални утицаји уз ивицу обод фасаде(већи од типских утицаја); величина и спратност објекта; статички систем алуминијумског носача (фиксни односно клизни ослонци); дозвољени угиби за алуминијумске носаче и за врсте стакла; важећи стандарди за алиминијумске носеће конструкције (Eurocode 9,национални стандарди) и врста и тип aлуминијумског профила. 45

2 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 На основу ових параметара су урађени сви неопходни прорачуни и димензионисања, а затим усвојени алуминијумски профили (приземља, типског спрата са брисолејима, типског спрата без брисолеја, повученог спрата, локалних ивичних фасадних елемената), који су задовољили постављене критеријуме носивости и услове деформација. У следећој фази се израђује радионичка документација за извођење. Извођач радова је био LEMIĆ GROUP ). У овом раду је приказана полуструктурална фасада објекта А и Б Целине 1, у блоку 6 на Новом Београду cca m². За потребе изградње објекта извршена је свеукупна анализа утицаја од ветра и вертикалног оптерећења на фасаду. Носећа конструкција фасаде је у виду вертикалних и хоризонталних носача постављених у одређеном растеру ( l=1.0 m и l=.40 m) од првог спрата до повученог спрата висине h=3.30 m. Висине приземља и повученог спрата су веће; h=4.56 m, односно h=4.0 m. Аl-профилисани носачи су из производног програма SCHUCO типа F 50*. На сл. 1 се приказујe типски елемент фасаде. Сл. 1 Cегмент вертикале и хоризонтале типског спрата Fig. 1 Vertical and horizontal segment of typical floor 46 Објекти А и Б Целине 1 је спратности Пр+6 спратова + повучени спрат и техничка етажа са укупном висином објекта m. Анализа утицаја од ветра је спроведена према важећим ЈУС-стандардима за утицаје од ветра на велике објекте. Анализа утицаја од ветра је спроведена комплексно за оба објекта, са посебним освртом на утицаје на део III (део између објекта А и Б). У литерарури (Бешевић, 008) су димензионисани вертикални и хоризонтални Аl-носачи, у складу са условима везаним за допуштене угибе, укупно и локално управно на раван фасаде, односно у равни фасаде. Осим прорачуна и димензонисања Ал-носача, извршена је анализа утицаја за анкер-плоче и за анкер-завтњеве-вијке, како за фиксне, тако и за клизне ослонце. Висина повученог спрата је l=4.56 m, што је захтевало увођење нетипског профила, па је у договору са извођачем пројектовани зидани парапет промењен у армиранобетонски, како би се смањила статичка висина и утицаји у вертикалном Ал-носачу. Спроведен је прорачун са смањеном висином l=3.30 м, а утицај ветра је анализиран за најнеповољније локално дејство уз вертикално оптерећење од стаклене фасаде и извршено је димензионисање Ал-профила. За повучени спрат POS А1- усвојен је профил из система F 50* (105/50). Хоризонтали носач је типа F* (110/50). Статички прорачун фасаде извршен је према Eurocode-9: EN : 007- British Standard за алуминијумску конструкцију повученог спрата са смањеном статичком висином, коришћењем бетонског парапета. Утицај температуре је додатно анализиран у статичком прорачуну, l=.54 mm (Бешевић, 008). Пројектом је обезбеђена дилатација величине 10 мм, (размак наставака између вертикалних профила), што је мање од рачунске вредности. На делу фасаде постављени су Аl-брисолеји. За тај део фасаде висина вертикалног носача је l=3.30 m. Спроведена је анализа свих хоризонталних и вертикалних утицаја и извршено димензонисање Pos B1 (вертикални носач) и Pos B (хоризонтала). За вертикални носач главнoг дела фасаде, тј. дела изнад приземља до повученог спрата ван дела брисолеја усвојени су Аl-носачи из програма SCHUCO типа F 50* (50/105). За фасаду од првог спрата до повученог спрата спроведен је прорачун за анкере и анкер-носаче фиксног, односно клизног ослањања. Носећу конструкцију стаклене фасаде објеката А и Б Целине 1 у приземном делу чине вертикале од Аl-носача, постављене на растојању b=10, 40 и 300 cm, а висине l= 456 cm. Прорачунима је одређен носећи профил за Pos C1 на размаку 40cm из производног програма SCHUCO типа F 50* (вертикала-00/50) који задовољава деформацијске и напонске услове, као и хоризонтала 50/110. Носећа конструкција за Pоs C1A је изведена ојачана Аlпрофилом за размаке од 300 cm, а Pos C1B хоризонтала (пречка) је усвојена 50/150, која задовољава статичке утицаје према Eurocode-9: En : 007. Фиксни ослонац у нивоу плоче приземља је пројектован у виду лежишне плоче и вертикално завареног кутијастог профила на који се навлачи ветикални Аl-носач. Клизни ослонац је на горњем делу

3 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 носача, испод плоче првог спрата. Основни примењени материјал за носећу конструкцију фасаде је AlMgSiО.5 F. Усвојени су фикс-анкери произвођача FISHER, Аустрија, типа FBN II М1/10 (1x106 mm) за цео објекат-фасаду, према захтеву клизних, односно фиксних ослањања. На слици. приказан је објекат А и Б целине 1 у блоку 6 на Новом Београду. Сл. а Објекат А и Б целине 1 у блоку 6 Fig. а Objects A and B, unit 1 in Block 6 Алуминијумска фасада пројектована је са дилатацијама-клизним ослонцима, који омогућавају сва евентуална релативна слегања бетонске конструкције. Маса алуминијумске конструкције је занемарљива у односу на масу саме бетонске конструкције. Сва додатна, каснија слегања у експлоатацији објекта се изводе истовремено. Осим прорачуна и димензонисања Аl-носача извршена је анализа утицаја на анкер-плоче и за анкер-завртњеве, како за фиксне, тако и за клизне ослонце. Положај фиксних и клизних ослонаца је у детаљима и главном пројекту Аl-фасаде усаглашен са статичким моделом. На основу статичког прорачуна анкер стопе, као фикс-анкер који задовољава статички прорачун изабран је FBN II М1/10,0,30 произвођача FISHER, Аустрија. Из статичког прорачуна се види да је оптерећење по једном фикс-анкеру на носећој анкер-плочи следеће (када је у питању типки спрат): укупна сила извлачења по једном анкеру: Nz =.5 kn, укупна сила смицања по једном анкеру: Rv = 1.9 kn. Из каталога произвођача за одабрни тип анкера FBN II M1/10,0,30 видимо да је: дозвољена сила извлачења по једном анкеру: Ndoz = 1.6 kn за ефективну дубину сидрења hef =65mm, за коју је дубину анкер и атестиран, Сл. b Објекат А и Б Целине 1 у блоку 6 Fig. b Objects A and B, Unit 1 in Block 6 47

4 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 дозвољена сила смицања по једном анкеру Rvdoz=11.8 kn за ефективну дубину сидрења hef =65mm за коју је дубину анкер и атестиран. Пројектовање стаклених фасада је третирано je у бројним пословним објектима, а посебно је интeресантан рад групе аутора (Марић, Богданов, Манић, 007) АНАЛИЗА ОПТЕРЕЋЕЊА ОД ВЕТРА НА ФАСАДУ Локација: Нови Београд, H=13 m, B v,50,10 = 19 m/s m 13 ρ = 1,5 = 1,085 kg/m Класа храпавости терена: C (урбана зона) Повратни период: T=50 god., k T =1.0, k t =1.0, t s =3600s q mt,,10 1 = 1,085 19,0 1, = 0, / ( ) 3 kn m Сл. 3. Коефицијенти Sz за објекте А и Б целине 1 у блоку 6 Fig. 3. Coefficient Sz for Objects A and B, Unit 1 in Block 6 Референтни ниво за Iz -> z = h = m (за облогу и конструкцију за ношење облоге) 48 I z q 0, 0, = 0,14 0,5 = 37,96 m,t,z = q S K m,t, 1 0 z z

5 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 Таб. 1.Осредњени аеродинамички притисак ветра Tab. 1. verage aerodynamic wind preasure За ударну страну ветра I,II,IV Бочно у односу на I,II,IV супротно од дејсва I,II,IV за Z (m) q m, T,10 (m) Sz I, II, IV za sve β Sz III 1 Sz III o o o o β =135,315β = 45,5 Sz III 3 β = 0 o,90 o o o 180,70 Kz I, II, IV III1 III , 1,00,5 0,81 1,44 0,50 0,11 0,97 0,131 0, ,8 0, 1,00,5 0,81 1,44 0,67 0,14 0,97 0,131 0,06 16,8-9,4 0, 1,00,5 0,81 1,44 0,740 0,163 0,97 0,131 0,06 9,4-3,9 0, 1,00,5 0,81 1,44 0,845 0,186 0,97 0,131 0,06 3,9-37,9 0, 1,00,5 0,81 1,44 0,900 0,198 0,97 0,131 0,06 Напомена: у пролазу А-Б ветар делује увек или у правцу пролаза (случај III1) или је пролаз на заветреној страни ( случај III), за остале правце ветра је пролаз А-Б изложен дејству ветра 50% у правцу, 50% је заветрена страна ( случаj III3). III1 :Kz =0,90; III: Kz =0,66; III3: Kz =0,781 JUS U. C7.111 Одређивање крутости конструкције и испитивање подложности резонантном ефекту -фреквенција слободних осцилација ( прилог А ) III3 Објекат 'А' b=54,00 m h=37,96 m Објекат 'Б' b=90,00 m h=37,96 m - крутост објекта 'А' b 54,00 n1 = = =,15 0,09xh 0,09x37,96 b 90,00 n1 = = =,78 0,09xh 0.09x37,96 p=0,015 L=60 m h 37,96 = = 0,3 L 10 B = 0,67; S = 0,0064; Kz = 0,900 b 54,0 = = 1,4 > 0,5 h 37,96 vm, T, h= 19 0,900 = 17,10 m/ s Q 17,10 = = 0,044,15 37,96 4/3 R π 0,044 = 0,0064 = 0,005 < 0,5 B 4 0,015 конструкција није подложна резонантном ефекту, спада у велике круте конструкције. - за облогу и конструкцију, за ношење облоге: g=4 49

6 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 Gz=1+*G*Iz*B=1+*4*0.14*0.6=.06 - крутост објекта 'Б' ρ=0,015 L=60 m h 37,96 = = 0,3 L 10 B = 0,67; b 54,0 = = 1,4 > 0,5 h 37,96 S = 0,0064; Kz = 0,900 vm, T, h= 19 0,900 = 17,10 m/ s Q 17,10 = = 0,06,78 37,96 4/3 R π 0,06 = 0, 005 = 0, 0001 < 0,5 B 4 0, 015 konstrukcija nije podložna rezonantnom efektu, spada u velike krute konstrukcije. - za oblogu i konstrukciju, za nošenje obloge: g=4 Gz=1+*G*Iz*B=1+*4*0.14*0.6=.06 Референтни ниво за Kz код велике круте зграде(за облогу и конструкцију, за ношење облоге) Таб. Аеродинамички притисак ветра на фасаду Tab. Aerodynamic wind-preasure on facade 50 Z (m) За ударну страну I, II, IV I,II бочно у односу на III1 I,II супротно од дејсва III I,II За дијагонално III3 За ударну страну Kz q g, T, z I, II, IV I,II бочно у односу на q g, T, z III1 I,II супротно од дејсва q g, T, z III ,11 0,97 0,131 0,06,15 0,37 0,639 0,8 0, ,8 0,14 0,97 0,131 0,06,15 0,301 0,639 0,8 0,443 16,8-9,4 0,163 0,97 0,131 0,06,15 0,350 0,639 0,8 0,443 9,4-3,9 0,186 0,97 0,131 0,06,15 0,400 0,639 0,8 0,443 I,II Za дијагонално q g, T, z III3

7 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 Коефицијент притиска и притисак ветра JUS U.C7.11 коефицијент унутрашњег притиска за све правце дејства ветра C pi =±0.7 (пуно отвора, прозори који се могу разбити), коефицијент спољашњег притиска ветра C pe, појачано дејство ветра на угловима зграде делује на ширини 5,4 m, на делу увучене етаже је по целом обиму зграде повећано дејство ветра. Сл. 4. Пољашњи коефицијенат притиска ветра Cpe глобално и локално Fig. 4. External coefficient of wind preasure Cpe, globally and locally 51

8 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 СТАТИЧКИ ПРОРАЧУН АЛУМИНИЈУМСКЕ НОСЕЋЕ КОНСТРУКЦИЈЕ Анализа оптерећења Анализа статичких утицаја је спроведена за све различите позиције по висини објекта, по размаку носећих верикалних елемената. Такође је у прорачун узето локално дејство ветра, а нарочито је анализиран утицај ветра на фасаду III (део између објеката А и Б), како је то приказано Сл. 3 и детаљно на Сл. 4. На сл. 5 је приказана анализа оптерећења за вертикални aлуминијумски носач повученог спрата. Усвојени профил, димензионисан према граничним стањима, мора да задовољи услове носивости и услове угиба. Анализирани су утицаји алтернативног дејства ветра управно на носач и вертикално оптерећење фасаде. Осим главног угиба носача који износи l/300, мора се задовољити и релативни локални угиб између хоризонтала који утиче на пуцање стакла током експлоатације. Услед знатних температурних утицаја, условљених географским подручјем или годишњим добима, неопходна је контрола издужења сегментног вертикалног носача, како не би дошло до лома стакла. Веза вертикалног алуминијумског носача за бетонску конструкцију се остварује преко анкер-носача. Осим прорачуна и димензонисања Аl-носача, извршена је анализа утицаја на анкер-плоче и за анкер-завртњеве, како за фиксне, тако и за клизне ослонце. Фиксни ослонаци у нивоу плоча приземља и првог спрата су пројектовани у виду лежишне плоче и вертикално завареног кутијастог профила на који се навлачи ветикални Аl-носач. Клизни ослонац је на горњем делу носача, испод плоче другог спрата. Усвојени су фиксанкери произвођача FISHER, Аустрија типа FBN II М1/10 (1x106 mm) за цео објекат-фасаду према захтеву клизних, односно фиксних ослањања (Бешевић, 008). Аанализа оптерећења за вертикални носач фасаде (типски спрат) POS B3 Вертикални носач стаклене фасаде типског спрата L(m)=3.30 m' тежина фасаде 0.40 kn/m q= 0.40 kn/m усвојено оптерећење q= 0.40 kn/m сопствeна тежина (задата у програму) q= 0 kn/m l(m)=1.0 q`=l*q= 0.48 kn/m Оптерећење ветром (преузето из табела) притисак од ветра w1l=0.640 kn/m из анализе оптерећења l(m)=1.0 m' размак носача = w*l = 0.77 kn/m рачунски угиб према програму Tower.68mm < udop=l/300=11.00 mm релативни локални угиб вертикалног носача (између хоризонтала) размак хоризонтала a(m)=1.4 udop=a/300=4.67 mm или укупни угиб на распону стакла 8.00 mm сишуће дејство (меродавно за прорачун анкера) из анализе опетерећења w= kn/m размак носача l(m)=1.0 m = w*a = kn/m 5 рачунски угиб према програму Tower 5.46 mm < udop=l/300=11.00 mm релативни локални угиб вертикалног носача (између хоризонтала) размак хоризонтала a(m)=1.4 или укупни угиб на распону стакла 8.00 mm udop=a/300= 4.67 mm

9 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 Сл. 5. Статички систем вертикалног типског Ал-носача Fig. 5. Static system of vertical typical Al-column Статички систем и утицаји за димензионисање Сл. 6. Mаксимални утицаји меродавни за димензионисање Fig. 6. Maximum impact responsible for dimensioning ДИМЕНЗИОНИСАЊЕ ПРЕМА EUROCODE -9 EN Димензионисaње и усвајање алуминијумских вертикалних и хоризонталних носача извршено према граничним стањима (Еurocode-9 EN ), чиме се доказала носивост и стабилност. У овом делу рада приказано је димензионисање само једног носећег вертикалног конструктивног елемента типског спрата, усвојен је профил: SCHUCO System F(50*105) од алумињумске легуре AlMgSi0.5 F према (EN A T66) Класе попречног пресека f0= 150 N/mm γm1=1.1 fu= 195 N/mm γm=1.5 G= 700 kn/cm E= 7000 kn/cm A=8 %.5 t 3 ε = 50 = 1.9 f 0 моменат савијања зетеже ребро профила: ножица доња (b-tr)=44 mm tn=3.5 mm βf=(b-tr)/tn=1.57 =β3=5ε=6.45 ножице су класе 4 ребро Ψ=- η=0.80/(1- Ψ)=0.67 dr=(d-tng-tnd)=96mm βw= η *dr/tr=8.533 β3 ребро је класе 4 попречни пресек је класе 4 53

10 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 Геометријске карактеристике ефективних нето попречних пресека моменат савијања зетеже ребро профила: βf/ε=9.74 ρc=0.67 tf-effg= ρc *tg=.35 tf-effd= ρc *td=3.69 tw-eff= tw =3 mm ефективни попречни пресек Сл.7. Eфективни нето пресек Fig.7. Efficient cross-section b/d = 50/105 Таб.3. Статичке карактеристике пресека Tab.3. Structure values of cross-section тежиште пресека Y1=Yt=4.9 Y=d-Yt=5.58 Yt=ΣA*Yi/ΣA=4.9 eff1=ieff/y1=5.54 eff=ieff/y=.55 Носивост носача на дејство момента савијања Моменат савијања затеже ребро пресека y,effl=5.54 el=3.0 α=y,eff/el=0.79 Mc,Rd=α *y,eff*f0/γm1=67.19 kncm Вертикални носач је бочно придржан, па нема потребе за провером стабилности носача на бочно торзионо извијање. Моменат савијања затеже ножицу профила 54 y,effl=9.8 el=3.0 α=y,eff/el=0.91 Mc,Rd=α *y,eff*f0/γm1=93.03 kncm Mu,Rd=net*fu/γM=34.94 Ncm Бочно торзионо извијање Mb,Rd=κLT* α *y,eff*f0/ γm1

11 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 M c r = k wt z 1 3a CMMeTpn4He Hoca^e Kwt=0 U = 1 =1.79 Q =1/V0.31 =1.79 k 1 pa3makhyjitmxta4aka L=60 cm, kz=1 M cr =^^* A / /^fgi =763.1kNcm Xcr = eff0 =.703->^ = 0.9 µ cr C = k 1 1 wt z 1 + k за симетричне носаче Kwt=0 размак нултих тачака L=60 cm, kz=1 α=0.86, y,effi=9.8 Mb,Rd= κlt * α *y,eff*f0/γm1=90.04 kncm бочно торзионо извијање није меродавно Носивост носача на дејство аксијалне силе затезања Nt,Rd=min(No,Rd;Nu,Rd) Nu,Rd=Ag*f0/γM1= kn Nu,Rd=0.9*Anet*fu/ γm=17.0 kn Nt,Rd=min(No,Rd;Nu,Rd)=17.0 kn Ag=10.6 cm Anet=9.06m fo VRd = Av = 40. 6kN γ 3 M 1 Носивости носача на дејство смичуће силе: Av=5.16 cm Koнтрола носивости носача М= kncm γfw=1.50 N=.59 kn γfg=1.35 V=.83 kn γft=0.9 My,Ed= γfw *M= kncm < Mc,Rd=76.19 kncm Nt,Ed= γfg*n=3.50 kn < Nt,Rd=17. kn VEd=γft*V=3.8 kn < Vrd=40.6 kn 55

12 Мирослав Т. Бешевић, Анико Тешановић/АУ9/010/страна 45-56; Прорачун носећих алумин. конст. полуструктуралних фасада применом еврокода-9 Закључак Све већа примена алуминијума код носећих конструкција захтева коришћење националних стандарда (уколико они постоје), односно важећих европских стандарда за прорачун и димензионисање. Производни програми различитих произвођача дају основне препоруке за одређивање попречног пресека профила и врсту алуминијумске легуре. Ови типски профили су за стандардне спратне висине. Они не третирају стварне утицаје за различите земље-географска подручја. Све је већи број инвеститора који граде објекте у нашој земљи и траже да се при прорачуну носећих алуминијумских конструкција користе стандарди Европске Уније. Ово је нарочито битно код носећих алуминијумских профила полуструктуралних стаклених фасада великих површина. Цена извођена фасаде у блоку 6 је неколико милиона евра. Пројектовање и извођење носеће алуминијумске конструкције по луструктуралне фасаде захтева свеобухватну анализу утицаја и избор типа и врсте профила. Анализом се обухватају сви носећи елементи и обавља груписање профила према глобалном, односно локалном статичком утицају. Морају се задовољити глобални и локални услови рачунских угиба по висини и по распону носача. Посебно се мора водити рачуна о везном челичном анкер носачу за који се везује алуминијумски вертикални профил. Он захтева прорачун вертикалног ребра, угаоних шавова за везу вертикалних ребара и лежишне плоче која се преко анкера фиксира за бетонску плочу или армирано-бетонски парапет. Анкер завртњеви се одређују у зависности од растојања осовине алуминијумског профила до армиранобетонског елемента. Веза анкер завртња у бетонски елеменат мора да задовољи одређене услове које прописују произвођачи анкер-завтњева (минималне мере дубине за анкер завртњеве). При извођењу је вaжно постављање изолације између алуминијумског профила и анкер челичне плоче. Усвојени анкери морају да омогуће прописану носивост већу од добијених статичких утицаја. 56 Литература [ 1 ] Главни пројекат алуминијумске конструкције фасаде, Пословног објекта Целина 1 објеката А и Б у блоку 6, Београд, пројектант 008, pројектант: Бешевић М, " ZINCO " Београд - [ ] Идејни Архитектонски пројекат блока 6, Целина 1и, 009,Београд, Пројектант " ЕНЕРГОПРОЈЕКТ " Београд [ 3 ] Eurocode 9: Design of aluminium structures-part 1-1: general structural rules, Bs EN :007 [ 4 ] Оптерећења ветром: ЈУС У.Ц7.110, ЈУС У.Ц7.111 и ЈУС У.Ц7.11; [ 5 ] Марић И, Богданов А, Манић Б,(007) Двоструке Фасаде у Функцији одрживе архитектуре-анализа пројекта послобног комплекса у Београду,Архитектура и урбанизам 0-1, стр.5-36;