PERANCANGAN STRUKTUR KUDA-KUDA BAJA TIPE GABLE

PERANCANGAN STRUKTUR KUDA-KUDA BAJA TIPE GABLE Afret Nobel, ST Akan Ahli Struktur

Daftar Isi 1. Pendahuluan... 4 1.1 Peraturan umum... 4 1.2 Ketentuan umum... 4 2. Perencanaan Gording... 5 2.1 Pembebanan gording... 5 2.1.1 Beban mati... 5 2.1.2 Beban hidup... 5 2.1.3 Beban angin... 5 2.2 Analisis pembebanan... 5 2.2.1 Akibat beban mati... 5 2.2.2 Akibat beban hidup... 5 2.2.3 Akibat beban angin... 6 2.3 Kombinasi pembebanan... 6 2.4 Cek profil gording... 7 2.4.1 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat sayap... 7 2.4.2 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat badan... 8 2.4.3 Tinjauan terhadap tekuk lateral... 8 2.4.4 Kombinasi antara geser dan lentur... 9 Kontrol kuat geser nominal gording tanpa pengaku lateral:... 9 Kuat geser badan tanpa adanya pengaku:... 9 2.4.5 Kontrol lendutan... 9 3. Perhitungan batang tarik (Trackstang)... 11 4. Perhitungan Ikatan Angin... 12 5. Perhitungan Kuda-kuda (Gable)... 13 5.1 Pembebanan pada balok gable... 13 5.1.1 Beban gording... 14 5.1.2 Tekanan angin pada bidang atap... 15 5.1.3 Tekanan angin pada bidang dinding... 15 5.1.4 Gambar skema pembebanan... 16 5.2 Kontrol profil kuda-kuda gable... 17 5.2.1 Rafter... 17 5.2.2 Kolom... 21 5.3 Perencanaan peletakan... 26 Page 2 of 45

5.3.1 Kontrol tegangan yang timbul:... 26 5.3.2... 26 Penentuan jumlah angkur 5.4 Perencanaan sambungan rafter puncak... 27 5.4.1 Data baut... 27 5.4.2 Data plat ujung baut... 27 5.4.3 Beban rencana... 27 5.4.4 Menentukan letak garis netral... 27 5.4.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi... 28 5.4.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi... 28 5.4.7 Perencanaan pengaku penumpu beban... 30 5.5 Perencanaan sambungan rafter dengan kolom... 31 5.5.1 Data baut... 32 5.5.2 Data plat ujung baut... 32 5.5.3 Beban rencana... 32 5.5.4 Menentukan letak garis netral... 32 5.5.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi... 33 5.5.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi... 33 5.5.7 Perencanaan pengaku penumpu beban... 35 6. Perhitungan Pondasi... 38 6.1 Data Perencanaan... 38 6.2 Rencana pondasi... 38 6.3 Dimensi pondasi... 38 6.4 Kuat lentur pondasi... 38 6.5 Kuat geser pondasi... 40 6.5.1 Geser satu arah... 40 6.5.2 Geser pons... 41 7. Kesimpulan... 43 Page 3 of 45

1. Pendahuluan 1.1 Peraturan umum 1. Rangkuman PPIUG 1983 2. SK SNI 03-1729-2002 tentang Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung 3. Tabel profil PT. GUNUNG GARUDA STEEL 1.2 Ketentuan umum 1. Mutu baja yang digunakan adalah BJ 37 - fy = 240 Mpa - fu = 370 Mpa 2. Alat sambung yang digunakan : Baut HTB 3. Jenis bangunan : bangunan industri - Jarak antar kuda-kuda : 6 meter - Bentang kuda-kuda : 30 meter - Jarak antar gording (horizontal) : 1 meter - Kemiringan atap : 10 4. Bentuk atap : atap pelana 5. Profil kuda-kuda : Gable IWF 6. Profil gording : Lipped channel 7. Berat penutup atap : 0.20 kn/m 2 8. Beban angin : 0.30 kn/m 2 9. Beban orang : 1.00 kn/m 2 Figure 1 Layout kuda-kuda gable Page 4 of 45

2. Perencanaan Gording 2.1 Pembebanan gording 2.1.1 Beban mati - Profil yang digunakan adalah Lipped Channel 125x50x20 (3.2) - Berat sendiri gording = 0.068 kn/m - Berat penutup atap = q atap x jarak miring gording = 0.2 kn/m 2 x 1.015 m = 0.203 kn/m - Total beban mati = 0.068 + 0.203 = 0.271 kn/m 2.1.2 Beban hidup - Beban air hujan ql = 40 0.8 α 0.2kN/m 2 = 40 0.8 (10) = 0.32 kn/m 2 qah = ql x jarak antar gording = 0.32 kn/m 2 x 1.015 m = 0.325 kn/m - Beban orang + peralatan = 1.00 kn 2.1.3 Beban angin - Beban angin, P = 0.30 kn/m 2 (nilai minimum untuk bangunan yang jauh dari tepi laut) - Beban angin tekan, Wt = 0.1 x 0.30 kn/m 2 x 1.015 m = 0.030 kn/m - Beban angin hisap, Wh = -0.4 x 0.30 kn/m 2 x 1.015 m = -0.122 kn/m 2.2 Analisis pembebanan 2.2.1 Akibat beban mati - M1 = 0.07 x qd x l 2 = 0.07 x 0.271 kn/m x 6 2 m = 0.682 knm - M2 = 0.125 x qd x l 2 = 0.125 x 0.271 kn/m x 6 2 m = 1.218 knm - V1 = 0.375 x qd x l = 0.375 x 0.271 kn/m x 6 m = 0.609 kn - V2 = 0.625 x qd x l = 0.625 x 0.271 kn/m x 6 m = 1.015 kn 2.2.2 Akibat beban hidup a. Beban air hujan - M1 = 0.07 x qah x l 2 = 0.07 x 0.325 kn/m x 6 2 m = 0.819 knm - M2 = 0.125 x qah x l 2 = 0.125 x 0.325 kn/m x 6 2 m = 1.462 knm - V1 = 0.375 x qah x l = 0.375 x 0.325 kn/m x 6 m = 0.731 kn - V2 = 0.625 x qah x l = 0.625 x 0.325 kn/m x 6 m = 1.219 kn Page 5 of 45

b. Beban orang, P = 100 kn/m x Cos 10 = 0.985 kn - M1 = 0.098 x P x l = 0.098 x 0.985 kn x 6 m = 0.579 knm - M2 = 0.375 x P x l = 0.375 x 0.985 kn x 6 m = 2.216 knm - V1 = 0.31 x P = 0.31 x 0.985 kn = 0.305 kn - V2 = 0.69 x P = 0.69 x 0.985 kn = 0.680 kn 2.2.3 Akibat beban angin a. Angin tekan - M1 = 0.07 x qw x l 2 = 0.07 x 0.030 kn/m x 6 2 m = 0.077 knm - M2 = 0.125 x qw x l 2 = 0.125 x 0.030 kn/m x 6 2 m = 0.137 knm - V1 = 0.375 x qw x l = 0.375 x 0.030 kn/m x 6 m = 0.069 kn - V2 = 0.625 x qw x l = 0.625 x 0.030 kn/m x 6 m = 0.114 kn b. Angin hisap - M1 = 0.07 x qw x l2 = 0.07 x 0.122 kn/m x 6 2 m = 0.307 knm - M2 = 0.125 x qw x l2 = 0.125 x 0.122 kn/m x 6 2 m = 0.548 knm - V1 = 0.375 x qw x l = 0.375 x 0.122 kn/m x 6 m = 0.274 kn - V2 = 0.625 x qw x l = 0.625 x 0.122 kn/m x 6 m = 0.457 kn 2.3 Kombinasi pembebanan Table 1 Momen Tabel 1. Momen Beban M M (knm) Mx = M.cosα My = M.sinα Beban mati (DL) 1.218 1.200 0.212 Beban hidup (LL) 2.216 2.182 0.385 Beban hujan (qah) 1.462 1.440 0.254 Beban angin (qw) 0.548 0.540 0.095 Table 2 Gaya lintang Tabel 2. Gaya Geser Beban V V (knm) Vx = V.cosα Vy = V.sinα Beban mati (DL) 1.015 1.000 0.176 Beban hidup (LL) 0.680 0.669 0.118 Beban hujan (qah) 1.219 1.200 0.212 Beban angin (qw) 0.457 0.450 0.079 Page 6 of 45

Table 3 Kombinasi pembebanan Tabel 3. Kombinasi pembebanan Kombinasi Mx My Vx Vy 1,4DL 1.679 0.296 1.400 0.247 1,2Dl+1,6LL+0.5qah 5.363 0.946 2.630 0.464 1,2DL+1,6LL+0.8qw 4.049 0.714 2.455 0.433 1,2Dl+1,3qw+0.5qah 2.861 0.505 2.385 0.420 0,9DL+1,3qw 1.782 0.314 1.485 0.262 Used Load 5.363 0.946 2.630 0.464 2.4 Cek profil gording Dicoba dimensi gording C150.50.20x3.2 Zx A = 7.81 cm2 fy =240 Mpa w = 6.76 Kg/m E =200,000 Mpa Sx = 37.4 cm3 G =80,000 Mpa Sy = 8.19 cm3 fr =70 Mpa Ix = 280 cm4 H =150 mm Iy = 28 cm4 B =50 mm rx = 5.71 cm tw =3.2 mm ry = 1.81 cm C =20 mm tf =3.2 mm = (b x tf) (H tf) + tw (0.5H tf) (0.5H tf) = (50 x 3.2) (150 3.2) + 3.2 (0.5x150-3.2) (0.5x150-3.2) = 39.98 cm 3 2.4.1 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat sayap - λ = B/t = 50/3.2 = 15.625 - λp = 170/ fy = 170/ 240 = 10.973 - λr=370/ fy-fr =370/ 240-70 =28.378 - Karena λp < λ < λr, maka pelat sayap tidak kompak - Mp = Zx. fy = (39.98 x 103) x 240 = 9.596 knm - Mr = Sx (fy-fr) = (37.4 x 103) (240-70) = 6.358 knm - Mn = Mp-(Mp-Mr) λ λ p λr λ p =9.596-(9.596-6.358) 15.625-10.973 =8.731kNm 28.378-10.973 Page 7 of 45

2.4.2 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat badan - λ = H/tw = (150-3.2x2)/3.2 = 44.88 - λp = 1680/ fy = 1680/ 240 = 108.44 - λr = 2550/ fy = 2550/ 240 = 164.60 - Karena λ < λp, maka pelat sayap kompak - Mn = Mp = Zx (fy) = (39.98 x 103) x 240 = 9.56 knm 2.4.3 Tinjauan terhadap tekuk lateral - Lb (jarak antar pengaku/sokongan lateral) = 2000 mm - Lp = 1.76 ry (E/fy) = 1.76 (57.1) (200,000/240) = 919.60 mm - fl = fy fr = 240 70 = 170 Mpa - - bt 3 (50 3.2 3 3)+(3.2 150 3)+(3.2(20-3.2) 3 J= = =3606mm 4 3 3 X ( / ) EG.. J. A 1 = π Sx 2 - - - - - 3 ( /(37.4 10 )) 200,000 80,000 3606,15 781 X 1 = π = 12608,71 Nmm 2 Iw= Iy 4 H t 2 4 = 28 10 (150 2 3.2) 2 = 1443467200 mm6 4 2 2 4 4 39.98 103 X Zx Iw 1443467200 2 = = Gj Iy 80,000 3606.15 280,000 = 3.3 x10-4 N/mm 2 Lr = ry X1 1 1 X2 fl2 fl + + 12608,71 Lr = 5.71 1 1 (3.3 10 4) 1702 + + = 2768.14 mm 170 Karena Lp < L < Lr, maka penampang termasuk bentang menengah Page 8 of 45

- Mn = Cb( Mp ( Mp Mr)) Lb Lp Lr Lp =9.596-(9.596-6.358) 2000-919,6 =10,01kNm 2768,14-919,6 Kuat lentur penampang diambil yang terkecil dari 3 tinjauan di atas, Mn = 8.73 knm 2.4.4 Kombinasi antara geser dan lentur Kontrol kuat geser nominal gording tanpa pengaku lateral: - Kn = 5 + 5/(a/h 2 ) 2 = 5 - h/tw = (150-2x3.2)/3.2 = 44.88 Batas-batas : - 1.10 (kn*e/fy) = 1.10 (5*200,000/240) = 71.00-1.37 (kn*e/fy) = 1.37 (5*200,000/240) = 88.43 Maka penampang mengalami leleh geser Kuat geser badan tanpa adanya pengaku: - Aw = h.tw = (150-2x3.2) 3.2 = 459.52 mm 2 - Vn = 0.6 fy Aw = 0.6 (240) (459.52) = 66.17 kn - Vu = 2.63 kn Mu/θMn+0.625xVu/θVn 1.375-5.37/0.9(8.73) +0.625x2.63/0.75(66,17) =0,72 1.375 (OK) 2.4.5 Kontrol lendutan qdx = 0,271 x Sin 10 = 0.047 kn/m Px = 1,00 x Sin 10 = 0.174 kn/m 4 5 3 5 0,047 60004 0.174 60003 δ x= qdx L Px L 384 E Iy 48 E Iy = 384 200,000 (28 104) 48 200,000 (28 104) δ x = 14.18mm qdy = 0,271 x Cos 10 = 0.267 kn/m Py = 1,00 x Cos 10 = 0.985 kn/m Page 9 of 45

4 5 3 5 0,267 60004 0.985 60003 qdy L Py L δ x= = 384 E Ix 48 E Ix 384 200,000 (280 104) 48 200,000 (280 104) δ x = 8,041mm δ = δdx 2 + δdy 2 L 240 δ = 14,178 2 + 8,041 2 6000 16,30 < 25,00( OK) 240 Kesimpulan : profil Lipped Channel 125x50x20 (3.2) memenuhi persyaratan. Page 10 of 45

3. Perhitungan batang tarik (Trackstang) Batang tarik (Trackstang) berfungsi untuk mengurangi lendutan gording pada arah sumbu x (miting atap) sekaligus untuk mengurangi tegangan lendutan yang timbul pada arah x. Beban-beban yang dipikul oleh trackstang yaitu beban-beban yang sejajar bidang atap (sumbu x), maka gaya yang bekerja adalah gaya tarik Gx dan Px. Gx = Berat sendiri gording + penutup atap sepanjang gording arah sumbu x Px = Beban berguna arah sumbu x P total = Gx + Px = (ql. L) + Px Karena batang tarik dipasang dua buah, jadi per batang tarik adalah: P = P tot/2 = (ql. L) + Px = {(0,642 x 6) + (1 x sin 10 )}/2 = 2,013 kn σ = P σ = 160 Mpa, dimana diambil σ = σ Fn Fn = P = 2,013x1000 = 12,58 mm σ 2 160 Fbr = 125% x Fn = 1,25 x 12,58 = 15,73 mm 2 Fbr d = = ¼ π d 2, dimana: 4.Fbr π = 4x15,73 = 4,47 mm π Maka, batang tarik yang dipakai adalah Ø 5 mm. Page 11 of 45

4. Perhitungan Ikatan Angin Ikatan angin hanya bekerja menahan gaya normal (axial) tarik saja. Adapun cara kerjanya adalah apabila salah satu ikatan angin bekerja sebagai batang tarik, maka yang lainnya tidak menahan apa-apa. Sebaliknya apabila arah angin berubah, maka secara bergantian betang tersebut bekerja sebagai batang tarik. Figure 2 Pembebanan pada ikatan angin N dicari dengan syarat keseimbangan, sedangkan P = gaya/tekanan angin. tg β = 7,62 = 1,27 β = arc tg 1,27 = 51,78 6 P = (0,25 x 7,62) = 1,91 kn H = 0, Nx = P N cos β = P N = P = cosβ σ = N Fn = N = Fn σ 2,6x1000 160 = 1,91 = 2,60 kn cos51,78 = 16,26 mm 2 Fbr = 125% x Fn = 1,25 x 16,26 = 20,33 mm 2 Fbr d = = ¼ π d 2, dimana: 4.Fbr π = 4x20,33 = 5,09 mm π Maka, batang tarik yang dipakai adalah Ø 6 mm. Page 12 of 45

5. Perhitungan Kuda-kuda (Gable) 5.1 Pembebanan pada balok gable Figure 3 Gambar distribusi pembebanan Pembebanan pada balok gable akibat beban-beban yang dipikul oleh gording terpanjang yaitu = 6 meter. Kaki kuda-kuda Kaki kuda-kuda 2,03 m 15,23 m Figure 4 Pembebanan yang dipikul oleh gording Page 13 of 45

Balok yang direncanakan menggunakan IWF 700x300x12x14 dengan data penampang sebagai berikut: H = 700 mm A = 235.50 mm 2 rx = 29.3 cm B = 300 mm Ix = 201,000 cm 4 ry = 6.78 cm t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm 4 Sx = 5.760 cm 3 t2 = 24 mm Sy = 722 cm 3 Figure 5 Penampang baja IWF Pembebanan pada balok gable akibat beban-beban yang dipikul oleh 1 gording dengan bentang 6 meter: 5.1.1 Beban gording Gording P1 (karena terletak pada ujung balok, maka menerima beban setengah jarak gording = 0.508 m) - Berat sendiri penutup atap : 6 m x 20 kg/m 2 x 0.508 m = 60.96 kg - Berat sendiri gording : 6 m x 6.76 kg/m = 40.56 kg - Berat sendiri balok : 0.508 m x 185 kg/m = 93.98 kg - Berat alat penyambung : 10% x BS = 9.398 kg - Beban hidup : = 100 kg Gording P2 s/d P15 (karena terletak pada tengah balok, maka menerima beban satu kali jarak gording = 1.016 m) - Berat sendiri penutup atap : 6 m x 20 kg/m 2 x 1.016m = 121.92 kg - Berat sendiri gording : 6 m x 6.76 kg/m = 40.56 kg - Berat sendiri balok : 1.016 m x 185 kg/m = 187.96 kg - Berat alat penyambung : 10% x BS = 18.796 kg - Beban hidup : = 100 kg Page 14 of 45

Dengan cara yang sama untuk mempermudah perhitungan beban-beban pada gording dilakukan secara tabel sebagai berikut: Beban merata akibat beban mati: P q= 0.5L Table 4 Tabel pembebanan pada gording No Pembebanan P1 (kg) P2 s/d P15 1 Berat penutup atap 60.96 121.92 2 Berat gording 40.56 40.56 3 Berat sendiri balok 93.98 187.96 4 Berat alat sambung 9.94 18.80 Σ 205.44 369.24 2(205.4)+14(369.24) 5580.16 q= = =372.01kg/m 0.5(30) 15 Beban merata akibat beban hidup : Dipilih yang terbesar antara beban orang atau beban air hujan, Beban orang = 100 kg Beban air hujan q ah = 40 0.8 α 20 kg/m 2 = 40 0.8 x 10 = 32 kg/m 2 P = q ah x jarak antar gording x jarak antar kuda-kuda = 32 kg/m 2 x 1.016 m x 6 m = 195.07 kg Maka dipilih beban akibat air hujan = 195.07 kg 16(195.07) 3121.15 q= = =208.08kg/m 0.5(30) 15 5.1.2 Tekanan angin pada bidang atap Tekanan angin = 30 kg/m 2 Koefisien angin tekan C tk = 0.1 W t = 0.1 x 30 kg/m 2 x 6 m = 18 kg/m Koefisien angin hisap C hs = -0.4 W h = -0.4 x 30 kg/m 2 x 6 m = -72 kg/m 5.1.3 Tekanan angin pada bidang dinding Koefisien angin tekan C tk = 0.9 W t = 0.9 x 30 kg/m 2 x 6 m = 162 kg/m Koefisien angin hisap C hs = -0.4 W h = -0.4 x 30 kg/m 2 x 6 m = -72 kg/m Page 15 of 45

5.1.4 Gambar skema pembebanan Figure 6 Skema pembebanan akibat beban mati Figure 7 Skema pembebanan akibat beban hidup Figure 8 Skema pembebanan akibat beban angin kiri Page 16 of 45

5.2 Kontrol profil kuda-kuda gable 5.2.1 Rafter Modulus elastisitas (E) = 200,000.00 Mpa Modulus geser (G) = 80,000.00 Mpa Tegangan leleh (fy) = 240.00 Mpa Tegangan putus (fu) = 70.00 Mpa Data beban dan geometri struktur: Momen maksimum (Mu) = 461,990,771.00 Nmm Gaya geser maksimum (Vu) = 100,867.80 N Gaya aksial (Nu) = 110,134.97 N M 1x = 182,417,847.00 Nmm M 2x = 461,990,771.00 Nmm MA = 461,990,771.00 Nmm MB = 172,164,923.00 Nmm MC = 88,367,983.00 Nmm Lx = 15,287.33 Mm Ly = 1,019.00 mm Data profil: H = 700 mm A = 235.50 mm 2 rx = 29.3 cm B = 300 mm Ix = 201,000 cm 4 ry = 6.78 cm t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm 4 Sx = 5.760 cm 3 t2 = 24 mm r = 28.00 mm Sy = 722 cm 3 Efek kolom: Menentukan panjang tekuk rafter (Jepit-jepit): Lkx = (15,287.33 x 0.5) = 7,643.67 mm Lky = (1,019.00 x 0.5) = 509.58 mm Menentukan parameter kelangsingan rafter: Page 17 of 45

1 Lkx fy cx 1 λ 7,643.67 = 240 = = 0.29 π rx E π 293 200,000 1 Lky fy cy 1 λ 509,58 = 240 = = 0.08 π ry E π 67.8 200,000 Menentukan daya dukung nominal rafter: Jika, λc < =0.25 maka ω = 1.00 Jika, 0.25 < λc < 1.2 maka ω = 1.43/(1.6-0.67 λc) Jika, λc 1.2 maka ω = 1.25 λc 2 Nnx = Ag fy ωx = 5,559,938.28 N Nny = Ag fy ωy = 5,652,000.00 N Digunakan Nn minimum = 5,559,938.28 N ϕnn = 0.85 x 5,559,938.28 = 4,725,947.54 N (Nu/ ϕnn)<1 OK Efek balok: Menentukan konstanta-konstanta untuk profil WF simetris: h1 = tf + r = 24 + 28 = 52.00 mm h2 = ht 2(h1) = 700 2 (52) = 596.00 mm h = ht tf = 700 24 = 676.00 mm J = Σbt 3 /3 = 3,242,281.33 mm Iw = (Iy.h 2 )/4 = (108,000.676 2 )/4 = 1.23E+13 mm 6 Zx = (b.tf)(h-tf)+tw(0.5h-tf)(0.5h-tf) = 6,352,372.00 mm 3 X1= Zx π X EGJA 2 2= 4 ( Zx ) 2 GJ Iw Iy = 12,223.05 Mpa = 2.74E-04 mm 2 /N 2 Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal. Kontrol penampang, termasuk kompak, tidak kompak atau langsing Untuk tekuk lokal pelat sayap: Page 18 of 45

λ = bf/2tf = 6.25 λp = 170/ fy = 10.97 λr = 370/ (fy - fr) = 28.38 λ < λ p, maka Penampang Kompak Untuk tekuk lokal pelat badan: λ = (h - 2tf)/tw = 48.31 λp = 1680/ fy = 108.44 λr = 2550/ fy = 164.60 λ < λ p, maka Penampang Kompak Menentukan batasan momen plastis, Mp: Mp = Zx fy = 1,524,569,280.00 Nmm Mr = Sx(fy - fr) = 979,200,000.00 Nmm Maka, Mn = 1,524,569,280.00 Nmm Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol penampang, termasuk bentang pendek, menengah atau panjang Panjang Lb = jarak antar pengaku/sokongan lateral = Ly fl = fy - fr = 170.00 MPa Lb = 1,019.16 mm Lp = 1.76*ry* (E/fy) = 344.06 mm Lr = ry*(x1/fl)* (1+ (1+X2*fL2)) = 9,722.10 mm maka, termasuk bentang: Bentang menengah Cb = 2.30 Untuk bentang menengah, Mn = Cb*(Mp - (Mp - Mr) *(Lb - Lp)/(Lr - Lp)) = 1,524,569,280.00 Nmm Page 19 of 45

Momen nominal yang paling menentukan = 1,524,569,280.00 Nmm Menentukan faktor perbesaran momen: Momen lentur terhadap sumbu x Ditinjau untuk kondisi portal tak bergoyang (braced) Ncrb = Ab fy/λcx2 = 67,908,245.28 N βm=m1x/m2x = 0.39 Cmx = 0,6-0,4βm 1 = 0.44 δbx = (Cmx/(1-(Nu/Ncrb))) 1 = 1.00 Ditinjau untuk kondisi portal bergoyang (unbraced): Ncrs = Ab fy/λcx2 = 67,908,245.28 N δsx = 1/(1-(Nu/Ncrs)) = 1.00 Menentukan momen ultimit (Mu): Mux = δbx Mntux + δsx Mltux = 895,438,647.15 Nu/фNn = 0.02 Interaksi aksial & momen = 0.35 Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku: Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku; h2/tw 6,36 E/fy h2/tw = 45.85 6,36 E/fy = 183.60 Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku; Aw = tw x ht = 9,100.00 mm2 Vn = 0,6 fy Aw = 1,310,400.00 N Vu/фVn <1, OK = 0.10 Kesimpulan, Profil; 700x300x13x24 = AMAN Page 20 of 45

5.2.2 Kolom Modulus elastisitas (E) = 200,000.00 Mpa Modulus geser (G) = 80,000.00 Mpa Tegangan leleh (fy) = 240.00 Mpa Tegangan putus (fu) = 70.00 Mpa Data beban dan geometri struktur: Momen maksimum (Mu) = 461,990,771.00 Nmm Gaya geser maksimum (Vu) = 95,575,51 N Gaya aksial (Nu) = 130,502.06 N M 1x = 461,990,771.00 Nmm M 2x = 461,990,771.00 Nmm MA = 432,697,393.00 Nmm MB = 216,348,696.70 Nmm MC = 324,523,045.00 Nmm Lx = 5,000.00 Mm Ly = 1,000.00 mm Panjang rafter = 15,287.33 mm Data profil: H = 700 mm A = 235.50 mm 2 rx = 29.3 cm B = 300 mm Ix = 201,000 cm 4 ry = 6.78 cm t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm 4 Sx = 5.760 cm 3 t2 = 24 mm r = 28.00 mm Sy = 722 cm 3 Efek kolom: Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka: Untuk lentur terhadap sumbu x : I column Gix = L = 10.00( for hinge) I beam L Page 21 of 45

I column Gjx = L = 3.06 I beam L Untuk lentur terhadap sumbu y : I column Giy = L = 10.00( for hinge) I beam L I column Gjy = L = 3.06 I beam L Menurut Smith, 1996, faktor panjang tekuk dapat ditentukan tanpa nomogram, tetapi dengan menggunakan rumus dan untuk portal bergoyang adalah: Kx = 1.6Gix Gjx+ 4.0( Gix+ Gjx) = 2.30 Gix+ Gjx + 7.5 Ky = 1.6Giy Gjy + 4.0( Giy + Gjy) = 2.30 Giy + Gjy + 7.5 Menentukan panjang tekuk Kolom: Lkx = (5,000.00 x 2.30) = 11,494.73 mm Lky = (1,000.00 x 2.30 = 2,298.95 mm Menentukan parameter kelangsingan rafter: 1 Lkx fy cx 1 λ 7,643.67 = 240 = = 0.43 π rx E π 293 200,000 1 Lky fy cy 1 λ 509,58 = 240 = = 0.37 π ry E π 67.8 200,000 Menentukan daya dukung nominal rafter: Jika, λc < =0.25 maka ω = 1.00 Jika, 0.25 < λc < 1.2 maka ω = 1.43/(1.6-0.67 λc) Jika, λc 1.2 maka ω = 1.25 λc 2 Nnx = Ag fy ωx = 5,175,027.76 N Nny = Ag fy ωy = 5,332,641,52 N Page 22 of 45

Digunakan Nn minimum = 5,175,027.76 N ϕnn = 0.85 x 5,175,027.76 = 4,398,773.60 N (Nu/ ϕnn)<1 OK Efek balok: Menentukan konstanta-konstanta untuk profil WF simetris: h1 = tf + r = 24 + 28 = 52.00 mm h2 = ht 2(h1) = 700 2 (52) = 596.00 mm h = ht tf = 700 24 = 676.00 mm 3 J bt = 3,242,281.33 mm = 3. 2 108,000 6762 Iw = Iy h = 4 4 = 1.23E+13 mm 6 Zx = (b.tf)(h-tf)+tw(0.5h-tf)(0.5h-tf) = 6,352,372.00 mm 3 X1= π Zx X EGJA 2 2= 4 ( Zx ) 2 GJ Iw Iy = 12,223.05 Mpa = 2.74E-04 mm 2 /N 2 Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal. Kontrol penampang, termasuk kompak, tidak kompak atau langsing Untuk tekuk lokal pelat sayap: λ = bf/2tf = 6.25 λp = 170/ fy = 10.97 λr = 370/ (fy - fr) = 28.38 λ < λ p, maka Penampang Kompak Untuk tekuk lokal pelat badan: Ny = A fy = 56,520.00 Nu/ϕNy = 2.57 λ = h/tw = 52.00 Page 23 of 45

λp = 1680/ fy = 38,73 λr = 2550/ fy = -147.89 λ r< λ, maka Penampang langsing Menentukan batasan momen plastis, Mp: Mp = Zx fy = 1,524,569,280.00 Nmm Mr = Sx(fy - fr) = 979,200,000.00 Nmm Maka, Mn = 1,373,089,538.93 Nmm Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol penampang, termasuk bentang pendek, menengah atau panjang Panjang Lb = jarak antar pengaku/sokongan lateral = Ly fl = fy - fr = 170.00 MPa Lb = 5,000 mm Lp = 1.76*ry* (E/fy) = 344.06 mm Lr = ry*(x1/fl)* (1+ (1+X2*fL2)) = 9,722.10 mm maka, termasuk bentang: Bentang menengah Cb = 1.74 Untuk bentang menengah, Mn = Cb*(Mp - (Mp - Mr) *(Lb - Lp)/(Lr - Lp)) = 1,524,569,280.00 Nmm Momen nominal yang paling menentukan = 1,524,569,280.00 Nmm Menentukan faktor perbesaran momen: Momen lentur terhadap sumbu x Ditinjau untuk kondisi portal tak bergoyang (braced) Ncrb = Ab fy/λcx2 = 30,028,134.88 N βm=m1x/m2x = 0 Page 24 of 45

Cmx = 0,6-0,4βm 1 = 0.60 δbx = (Cmx/(1-(Nu/Ncrb))) 1 = 1.00 Ditinjau untuk kondisi portal bergoyang (unbraced): Ncrs = Ab fy/λcx2 = 30,028,134.88 N δsx = 1/(1-(Nu/Ncrs)) = 1.00 Menentukan momen ultimit (Mu): Mux = δbx Mntux + δsx Mltux = 895,438,647.15 Nu/фNn = 0.03 Interaksi aksial & momen = 0.74 Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku: Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku; h2/tw 6,36 E/fy h2/tw = 45.85 6,36 E/fy = 183.60 Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku; Aw = tw x ht = 9,100.00 mm2 Vn = 0,6 fy Aw = 1,310,400.00 N Vu/фVn <1, OK = 0.10 Kesimpulan, Profil; 700x300x13x24 = AMAN Page 25 of 45

5.3 Perencanaan peletakan Gaya-gaya pada kolom Gaya aksial (Nu) = 130,502 N Gaya geser (Vu) = 95,575.51 N Figure 9 Detail base plat 5.3.1 Kontrol tegangan yang timbul: Nu σb= σ ' b= 25Mpa F F = a. b = 800 x 400 = 320,000 mm 2 130,502 σ b = = 0.41 Mpa < 25 Mpa 320,000 5.3.2 Penentuan jumlah angkur Diambil diameter angkur = 19 mm fub = 370 Mpa Vd = φ fv 0.75 0.5 370 (0.25 192 n = φ f r 1 f ub A b = π ) = 39,339.61 N Vu < nvd. 95,575.51 < n 39,339.61 n= 2.43 buah Digunakan 4 Ø 19 mm angkur. Page 26 of 45

5.4 Perencanaan sambungan rafter puncak Figure 10 Sambungan rafter puncak 5.4.1 Data baut Tegangan putus, f ub = (Baut A490) 780 Mpa Diameter baut, d b = (7/8 ) atau 22.23 mm Luas baut, A b = 388.28 mm 2 Jumlah baut, n = 12 Buah 5.4.2 Data plat ujung baut Tegangan leleh, fy = 240 Mpa Tegangan putus, fup = 370 Mpa Lebar plat, b = 300 mm Tinggi plat, h = 711 mm Tebal plat, t = 24 mm 5.4.3 Beban rencana Gaya geser, Vu = 20,926.26 N Momen, Mu = 182,417,847.00 Nmm 5.4.4 Menentukan letak garis netral Jarak antar baut: S1 = 1.5d b 3d b = (1.5 x 22.23) - (3 x 22.23) = 33.35 mm 66.69 mm S = 2.5d b 7d b = (2.5 x 22.23) (7 x 22.23) = 55.58 mm 155.61 mm Sehingga digunakan S1 = 65 mm Page 27 of 45

Jarak vertikal antar baut, g = 116.20 mm δ = 2Ab = 2 388.28 = 6.68 mm g 116.20 δ x0.5 x= b'( h x)0.5( h x) 3.34x2 = 112.50( h2 2 hx+ x2) 0= 112.50(505,521 1,422 x+ x2) X = 606.48 mm H x = 711 606.48 = 104.52 mm σ 1 ( h x) σ 3= x σ 3= 0.17σ 1 5.4.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi 2 ( ) σ 2 3 ( 3) (0.5 σ1δ x x) + (0.5 b'( h x) ( h x) = Mu 3 819,363.34 σ 1 + 819,363.34 σ 3 = 182,417,847 Mpa 819,363.34 σ + 141,211.09 σ = 182,417,847 Mpa 1 1 960,574.09 σ = 182,417,847 Mpa 1 σ 1 = 189.91 Mpa σ1( x S1) 102,829.40 σ 2 = = 169.55 606.84 = Mpa x σ 3= 32.73Mpa 5.4.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut: Gaya terbesar yang dipikul baris baut terbawah Tu = δ gσ = 6.68 116.20 169.55 = 131,666.65 N 2 Page 28 of 45

Gaya yang dipikul satu baut terbawah: Tu 1 = 0.5Tu = 0.5 131,666.65 = 65,833.33 N Kuat tarik rencana satu baut: Td = φ f 0.75F A = 0.75 0.75 780 388.28 = 170,357.28N ub b Tu < ϕf Tn (OK) Gaya geser yang terjadi pada baut: Vu1 = Vu = 20,926.26 = 1,743.86 N n 12 Vd =φ f r 1 f ub A b m φ Vn = 0.75 0.4 800 380.29 1= 90,857.22 N Vu1< ϕf Vn (OK) Gaya tumpu yang terjadi Vu1 = Vu = 20,926.26 = 1,743.86 N n 12 Rd = 2,4φ f d b f up T p φ frn = 2.4 0.75 22.23 24 370 = 355,324.32 N Vu1< ϕf Rn (OK) Kombinasi gaya geser dan tarik Vu 20,926.26 f uv = < r1φ f f ub m = < 0.4 0.75 780 1 na 4,659.34 b 4.59 < 234 (OK) f t = 0.75 f ub = 0.75 780 = 585 Mpa Page 29 of 45

Td = φ f f t A b φ f Tn= 0.75 585 388.28 = 170,357.28 N Tu 131,666.65 10,927.22 N n = 12 = Td> Tu/n (OK) 5.4.7 Perencanaan pengaku penumpu beban 5.4.7.1 Cek terhadap kuat leleh pelat badan φ Rb = (5 k + N) fy tw> Ru φ Rb = (5(13 + 28) + 24)240 13> 20,926.26 Rb = 0.75 714,480 > 20,926.26 N Rb= 535,860 > 20,926.26 OK 5.4.7.2 Cek terhadap kuat tekuk dukung pelat badan 1.5 0.79 2 N φ = 1+ 3 E fy tf Rb tw tw > Ru d tf tw ( ) 1.5 2 24 13 200,000 240 24 φrb = 0.79 13 1+ 3 > 700 24 Ru 13 φ Rb = 1,308,340.55 > Ru Rb = 0.75 1,308,340.55 > 20,926.26 N Rb = 981,255.41 > 20,926.26 OK 5.4.7.3 Cek terhadap kuat tekuk lateral pelat badan 3 3 Cr E tw tf ( / ) φ h tw Rb = 1+ 0.4 > Ru 2 3 h ( L/ bf ) Page 30 of 45

3 3 3.25 200,000 13 24 ( 700/13 1 0.4 ) φrb = + > Ru 2 3 700 ( 1000/300) φ Rb = 79,737.65 > Ru Rb = 0.75 79,737.65 > 20,926.26 N Rb = 59,803.24 > 20,926.26 N OK 5.4.7.4 Cek terhadap kuat tekuk lentur pelat badan 24.08tw 3 φ Rb = Efy > Ru h 24.08 13 3 φrb = 200,000 240 > 20,926.26 N 700 φ Rb = 523,611.43 > 20,926.26 N Rb = 0.75 523,611.43 > 20,926.26 N Rb = 392,708.57 > 20,926.26 N OK Kesimpulan : Sambungan aman dan pelat badan tidak perlu diberi pengaku. 5.5 Perencanaan sambungan rafter dengan kolom Figure 11 Detail sambungan rafter kolom Page 31 of 45

5.5.1 Data baut Figure 12 Distribusi tegangan pada sambungan Tegangan putus, fub = (Baut A490) 780 Mpa Diameter baut, db = (7/8 ) atau 22.23 mm Luas baut, Ab = 388.12 mm 2 Jarak baut ke tepi atas, S = 65 mm Jumlah baut, n = 12 Buah 5.5.2 Data plat ujung baut Tegangan leleh, fy = 240 Mpa Tegangan putus, fup = 370 Mpa Lebar plat, b = 300 mm Tinggi plat, h = 711 mm Tebal plat, t = 24 mm 5.5.3 Beban rencana Gaya geser, Vu = 100,867.80 N Momen, Mu = 461,990,771.00 Nmm 5.5.4 Menentukan letak garis netral Jarak vertikal antar baut, g = 116.20 mm δ = 2Ab = 2 388.12 = 6.68 mm g 116.20 δ x0.5 x= b'( h x)0.5( h x) 3.34x2 = 112.50( h2 2 hx+ x2) Page 32 of 45

0= 112.50(505,521 1,422 x+ x2) X = 606.50 mm H x = 711 605.84 = 104.50 mm σ 1 ( h x) σ3= x σ 3 = 0.17σ 1 5.5.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi 2 ( ) σ 2 3 ( 3) (0.5 σ1δ x x) + (0.5 3 b'( h x) ( h x) = Mu 819,081.79σ 1 + 819,081.79σ 3 = 461,990,771.00 Mpa 819,081.79 σ + 141,134.23 σ = 461,990,771.00 Mpa 1 1 960,216.02 σ = 461,990,771.00 Mpa 1 σ = 481.13 Mpa 1 σ1( x S1) 260,531.11 σ 2 = = = 429.57 Mpa x 606.50 σ 3= 82.90Mpa 5.5.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut: Gaya terbesar yang dipikul baris baut terbawah Tu = δ gσ 2 = 6.68 116.20 429.57 = 333,449.80 N Gaya yang dipikul satu baut terbawah: Tu 1 = 0.5Tu = 0.5 333,449.80 = 166,724.90 N Kuat tarik rencana satu baut: Td = φ f 0.75F A = 0.75 0.75 780 388.12 = 170,288.74 N ub b Page 33 of 45

Tu < ϕf Tn (OK) Gaya geser yang terjadi pada baut: Vu1 = Vu = 100,867.80 = 8,405.65 N n 12 Vd =φ f r 1 f ub A b m φ Vn = 0.75 0.4 780 380.29 1= 90,820.66 N Vu1< ϕf Vn (OK) Gaya tumpu yang terjadi Vu1 = Vu = 100,867.80 = 8,405.65 N n 12 Rd = 2,4φ f d b f up T p φ frn = 2.4 0.75 22.23 24 370 = 355,324.32 N Vu1< ϕf Rn (OK) Kombinasi gaya geser dan tarik Vu 100,867.80 f uv = < r1φ f f ub m = < 0.4 0.75 780 1 na 4,657.47 b 22.11 < 240 (OK) f t = 0.75 f ub = 0.75 780 = 585 Mpa Td = φ f f t A b φ f Tn= 0.75 585 388.12 = 170,288.74 N Tu 333,449.80 27,787.48 N n = 12 = Page 34 of 45

Td> Tu/n (OK) 5.5.7 Perencanaan pengaku penumpu beban 5.5.7.1 Cek terhadap kuat leleh pelat badan φ Rb = (5 k + N) fy tw> Ru φ Rb = (5(13 + 28) + 24)240 13> 100,867.80 N Rb = 0.75 714,480.00 > 100,867.80 N Rb = 535,860.00 > 100,867.80 N OK 5.5.7.2 Cek terhadap kuat tekuk dukung pelat badan 1.5 0.79 2 N φ = 1+ 3 E fy tf Rb tw tw > Ru d tf tw ( ) 1.5 2 24 13 200,000 240 24 φrb = 0.79 13 1+ 3 > 700 24 Ru 13 φ Rb = 1,308,340.55 > Ru Rb = 0.75 1,308,340.55 > 100,867.80 N Rb = 981,255.41 > 100,867.80 N OK 5.5.7.3 Cek terhadap kuat tekuk lateral pelat badan 3 3 Cr E tw tf ( / ) φ h tw Rb = 1+ 0.4 > Ru 2 3 h ( L/ bf ) 3 3 3.25 200,000 13 24 ( 700/13 1 0.4 ) φrb = + > Ru 2 3 700 ( 1000/300) φ Rb = 79,737.65 > Ru Rb = 0.75 79,737.65 > 100,867.80 N Page 35 of 45

Rb = 59,803.24 < 100,867.80 N Tidak OK 5.5.7.4 Cek terhadap kuat tekuk lentur pelat badan 24.08tw 3 φ Rb = Efy > Ru h 24.08 13 3 φrb = 200,000 240 > 100,867.80 N 700 φ Rb = 523,611.43 > 100,867.80 N Rb = 0.75 523,611.43 > 100,867.80 N Rb = 392,708.57 > 100,867.80 N OK 5.5.7.5 Ukuran pengaku Ru φrb As fy 100,867.80 59,803.24 As 240 41,064.56 As 240 41,064.56 As 240 As 171.10 mm2 5.5.7.6 Lebar pengaku 1 bs > bf 0.5tw 3 1 bs > 300 0.5 13 3 bs > 93.50 95mm 5.5.7.7 Tebal pengaku 93.50 200,000 0.56 ts 240 Page 36 of 45

93.50 16.70 ts ts 93.50 = 5.78 6.00 mm 16.70 Gunakan pelat pengaku dimensi 95 x 10 mm Kesimpulan : Sambungan aman. Page 37 of 45

6. Perhitungan Pondasi 6.1 Data Perencanaan Kuat tekan beton (f c) = 25 mpa Kuat tarik baja tulangan (fy) = 400 mpa Daya dukung tanah (σ ) = 250 kn/m 2 Berat jenis tanah(γ ) = 18 kn/m 2 6.2 Rencana pondasi 6.3 Dimensi pondasi Figure 13 Rencana pondasi Dimensi pondasi dihitungan dari beban tidak terfaktor : Kedalaman pondasi (z) = 1,5 m Tegangan efektif tanah (σ ) σ = σ zγ = 223 kn/m 2 eksentritas (e), tidak ada momen, maka = 0 P P e σ + 2 3 b 1 6b Dipakai b = = 1.0 m P P e 189.02 + = 2 3 2 b 1 6b 1 < dari Tegangan efektif tanah (σ ) OK = 189.02 kn/m 2 dipakai dimensi pondasi = 1,00x1,00 6.4 Kuat lentur pondasi Kombinasi beban Page 38 of 45

Beban Aksial = (1.2 126.63 + 1.6 62.39) = 251.78 kn P 251.78 σ max = = 2 2 b 1.00 P 251.78 σ min = = 2 2 b 1.00 = 251.78 kn/m 2 = 251.78 kn/m 2 0, 3 0,3 σ = σ max ( σ max σ min ) = 251, 78 ( 251.78 251.78) = 251.78 kn/m 2 1, 00 1.00 M = σ B 2 0,30 2 2 M = 251.78 1.00 0, 30 2 = 11.33 knm σ max σ min σ max σ Figure 14 Perhitungan momen pada pondasi Lebar Pondasi (B) = 1000 mm Tebal pondasi = 300 mm Tebal selimut beton = 75 mm jarak dari tepi beton ke tulangan = 100 mm Jarak dari beton tertekan ke tulangan tarik (d) = 200 mm Momen rencana (M u ) = 11.33 knm Faktor reduksi momen (φ ) = 0,80 a φm n = As f y d 2 Dipakai 5D13 1 13 2 5 A = 4 π s = 663.66 mm2 Page 39 of 45

As f a = 0,85 f b y ' c 663.66 400 a = = 12.49 mm 0,85 25 1000 ( ) φ M = 0,8 663.66 400 200 12.49 = 39.82 knm n Tulangan minimum : >M u OK ration Tulangan minimum untuk plat ( ρ ) = 0,0018 min A smin = 0,0018 1000 300 = 540 mm 2 Tulangan maksimum A = 0,75 ' ( fc ) 0,85 600 β s max 1 f y ( ) ( 600 + f y ) b d w ( + ) As > OK A 0,85 25 600 smax = 0,75 β1 200 1000 = 4064.06 mm 2 400 600 400 Dipakai tulangan 5D13 D13 200 Tulangan susut diambil 20% dari tulangan lentur 6.5 Kuat geser pondasi 6.5.1 Geser satu arah As < OK 1000 σ max σ Tegangan geser yang terjadi ( σ σ ) 2 B 100 V = + u max Figure 15 Gaya geser satu arah pondasi Page 40 of 45

( ) V = 251.78 + 251.78 2 1000 100 u = 25.18 kn Kuat geser yang disumbangkan oleh beton φv c ' fc 25 = φ bd = 0,75 200 1000 6 6 Tidak diperlukan tulangan geser = 125 kn > Vu OK 6.5.2 Geser pons 1750 h h+d/2 Figure 16 Daerah gaya geser pons pada pondasi Sisi panjang kolom (h) = 800 mm sisi pendek kolon (b) = 400 mm perbandingan h dan b ( βc ) = 2 mm Jarak dari beton tertekan ke tulangan tarik (d) = 200 mm (h+d) = 1000 mm (b+d) = 600 mm (( ) ( )) bo = 2 h + d + b + d = 3200 mm α (Untuk kolom tengah) s = 40 ( ) ( ) % σ = σ max + σ min 2 = 251.78 + 251.78 2 = 251.78 kn/m2 Gaya geser pons ( 2 ( ) ( )) 251.78( 1.00 2 1.0 0.6) % σ B h + d b + d = = 100.71 kn Kuat geser pons beton Page 41 of 45

2 f ' b d V = 1+ c 0 c 1 β 6 c 2 25 3200 200 V = 1+ = 1066.67 kn c 1 2 6 α d f ' b d V = + 2 c 0 c 2 bs 12 0 40 200 25 3200 200 V = 2 2 + = 6000 kn c 3200 12 V 1/ 3 f ' cb d c 3 = 0 V 1/ 3 25 3200 200 c 3 = = 1066.67 kn dipakai Vc min = 1066.67 kn ϕvc = 0.75 x Vc = 800 kn Vc > Vu OK Maka tidak diperlukan tulangan geser. Page 42 of 45

7. Kesimpulan Item Ukuran Dimensi gording C150.50.20x3.2 Dimensi batang tarik (trackstang) Ø 5 mm Dimensi ikatan angin Ø 6 mm Dimensi profil gable WF 700.300.13.24 Dimensi baut pada sambungan puncak 12 Ø 7/8 Dimensi baut pada sambungan rafter dengan kolom 12 Ø 7/8 Dimensi base plat 400 x 800 (tebal 24 mm) Dimensi angkur 4 Ø 19 Dimensi pondasi Tulangan pondasi 1000 x 1000 mm 5D13 D13-200 mm Page 43 of 45

Referensi Syahril A. Rahim & Mulia, Diktat Perancangan Stukrur Baja Nobel, afret. 2011. Catatan kuliah semester 4 SNI 03-1729-2002. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung. Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD (Berdasarkan SNI 03-1729-2002) Jurnal, Page 44 of 45

Tentang Penulis Afret Nobel adalah alumni Diploma Teknik Sipil Universitas Gadjah Mada Angkatan 2005 dan Alumni Ekstensi Teknik Sipil Universitas Indonesia Angkatan 2009. Papanya seorang petani dan Mamanya pedagang. www.laporantekniksipil.wordpress.com Anda diperbolehkan untuk mengirimkan lewat pos dan email dan memberikan buku elektronik ini kepada siapa saja yang Anda inginkan, selama Anda tidak mengubah, atau mengedit isinya dan format digitalnya. Sebenarnya, kami akan sangat senang bila Anda membuat duplikat buku elektronik ini sebanyak-banyaknya. Tetapi bagaimanapun, hak untuk membuat buku dalam bentuk cetak atas naskah ini untuk dijual adalah tindakan yang tidak dibenarkan. Kiranya buku ini masih jauh dari kesempurnaan, oleh karena itu, saran dan kritik yang membangun sangat kami harapkan. Page 45 of 45