Between Square and Circle
|
|
|
- Πύθιος Βιτάλης
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 DOCTORAL T H E SIS Between Square and Circle A Study on the Behaviour of Polygonal Steel Profiles Under Compression Panagiotis Manoleas Steel Structures
2
3
4 Printed by Luleå University of Technology, Graphic Production 2018 ISSN ISBN (print) ISBN (pdf) Luleå
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15 n l t b θ b p b /εt r r a r A p A I I ω x, y, z u, v, w f ε f k σ n n l l Δw f N,, N,,
16
17 f y >
18
19 n r l n r r
20 l=3 m l=3 m N b,rd,plt [MN] A B r [mm] c 250 C N b,rd,shl [MN] r [mm] c 250 N b,rd,plt [MN] l=5 m 500 r [mm] c A C B 250 N b,rd,shl [MN] l=5 m 500 r [mm] c 250 A = n r N /N
21 rc l =3m l =5m N,, N,, A = σb,rd,shl σb,rd,shl,draft 1.1 l =3m l =5m l =7m r c r c r c
22 ε p n
23 0.4 rc l =3m l =5m N,, N,, n =18 σ = σ f
24 σ f =1.34 8R, 0.03 < λ 0.3 λ = rπ L f E f R = = b 12 (1 ν 2 ) f σ t Eπ 2 k σ b/t =30 b/t =72.9
25 σ f = σ f = { 1, R /R, 0.44 <R 1.3 { 1, R /R 0.75, 0.44 <R 1.3 n = {8, 12, 16} ( ) σ = f 1+λ 2n 1/n n λ k σ =4
26 λ = n 12 p =61
27 n p f
28
29 Facet Edge Side Vertice
30
31 r n r θ r θ = π n b =2r θ b r b = r θ c
32 b b c b f b c r b θ r i rp θ b = b 2b b =2(r θ r θ) p = n (b + r θ) p = n b +2πr t r t r = a t
33 A = p t A = t (n b +2πr ) A = t [2n (r θ r θ)+2πr ] A =2t (n r θ n a t θ + πa t) r A =2πr t A = A 2πr t =2t (n r θ n a t θ + πa t) r = n r θ n a t θ + πa t π r = n π (r θ a t θ)+a t p = b εt
34 p = b εt p = 2(r θ a t θ) εt 2r θ = p ε +2a t θ r = t θ ( p ε 2 + a θ ) r = n π [ t ( p ε ) ] θ 2 + a θ θ a t θ + a t r = n tp ε + a t 2π ( n p ε ) r = t 2π + a β = t θ b I = n b 3 t 8 b = b + t θ ( ) (1 3β +4β 2 2β 3) 2 θ
35 N, = Aσ, σ, σ, = k σ, σ π 2 Et 2 σ = 12 (1 ν 2 ) b 2 b N, = Aσ, σ, t σ, =0.5EC r c ( ) ( ) ,, ω 1.7 w w 2 C = 1,, 1.7 <ω r [ t, ( )] 1 2ωt,, ω > r C r t ω = l rt C C
36 ω>2.86 r /t b εt =42 d ε 2 t =90
37 A, = n A + A A =2πr t ρ 1, λ 73 ρ = λ (3 + ψ), λ 2 λ > 73 λ f b λ = = σ, 28.4εt k σ k σ =4 N, = A f γ χ λ =0.2
38 N, = Aσ, σ, = σ, γ σ, = f χ γ =1.1 f χ f λ = σ, 1, ( ) λ λ η λ λ χ = 1 β, λ < λ λ λ α λ, λ 2 λ λ =0.2 α λ = 1 β 2 α = ( ) 1.44 Δw t β = η =1 Δw
39 Q =[, 25, 16] Δw = t Q r t χ χ = χ λ λ (χ 1), λ λ, χ λ alpha α =3 α = α α 3 α = ( Δw t ) 5
40 σ, σ,
41
42 u v x y w z w x y w = f(x, y), 0 <x<l, 0 <y<p w(x, 0) = w(x, p ) w(x, 0) x = w(x, p ) x
43 l, n = p l,, n N n /n n /n =4 n /n f (x) =0.42 (2πx)+0.08 (4πx) 0 x 1
44 n = n 2 l = 2π n w (θ) = (n θ) l = l n ( 2π ( z l 2 w (z) = n l )) l = l n = n l 2π n = n l 4π ( w (θ, z) =Δw w w f θ ( z ) 2π) f l ( 2π ( )) z l ( 2 =Δw (n θ) n f θ ( z ) l 2π) f l
45 jxkx AKTH2K2Mi ibqm a jr b a b a - imperfection wave b - windowing l U V ~ i T ii2`mx U#V j. K2b?X 6B;m`2 jxr, SH i2 #m+fhbm; `2H i2/ BKT2`72+iBQMb QM /2+ ;QM H bt2+bk2mx jxkxk.bbiq`ibqm H BKT2`72+iBQMb b /BbiQ`iBQM H BKT2`72+iBQMb `2 mm/2`biqq/ i?qb2 T ii2`mb i? i i` Mbp2`b2 i?2 2/;2b Q7 i?2 _*SaX h?`22 ivt2b Q7 /BbiQ`iBQM H BKT2`72+iBQMb `2 7Q`KmH i2/- /2`Bp2/ 7`QK i?2 i?`22 +QHH Tb2 KQ/2b /2b+`B#2/ T`2pBQmbHvX h?2 bbm;h2 M/ i?2 /Qm#H2 btbhhqp2` ivt2b? p2 #Qi? r p2h2m;i? Q ib #mi i?2v? p2 T? b2 /Bz2`2M+2 Q7? H7 7 +2i QM i?2 +B`+mK72`2M+2X at2+b}+ HHv- i?2 /Qm#H2 btbhhqp2` KQ/2-? b +B`+mK72`2MiB H MQ/2b BM i?2 KB//H2 Q7 7 +2ib- bbkbh ` iq i?2 T ii2`m /2b+`B#2/ #v "mhbqm (Rj)X h?2b2 irq KQ/2b + M HbQ #2 +QMbB/2`2/ b `?QK#B+ T ii2`m- bbkbh ` iq i?2 /B KQM/@ b? T2/ +QHH Tb2 Q7 +vhbm/`b+ H b?2hhb- (jj)x n+ = np 4 UjXR9V 2π n+ UjXR8V w+,r (θ) = bbm (n+ θ) UjXReV l+ = lk = w+,k (θ) = bbm n+ θ + π n+ UjXRdV h?2 `2bmHi2/ T ii2`mb `2 BHHmbi` i2/ BM };bx jxk M/ jxj 7Q` i?2 bbm;h2 M/ i?2 /Qm#H2 btbhhqp2` + b2b `2bT2+iBp2HvX
46 jk AKT2`72+iBQMb a b a b a - imperfection wave b - windowing l U V ~ i T ii2`mx U#V j. K2b?X 6B;m`2 jxk, abm;h2 btbhhqp2` BKT2`72+iBQMb QM /2+ ;QM H bt2+bk2mx a b a b a - imperfection wave b - windowing l U V ~ i T ii2`m 7Q` a>ax U#V j. K2b? Q7 /2+ ;QM H bt2+bk2mx 6B;m`2 jxj,.qm#h2 btbhhqp2` BKT2`72+iBQMb QM /2+ ;QM H bt2+bk2mx
47 n =2 l = l = 2π n w (θ) = (n θ) a b a b a - imperfection wave b - windowing l
48 n = n /2 n =2 b /200 b /100 U U U U = Δw l
49 l =4 rt l =25t
50
51
52 l 150
53 n p
54 n p = = n p = b εt n p = 552 n p E = ε
55 σ σ /σ, n p n
56 n,p σ σ σ
57 9X8X :2QK2i`B+ ` 9j U V np = 10, p+ = 57 U#V np = 24, p+ = 57 U+V np = 10, p+ = 30, U/V np = 24, p+ = 30 6B;m`2 9X9, :L /BbTH +2K2Mi }2H/b i mhibk i2 HQ /X *QHQm` K T p Hm2b BM JS X U V np = 5, p+ = 48, NK t = jj 9yy FL- U#V np = 6, p+ = 51, NK t = jk 8yy FL 6B;m`2 9X8, hrq 2/;2 + b2b Q7 bb;mb}+ MiHv 2H2p i2/ `2bBbi M+2X *QHQm` K T p Hm2b BM JS X
58 σ /σ σ σ x, y, z σ
59 Plate imp Single spillover imp Double spillover imp Multiple spillover imp σ /σ
60 Plate imp Double spillover imp Single spillover imp Multiple spillover imp σ σ Plate imp Double spillover imp Single spillover imp Multiple spillover imp σ /σ
61 n < 7 σ σ /f
62 93 LmK2`B+ H bbkmh ibqmb U V np = 10, p+ = 30- U#V np = 10, p+ = 57 U+V np = 24, p+ = 30- U/V np = 24, p+ = 57 6B;m`2 9XRy, 1t KTH2b Q7 K tbkmk HQ / bi i2- :JL rbi? aj88x U V np = 10, p+ = 30 U#V np = 10, p+ = 57 U+V np = 24, p+ = 30 U/V np = 24, p+ = 57 6B;m`2 9XRR, 1t KTH2b Q7 K tbkmk HQ / bi i2- :JL rbi? adyyx
63 S S σ /f ε λ =0.15
64 Plate imp Single spillover imp Double spillover imp Multiple spillover imp σ f Plate imp. Double spillover imp Single spillover imp Multiple spillover imp σ f
65 n p n p p n n > 30 f
66 S355, fca S700, fca S355, fcb S355, fcc σ, f S700, fcb S700, fcc n = n p n p f n p
67 10 <n < 28 n =18 n =18 n =18 n =18 N,, γ =
68 N,, γ = S355, fca S355, fcb S700, fca S700, fcb S355, fcc S700, fcc N, N,
69 S355, fca S355, fcb S355, fcc 00 N, N,, S700, fca S700, fcb S700, fcc S355, fca S700, fca N, N,, S355, fcb S355, fcc S700, fcb S700, fcc
70 n =20 p =42 σ, f n > 20
71 100% (double spillover) 20% 80% % % 6 4 % % % 20% (plate) σ, f
72 % 100% % 80% % % % 20% % % % 0% N, N,
73 fab. class A fab. class B fab. class C eq. (4.1) n = ξ + p 27, 27 p ζ ζ = (364U 2 5U ) 10 3 ξ = f [ Δw U =, Δw ] l l f f n p b /t p ε n p
74 n 20
75 n 12 p > n =16 n
76 n =12 n =25 n p n =[16, 20, 24] p =[30,, 50]
77 fca fcb fcc n p t r
78
79 Stress, σeng [MPa] cp Strain, ε eng [%]
80 f f f
81
82
83
84 1.5 Perimeter, [mm] Height, z coordinate [mm]
85 z x D Fitted circle y B2 Scanned points C Fitted plane B1 A
86 Deviation, w [mm] Height, z coordinate [mm]
87 200 EN bf w 100 EN SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6 SP7 SP8 SP9 b /Δw b /200 b /100 l =2b 2b 2b l /750
88 Bow imp. limit 0 l f w SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6 SP7 SP8 SP9 Fab. class A Fab. class B Fab. class C l =2b Δw l /2 l /
89 original windowed Amplitude, Δw [mm] original windowed Δw lm l Total length to half-wavelength ratio, l m
90 1500 Original 1250 l f w Bow imp. limit Windowed Fab. classes A, B, C 3000 l f w SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6 SP7 SP8 SP9 Bow imp. limit Fab. classes A, B, C l /Δw
91 welds Specimens 1, 2, Specimens 4, 5, Specimens 7, 8,
92
93
94 3y 1tT2`BK2Mib 6B;m`2 8XR8,.Bb bb2k#h2/ bt?2`b+ H #2 `BM;X 6B;m`2 8XRe, JQmMiBM; bt2+bk2m QM i?2 i2bibm; 7` K2 rbi? i?2 7Q`F HB7i2`X
95 N f r γ = γ =1.1 σ
96 f n =16 n =20 n =24 f n =16
97 0.75 SP3 =16 0 p c = SP6 =20 p c =51.4 SP9 =24 p c =51.8 σ fy Average stress, SP2 =16 p c =37.5 SP5 =20 p c =38.0 SP8 =24 p c = SP1 =16 0 p c = SP4 =20 p c =27.9 SP7 =24 p c = Average strain, ε [%]
98 σ p, r, b, N, f n N, N N, N, N, N, σ p, r, b, N, f, N N, N, N, N,
99 Load, F [KN] C 12F Strain, ε [%] 02C 02F Strain, ε [%] N exp N b,rk,plt N exp N b,rk,shl p c Bulson Aoki Harraq Godat Anas Manoleas
100 p 110 n > 20 n 10 n 10
101
102 n p f U n κ, n >κ, κ = ξ + p 27, ζ 27 p 4.1, ζ = 7.4, 34.2, ξ = f f f
103 n p f U
104
105 Plate imp Single spillover imp Double spillover imp. 0.7 Multiple spillover imp σ GMNIA f y
106 Plate imp Double spillover imp Single spillover imp. 0.4 Multiple spillover imp σ GMNIA f y Plate imp Double spillover imp Single spillover imp Multiple spillover imp σ GMNIA f y
107 Plate imp Double spillover imp Single spillover imp Multiple spillover imp σ GMNIA f y
108 100% (double spillover) 20% 80% % % % % % 20% (plate) σ, f
109 % (double spillover) % 80% 0.4 % % % % % 20% (plate) σ, f
110 100% (double spillover) % 80% % % % % % 20% (plate) σ, f
111 100% (double spillover) % % % 80% % % % 20% (plate) σ, f
112 100% (double spillover) % 80% % % 0.3 % % % 20% (plate) σ, f
113 % 100% % % % 20% % 80% % % % 0% N, N,
114 % 100% % % % 20% % 80% % % % 0% N, N,
115 % 100% 20% 80% % % % % % 20% % 0% N, N,
116 % 100% % % % 80% % % % 20% % 0% N, N,
117 % 100% % 80% % % % % % 20% 100% 0% N, N,
118
119 SP1 SP2 SP3 t =
120 SP4 SP5 SP7 t =
121 SP6 SP8 SP9 t =
122
123
124
125
126
127
128
Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α
Α Ρ Χ Α Ι Α Ι Σ Τ Ο Ρ Ι Α Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α Σ η µ ε ί ω σ η : σ υ ν ά δ ε λ φ ο ι, ν α µ ο υ σ υ γ χ ω ρ ή σ ε τ ε τ ο γ ρ ή γ ο ρ ο κ α ι α τ η µ έ λ η τ ο ύ
Answers - Worksheet A ALGEBRA PMT. 1 a = 7 b = 11 c = 1 3. e = 0.1 f = 0.3 g = 2 h = 10 i = 3 j = d = k = 3 1. = 1 or 0.5 l =
C ALGEBRA Answers - Worksheet A a 7 b c d e 0. f 0. g h 0 i j k 6 8 or 0. l or 8 a 7 b 0 c 7 d 6 e f g 6 h 8 8 i 6 j k 6 l a 9 b c d 9 7 e 00 0 f 8 9 a b 7 7 c 6 d 9 e 6 6 f 6 8 g 9 h 0 0 i j 6 7 7 k 9
Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913
Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913 ΠΡΑΞΗ ΚΑΤΑΘΕΣΗΣ ΟΡΩΝ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΥ Σ τ η ν Π ά τ ρ α σ ή μ ε ρ α σ τ ι ς δ ε κ α τ έ σ σ ε ρ ι ς ( 1 4 ) τ ο υ μ ή ν α Ο κ τ ω β ρ ί ο υ, η μ έ ρ α Τ ε τ ά ρ τ η, τ ο υ έ τ ο υ ς δ
2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς. 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η. 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν. 5. Π ρ ό τ α σ η. 6.
Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α 1. Ε ι σ α γ ω γ ή 2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν 5. Π ρ ό τ α σ η 6. Τ ο γ ρ α φ ε ί ο 1. Ε ι σ α γ ω
EXPERIMENTAL AND NUMERICAL STUDY OF A STEEL-TO-COMPOSITE ADHESIVE JOINT UNDER BENDING MOMENTS
NATIONAL TECHNICAL UNIVERSITY OF ATHENS SCHOOL OF NAVAL ARCHITECTURE AND ARINE ENGINEERING SHIPBUILDING TECHNOLOGY LABORATORY EXPERIENTAL AND NUERICAL STUDY OF A STEEL-TO-COPOSITE ADHESIVE JOINT UNDER
CONSULTING Engineering Calculation Sheet
E N G I N E E R S Consulting Engineers jxxx 1 Structure Design - EQ Load Definition and EQ Effects v20 EQ Response Spectra in Direction X, Y, Z X-Dir Y-Dir Z-Dir Fundamental period of building, T 1 5.00
C 1 D 1. AB = a, AD = b, AA1 = c. a, b, c : (1) AC 1 ; : (1) AB + BC + CC1, AC 1 = BC = AD, CC1 = AA 1, AC 1 = a + b + c. (2) BD 1 = BD + DD 1,
1 1., BD 1 B 1 1 D 1, E F B 1 D 1. B = a, D = b, 1 = c. a, b, c : (1) 1 ; () BD 1 ; () F; D 1 F 1 (4) EF. : (1) B = D, D c b 1 E a B 1 1 = 1, B1 1 = B + B + 1, 1 = a + b + c. () BD 1 = BD + DD 1, BD =
katoh@kuraka.co.jp okaken@kuraka.co.jp mineot@fukuoka-u.ac.jp 4 35 3 Normalized stress σ/g 25 2 15 1 5 Breaking test Theory 1 2 Shear tests Failure tests Compressive tests 1 2 3 4 5 6 Fig.1. Relation between
Figure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests
Figure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests 1 2 3 A B C D DMT4 DMT5 PMT1 CPT4 A 2.2 1.75 S5+ SPT CPT7 CROSS SECTION A-A C2 E7 E5 S4+ SPT E3 E1 E DMT7 T1 CPT9 DMT9 CPT5 C1 ground level
Coupled Fluid Flow and Elastoplastic Damage Analysis of Acid. Stimulated Chalk Reservoirs
Nazanin Jahani Coupled Fluid Flow and Elastoplastic Damage Analysis of Acid Stimulated Chalk Reservoirs Thesis for the degree of Philosophiae Doctor Trondheim, October 2015 Norwegian University of Science
MECHANICAL PROPERTIES OF MATERIALS
MECHANICAL PROPERTIES OF MATERIALS! Simple Tension Test! The Stress-Strain Diagram! Stress-Strain Behavior of Ductile and Brittle Materials! Hooke s Law! Strain Energy! Poisson s Ratio! The Shear Stress-Strain
Rectangular Polar Parametric
Harold s Precalculus Rectangular Polar Parametric Cheat Sheet 15 October 2017 Point Line Rectangular Polar Parametric f(x) = y (x, y) (a, b) Slope-Intercept Form: y = mx + b Point-Slope Form: y y 0 = m
Grey Cast Irons. Technical Data
Grey Cast Irons Standard Material designation Grey Cast Irons BS EN 1561 EN-GJL-200 EN-GJL-250 EN-GJL-300 EN-GJL-350-1997 (EN-JL1030) (EN-JL1040) (EN-JL1050) (EN-JL1060) Characteristic SI unit Tensile
Molekulare Ebene (biochemische Messungen) Zelluläre Ebene (Elektrophysiologie, Imaging-Verfahren) Netzwerk Ebene (Multielektrodensysteme) Areale (MRT, EEG...) Gene Neuronen Synaptische Kopplung kleine
Κεφάλαιο 1 Πραγματικοί Αριθμοί 1.1 Σύνολα
x + = 0 N = {,, 3....}, Z Q, b, b N c, d c, d N + b = c, b = d. N = =. < > P n P (n) P () n = P (n) P (n + ) n n + P (n) n P (n) n P n P (n) P (m) P (n) n m P (n + ) P (n) n m P n P (n) P () P (), P (),...,
Defects in Hard-Sphere Colloidal Crystals
Defects in Hard-Sphere Colloidal Crystals The Harvard community has made this article openly available. Please share how this access benefits you. Your story matters. Citation Accessed Citable Link Terms
1 µ H = p m + mω x x, p m, ω H = ω ( P + X ) P = p/ mω X = x/ mω p X = x x ZPF, P = p ZPF x ZPF =,p mω mω ZPF = P = 1 i (a a ) X = 1 (a + a ) [ a, a ] = H = ωa a H n = ωn n n a n = n n 1 a n = n +1
5 Ι ^ο 3 X X X. go > 'α. ο. o f Ο > = S 3. > 3 w»a. *= < ^> ^ o,2 l g f ^ 2-3 ο. χ χ. > ω. m > ο ο ο - * * ^r 2 =>^ 3^ =5 b Ο? UJ. > ο ο.
728!. -θ-cr " -;. '. UW -,2 =*- Os Os rsi Tf co co Os r4 Ι. C Ι m. Ι? U Ι. Ι os ν ) ϋ. Q- o,2 l g f 2-2 CT= ν**? 1? «δ - * * 5 Ι -ΐ j s a* " 'g cn" w *" " 1 cog 'S=o " 1= 2 5 ν s/ O / 0Q Ε!θ Ρ h o."o.
A Classical Perspective on Non-Diffractive Disorder
A Classical Perspective on Non-Diffractive Disorder The Harvard community has made this article openly available. Please share how this access benefits you. Your story matters. Citation Accessed Citable
CHAPTER 12: PERIMETER, AREA, CIRCUMFERENCE, AND 12.1 INTRODUCTION TO GEOMETRIC 12.2 PERIMETER: SQUARES, RECTANGLES,
CHAPTER : PERIMETER, AREA, CIRCUMFERENCE, AND SIGNED FRACTIONS. INTRODUCTION TO GEOMETRIC MEASUREMENTS p. -3. PERIMETER: SQUARES, RECTANGLES, TRIANGLES p. 4-5.3 AREA: SQUARES, RECTANGLES, TRIANGLES p.
01 π π 4 1 2 I(t) C V C L V L C L Q(t) Φ(t) (L, C) Q(t) V C + V L =0 Q(t) C + Q(t) Ld2 =0 dt 2 d 2 Q(t) + Q(t) dt 2 LC =0 d 2 Q(t) + ω dt 0Q(t) 2 =0 2 Q(t) ω0 2 = 1 LC V L + V C =0 d 2 Φ(t)
W τ R W j N H = 2 F obj b q N F aug F obj b q Ψ F aug Ψ ( ) ϱ t + + p = 0 = 0 Ω f = Γ Γ b ϱ = (, t) = (, t) Ω f Γ b ( ) ϱ t + + p = V max 4 3 2 1 0-1 -2-3 -4-4 -3-2 -1 0 1 2 3 4 x 4 x 1 V mn V max
Chapter 7 Transformations of Stress and Strain
Chapter 7 Transformations of Stress and Strain INTRODUCTION Transformation of Plane Stress Mohr s Circle for Plane Stress Application of Mohr s Circle to 3D Analsis 90 60 60 0 0 50 90 Introduction 7-1
l 1 p r i = ρ ij α j + w i j=1 ρ ij λ α j j p w i p α j = 1, α j 0, j = 1,..., p j=1 R B B B m j [ρ 1j, ρ 2j,..., ρ Bj ] T = }{{} α + [,,..., ] R B p p α [α 1,..., α p ] [w 1,..., w p ] M m 1 m 2,
T : g r i l l b a r t a s o s Α Γ Ί Α Σ Σ Ο Φ Ί Α Σ 3, Δ Ρ Α Μ Α. Δ ι α ν ο μ έ ς κ α τ ο ί κ ο ν : 1 2 : 0 0 έ ω ς 0 1 : 0 0 π μ
Α Γ Ί Α Σ Σ Ο Φ Ί Α Σ 3, Δ Ρ Α Μ Α g r i l l b a r t a s o s Δ ι α ν ο μ έ ς κ α τ ο ί κ ο ν : 1 2 : 0 0 έ ω ς 1 : 0 π μ Δ ι α ν ο μ έ ς κ α τ ο ί κ ο ν : 1 2 : 0 0 έ ω ς 0 1 : 0 0 π μ T ortiyas Σ ο υ
! "#" "" $ "%& ' %$(%& % &'(!!")!*!&+ ,! %$( - .$'!"
! "#" "" $ "%& ' %$(%&!"#$ % &'(!!")!*!&+,! %$( -.$'!" /01&$23& &4+ $$ /$ & & / ( #(&4&4!"#$ %40 &'(!"!!&+ 5,! %$( - &$ $$$".$'!" 4(02&$ 4 067 4 $$*&(089 - (0:;
Συµπεριφορά τοίχων πληρώσεως µε διάζωµα Ω.Σ. ή µε οπλισµό οριζόντιων αρµών
Συµπεριφορά τοίχων πληρώσεως µε διάζωµα Ω.Σ. ή µε οπλισµό οριζόντιων αρµών E. N. Βιντζηλαίου Αναπληρώτρια Καθηγήτρια. Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Β. Α. Παλιεράκη Υποψήφια ιδάκτορας. Εργαστήριο
Fourier Analysis of Waves
Exercises for the Feynman Lectures on Physics by Richard Feynman, Et Al. Chapter 36 Fourier Analysis of Waves Detailed Work by James Pate Williams, Jr. BA, BS, MSwE, PhD From Exercises for the Feynman
l 0 l 2 l 1 l 1 l 1 l 2 l 2 l 1 l p λ λ µ R N l 2 R N l 2 2 = N x i l p p R N l p N p = ( x i p ) 1 p i=1 l 2 l p p = 2 l p l 1 R N l 1 i=1 x 2 i 1 = N x i i=1 l p p p R N l 0 0 = {i x i 0} R
08 : 2005/10/28(13:56) Web. Web. Web. Web. Web Visual BASIC. B B Visual BASIC (1) 4. Bezier
1 Web Web Web Web Web Web Visual BASIC 2 Web B B Visual BASIC 2 (1) 4 Bezier 3 4 1 2 ω U U 2 2 U 2 2 U U 1 UU ω ω ( ) 1 4 Q 0 Q 1 Q 2 Q 3 4 Q 0 Q 1 Q 2 Q 3 R(t) = Q 0 (1 t) 3 + 3 Q 1 t (1 t) 2 + 3 Q 2
SKEMA PERCUBAAN SPM 2017 MATEMATIK TAMBAHAN KERTAS 2
SKEMA PERCUBAAN SPM 07 MATEMATIK TAMBAHAN KERTAS SOALAN. a) y k ( ) k 8 k py y () p( ) ()( ) p y 90 0 0., y,, Luas PQRS 8y 8 y Perimeter STR y 8 7 7 y66 8 6 6 6 6 8 0 0, y, y . a).. h( h) h h h h h h 0
θ p = deg ε n = με ε t = με γ nt = μrad
IDE 110 S08 Test 7 Name: 1. The strain components ε x = 946 με, ε y = -294 με and γ xy = -362 με are given for a point in a body subjected to plane strain. Determine the strain components ε n, ε t, and
Συµπεριφορά µεταλλικών και σύµµικτων συστηµάτων πλάκας σε πυρκαγιά. Αριθµητική παραµετρική διερεύνηση της απλοποιηµένης µεθόδου σχεδιασµού
Συµπεριφορά µεταλλικών και σύµµικτων συστηµάτων πλάκας σε πυρκαγιά Αριθµητική παραµετρική διερεύνηση της απλοποιηµένης µεθόδου σχεδιασµού Περιεχόµενα παρουσίασης Στόχοι της Επίδραση της συνέχειας των ορίων
Κεφάλαιο 6 ιανυσµατικοί χώροι...1
6. ιανυσµατικοί χώροι Σελίδα από 5 Κεφάλαιο 6 ιανυσµατικοί χώροι ιανυσµατικοί χώροι... 6. ιανυσµατικοί χώροι... 6. Υποχώροι...7 6. Γραµµικοί συνδυασµοί... 6. Γραµµική ανεξαρτησία...9 6.5 Άθροισµα και ευθύ
Answers to practice exercises
Answers to practice exercises Chapter Exercise (Page 5). 9 kg 2. 479 mm. 66 4. 565 5. 225 6. 26 7. 07,70 8. 4 9. 487 0. 70872. $5, Exercise 2 (Page 6). (a) 468 (b) 868 2. (a) 827 (b) 458. (a) 86 kg (b)
6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves
.0 - Marine Hydrodynamics, Spring 005 Lecture.0 - Marine Hydrodynamics Lecture 6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves. Oblique Plane Waves z v k k k z v k = ( k, k z ) θ (Looking up the y-ais
!"#!"!"# $ "# '()!* '+!*, -"*!" $ "#. /01 023 43 56789:3 4 ;8< = 7 >/? 44= 7 @ 90A 98BB8: ;4B0C BD :0 E D:84F3 B8: ;4BG H ;8
... 5 A.. RS-232C ( ) RS-232C ( ) RS-232C-LK & RS-232C-MK RS-232C-JK & RS-232C-KK
RS-3C WIWM050 014.1.9 P1 :8... 1... 014.0.1 1 A... 014.0. 1... RS-3C()...01.08.03 A.. RS-3C()...01.08.03 3... RS-3C()... 003.11.5 4... RS-3C ()... 00.10.01 5... RS-3C().008.07.16 5 A.. RS-3C().0 1.08.
(... )..!, ".. (! ) # - $ % % $ & % 2007
(! ), "! ( ) # $ % & % $ % 007 500 ' 67905:5394!33 : (! ) $, -, * +,'; ), -, *! ' - " #!, $ & % $ ( % %): /!, " ; - : - +', 007 5 ISBN 978-5-7596-0766-3 % % - $, $ &- % $ % %, * $ % - % % # $ $,, % % #-
a,b a f a = , , r = = r = T
!" #$%" &' &$%( % ) *+, -./01/ 234 5 0462. 4-7 8 74-9:;:; < =>?@ABC>D E E F GF F H I E JKI L H F I F HMN E O HPQH I RE F S TH FH I U Q E VF E WXY=Z M [ PQ \ TE K JMEPQ EEH I VF F E F GF ]EEI FHPQ HI E
4.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves
.0 Marine Hydrodynamics, Fall 08 Lecture 6 Copyright c 08 MIT - Department of Mechanical Engineering, All rights reserved..0 - Marine Hydrodynamics Lecture 6 4.4 Superposition of Linear Plane Progressive
.. ntsets ofa.. d ffeom.. orp ism.. na s.. m ooth.. man iod period I n open square. n t s e t s ofa \quad d ffeom \quad orp ism \quad na s \quad m o
G G - - -- - W - - - R S - q k RS ˆ W q q k M G W R S L [ RS - q k M S 4 R q k S [ RS [ M L ˆ L [M O S 4] L ˆ ˆ L ˆ [ M ˆ S 4 ] ˆ - O - ˆ q k ˆ RS q k q k M - j [ RS ] [ M - j - L ˆ ˆ ˆ O ˆ [ RS ] [ M
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟΥ ΠΙΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ ΤΥΠΟΣ ΠΙΣΤΟΠ.
1 ΛΥΣΣΑΝΔΡΗ ΣΟΦΙΑ ΧΑΜΠΗΣ Α1 108400011 ΑΠΟΤΥΧΩΝ/ΟΥΣΑ ΑΠΟΤΥΧΩΝ/ΟΥΣΑ _ 2 ΓΙΑΝΝΙΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ ΜΙΧΑΗΛ Α1 108400021 ΑΠΟΤΥΧΩΝ/ΟΥΣΑ ΕΠΙΤΥΧΩΝ/ΟΥΣΑ _ 3 ΤΣΙΜΠΛΑΚΟΥ ΕΛΕΝΗ ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Α1 108400031 ΕΠΙΤΥΧΩΝ/ΟΥΣΑ ΕΠΙΤΥΧΩΝ/ΟΥΣΑ
J! "#$ %"& ( ) ) ) " *+, -./0-, *- /! /!+12, ,. 6 /72-, 0,,3-8 / ',913-51:-*/;+ 5/<3/ +15;+ 5/<3=9 -!.1!-9 +17/> ) ) &
J! "#$ %"& J ' ( ) ) ) " *+, -./0-, L *- /! /!+12,3-4 % +15,. 6 /72-, 0,,3-8 / ',913-51:-*/;+ 5/01 ',913-51:--
ΑΛΓΟΡΙΘΜΙΚΗ ΘΕΩΡΙΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ
ΑΛΓΟΡΙΘΜΙΚΗ ΘΕΩΡΙΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ x x x y y x y?? Ευριπίδης Μάρκου Ευάγγελος Κρανάκης Άρης Παγουρτζής Ντάννυ Κριζάνκ ΕΥΡΙΠΙΔΗΣ ΜΑΡΚΟΥ Τµήµα Πληροφορικής µε Εφαρµογές στη Βιοϊατρική Πανεπιστήµιο
APPENDIX 1: Gravity Load Calculations. SELF WEIGHT: Slab: 150psf * 8 thick slab / 12 per foot = 100psf ROOF LIVE LOAD:
APPENDIX 1: Gravity Load Calculations SELF WEIGHT: Slab: 150psf * 8 thick slab / 12 per foot = 100psf ROOF LIVE LOAD: A t = 16.2 * 13 = 208 ft^2 R 1 = 1.2 -.001* A t = 1.2 -.001*208 =.992 F = 0 for a flat
a -80.6MPa, m =49.4MPa a =80.6MPa, m =-49.4MPa. a =49.4MPa, m =-80.6MPa a =-49.4MPa, m =-80.6MPa
1 2 1 2 3 4 5 0.24 0.24 4.17 4.17 6 a m a -80.6MPa, m =49.4MPa a =80.6MPa, m =-49.4MPa a =49.4MPa, m =-80.6MPa a =-49.4MPa, m =-80.6MPa 1 7 max min m a r 8 9 1 ] ] S [S] S [S] 2 ] ] S [S] S [S] 3 ] ] S
Adaptive grouping difference variation wolf pack algorithm
3 2017 5 ( ) Journal of East China Normal University (Natural Science) No. 3 May 2017 : 1000-5641(2017)03-0078-09, (, 163318) :,,.,,,,.,,. : ; ; ; : TP301.6 : A DOI: 10.3969/j.issn.1000-5641.2017.03.008
Development and Verification of Multi-Level Sub- Meshing Techniques of PEEC to Model High- Speed Power and Ground Plane-Pairs of PFBS
Rose-Hulman Institute of Technology Rose-Hulman Scholar Graduate Theses - Electrical and Computer Engineering Graduate Theses Spring 5-2015 Development and Verification of Multi-Level Sub- Meshing Techniques
ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ
ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ Eικ_3 Διερεύνηση της σεισμικής συμπεριφοράς αρχαίων κιόνων με επιστήλια, τα οποία συνδέονται με μεταλλικούς συνδέσμους, 2007. Xρηματοδότης Ε.Ε. Eικ_4 Σεισμική συμπεριφορά φέρουσας
The q-commutators of braided groups
206 ( ) Journal of East China Normal University (Natural Science) No. Jan. 206 : 000-564(206)0-0009-0 q- (, 20024) : R-, [] ABCD U q(g).,, q-. : R- ; ; q- ; ; FRT- : O52.2 : A DOI: 0.3969/j.issn.000-564.206.0.002
Gradient Descent for Optimization Problems With Sparse Solutions
Gradient Descent for Optimization Problems With Sparse Solutions The Harvard community has made this article openly available. Please share how this access benefits you. Your story matters Citation Chen,
FEDRA-τοιχοποιία ιαστασιολόγηση Στέγης µε Ευρωκώδικα 5 σελ-1
FEDRA-τοιχοποιία ιαστασιολόγηση Στέγης µε Ευρωκώδικα 5 σελ-1 2 2 4 5 6 7 1.50 1 8 9 3 1 5 4 6 3 1.50 6.00 Τεχνική Περιγραφή Τρόπος Κατασκευής Ξύλινη στέγη, από ζευκτά ξυλεία C14. Τύπος ζευκτού όπως το
Analyse af skrå bjælke som UPE200
Analyse af skrå bjælke som UPE Project: Opgave i stål. Skrå bjælke som UPE Description: Snitkræfter, forskydningscentrum, samling Customer: LC FEDesign. StruSoft Designed: LC Date: 9 Page: / 4 Documentation
1 Decay Scheme. 2 Nuclear Data. 2.1 α Transitions
1 Decay Scheme Cf- disintegrates by alpha emissions mainly to the Cm-248 ground state level, and by spontaneous fission for 3,086(8) %. The average number of neutrons emitted by spontaneous fission is:
Lisun Electronics Inc. Tel:+86(21)
Report No.: Test Time: 2014-01-20 17:40 Luminaire Property Page 1 of 25 Pages Luminaire Manufacturer: One Electrical Co.,Ltd Luminaire Category: OE-100WLEDFLOOD Lamp Description: 100W Floodlight Luminous
ITU-R SA (2010/01)! " # $% & '( ) * +,
(010/01)! " # $% & '( ) * +, SA ii.. (IPR) (ITU-T/ITU-R/ISO/IEC).ITU-R 1 1 http://www.itu.int/itu-r/go/patents/en. (http://www.itu.int/publ/r-rec/en ) () ( ) BO BR BS BT F M P RA S RS SA SF SM SNG TF V
(Mechanical Properties)
109101 Engineering Materials (Mechanical Properties-I) 1 (Mechanical Properties) Sheet Metal Drawing / (- Deformation) () 3 Force -Elastic deformation -Plastic deformation -Fracture Fracture 4 Mode of
ΓΕΝΙΚΗ ΦΥΣΙΚΗ IV: ΚΥΜΑΤΙΚΗ - ΟΠΤΙΚΗ
Τμήμα Φυσικής Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης ΓΕΝΙΚΗ ΦΥΣΙΚΗ IV: ΚΥΜΑΤΙΚΗ - ΟΠΤΙΚΗ Ι. ΑΡΒΑΝΙΤΙ ΗΣ jarvan@physcs.auth.gr 2310 99 8213 ΘΕΜΑΤΙΚΕΣ ΕΝΟΤΗΤΕΣ ΓΕΩΜΕΤΡΙΚΗ ΟΠΤΙΚΗ ΠΟΛΩΣΗ ΣΥΜΒΟΛΗ ΠΕΡΙΘΛΑΣΗ
M p f(p, q) = (p + q) O(1)
l k M = E, I S = {S,..., S t } E S i = p i {,..., t} S S q S Y E q X S X Y = X Y I X S X Y = X Y I S q S q q p+q p q S q p i O q S pq p i O S 2 p q q p+q p q p+q p fp, q AM S O fp, q p + q p p+q p AM
ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
Swirl diffusers, Variable swirl diffusers Swirl diffusers
, Variable swirl diffusers Swirl diffuser OD-9 Square or round front mask Square or radial deflector arrangement Plastic deflectors Possible volume control damper in spigot Foam sealing on the flange St
ΔΗΜΟΤΙΚΕΣ ΕΚΛΟΓΕΣ 18/5/2014 ΑΚΥΡΑ
ΔΗΜΟΤΙΚΕΣ ΕΚΛΟΓΕΣ 18/5/2014 ΑΚΥΡΑ ΑΔΑΜΗΣ Δ.Κ. / Τ.Κ. E.T. ΕΓΓ/ΝΟΙ ΨΗΦΙΣΑΝ ΕΓΚΥΡΑ ΓΙΟΒΑΣ ΙΩΑΝΝΗΣ ΛΕΥΚΑ ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΜΑΝΤΑΣ ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΔΑΛΙΑΝΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ ΑΣΤΡΟΣ 5 2.728 1.860 36 1.825 69 3,8% 152 8,3% 739 40,5%
x y 2 = 2 sin θ 2 dx = K R n e x pt n+p 1 e tp dt. dx = pt p 1 e tp dt dx. t x 1 e t dt.
Συναρτησιακές Ανισότητες και Συγκέντρωση του Μέτρου (-) Ασκήσεις Κεφάλαιο : Ισοπεριμετρικές ανισότητες και συγκέντρωση του μέτρου Θεωρούμε την μοναδιαία Ευκλείδεια σφαίρα S n = {x R n : x = } στον R n
MÉTHODES ET EXERCICES
J.-M. MONIER I G. HABERER I C. LARDON MATHS PCSI PTSI MÉTHODES ET EXERCICES 4 e édition Création graphique de la couverture : Hokus Pokus Créations Dunod, 2018 11 rue Paul Bert, 92240 Malakoff www.dunod.com
ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΚΑΙ ΚΟΙΝΩΝΙΚΗΣ ΑΣΦΑΛΙΣΗΣ ΓΕΝΙΚΗ ΓΡΑΜΜΑΤΕΙΑ ΚΑΤΑΝΑΛΩΤΗ ΕΛΤΙΟ ΤΥΠΟΥ. Ηµεροµηνία: Πέµπτη, 08 Μαρτίου 2012
ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΚΑΙ ΚΟΙΝΩΝΙΚΗΣ ΑΣΦΑΛΙΣΗΣ ΓΕΝΙΚΗ ΓΡΑΜΜΑΤΕΙΑ ΚΑΤΑΝΑΛΩΤΗ ΕΛΤΙΟ ΤΥΠΟΥ Ηµεροµηνία: Πέµπτη, 08 Μαρτίου 2012 Θέµα: ηµοσίευση εβδοµαδιαίων κοινοποιήσεων της Ε.Ε. για µη ασφαλή προϊόντα του συστήµατος
ΦΑΙΝΟΜΕΝΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΙΙ. Διδάσκων: Παπασιώπη Νυμφοδώρα Αναπληρώτρια Καθηγήτρια Ε.Μ.Π. Ενότητα 10 η : Μεταβατική Διάχυση και Συναγωγή Μάζας
ΦΑΙΝΟΜΕΝΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΙΙ Διδάσκων: Παπασιώπη Νυμφοδώρα Αναπληρώτρια Καθηγήτρια Ε.Μ.Π. Ενότητα 10 η : Μεταβατική Διάχυση και Συναγωγή Μάζας Άδεια Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης
!! " # $%&'() * & +(&( 2010
!!" #$%&'() *& (&( 00 !! VISNIK OF HE VOLODYMYR DAL EAS UKRAINIAN NAIONAL UNIVERSIY 8 (50) 00 8 (50) 00 HE SCIENIFIC JOURNAL " 996 WAS FOUNDED IN 996 " - - " I IS ISSUED WELVE IMES A YEAR "#$% Founder
Appendix A. Curvilinear coordinates. A.1 Lamé coefficients. Consider set of equations. ξ i = ξ i (x 1,x 2,x 3 ), i = 1,2,3
Appendix A Curvilinear coordinates A. Lamé coefficients Consider set of equations ξ i = ξ i x,x 2,x 3, i =,2,3 where ξ,ξ 2,ξ 3 independent, single-valued and continuous x,x 2,x 3 : coordinates of point
γ 1 6 M = 0.05 F M = 0.05 F M = 0.2 F M = 0.2 F M = 0.05 F M = 0.05 F M = 0.05 F M = 0.2 F M = 0.05 F 2 2 λ τ M = 6000 M = 10000 M = 15000 M = 6000 M = 10000 M = 15000 1 6 τ = 36 1 6 τ = 102 1 6 M = 5000
χ 2 1 N =0 1 1 2 3 npn 1 2 1 9 N =0 1 1 1 1 2 6 6 4 9 B V 70 100 10 1 2 2 2 2 a 1 a 2 δ 1, δ 2 δ 3. b 1 b 2 Γ, K, K M K K A B a 1 = ( ) ( ) 3a 2, a 3a, a 2 2 = 2, a, 2 a = a 1 = a 2 2.46 ( ) (
Diamond platforms for nanoscale photonics and metrology
Diamond platforms for nanoscale photonics and metrology The Harvard community has made this article openly available. Please share how this access benefits you. Your story matters. Citation Accessed Citable
r r t r r t t r t P s r t r P s r s r r rs tr t r r t s ss r P s s t r t t tr r r t t r t r r t t s r t rr t Ü rs t 3 r r r 3 rträ 3 röÿ r t
r t t r t ts r3 s r r t r r t t r t P s r t r P s r s r P s r 1 s r rs tr t r r t s ss r P s s t r t t tr r 2s s r t t r t r r t t s r t rr t Ü rs t 3 r t r 3 s3 Ü rs t 3 r r r 3 rträ 3 röÿ r t r r r rs
ΗΛΙΑΣΚΟΣ ΦΡΟΝΤΙΣΤΗΡΙΑ. Θετικής - Τεχνολογικής Κατεύθυνσης Φυσική Β Λυκείου ΥΠΗΡΕΣΙΕΣ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΥΨΗΛΟΥ ΕΠΙΠΕΔΟΥ. Επιμέλεια: ΘΕΟΛΟΓΟΣ ΤΣΙΑΡΔΑΚΛΗΣ
ΗΛΙΑΣΚΟΣ ΦΡΟΝΤΙΣΤΗΡΙΑ ΥΠΗΡΕΣΙΕΣ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΥΨΗΛΟΥ ΕΠΙΠΕΔΟΥ Θετικής - Τεχνολογικής Κατεύθυνσης Φυσική Β Λυκείου Επιμέλεια: ΘΕΟΛΟΓΟΣ ΤΣΙΑΡΔΑΚΛΗΣ e-mail: info@iliaskos.gr www.iliaskos.gr ,,, - 1 2 = = 3 4
..,..,.. ! " # $ % #! & %
..,..,.. - -, - 2008 378.146(075.8) -481.28 73 69 69.. - : /..,..,... : - -, 2008. 204. ISBN 5-98298-269-5. - -,, -.,,, -., -. - «- -»,. 378.146(075.8) -481.28 73 -,..,.. ISBN 5-98298-269-5..,..,.., 2008,
Starters για Λαμπτήρες Φθορισμού
Starters για Λαμπτήρες Φθορισμού Starters για Λαμπτήρες Φθορισμού Starters Ecoclick -Σειρά υψηλής ποιότητας εκκινητών με διμεταλλικό έλασμα, για την έναυση λαμπτήρων φθορισμού με ηλεκτρομαγνητικά όργανα
MasterSeries MasterPort Lite Sample Output
MasterSeries MasterPort Lite Sample Output The following output is from the MasterPort Lite Design program. Contents 2 Frame Geometry and Loading 3 Tabular Results Output 4 Bending Moment and Diagrams
1. Sketch the ground reactions on the diagram and write the following equations (in units of kips and feet). (8 points) ΣF x = 0 = ΣF y = 0 =
IDE S8 Test 6 Name:. Sketch the ground reactions on the diagram and write the following equations (in units of kips and feet). (8 points) ΣF x = = ΣF y = = ΣM A = = (counter-clockwise as positie). Sketch
!"#!$% &' ( )*+*,% $ &$ -.&01#(2$#3 4-$ #35667
!"#!$% & &' ( )*+*,% $ -*(-$ -.*/% $- &$ -.&01#(2$#3 4-$ #35667 5051 & 00000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000 9 508&:;&& 0000000000000000000000000000000000000000000000000
Stresses in a Plane. Mohr s Circle. Cross Section thru Body. MET 210W Mohr s Circle 1. Some parts experience normal stresses in
ME 10W E. Evans Stresses in a Plane Some parts eperience normal stresses in two directions. hese tpes of problems are called Plane Stress or Biaial Stress Cross Section thru Bod z angent and normal to
SPECIAL FUNCTIONS and POLYNOMIALS
SPECIAL FUNCTIONS and POLYNOMIALS Gerard t Hooft Stefan Nobbenhuis Institute for Theoretical Physics Utrecht University, Leuvenlaan 4 3584 CC Utrecht, the Netherlands and Spinoza Institute Postbox 8.195
!"! #!"!!$ #$! %!"&' & (%!' #!% #" *! *$' *.!! )#/'.0! )#/.*!$,)# * % $ %!!#!!%#'!)$! #,# #!%# ##& )$&# 11!!#2!
# $ #$ % (% # )*%%# )# )$ % # * *$ * #,##%#)#% *-. )#/###%. )#/.0 )#/.* $,)# )#/ * % $ % # %# )$ #,# # %# ## )$# 11 #2 #**##%% $#%34 5 # %## * 6 7(%#)%%%, #, # ## # *% #$# 8# )####, 7 9%%# 0 * #,, :;
M E T A L R U B B E R E N G I N E E R I N G
M E T A L R U B B E R E N G I N E E R I N G AGOM INTERNATIONAL srl Via Mesero, 12 20010 OSSONA (MI) Italia Ph.0039 (0)2 9029111 Fax 0039 (0)2 9010201 http://www.agom.it e-mail: agom@agom.it ΠΡΟΦΙΛ ΕΤΑΙΡΕΙΑΣ
FACTORY DIRECT LIGHTING
Report No.: 20170711002 Test Time: 2017-07-13 15:11 Luminaire Property Luminaire Manufacturer: FACTORY DIRECT LIGHTING Luminaire Category: LED Luminaire Description: FDVT-40LED4K-120MD Lamp Catalog: 2835/ACT
Kul Finite element method I, Exercise 07/2016
Kul-49.3300 Finite element metod I, Eercise 07/016 Demo problems y 1. Determine stress components at te midpo of element sown if u y = a and te oter nodal displacements are zeros. e approimations to te
program Inner-Product-1 declare m: integer initially assign end 0..P 1 p program Vector-Sum-4 declare i: integer;
program name definitions of (nonglobal) variables state of the data space before execution transformations by the program { state of the data space after execution } program Inner-Product-1 m: integer
Αφιερώνεται στα παιδιά μας Σπυριδούλα, Αχιλλέα και Αναστασία
0 3 10 71 < < 3 1 7 ; (y k ) 0 LU n n M (2; 4; 1; 2) 2 n 2 = 2 2 n 2 n 2 = 2y 2 n n ' y = x [a; b] [a; b] x n = '(x n 1 ) (x n ) x 0 = 0 S p R 2 ; S p := fx 2 R 2 : kxk p = 1g; p = 1; 2; 1 K i
BMI/CS 776 Lecture #14: Multiple Alignment - MUSCLE. Colin Dewey
BMI/CS 776 Lecture #14: Multiple Alignment - MUSCLE Colin Dewey 2007.03.08 1 Importance of protein multiple alignment Phylogenetic tree estimation Prediction of protein secondary structure Critical residue
Department of Mechanical Engineering, University of Tabriz, Iran Department of Mechanical Engineering, University of Tabriz, Iran
9 - "#$ 96 8 0,,, 2&' 0,,&/, -("*,)*+( &' 8 BCD + + = A HOK N = +M 68 6,(8 2 5"6 *+ 2-0 / - + +,- 2-0 / - 8 > =
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΙΙ. Δοκοί, Πλαίσια, Δικτυώματα, Γραμμές Επιρροής και Υπερστατικοί Φορείς
ΤΧΝΟΛΟΙΚΟ ΚΠΑΙΥΤΙΚΟ ΙΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΧΝΟΛΟΙΚΩΝ ΦΑΡΜΟΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής ΑΣΚΗΣΙΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΙΙ οκοί, Πλαίσια, ικτυώματα, ραμμές πιρροής και Υπερστατικοί Φορείς, Ph.D. Μάρτιος 11 Ασκήσεις
!!" #7 $39 %" (07) ..,..,.. $ 39. ) :. :, «(», «%», «%», «%» «%». & ,. ). & :..,. '.. ( () #*. );..,..'. + (# ).
1 00 3 !!" 344#7 $39 %" 6181001 63(07) & : ' ( () #* ); ' + (# ) $ 39 ) : : 00 %" 6181001 63(07)!!" 344#7 «(» «%» «%» «%» «%» & ) 4 )&-%/0 +- «)» * «1» «1» «)» ) «(» «%» «%» + ) 30 «%» «%» )1+ / + : +3
Ingenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 10 CONTENTS Contents... 10 General Data... 10 Structural Data des... 10 erials... 10 Sections... 10 ents... 11 Supports... 11 Loads General Data... 12 LC 1 - Vollast 120 km/h 0,694 kn/qm... 12 LC,
Ingenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 1 CONTENTS Contents... 1 General Data... 1 Structural Data des... 1 erials... 1 Sections... 1 ents... 2 Supports... 2 Loads General Data... 3 LC 1 - Vollast 90 km/h 0,39 kn/qm... 3 LC, LG Results
Συµπεριφορά επιπέδων τοίχων υπό συγκεντρωµένα θλιπτικά φορτία
Συµπεριφορά επιπέδων τοίχων υπό συγκεντρωµένα θλιπτικά φορτία Π.Γ. Αστερής ρ. Πολιτικός Μηχανικός ΕΜΠ Κ.Α. Συρµακέζης ρ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής ΕΜΠ Α.. Τζαµτζής ρ. Πολιτικός Μηχανικός University
9 1. /001/2 27 /8? /89 16 < / B? > DEE F
!" #$ %! &!$ % ' $ ($ $ ) #%*!! +!(, % -. /001/2 03 4 /1. / 5 /6 0/078/2 27 91 1:3 /14 10 72 91.1;11 27 < 2 82 27 = 9 /62025 9> / = 9> 0/80 > /8? /89 16 < 3 9 4 24 4 /11 / 89 ;1 @ = 271002 A1? B 602 C
Gapso t e q u t e n t a g ebra P open parenthesis N closing parenthesis fin i s a.. pheno mno nd iscovere \ centerline
G q v v G q v H 4 q 4 q v v ˆ ˆ H 4 ] 4 ˆ ] W q K j q G q K v v W v v H 4 z ] q 4 K ˆ 8 q ˆ j ˆ O C W K j ˆ [ K v ˆ [ [; 8 ] q ˆ K O C v ˆ ˆ z q [ R ; ˆ 8 ] R [ q v O C ˆ ˆ v - - ˆ - ˆ - v - q - - v -
Προσδιορισμός Χαρακτηριστικών των Λεκανών Απορροής
Προσδιορισμός Χαρακτηριστικών των Λεκανών Απορροής της Νήσου Λέσβου με Χρήση ΓΣΠ Αθηνά Κων. Πήτα ΔΙΑΤΡΙΒΗ Που υποβλήθηκε στο Πρόγραμμα Μεταπτυχιακών Σπουδών Περιβαλλοντική Πολιτική και Διαχείριση του Τμήματος
Vol. 41 No Journal of Jiangxi Normal University Natural Science May A DOI /j. cnki. issn
41 3 Vol 41 No 3 017 5 Journal of Jiangxi Normal UniversityNatural Science May 017 1000-58601703-05-04 Dirichlet 1 * 1 01001 51030 Dirichlet Dirichlet a s Borel Borel Dirichlet Borel O 174 5 A DOI10 16357
() min. xt δεν έχει μετασχηματισμό LAPLACE () () () Αν Λ= το σήμα ( ) Αν Λ, έστω σ. Το σύνολο μιγαδικών αριθμών. s Q το ολοκλήρωμα (1) υπάρχει.
Έστω xt : Ο (αμφίπλευρος) μετασχηματισμός LAPLACE ορίζεται : X: L { xt} : X xt e dt = = μιγαδική συνάρτηση της μιγαδικής μεταβλητής = σ+ j Ο (μονόπλευρος) μετασχηματισμός LAPLACE ορίζεται : L { xt } :
AC 1 = AB + BC + CC 1, DD 1 = AA 1. D 1 C 1 = 1 D 1 F = 1. AF = 1 a + b + ( ( (((
? / / / o/ / / / o/ / / / 1 1 1., D 1 1 1 D 1, E F 1 D 1. = a, D = b, 1 = c. a, b, c : #$ #$ #$ 1) 1 ; : 1)!" ) D 1 ; ) F ; = D, )!" D 1 = D + DD 1, % ) F = D + DD 1 + D 1 F, % 4) EF. 1 = 1, 1 = a + b