Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale
|
|
|
- Γολγοθά Μπότσαρης
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale Univerzitet u Beogradu
2 Tipski fasadni stub u podužnom zidu Fasadni stub u poduz nom zidu je staticǩog sistema kontinualnog nosacǎ na dva polja cǐji su rasponi: L=4,5 m (donji deo stuba ispod GIS ) i L=3,5 m (gornji deo stuba). Horizontalni oslonci stuba su: AB temelj (+0,00), spreg za bocňe udare (+4,50) i poduz ni krovni spreg (+8,00). Dispozicionim res enjem objekta predviđeno je oslanjanje vencǎnice (za vertikalno opterecénje na krovu) osim na glavne krovne nosacě i na fasadne stubove u poduz nim zidovima. Zbog toga su fasadni stubovi u poduz nim zidovima na vrhu opterecéni odgovarajucíme reaktivnim opterecénjem vencǎnica. Osim pojedinačnih kontola nosivosti preseka i nosivosti elementa, pri dimenzionisanju stuba je postavljen uslov da maksimalna vitkosti stuba u relevantnim ravnima ne prekorači vrednost λdop=00. Poprečni presek Vrućevaljani proil: IPE 00 Dimenzije h 00mm b f 00mm 8.5mm t w 5.6mm r mm h w h 83.0 mm Geometrijske karakteristike G.4 kg A mm m I y mm 4 I z mm 4 I t mm 4 W ely mm 3 W elz mm 3 I w mm 6 W ply mm 3 W plz mm 3 i y I y I z 8.6 mm i A z A.4 mm Rasponi stuba: L 4.5m L 3.5m Osnovni čelični materijal S35JRG 35MPa E 000 kn cm G 800 kn cm λ E π 93.9 ε 35MPa.0 Parcijalni koeicijenti sigurnosti.0 γ M.0 γ M.5
3 Klasiikacija poprecňog preseka Noz ice: klasa 3 Rebro: b f t w 4 otherwise r 4. b f t w r b f t w r b f t w r 4ε 0ε 9ε kN M yed 3.64kN m c w h r 59.0 mm α t w c w σ M yed 78.9 MPa σ A W ely A M yed 6.5 MPa W ely ψ σ 0.8 σ h r 8.4 t w klasa 3 h r 6ε ( ψ) t w h r 456 t w h r 369 t w ε 3 α ε 3 α ψ.0 4 otherwise Poprecňi presek je klase 3
4 ULS - Kontrola nosivosti preseka Kombinacija opterećenja:.35g.50w 0.75S Presek nad srednjim osloncem.o 4.69kN M yed.o 3.64kN m V zed.o 4.78kN Presek u polju.p 3.06kN M yed.p 6.3kN m V zed.p 0.5kN Pritisak N crd A kn.o N crd Savijanje M yrd W ply Smicanje 5.8 kn m M yed.o 0.63 M yrd A Vz A b f t w r 4.0 cm V zplrd A Vz 3 Savijanje i smicanje 90. kn Interakcija "NE" V zed.o 0.5 V zplrd V zed.o V zplrd "NE" "DA" otherwise Nije potrebna kontrola nosivosti preseka na inteaktivno dejstvo savijanja i smicanja! Savijanje i aksijalna sila "NE".o 0.5 N plrd.o 0.5 h w t w "DA" otherwise "NE" Nije potrebna kontrola nosivosti preseka na inteaktivno dejstvo savijanja i aksijalne sile! Nosivost poprečnog preseka u merodavnom preseku je zadovoljena! 4
5 Kontrola nosivosti elementa na leksiono i torziono izvijanje Duz ina izvijanja fasadnog stuba u ravni upravnoj na osu y-y, Lcry, određena je poloz ajem elemenata koji lez e u ravni upravnoj na osu y-y i u toj ravni, na mestu spoja sa fasadnim stubom, sprecǎvaju njegovo pomeranje. Ova ravan je poprecňa ravan objekta, a elementi za stabilizaciju su oslonci stuba: temelj, spreg za bocňe udare i poduz ni krovni spreg. Duz ina izvijanja fasadnog stuba u ravni upravnoj na osu z-z, Lcrz, određena je poloz ajem elemenata koji lez e u ravni upravnoj na osu z-z i u toj ravni, na mestu spoja sa fasadnim stubom, sprecǎvaju njegovo pomeranje. Ova ravan je ravan poduz nog zida, a elementi za stabilizaciju su horizontalni elementi vertikalnih spregova u poduz nom zidu (lez e u c vorovima spregova): temelj, spoljasnji pojas sprega za bocňe udare i spoljas nji pojas poduz nog krovnog sprega. Razmak tacǎka bocňog pridrz avanja Lt, pritisnute spoljas nje i pritisnute unutras nje noz ice stuba, za slucǎj delovanja pritiskujucég i sis ucég dejstva vetra, respektivno, (dijagram momenata savijanja menja znak), određen je poloz ajem horizontalnih elemenata vertikalnih spregova u poduz nom zidu: temelj, spoljas nji pojas sprega za bocňe udare i spoljas nji pojas poduz nog krovnog sprega. Naime, dispozicionim res enjem hale, predviđeno je da ravni vertikalnih spregova u poduz nim zidovima budu u osi fasadnih stubova. Zbog toga, detalj veze fasadnog stuba i spoljas njih pojaseva spregova (za bocňe udare i poduz nog krovnog sprega) mora biti staticǩi i konstruktivno oblikovan tako da se ostvare zahtevani granicňi uslovi. U slucǎjevima kada su fasadne rigle istovremeno i horizontalni elementi vertikalnih spregova u poduz nim zidovima (ravan sprega je u ravni spoljas nje noz ice stubova), iste fasadne rigle obezbeđuju bocňu stabilizaciju spoljas nje pritisnute noz ice. Da bi se obezbedila stabilizacija unutras nje pritisnute noz ice (dijagram momenata savijanja menja znak u zavisnosti od smera dejstva vetra) potrebno je konstruktivnom merama ostvariti vezu unutras nje noz ice sa vertikalnim spregom, postavljajucí trapezasta vertikalna ukrucénja na rebro stuba ili kosnike. Ukoliko to nije mogucé, razmak tacǎka bocňog pridrz avanja unutras nje noz ice određen je poloz ajem oslonaca stuba: temelja, sprega za bocňe udare i poduz nog krovnog sprega! L cry L 4.5m L crz L 4.5m L t L 4.5m Fleksiono izvijanje αy 0. αz 0.34 λ dop 00 Ncry π I y E L cry kn λ y 54.5 i L cry y vitkost "DA" λ y λ dop "NE" otherwise "DA" λ ny λ y λ Φ y 0.5 αy λ ny 0. λ ny 0.7 χ y Φ y Φ y λ ny Ncrz π E I z L crz 45.7 kn λ z L crz 0.3 i z vitkost "DA" λ z λ dop "NE" otherwise "NE" Prihvata se prekoracěnje vitkosti u iznosu manjem od 3%! 5
6 λ nz λ z.44 λ Φ z 0.5 αz λ nz 0. λ nz 3.8 χ z Φ z Φ z λ nz 0.85 N byrd χ y A 60.0 kn N bzrd χ z A 3.9 kn min χ y χ z A N b.f.rd 3.9 kn.o 0.99 N b.f.rd Torziono izvijanje y 0 0 z 0 0 i 0 i y i z y 0 z mm π E I w f N crt G I t y kn λ nz.t A N i 0 L t crt αz 0.34 Φ z.t 0.5 αz λ nz.t 0. λ nz.t χ z.t Φ z.t Φ z.t λ nz.t 0.70 N b.t.rd χ z.t A kn.o N b.t.rd Kontrola nosivosti elementa na bočno-torziono izvijanje C.509 C 0.0 C3 0 k z k w h s h b f z j 0 z a 0 z s 0 z g z a z s M cr C π E k z L t I z k z Iw k z L t 0.5 G I t k w I z π C z g C3 z j C z g C3 z j 80 E I z M cr 80.0 kn m 6
7 Metoda za vrucé valjane proile β 0.75 λ LT0 0.4 α LT 0.34 λ LT W ply 0.8 M cr Φ LT 0.5 α LT λ LT λ LT0 β λ LT 0.8 χ LT Φ LT Φ LT β λ LT 0.8 k c 0.9 f 0.5 k c λ LT χ LTmod χ LT f 0.9 M brd χ LTmod W ply γ M 44. kn m M yed.o M brd Kontrola nosivosti elementa na kombinovano naprezanje Proracǔn prema Prilogu B α s M yed.p ψ 0 M yed.o Cmy α s CmLT Cmy N k yy min Cmy Ed λ ny 0. Cmy 0.8 N Rk N Rk χ y γ χ y M γ M k zy max k zy λ nz ( CmLT 0.5) min 0.6 λ nz N Rk χ z γ M 0. λ nz CmLT 0.5 N Rk χ z γ M 0. ( CmLT 0.5) N Rk χ z γ M λ nz 0.4 7
8 .o M yed.o k N yy 0.88 byrd M brd.o M yed.o k N zy bzrd M brd Nosivost elementa na kombinovano naprezanje je zadovoljena! SLS - Kontrola ugiba L w max.65mm w dop 00.5 mm Deformacije "DA" w max w dop "DA" "NE" otherwise Maksimalni ugib fasadnog stuba je manji od dopuštenog! 8
9 MY; Cases: 0 (ULS) Component 90/4378 FZ; Cases: 0 (ULS) Component 90/4378 FX; Cases: 0 (ULS) Component 90/4378 Tipski fasadni stub u podužnom zidu - MY, FZ, FX,35G+,50Wpop+0,75S Univerzitet u Beogradu 9
10 Sile u preseku anvelopa uticaja Bar/Point (m)/case FX (kn) FZ (kn) MY (knm) Definition Case name 34/origin (49)/ULS/304 35,8>> 0,57-0,34 *.35 + * * * *.05 ULS+ 34/end (50)/ULS/933-7,33<< -4,55-0,00 * * * *0.90 ULS- 34/auto x=4,50 (+)/ULS/90 3,5 4,78>> -3,60 *.35 + * * * *.05 ULS+ 34/auto x=4,50 (+)/ULS/997 4,58 -,3<< 8,65 * * * * *.05 ULS- 34/auto x=,60 (-)/ULS/985 0,54 4,3 0,9>> * * * * *.05 ULS+ 34/auto x=4,50 (+)/ULS/34 6,75 0,63-4,3<< *.35 + * * * *.05 ULS- Maksimalna deformacija stuba za kombinaciju opterećenja: G+Wpop Bar/Case UX (mm) UY (mm) UZ (mm) U (mm) Definition 34/3 (C) -0,03>> -0,4 -,65,66 (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03<< -0,4 -,65,66 (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03-0,4>> -,65,66 (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03-0,4<< -,65,66 (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03-0,4 -,65>>,66 (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03-0,4 -,65<<,66 (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03-0,4 -,65,66>> (+5+9)*.00 34/3 (C) -0,03-0,4 -,65,66<< (+5+9)*.00 0
11 Tipski fasadni stubovi u okviru vertikalnih spregova u podužnim zidovima hale Univerzitet u Beogradu
12 Fasadni stub u sastavu vertikalnog sprega podužnom zidu Osim pojedinačnih kontola nosivosti preseka i nosivosti elementa, pri dimenzionisanju stuba je postavljen uslov da maksimalna vitkosti stuba u relevantnim ravnima ne prekorači vrednost λdop=00. Poprečni presek Vrućevaljani proil: HEA 60 Dimenzije h 5mm b f 60mm 9mm t w 6mm r 5mm h w h 34.0 mm Geometrijske karakteristike G 30.4 kg A mm m I y mm 4 W ely mm 3 W ply mm 3 i y I y A 65.7 mm I z mm 4 I t mm 4 W elz mm 3 W plz mm 3 i z I z A 39.8 mm I w mm 6 Rasponi stuba: L 4.5m L 3.5m Osnovni čelični materijal S35JRG 35MPa E 000 kn cm G 800 kn cm λ E π 93.9 ε 35MPa.0 Parcijalni koeicijenti sigurnosti.0 γ M.0 γ M.5
13 Klasiikacija poprecňog preseka Noz ice: klasa 3 b f t w r 6.9 b f t w r b f t w r b f t w r 4ε 0ε 9ε otherwise Rebro: 35.4kN M yed 4.79kN m c w h r 04.0 mm α t w c w σ M yed 8.4 MPa σ A W ely A M yed W ely 38.8 MPa Rebro preseka je u pritisku! h r 7.3 t w klasa 3 h r t w h r t w h r t w 4ε 38ε 33ε.0 4 otherwise Poprecňi presek je klase 3
14 ULS - Kontrola nosivosti preseka Kombinacija opterećenja:.35g 0.9W 0.75S.5T Presek nad srednjim osloncem.o 8.55kN M yed.o 0.94kN m V zed.o 4.39kN Presek u polju.p 35.4kN M yed.p 4.79kN m V zed.p 3.0kN Pritisak N crd A 9.8 kn.p 0.58 N crd Savijanje M yrd W ply Smicanje 57.6 kn m A Vz A b f t w r 3. cm V zplrd A Vz 3 Savijanje i smicanje 79.6 kn M yed.p M yrd V zed.p 0.07 V zplrd Interakcija "NE" V zed.p 0.5 V zplrd "NE" "DA" otherwise Nije potrebna kontrola nosivosti preseka na inteaktivno dejstvo savijanja i smicanja! Savijanje i aksijalna sila "NE".p 0.5 N plrd.p 0.5 h w t w "DA" otherwise "DA" n 0.3 a min0.5 N plrd A b f A 0.3 ( n) M NyRd minm plyrd M plyrd ( 0.5 n) 49. kn m M yed.p M NyRd Nosivost poprečnog preseka u merodavnom preseku je zadovoljena! 4
15 Kontrola nosivosti elementa na leksiono i torziono izvijanje L cry L 4.5m L crz L 4.5m L t L 4.5m Fleksiono izvijanje αy 0.34 αz 0.49 λ dop 00 Ncry π I y E L cry kn λ y 68.5 i L cry y vitkost "DA" λ y λ dop "NE" otherwise "DA" λ ny λ y λ Φ y 0.5 αy λ ny 0. λ ny 0.9 χ y Φ y Φ y λ ny Ncrz π I z L crz E 630. kn λ z 3.0 i L crz z vitkost "DA" λ z λ dop "NE" otherwise "DA" λ nz λ z.03 λ Φ z 0.5 αz λ nz 0. λ nz.469 χ z Φ z Φ z λ nz 0.43 N byrd χ y A χ z A kn N γ bzrd M kn min χ y χ z A N b.f.rd 394. kn.p N b.f.rd Torziono izvijanje y 0 0 z 0 0 i 0 i y i z y 0 z mm π E I w N crt G I t. 0 3 kn λ nz.t A 0.64 N i 0 L t crt 5
16 αz 0.34 Φ z.t 0.5 αz λ nz.t 0. λ nz.t χ z.t A χ z.t 0.86 N b.t.rd γ Φ z.t Φ z.t λ M0 nz.t kn.o N b.t.rd Kontrola nosivosti elementa na bočno-torziono izvijanje C.5 C 0.0 C3 0 k z k w h s h b f z j 0 z a 0 z s 0 z g z a z s M cr M cr C π E k z L t 04.4 kn m I z k z Iw k z L t 0.5 G I t k w I z π C z g C3 z j C z g C3 z j 0 E I z Metoda za vrucé valjane proile β 0.75 λ LT0 0.4 α LT 0.34 λ LT W ply 0.7 M cr Φ LT 0.5 α LT λ LT λ LT0 β λ LT 0.8 χ LT Φ LT Φ LT β λ LT 0.8 k c 0.9 f 0.5 k c λ LT χ LTmod M brd χ LT f 0.9 χ LTmod W ply γ M 5. kn m M yed.p M brd 6
17 Kontrola nosivosti elementa na kombinovano naprezanje Proracǔn prema Prilogu B α h M yed.o 0.96 ψ 0 M yed.p Cmy α h CmLT Cmy N k yy min Cmy Ed λ ny 0. Cmy 0.8 N Rk N Rk χ y γ χ y M γ M k zy max k zy min 0.6 λ nz 0. λ nz ( CmLT 0.5) N Rk χ z γ M 0. λ nz CmLT 0.5 N Rk χ z γ M 0. ( CmLT 0.5).08 N Rk χ z γ M λ nz 0.4.p M yed.p k N yy byrd M brd.p M yed.p k N zy bzrd M brd Proracǔn prema Prilogu A M cr0 π E I z L t I w I z L t G π E It I z 90.8 kn m λ 0 W ply M cr0 δ x 4.84mm 35.4kN M yed 4.79kN m C my0 π I y δ x N E Ed.00 Ncry L MyEd 4 p 0. C 0.86 Ncrz N crt 7
18 "Uticaj torz. def. se može zanemariti" λ 0 p "Uticaj torz. def. se ne može zanemariti" "Uticaj torz. def. se ne može zanemariti" otherwise ε y M yed A W ely I t a LT I y ε y a LT C my C my0 C my0.063 ε y a LT a LT C mlt maxc my Ncrz N crt.498 Ncry μ y w N y min Ed χ y Ncry W ply.5 W ely.4 Ncrz μ z w N z min Ed χ z Ncrz W plz.5 W elz.500 n pl N Rk 0.58 γ M.03 λ nmax max λ ny λ nz b LT 0 C yy max w y.6 C w my λ nmax y.6 C w my λ nmax y n pl b LT W ely W ply 0.9 C yy λ 0 M yed c LT 0a LT C 5 λ nz my χ LT M plyrd d LT 0 8
19 C zy max w y 4 5 Cmy λ nmax d LT 0.6 w y n pl w y w z W ely W ply 0.75 C zy 0.75 k yy C my C mlt μ y Ncry.908 C yy k zy C my C mlt μ z Ncry w y C zy w z.p M yed.p k N yy 0.55 byrd M brd.p M yed.p k N zy bzrd M brd Nosivost elementa na kombinovano naprezanje je zadovoljena! SLS - Kontrola ugiba w max L 4.84mm w dop 00.5 mm Deformacije "DA" w max w dop "DA" "NE" otherwise Maksimalni ugib fasadnog stuba je manji od dopuštenog! 9
20 MY; Cases: 0 (ULS) Component 40/4378 FZ; Cases: 0 (ULS) Component 40/4378 Tipski fasadni stub u podužnom zidu - MY, FZ, FX, U,35G+0,90Wpop+0,75S+,50T Univerzitet u Beogradu 0
21 FX; Cases: 0 (ULS) Component 40/4378 Exact deformation(s); Cases: 3 (SLS) Component 08/89 Univerzitet u Beogradu
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN 1993-1-1 & EN1998-1) Επιλογή Διατομής υλικά: fy (N/mm 2 ) E (N/mm 2 ) G (N/mm 2 ) γ Μο = 1,00 2 Χάλυβας 1 235 210000 80769 γ Μ1 = 1,00 γ Μ2 = 1,25 13 ύψος στύλου
SPREGOVI I UKRUĆENJA. Osnovne funkcije spregova i ukrućenja
1 SPREGOVI I UKRUĆENJA 2 Osnovne funkcije spregova i ukrućenja Prijem i prenos svih horizontalnih dejstava(vetar, seizmičke sile, sile usled kretanja mostne dizalice); Obezbeđivanje stalnosti oblika konstrukcije
Bočno-torziono izvijanje. Metalne konstrukcije 1 P7-1
Bočno-torziono izvijanje etalne konstrukcije 1 P7-1 etalne konstrukcije 1 P7- etalne konstrukcije 1 P7-3 Teorijske osnove Problem je prvi analizirao Timošenko. Linearno elastična teorija bočno-torzionog
Proračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.
1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka
Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka Metalne konstrukcije 1 P6-1 Osobenosti višedelnih štapova Poprečni presek se sastoji od više samostalnih elemenata koji su mestimično povezani;
Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΤΕΥΧΟΣ ΕΛΕΓΧΟΥ ΙΑΤΟΜΗΣ - ΜΕΛΟΥΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΑ 3
ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΤΕΥΧΟΣ ΕΛΕΓΧΟΥ ΙΑΤΟΜΗΣ - ΜΕΛΟΥΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΑ 3 ΗΡΑΚΛΕΙΟ ΜΑΡΤΙΟΣ 1999 Α. ΑΝΤΟΧΗ ΙΑΤΟΜΗΣ 1.ΕΦΕΛΚΥΣΜΟΣ ( 5.4.3 ). N t.rd = min { N pl. Rd = A f y / γ M0, N u.
Opšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
METALNE KONSTRUKCIJE II
METALNE KONSTRUKCIJE II dr T. Vacev - Metalne konstrukcije II 2016/201. 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su
3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Proračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.
ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih
Krute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)
Vežbe 6 IZVIJANJE 1 IZVIJANJE Izvijanje se javlja kod aksijalno napregnutih štapova na pritisak, kada imaju relativno veliku dužinu u odnosu na površinu poprečnog preseka. Zbog postojanja geometrijskih
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
Podužno ukrućenje na rebru nosača (na h/4 od vrha rebra) vruće valjani L profil: L100x100x MPa 1 E 210GPa ν 0.3 G 81GPa f y.
5. zdtk Izvrši sve potrebne kontrole nosivos i stbilnos z srednje polje krnskog nosč rspon L=6 m po kome se kreće točk dizlice s prorčunskom vrednošću mksimlne sile Q Ed =600 kn. Poprečni presek nosč čine
FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA
GRA EVINSKI FAKULTET UBEOGRADU PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 12.06.2013. p=10 kn/m 2 p=8kn/m 2 p=10 kn/m 2 25 W=±60 kn 16 POS 1 80 60 25 25 POS 1 60 POS 3 60 POS 4 POS 2 POS 3 POS 4 POS
Analyse af skrå bjælke som UPE200
Analyse af skrå bjælke som UPE Project: Opgave i stål. Skrå bjælke som UPE Description: Snitkræfter, forskydningscentrum, samling Customer: LC FEDesign. StruSoft Designed: LC Date: 9 Page: / 4 Documentation
Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA
Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Dr Veliborka Bogdanović, red.prof. Dr Dragan Kostić, v.prof. Konstruktivni sklop - Noseći sistem objekta Struktura sastavljena od jednostavnih nosećih elemenata
PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
ROŽNJAČE. Rožnjače
1 ROŽNJAČE 2 Rožnjače Opšte 3 Rožnjače primaju i prenose opterećenje sa krovne površine na glavne nosače. Leže u krovnoj ravni i pružaju se paralelno sa podužnom osom hale. Raspon l: od 4,0 do 18,0 m (uobičajeno
PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
CENTRIČNO PRITISNUTI ELEMENTI
3/7/013 CETRIČO PRITISUTI ELEMETI 1 Primeri primene 1 3/7/013 Oblici poprečnih presea 3 Specifičnosti pritisnutih elemenata ivijanje Konrola napona u poprečnom preseu nije dovoljan uslov a dimenionisanje;
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I Čisto pravo savijanje Pod čistim savijanjem grede podrazumeva se naprezanje pri kome su sve komponente unutrašnjih sila jednake nuli, osim momenta
SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA
SIE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA DEFINICIJE SIA U PRESECIMA Projektovanje bilo kog konstruktivnog elemenata podrazumeva određivanje unutrašnjih sila u tom elementu da bi se obezbedilo da materijal od koga
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji.
Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji. 8.1. TEMELJ SAMAC Da bi temelj bio temelj samac mora da zadovolji sledeće uslove: da je opterećen koncetrisanom
METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A
Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Ime i prezime: 1. Prikazane su tačke A, B i C i prave a,b i c. Upiši simbole Î, Ï, Ì ili Ë tako da dobijeni iskazi
Određivanje statičke šeme glavnog nosača
1 PRORAČUN GLAVNIH NOSAČA Određivanje statičke šeme glavnog nosača Konstrukcijska i statička šema za jednobrodnu halu Konstrukcijska i statička šema za dvobrodnu halu 3 Metode globalne analize materijalna
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Univerzitet u Beogradu 20. januar Elektrotehnički fakultet
Univerzitet u eograu. januar 1. Elektrotehnički fakultet EHNIK 1. Telekomunikacioni kabl je potrebno zategnuti između ve vertikalne konzole (stuba) koje su ubetonirane u sreišta krovova ve susene zgrae,
Σχεδιασµός µε τον Ευρωκώδικα 3
Σχεδιασµός µε τον Ευρωκώδικα 3 11 Μαΐου 2006 1 Γενικά Σε αυτό το κεφάλαιο περιγράφεται ο αλγόριθµος που χρησηµοποιεί το Steel για τον σχεδιασµό των µεταλλικών κατασκευών σύµφωνα µε τον Ευρωκώδικα 3. Το
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD TONI BLAGAIĆ
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVIARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠI RAD TOI BLAGAIĆ Split, 05. SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVIARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE TOI BLAGAIĆ Proračun čelične
Rastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti
4a. ZADATAK Odrediti nosivost oentne veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA00, a greda IPE00. Veza se izvodi pooću zavrtnjeva 16; klase čvrstoće 10.9. Osnovni
Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
![35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD](/thumbs/60/45174330.jpg "35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD")
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE
LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE 0 4 0 1 Lanci za vešanje tereta prema standardu MSZ EN 818-2 Lanci su izuzetno pogodni za obavljanje zahtevnih operacija prenošenja tereta. Opseg radne temperature se kreće
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT ANALIZA OPTEREĆENJA ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat
Građevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Ευστάθεια μελών μεταλλικών κατασκευών
Ευστάθεια μελών μεταλλικών κατασκευών Χάρης Ι. Γαντές Αναπληρωτής Καθηγητής Χαλύβδινες και Σύμμικτες Κατασκευές Επιστημονικό Σεμινάριο Μυτιλήνη 9-10 Οκτωβρίου 009 Περιεχόμενα παρουσίασης Εισαγωγή Μορφές
TEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA. Str knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile
5.5.2016 1 TEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA Str 267-290 knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile 5.5.2016 2 ŠTA ĆEMO NAUČITI U OVOM POGLAVLJU? Određivanje unutrašnjih sila u presecima
OSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE SVI ODSECI OSIM ODSEKA ZA ELEKTRONIKU LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA Autori: Goran Savić i Milan
Konvencija o znacima za opterećenja grede
Konvencija o znacima za opterećenja grede Levo od preseka Desno od preseka Savijanje Čisto savijanje (spregovima) Osnovne jednačine savijanja Savijanje silama Dimenzionisanje nosača izloženih savijanju
PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU
Prof. dr Zlatko Marković PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU Novi Sad 8. 4. 2016. Nosači kranskih staza u Evrokodu 2 Problematika nosača kranskih staza je u okviru Evrokoda obrađena u dva
UVOD U GRADITELJSTVO 6. NOSIVI ELEMENTI GRAĐEVINA. Prof. dr. sc. NEDIM SULJIĆ, dipl.ing.građ. Sadržaj poglavlja: -općenito o nosivim konstrukcijama
UVOD U GRADITELJSTVO 6. NOSIVI ELEMENTI GRAĐEVINA Sadržaj poglavlja: -općenito o nosivim konstrukcijama -odnos stanja naprezanja u nosivim elementima -linijski nosivi elementi (prosta greda; kontinualna
UVOD U GRADITELJSTVO 6. NOSIVI ELEMENTI GRAĐEVINA. Prof. dr. sc. NEDIM SULJIĆ, dipl.ing.građ. Sadržaj poglavlja: -općenito o nosivim konstrukcijama
UVOD U GRADITELJSTVO 6. NOSIVI ELEMENTI GRAĐEVINA Sadržaj poglavlja: -općenito o nosivim konstrukcijama -odnos stanja naprezanja u nosivim elementima -linijski nosivi elementi (prosta greda; kontinualna
Računarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I
5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I ČISTO KOSO SAVIJANJE Pod pravim savijanjem podrazumeva se slučaj kada se ravan savijanja poklapa sa jednom od glavnih ravni
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
FUNDIRANJE (TEMELJENJE)
1/11/013 FUNDIRANJE 1 FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1. Projektovanje temelja se vrši prema graničnom stanju konstrukcije i tla ispod ojekta sa osvrtom na ekonomski faktor u pogledu utroška materijala, oima radova
METALNE KONSTRUKCIJE II
METALNE KONSTRUKCIJE II 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani kao bold. Legenda dodatnih grafičkih
Osnovne vrste naprezanja: Aksijalno naprezanje Smicanje Uvijanje. Savijanje. Izvijanje
Osnovne vrste napreanja: ksijalno napreanje Smicanje Uvijanje Savijanje Ivijanje 1 SVIJNJE GREDE SI Greda je opterećena na desnom kraju silom paralelno jednoj od glavnih centralnih osa inercije (y osi).
FUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI
1/11/013 FUNDIRANJE TEEJI SACI 1. CENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC. EKSCENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC 1 Temelj samac ekscentrično oterećen rostor 1 1/11/013 Dimenzionisanje A temelja samca 3 Određivaje visine
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Dimenzionisanje štapova izloženih uvijanju na osnovu dozvoljenog tangencijalnog napona.
Dimenzionisanje štapova izloženih uvijanju na osnovu dozvoljenog tangencijalnog napona Prema osnovnoj formuli za dimenzionisanje maksimalni tangencijalni napon τ max koji se javlja u štapu mora biti manji
3.1 Granična vrednost funkcije u tački
3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN
1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN 1995-1-1 Treba proračunati granična stanja nosivosti elemenata i karakterističnih priključaka konstrukcije prikazane
Zgradarstvo : Mostogradnja: Specijalne (inženjerske) konstrukcije: Prednosti čeličnih konstrukcija Nedostaci čeličnih konstrukcija
1. Primena celicnih konstrukcija u gradjevinarstvu Zgradarstvo : sportske dvorane izložbene hale, višespratne zgrade, industrijske hale, krovovi stadiona, hangari... Mostogradnja: drumski mostovi, železnički
Metalne konstrukcije I Proračun otpornosti elementa s nesimetričnim poprečnim presjekom klase 4 izloženog savijanju i tlačnoj sili
Sadržaj 1. Uvod... 1 2. Potrebni dokazi nosivosti za elemente izložene tlaku i savijanju prema EN 1993 za poprečne presjeke klase 4... 2 2.1. Klasifikacija poprečnog presjeka... 2 2.2 Djelotvorna širina
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7 Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος)
ιδηρές ατασκευές Άσκηση 7 Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2015. Mario Aračić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
BETONSKE KONSTRUKCIJE
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE RAMOVSKE KONSTRUKCIJE Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Ramovske konstrukcije 1.1. Podela 1.2. Statički sistemi i statički proračun 1.3. Proračun
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΔΙΠΛΟΥ ΤΑΥ ΕΓΚΙΒΩΤΙΣΜΕΝΗΣ ΣΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΔΙΠΛΟΥ ΤΑΥ ΕΓΚΙΒΩΤΙΣΜΕΝΗΣ ΣΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ τύπος διατομής υλικά: f (N/mm 2 ) 3 Χάλυβας 2 235 Σκυρόδεμα 5 35 Διατομή Χάλυβα: 7 Χάλυβας Ο/Σ 3 section HE 2 B συντελεστές
S t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:
S t r a n a 1 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a MgCl b Al (SO 4 3 sa njihovim molalitetima, m za so tipa: M p X q pa je jonska jačina:. Izračunati mase; akno 3 bba(no 3 koje bi trebalo dodati, 0,110
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj