S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
|
|
|
- Μελαινη Ρόκας
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT
2 ANALIZA OPTEREĆENJA
3 ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat Lokacija Seizmička zona Piperi, Crna Gora VIII Osnovna brzina vetra v m,5, = 9 m/s Opterećenje od snega s=, kn/m Vrsta objekta Konstrukcija Način fundiranja Krov stambeni armirano betonska, livena na licu mesta Plitko Drveni sa crepom krovni pokrivač d zap. Tež. g cm kn/m kn/m mediteran crep (d=.8cm),8,8,5 hidroizolacija,,, potkonstrukcija drvo (po m),,5,5 termoizolacija 8,,, opšivka,,5,5 g=,89 kn/m dodatno stalno g=,9 kn/m potkrovlje d zap. Tež. g cm kn/m kn/m daske,5 7,,8 AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 5,6 kn/m dodatno stalno g=,6 kn/m visoko prizemlje d zap. Tež. g cm kn/m kn/m daske,5 7,,8 AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 5,6 kn/m dodatno stalno g=,6 kn/m
4 Vpr ognjište d zap. Tež. g cm kn/m kn/m kamena obloga, 8,,8 cementni malter,,, AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 6,68 kn/m dodatno stalno g=,7 kn/m Vpr kupatilo d zap. Tež. g cm kn/m kn/m keramičke pločice,5,,6 cementni malter,,, AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 6, kn/m dodatno stalno g=, kn/m Žardinjere d zap. Tež. g cm kn/m kn/m zemlja, 8, 7, cementni malter,,, AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g=, kn/m dodatno stalno g= 8, kn/m pregradni zid Pk spratna visina:,5 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton 5cm 5, 6,,6 g=,6 kn/m' dodatno stalno g=,9 kn/m' pregradni zid Pk spratna visina:,8 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton 5cm 5, 6,,6 g=,6 kn/m' dodatno stalno g=, kn/m'
5 pregradni zid Pk spratna visina:,8 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm, 5,,5 g=,5 kn/m' dodatno stalno g=,7 kn/m' pregradni zid Pk spratna visina:, m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm, 5,,5 g=,5 kn/m' dodatno stalno g=,8 kn/m' pregradni zid Pk spratna visina:,6 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm, 5,,5 g=,5 kn/m' dodatno stalno g=, kn/m' pregradni zid Vpr spratna visina:,55 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton 5cm 5, 6,,6 g=,6 kn/m' dodatno stalno g=,5 kn/m' pregradni zid Vpr spratna visina:,55 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm,,, g=, kn/m' dodatno stalno g=, kn/m' ograda visina:, m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m hrastova ograda 6,,, g=, kn/m' dodatno stalno g=, kn/m'
6 Kamena kuća -pos KKK Kao nosač krova predviđa se drvena konstrukcija koja se sastoji od glavnih nosača: -rogovi 8/cm - pos KR -krovna greda /6cm - pos KG -krovni spreg /cm - pos KS -AB greda /5cm pos -drveni stubici cm pos DSK glavni nosači se postavljaju na međusobnom razmaku od 7-9cm. Nakon montaže glavnih nosača potrebno je međusobno ih povezati krovnim spregom pos KS, dimenzija /cm, koji će obezbediti bočnu stabilnost krovnih nosača. Krovni spreg se spaja sa rogom sa njegove donje strane. pos KS /cm Rogovi se vezuju za horizontalnu krovnu gredu vezom na zasek. Horizontalna greda, dalje, prenosi sile na drvene stubove/cm. Rogovi takođe prenose sile i na AB grede krova /5cm preko tvrdog drveta i čeličnog ankera, prema detalju. Statički proračun i dimenzionisanje krovnih elemenata: Za krovne nosače od drveta, usvaja se četinar druge klase, E =kn/cm s.t. krovne konstrukcije....9 kn/m sneg.... kn/m vetar...±.x.5=.5 kn/m na krovnu ravan e max = 9cm α= s.t. krovne konstrukcije... g =.9x.9xcosα=.7kN/m sneg... s =.x.9xcos α=.68kn/m vetar... w =.5x.9=.5kN/m na kr. ravan kombinacije opterećenja: I g+s =.8kN/m II (g+s) xcosα+w =.6kN/m=q (.6-.8)/.8=.9=9%>5% merodavan je II sl. Opterećenja sa uvećanjem osnovnih sopuštenih napona za 5%
7 pos KR pos KG pos DSK pos pos Pos. KR q q q =.6 kn/m q =.9xsin α+.5x.9.sinα x cosα =,6 kn/m maxm=.9knm =9Ncm maxt=-.8kn=-8n maxf=.cm<l/5=85/5=.57cm I=8x /=5cm W=5/6=9cm A=8x=96cm σc =9/9=69N/cm <85 (četinari II klase) Usvaja se presek 8/cm Reakcije:.kN(vert) i.5kn(horiz) na pos.8kn na pos KG.8kN na pos KR
8 Pos. KG qu=8x.85kn.85kn qu=8x.85kn Pretpostavlja se raspodela optrećenja q u u razmeri g:p=:6 g=.x.85=.9kn p=.6x.85=.9kn maxf=.9cm<l/=5/=6.5mm maxm=.8knm=8ncm maxt=6.kn=6n I=x6 /=96cm W=96/8=5cm A=x6=9cm σc =8/5=68N/cm <85 N/cm (četinari II klase) τ=.5x6/9=9n/cm <9 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /6cm prilkom izvođenja veze na zasek pos KG upustiti u pos KR za max.5 cm. Reakcije na stubove DSK qu=8x.85kn.85kn qu=8x.85kn Rg=.6kN Rp=.8kN Rg=5.kN Rp=7.kN Rg=6.9kN Rp=9.9kN Rg=5.kN Rp=7.kN Rg=6.kN Rp=9.kN Rg=.9kN Rp=.kN Rg=.7kN Rp=6.8kN Rg=.7kN Rp=.9kN Pos. DSK Uzima se stub koji prolazi pored stepeništa i pada na ploču visokog prizemlja pos, na koti ±, jer je njegova dužina najveća. Hu=85cm Nmax=5.kN Pretpostavlja se stub dimenzija /cm od četinara II klase. s.t. stuba:.x.x.85x7 =.kn obloga: 5kg/m =.kn
9 usvaja se Nmax=6kN λ=hu/i i= F I = =.6 λ=85/.6=. ω=.97 σc =.97x6/ =N/cm <85 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /cm Procenat iskorišćenosti napona od 5% daje dodatni stepen sigurnosti na bočne incidentne udare u stub (pomeranje nameštaja itd.)
10 ARMIRANO BETONSKA KONSTRUKCIJA
11 Osnovni podaci o modelu Datoteka: pip..twp Datum proračuna: 6.. Način proračuna: D model X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Teorija II-og reda Seizmički proračun Faze građenja Nelinearan proračun Veličina modela Broj čvorova: 9 Broj pločastih elemenata: 7 Broj grednih elemenata: 8 Broj graničnih elemenata: 8 Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja: Jedinice mera Dužina: Sila: Temperatura: m [cm,mm] kn Celsius Ulazni podaci - Konstrukcija Šema nivoa Naziv z [m] h [m] Pk.8.8 Vpr..55 Npr -.55 Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m] µ γ[kn/m] αt[/c] Em[kN/m] µm Beton MB.5e e-5.5e+7. Setovi ploča No d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E[kN/m] G[kN/m] α <>.. Tanka ploča Izotropna <>.5.75 Tanka ploča Izotropna Setovi greda Set: Presek: b/d=/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB.e-.e-.e-.5e-.e-.e- T [cm] Set: Presek: b/d=5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB 6.5e- 5.8e- 5.8e- 5.5e-.55e-.55e- 5 T 5 [cm]
12 Set: Presek: b/d=5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB.e- 8.e- 8.e-.7e- 5.8e-.e- T 5 [cm] Set: Presek: D=5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB 9.6e e e-.7e- 7.66e- 7.66e- 5 T [cm] Setovi površinskih oslonaca Set K,R K,R K,R 6.5e+ 6.5e+ 6.5e+
13 Izometrija (Top)
14 b/d=/ d =. m b/d=/ b/d=/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=/ b/d=5/ b/d=5/ Nivo: Pk [.8 m]
15 b/d=5/ b/d=5/ d =. m b/d=5/ b/d=5/ Nivo: Vpr [. m]
16 d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m Nivo: Npr [-.55 m]
17 H_ V_ V_ V_ H_ V_ H_ V_ V_5 V_ H_ Dispozicija ramova
18 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/ b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: H_ b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.8 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: H_
19 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/ b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: V_ b/d=/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.8 b/d=5/5 D=5 b/d=5/5.55 Ram: V_
20 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/ b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: V_6
21 Opt. : g (g) Ulazni podaci - Opterećenje p=-.75 q = -.6 p=.. q = P=-.9 P=-.6 P=-5. p=-.9 P=-6.9 P=-5. P=-6. p=-.9 P=-.7 P= p=-. p=-.9 p=-.9 p=-.7 p=-. p=-.8 p=-. p=-.8 p=-. q = -.6 p=-.9 p=-. p=-. p=-. P=-. P=-. P=-5. P=-.6 p=-.9 P=-.7 P=-6.9 P=-5. P=-.9 p=-.9 P=-.7 p=-.9 p=-.9 p=-. q = -.6 q = -.6 p=. p= Nivo: Pk [.8 m]
22 Opt. : g (g) q = -.6 p=-. q = -.7 q = -8. q = -.6 p=-. P=-. q = -.5 q = -. p=-.5 p=-. p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-. p=-. p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-. p=-. p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-.5. P=-.5 P=-.8 P=-.8 P=-6. P=-. p=-.5 p= Nivo: Vpr [. m]
23 Opt. : g (g) q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = Nivo: Npr [-.55 m]
24 Opt. : p p=-. q = -. p=.6 q = -. P=-.8 P=-7. P=-9.9 P=-7. P=-9. P=-. P=-6.8 P=-.9 q = -. P=-. P=-. P=-.8 P=-7. P=-9.9 P=-7. P=-. P=-6.8 P=-.9 q = -. q = -. p=.6 p= Nivo: Pk [.8 m]
25 Opt. : p P=-.6 P=-.6 q = -.5 q = -. P=-9. P=-. P=-. q = Nivo: Vpr [. m]
26 Modalna analiza Napredne opcije seizmičkog proračuna: Ploče - redukcija krutosti na savijanje:. Multiplikator krutosti oslonaca:. Sprečeno oscilovanje u Z pravcu Faktori opterećenja za proračun masa No Naziv Koeficijent g (g). p.5 Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m Pk Vpr Npr Ukupno: Položaj centara krutosti po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Pk Vpr Npr Ekscentricitet po visini objekta Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] Pk.8.7. Vpr...9 Npr Periodi oscilovanja konstrukcije No T [s] f [Hz]
27 Izometrija (Front) Forma oscilovanja: / [T=.59sec / f=.96hz]
28 Izometrija (Left) Forma oscilovanja: / [T=.76sec / f=.hz]
29 Izometrija (Top) Forma oscilovanja: / [T=.8sec / f=.87hz]
30 Seizmički proračun Seizmički proračun: JUS (Ekvivalentno statičko opterećenje) Kategorija tla: II Seizmička zona: IX (Ks =.) Kategorija objekta: II Vrsta konstrukcije: Kota uklještenja: Zd =. m Ploče - redukcija krutosti na savijanje:. Multiplikator krutosti oslonaca:. Ugao dejstva zemljotresa: Naziv T [sec] α [ ] Sx.59. Sy.7 9. Raspored seizmičkih sila po visini objekta (Sx) Nivo Z [m] S [kn] Pk Vpr.. Npr Σ= 79. Raspored seizmičkih sila po visini objekta (Sy) Nivo Z [m] S [kn] Pk Vpr.. Npr Σ= 79. Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m Pk Vpr Npr Ukupno:
31 -5. Opt. : I+II Statički proračun Nivo: Pk [.8 m] Relativni ugib ploča: max wr=. / min wr= -6.7 m / Vremenski ugib: 6.7x=.mm < L/ = 66/ = mm
32 -. Opt. : I+II Nivo: Vpr [. m] Relativni ugib ploča: max wr=. / min wr= -5.5 m / Vremenski ugib: 5.5x=6.5mm < L/ = 66/ = mm
33 Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=/ d =. m b/d=/ b/d=/ b/d=/ -6. b/d=5/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=/ -6.8 b/d=5/ -.6 b/d=5/ Nivo: Pk [.8 m] Uticaji u gredi: max M= 75.6 / min M= -.6 knm
34 Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=/ d =. m -. b/d=/ b/d=/ b/d=/. b/d=5/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=/ b/d=5/ -5. b/d=5/ Nivo: Pk [.8 m] Uticaji u gredi: max T= 87. / min T= -85. kn
35 Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=5/ d =. m b/d=5/ 56. b/d=5/ b/d=5/ Nivo: Vpr [. m] Uticaji u gredi: max M= 56. / min M= -9.6 knm
36 Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=5/ d =. m b/d=5/ 8.8 b/d=5/ b/d=5/ Nivo: Vpr [. m] Uticaji u gredi: max T= 57. / min T= -9.6 kn
37 Proračun nosivosti preseka na T-sile presek 5/ cm Beton: MB - marka betona: τ r =, kn/cm AB presek: b - širina preseka: 5 cm d - visina preseka: cm h - st. visina približna: 5 cm max T-sila sa koef. sig. 88 kn Uzengije: Proračun: GA, RA, MA? GA σ v = kn/cm Ø preseka: 8 mm a u, =,5 cm razmak e= cm (preporučeno: 5; 7,5; ;,5; 5; 7,5;...cm) sečnost ugao nagiba α: 9 ugao Θ (5-55 ): 5 ( ) m au τ u, u = σ v (cosα + sinα ctgθ ) b e u τ u,u =,97 kn/cm τ Ru, A = ( τ u, A r τ ) τ Ru,A =,97 τ u,a =,9 kn/cm kn/cm τr<τu,a<τr - deo sile prihvata beton a deo prihvataju uzengije ili koso gvožđe. τ u, A = T u = T u.9 h b 5, kn Nosivost preseka je 5,kN za slučaj kada u nosivosti učestvuju i beton i uzengije prečnika 8mm na međusobnom rastojanju od cm. Sila na AB preseku od 88kN je manja od granične sile koja iznosi 5,kN te je nosivost zadovoljena.
38 Opt. 5: I+II b/d=5/ b/d=5/ -. b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/ Ram: H_ Uticaji u gredi: max σ,=. / min σ,= -. MPa
39 Opt. 5: I+II b/d=5/5 b/d=/ b/d=5/5 D=5 b/d=5/5 b/d=5/5. b/d=5/ Ram: V_ Uticaji u gredi: max σ,=. / min σ,= -5. MPa
40 Opt. 5: I+II b/d=5/5 b/d=5/ b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5. b/d=5/ Ram: V_6 Uticaji u gredi: max σ,=. / min σ,= -. MPa
41 DUKTILNOST STUBOVA USVOJENA ARMATURA PRESEKA MB f b = f bk =,5 RA /5 σ v = σ v = E E a a Ab, i = Ab + µ ; Eb E b za stubove: σdop= 7,5 kn/cm² σ β σ N β p p = = = N.5 N Ab, i g + N.7 β k p usvojen min % armiranja:,8 % Aa/Aa Aa/Aa - Armatura dobijena dimenzionisanjem stubova na koso savijanje - G+P+vetar/seizmika A A A A A pozicije / b d Ab N g+p σ ο µ potr Aa/Aa Aa/Aa Usvojena µ st µ potr Napomena stubova presek cm cm cm kn Mpa % cm cm armatura % % S , min 8,5 8,5 RØ 6,86 min S ,6 min 7,7 7,7 RØ 6,86 min S , min 9, 9, RØ 6,86 min S , min 7,8 7,8 RØ 6,86 min S 5 96,65 5 5, min,, RØ 6,5 min S ,8 min 8, 8, RØ 6,86 min S ,5 min,, RØ 6,86 min S ,8 min,5, RØ 6,86 min S ,5 min,, RØ 6,86 min
42 Opt. : Sx Ram: H_5 Uticaji u gredi: max Xp= 5. / min Xp=. m / 5.mm < H/6 = 55/6 = 8.9mm
43 Opt. : Sy Ram: H_5 Uticaji u gredi: max Yp=.6 / min Yp=. m /.6mm < H/6 = 55/6 = 8.9mm
44 Opt. 5: I+II d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m Nivo: Npr [-.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max σ,tla= / min σ,tla= 9.8 kn/m
45 Opt. 5: I+II d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m Nivo: Npr [-.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max s,tla= -6. / min s,tla= -.6 m /
46 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Dimenzionisanje (beton) Nivo: Pk [.8 m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 9.6 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 usvaja se armatura u polju fi/5
47 ... Opt. 5: I+II Nivo: Npr [-.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max s,tla= -6. / min s,tla= -.6 m /
48 -9.9 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Sr(b=.) Nivo: Pk [.8 m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -9.8 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi6/5
49 -.7 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Sr(b=.) Nivo: Pk [.8 m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -.7 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi6/5 Kontrola ploča na probijanje Nivo: Pk [.8 m] Presek (6.6,.55,.8)
50 MB hs 5.95 B Lh b/d=5/5 [cm] 5.95 KONTROLA KRITIČNOG PRESEKA. (Lh =.9m od ivice stuba) (stub zamenjujućeg kružnog preseka, ds =.8m) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu N =.55 kn Merodavni smičući napon (tačka B) τ =.88 MPa Debljina ploče d,pl =. m Statička visina ploče hs =.77 m Obim kritičnog preseka Okp =. m Postojeća armatura u ploči Procenat armiranja - pravac µ, =.85 % Procenat armiranja - pravac µ, =.85 % Srednja vrednost procenta armiranja µ =.85 % Koeficijent αa =. Koeficijent γ =.558 Koeficijent γ =.59 Dopušteni glavni napon zatezanja τa =.8 Dopušteni glavni napon zatezanja τb =. Maksimalna otpornost(γ x τb) τ,max =.87 MPa Uslov je ispunjen Uslov: τ <= τ,max (.8 <=.9) Otpornost na probijanje ploče bez dodatne armature za obezbeđenje (/ x γ x τa) τ,gr =.8 MPa Uslov: τ <= τ,gr (.8 <=.8) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbeđenje od probijanja ploče.
51 .8.6 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Nivo: Vpr [. m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 9. cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 usvaja se armatura u polju fi/5 osnovna armatura fi/5
52 .... Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Nivo: Vpr [. m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d=. cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 usvaja se armatura u polju fi/5
53 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Sr(b=.) Nivo: Vpr [. m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -.6 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi9/5
54 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Sr(b=.) Nivo: Vpr [. m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -6.5 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi9/5 Kontrola ploča na probijanje Nivo: Vpr [. m] Presek (6.6,.55,.)
55 MB hs 5.7 B Lh D=5 [cm] 5.7 KONTROLA KRITIČNOG PRESEKA. (Lh =.9m od ivice stuba) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu N = 8. kn Merodavni smičući napon (tačka B) τ =.969 MPa Debljina ploče d,pl =. m Statička visina ploče hs =.77 m Obim kritičnog preseka Okp =.656 m Postojeća armatura u ploči Procenat armiranja - pravac µ, =.6 % Procenat armiranja - pravac µ, =.6 % Srednja vrednost procenta armiranja µ =.6 % Koeficijent αa =. Koeficijent γ =.8 Koeficijent γ =.6 Dopušteni glavni napon zatezanja τa =.8 Dopušteni glavni napon zatezanja τb =. Maksimalna otpornost(γ x τb) τ,max =.86 MPa Uslov je ispunjen Uslov: τ <= τ,max (.97 <=.9) Otpornost na probijanje ploče bez dodatne armature za obezbeđenje (/ x γ x τa) τ,gr =.97 MPa Uslov: τ <= τ,gr (.97 <=.97) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbeđenje od probijanja ploče.
56 6.. Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Sr(b=.) Nivo: Npr [-.55 m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 5. cm/m usvaja se fi/5 u srednjim temeljima usvaja se fi6/5 u ugaonim temeljima
57 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Nivo: Npr [-.55 m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 5. cm/m usvaja se fi/5 u srednjim temeljima usvaja se fi6/5 u ugaonim temeljima
58 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Nivo: Npr [-.55 m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -.5 cm/m usvaja se fi/5
59 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm usvaja se fi/5 Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -. cm/m Nivo: Npr [-.55 m] Kontrola ploča na probijanje Nivo: Npr [-.55 m] Presek (6.6,.55,-.55)
60 MB hs B Lh D=5 [cm] 67.7 KONTROLA KRITIČNOG PRESEKA. (Lh =.6m od ivice stuba) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu N = 56. kn Merodavni smičući napon (tačka B) τ =.78 MPa Debljina ploče d,pl =.5 m Statička visina ploče hs =.7 m Obim kritičnog preseka Okp =.7 m Postojeća armatura u ploči Procenat armiranja - pravac µ, =.7 % Procenat armiranja - pravac µ, =.7 % Srednja vrednost procenta armiranja µ =.7 % Koeficijent αa =. Koeficijent γ =. Koeficijent γ =.89 Dopušteni glavni napon zatezanja τa =.8 Dopušteni glavni napon zatezanja τb =. Maksimalna otpornost(γ x τb) τ,max =.77 MPa Uslov je ispunjen Uslov: τ <= τ,max (.7 <=.8) Otpornost na probijanje ploče bez dodatne armature za obezbeđenje (/ x γ x τa) τ,gr =.75 MPa Uslov: τ <= τ,gr (.7 <=.75) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbeđenje od probijanja ploče.
61 Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA / Nivo: Pk [.8 m] Armatura u gredama: max Aa/Aa= 9.5 cm usvaja se -5fi6 +fi6 u podužnim gredama 5/ usvaja se +-fi u poprečnim gredama 5/ u ostalim gredama +-fi uzengije Ufi8// GA
62 Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA / Nivo: Vpr [. m] Armatura u gredama: max Aa/Aa= 7. cm usvaja se -fi6 +fi6 u podužnim gredama 5/ usvaja se +-fi u poprečnim gredama 5/ uzengije Ufi8// GA
63 Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA / Ram: V_ Armatura u gredama: max Aa/Aa=. cm uzengije u stubovima fi/5/7.5 GA
64 Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA / Ram: V_ Armatura u gredama: max Aa/Aa=.5 cm uzengije u stubovima fi/5/7.5 GA
65 Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA / Ram: V_6 Armatura u gredama: max Aa/Aa=. cm uzengije u stubovima fi/5/7.5 GA
66 STEPENIŠTE
67 Osnovni podaci o modelu Datoteka: step Pk pip.twp Datum proračuna: 5.. Način proračuna: D model (Xp, Zp, Yr) X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Teorija II-og reda Seizmički proračun Faze građenja Nelinearan proračun Veličina modela Broj čvorova: Broj pločastih elemenata: Broj grednih elemenata: Broj graničnih elemenata: 6 Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja: Jedinice mera Dužina: Sila: Temperatura: m [cm,mm] kn Celsius
68 Ulazni podaci - Konstrukcija Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m] µ γ[kn/m] αt[/c] Em[kN/m] µm Drvo - listari - masivno.5e e-5.5e+7. Setovi greda Set: Presek: b/d=/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo - listar....e-.e-.e-.98e-5.e-5.e-5 T [cm] Setovi tačkastih oslonaca K,R K,R K,R K,M K,M K,M.e+.e+.e+
69
70 Ulazni podaci - Opterećenje Lista slučajeva opterećenja No g (g) p Komb.: I+II Naziv
71 Opt. : g (g).5 p=. b/d=/.65 b/d=/.
72 Opt. : p.5 p=.5 b/d=/.65 b/d=/.
73 Opt. : I+II Statički proračun.5 b/d=/.65.9 b/d=/. Uticaji u gredi: max M=.9 / min M=. knm Opt. : I+II.5 -. b/d=/.65. b/d=/. Uticaji u gredi: max T=. / min T= -. kn
74 Opt. : I+II.5.6 b/d=/ b/d=/. -. Uticaji u gredi: max N=.6 / min N= -. kn Opt. : g (g).5 R =. b/d=/.65 b/d=/. Reakcije oslonaca R =.
75 Opt. : p.5 R =. b/d=/.65 b/d=/. Reakcije oslonaca R =. Analiza opterećenja: s.t. grede.x.x7=. kn/m gazišta.x.8x7/=. kn/m ograda. kn/m g=. kn/m korisno./=.5 kn/m p=.5 kn/m maxf=6.9cm<l/=5/=7.mm maxm=.9knm=9ncm maxt=.kn=n I=x /=78cm W=78/6=88cm A=x=cm σc =9/88=76N/cm<85 N/cm (četinari II klase) τ=.5x/=n/cm<9 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /cm
76 Stubić xcm usvaja se Nmax=5kN λ=hu/i i= F I = =.6 λ=cm/.6= ω=.9 σc =.9x5/=8N/cm<85 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /cm Ovlašćeni projektant
1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
OSNOVEN PROEKT ZA IZGRADBA NA VE[TA^KA KARPA ZA KA^UVAWE
Snezha na Jovesk a Digitally signed by Snezhana Joveska DN: cn=snezhana Joveska gn=snezhana c=mk o=es-inzenering DOOEL e=es_ing@yahoo.com Reason: I am the author of this document Location: Date: 2018-07-16
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Proračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Opšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
BETONSKE KONSTRUKCIJE
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE RAMOVSKE KONSTRUKCIJE Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Ramovske konstrukcije 1.1. Podela 1.2. Statički sistemi i statički proračun 1.3. Proračun
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
SVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 1
PRIMER 1 Simetrična okvirna konstrukcija temelja teške opreme sastoji se od armiranobetonske platforme - roštilja greda, zglobno oslonjene na četri ugaona konzolna stuba. Za uticaje gravitacionih opterećenja,
Krute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.
ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
UNIVERZITET U NOVOM SADU FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 27. avgust 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU
UNIVERZITET U NOVOM SADU 01 08 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 7. avgust 01 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit Zadatak 1 je eliminatornog tipa (kvalifikuje
Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA
Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Dr Veliborka Bogdanović, red.prof. Dr Dragan Kostić, v.prof. Konstruktivni sklop - Noseći sistem objekta Struktura sastavljena od jednostavnih nosećih elemenata
f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.
ANKERI TIPOVI, PRORAČUN I KONSTRUISANJE
KERI TIPOVI, PRORČU I KOSTRUISJE SPREGUTE KOSTRUKCIJE OD ČELIK I BETO STDRDI E 992-4- Proračun ankera za primenu u betonu E 992-4-2 Ubetonirani ankeri sa glavom E 992-4-3 nker kanali E 992-4-4 aknadno
DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
![35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD](/thumbs/60/45174330.jpg "35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD")
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
2 PROJEKAT KONSTRUKCIJE. Grad Novi Pazar. Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE. 2 - projekat konstrukcije.
1.1. NASLOVNA STRANA PROJEKAT KONSTRUKCIJE Investitor: Objekat: Vrsta tehničke dokumentacije: Grad Novi Paar Skladište a pelet OŠ Stevan Nemanja KP 333, KO Novi Paar. Separat a imenu imenjenog projekta
PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA
GRA EVINSKI FAKULTET UBEOGRADU PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 12.06.2013. p=10 kn/m 2 p=8kn/m 2 p=10 kn/m 2 25 W=±60 kn 16 POS 1 80 60 25 25 POS 1 60 POS 3 60 POS 4 POS 2 POS 3 POS 4 POS
30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije (MIK) Master studije (28+28) I semester (2+2) Prof. dr Dušan Najdanović SANACIJE, REKONSTRUKCIJE
V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 2
PRIMER 2 Da bi se ilustrovali problemi i postupak analize složenijih okvirnih konstrukcija prema YU81, izabran je primer simetrične sedmoetažne okvirne konstrukcije, sa nejednakim rasponima greda. U uvodnom
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
SPREGOVI I UKRUĆENJA. Osnovne funkcije spregova i ukrućenja
1 SPREGOVI I UKRUĆENJA 2 Osnovne funkcije spregova i ukrućenja Prijem i prenos svih horizontalnih dejstava(vetar, seizmičke sile, sile usled kretanja mostne dizalice); Obezbeđivanje stalnosti oblika konstrukcije
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
CENTRIČNO PRITISNUTI ELEMENTI
3/7/013 CETRIČO PRITISUTI ELEMETI 1 Primeri primene 1 3/7/013 Oblici poprečnih presea 3 Specifičnosti pritisnutih elemenata ivijanje Konrola napona u poprečnom preseu nije dovoljan uslov a dimenionisanje;
Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
Građevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
1 PRORAČUN PLOČE POS 1
PLOČA OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P1/1 1 PRORAČUN PLOČE POS 1 Ploča dimenzija 6.0 7.m u osnovi oslonjena je na dve paralelne grede POS, koje su oslonjene na stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvene
PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
FUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI
1/11/013 FUNDIRANJE TEEJI SACI 1. CENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC. EKSCENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC 1 Temelj samac ekscentrično oterećen rostor 1 1/11/013 Dimenzionisanje A temelja samca 3 Određivaje visine
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
FUNDIRANJE (TEMELJENJE)
1/11/013 FUNDIRANJE 1 FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1. Projektovanje temelja se vrši prema graničnom stanju konstrukcije i tla ispod ojekta sa osvrtom na ekonomski faktor u pogledu utroška materijala, oima radova
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije
Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije standardne dimenzije punioca l/b/h = 50cm/40cm/16cm male težine i lako ugradiv idealan kod nadogradnje objekata To nikoga ne ostavlja hladnim!
ANALIZA DJELOVANJA (OPTEREĆENJA) - EUROKOD
GRAĐEVINSKO - ARHITEKTONSKI FAKULTET Katedra za metalne i drvene konstrukcije Kolegij: METALNE KONSTRUKCIJE ANALIZA DJELOVANJA (OPTEREĆENJA) - EUROKOD TLOCRTNI PRIKAZ NOSIVOG SUSTAVA OBJEKTA 2 PRORAČUN
Srednjenaponski izolatori
Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125
Određivanje statičke šeme glavnog nosača
1 PRORAČUN GLAVNIH NOSAČA Određivanje statičke šeme glavnog nosača Konstrukcijska i statička šema za jednobrodnu halu Konstrukcijska i statička šema za dvobrodnu halu 3 Metode globalne analize materijalna
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale Univerzitet u Beogradu Tipski fasadni stub u podužnom zidu Fasadni stub u poduz nom zidu je staticǩog sistema kontinualnog nosacǎ na dva polja cǐji su rasponi:
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Cenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.
Cenovnik spiro kanala i opreme - *Cenovnik ažuriran 09.02.2018. Spiro kolena: Prečnik - Φ (mm) Spiro kanal ( /m) 90 45 30 Muf/nipli: Cevna obujmica: Brza diht spojnica: Elastična konekcija: /kom: Ø100
METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Proračun toplotne zaštite
Proračun toplotne zaštite za objekat Stambeni objekat urađen prema JUS U.J5.600 iz 1998 i JUS U.J5.510 iz 1987 godine. Sadržaj - analiza konstrukcija - analiza linijskih gubitaka - proračun toplotnih transmisionih
Proračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016.
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2016. Josipa Tomić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA
Katedra za elektroniku Elementi elektronike Laboratorijske vežbe Vežba br. 2 STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA Datum: Vreme: Studenti: 1. grupa 2. grupa Dežurni: Ocena: Elementi elektronike -
Savijanje statički neodređeni nosači
Savijanje statički neodređeni nosači Statička neodređenost nosača Uslovi neprekidnosti elastične linije Prva jednačina savijanja Normalni napon u nekoj tački poprečnog preseka s M moment sprega s z M I
METALNE KONSTRUKCIJE II
METALNE KONSTRUKCIJE II 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani kao bold. Legenda dodatnih grafičkih
1 PRORAČUN PLOČE POS 1
KRSTST PLOČ JEDNO POLJE P9/ PRORČUN PLOČE POS Ploča dimezija 6.0 7.m u osovi oslojea je a dva para paralelih greda POS,, koje su oslojee a stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvee težie, ploča je
Оsnоvni principi prојеktоvаnjа zidаnih zgrаdа
Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2015/16 Uvod u arhitektonske konstrukcije, II sem. 2+2 Predavanje br. 6 Оsnоvni
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
ISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
10. STABILNOST KOSINA
MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM
STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM Autor: Ivan Volarić, struč. spec. ing. aedif. Zagreb, Siječanj 2017. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNOG ZADATKA Projektni zadatak prema kojem je
l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)
Vežbe 6 IZVIJANJE 1 IZVIJANJE Izvijanje se javlja kod aksijalno napregnutih štapova na pritisak, kada imaju relativno veliku dužinu u odnosu na površinu poprečnog preseka. Zbog postojanja geometrijskih
Otpori trenja i otpori oblika
4 Otpori trenja i otpori oblika Zadatak 4.. Na osnovu pritisaka izmerenih duž konture prikazanog stuba, izloženog homogenoj vazdušnoj struji, odre deni su koeficijenti pritisaka C p (dati u tabeli). Izračunati
6. Plan armature prednapetog nosača
6. Plan armature prednapetog nosača 6.1. Rekapitulacija odabrane armature Prednapeta armatura odabrano:3 natege 6812 Uzdužna nenapeta armatura. u polju donji rub nosača (mjerodavna je provjera nosivosti
3. PRORAČUN AB SKLOPOVA
2. listopada 2017. 1 3. PRORAČUN AB SKLOPOVA 2 3.1. Statičko rješenje noseće konstrukcije 3 Statički proračun ima za zadaću pronalaženje ekstremnih reznih sila kako bi se izvršilo dimenzioniranje armiranobetonskih
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2
Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2016/17 Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2 Prof. dr Veliborka Bogdanović