GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
|
|
- ἐλπίς Βάμβας
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Odsek za konstrukcije grupa A Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2) mogu i ne moraju delovati istovremeno. 1.2 Dimenzionisati nosač prema momentima savijanja u karakterističnim presecima 2. Dimenzionisati stub pravougaonog poprečnog preseka, dimenzija b/d = 30/60 cm, opterećen sledećim uticajima: M g = 100 knm; M p = 20 knm; N g = 200 kn; N p = 1600 kn; 3. Nosač čiji su statički sistem i poprečni presek prikazani na skici 2, dimenzionisati u karakterističnim presecima prema transverzalnim silama. Za uzengije koristiti samo profile Ø8 i Ø10. Deo nosača levo od oslonca B osigurati kosim profilima. 4. Dimenzionisati centrično napregnut element pravougaonog poprečnog preseka, opterećen zadatim silama usled stalnog, povremenog i dopunskog opterećenja. Sračunati napone u betonu i armaturi. - N G = 1800 kn (sila pritiska, težina elemenata konstrukcije) - Z P = 1200 kn (sila zatezanja, korisno opterećenje) - N = ±400 kn (sila alternativnog znaka, promena temperature) 5. Nosač sistema proste grede raspona L=6.0 m, b/d= 30/60 cm, opterećen je sa dve koncentrisane sile u trećinama raspona, skica 3. Sračunati napone u betonu i armaturi, srednje rastojanje i karakterističnu širinu prslina za presek u kome deluje koncentrisano opterećenje (t=0). Sračunati maksimalni ugib nosača vodeći računa o dugotrajnom dejstvu stalnog opterećenja (φ =2.5). Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB30, RA 400/500
2 Odsek za konstrukcije grupa B Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2) mogu i ne moraju delovati istovremeno. 1.2 Dimenzionisati nosač prema momentima savijanja u karakterističnim presecima 2. Dimenzionisati stub pravougaonog poprečnog preseka, dimenzija b/d = 30/50 cm, opterećen sledećim uticajima: M g = 100 knm; M p = 20 knm; N g = 200 kn; N p = 1500 kn; 3. Nosač čiji su statički sistem i poprečni presek prikazani na skici 2, dimenzionisati u karakterističnim presecima prema transverzalnim silama. Za uzengije koristiti samo profile Ø8 i Ø10. Deo nosača levo od oslonca B osigurati kosim profilima. 4. Dimenzionisati centrično napregnut element pravougaonog poprečnog preseka, opterećen zadatim silama usled stalnog, povremenog i dopunskog opterećenja. Sračunati napone u betonu i armaturi. - N G = 1900 kn (sila pritiska, težina elemenata konstrukcije) - Z P = 1100 kn (sila zatezanja, korisno opterećenje) - N = ±350 kn (sila alternativnog znaka, promena temperature) 5. Nosač sistema proste grede raspona L=6.0 m, b/d= 30/60 cm, opterećen je koncentrisanom silom u sredini raspona, skica 3. Sračunati napone u betonu i armaturi, srednje rastojanje i karakterističnu širinu prslina za presek u kome deluje koncentrisano opterećenje (t=0). Sračunati maksimalni ugib nosača (t=, φ =2.5). Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB35, RA 400/500
3 Odsek za konstrukcije Za gredu pravougaonog preseka, širine 35 cm i visine 60 cm, sračunata je potrebna površina armature u donjoj, zategnutoj zoni, od cm 2. Potrebno je usvojiti broj i raspored šipki, vodeći računa o sledećem: - koristiti pojedinačne profile (dati dva primera sa različitim prečnicima usvojene armature), - ako je širina grede 25 cm, rasporediti usvojenu armaturu u presek U svim primerima usvojiti uzengije URØ8/25. Sračunati ukupnu potrebnu dužinu uzengije L u. Za svaki od traženih načina armiranja sračunati statičku visinu preseka. Dimenzionisati centrično napregnut element pravougaonog poprečnog preseka, dimenzija 30/50 cm, koji je opterećen zadatim silama usled stalnog, povremenog i dopunskog opterećenja: - N G = 310 kn (sila pritiska, stalno opterećenje) - Z P = 100 kn (sila zatezanja, povremeno opterećenje) - N = ±160 kn (sila alternativnog znaka, promena temperature) 2. Dimenzionisati centrično pritisnuti stub kružnog oblika prečnika 50 cm (ne uvodeći u proračun izvijanje) N G = 2230 kn N P = 390 kn 3. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek pravougaonog oblika ekscentrično zategnutog elementa dimenzija 30/20 cm. M G = 10 knm Z G = 320 kn M P = 10 knm Z P = 210 kn 4. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek pravougaonog oblika ekscentrično pritisnutog elementa dimenzija 30/20 cm. M G = 10 knm N G = 320 kn M P = 10 knm N P = 210 kn 5. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek pravougaonog oblika ekscentrično pritisnutog elementa dimenzija 30/50 cm. M G = 150 knm N G = 150 kn M P = 130 knm N P = 130 kn 6. Odrediti visinu i potrebnu podužnu armaturu nosača sistema proste grede raspona L= 6,0 m. Usvojena visina preseka treba da se nalazi u granicama od L/10 do L/12. Poprečni presek je pravougaonog oblika širine 35 cm. Opterećenja koja deluju na gredni nosač su: g = 55 kn/m p= 33 kn/m 7. Nosač pravougaonog poprečnog preseka dimenzija b/d=30/60 cm, čiji je dijagram granične transverzalne sile prikazan na skici 1, osigurati od glavnih napona zatezanja. Na delu A-B obavezno primeniti kosu armaturu. Na celom nosaču koristiti dvosečne uzengije,
4 prečnika Ø8 i/ili Ø10. Na svakom delu nosača sračunati dužinu osiguranja i označiti usvojene uzengije na i van dužine osiguranja. Skica 1 Skica 2 8. Na delu grednog nosača pravougaonog poprečnog preseka, b/d=35/50 cm, dijagram nominalnog smičućeg napona izgleda kao na skici 2. Izvršiti osiguranje od glavnih napona zatezanja kombinacijom kose armature i uzengija prečnika Ø8. Ako se na jednom mestu može poviti maksimalno 50% kose armature, odrediti mesta povijanja usvojenih kosih profila. 9. Gredni nosač pravougaonog poprečnog preseka, b/d=50/60 cm opterećen je na čistu torziju. Izvršiti osiguranje nosača od glavnih napona zatezanja. M Tg = 15 knm M Tp = 20 knm 10. Odrediti karakteristične vrednosti dilatacija i skicirati dijagram dilatacija po visini preseka u fazi eksploatacije, za nosač čiji je poprečni presek prikazan na skici 3. Nosač je opterećen momentima savijanja od stalnog i povremenog opterećenja. M G = 200 knm M P = 50 knm Skica 3 Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB30, RA 400/500
5 Odsek za konstrukcije grupa A 1. Za gredu pravougaonog preseka, širine 35 cm i visine 60 cm, sračunata je potrebna površina armature u gornjoj, zategnutoj zoni, od cm 2. Potrebno je usvojiti broj i raspored šipki, vodeći računa o sledećem: - koristiti pojedinačne profile (dati dva primera sa različitim prečnicima usvojene armature), - ako je širina grede 25 cm, rasporediti usvojenu armaturu u presek U svim primerima usvojiti uzengije URØ8/25. Za svaki od traženih načina armiranja sračunati statičku visinu preseka. 2. Dimenzionisati centrično pritisnuti stub kružnog oblika prečnika 50 cm (ne uvodeći u proračun izvijanje) N G = 1230 kn N = 550 kn 3. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek pravougaonog oblika, dimenzija b/d=30/20 cm. M G = 20 knm Z G = 220 kn M P = 30 knm Z P = 330 kn 4. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek kvadratnog oblika dimenzije 60 cm. Momente savijanja od različitih opterećenja u kombinaciju uzeti uvek sa istim znakom. M G = ±150 knm M P = ± 200 knm M = ±130 knm N G = 1400 kn N P = 1300 kn N = 1300 kn 5. Za gredu raspona L=6,2 m, pravougaonog preseka, širine 40 cm, opterećenu jednako raspodeljenim stalnim, odnosno povremenim opterećenjem, dimenzionisati karakteristične poprečne preseke prema momentima savijanja. Debljina ploče d p = 16 cm (skica 1). Usvojena visina grede treba da bude između L/10 i L/12, a dilatacija u podužnoj zategnutoj armaturi mora biti veća od 0,6 %. g = 49 kn/m p= 44 kn/m g,p b d L d p Skica 1
6 6. Nosač čiji je dijagram granične transverzalne sile prikazan na skici 2, osigurati od glavnih napona zatezanja. Na svakom delu nosača sračunati dužinu osiguranja i označiti usvojene uzengije na i van dužine osiguranja. Poprečni presek nosača takođe je prikazan na skici.. Skica 2 Kao poprečnu armaturu koristiti: - deo B desno prema C: dvosečne vertikalne uzengije URØ10 i koso povijene profile - deo B levo prema A: višesečne vertikalne uzengije URØ10 (odrediti i dužinu na kojoj su dovoljne dvosečne uzengije) - deo C prema B desno : dvosečne vertikalne uzengije URØ10 7. Odrediti dilatacije i napone u betonu i armaturi za element čiji je poprečni presek prikazan na skici 3, ukoliko je on: - opterećen silom pritiska od 2500 kn - opterećen silom zatezanja od 800 kn - izložen čistom pravom savijanju sa momentom od 90 knm Skica 3 Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB30, RA 400/500
7 Odsek za konstrukcije grupa B 1. Za gredu pravougaonog preseka, širine 30 cm i visine 55 cm, sračunata je potrebna površina armature u gornjoj, zategnutoj zoni, od cm 2. Potrebno je usvojiti broj i raspored šipki, vodeći računa o sledećem: - koristiti pojedinačne profile (dati dva primera sa različitim prečnicima usvojene armature), - ako je širina grede 25 cm, rasporediti usvojenu armaturu u presek U svim primerima usvojiti uzengije URØ8/25. Za svaki od traženih načina armiranja sračunati statičku visinu preseka. 2. Dimenzionisati centrično pritisnuti stub kružnog oblika prečnika 40 cm (ne uvodeći u proračun izvijanje) N G = 1500 kn N Δ = 500 kn 3. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek pravougaonog oblika, dimenzija b/d=40/30 cm. M G = 40 knm Z G = 320 kn M P = 60 knm Z P = 430 kn 4. Odrediti potrebnu površinu armature i oblikovati poprečni presek kvadratnog oblika dimenzije 50 cm. Momente savijanja od različitih opterećenja u kombinaciju uzeti uvek sa istim znakom. M G = ±100 knm M P = ± 150 knm M Δ = ±90 knm N G = 1000 kn N P = 600 kn N Δ = 400 kn 5. Za gredu raspona L=6,2 m, pravougaonog preseka, širine 40 cm, opterećenu jednako raspodeljenim stalnim, odnosno povremenim opterećenjem, dimenzionisati karakteristične poprečne preseke prema momentima savijanja. Debljina ploče d p = 16 cm (skica 1). Usvojena visina grede treba da bude između L/10 i L/12, a dilatacija u podužnoj zategnutoj armaturi mora biti veća od 0,6 %. g = 27 kn/m p= 47 kn/m g,p b d L d p Skica 1
8 6. Nosač čiji je dijagram granične transverzalne sile prikazan na skici 2, osigurati od glavnih napona zatezanja. Na svakom delu nosača sračunati dužinu osiguranja i označiti usvojene uzengije na i van dužine osiguranja. Poprečni presek nosača takođe je prikazan na skici.. Skica 2 Kao poprečnu armaturu koristiti: - deo B desno prema C: dvosečne vertikalne uzengije URØ10 i koso povijene profile - deo B levo prema A: višesečne vertikalne uzengije URØ10 (odrediti i dužinu na kojoj su dovoljne dvosečne uzengije) - deo C prema B desno : dvosečne vertikalne uzengije URØ10 7. Odrediti dilatacije i napone u betonu i armaturi za element čiji je poprečni presek prikazan na skici 3, ukoliko je on: - opterećen silom pritiska od 1800 kn - opterećen silom zatezanja od 1100 kn - izložen čistom pravom savijanju sa momentom od 100 knm Skica 3 Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB30, RA 400/500
9 Odsek za konstrukcije Grupa A Za konstrukciju čiji su statički sistem i opterećenje prikazani na skici, potrebno je: 1. Nacrtati dijagrame M,N,T za sledeće slučajeve opterećenja: (1) stalno opterećenje (g) (2) povremeno opterećenje (p+p 1 +P 2 ) (3) opterećenje vetrom (w) - alternativan uticaj 2. Na osnovu sračunatih vrednosti presečnih sila, odrediti merodavne kombinacije uticaja za navedene preseke i dimenzionisati po teoriji granične nosivosti: 2.1 POS 1 u presecima 1, 2, 3 prema M i N, odnosno u presecima 2 i 3 prema T. Osiguranje od glavnih napona zatezanja u preseku 2 izvršiti vertikalnim uzengijama (m=2, Ø10) i koso povijenim profilima. 2.2 POS S1 (b/d=35/50cm) prema M i N u preseku POS S2 (b/d=35/45cm). Za dužinu izvijanja usvojiti h i = h = 6.0 m. 3. Nacrtati šemu armiranja POS 1, POS S1, POS S2 i prikazati karakteristične poprečne preseke sa svim neophodnim kotama i oznakama. 4. Za usvojeni raspored armature u preseku 5, sračunati napone u betonu i armaturi, srednje rastojanje i karakterističnu širinu prslina (stanje t=0). Podaci za proračun: MB 30 RA 400/500 g = 30 kn/m p = 20 kn/m w = ±15 kn/m P 1 = 180 kn P 2 = 240 kn Vertikalno povremeno opterećenje p i vetar (±w) mogu, ali ne moraju delovati istovremeno. Svi elementi su iste širine b. Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87.
10 Odsek za konstrukcije Grupa B Za konstrukciju čiji su statički sistem i opterećenje prikazani na skici, potrebno je: 1. Nacrtati dijagrame M,N,T za sledeće slučajeve opterećenja: (1) stalno opterećenje (g) (2) povremeno opterećenje (p+p 1 +P 2 ) (3) opterećenje vetrom (w) - alternativan uticaj 2. Na osnovu sračunatih vrednosti presečnih sila, odrediti merodavne kombinacije uticaja za navedene preseke i dimenzionisati po teoriji granične nosivosti: 2.1 POS 1 u presecima 1, 2, 3 prema M i N, odnosno u presecima 2 i 3 prema T. Osiguranje od glavnih napona zatezanja u preseku 2 izvršiti vertikalnim uzengijama (m=2, Ø10) i koso povijenim profilima. 2.2 POS S1 (b/d=35/50cm) prema M i N u preseku POS S2 (b/d=35/35cm). Za dužinu izvijanja usvojiti h i = h = 6.0 m. 3. Nacrtati šemu armiranja POS 1, POS S1, POS S2 i prikazati karakteristične poprečne preseke sa svim neophodnim kotama i oznakama. 4. Za usvojeni raspored armature u preseku 5, sračunati napone u betonu i armaturi, srednje rastojanje i karakterističnu širinu prslina (stanje t=0). Podaci za proračun: MB 30 RA 400/500 g = 30 kn/m p = 20 kn/m w = ±15 kn/m P 1 = 180 kn P 2 = 240 kn Vertikalno povremeno opterećenje p i vetar (±w) mogu, ali ne moraju delovati istovremeno. Svi elementi su iste širine b. Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87.
11 Odsek za konstrukcije grupa A Dimenzionisati prema momentima savijanja (M u ) presek u sredini srednjeg raspona i presek iznad oslonca B, skica 1. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (p) može biti proizvoljne dužine i može delovati na proizvoljnom delu nosača. Prilikom dimenzionisanja preseka u sredini srednjeg raspona, obezbediti dilataciju u armaturi od bar 8 promila. 1.2 Dimenzionisati nosač prikazan na skici 1 u karakterističnim presecima prema transverzalnim silama (T u ). Za položaj p opterećenja usvojiti položaj koji izaziva maksimalne momente savijanja u srednjem polju nosača. Kao poprečnu armaturu koristiti: - deo B desno prema C: višesečne vertikalne uzengije URØ8 i koso povijene profile - deo B levo prema A: višesečne vertikalne uzengije URØ8 (odrediti i dužinu na kojoj su dovoljne dvosečne uzengije) - deo A prema B levo: dvosečne vertikalne uzengije URØ8 Jasno označiti po celoj dužini nosača usvojenu poprečnu armaturu. 1.3 Za usvojeni raspored armature u preseku u srednjem polju, sračunati napone u betonu i armaturi (trenutak t=0), srednje rastojanje i karakterističnu širinu prslina. 2. Dimenzionisati stub poprečnog preseka b/d=30/50 cm, opterećen prema skici 2. Sopstvenu težinu stuba zanemariti. Uticaj izvijanja stuba zanemariti Dimenzionisati stub čiji je poprečni presek oblika jednakostraničnog trougla, koji je opterećen silama N g =2000 kn (pritisak), Z p =1500 kn(zatezanje) i N Δ =±600 kn. 3.2 Sračunati napone u betonu i armaturi od zadatog opterećenja. Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB30, RA 400/500 Rezultati ispita biće objavljeni najkasnije do nedelje,
12 Odsek za konstrukcije grupa B Dimenzionisati prema momentima savijanja (M u ) presek u sredini srednjeg raspona i presek iznad oslonca B, skica 1. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (p) može biti proizvoljne dužine i može delovati na proizvoljnom delu nosača. 1.2 Dimenzionisati nosač prikazan na skici 1 u karakterističnim presecima prema transverzalnim silama (T u ). Za položaj p opterećenja usvojiti položaj koji izaziva maksimalne momente savijanja u srednjem polju nosača. Kao poprečnu armaturu koristiti: - deo B desno prema C: višesečne vertikalne uzengije URØ8 i koso povijene profile - deo B levo prema A: višesečne vertikalne uzengije URØ8 (odrediti i dužinu na kojoj su dovoljne dvosečne uzengije) - deo A prema B levo: dvosečne vertikalne uzengije URØ8 Jasno označiti po celoj dužini nosača usvojenu poprečnu armaturu. 1.3 Za usvojeni raspored armature u preseku iznad oslonca B, sračunati napone u betonu i armaturi (trenutak t=0), srednje rastojanje i karakterističnu širinu prslina. 2. Dimenzionisati stub poprečnog preseka b/d=30/55 cm, opterećen prema skici 2. Sopstvenu težinu stuba zanemariti. Uticaj izvijanja stuba zanemariti Dimenzionisati stub čiji je poprečni presek oblika jednakostraničnog trougla, koji je opterećen silama N g =2100 kn (pritisak), Z p =1600 kn(zatezanje) i N Δ =±700 kn. 3.2 Sračunati napone u betonu i armaturi od zadatog opterećenja. Sve dimenzionisane preseke nacrtati u odgovarajućoj razmeri (1:10), sa svim potrebnim kotama i oznakama. Zadate dimenzije elemenata ne menjati. Računati samo sa zadatim opterećenjima, prema teoriji graničnih stanja i pravilniku BAB 87. ZA SVE ZADATKE: MB30, RA 400/500 Rezultati ispita biće objavljeni najkasnije do nedelje,
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.
ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραPROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA
GRA EVINSKI FAKULTET UBEOGRADU PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 12.06.2013. p=10 kn/m 2 p=8kn/m 2 p=10 kn/m 2 25 W=±60 kn 16 POS 1 80 60 25 25 POS 1 60 POS 3 60 POS 4 POS 2 POS 3 POS 4 POS
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραGrađevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότερα30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότερα1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NOVOM SADU FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 27. avgust 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU
UNIVERZITET U NOVOM SADU 01 08 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 7. avgust 01 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit Zadatak 1 je eliminatornog tipa (kvalifikuje
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
Διαβάστε περισσότεραProračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
Διαβάστε περισσότεραSILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA
SIE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA DEFINICIJE SIA U PRESECIMA Projektovanje bilo kog konstruktivnog elemenata podrazumeva određivanje unutrašnjih sila u tom elementu da bi se obezbedilo da materijal od koga
Διαβάστε περισσότεραMETALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότεραf 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.
Διαβάστε περισσότεραPoglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji.
Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji. 8.1. TEMELJ SAMAC Da bi temelj bio temelj samac mora da zadovolji sledeće uslove: da je opterećen koncetrisanom
Διαβάστε περισσότερα1 PRORAČUN PLOČE POS 1
PLOČA OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P1/1 1 PRORAČUN PLOČE POS 1 Ploča dimenzija 6.0 7.m u osnovi oslonjena je na dve paralelne grede POS, koje su oslonjene na stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvene
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
Διαβάστε περισσότεραOsnovne vrste naprezanja: Aksijalno naprezanje Smicanje Uvijanje. Savijanje. Izvijanje
Osnovne vrste napreanja: ksijalno napreanje Smicanje Uvijanje Savijanje Ivijanje 1 SVIJNJE GREDE SI Greda je opterećena na desnom kraju silom paralelno jednoj od glavnih centralnih osa inercije (y osi).
Διαβάστε περισσότερα5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I
5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I ČISTO KOSO SAVIJANJE Pod pravim savijanjem podrazumeva se slučaj kada se ravan savijanja poklapa sa jednom od glavnih ravni
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραTEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA. Str knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile
5.5.2016 1 TEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA Str 267-290 knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile 5.5.2016 2 ŠTA ĆEMO NAUČITI U OVOM POGLAVLJU? Određivanje unutrašnjih sila u presecima
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότεραAksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka
Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka Metalne konstrukcije 1 P6-1 Osobenosti višedelnih štapova Poprečni presek se sastoji od više samostalnih elemenata koji su mestimično povezani;
Διαβάστε περισσότεραKonvencija o znacima za opterećenja grede
Konvencija o znacima za opterećenja grede Levo od preseka Desno od preseka Savijanje Čisto savijanje (spregovima) Osnovne jednačine savijanja Savijanje silama Dimenzionisanje nosača izloženih savijanju
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE RAMOVSKE KONSTRUKCIJE Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Ramovske konstrukcije 1.1. Podela 1.2. Statički sistemi i statički proračun 1.3. Proračun
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
Διαβάστε περισσότεραSl. 3/1. Statički sistemi grednih nosača
3. LINIJSKI ELEMENTI 3.1. GREDNI NOSAČI 3.1.1. KARAKTERISTIKE, PRIMENA I SISTEMI Grednim nosačima smatramo one linijske elemente koji su pretežno opterećeni na savijanje silama. Javljaju se sastavnim delom
Διαβάστε περισσότεραLOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul
Διαβάστε περισσότερα4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I Čisto pravo savijanje Pod čistim savijanjem grede podrazumeva se naprezanje pri kome su sve komponente unutrašnjih sila jednake nuli, osim momenta
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότεραRačunarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
Διαβάστε περισσότεραUniverzitet u Beogradu 20. januar Elektrotehnički fakultet
Univerzitet u eograu. januar 1. Elektrotehnički fakultet EHNIK 1. Telekomunikacioni kabl je potrebno zategnuti između ve vertikalne konzole (stuba) koje su ubetonirane u sreišta krovova ve susene zgrae,
Διαβάστε περισσότεραV.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 2
PRIMER 2 Da bi se ilustrovali problemi i postupak analize složenijih okvirnih konstrukcija prema YU81, izabran je primer simetrične sedmoetažne okvirne konstrukcije, sa nejednakim rasponima greda. U uvodnom
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραAlgoritmi zadaci za kontrolni
Algoritmi zadaci za kontrolni 1. Nacrtati algoritam za sabiranje ulaznih brojeva a i b Strana 1 . Nacrtati algoritam za izračunavanje sledeće funkcije: x y x 1 1 x x ako ako je : je : x x 1 x x 1 Strana
Διαβάστε περισσότεραROŽNJAČE. Rožnjače
1 ROŽNJAČE 2 Rožnjače Opšte 3 Rožnjače primaju i prenose opterećenje sa krovne površine na glavne nosače. Leže u krovnoj ravni i pružaju se paralelno sa podužnom osom hale. Raspon l: od 4,0 do 18,0 m (uobičajeno
Διαβάστε περισσότεραOtpori trenja i otpori oblika
4 Otpori trenja i otpori oblika Zadatak 4.. Na osnovu pritisaka izmerenih duž konture prikazanog stuba, izloženog homogenoj vazdušnoj struji, odre deni su koeficijenti pritisaka C p (dati u tabeli). Izračunati
Διαβάστε περισσότεραCenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.
Cenovnik spiro kanala i opreme - *Cenovnik ažuriran 09.02.2018. Spiro kolena: Prečnik - Φ (mm) Spiro kanal ( /m) 90 45 30 Muf/nipli: Cevna obujmica: Brza diht spojnica: Elastična konekcija: /kom: Ø100
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραSavijanje statički neodređeni nosači
Savijanje statički neodređeni nosači Statička neodređenost nosača Uslovi neprekidnosti elastične linije Prva jednačina savijanja Normalni napon u nekoj tački poprečnog preseka s M moment sprega s z M I
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραII. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA
II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike
Διαβάστε περισσότεραElementi spektralne teorije matrica
Elementi spektralne teorije matrica Neka je X konačno dimenzionalan vektorski prostor nad poljem K i neka je A : X X linearni operator. Definicija. Skalar λ K i nenula vektor u X se nazivaju sopstvena
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
Διαβάστε περισσότερα1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
Διαβάστε περισσότεραМАТРИЧНА АНАЛИЗА КОНСТРУКЦИЈА
Београд, 21.06.2014. За штап приказан на слици одредити најмању вредност критичног оптерећења P cr користећи приближан поступак линеаризоване теорије другог реда и: а) и један елемент, слика 1, б) два
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραS T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT ANALIZA OPTEREĆENJA ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραKaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Διαβάστε περισσότεραFUNDIRANJE (TEMELJENJE)
1/11/013 FUNDIRANJE 1 FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1. Projektovanje temelja se vrši prema graničnom stanju konstrukcije i tla ispod ojekta sa osvrtom na ekonomski faktor u pogledu utroška materijala, oima radova
Διαβάστε περισσότεραMASTER RAD KONTROLNI PRORAČUN IZVEDENIH MOSTOVA SEKTORA 8, AUTOPUTNOG PRAVCA E80 (KORIDOR 10)
Univerzitet u Nišu Građevinsko-arhitektonski fakultet MASTER RAD KONTROLNI PRORAČUN IZVEDENIH MOSTOVA SEKTORA 8, AUTOPUTNOG PRAVCA E80 (KORIDOR 10) Petar Radosavljević MRG 148/12 Niš, oktobar 2015. Ispitna
Διαβάστε περισσότεραl r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)
Vežbe 6 IZVIJANJE 1 IZVIJANJE Izvijanje se javlja kod aksijalno napregnutih štapova na pritisak, kada imaju relativno veliku dužinu u odnosu na površinu poprečnog preseka. Zbog postojanja geometrijskih
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότεραMETALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
Διαβάστε περισσότερα( ) ( ) 2 UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET. Zadaci za pripremu polaganja kvalifikacionog ispita iz Matematike. 1. Riješiti jednačine: 4
UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET Riješiti jednačine: a) 5 = b) ( ) 3 = c) + 3+ = 7 log3 č) = 8 + 5 ć) sin cos = d) 5cos 6cos + 3 = dž) = đ) + = 3 e) 6 log + log + log = 7 f) ( ) ( ) g) ( ) log
Διαβάστε περισσότεραFUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI
1/11/013 FUNDIRANJE TEEJI SACI 1. CENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC. EKSCENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC 1 Temelj samac ekscentrično oterećen rostor 1 1/11/013 Dimenzionisanje A temelja samca 3 Određivaje visine
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότεραII. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA
II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότερα10. STABILNOST KOSINA
MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg
Διαβάστε περισσότεραKrute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
Διαβάστε περισσότεραnumeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραELEKTROTEHNIČKI ODJEL
MATEMATIKA. Neka je S skup svih živućih državljana Republike Hrvatske..04., a f preslikavanje koje svakom elementu skupa S pridružuje njegov horoskopski znak (bez podznaka). a) Pokažite da je f funkcija,
Διαβάστε περισσότερα