f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
|
|
|
- Μέδουσα Κωνσταντόπουλος
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici. Granična vrednost ugiba: w in,lim = l/00 (w inst,lim = l/00). aterijal: monolitno drvo C 4. Eksploataciona klasa:. sk gk, sk z gk wk 4 l = 4, m wk l = 4, m z 14 g k =,6 kn/m s k =, kn/m (NV > 1000 m) w k = 1,4 kn/m REŠENJE Ulazni podaci: Karakteristične vrednosti za monolitno drvo C 4: - karakteristična vrednost čvrstoće na smicanje: 4 N/mm - karakteristična vrednost čvrstoće na savijanje: v,k 4 N/mm - srednja vrednost modula elastičnosti paralelno vlaknima: m,k E N/mm Korekcioni koeicijent za čvrstoću drveta u zavisnosti od eksploatacione klase i klase trajanja opterećenja, k mod : - za monolitno drvo, eksplotacionu klasu i - stalno opterećenje: kmod 0,6 - srednjetrajno opterećenje (sneg, NV > 1000m): kmod 0,8 - kratkotrajno/trenutno opterećenje (vetar): kmod 1,0 0,mean Korekcioni koeicijent za deormacije u zavisnosti od eksploatacione klase, k de : - za monolitno drvo i eksploatacionu klasu : kde 0,8 Parcijalni koeicijent sigurnosti za svojstva materijala, γ : - za monolitno drvo: 1, Parcijalni koeicijenti sigurnosti za opterećenja: - za granična stanja nosivosti - stalno opterećenje: G 1,5 - promenljivo opterećenje: Q 1,5
2 - za granična stanja upotrebljivosti - stalno opterećenje: G 1,0 - promenljivo opterećenje: Q 1,0 Koeicijenti za kombinovanu vrednost promenljivih dejstava: - za sneg (NV > 1000 m): 0 0,; 0, - za vetar: 0 0,6; 0 Dokaz prema graničnim stanjima nosivosti Proračunska vrednost statičkih uticaja: Osnovna kombinacija uticaja od dejstava za granična stanja nosivosti: Ed E G,j Gk,j Q,1 Qk,1 Q,i 0,i Qk,i j1 i1 l 4, max Vg,z,k gk,6 5,46 kn l 4, max Vs,z,k sk, 4,6 kn l 4, max Vw,,k wk 1,4,94 kn l 4, max g,,k gk,6 5, knm 8 8 l 4, max s,,k sk, 4,85 knm 8 8 l 4, max w,z,k wk 1,4,09 knm 8 8 Opterećenje Proračunska vrednost Proračunska vrednost Klasa trajanja ψ V z,d [kn] V,d [kn] 0 opterećenja g 1,5 5,46, -- 1,0 stalno 0,6 s 1,5 4,6 6,9 -- 0, srednjetrajno 0,8 w -- 1,5,94 4,41 0,6 kratkot./tren. 1,0 Kombinacije opterećenja* g + s, 6,9 14,0 -- srednjetrajno 0,8 g + s + w, 6,9 14,0 0,64,41,65 kratkot./tren. 1,0 g + w + s, 0, 6,9 1, 4,41 kratkot./tren. 1,0 * Kombinacija g + w nije razmatrana, jer je kombinacija g + w +s svakako nepovoljnija. Opterećenje Proračunska vrednost Proračunska vrednost Klasa trajanja ψ,d [knm] z,d [knm] 0 opterećenja g 1,5 5,,4 -- 1,0 stalno 0,6 s 1,5 4,85,8 -- 0, srednjetrajno 0,8 w -- 1,5,09 4,64 0,6 kratkot./tren. 1,0 Kombinacije opterećenja* g + s,4,8 15,0 -- srednjetrajno 0,8 g + s + w,4,8 15,0 0,64,64,8 kratkot./tren. 1,0 g + w + s,4 0,,8 1,84 4,64 kratkot./tren. 1,0 * Kombinacija g + w nije razmatrana, jer je kombinacija g + w +s svakako nepovoljnija. k mod k mod
3 Kombinacija: g + s Smicanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na smicanje: kmod v,k 0,8 4 v,d,46 N/mm 1, Proračunska vrednost smičućeg napona: Vz,d 14,0 z,d 1,5 1,5 10 0,95 N/mm kcr A 0, Koeicijent kojim se uzima u obzir uticaj pukotina nastalih usled skupljanja, k cr : - za monolitno drvo: kcr 0,6 τz,d 0,95 0,9 1,46 v,d Savijanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na savijanje: kmod kh m,k 0,81,0 4 14, N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na savijanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm : kh 1 Proračunska vrednost normalnog napona: 15, ,18 N/mm W ,18 0,6 1 14,,d Kombinacija: g + s + w Smicanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na smicanje: kmod v,k 1,0 4 v,d,08 N/mm 1, Proračunske vrednosti smičućih napona:
4 ,d,65,d 1,5 V 1,5 10 0,18 N/mm kcr A 0, Vz,d 14,0 z,d 1,5 1,5 10 0,95 N/mm kcr A 0, Koeicijent kojim se uzima u obzir uticaj pukotina nastalih usled skupljanja, k cr : - za monolitno drvo: kcr 0,6 τ,d τ z,d 0,18 0,95 v,d v,d,08,08 Savijanje 0,10 1 Proračunske vrednosti čvrstoća drveta na savijanje: kmod kh m,k 1,0 1,0 4 18,46 N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na savijanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm : kh 1 kmod m,k 1,0 4 m,z,d 18,46 N/mm 1, Proračunske vrednosti normalnih napona:,d 15, ,18 N/mm W z,d,8 m,z,d 1000,55 N/mm Wz Uslovi: m,z,d 11,18,54 km 0, 0,4 1 18,46 18,46 k m,z,d 11,18,54 0, 0,6 1 m,z,d m m,z,d 18,46 18,46 Koeicijent kojim se uzima u obzir preraspodela napona u preseku, k m : - za pravougaoni poprečni presek: km 0, Kombinacija: g + w + s Smicanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na smicanje: kmod v,k 1,0 4 v,d,08 N/mm 1,
5 Proračunske vrednosti smičućih napona: Vz,d 4,41 z,d 1,5 1,5 10 0,9 N/mm kcr A 0, Vz,d 1, z,d 1,5 1,5 10 0,81 N/mm kcr A 0, Koeicijent kojim se uzima u obzir uticaj pukotina nastalih usled skupljanja, k cr : - za monolitno drvo: kcr 0,6 τ,d τ z,d 0,9 0,81 v,d v,d,08,08 Savijanje 0,08 1 Proračunske vrednosti čvrstoća drveta na savijanje: kmod kh m,k 1,0 1,0 4 18,46 N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na savijanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm : kh 1 kmod m,k 1,0 4 m,z,d 18,46 N/mm 1, Proračunske vrednosti normalnih napona:,d 1, ,55 N/mm W z,d 4,64 m,z,d ,9 N/mm Wz Uslovi: m,z,d 9,55 5,9 km 0, 0,4 1 m,z,d 18,46 18,46 m,z,d 9,55 5,9 k m 0, 0,68 1 m,z,d 18,46 18,46 Koeicijent kojim se uzima u obzir preraspodela napona u preseku, k m : - za pravougaoni poprečni presek: km 0, Dokaz prema graničnim stanjima upotrebljivosti Proračunska vrednost opterećenja Karakteristična kombinacija dejstava za granična stanja upotrebljivosti:
6 Ed E Gk,j Qk,1 0,i Qk,i j1 i1 Kvazi-stalna kombinacija dejstava za granična stanja upotrebljivosti: Ed E Gk,j,i Qk,i j1 i1 Opterećenje Proračunska vrednost Proračunska vrednost q V,d [kn/m] q H,d [kn/m] ψ 0 ψ g 1,0,6,6 -- 1,0 1,0 s 1,0,, -- 0, 0, w -- 1,0 1,4 1,4 0,6 0 Karakteristične kombinacije opterećenja g + s + w,6, 4,8 0,61,4 0,84 g + w + s,6 0,, 4,14 1,4 Kvazi-stalna kombinacija opterećenja g*,6 0,,,04 01,4 0 Kombinacija: g + s + w Ugib aksimalna vrednost trenutnog ugiba: qv,d l 5 4,8 4, max wv,inst 10 1,10 cm 84 E0,mean I qh,d l 5 0,84 4, max wh,inst 10 0,56 cm 84 E0,mean Iz max w w w 1,10 0,56 1, cm inst V,inst H,inst Granična vrednost trenutnog ugiba: l 4, winst,lim 100 1,40 cm w 1, cm w 1,40 cm inst inst,lim aksimalna vrednost konačnog ugiba: w w k w in inst de qs q k q l 5 4 V,d de Vqs,d 5 4,8 0,8,04 4, 4 max wv,in 10 1,65 cm 84 E0,mean I
7 q k q l 5 4 H,d de Hqs,d 5 0,84 0,80 4, 4 max wh,in 10 0,56 cm 84 E0,mean Iz max w w w 1,65 0,56 1,4 cm in V,in H,in Granična vrednost konačnog ugiba: l 4, win,lim 100,10 cm w 1,4 cm w,10 cm in in,lim Kombinacija: g + w + s Ugib aksimalna vrednost trenutnog ugiba: qv,d l 5 4,144, max wv,inst 10 0,95 cm 84 E0,mean I qh,d l 5 1,4 4, max wh,inst 10 0,94 cm 84 E0,mean Iz max w w w 0,95 0,94 1,4 cm inst V,inst H,inst Granična vrednost trenutnog ugiba: l 4, winst,lim 100 1,40 cm w 1,4 cm w 1,40 cm inst inst,lim aksimalna vrednost konačnog ugiba: w w k w in inst de qs q k q l 5 4 V,d de Vqs,d 5 4,14 0,8,04 4, 4 max wv,in 10 1,50 cm 84 E0,mean I q 4 H,d kde qhqs,d l 5 1,4 0,8 04, 4 max wh,in 10 0,94 cm 84 E0,mean Iz max w w w 1,50 0,94 1, cm in V,in H,in
8 Granična vrednost konačnog ugiba: l 4, win,lim 100,10 cm w 1, cm w,10 cm in in,lim
9 PRIER Za drvenu gredu pravougaonog poprečnog preseka b/h = 16/6 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Greda je statičkog sistema proste grede, a opterećena u svema prama skici. Granična vrednost ugiba: w in,lim = l/00 (w inst,lim = l/00). aterijal: monolitno drvo C 0. Eksploataciona klasa:. Napomena: uticaj normalne sile na ugib zanemariti. FV,p FV,p FV,p qg q g,k = 1,6 kn/m F H,g,k = 58,0 kn F V,p,k = 4,0 kn z FH,g FH,g 6 1,5 m 1,5 m l = 5,4 m 1,5 m 1,5 m z 16 REŠENJE Ulazni podaci: Karakteristične vrednosti za monolitno drvo C 0: - karakteristična vrednost čvrstoće na smicanje: v,k 4 N/mm - karakteristična vrednost čvrstoće na zatezanje paralelno vlaknima: - karakteristična vrednost čvrstoće na savijanje: - srednja vrednost modula elastičnosti paralelno vlaknima: m,k 0 N/mm E 0,mean t,0,k 18 N/mm 1000 N/mm Korekcioni koeicijent za čvrstoću drveta u zavisnosti od eksploatacione klase i klase trajanja opterećenja, k mod : - za monolitno drvo, eksplotacionu klasu i - stalno opterećenje: kmod 0,6 - srednjetrajno opterećenje: kmod 0,8 Pri proračunu se uzima k mod za opterećenje sa najkraćim trajanjem: kmod 0,8 Korekcioni koeicijent za deormacije u zavisnosti od eksploatacione klase, k de : - za monolitno drvo i eksploatacionu klasu : kde 0,8 Parcijalni koeicijent sigurnosti za svojstva materijala, γ : - za monolitno drvo: 1, Parcijalni koeicijenti sigurnosti za opterećenja: - za granična stanja nosivosti - stalno opterećenje: G 1,5 - promenljivo opterećenje: Q,1 1,5 - za granična stanja upotrebljivosti
10 - stalno opterećenje: G 1,0 - promenljivo opterećenje: Q,1 1,0 Koeicijent za kombinovanu vrednost promenljivih dejstava: - za korisno opterećenje prostorija za domaćinstvo: 0, Dokaz prema graničnim stanjima nosivosti Proračunska vrednost statičkih uticaja Osnovna kombinacija dejstava za granična stanja nosivosti: Ed E G,j Gk,j Q,1 Qk,1 Q,i 0,i Qk,i j1 i1 qg,d G qg,k 1,51, 6,16 kn/m FH,g,d G FH,g,k 1,5 58 8, kn FV,p,d Q FV,p,k 1,5 4, 0 6, 0 kn Nd FH,g,d 8, kn l 5,4 maxvz,d qg,d 1,5 FV,p,d,16 1,5 6, 0 14,8 kn l 5,4 max,d qg,d 0,5 FV,p,d l,16 0,5 6,05,4 4,0 knm 8 8 Smicanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na smicanje: kmod v,k 0,8 4 v,d,46 N/mm 1, Proračunska vrednost smičućeg napona: Vz,d 14,8 z,d 1,5 1,5 10 0,80 N/mm kcr A 0,616 6 Koeicijent kojim se uzima u obzir uticaj pukotina nastalih usled skupljanja, k cr : - za monolitno drvo: kcr 0,6 τz,d 0,80 0, 1,46 v,d Zatezanje sa savijanjem Proračunska vrednost čvrstoće drveta na zatezanje paralelno vlaknima:
11 kmod kh t,0,k 0,81,0 18 t,0,d 11,08 N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na zatezanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm: kh 1 Proračunska vrednost čvrstoće drveta na savijanje: kmod kh m,k 0,81,0 0 18,46 N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na savijanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm: kh 1 Proračunske vrednosti normalnih napona: Nd 8, t,0,d 10,5 N/mm A n 0,8166 Neto površina (nepoznata slabljenja preseka): An 0,8 A,d 4, ,5 N/mm W t,0,d,5 1,5 0, ,08 18,46 t,0,d Dokaz prema graničnim stanjima upotrebljivosti Proračunska vrednost opterećenja Karakteristična kombinacija dejstava za granična stanja upotrebljivosti: Ed E Gk,j Qk,1 0,i Qk,i j1 i1 qd qg,k 1, 6 kn/m Fd FV,p,k 4, 0 kn Kvazi-stalna kombinacija dejstava za granična stanja upotrebljivosti: Ed E Gk,j,i Qk,i j1 i1 qqs,d qg,k 1, 6 kn/m Fqs,d FV,p,k 0, 4, 0 1, kn Ugib aksimalna vrednost trenutnog ugiba:
12 5 q l 5 1,6 5, Fd l 19 4,0 5, 4 max wf,inst 10 1,11 cm 84 E0,mean I max w max w max w 0, 61,11 1, 4 cm 4 4 d max wq,inst 10 0,6 cm E0,mean I 166 inst q,inst F,inst Granična vrednost trenutnog ugiba: l 5,4 winst,lim 100 1,80 cm w 1,4 cm w 1,80 cm inst inst,lim aksimalna vrednost konačnog ugiba: w w k w in inst de qs q k q l d de qs,d 5 1,6 0,81,6 5,4 max wq,in 10 1,1 cm 84 E0,mean I F d kde Fqs,d l 19 4,0 0,81, 5, 4 max wf,in 10 1, cm 84 E0,mean I max w max w max w 1,11,,50 cm in q,in F,in Granična vrednost konačnog ugiba: l 5,4 win,lim 100,0 cm w,50 cm w,0 cm in in,lim
13 PRIER 8 Za drveni stub pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/0 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Stub je zglobno oslonjen na oba kraja, a opterećen u svema prama skici. Granična vrednost ugiba: w in,lim = l/50 (w inst,lim = l/50). aterijal: monolitno drvo C 4. Eksploataciona klasa: 1. Napomena: uticaj normalne sile na ugib zanemariti. Fg, Fs F g,k = 48,0 kn F s,k = 4,0 kn (NV 1000 m) q w,k =,8 kn/m qw,6 m z 0 z 14 REŠENJE Ulazni podaci: Karakteristične vrednosti za monolitno drvo C 4: - karakteristična vrednost čvrstoće na smicanje: v,k 4 N/mm - karakteristična vrednost čvrstoće na pritisak paralelno vlaknima: - karakteristična vrednost čvrstoće na savijanje: - srednja vrednost modula elastičnosti paralelno vlaknima: m,k 4 N/mm E 0,mean c,0,k 1 N/mm N/mm Korekcioni koeicijent za čvrstoću drveta u zavisnosti od eksploatacione klase i klase trajanja opterećenja, k mod : - za monolitno drvo, eksplotacionu klasu 1 i - stalno opterećenje: kmod 0,6 - kratkotrajno opterećenje (sneg, NV 1000 m): kmod 0,9 - kratkotrajno/trenutno opterećenje (vetar): kmod 1,0 Korekcioni koeicijent za deormacije u zavisnosti od eksploatacione klase, k de : - za monolitno drvo i eksploatacionu klasu 1: kde 0,6
14 Parcijalni koeicijent sigurnosti za svojstva materijala, γ : - za monolitno drvo: 1, Parcijalni koeicijenti sigurnosti za opterećenja: - za granična stanja nosivosti - stalno opterećenje: G 1,5 - promenljivo opterećenje: Q,1 1,5 - za granična stanja upotrebljivosti - stalno opterećenje: G 1,0 - promenljivo opterećenje: Q,1 1,0 Koeicijenti za kombinovanu vrednost promenljivih dejstava: - za sneg (NV 1000 m): 0 0,5; 0 - za vetar: 0 0,6; 0 Dokaz prema graničnim stanjima nosivosti Proračunska vrednost statičkih uticaja Osnovna kombinacija uticaj od dejstava za granična stanja nosivosti: Ed E G,j Gk,j Q,1 Qk,1 Q,i 0,i Qk,i j1 i1 Ng,k Fg,k 48, 0 kn Ns,k Fs,k 4, 0 kn l,6 maxvw,z,k qw,k,8 5, 04 kn l,6 max w,,k qw,k,8 4,54 knm 8 8 Proračunska Opterećenje vrednost N d [kn] g 1,5 48, 0 64,8 s 1,5 4,0 6,0 Proračunska vrednost V z,d [kn] Proračunska vrednost,d [knm] ψ 0 K.T.O. k mod ,0 stalno 0, ,5 kratkot. 0,9 w -- 1,5 5, 04,56 1,5 4,54 6,81 0,6 krt./tren. 1,0 Kombinacije opterećenja* g + s 64,8 6,0 1, kratkot. 0,9 g + s + w 64,8 6,0 1,8 0,6,56 4,54 0,6 6,81 4,09 krt./tren. 1,0 g + w + s 64,8 0,56,0 96,,56 6,81 krt./tren. 1,0 * Kombinacija g + w nije razmatrana, jer je kombinacija g + w +s svakako nepovoljnija.
15 Kombinacija: g + s Pritisak Proračunska vrednost čvrstoće drveta na pritisak paralelno vlaknima: kmod c,0,k 0,9 1 c,0,d 14,54 N/mm 1, Uticaj izvijanja se uzima preko koeicijenta nestabilnosti, k c : 1 kc,/z min 1 k/z k/z rel,/z k/z 0,5 1 c rel,/z 0, rel,/z Koeicijent kojim se uzima u obzir geometrijska imperekcija: - za monolitno drvo: c 0, Relativna vitkost: /z c,0,k rel,/z E Vitkost: l /z i e,/z /z 0,05 Napomena: Kao pojednostavljenje postupka, vrednosti koeicijenta k c u zavisnosti od vitkosti λ mogu se uzeti iz tabele date u prilogu. Dužina izvijanja za izvijanje oko -ose: le, 1,0 l 1,0,6,6 m Dužina izvijanja za izvijanje oko z-ose: le,z 1,0 l 1,0,6,6 m S obzirom da je l e, = l e,z i h > b, merodavno je izvijanje oko slabije z-ose. Poluprečnik inercije za z-osu: Iz b iz 0,8914 4,05 cm A 1 Vitkost za izvijanje oko z-ose: le,z,6 100 z 88,89 iz 4,05 Koeicijent nestabilnosti za izvijanje oko z-ose: kc,z 0,6 (interpolacija vrednosti iz tabele) Proračunska vrednost napona pritiska: Nd 1,8 c,0,d 10 4,56 N/mm A 140
16 k c,z c,0,d c,0,d 4,56 0,8 1 0,614,54 Kombinacija: g + s + w Smicanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na smicanje: kmod v,k 1,0 4 v,d,08 N/mm 1, Proračunska vrednost smičućeg napona: Vz,d 4,54 z,d 1,5 1,5 10 0,6 N/mm kcr A 0,614 0 Koeicijent kojim se uzima u obzir uticaj pukotina nastalih usled skupljanja, k cr : - za monolitno drvo: kcr 0,6 τz,d 0,6 0,1 1,08 v,d Pritisak sa savijanjem Proračunska vrednost čvrstoće drveta na pritisak paralelno vlaknima: kmod c,0,k 1,0 1 c,0,d 16,15 N/mm 1, Proračunska vrednost čvrstoće drveta na savijanje: kmod kh m,k 1,0 1,0 4 18,46 N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na savijanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm: kh 1 Izvijanje oko -ose Dužina izvijanja za izvijanje oko z-ose: le,z 1,0 l 1,0,6,6 m Poluprečnik inercije za -osu: I h i 0,89 0 5,8 cm A 1 Vitkost za izvijanje oko -ose: le,, , 8 i 5,8
17 Koeicijent nestabilnosti za izvijanje oko -ose: kc, 0, 648 (interpolacija vrednosti iz tabele) Izvijanje oko z-ose Vitkost za izvijanje oko z-ose: le,z,6 100 z 88,89 iz 4,05 Koeicijent nestabilnosti za izvijanje oko z-ose: kc,z 0,6 (interpolacija vrednosti iz tabele) Proračunske vrednosti normalnih napona: Nd 1,8 c,0,d 10 4,56 N/mm A 140 4, ,8 N/mm W Uslovi: c,0,d k c, c,0,d,d 4,56 4,8 0,64816,15 18,46 0,6 1 4,56 4,8 0, 0,9 1 c,0,d km c,z c,0,d 0,616,15 18, 46 k Koeicijent kojim se uzima u obzir preraspodela napona u preseku, k m : - za pravougaoni poprečni presek: km 0, Kombinacija: g + w + s Smicanje Proračunska vrednost čvrstoće drveta na smicanje: kmod v,k 1,0 4 v,d,08 N/mm 1, Proračunska vrednost smičućeg napona: Vz,d,56 z,d 1,5 1,5 10 0, 60 N/mm kcr A 0,614 0 Koeicijent kojim se uzima u obzir uticaj pukotina nastalih usled skupljanja, k cr : - za monolitno drvo: kcr 0,6 τz,d 0,60 0,19 1,08 v,d
18 Pritisak sa savijanjem Proračunska vrednost čvrstoće drveta na pritisak paralelno vlaknima: kmod c,0,k 1,0 1 c,0,d 16,15 N/mm 1, Proračunska vrednost čvrstoće drveta na savijanje: kmod kh m,k 1,0 1,0 4 18,46 N/mm 1, Uticaj veličine elementa na čvrstoću na savijanje uzima se preko koeicijenta k h : - za monolitno drvo pravougaonog poprečnog preseka sa h 150 mm: kh 1 Izvijanje oko -ose Vitkost za izvijanje oko -ose: le,, , 8 i 5,8 Koeicijent nestabilnosti za izvijanje oko -ose: kc, 0, 648 (interpolacija vrednosti iz tabele) Izvijanje oko z-ose Vitkost za izvijanje oko z-ose: le,z,6 100 z 88,89 iz 4,05 Koeicijent nestabilnosti za izvijanje oko z-ose: kc,z 0,6 (interpolacija vrednosti iz tabele) Proračunske vrednosti normalnih napona: Nd 96, c,0,d 10, 44 N/mm A 140,d 6, ,0 N/mm W Uslovi: c,0,d, 44,0 0, 1 k 0,64816,15 18,46 c, c,0,d, 44,0 0, 0,84 1 c,0,d km c,z c,0,d 0,616,15 18, 46 k Koeicijent kojim se uzima u obzir preraspodela napona u preseku, k m : - za pravougaoni poprečni presek: km 0, Dokaz prema graničnim stanjima upotrebljivosti Kombinacija: g + w* * S obzirom da opterećenje od vetra izaziva ugib, merodavna kombinacija je sa vetrom kao dominantnim promenljivim dejstvom.
19 Proračunska vrednost opterećenja Karakteristična kombinacija dejstava za granična stanja upotrebljivosti: Ed E Gk,j Qk,1 0,i Qk,i j1 i1 qd qw,k,8 kn/m Kvazi-stalna kombinacija dejstava za granična stanja upotrebljivosti: Ed E Gk,j,i Qk,i j1 i1 qqs,d qw,k 0,8 0 Ugib aksimalna vrednost trenutnog ugiba: qd l 5,8,6 max winst 10 0, 60 cm 84 E0,mean I Granična vrednost trenutnog ugiba: l,6 winst,lim 100 1,0 cm w 0,60 cm w 1,0 cm inst inst,lim aksimalna vrednost konačnog ugiba: w w k w in inst de qs q k q l d de qs,d 5,8 0,6 0,6 max win 10 0, 60 cm 84 E0,mean I Granična vrednost konačnog ugiba: l,6 win,lim 100 1, 44 cm w 0,60 cm w 1, 44 cm in in,lim
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Proračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM
STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM Autor: Ivan Volarić, struč. spec. ing. aedif. Zagreb, Siječanj 2017. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNOG ZADATKA Projektni zadatak prema kojem je
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)
Vežbe 6 IZVIJANJE 1 IZVIJANJE Izvijanje se javlja kod aksijalno napregnutih štapova na pritisak, kada imaju relativno veliku dužinu u odnosu na površinu poprečnog preseka. Zbog postojanja geometrijskih
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN
1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN 1995-1-1 Treba proračunati granična stanja nosivosti elemenata i karakterističnih priključaka konstrukcije prikazane
Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka
Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka Metalne konstrukcije 1 P6-1 Osobenosti višedelnih štapova Poprečni presek se sastoji od više samostalnih elemenata koji su mestimično povezani;
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale Univerzitet u Beogradu Tipski fasadni stub u podužnom zidu Fasadni stub u poduz nom zidu je staticǩog sistema kontinualnog nosacǎ na dva polja cǐji su rasponi:
Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Bočno-torziono izvijanje. Metalne konstrukcije 1 P7-1
Bočno-torziono izvijanje etalne konstrukcije 1 P7-1 etalne konstrukcije 1 P7- etalne konstrukcije 1 P7-3 Teorijske osnove Problem je prvi analizirao Timošenko. Linearno elastična teorija bočno-torzionog
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I Čisto pravo savijanje Pod čistim savijanjem grede podrazumeva se naprezanje pri kome su sve komponente unutrašnjih sila jednake nuli, osim momenta
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.
ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Opšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
ANKERI TIPOVI, PRORAČUN I KONSTRUISANJE
KERI TIPOVI, PRORČU I KOSTRUISJE SPREGUTE KOSTRUKCIJE OD ČELIK I BETO STDRDI E 992-4- Proračun ankera za primenu u betonu E 992-4-2 Ubetonirani ankeri sa glavom E 992-4-3 nker kanali E 992-4-4 aknadno
Proračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
TEHNOLOGIJA MATERIJALA U RUDARSTVU
V E Ž B E TEHNOLOGIJA MATERIJALA U RUDARSTVU Rade Tokalić Suzana Lutovac ISPITIVANJE METALA I LEGURA I ispitivanja sa razaranjem uzoraka II ispitivanja bez razaranja uzoraka III - ispitivanja strukture
PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU
Prof. dr Zlatko Marković PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU Novi Sad 8. 4. 2016. Nosači kranskih staza u Evrokodu 2 Problematika nosača kranskih staza je u okviru Evrokoda obrađena u dva
35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
![35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD](/thumbs/60/45174330.jpg "35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD")
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Konvencija o znacima za opterećenja grede
Konvencija o znacima za opterećenja grede Levo od preseka Desno od preseka Savijanje Čisto savijanje (spregovima) Osnovne jednačine savijanja Savijanje silama Dimenzionisanje nosača izloženih savijanju
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
numeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
ISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min
Kritična sia izvijanja Kritična sia je ona najmanja vrednost sie pritisa pri ojoj nastupa gubita stabinosti, odnosno, pri ojoj štap iz stabine pravoinijse forme ravnoteže preazi u nestabinu rivoinijsu
Betonske konstrukcije 1
Betonske konstrukcije 1 Prof.dr Snežana Marinković Doc.dr Ivan Ignjatović GF Beograd Betonske konstrukcije 1 1 Sadržaj Uvod Osnove proračuna Osobine materijala ULS-Savijanje ULS-Smicanje ULS-Stabilnost
10. STABILNOST KOSINA
MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg
1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
Građevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Zgradarstvo : Mostogradnja: Specijalne (inženjerske) konstrukcije: Prednosti čeličnih konstrukcija Nedostaci čeličnih konstrukcija
1. Primena celicnih konstrukcija u gradjevinarstvu Zgradarstvo : sportske dvorane izložbene hale, višespratne zgrade, industrijske hale, krovovi stadiona, hangari... Mostogradnja: drumski mostovi, železnički
Osnovne vrste naprezanja: Aksijalno naprezanje Smicanje Uvijanje. Savijanje. Izvijanje
Osnovne vrste napreanja: ksijalno napreanje Smicanje Uvijanje Savijanje Ivijanje 1 SVIJNJE GREDE SI Greda je opterećena na desnom kraju silom paralelno jednoj od glavnih centralnih osa inercije (y osi).
OBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK
OBRTNA TELA VALJAK P = 2B + M B = r 2 π M = 2rπH V = BH 1. Zapremina pravog valjka je 240π, a njegova visina 15. Izračunati površinu valjka. Rešenje: P = 152π 2. Površina valjka je 112π, a odnos poluprečnika
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Prethodno napregnute konstrukcije
Prethodno napregnute konstrukcije Predavanje VI 2017/2018 Prof. dr Radmila Sinđić-Grebović Dimenzionisanje prethodno napregnutih konstrukcija II Proračun prema graničnim stanjima nosivosti 2 Dijagram:
Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:
Deo 2: Rešeni zadaci 135 Vrednost integrala je I = 2.40407 42. Napisati program za izračunavanje koeficijenta proste linearne korelacije (Pearsonovog koeficijenta) slučajnih veličina X = (x 1,..., x n
1 10 Privremene konstrukcije. Zamenljivi delovi konstrukcije, na primer, kranski nosači, ležišta 3 15 do 30 Poljoprivredne i slične konstrukcije
Komentari numeričkih primera {1} Uvodne napomene Za prezentaciju je izabrana konstrukcija sa malim brojem elemenata i jednostavnom statičkom šemom. Koncepcija i dimenzije su prevashodno usvojeni tako da
Osnovni pojmovi, spoljašnje i unutrašnje sile, definicije napona i deformacije, vrste naprezanja. Osnovni pojmovi
Osnovni pojmovi, spoljašnje i unutrašnje sile, definicije napona i deformacije, vrste naprezanja Osnovni pojmovi Kruto telo Rastojanje ma koje tačke je stalno, ne menja se, telo se ne deformiše predmet
5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I
5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I ČISTO KOSO SAVIJANJE Pod pravim savijanjem podrazumeva se slučaj kada se ravan savijanja poklapa sa jednom od glavnih ravni
PRIMJERI TEST PITANJA iz OTPORNOSTI MATERIJALA I 1
PRIMJERI TEST PITANJA iz OTPORNOSTI MATERIJALA I 1 Napomene: Pitanja služe kao priprema za izradu testova iz Otpornosti Materijala I, koji se polažu parcijalno i integralno. Testovi su koncipirani kao
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
CENTRIČNO PRITISNUTI ELEMENTI
3/7/013 CETRIČO PRITISUTI ELEMETI 1 Primeri primene 1 3/7/013 Oblici poprečnih presea 3 Specifičnosti pritisnutih elemenata ivijanje Konrola napona u poprečnom preseu nije dovoljan uslov a dimenionisanje;
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
STATIČKI PRORAČUN KUPOLE POSEBNE GEOMETRIJE
STATIČKI PRORAČUN KUPOLE POSEBNE GEOMETRIJE Autori: Ivan Volarić, struč. spec. ing. aedif. Zagreb, Siječanj 2017. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNOG ZADATKA Projektni zadatak prema kojem je izrađen
Q (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)
L = L 14.1. ZADATAK Zadan je pilot kružnog poprečnog presjeka, postavljen kroz dva sloja tla. Svojstva tla i dimenzije pilota su zadane na skici. a) Odrediti graničnu nosivost pilota u vertikalnom smjeru.
4. ANALIZA OPTEREĆENJA
4. 11 4.1. OPĆENITO Opterećenja na građevinu međusobno se razlikuju s obzirom na niz gledišta usmjerenih na svojstva njihovih djelovanja i očitovanja tih djelovanja na konstrukciju. S obzirom na uobičajenu
OSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE SVI ODSECI OSIM ODSEKA ZA ELEKTRONIKU LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA Autori: Goran Savić i Milan
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul
Određivanje statičke šeme glavnog nosača
1 PRORAČUN GLAVNIH NOSAČA Određivanje statičke šeme glavnog nosača Konstrukcijska i statička šema za jednobrodnu halu Konstrukcijska i statička šema za dvobrodnu halu 3 Metode globalne analize materijalna
... 5 A.. RS-232C ( ) RS-232C ( ) RS-232C-LK & RS-232C-MK RS-232C-JK & RS-232C-KK
RS-3C WIWM050 014.1.9 P1 :8... 1... 014.0.1 1 A... 014.0. 1... RS-3C()...01.08.03 A.. RS-3C()...01.08.03 3... RS-3C()... 003.11.5 4... RS-3C ()... 00.10.01 5... RS-3C().008.07.16 5 A.. RS-3C().0 1.08.
Cenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.
Cenovnik spiro kanala i opreme - *Cenovnik ažuriran 09.02.2018. Spiro kolena: Prečnik - Φ (mm) Spiro kanal ( /m) 90 45 30 Muf/nipli: Cevna obujmica: Brza diht spojnica: Elastična konekcija: /kom: Ø100
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT ANALIZA OPTEREĆENJA ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat
Rastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti
4a. ZADATAK Odrediti nosivost oentne veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA00, a greda IPE00. Veza se izvodi pooću zavrtnjeva 16; klase čvrstoće 10.9. Osnovni
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, Toni Kurtović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA:
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Krute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
14.3 IZVIJANJE GREDE U ELASTIČNOJ OBLASTI. EULER-OVI SLUČAJEVI IZVIJANJA
O V V Ime i prezime: Index br:..05.. IZVIJANJE GREDE U ELASIČNOJ OBLASI. EULER-OVI SLUČAJEVI IZVIJANJA EI π (.76) o μ (.77) o abea. Napomena: ako su usovi osanjanja na ajevima grede razičiti u pravcima
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A
Psmen spt z OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga ABC se oslanja pomoću dvje špke BD CE kao na slc desno. Špka BD, dužne 0.5 m, zrađena je od čelka (E AB 10 GPa) ma poprečn presjek od 500 mm.
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Univerzitet u Nišu, Mašinski fakultet / Mašinski elementi I / Predavanje 3
PRORAČUN MAŠINSKIH ELEMENATA Opšti pogled, definicije Mašinski elementi moraju da zadovolje namenu i funkciju, zatim da budu izrađeni od odgovarajućeg materijala i dimenzionisani da imaju zadovoljavajuću
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
OTPORNOST MATERIJALA
3/8/03 OTPORNOST ATERIJALA Naponi ANALIZA NAPONA Jedinica u Si-sistemu je Paskal (Pa) Pa=N/m Pa=0 6 Pa GPa=0 9 Pa F (N) kn/cm =0 Pa N/mm =Pa Jedinična površina (m ) U tečnostima pritisak jedinica bar=0
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
METALNE KONSTRUKCIJE II
METALNE KONSTRUKCIJE II dr T. Vacev - Metalne konstrukcije II 2016/201. 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su
SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA
SIE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA DEFINICIJE SIA U PRESECIMA Projektovanje bilo kog konstruktivnog elemenata podrazumeva određivanje unutrašnjih sila u tom elementu da bi se obezbedilo da materijal od koga
STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA
Katedra za elektroniku Elementi elektronike Laboratorijske vežbe Vežba br. 2 STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA Datum: Vreme: Studenti: 1. grupa 2. grupa Dežurni: Ocena: Elementi elektronike -
Srednjenaponski izolatori
Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125
Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Označ Ozna avanje legura Serije Al-legura Serija 1XXX Serija 2XXX Serija 3XXX Serija 4XXX Serija 5XXX Serija 6XXX Serija 7XXX Serija 8XXX
Označavanje Al-legura legura Aluminijumske legure su, u zavisnosti od legirajućih elemenata i stanja proizvoda, podeljene u serije. Usvojen je numerički sistem označavanja pomoću četvorocifrenih arapskih
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Elementi spektralne teorije matrica
Elementi spektralne teorije matrica Neka je X konačno dimenzionalan vektorski prostor nad poljem K i neka je A : X X linearni operator. Definicija. Skalar λ K i nenula vektor u X se nazivaju sopstvena