Podužno ukrućenje na rebru nosača (na h/4 od vrha rebra) vruće valjani L profil: L100x100x MPa 1 E 210GPa ν 0.3 G 81GPa f y.
|
|
|
- Κίρκη Κομνηνός
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 5. zdtk Izvrši sve potrebne kontrole nosivos i stbilnos z srednje polje krnskog nosč rspon L=6 m po kome se kreće točk dizlice s prorčunskom vrednošću mksimlne sile Q Ed =600 kn. Poprečni presek nosč čine nožice dimenzij 400x0 mm i rebro dimenzij 560x8 mm. Poprečn ukrućenj se nlze n rstojnju od 600 mm, u srednjem polju je u gornjoj četvrni rebr postvljeno podužno ukrućenje u vidu vljnog L profil L00x0 mm. Osnovni čelični mterijl je S75JRG.. Ulzni prmetri Rspon nosč i opterećenje: L 6m P 600kN Dimenzije poprečnog presek: b f 400mm t f 0mm 560mm 8mm Ugoni švovi z vezu rebr s nožicm: w 5mm Podužno ukrućenje n rebru nosč (n h/4 od vrh rebr) vruće vljni L profil: L00x00x0 A L 9.cm t sl 0mm I L 77cm 4 y L 8.mm sl 00mm Rstojnje verklnih ukrućenj: 600mm Mterijl (S75JRG): 75MP f u 40MP ε 5MP E 0GP ν 0. G 8GP Prcijlni koeficijen sigurnos:.0 γ M.0 γ M.5 γ M.5 η.0. Stčki ucji u srednjem polju nosč M Ed P L 400 kn m 4 V Ed P 00kN. Geometrijske krkteriske bruto poprečnog presek A b f t f 8480mm t f tw I y b f t f 5654cm 4 t f S y b f t f 8754cm 4 t f S y.f b f t f 60cm W pl S y 7507cm W pl.f S y.f 640cm (stčki moment del presek kog čine smo nožice) z g t f 800mm (položj gornjeg vlkn u odnosu n težište presek) Kls poprečnog presek nožice: c b f rebro: c w w c 9 kls t f c 9 kls 4 Potrebno je odredi efekvne krkteriske poprečnog presek!
2 4. Geometrijske krkteriske efekvnog poprečnog presek klse 4 s podužnim ukrućenjem 4. Izbočvnje delimičnih polj rebr loklne redukcije efekvnog presek Delimično polje : 600mm b mm Delimično polje : 600mm Izbočvnje delimičnog polj b b M Ed M Ed σ z I g t f 50MP σ z y I g t f b y 70mm 75MP α σ ψ b 0.5 k σ σ.05 ψ 5.9 b 8.4ε k σ ρ ψ 0.94 b eff. ρb 68mm b e. b 5 ψ eff. 64mm b e. b eff. b e. Izbočvnje delimičnog polj 04mm σ α M Ed M Ed z I g t f b 75MP σ z y I g t f 50MP y σ.68 ψ b k σ σ ψ 5.8 b 8.4ε k σ ρ ψ. usvj se ρ b eff. ρb 70mm 4. Prorčun izbočvnj ukrućene ploče Kls poprečnog presek ukrućenj Čitvo podužno c sl kls ukrućenje je efekvno! => A L.eff A L c t sl 0 Pripdjuć širin rebr uz ukrućenje Iznd ukrućenj ψ ψ b.inf b 5 ψ 7mm b.inf.eff b 5 ψ eff. Ispod ukrućenj b b c 90mm ψ b c.eff b c 90mm b.sup 0.4b c 56mm b.sup.eff 0.4b c.eff 04mm 56mm
3 Ukupno : btot b.inf t sl b.sup 8mm b tot.eff b.inf.eff t sl b.sup.eff Površin ukrućenj i pripdjućeg del rebr A sl A L b tot 49.8cm A sl.eff A L.eff b tot.eff 48.8cm Položj težišt ekvivlentnog stub kog čine ukrućenje i pripdjući deo rebr y L A L sl y sl 9.mm e A y sl e sl sl y sl y L 70mm 46.58mm I sl. I L A L e b tot e 855cm 4 I sl. i sl. A sl 4.4cm e mx e e 46.58mm 4.. Stubno ponšnje čisto izvijnje (Column like behviour) β A.c A sl.eff 0.98 b A c sl 780mm (širin prisnutog del rebr) Kričn npon u n mestu ukrućenj (Ojlerov slučj): σ cr.sl π EI sl. A sl 90MP Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: σ cr.c σ cr.sl b c 0.09e α 0.49 (z otvoreno ukrućenje) => α e α 0.59 i sl. β A.c λ c 0. Φ 0.5 α σ e λ c 0. λ c 0.58 cr.c b c b 779MP χ c Φ Φ λ c Površinsko ponšnje čisto izbočvnje (Plte like behviour) c 4. 4 I sl. b b hw 59mm Kričn npon u n mestu ukrućenj (z slučj kd je < c ): σ cr.sl π EI sl. Et w A sl 4π ν A sl b b Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: b c σ cr.p σ cr.sl b c b 80MP 40MP β A.c 0. σ cr.p < 0.67 => ρ.0
4 4.. Interkcij izbočvnj i izvijnj ξ σ cr.p => ρ σ c ρ χ c ξ( ξ) χ c 0.94 cr.c 4. Geometrijske krkteriske efekvnog presek Redukovne dimenzije efekvnog poprečnog presek:.red ρ c 7mm t sl.red ρ c t sl Položj težišt efekvnog poprečnog presek: Površin: Prit. nožic: A fc b f t f 9mm Položj težišt: 80.0cm z fc 0.5t f 0mm Delimično polje : A be A be b e..cm z be t f 0.5b e. 0mm b e..red 5.cm z be t f b 0.5b e. 08mm Ukrućenje: Delimično polje : A L.eff ρ c 7.9cm z L t f b y L 48mm A bc b c b.red 9.cm z bc t f b c 0.5b c b A wt b c 6.4cm z wt t f b c 0.5 b c 605mm 90mm Zt. nožic: A ft b f t f A eff A fc A be A be 80.0cm z ft t f 0.5t f A L.eff ρ c A bc A wt A ft 97.8cm 590mm z eff z eff A fc z fc 785mm I y.eff.sop A be z be b e. tw A be z be A L.eff ρ c A eff z L A bc z bc b e. tw.red b c b.red b c z eff z L I y.eff.pol.f A fc z eff z fc A ft z eff z ft 9989 cm 4 A wt z wt A ft z ft I L ρ c 67cm 4 I y.eff.pol.wc A be z eff z be A be z eff z be A bc z eff z bc 0548cm 4 I y.eff.pol.wt A wt z eff z wt 066 cm 4 I y.eff.pol.l A L.eff ρ c 554cm 4 I y.eff I y.eff.sop I y.eff.pol.f I y.eff.pol.wc I y.eff.pol.wt I y.eff.pol.l 64406cm 4 Rstojnje od težišt do gornje ivice nosč z eff.g z eff 785mm Rstojnje od težišt do donje ivice nosč z eff.d t f z eff 85mm W eff I y.eff mx z eff.g z eff.d 554cm (otporni moment efekvnog poprečnog presek)
5 5. Kontrol nosivos poprečnog presek Moment svijnj: η M Ed W eff Smicnje: A v η 0.56 <.0 uslov je ispunjen! A v 5cm V Rd 98kN V Ed 0.5 V Rd <.0 uslov je ispunjen! 6. Nosivost n izbočvnje smicnjem Koeficijent kričnog npon: k τ 4. Vitkost rebr: Doprinos rebr: I sl hw I sl. α. 4. hw 95 je već od grnice: t ε w η k τ 88 => Potrebn je kontrol nosivos rebr n izbočvnje smicnjem! λ w 0.8 χ w χ w => V 7.4ε k λ bw.rd τ w γ M 97kN Doprinos nožic se znemruje! V bf.rd 0 => V b.rd V bw.rd V bf.rd 97kN Stepen iskorišćenos: η V Ed 0.57 V b.rd <.0 uslov je ispunjen! 7. Kontrol npon Ekstremni nponi u poprečnom preseku M Ed σ x.ed z I eff.g 49MP < y.eff τ xz.ed S y V Ed 6MP < I y Nponi u rebru nosč neposredno ispod gornje nožice usled loklnog prisk točk Gornj zon nosč je opterećen loklnim nponom prisk točkom dizlice preko šine TIP 49 koj je konnulno spojen s gornjom nožicom! Geometrij šine: h r 49mm b fr 5mm Efekvn širin nožice koj sdejstvuje s šinom: b r.eff h r b fr Moment inercije šine i sdejstvujuće površine nožice: I rf 46.5cm 4 t f 94mm Efekvn dužin loklnog prisk točk: l eff.5 Irf t f 4mm
6 Vrednost loklne sile: F z.ed P 600kN Loklni normlni npon prisk u rebru: σ 0z.Ed F z.ed l eff 8MP Loklni smičući npon u rebru: τ 0xz.Ed 0.σ 0z.Ed Kontrol npon u gornjem vlknu rebr nosč 6MP σ x.ed M Ed z I eff.g t f y.eff 45MP τ xzed S y.f V Ed I y 9MP σ Edmx σ x.ed σ 0z.Ed σ x.ed σ 0z.Ed τ xzed τ 0xz.Ed 9MP < 8. Izbočvnje usled dejstv poprečne sile I sl. b γ s min h w b k F γ s 4 f 75MP w 75MP F cr 0.9k F E 84kN f b f m 50 m w t 0.0 w t f s s l eff 4mm => l y s s t f m m λ F l y w.598 F cr 0.5 > 0.5 => χ F λ F 978mm F Rd χ F l y w γ M 67kN Stepen iskorišćenos: η F z.ed 0.89 F Rd <.0 uslov je ispunjen! 9. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i poprečne sile Zbirni stepen iskorišćenos: η 0.8η.4 <.4 uslov je ispunjen! 0. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i smičućeg npon Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnog presek: W pl M pl.rd 484kNm
7 Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnih presek koje čine smo efekvne površine nožic: M f.rd M Ed M Interkvn formul: f.rd η M pl.rd M pl.rd 0.6. Prorčun nosivos švov z vezu rebr nosč s nožicm τ II V Ed S y.f w I y 5MP Dužin preko koje se unosi opterećenje u nosč preko šine postvljene n gornjoj nožici (dužin nlegnj točk): L w.eff b f h r t f 88mm W pl.f b f 476kNm <.0 uslov je ispunjen! 50mm σ w F z.ed L w.eff w 55MP σ w σ w τ upr σ upr β w 0.85 σ u σ upr τ II τ upr 0MP < f u 405MP β w γ M Nosivost švov je zdovoljen!
8 5b. zdtk Odredi mksimlnu prorčunsku vrednost sile prisk točk dizlice Q Ed.mx koj može d se kreće po krnskom nosču rspon L=6. Ko merodvne kriterijume koris smo kontrole nosivos i stbilnos z srednje polje nosč. Poprečni presek nosč čine nožice dimenzij 400x0 mm i rebro dimenzij 560x8 mm. Poprečn ukrućenj se nlze n rstojnju od 600 mm, u srednjem polju je u gornjoj četvrni rebr postvljeno podužno ukrućenje u vidu vljnog L profil L00x0 mm. Osnovni čelični mterijl je S75JRG. Nosč je konnulno bočno pridržn!. Ulzni prmetri Rspon nosč i opterećenje: L 6m Dimenzije poprečnog presek: b f 400mm t f 0mm 560mm 8mm Ugoni švovi z vezu rebr s nožicm: w 5mm Podužno ukrućenje n rebru nosč (n h/4 od vrh rebr) vruće vljni L profil: L00x00x0 A L 9.cm t sl 0mm I L 77cm 4 y L 8.mm sl 00mm Rstojnje verklnih ukrućenj: 600mm Mterijl (S75JRG): 75MP f u 40MP ε 5MP E 0GP ν 0. G 8GP Prcijlni koeficijen sigurnos:.0 γ M.0 γ M.5 γ M.5 η.0. Stčki ucji u srednjem polju nosč M Ed ( P) P L 4 V Ed ( P) P. Geometrijske krkteriske bruto poprečnog presek A b f t f 8480mm t f tw I y b f t f 5654cm 4 t f S y b f t f 8754cm 4 t f S y.f b f t f 60cm W pl S y 7507cm W pl.f S y.f 640cm (stčki moment del presek kog čine smo nožice) z g t f 800mm (položj gornjeg vlkn u odnosu n težište presek) Kls poprečnog presek nožice: c b f rebro: c w w c 9 kls t f c 9 kls 4 Potrebno je odredi efekvne krkteriske poprečnog presek!
9 4. Geometrijske krkteriske efekvnog poprečnog presek klse 4 s podužnim ukrućenjem 4. Izbočvnje delimičnih polj rebr loklne redukcije efekvnog presek Delimično polje : 600mm b mm Delimično polje : 600mm b b 70mm Izbočvnje delimičnog polj σ M Ed M Ed σ z I g t f σ z y I g t f b ψ y σ α z g t f b 8. 4 ψ b k z g t σ f.05 ψ 5.9 b 8.4ε k σ ρ ψ 0.94 b eff. ρb 68mm b e. b 5 ψ eff. 64mm b e. b eff. b e. Izbočvnje delimičnog polj 04mm σ α M Ed M Ed z I g t f b σ z y I g t f y z g t f.68 ψ b k z g t f b σ ψ 5.8 b 8.4ε k σ ρ ψ. usvj se ρ b eff. ρb 70mm 4. Prorčun izbočvnj ukrućene ploče Kls poprečnog presek ukrućenj Čitvo podužno c sl kls ukrućenje je efekvno! => A L.eff A L c t sl 0 Pripdjuć širin rebr uz ukrućenje Iznd ukrućenj ψ ψ b.inf b 5 ψ 7mm b.inf.eff b 5 ψ eff. Ispod ukrućenj b b c 90mm ψ b c.eff b c 90mm b.sup 0.4b c 56mm b.sup.eff 0.4b c.eff 04mm 56mm
10 Ukupno : btot b.inf t sl b.sup 8mm b tot.eff b.inf.eff t sl b.sup.eff Površin ukrućenj i pripdjućeg del rebr A sl A L b tot 49.8cm A sl.eff A L.eff b tot.eff 48.8cm Položj težišt ekvivlentnog stub kog čine ukrućenje i pripdjući deo rebr y L A L sl y sl 9.mm e A y sl e sl sl y sl y L 70mm 46.58mm I sl. I L A L e b tot e 855cm 4 I sl. i sl. A sl 4.4cm e mx e e 46.58mm 4.. Stubno ponšnje čisto izvijnje (Column like behviour) β A.c A sl.eff 0.98 b A c sl 780mm (širin prisnutog del rebr) Kričn npon u n mestu ukrućenj (Ojlerov slučj): σ cr.sl π EI sl. A sl 90MP Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: σ cr.c σ cr.sl b c 0.09e α 0.49 (z otvoreno ukrućenje) => α e α 0.59 i sl. β A.c λ c 0. Φ 0.5 α σ e λ c 0. λ c 0.58 cr.c b c b 779MP χ c Φ Φ λ c Površinsko ponšnje čisto izbočvnje (Plte like behviour) c 4. 4 I sl. b b hw 59mm Kričn npon u n mestu ukrućenj (z slučj kd je < c ): σ cr.sl π EI sl. Et w A sl 4π ν A sl b b Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: b c σ cr.p σ cr.sl b c b 80MP 40MP β A.c 0. σ cr.p < 0.67 => ρ.0
11 4.. Interkcij izbočvnj i izvijnj ξ σ cr.p => ρ σ c ρ χ c ξ( ξ) χ c 0.94 cr.c 4. Geometrijske krkteriske efekvnog presek Redukovne dimenzije efekvnog poprečnog presek:.red ρ c 7mm t sl.red ρ c t sl Položj težišt efekvnog poprečnog presek: Površin: Prit. nožic: A fc b f t f 9mm Položj težišt: 80.0cm z fc 0.5t f 0mm Delimično polje : A be A be b e..cm z be t f 0.5b e. 0mm b e..red 5.cm z be t f b 0.5b e. 08mm Ukrućenje: Delimično polje : A L.eff ρ c 7.9cm z L t f b y L 48mm A bc b c b.red 9.cm z bc t f b c 0.5b c b A wt b c 6.4cm z wt t f b c 0.5 b c 605mm 90mm Zt. nožic: A ft b f t f A eff A fc A be A be 80.0cm z ft t f 0.5t f A L.eff ρ c A bc A wt A ft 97.8cm 590mm z eff z eff A fc z fc 785mm I y.eff.sop A be z be b e. tw A be z be A L.eff ρ c A eff z L A bc z bc b e. tw.red b c b.red b c z eff z L I y.eff.pol.f A fc z eff z fc A ft z eff z ft 9989 cm 4 A wt z wt A ft z ft I L ρ c 67cm 4 I y.eff.pol.wc A be z eff z be A be z eff z be A bc z eff z bc 0548cm 4 I y.eff.pol.wt A wt z eff z wt 066 cm 4 I y.eff.pol.l A L.eff ρ c 554cm 4 I y.eff I y.eff.sop I y.eff.pol.f I y.eff.pol.wc I y.eff.pol.wt I y.eff.pol.l 64406cm 4 Rstojnje od težišt do gornje ivice nosč z eff.g z eff 785mm Rstojnje od težišt do donje ivice nosč z eff.d t f z eff 85mm W eff I y.eff mx z eff.g z eff.d 554cm (otporni moment efekvnog poprečnog presek)
12 5. Kontrol nosivos poprečnog presek Moment svijnj: η ( P) Smicnje: A v η M Ed ( P) Uz uslov d je: η W P eff γ M0 A v 5cm V Rd V Ed ( P) = => P V Find P Rd Uz uslov d je: 6. Nosivost n izbočvnje smicnjem Koeficijent kričnog npon: k τ 4. Vitkost rebr: Doprinos rebr: ( ) = => P Find( P) 067kN 98kN I sl hw I sl. α. 4. hw 95 je već od grnice: t ε w η ( ) 96kN k τ 88 => Potrebn je kontrol nosivos rebr n izbočvnje smicnjem! λ w 0.8 χ w χ w => V 7.4ε k λ bw.rd τ w γ M 97kN Doprinos nožic se znemruje! V bf.rd 0 => V b.rd V bw.rd V bf.rd 97kN Stepen iskorišćenos: η ( P) V Ed ( P) Uz uslov d je: η P V b.rd ( ) = => P Find( P) 84kN 7. Kontrol npon Ekstremni nponi u poprečnom preseku σ x.ed ( P) τ xz.ed ( P) M Ed ( P) Uz uslov d je: σ x.ed P z eff.g I y.eff S y V Ed ( P) Uz uslov d je: τ xz.ed P I y ( ) = => P γ 4 Find( P) 07kN M0 ( ) = => P 5 Find( P) 6kN Nponi u rebru nosč neposredno ispod gornje nožice usled loklnog prisk točk Gornj zon nosč je opterećen loklnim nponom prisk točkom dizlice preko šine TIP 49 koj je konnulno spojen s gornjom nožicom! Geometrij šine: h r 49mm b fr 5mm Efekvn širin nožice koj sdejstvuje s šinom: b r.eff h r b fr Moment inercije šine i sdejstvujuće površine nožice: I rf 46.5cm 4 t f 94mm Efekvn dužin loklnog prisk točk: l eff.5 Irf t f 4mm
13 Vrednost loklne sile: Loklni normlni npon prisk u rebru: Loklni smičući npon u rebru: F z.ed ( P) P σ 0z.Ed ( P) F z.ed ( P) l eff τ 0xz.Ed ( P) 0.σ 0z.Ed ( P) Kontrol npon u gornjem vlknu rebr nosč σ x.ed ( P) τ xzed ( P) M Ed ( P) z I eff.g t f y.eff S y.f V Ed ( P) I y σ Ed.mx ( P) σ x.ed ( P) σ 0z.Ed ( P) σ x.ed ( P) σ 0z.Ed ( P) τ xzed ( P) τ 0xz.Ed ( P ) Uz uslov d je: σ Ed.mx ( P) = => P γ 6 Find( P) 860kN M0 8. Izbočvnje usled dejstv poprečne sile I sl. b γ s min h w b k F γ s 4 f 75MP w 75MP F cr 0.9k F E 84kN f b f m 50 m w t 0.0 w t f s s l eff 4mm => l y s s t f m m λ F F Rd l y w.598 F cr 0.5 > 0.5 => χ F χ F l y w γ M Stepen iskorišćenos: 67kN η ( P) F z.ed ( P) F Rd λ F 978mm Uz uslov d je: η P 9. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i poprečne sile ( ) = => P 7 Find( P) 67kN Uz uslov d je: η ( P) 0.8η ( P) =.4 => P 8 Find( P) 66kN
14 0. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i smičućeg npon Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnog presek: Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnih presek koje čine smo efekvne površine nožic: Uz uslov d je: W pl M pl.rd W pl.f 484kNm M f.rd 476kNm M Ed ( P) M f.rd η M pl.rd M pl.rd ( P) = => P 9 Find( P) 50kN. Prorčun nosivos ugonih švov z vezu rebr nosč s nožicm τ II ( P) V Ed ( P) S y.f w I y Dužin preko koje se unosi opterećenje u nosč preko šine postvljene n gornjoj nožici (dužin nlegnj točk): L w.eff b f h r t f σ w ( P) τ upr ( P) F z.ed ( P) L w.eff w σ w ( P) 88mm σ upr ( P) σ u ( P) σ upr ( P) τ II ( P) τ upr ( P) σ w ( P) β w 0.85 b f 50mm Uz uslov d je: f u σ u ( P) = => P β w γ 0 Find( P) 0kN M. Mksimln prorčunsk vrednost sile usled prisk točk dizlice: 66kN Q Ed.mx min P P P P 4 P 5 P 6 P 7 P 8 P 9 P 0
15
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Klasifikacija nosača Klasifikacija opterećenja Sile i momenti u poprečnom preseku. Pojam statičkog nosača
Rvni nosči Klsifikcij nosč Klsifikcij opterećenj Sile i momenti u poprečnom preseku Pojm sttičkog nosč Nosči su tel, u okviru konstrukcije ili mšine koj primju opterećenj i prenose ih n oslonce Svko kruto
Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α
Α Ρ Χ Α Ι Α Ι Σ Τ Ο Ρ Ι Α Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α Σ η µ ε ί ω σ η : σ υ ν ά δ ε λ φ ο ι, ν α µ ο υ σ υ γ χ ω ρ ή σ ε τ ε τ ο γ ρ ή γ ο ρ ο κ α ι α τ η µ έ λ η τ ο ύ
OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Metalne konstrukcije II
etlne konstrukcije II Prof. dr. sc. Drko Dujmović Grđevinski fkultet Sveučilište u Zgrebu Sveučilište u Zgrebu/Grđevinski fkultet/ / http://www.grd.unig.hr/predmet/metkon 3. IŠEDJELI TLAČI ELEETI Sveučilište
ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΤΕΥΧΟΣ ΕΛΕΓΧΟΥ ΙΑΤΟΜΗΣ - ΜΕΛΟΥΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΑ 3
ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΤΕΥΧΟΣ ΕΛΕΓΧΟΥ ΙΑΤΟΜΗΣ - ΜΕΛΟΥΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΑ 3 ΗΡΑΚΛΕΙΟ ΜΑΡΤΙΟΣ 1999 Α. ΑΝΤΟΧΗ ΙΑΤΟΜΗΣ 1.ΕΦΕΛΚΥΣΜΟΣ ( 5.4.3 ). N t.rd = min { N pl. Rd = A f y / γ M0, N u.
Elektrostatika. 1. zadatak. Uvodni pojmovi. Rješenje zadatka. Za pločasti kondenzator vrijedi:
tnic:iii- lektosttik lektično polje n gnici v ielektik. Pločsti konenzto. Cilinični konenzto. Kuglsti konenzto. tnic:iii-. ztk vije mete ploče s zkom ko izoltoom ile su spojene n izvo npon, ztim ospojene
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale Univerzitet u Beogradu Tipski fasadni stub u podužnom zidu Fasadni stub u poduz nom zidu je staticǩog sistema kontinualnog nosacǎ na dva polja cǐji su rasponi:
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Definicije i osobine statičkog momenta površine poprečnog preseka za proizvoljnu osu. Definicija. - statički moment površine A za osu y.
Definicije i osobine sttičkog moment površine poprečnog presek z proizvoljn os Definicij - sttički moment površine z os Zbog ( ) ( ) immo je - sttički moment površine z os ( ) i i ( ) Ovo tkođe znči je
Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913
Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913 ΠΡΑΞΗ ΚΑΤΑΘΕΣΗΣ ΟΡΩΝ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΥ Σ τ η ν Π ά τ ρ α σ ή μ ε ρ α σ τ ι ς δ ε κ α τ έ σ σ ε ρ ι ς ( 1 4 ) τ ο υ μ ή ν α Ο κ τ ω β ρ ί ο υ, η μ έ ρ α Τ ε τ ά ρ τ η, τ ο υ έ τ ο υ ς δ
Proračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Rastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti
4a. ZADATAK Odrediti nosivost oentne veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA00, a greda IPE00. Veza se izvodi pooću zavrtnjeva 16; klase čvrstoće 10.9. Osnovni
Odredjeni integral je granicna vrijednost sume beskonacnog broja clanova a svaki clan tezi k nuli i oznacava se sa : f x dx f x f x f x f x b a f
Mte ijug: Rijeseni zdci iz vise mtemtike 8. ODREDJENI INTEGRALI 8. Opcenito o odredjenom integrlu Odredjeni integrl je grnicn vrijednost sume eskoncnog roj clnov svki cln tezi k nuli i ozncv se s : n n
30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
CENTRIČNO PRITISNUTI ELEMENTI
3/7/013 CETRIČO PRITISUTI ELEMETI 1 Primeri primene 1 3/7/013 Oblici poprečnih presea 3 Specifičnosti pritisnutih elemenata ivijanje Konrola napona u poprečnom preseu nije dovoljan uslov a dimenionisanje;
2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς. 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η. 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν. 5. Π ρ ό τ α σ η. 6.
Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α 1. Ε ι σ α γ ω γ ή 2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν 5. Π ρ ό τ α σ η 6. Τ ο γ ρ α φ ε ί ο 1. Ε ι σ α γ ω
Mehanika fluida... Osnovna jednačina hidrostatike... Vežba br. 1
Mehnik fluid Osnovn jednčin hidrosttike Vežb br ZDTK ) Z svki od fluid u prikznim sudovim usvojiti i ncrtti n slici referentni sistem z=0, ztim odrediti pijezometrsku kotu b) Izrčunti hidrosttički (p)
- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
4. Trigonometrija pravokutnog trokuta
4. Trigonometrij prvokutnog trokut po školskoj ziri od Dkić-Elezović 4. Trigonometrij prvokutnog trokut Formule koje koristimo u rješvnju zdtk: sin os tg tg ktet nsuprot kut hipotenuz ktet uz kut hipotenuz
1. GRAFIČKI ZADACI MAŠINSKI FAKULTET ISTOČNO SARAJEVO 1.1 STEPENI SIGURNOSTI
1. GRAFIČKI ZADACI MAŠINKI FAKULTET ITOČNO ARAJEVO 1.1 TEPENI IGURNOTI 1. Z dijelove dte n slikm 1.1.1. i 1.1.. potrebno je odredit rdne npone, odvojeno z zteznje, svijnje i uvijnje. ve vrijednosti treb
dužina usmjerena (orijentirana) dužina (zna se koja je točka početna, a koja krajnja) vektor
I. VEKTORI d. sc. Min Rodić Lipnović 009./010. 1 Pojm vekto A B dužin A B usmjeen (oijentin) dužin (n se koj je točk početn, koj kjnj) A B vekto - kls ( skup ) usmjeenih dužin C D E F AB je epeentnt vekto
MEHANIKA FLUIDA. Pritisak tečnosti na ravne površi
MEHANKA FLUDA Pritisk tečnosti n rvne površi. zdtk. Tešk brn dimenzij:, b i α nprvljen je od beton gustine ρ b. Kosi zid brne smo s jedne strne kvsi vod, gustine ρ, do visine h. Odrediti ukupni obrtni
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΚΟΙΛΟΔΟΚΟΥ ΓΕΜΙΣΜΕΝΗΣ ΜΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Διάμετρος διατομής υλικά: f (N/mm 2 ) 6 Χάλυβας 2 235 Σκυρόδεμα 2 2 Διατομή Χάλυβα: 12 Χάλυβας Ο/Σ 3 section 355,6x5, συντελεστές ασφαλείας: D (mm) 355,6 γ a = 1, t (mm) 5, γ c = 1,5 A a (cm 2 ) 55,1 γ
ТЕМПЕРАТУРА СВЕЖЕГ БЕТОНА
ТЕМПЕРАТУРА СВЕЖЕГ БЕТОНА empertur sežeg beton menj se tokom remen i zisi od ećeg broj utijnih prmetr: Početne temperture mešine (n izsku iz mešie), emperture sredine, opote hidrtije ement, Rzmene topote
Osnove elektrotehnike I parcijalni ispit VARIJANTA A. Profesorov prvi postulat: Što se ne može pročitati, ne može se ni ocijeniti.
Osnove elektrotehnike I prcijlni ispit 3..23. RIJNT Prezime i ime: roj indeks: Profesorov prvi postult: Što se ne može pročitti, ne može se ni ocijeniti... U vzdušni pločsti kondenztor s rstojnjem između
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN 1993-1-1 & EN1998-1) Επιλογή Διατομής υλικά: fy (N/mm 2 ) E (N/mm 2 ) G (N/mm 2 ) γ Μο = 1,00 2 Χάλυβας 1 235 210000 80769 γ Μ1 = 1,00 γ Μ2 = 1,25 13 ύψος στύλου
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Općenito, iznos normalne deformacije u smjeru normale n dan je izrazom:
Otporost mterijl. Zdtk ZDTK: U točki čeliče kostrukije postvlje su tri osjetil z mjereje deformij prem slii. ri opterećeju kostrukije izmjeree su reltive ormle (dužiske deformije: b ( - b 3 - -6 - ( b
SPOJNA SREDSTVA 3/27/2013. Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi
SPOJN SREDSTV Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi Tehnološki postupci spajanja - zavarivanje - lepljenje 1. ZKIVCI 1 1. ZKIVCI Vrste zakivaka: 1.Zakivci sa polukržnom
Savijanje elastične linije
//00 Svijnje estične inije Anitičk metod odreďivnj estične inije Irčunvnje ugi i ngi u pomoć tic Prv jednčin svijnj Normni npon u nekoj tčki poprečnog presek s M moment spreg s M I x I x ksijni moment
Rješenje: F u =221,9 N; A x = F u =221,9 N; A y =226,2 N.
Osnove strojrstv Prvilo izolcije i uvjeti rvnoteže Prijeri z sostlno rješvnje 1. Gred se, duljine uležišten je u točki i obješen je n svoje krju o horizontlno uže. Izrčunjte horizontlnu i vertiklnu koponentu
Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Odred eni integrali. Osnovne osobine odred enog integrala: f(x)dx = 0, f(x)dx = f(x)dx + f(x)dx.
Odred eni integrli Osnovne osobine odred enog integrl: fx), fx) fx) b c fx), fx) + c fx), 4 ) b αfx) + βgx) α fx) + β gx), 5 fx) F x) b F b) F ), gde je F x) fx), 6 Ako je f prn funkcij fx) f x), x R ),
Proračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
a) Kosi hitac Krivolinijsko gibanje materijalne toke Sastavljeno gibanje Specijalni sluajevi kosog hica: b) Horizontalni hitac c) Vertikalni hitac
) Kosi hic Kriolinijsko ibnje merijlne oke Ssljeno ibnje 5. dio 3 4 Specijlni slujei koso hic: b) orizonlni hic c) Veriklni hic b) orizonlni hic c) Veriklni hic 5 6 7 ) Kosi hic 8 Kosi hic (bez opor zrk)
35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
![35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD](/thumbs/60/45174330.jpg "35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD")
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
( ) p a. poklopac. Rješenje:
5 VJEŽB - RIJEŠENI ZDI IZ MENIKE LUID 1 1 Treb odrediti silu koj drži u rvnoteži poklopc B jedinične širine, zlobno vezn u točki, u položju prem slici Zdno je : =0,84 m; =0,65 m; =5,5 cm; =999 k/m B p
20 mm. 70 mm i 1 C=C 1. i mm
MMENT NERJE ZDTK. Za površinu prema datoj slici odrediti: a centralne težišne momente inercije, b položaj glavnih, centralnih osa inercije, c glavne, centralne momente inercije, d glavne, centralne poluprečnike
PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU
Prof. dr Zlatko Marković PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU Novi Sad 8. 4. 2016. Nosači kranskih staza u Evrokodu 2 Problematika nosača kranskih staza je u okviru Evrokoda obrađena u dva
l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)
Vežbe 6 IZVIJANJE 1 IZVIJANJE Izvijanje se javlja kod aksijalno napregnutih štapova na pritisak, kada imaju relativno veliku dužinu u odnosu na površinu poprečnog preseka. Zbog postojanja geometrijskih
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 11 Κόμβος δοκού υποστυλώματος (συγκολλητή σύνδεση) Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Άσκηση όμβος δοκού υποστυλώματος (συγκολλητή σύνδεση) χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 12 Κόμβος δοκού υποστυλώματος (κοχλιωτή σύνδεση) Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Άσκηση όμβος δοκού υποστυλώματος (κοχλιωτή σύνδεση) χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons.
STATIČKI PRORAČUN HALE SA TRAPEZNIM NOSAČIMA
STATIČKI PRORAČUN HALE SA TRAPEZNI NOSAČIA Ator: Ivn Volrić, strč. spec. ing. edi. Zgreb, Siječnj 017. Sttički prorčn hle s trpeznim nosčim TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNO ZADATKA Projektni zdtk
BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Κόμβος δοκού υποστυλώματος (κοχλιωτή σύνδεση) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΔΙΠΛΟΥ ΤΑΥ ΕΓΚΙΒΩΤΙΣΜΕΝΗΣ ΣΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΔΙΠΛΟΥ ΤΑΥ ΕΓΚΙΒΩΤΙΣΜΕΝΗΣ ΣΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ τύπος διατομής υλικά: f (N/mm 2 ) 3 Χάλυβας 2 235 Σκυρόδεμα 5 35 Διατομή Χάλυβα: 7 Χάλυβας Ο/Σ 3 section HE 2 B συντελεστές
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 9 Αποκατάσταση συνέχειας καμπτόμενης δοκού. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Άσκηση 9 ποκατάσταση συνέχειας καμπτόμενης δοκού χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons.
Krute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
1 PRORAČUN DEFORMACIJA POS 1
PRORČUN DEFORMC PLOČE OSLONENE U EDNOM PRVCU P/ Odredt mksmln ug ploče z prmer P, uzmjuć u ozr efekte tečenj eton. Ukolko je dopušten rednost ug prekorčen, predložt zdooljjuće rešenje. PRORČUN DEFORMC
1.PRIZMA ( P=2B+M V=BH )
.RIZMA ( =+M = ).Izrčunti površinu i zpreminu kvr čij je ijgonl ug 0m, užine osnovnih ivi su m i m. D 0m m b m,? D 00 b 00 8 8 b b 87 87 0 87 8 87 b 87 87 87 8 87. Ivie kvr onose se ko :: ijgonl je ug.oreiti
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons. ια
f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.
Σιδηρές Κατασκευές Ι Διάλεξη 8 Μέλη υπό σύνθετη εντατική κατάσταση. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Διάλεξη 8 έλη υπό σύνθετη εντατική κατάσταση χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons.
4 INTEGRALI Neodredeni integral Integriranje supstitucijom Parcijalna integracija Odredeni integral i
Sdržj 4 INTEGRALI 64 4. Neodredeni integrl........................ 64 4. Integrirnje supstitucijom.................... 68 4. Prcijln integrcij....................... 7 4.4 Odredeni integrl i rčunnje površine
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
Analiza uspeha na testu
Srednj mšinsk škol, Bulevr krlj Petr Prvog 38 21000 Novi Sd, Srij tel. +381 21 333 77, fx. +381 21 2 057 Predmet: Konstruisnje veže Školsk godin: 2012/13. Nstvnik: Sim Pstor Odeljenje: 05, 06 e mil: promhinex@gmil.om
LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE
LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE 0 4 0 1 Lanci za vešanje tereta prema standardu MSZ EN 818-2 Lanci su izuzetno pogodni za obavljanje zahtevnih operacija prenošenja tereta. Opseg radne temperature se kreće
PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
TEKSTOVI ZADATAKA (2. kolokvijum) iz Elektromagnetike (studijski program EEN, 2012/1)
TEKSTOV ZADATAKA (2. kolokvijum) iz Elektomgnetike (stuijski pogm EEN, 22/). Oeiti silu koj eluje n tčksto opteećenje Q smešteno izn polusfeične povone izočine nultog potencijl. 2. Oeiti elimične kpcitivnosti
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 10: Έλεγχος διακοπτόμενης συγκόλλησης Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Cenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.
Cenovnik spiro kanala i opreme - *Cenovnik ažuriran 09.02.2018. Spiro kolena: Prečnik - Φ (mm) Spiro kanal ( /m) 90 45 30 Muf/nipli: Cevna obujmica: Brza diht spojnica: Elastična konekcija: /kom: Ø100
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Bočno-torziono izvijanje. Metalne konstrukcije 1 P7-1
Bočno-torziono izvijanje etalne konstrukcije 1 P7-1 etalne konstrukcije 1 P7- etalne konstrukcije 1 P7-3 Teorijske osnove Problem je prvi analizirao Timošenko. Linearno elastična teorija bočno-torzionog
KUPA I ZARUBLJENA KUPA
KUPA I ZAUBLJENA KUPA KUPA Povšin bze B Povšin omotč M P BM to jet P B to jet S O o kupe Oni peek Obim onog peek O op Povšin onog peek P op Pimen pitgoine teoeme vnotn jednkotn kup je on kod koje je, p
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση : Κόμβος δοκού υποστυλώματος (συγκολλητή σύνδεση) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΑΜΦΙΕΡΕΙΣΤΗΣ ΔΟΚΟΥ (ΕΝ 1993 & ΕΝ 1994) Χάλυβας Ο/Σ ,15. Χ/Φ Συνδ. Διατμ ,25 HEM
Composite Civil Engineering - Ιωλκού 391, Βόλος τηλ.410 47876 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΑΜΦΙΕΡΕΙΣΤΗΣ ΔΟΚΟΥ (ΕΝ 1993 & ΕΝ 1994) σελ.1 ιατομή οκού Υλικά: f (N/mm ) E (N/mm ) τ (Ν/mm ) γi 17 Χάλυβας 1 35 10000-1,00
TEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA. Str knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile
5.5.2016 1 TEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA Str 267-290 knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile 5.5.2016 2 ŠTA ĆEMO NAUČITI U OVOM POGLAVLJU? Određivanje unutrašnjih sila u presecima
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I Čisto pravo savijanje Pod čistim savijanjem grede podrazumeva se naprezanje pri kome su sve komponente unutrašnjih sila jednake nuli, osim momenta
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εραστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Διδάσκοντες : Ι. Βάιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ
EYPΩKΩΔIKAΣ 4 ΣYMMIKTA YΠOΣTYΛΩMATA
EYPΩKΩΔIKAΣ 4 ΣYMMIKTA YΠOΣTYΛΩMATA Mέθοδοι υπολογισμού υποστυλωμάτων κατά EC4 H Γενική Mέθοδος H Aπλουστευμένη Mέθοδος Γενική Mέθοδος: Περιλαμβάνει και υποστυλώματα διατομής μη συμμετρικής ή μη ομοιόμορφης
Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
1 PRORAČUN PLOČE POS 1
KRSTST PLOČ JEDNO POLJE P9/ PRORČUN PLOČE POS Ploča dimezija 6.0 7.m u osovi oslojea je a dva para paralelih greda POS,, koje su oslojee a stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvee težie, ploča je
Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:
Deo 2: Rešeni zadaci 135 Vrednost integrala je I = 2.40407 42. Napisati program za izračunavanje koeficijenta proste linearne korelacije (Pearsonovog koeficijenta) slučajnih veličina X = (x 1,..., x n
VALJAK. Valjak je geometrijsko telo ograničeno sa dva kruga u paralelnim ravnima i delom cilindrične površi čije su
ALJAK ljk je geometijsko telo ogničeno s dv kug u plelnim vnim i delom ilindične povši čije su izvodnie nomlne n vn ti kugov. Os vljk je pv koj polzi koz ente z. Nvno ko i do sd oznke su: - je povšin vljk
PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Konvencija o znacima za opterećenja grede
Konvencija o znacima za opterećenja grede Levo od preseka Desno od preseka Savijanje Čisto savijanje (spregovima) Osnovne jednačine savijanja Savijanje silama Dimenzionisanje nosača izloženih savijanju
ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320
ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320 Έργο Υπολογισμός συνδέσεων ροπής COPYRIGHT 1999-2013 LH ΛΟΓΙΣΜΙΚΉ Fespa 10 5.6.0.14 - Σύνδεση_Έδραση_Ορ0_Κ3_MTC.tss - Σελίδα 2/11 1. Παραδοχές μελέτης Οι συνδέσεις ροπής δοκού
Σειρά Ασκήσεων στην Αντοχή των Υλικών
Σιρά Ακήων ην Ανοχή ων Υλικών Άκηη η Σο ημίο Α μιας πίπδης μαλλικής πιφάνιας μ μέρο λαικόηας 00 GP και λόγο Pissn 0.5 μρήθηκαν οι πιμηκύνις ις καυθύνις, και μ η διάαξη ων πιμηκυνιομέρων ου χήμαος, ως 900,
(... )..!, ".. (! ) # - $ % % $ & % 2007
(! ), "! ( ) # $ % & % $ % 007 500 ' 67905:5394!33 : (! ) $, -, * +,'; ), -, *! ' - " #!, $ & % $ ( % %): /!, " ; - : - +', 007 5 ISBN 978-5-7596-0766-3 % % - $, $ &- % $ % %, * $ % - % % # $ $,, % % #-