FUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI

Transcript

1 1/11/013 FUNDIRANJE TEEJI SACI 1. CENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC. EKSCENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC 1 Temelj samac ekscentrično oterećen rostor 1

2 1/11/013 Dimenzionisanje A temelja samca 3 Određivaje visine temelja i kontrola ritisaka na tlo isod temelja Visina temelja se određje na iz slova nosivosti materijala od koa je temelj naravljen, najčešće s to ravila dimenzionisanja etonskih elemenata. Naoni kontaktnoj ovršini temelja i tla otič od dejstva oterećenja sa konstrkcije (centrično ili ekscentrično), težine temelja i težine nasto tla (centrično). Odstanje stvarnih naona tl odnos na dozvoljene vrednosti ne i trealo da relazi ±5%. 4

3 1/11/013 Temelji montažnih stova 5 Temelji čeličnih stova 6 3

4 1/11/013 Određivanje naležće ovršine temelja Centrično oterećen temelj samac Ukno oterećenje nivo temeljne sojnice je: P+G de je: P kno oterećenje st G F D f P F do Df Težina temelja i tla iznad Za kvadratn osnov temelja Df F d ht P do Df Za ravoaon osnov dim. / k=/ F==k P k( do Df ) 7 Ekscentrično oterećen temelj jednoj ravni Redkcija sila na težište temeljne sojnice P, G-vertikalno oterećenje H-horizontalno oterećenje -momenat savijanja Df ht -kni momenat težišt temeljne sojnice d H h t Naon nivo temeljne sojnice V PG F W F W Df ht 4

5 1/11/013 P G F W GF D f F k k W 6 6 k 3 W 6 P Df 6 do do Df P 6 3 k / 0 D Pk6 0 do Jednačina iz koje se doija širina temelja f 9 I. Centrično ritisnt temelj samac od armirano etona ZADATAK I-1 Izvršiti dimenzionisanje temelja samca isod A sta. Vertikalna sila st N=500 kn N=100 kn Dimenzije sta /d=40/50 cm Došteno oterećenje tla σ z,do =10 kn/m Zareminska težina tla =1 kn/m 3 Dina fndiranja D f =1,0 m arka etona 30 Vrsta armatre GA 40/

6 1/11/ Df d ht Određivanje osnove temelja / D N F f do 3,1m 0,5 1, F Usvojeno /=1,60/,0m d k 1,59m 1,5 3,1 3,1m k F 1,99m 1.5*1.59 k

7 1/11/ Određivanje statičkih ticaja (etoda ezera) N 1,6 N 1, N T T II II II IIII N d 90,0 0,5 II N N d N 90 1,6 0,4 90,0 0,5,0 90 1,6 0,4 1,6 5001, kN 1,6 13,75kNm 147,0kNm 367,50kN 36,67kN 14 7

8 1/11/ Određivanje visine temelja h t T 367,50 h 3,0cm 0,9 0,9 1600,11 r Usvojena visina temelja h t =50cm h=45cm 1.4 Dimenzionisanje temelja Presek I-I k h II f 45 13,75 10,05160 Iz talica Za k=5,997 čitamo: a / 10 / 0,50 0,973 1,5 o 6, određivanje otrene ovršine armatre ili f,5,05 Aa 1 h ,57cm v A a 0,5 ht Presek II-II A a 0,5 h -svajanje armatre Presek I-I t 13,75 10 v 0, v 147, , ,01cm 14,41cm -svojeno 1 sa A a1 =1.13 cm r.šiki n=17,57/1.13=15,54 Usvojeno

9 1/11/013 -rasored armatre resek Srednja četvrtina- Krajevi temelja - Presek II-II 0,51,60=0,40 m 1 0, =0,60 m x41 -svojeno 1 sa A a1 =1.13 cm r.šiki n=14,41/1.13=1,75 Usvojeno 131 -rasored armatre resek Srednja četvrtina- 0,5,0=0,50 m 71 Krajevi temelja - 0,375,0=0,75 m x ,375 0,5 0,375 0,375 0,5 0,

10 1/11/ Kontrola naona nivo temeljne sojnice Analiza oterećenja: Vertikalna sila = kn Oterećenje od tla iznad stoe 1,6,00,51,0 =,0 kn Sostvena težina stoe 1,6,00.55,0 = 40,00 kn Ukno oterećenje ΣV = 66,0 kn Stvarni naon tl na nivo temeljne sojnice iznosi V 66,0 09,0kN / m 10kN / m 1,6, Kontrola temelja na rooj P r Fs P r P P sr F F r F r N F F F N 1 F Gde s: naon roijanja P r sila roijanja F s ovršina omotača zarljene ke N Ukna sila st F ovršina aze zarljene ke sr ritisak na tlo od kne sile st

11 1/11/ dc rečnik ornje aze zarljene ke čija je ovršina jednaka orečnom resek sta -za kvadratni st dc=1,13a -za ravoaoni st dim. /d d c 1,13 d -za okrli st dc=r 1 -za ravoaoni st dim. /d=40/50 d c d d F F s s 1,13 d c d d d ,5cm h 50, ,5cm c s h 50, ,5cm / 4 140,5 / cm h 95, cm F cm F P N 1 r ,3kN F 3000 P 309,3 r 0,03kN / cm 0,3Pa Fs

12 1/11/ , 3 a GA d h 140, ,3 a 1,3 1,0 0, 0,69 0 a,7 1 0,7 0,69 0, 0,36Pa 0,7 1 a 50 *1,13 0,00 0,% 195,6 0,36 0,3Pa Nije otreno ojačanje 4 1

13 1/11/013 II. Ekscentrično ritisnt temelj samac od armirano etona ZADATAK II-1 Izvršiti dimenzionisanje temelja samca isod A sta. Vertikalna sila st N=500 kn N=100 kn H=0 kn =160 knm =10 knm Dimenzije sta /d=50/50 cm Došteno oterećenje tla σ z,do =300 kn/m Zareminska težina tla =1 kn/m 3 Dina fndiranja D f =1,10 m arka etona 30 Vrsta armatre RA 400/500 k=/=1,5 5 Df ht d 6 13

14 1/11/ Određivanje osnove temelja / k 1.5 Oterećenje je jednoosno a se može zeti manja širina od džine temelja 3 k D Pk6 0 do f P N N N kN H ht ,6 3kNm 3 1, ,551, , , ,45 3,16 0 Kna jednačina 7 Rešavanje kne jednačine 3 1,453, ,45 3,16 Rešenja kne jednačina ovom olik (nema člana ) s tačke kojima se sek dve krive linije: -Kne jednačine y= 3 -Prave y=1,45+3,16 Postak rešavanja: Nacrtamo dijaram za kn jednačin y= 3 Na istom dijaram nacrtamo rav y=1,45+3,16 Pozitivna resečna tačka je rešenje kne jednačine, odnosno širina temelja 14

15 1/11/ ,453,16 0 Vrednost je izmeđ 1.7 i 1. Zamenimo vrednost kn jednačin ,7 3 1,451,7 3, , 3 1,451, 3,16 0,06 Vidimo da za =1,7 doijamo neativan Rezltat, a za 1, ozitivan. Znači tačan rezltat je izmeđ ta dva roja Proverimo sada za 1,75 3 1,75 1,451,753,16 0,33 1,751,0 Usvojeno =1,0m 9 k 1.5*1.0,70m Usvojeno /=1,0/,7m

16 1/11/ Određivanje naona nivo temeljne sojnice 0kNm 0, h H t 95,11 10,,7 1, 0 6,7 1, N,1,,1 m 19,0kN/ 95,11, 10, m 7,77kN/ 95,11, 10 54,6 0,5,7 1, 10 6,7 1, 100 N,1,,1 m 75,44kN/ 54,6,5 0, m 34,kN/ 54,6,

17 1/11/ Određivanje statičkih ticaja II II II II N d 500,7 0,5 d 100,7 0,5 0 41,5kNm N 10 7,50kNm II N 500 1, 0,5 1,5kNm II N 1001, 0,5 16,5kNm T III III 1910,5 1,101,0 315,3kN IVIV 19 7,77 T,7 0,65 10,56kN 34 17

18 1/11/ T III III 75,44 30,74 IVIV 75,44 34, T,7 0,65 36,1kN 1,101,0 105,1kN Određivanje visine temelja h t T 1,6 T T h 0,9 1, T r 1,6 315,3 1, 105,1 693,73kN 693,73 3,93cm 55cm 0,910 0,11 Usvojena visina temelja h t =60cm h=55cm 1.5 Dimenzionisanje temelja Presek I-I 1,6 41,5 1, 7,5 543,9kNm A a 0,5 ht 543, ,00cm v 0,

19 1/11/013 Presek II-II 1,6 1,5 1, 16,5 159,5kNm A a 0,5 h t v 159,5 10 0, ,5cm -svajanje armatre Presek I-I r.šiki Aa 34,00cm Polovin armatre smeštamo srednj četvrtin temelja širine 10/4=45cm, a to je: 17 cm -svojeno R19 sa A a1 =,4 cm n=17,0/,4=5,9 -svojeno 6R19 sa razmakom šiki 45/5=9cm 37 Polovin armatre smeštamo na krajeve i to širini (10-45)/=67,5cm, a to je: 17/=,5 cm -svojeno R1 sa A a1 =1.13 cm r.šiki n=,5/1,13=7,5 -svojeno R1 sa razmakom šiki 67,5/7=9,6cm Presek II-II Aa,5cm Polovin armatre smeštamo srednj četvrtin temelja širine 70/4=67,5cm, a to je: 4,6 cm -svojeno R1 sa A a1 =1,13 cm r.šiki n=4,6/1,13=3,7 -svojeno 4R1 sa razmakom šiki 67,5/3=,5cm Polovin armatre smeštamo na krajeve i to širini (70-67,5)/=101,5cm, a to je: 4,6/=,13 cm -svojeno R1 sa A a1 =1.13 cm r.šiki n=,13/1,13=1, -svojeno 5R1 sa razmakom šiki riližno 0cm 3 19

20 1/11/ ,375 0,5 0, ,375 0,5 0, Kontrola temelja na rooj P r Fs P r sr F F Gde s: naon roijanja P r sila roijanja F s ovršina omotača zarljene ke N Ukna sila st F ovršina aze zarljene ke sr ritisak na tlo od kne sile st

21 1/11/ d c d d F s 1, ,5cm d c d d h 56, ,5cm c h 56, ,5cm / 4 166,5 / 4 176cm 41 F s d s h 111, cm F 10 70, cm Naon tl sled stalno i ovremeno oterećenja, sr 19 75,44 73,44kN/ m 7,77 34, 6,5kN/ m ( 73,44 6,5)/ 13,46kN/ m P r sr F F 13,464,6,1 330,7kN F Pr s 330,7 0,017kN / cm ,17Pa 4 1

22 1/11/ , 3 a RA 4R1 6R19 d h 166, ,3 a 1,3 1,3 0,5 0,45 0 a,7 1 0,7 0,45 0, 0,47Pa 0,7 1 a 4 1,13 6,4 0,005 0,5% 754 0,47 0,17Pa Nije otreno ojačanje 44

23 1/11/ Kontrola naona nivo temeljne sojnice Da i doili kan naon nivo temeljne sojnice otreno je da na već izračnati naon od stalno i ovremeno oterećenja Dodamo naon od težine stoe i tla iznad stoe Analiza oterećenja: Oterećenje od tla iznad stoe 1,,70,51,0 = 43,74 kn Sostvena težina stoe 1,,70,65,0 = 7,90 kn Ukno oterećenje ΣV = 116,64 kn V 116,64 Dodatni naon je centričan i iznosi 4kN /m 1,,7 Ukan naon je: 1 73, ,44kN/ m 6,5 4,5kN/ m 45 3