2 PROJEKAT KONSTRUKCIJE. Grad Novi Pazar. Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE. 2 - projekat konstrukcije.

Transcript

1 1.1. NASLOVNA STRANA PROJEKAT KONSTRUKCIJE Investitor: Objekat: Vrsta tehničke dokumentacije: Grad Novi Paar Skladište a pelet OŠ Stevan Nemanja KP 333, KO Novi Paar. Separat a imenu imenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE Naiv i onaka dela projekta: Za građenje/ivođenje radova: - projekat konstrukcije nova gradnja Pečat i potpis: Projektant: MLD Project, ul. S. Nemanje, 146 A/8, Novi Paar Pečat i potpis: Odgovorni projektant: Emir Maslak, dipl.ing.građ., 310 K Broj tehničke dokumentacije: Mesto i datum: 01/017 - Novi Paar, Januar 017.

2 1.. SADRŽAJ PROJEKTA KONSTRUKCIJE 1.1. Naslovna strana projekta konstrukcije 1.. Sadržaj projekta konstrukcije 1.3. Ivod i rešenja o registraciji predueća 1.4. Rešenje o određivanju odgovornog projektanta, - projekat konstrukcije 1.5. Licenca odgovornog projektanta 1.6. Ijava odgovornog projektanta, - projekat konstrukcije 1.7. Tekstualna dokumentacija - Tehnički opis konstrukcije 1.8. Numerička dokumentacija - Ulani podatci a konstrukciju - Analia opterećenja - Proračun rožnjače - Proračun rigle u podužnom idu - Proračun glavnog veača - Proračun temeljne stope - Specifikacija materijala a čeličnu konstrukciju - Specifikacija armaturih šipki i armaturnih mreža 1.9. Grafička dokumentacija - Plan poicija a osnovu temelja - Plan poicija a osnovu priemlja - Karakteristični presjeci - Detalj armiranja podne ploče donja ona - Detalj armiranja podne ploče gornja ona - Detalj armiranja temeljnih stopa i temelnih greda - Radionički detalji čelične konstrukcije

3

4

5 1.4. REŠENJE O ODREĐIVANJU ODGOVORNOG PROJEKTANTA Na osnovu člana 18. Zakonaa o planiranju i igradnji (''Službeni glasnik RS'', br. 7/09, 81/09-ispravka, 64/10 odluka US, 4/11 i 11/1, 4/13 odluka US, 50/013 odluka US, 98/013 odluka US, 13/14 i 145/14) i odredbi Pravilnika o sadržini, načinu i postupku irade i način vršenja kontrole tehničke dokumentacije prema klasi i nameni objekata ( Službeni glasnik RS, br. 5/015.) kao: O D G O V O R N I P R O J E K T A N T separata a imenu imenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE igradnnju skladišta a pelet u OŠ Steven Nemanja u Novom Paaru, na kat.parc.br. 333 K.O.Novi Paar, određuje se: Emir Maslak dipl.ing.građ. br. licence: K Projektant: Odgovorno lice/astupnik: Pečat: MLD projek Melid Trtovac PR Potpis: kt - Novi Paar Broj tehničke dokumentacije: 01/ 017 Mesto i datum: Novi Paar - Januar, 017.

6

7 1.6. IZJAVA ODGOVORNOG PROJEKTANTA PROJEKTA KONSTRUKCIJE Odgovorni projektant projekta konstrukcije, koji je deo separata a imenu imenjenog projekta - Projekat a ivođenje, a igradnju skladišta a pelet OŠ Stevan Nemanja, Novi Paar, na kat.parc.br. 333 K.O.Novi Paar Emir Maslak dipl.ing.građ. I Z J A V Lj U J E M 1. da je projekat irađen u skladu sa Zakonom o planiranju i igradnji, propisima, standardima i normativima i oblasti igradnje objekata i pravilima struke;. da su pri iradi projekta poštovane sve propisane i utvrđene mere i preporuke a ispunjenje osnovnih ahteva a objekat i da je projekat irađen u skladu sa merama i preporukama kojima se dokauje ispunjenost osnovnih ahteva. Odgovorni projektant : Emir Maslak dipl.ing.građ. Broj licence: 310 K Pečat: Potpis: Broj tehničke dokumentacije: 01/017 Mesto i datum: Novi Paar - Januar, 017.

8 1.7 TEKSTUALNA DOKUMENTACIJA

9 TEHNIČKI IZVEŠTAJ KONSTRUKCIJE SKLADIŠTA KORIŠĆENI STANDARDI ZA PRORAČUN I DEFINISANJE ELEMENATA konstrukcije STANDARDI I PRAVILNICI ZA OPTEREĆENJA - JUS U.C7.110/1991: Opterećenje vetrom - Osnovni principi i osrednjeni aerodinamički pritisak vetra - JUS U.C7.111/1991: Opterećenje vetrom - Dinamički koeficijent i aerodinamički pritisak vetra - JUS U.C7.11/1991: Opterećenje vetrom - Opterećenje vetrom grada - JUS U.C7.13/1988: Sopstvena težina konstrukcija, nekonstrukcionih elemenata i uskladištenog materijala koji se uima u obir pri dimenionisanju - Zapreminska masa - Privremeni tehnički propisi a opterećenja grada (Službeni list SFRJ 61/48); STANDARDI ZA PRORAČUN ELEMENATA KONSTRUKCIJE - EN : Ibor osnovnog čeličnog materijala, - JUS U.E7.081/1986: Provera stabilnosti nosećih čeličnih konstrukcija - Centrično pritisnuti štapovi konstantnog jednodelnog preseka, - JUS U.E7.086/1986: Provera stabilnosti nosećih čeličnih konstrukcija - Određivanje dužine ivijanja štapova, - JUS U.E7.131/1980: Ležišta i globovi nosećih čeličnih konstrukcija, - JUS U.E7.145/1/1991: Noseće čelične konstrukcije spojene akivicama i vijcima - Tehnički uslovi - Imene i dopune, - JUS U.E7.150/1987: Zavarene noseće čelične konstrukcije - Tehnički uslovi STANDARDI ZA ANTIKOROZIVNU ZAŠTITU ELEMENATA KONSTRUKCIJE - Pravilnik o tehničkim merama i uslovima a aštitu čeličnih konstrukcija od koroije; Službeni list SFRJ br 3/ ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 1: Opšti uvod. -ISO 1944-:00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo : Klasifikacija sredina. - ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 3: Zahtevi a konstruisanje. - ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 4: Tipovi površine i priprema površine. - ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 5: Zaštitni sistemi boja. - ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 6: Laboratorijske metode ispitivanja. - ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 7: Ivođenje i nador nad nanošenjem boja. - ISO :00: Boje i lakovi - Zaštita od koroije čeličnih konstrukcija aštitnim sistemima boja - Deo 8: Irada specifikacija a nove radove i održavanje.

10 LOKACIJA I NAMENA OBJEKTA Objekat je lociran u Novom Paaru. Osnovna namena objekta je skladištenje goriva a potrebe grijanja OŠ Stevan Nemanja. GLAVNI ELEMENTI KONSTRUKCIJE Dispoiciono rješenje jednobrodne, jednoetažne skladištene hale dužine 15.75m i širine 5.30m dato je u grafičkim priloima. KROVNI POKRIVAČ. Za krovni pokrivač, budući da nije potrebno grijati unutrašnji prostor, je predviđen jednoslojni profilisani čelični lim debljine 6.0mm. Imajući u vidu nagib krovne ravni, minimalna dužina preklapanja tabli profilisanog lima je 0.0cm. Krov je na jednu vodu u nagibu od Čelični profilisani lim se oslanja na rožnjače statičkog sistema kontunualne grede, raspona jednog polja od 4.0m Za rožnjače su predviđeni kutijasti HOP60x100x5.0mm profili, koje su na međusobnom ramaku od 1.75m (horiontalna projekcija). GLAVNI NOSAČ I TEMELJNA KONSTRUKCIJA. Glavni nosač je troglobni okvir raspona 4.85m sa riglom na jednu vodu nagiba 8.0 0, sistemne visine u sljemenu 3.80m. Ramak glavnih veača je 4.0m. Glavni veači su od HOP profila konstantnog poprečnog presjeka. Rigla je projektovana od HOP100x160x5.0mm Stub glavnog veača je ukupne visine 3.0m i projektovan je od HOP100x100x5.0mm profila. Troglobni okvir je oslonjen sa jedne strane na temeljnu konstrukciju, a sa druge strane je rigla ankerovana a stub postojeće AB konstrukcije. Postoje dva tipa temelja na koju se oslanja glavni veač. Prvi tip temelja su temelji samci dimenija 40x40x40.0cm (Po TS) i 60x60x40.0cm (Po TS1). Drugi tip temelja je temeljna traka projektovana ispod ida koji dijeli skladište na dva dijela. Dimenije temeljne trake su 40x40x510cm (Po TT). I temeljne stope i temljna traka su poveane podnom pločom (Po PP) koja je projektovana da bude debljine 15.0cm i obostrano je armirana. Napomena: Prilikom irade projektne dokumentacije, projektant nije raspolagao geomehaničkim elaboratom. Za potrebe dimenionisanja temelja iskorišćeni su podatci i geomehaničke dokumentacije susednih objekata. Usvojeno je da je nosivost tla na datoj koti fundiranja 10.0 kn/m. Ukoliko naknadna ispitivanja terena daju reultate koji se bitinije ralikuju od pretpostavljenih, neophodno je ivršiti kontrolu usvojenih dimenija temelja. KONSTRUKCIJA PODUŽNOG ZIDA. U osi naspram postojećih AB idova, formiran je podužni id skladišta. Formiran je od stubova glavnog nosača i rigli u podužnom idu. Fasadne rigle su od projektovane od HOP80x60x4.0mm i ima ih dve, jedna je u vrhu stuba (poklapača) i druga na oko 90.0cm ispod nje, osovinski. U podužnom idu su predviđena vrata a unos goriva (pelet). Dimenije ovih vrata su 00x00.0cm. Kako je konstrukcija koja je predmet ovog projekta, u podužnom pravcu, u potpunosti aklonjena postojećom konstrukcijom, to će spregovi, kojima je glavna uloga prijem horiontalnih uticaja u ovom pravcu, imati konstruktivni karakter, dakle obebediće da glavni nosači budu u projektovanom položaju. Na konstrukciji postoje dva tipa spregova, i to: POPREČNI SPREG U KROVNOJ RAVNI. Na mestu gdje je predviđeno ovo skladište nalai se dimnjak postojeće korlare. To je diktiralo donekle nepravilan oblik skladišta u osnovi. Kao posledica toga, sa strane sa koje se nalai dimnjak, nije moguće formirati ovaj spreg u prvom polju, već je to urađeno u drugom polu. Sa druge strane, spreg je formiran u prvom polju. Ovaj spreg je oblika rešetke sa ukrštenim dijagonalama. Pojasni štapovi su rigle glavnog nosača, vertikale su rožnjače, i dodaju se samo dijagonale. Ove dijagonale su od okruglog čelika prečnika d=1.0cm. Ovi elementi su u stanju da prihvate samo napone ateanja.

11 VERTIKALNI SPREG U PODUŽNOM ZIDU. Statički sistem vertikalnog sprega je rešetka sa ukrštenim dijagonalama. Pojasni štapovi su mu stubovi glavnog veača, vertikale su mu poklapača i rigla u podužnom idu, a dodaju se samo dijagonale. Dijagonale ovog sprega su od okruglog čelika prečnika d=1.0cm. LEŽIŠTA glavnog veača čelične konstrukcije su projektovana na obe strane kao globna. Ovo ležište se ivodi na taj način što se stubovi i rigla avare a čeonu ploču ugaonim šavovima. Ovako pripremljeni elementi se montiraju na već pripremljenu čeonu ploču koja je, ajedno sa ankerima, a stubove, ubetonirana u armirano-betonsku podkonstrukciju, odnosno, a grede, ubušena u postojeće AB stubove. OPTEREĆENJA koja su korišćena prilikom dimenionisanja glavnog nosećeg sistema konstrukcije su: - stalno opterećenje, - snijeg S (pun intenitet), - vetar (spoljašnji pritisak vetra), - vetar (unutrašnji pritisak vetra), STATIČKI PRORAČUN uticaja neophodnih a dimenionisanje svih elemenata konstrukcije je iveden na ravanskom modelu troglobnog rama, kome su adata sva pobrojana opterećenja. Kombinacijom dejstava, došlo se do merodavnih uticaja a dimenionisanje svih elemenata konstrukcije. ANTIKOROZIONA ZAŠTITA elemenata čelične konstrukcije ivodi se primenom odgovarajućeg sistema namaa, a u funkciji agresivnosti sredine. Preme odgovarajućem standardu (ISO 1944-), ovaj objekat je, prema agresivnosti sredine, svrstan u kategoriju C3. Na osnovu toga predloženi su sledeći sistemi antikoroivne aštite: Broj sistema boje Osnovna prevlaka(broj premaa) Pokrivne prevlake(broj premaa) Ukupna NDFT (µm) S3.15 EP (1) AY (1) 00 S3. EP, RUR(1) ER, PUR (-3) 00 S3.4 ER, RUR (1) AY, PVC (-3) 00 Ivođač ima pravo da predloži i drugu alternativu, pod uslovom da nominalna debljina suvog filma bude minimum 00 mikrona i da adovolji uslove prema SRPS ISO MATERIJALI od kojih su irađeni svi elementi konstrukcije su od čelika S35 (Č0361). Vee elemenata konstrukcije su ivedene neobrađenim avrtnjima, avarivanjem ugaonim šavovima i sučeonim šavovima I- kvaliteta. Svi materijali koji se dopreme na gradilište moraju imati odgovarajuće ateste proivođača. U toku ivođenja radova, bog složenosti i ahtjevane precinosti radova, na objektu je obavean stalni stručni nador. Sastavio: Emir Maslak, dig

12 1.8 NUMERIČKA DOKUMENTACIJA

13 Ulani podaci - Konstrukcija Tabela materijala No Naiv materijala E[kN/m] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m] μm 1 Beton MB e e e Čelik.100e e-5.100e Setovi ploca No d[m] e[m] Materijal Tip proracuna Ortotropija E[kN/m] G[kN/m] α <1> Tanka ploca Iotropna Setovi greda Set: 1 Presek: HOP [] 160x100x5, Fiktivna ekscentricnost Mat. A1 A A3 I1 I I3 - Čelik.436e e e e e e-6 16 T [cm] Set: Presek: HOP [] 100x100x5, Fiktivna ekscentricnost Mat. A1 A A3 I1 I I3 - Čelik 1.836e e e e-6.618e-6.618e-6 10 T [cm] Po RG- HOP [] 160x100x Po RG-1 HOP [] 160x100x5 Po S HOP [] 100x100x

14 Globalnaa analia opterećenja Stalno opterećenje 1 (osnovno): - sopstvena težina krovnog pokrivača: - sopstvena težina rožnjača: - sopstvena težina regips ploča sa priborom: - sopstvena težina spregova i instalacija: Ukupno po krovu Linijsko opterećenje po krovu: - sopstvena težina fasadne obloge: - sopstvena težina fasadnih rigli: - sopstvena težina spregova i instalacija: Ukupno po fasadi Linijsko opterećenje po fasadi: 0.10kN / m 0.10kN / m 0.10kN / m 0.05kN / m 0.35kN / m kN /m 0.10kN / m 0.10kN / m 0.05kN / m 0.5kN / m kN /m Opterećenje od snijega (osnovno): - snijeg kN /m Linijsko opterećenje od snijega: kN / m Opterećenje od vetra 3 (dopunsko): - Lokacija: Novi Paar - Objekat: Industrijska halaa - Teren: Ravan - Kategorija terena: B; h < 10,0m - Dinamički koeficijent: Osrednjeni aerodinamički pritisak vjetra: 3 q 0.50 * ρ * v *k *k *10 *S * K m,t, m,50,10 t T 3 k t 1.0, 3 ρ 1.5 kg/m, v 0.0 m/s, 4 k T 1.0, S 1.0, K 1.0, G.0 (.50), 5 qm,t, 0.50 *1.5 * 0.0 * 1.0 * 1..0 *10 *1.0 * kN / m, Aerodinamički pritisak vjetra (kadaa vjetar nije samostalno opterećenje): qg,t, qm,t, *G qg,t, 0.5 * kN /m, Aerodinamički pritisak vjetra (kadaa vjetar djeluje kao samostalno opterećenje): qg,t, qm,t, *G qg,t, 0.5 * kN / m, w q g,t, *C- koeficijenti oblika dati su na slici ispod, 1 Sopstvene težine glavnogg veača, programski paket u kojem je rađen proračun, računa automatski. Po našim propisima osnovno opterećenje snegom, a nadmorsku visinu na kojo je objekat (oko 500m n.v.) definisano je sa 0,75 kn/m ali pošto je lokacija na kojoj se objekat gradi u bliini Kopaonika, usvajaa veće opterećenjee snegom (1,0 kn/ m jer), je a takve konstrukcije sneg dominantno opterećenje, a i abeležene su snežne naslage koje idu ovome u prilog. 3 Opterećenje od vetra sracunato je prema JUS U.C7.110,111,11. 4 Usvojena prosječna brina vjetra je približna prosječnoj brini vjetra a Kraljevo 5 Vrijednost data u agradi odnosi se na elemente konstrukcije kojima je vjetar jedino opterećenje

15 w kN / m, L - linijsko w kN / m, w 0.50 ( 0.60 ) 0.30kN / m, L - linijsko w kN / m, w w kN / m, linijsko w 4 w kN / m, Uticaji od seimike i neravnomjernog slijeganja ne daju mjerodavne sile u presecima, pa se ovde i ne ramatraju. Napomena: Fasada skladišta a pelet je predviđena da bude transparentna i spravljena od mreže, i kao takva je lakša od fasade koja je data u ovoj analii opterećenja. Također, bog manje površine koja je iložena dejstvu vjetra, uticaji indukovani ovi dejstvom su manji.

16 Ulani podaci - Opterecenje Lista slucajeva opterecenja No Naiv 1 Stalno (g) Snijeg 3 Vjetar (spoljasnje) 4 Vjetar (unutrasnje)+ 5 Vjetar (unutrasnje)- 6 Komb.: I+II 7 Komb.: I+III 8 Komb.: I+II+III Opt. 1: Stalno (g) 9 Komb.: I+IV 10 Komb.: I+II+IV 11 Komb.: I+III+IV 1 Komb.: I+II+III+IV 13 Komb.: I+V 14 Komb.: I+II+V 15 Komb.: I+III+V 16 Komb.: I+II+III+V p=1.40 p=1.40 p=1.00 Opt. : Snijeg p=4.00 p=4.00

17 Opt. 3: Vjetar (spoljasnje) p=1.0 p=1.0 p=0.40 p=1.80 Opt. 4: Vjetar (unutrasnje)+ p=0.40 p=0.40 Opt. 5: Vjetar (unutrasnje)- p=0.40 p=0.40 p=0.40

18 DIMENZIONISANJE ROŽNJAČE PoRN Analia opterećenja: stalno opterećenje: težina krovnog pokrivača: 010kN/m 0.10 težina regips ploča 0.10 kn/m težina spregova: 0.05 kn/m Ukupno: 0.5 kn/m opterecenje od snijega: a datu lokaciju 100kN/m 1.00 opterecenje od vjetra: sa strane sa koje duva vjetar: 0.50 kn/m C e = kn/m C i = kn/m Linijsko opterećenje: Pripadajuća širina λ= 1.75 m stalno opterećenje: g p,l = 044kN/m 0.44 opterecenje od snijega: s l = 1.75 kn/m opterecenje od vjetra: w l,e = kn/m w l,i = 0.18 kn/m Pretpostavljen HOP profil 100x60x5 G= 11.7 kg/m = 0.11 kn/m A= cm g r = 006kN/ 0.06 kn/m h= cm b= 6.00 cm t= 0.50 cm d= 0.50 cm I y = cm 4 I = cm 4 W y = 34.9 cm 3 W y = 5.39 cm 3 i y = 3.46 cm i y =.30 cm S y = 4.38 cm 3 S = cm 3 Nagib krovne ravni: α= cosα= sinα= 0.139

19 Opterećenje koje djeluje na jednu međurožnjaču I slučaj opterećenja - osnovno opterećenje I g p,l q y g r s l λ cosα cosα g I p,l q g r s l λ sinα cosα.8 kn/m 0.3 kn/m II slučaj opterećenja - osnovno + dopunsko opterećenje g II p,l λ q y g r s l λ cos α w i,l cos α cosα g I p,l q g r s l λ sinα cosα.46 kn/m 0.3 kn/m σ osn.m. do. ν I 1.50 = 1.13 ν 1.33 II q q II y I y kn/cm 1.08 Mjerodavan I slučaj opterećenja Koeficijent sigurnosti 1.50 σ v = 4.00 kn/cm τ osn.m. do kn/cm Statički sistem rožnjače Statički sistem rožnjače je prosta greda raspona L= 4.00 m Statički uticaji: q y l maxm y 8 q y l maxt q l maxm 8 q l maxt y 4.56 knm 4.56 kn 0.64 knm 0.64 kn = = kncm kncm Maksimalni naponi javiće se inad prvog oslonca: τ τ σ max, max,y M M W y W T S y I y d w T y S I d y w τ τ τ max y kn/cm < σ kn/cm 0.65 kn/cm 0.14 kn/cm osn.m. do kn/cm < τ 9.00 kn/cm osn.m. do.

20 Maksimalne deformacije: Modul elastičnosti odabranog čelika E=.10E+04 kn/cm l f dop.00 cm q y l f.11 cm 384 EI y 4 5 q l f y 0.67 cm 384 EI f f f max,max y,max. > f dop I proračuna se vidi da je proračunski ugib nešto malo viši od dovoljenog. Ovde treba imati u vidu da je u ovom proračunu reožnjača tretirana kao prosta greda, što je na strani sigurnosti. U stvarnosti će rožnjača biti statičkog sistema kontinualne grede, pa će samim tim i ugib biti manji. I tog raloga je usvojen pretpostavljeni profil. Kontrola stabilnosti na bočno toriono ivijanje Sandučasti poprečni presjeci kod kojih je odnos visine i širine manji od 10 nisu osjetljivi na pojavu bočnog torionog ivijanja. Napomena: Pošto je sišuće dejstvo vjetra veće od spostvene težine pokrivača, postoji mogućnost odianja, pa o tome treba voditi računa prilikom fiksiranja pokrivača a rožnjače. Sastavio: Emir Maslak d.i.g.

21 DIMENZIONISANJE RIGLE U PODUŽNOM ZIDU Po RGp Analia opterećenja: stalno opterećenje: težina fasadne obloge: 010kN/m 0.10 Ukupno: 0.10 kn/m opterećenje od vjetra: sa strane sa koje duva vjetar: 0.50 kn/m C e = kn/m C i = kn/m Linijsko opterećenje: Pripadajuća širina λ= 1.50 m stalno opterećenje: g p,l = 0.15 kn/m opterecenje od vjetra: w l,e = 0.68 kn/m w l,i = 0.15 kn/m Pretpostavljen HOP profil 80x60x4 G= 7.34 kg/m = 0.07 kn/m A= cm b= 8.00 cm a= 6.00 cm t= 0.40 cm Opterećenje koje djeluje na jednu riglu Kako je vjetar dominantno opterećenje, to je mjerodavan II slučaj opterećenja I y = cm 4 I = cm 4 W y = cm 3 W = 1.0 cm 3 i y =.30 cm i =.88 cm S y = cm 3 S = cm 3 II slučaj opterećenja - osnovno + dopunsko opterećenje σ kn/cm osn.m. do. q y = g p,l + g r = 0. kn/m q = w l,e + w l,i = 0.83 kn/m Koeficijent sigurnosti 1.33 σ v = 4.00 kn/cm τ osn.m. do kn/cm Statički sistem fasadne rigle Raspon fasadne rigle: 4.00 m

22 Statički uticaji: max M y = q y *L /8 = 0.45 knm = kncm max T = q y *L/ = 0.45 kn max M = q *L /8 = 1.65 knm = kncm max T y = q *L/ = 1.65 kn Maksimalni naponi u rigli: σ max τ τ M y M W W max,y max, y T y S I d T S I d y w y w kn/cm Normalni napon adovoljava 0.35 kn/cm 0.1 kn/cm τ τ τ 0.37 kn/cm Smičući napon adovoljava max max, max,y Maksimalne deformacije u rigli: Modul elastičnosti odabranog čelika E=.10E+08 kn/m f do =.00 cm 5 q * l f y * 384 EI y 4 5 q y * l f * 384 EI cm 0.66 cm f f f max y 1.69 cm Ugib adovoljava Sastavio: Emir Maslak d.i.g.

23 Opt. 6: I+II Dimenionisanje (celik) Uticaji u gredi: max M3= / min M3= knm Opt. 6: I+II Uticaji u gredi: max T= / min T= kn

24 Opt. 6: I+II Uticaji u gredi: max N1= 1.80 / min N1= kn Opt. 6: I+II Uticaji u gredi: max Zp= 7.49 / min Zp= m / 1000

25 Opt. 17: [Anv] Uticaji u gredi: max M3= / min M3= knm Opt. 17: [Anv] Uticaji u gredi: max T= / min T= kn

26 Opt. 17: [Anv] Uticaji u gredi: max N1=.66 / min N1= -.09 kn Opt. 17: [Anv] Uticaji u gredi: max Zp= 8.03 / min Zp= m / 1000

27 Kontrola stabilnosti Po RG- (3-1) POPREČNI PRESEK : HOP [] 160x100x5 JUS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA y Ax = Ay = A = I = Iy = Ix = W = cm cm cm 85.5 cm cm cm cm3 160 T [mm] KONTROLA DEFORMACIJA Maksimalni ugib štapa u = mm (slučaj opterećenja 10, na 37.3 cm od početka štapa) SLUČAJ OPTEREĆENJA: 6 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : MERODAVNI UTICAJI (na 37.3 cm od početka štapa) Računska normalna sila N = kn Momenat savijanja oko ose M = knm Transveralna sila u y pravcu Ty = kn Sistemska dužina štapa L = cm ŠTAP IZLOŽEN ZATEZANJU I SAVIJANJU Normalni napon σ_max = kn/cm Dopušteni napon σ_dop = kn/cm Kontrola napona: σ_max <= σ_dop KONTROLA UPOREDNOG NAPONA Normalni napon σ = kn/cm Smičući napon τ = 0.05 kn/cm Maksimalni uporedni napon σ,up = kn/cm Dopušteni napon σ_dop = kn/cm Kontrola napona: σ,up <= σ_dop

28 SLUČAJ OPTEREĆENJA: 6 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa) Računska normalna sila N = kn Momenat savijanja oko ose M = knm Transveralna sila u y pravcu Ty = kn Sistemska dužina štapa L = cm Smičući napon τ = kn/cm Dopušteni smičući napon τ_dop = 9.38 kn/cm Kontrola napona: τ <= τ_dop Po S (-3) POPREČNI PRESEK : HOP [] 100x100x5 JUS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA y Ax = Ay = A = I = Iy = Ix = W = cm cm cm cm cm cm cm3 100 T [mm] KONTROLA DEFORMACIJA Maksimalni ugib štapa u = mm (slučaj opterećenja 1, na cm od početka štapa) SLUČAJ OPTEREĆENJA: 1 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : MERODAVNI UTICAJI (na cm od početka štapa) Računska normalna sila N = kn Momenat savijanja oko ose M = knm Transveralna sila u y pravcu Ty = 0.48 kn Sistemska dužina štapa L = cm Dužina ivijanja oko ose li, = cm Dužina ivijanja oko y ose li,y = cm Kriva ivijanja a osu A Kriva ivijanja a y osu A ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096 Poluprečnik inercije i, = cm Poluprečnik inercije i,y = cm Vitkost λ = 9.69 Vitkost λy = 9.69 Relativna vitkost λ' = Relativna vitkost λ'y = Relativni napon σ' = 0.05 Koef.avisan od oblika M β = Bedimenionalni koeficijent κ, = Bedimenionalni koeficijent κ,y = Koeficijent povećanja uticaja Km = Koeficijent povećanja uticaja Kmy = Uticaj ukupne imperfekc. štapa Kn = Uticaj ukupne imperfekc. štapa Kny = Odnos h / b = <= 10 Ramak viljuškastih oslonaca L_vilj. = cm Granična vrednost ramaka l_cr = cm oslonaca L_vilj. < l_cr Granični napon σ_d = kn/cm Dopušteni napon σ_dop = kn/cm Koef.povećanja ut. od b.i. θ = Normalni napon od N σ(n) = kn/cm Normalni napon od M σ(m) = kn/cm Maksimalni napon σ_max = kn/cm Dopušteni napon σ_dop = kn/cm Kontrola napona: σ_max <= σ_dop Sastavio: Emir Maslak d.i.g. KONTROLA UPOREDNOG NAPONA Normalni napon σ = 7.34 kn/cm Smičući napon τ = kn/cm Maksimalni uporedni napon σ,up = 7.35 kn/cm Dopušteni napon σ_dop = kn/cm Kontrola napona: σ,up <= σ_dop SLUČAJ OPTEREĆENJA: 1 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : MERODAVNI UTICAJI (početak štapa)

29 Računska normalna sila N = kn Transveralna sila u y pravcu Ty = kn Sistemska dužina štapa L = cm Smičući napon τ = kn/cm Dopušteni smičući napon τ_dop = kn/cm Kontrola napona: τ <= τ_dop Reakcije a proračun temelja: Opt. 17: [Anv] Reakcije oslonaca (Min/Max)

30 DIMENZIONISANJE TEMELJNE STOPE Po TS H= 0.40 m Pretpostavljene dimenije temelja: B= 0.60 m D f = 0.40 m L= 0.60 m γ sr = 0.00 kn/m 3 Dopušteni napon u nivou TS: q a = kn/m Površina kontaktne spojnice: A= 0.36 m Otporni moment kontaktne spojnice: W= 0.04 m 3 Mjerodavni uticaji a dimenionisanje: Kombinacija 1: Anvelope H max = 3.80 kn Uticaji u nivou temeljne spojnice: V odg =.10 kn odg t odg f sr V V G V B L D γ M H H max 4.98 kn 1.5 knm Maksimalni i minimalni napon u nivou temeljne spojnice: σ 1, V A W M V kn/m A M 4. kn/m W σ 1 σ kn/m < q a = kn/m 7.17 kn/m > 0.00

31 0.00 Opt. 34: 1.6xI+1.8xII Dimenionisanje (beton) Opt. 34: 1.6xI+1.8xII Nivo: Temelj [0.00 m] Uticaji u ploci: max Mx= 4.99 / min Mx= -0.4 knm/m Merodavno opterecenje: Kompletna sema PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=4.00 cm Aa - d.ona [cm/m] Nivo: Temelj [0.00 m] Uticaji u ploci: max My= 4.99 / min My= knm/m Usvojena armatura PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=4.00 cm Aa - d.ona [cm/m] Ø8/15(α=0 ) Ø8/15(α=90 ) Nivo: Temelj [0.00 m] Aa - d.ona - max Aa,d= 0.45 cm/m Nivo: Temelj [0.00 m] Aa - d.ona

32 Nivo: Temelj [0.00 m] PBAB 87 d,pl=40.0 cm MB 30 Gornja ona: RA 400/500 (a=4.0 cm) Donja ona: RA 400/500 (a=4.0 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 1 X=4.90 m; Y=0.00 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0 ) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV Mu = 5.4 knm Nu = 0.00 kn εb/εa = -0.05/ Ag1 = 0.00 cm/m Ad1 = 0.37 cm/m Usvojeno (donja ona): Ø8/15 (3.35 cm/m) Procenat armiranja: 0.08% Pravac : (α=90 ) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV Mu = 4.83 knm Nu = 0.00 kn εb/εa = / Ag = 0.00 cm/m Ad = 0.34 cm/m Usvojeno (donja ona): Ø8/15 (3.35 cm/m) Procenat armiranja: 0.08% Sastavio: Emir Maslak d.i.g.

33 SPECIFIKACIJA MATERIJALA ČELIČNE KONSTRUKCIJE Dužina Masa Po Naiv elementa Materijal Broj Po Presek Ukupno kom. komadu kg/m Po komadu Ukupno mm m kg kg GLAVNI NOSEĆI ELEMENTI HALE 1 Rožnjača Č0361 HOP100/60/ HOP100/60/ Rigla u podužnom idu Č HOP80/60/ Poprečni krovni spreg Č Okrugli čelik, d=10mm Č0361 Okrugli čelik, d=10mm Vertikalni spreg u podužnom idu Č0361 Okrugli čelik, d=10mm Č0361 Okrugli čelik, d=10mm Č0361 Okrugli čelik, d=10mm Rigla glavnog veača Č HOP100/160/ Č HOP100/100/ Stub glavnog veača Č036 HOP100/100/ Č HOP100/100/ Ambalaža Usvaja se da je 3% ukupne mase konstrukcije Ukupno a jedan glavni veač: kg Sastavio: Emir Maslak d.i.g.

34 9. Šipke - specifikacija on. oblik i mere [cm] Ø lg [m] n [kom.] lgn [m] Po TS1 ( ком.) Po TS (6 ком.) Po TT (1 ком.) AB Cokla (1 ком.) Šipke - rekapitulacija Ø [mm] lgn [m] Jedinična težina [kg/m'] Težina [kg] RA Ukupno 1.00

35 Mreže - specifikacija Poicija Onaka mreže B [cm] L [cm] n Jedinična težina [kg/m] Ukupna težina [kg] Po PP(Donja ona) (1 ком.) I Q I-1 Q I- Q I-3 Q Ukupno Po PP(Gornja ona) (1 ком.) I Q I-1 Q I- Q I-3 Q I-4 Q I-5 Q I-6 Q I-7 Q Ukupno Mreže - rekapitulacija Onaka mreže B [cm] L [cm] n Jedinična težina [kg/m] Ukupna težina [kg] Q Q Ukupno Sastavio: Emir Maslak d.i.g.

36 Mreže - plan sečenja Po PP(Donja ona) Q-57 1x I- 15 x 605 1x I-3 15 x 565 I- I-3 1x I-3 15 x 565 1x I-1 15 x 40 I-3 I-1 1x I-1 15 x 40 I-1 Po PP(Gornja ona) Q-188 1x I- 15 x 605 1x I- 15 x 605 I- I- 1x I-3 15 x 595 1x I-4 15 x 551 I-3 I-4 I-1 1x I-5 I-1 15 x 450 I-5 10 x 89 I-1 1x I-1 15 x 450 1x I-6 I-6 90 x 605 I-6 90 x 605 1x I-7 I-7 90 x 595 I-6

37 1.9 GRAFIČKA DOKUMENTACIJA

38 S P1 4,000 4,000 4,000 4,000 Po TS Po TS 7, ,75 400,600 4, ,100, Po TT Po PP Po TS Po TS1 Po TS1 Po TS Po TS ,00 1, , , , , ,65,350 P P ,830,170 4,000 4,000 3, , ,00 Po TS temelji samci 40x40x40cm u sklopu lako armirane bet.podne ploče a prihvat stubova od čeličanog profila. kota fundiranja h= -40cm Po TS1 temelji samci 60x60x40cm u sklopu lako armirane bet.podne ploče a prihvat stubova od čeličanog profila. kota fundiranja h= -40cm P1 arm.bet. sokla 5x105x170cm u sklopu lako armirane bet.podne ploče. kota fundiranja h= -105cm Po TT trakasti temelj 510x40x40cm u sklopu lako armitane bet.podne ploče a prihvat pregradnog ida od giter bloka 5x0x0cm. kota fundiranja h= -40cm,700,130 INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: ODGOVORNI PROJEKTANT: BROJ LICENCE: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: 310 K OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT OZNAKA I DEO PROJEKTA: - projekat konstrukcije OSNOVA TEMELJA RAZMERA: 1:100 DATUM: BR. EVIDENCIJE: Jan, /017 LIST BR. : 1

39 ,000 4,000 4,000 3, , S - IZVOĐAČKI PROJEKAT F I S K U L T U R N A S A L A ankerovanje glavnih nosača a AB stubove fisk.sale P1 Poprečni krovni spreg, d=10.0mm Poprečni krovni spreg, d=10.0mm aidavanje postojećeg proorskog otvora 80x100cm 100 4, ,750 1,750 1, , ,600, formiranje otvora i montiranje vrata kotlare 180x0cm 3, , , , P P Po RN HOP 60x100x5mm Poprečni krovni spreg, d=10.0mm oluk od pocinkovanog lima 16x16cm vertikalni spreg u podužnom idu Po RG HOP 100x160x5mm Po RN HOP 60x100x5mm Poprečni krovni spreg, d=10.0mm stub glavnog nosača HOP 100x100x5mm P1 vertikalni spreg u podužnom idu INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: LEGENDA : arm.bet. postojeći stubovi novoformirani čelični stubovi novoformirani i doidani idovi od giter bloka aidani postojeći otvori spoljni deo novoformiranog platoa, ispred skladišta novopostavljena vrata kotlare ose ograda od arm.mreže sa ugrađenim vratima oluk od pocinkovanog lima ODGOVORNI PROJEKTANT: projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co BROJ LICENCE: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: 310 K OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT OSNOVA PRIZEMLJA - OSNOVA DOGRAĐENOG SKLADIŠTA ZA PELET OZNAKA I DEO PROJEKTA: - projekat konstrukcije RAZMERA: DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : 1:100 Jan, /017

40 Presjek P1-P1 R 1:100 pocinkovani plastificirani trapeasti lim TR-40 debljine 0.5mm aidan donji red postojećih otvora predhodno uklonjenih proora FISKULTURNA SALA , ,850 1, , , ,00 ankerovanje glavnih nosača a AB stubove fisk.sale 1,750 1,750 1, ,700 Po RG HOP 100x160x5mm , Po RN HOP 60x100x5mm , arm.bet. sokla 5x105x170cm u sklopu lako armirane bet.podne ploče. Poprečni krovni spreg, d=10.0mm Po RGp HOP 80x60x4mm oluk od plastific. čel.poc. lima d=0.5cm, dim.16x16cm Vertikalni spreg u podužnom idu, d=10.0mm Po S HOP 100x100x5mm ograda od arm.mreže sa ugrađenim vratima , , Presjek P-P R 1:100 Poprečni krovni spreg, d=10.0mm Po RG Po RG Po RG Po RG Po RG Po RGp Po RGp 100, , , , , , , , ,170 4,000 4,000 3,70 14,00 Po RGp Vertikalni spreg u Po Po Po podužnom idu, RGp RGp RGp d=10.0mm Po PP Po S Po S Po S Po S Po RGp Po RGp Po TS Po TS Po TT Po TS Po TS Poprečni krovni spreg, d=10.0mm Vertikalni spreg u podužnom idu, d=10.0mm Po S temelj trakasti 510x40x40cm u sklopu lako armirane bet.podne ploče a prihvat pregradnog ida od giter bloka 5x0x0cm. temelji samci 40x40x40cm u sklopu lako armirane bet.podne ploče a prihvat stubova od čeličanog profila. INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: ODGOVORNI PROJEKTANT: BROJ LICENCE: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT PRESEK P1-P1 PRESEK P-P DOGRAĐENOG SKLADIŠTA ZA PELET dipl.inž.građ. Emir Maslak 310 K PEČAT I POTPIS: OZNAKA I DEO PROJEKTA: - projekat konstrukcije RAZMERA: DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : 1: 100 Jan, /017 3

41 INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar ODGOVORNI PROJEKTANT: dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: BROJ LICENCE: 310 K OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT DETALJ ARMIRANJA PODNE PLOČE DONJA ZONA OZNAKA I DEO PROJEKTA: - projekat konstrukcije RAZMERA: DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : 1:50 Jan, /017 4

42 INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar ODGOVORNI PROJEKTANT: dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: BROJ LICENCE: 310 K OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT DETALJ ARMIRANJA PODNE PLOČE GORNJA ZONA OZNAKA I DEO PROJEKTA: - projekat konstrukcije RAZMERA: DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : 1:50 Jan, /017 5

43 INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar ODGOVORNI PROJEKTANT: dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: BROJ LICENCE: 310 K OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT DETALJI ARMIRANJA TEMELJNIH STOPA, GREDE I COKLE OZNAKA I DEO PROJEKTA: - projekat konstrukcije RAZMERA: DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : 1:5/50 Jan, /017 6

44 DETALJ VEZE STUBA ZA TEMELJNU PLOČU R 1:10 DETALJ VEZE RIGLE I AB STUBA R 1:10 Presjek HOP 100x100x5.0mm M1, kl.čv. 4.6 Gornja lež. ploča Donja lež. ploča Cementna podlivka 1 xm1, kl.čv M1, kl.čv M1, kl.čv. 4.6 Čeona pl M1, kl.čv M0, kl.čv Presjek - Presjek Presjek M1, kl.čv Presjek 4-4 1M0, kl.čv Čeona pl. 3 HOP 100x160x5.0mm HOP 100x160x5.0mm Čeona pl Čeona pl. Oblici i dimenije čvornih limova 3 HOP 100x160x5.0mm 1M0, kl.čv. 4.6 Čeona pl Napomena: Novi avrtanj se montira na sledeći način: - ibuši se rupa u projektovanom položaju, - očisti se rupa od svih nečistoća jakim mlaom vaduha, - a veu betona i novog avrtnja može se koristiti dvokomponentna masa a ankerisanje na bai metakrilata i programa Sika (Sika AnchorFix) u svemu prema prospektu proivođača. INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT RADIONIČKI DETALJI ČELIČNE KONSTRUKCIJE ODGOVORNI PROJEKTANT: dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: RAZMERA: 1:10 projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co OZNAKA I DEO PROJEKTA: BROJ LICENCE: - projekat konstrukcije DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : Jan, / K

45 DETALJ VEZE RIGLE I STUBA R 1:10 DETALJ VEZE STUBA I RIGLE U PODUŽNOM ZIDU R 1:10 HOP 100x160x5.0mm 1M0, kl.čv Viljuškasti oslonac 5x x100 Viljuškasti oslonac HOP 100x160x5.0mm 5x100 Presjek 1-1 1M0, kl.čv L70x70x7.0mm 3 HOP 100x100x5.0mm M1, kl.čv. 4.6 M1, kl.čv. 4.6 L70x70x7.0mm 3x70 HOP 80x60x4.0mm L70x70x7.0mm 3 L70x70x7.0mm 3x70 1 HOP 80x60x4.0mm Oblik i dimenije ugaonika koji se veže a stub HOP 100x100x5.0mm 3 HOP 100x100x5.0mm Presjek 1-1 Oblik i dimenije ugaonika koji se veže a riglu Presjek - 5x100 1M0, kl.čv. 4.6 HOP 100x160x5.0mm Oblik i dimenije viljuškastog oslonca x70 3 L70x70x7.0mm HOP 100x100x5.0mm 3x70 3 L70x70x7.0mm x100 Viljuškasti oslonac M1, kl.čv. 4.6 HOP 80x60x4.0mm M1, kl.čv. 4.6 HOP 80x60x4.0mm DETALJ VEZE ROŽNJAČE I RIGLE GLAVNOG VEZAČA R 1:10 HOP 60x100x5.0mm M1, kl.čv. 4.6 HOP 100x160x5.0mm L70x70x7.0mm 3x HOP 60x100x5.0mm L70x70x7.0mm 3x70 M1, kl.čv. 4.6 HOP 100x160x5.0mm Presjek Oblik i dimenije oslonca rožnjače L70x70x7.0mm INVESTITOR: O.Š. Stefan Nemanja NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA: skladište a pelet O.Š. Stefan Nemanja, Novi Paar OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE: CRTEŽ: SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT ODGOVORNI PROJEKTANT: dipl.inž.građ. Emir Maslak PEČAT I POTPIS: projektni biro M L D p r o j e k t ul.s.nemanje 146 A/8 Novi Paar tel.: mldproject@yahoo.co OZNAKA I DEO PROJEKTA: BROJ LICENCE: 310 K projekat konstrukcije RADIONIČKI DETALJI ČELIČNE KONSTRUKCIJE RAZMERA: 1:10 DATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. : Jan, /017 8