KOVOVÉ MOSTY 1 TECHNOLÓGIA A MANAŽMENT STAVIEB 3. ROČNÍK BC. ŠTÚDIA OBLÚKOVÉ MOSTY
|
|
- Ἀλέξανδρος Βασιλόπουλος
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 KOVOVÉ MOSTY 1 TECHNOLÓGIA A MANAŽMENT STAVIEB 3. ROČNÍK BC. ŠTÚDIA OBLÚKOVÉ MOSTY
2 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ÚVOD pre stredné až veľké rozpätia svojím tvarom sa približujú ohybovej čiare od vonkajšieho zaťaženia sú najlogickejším tvarom konštrukcie výhody: relatívne štíhle konštrukcie z architektonického hľadiska pôsobia priaznivo nižšia spotreba ocele pri mostoch s dolnou mostovkou oproti priehradovým mostom nevýhody: väčšia prácnosť pri výrobe náročnejšia výstavba delenie oblúkových mostov podľa podporových reakcií podľa stupňa statickej neurčitosti konštrukcie podľa pomeru tuhosti oblúka a trámu (resp. mostovky) podľa polohy mostovky podľa tvaru oblúka
3 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA PODPOROVÝCH REAKCIÍ pravé oblúky zvislá zložka reakcie vodorovná zložka reakcie A H B H A A V B V B nepravé oblúky zvislá zložka reakcie vodorovná zložka reakcie je zachytená tiahlom A B
4 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA STUPŇA STATICKEJ NEURČITOSTI KONŠTRUKCIE votknuté oblúky 3 x staticky neurčitá konštrukcia pri dobrých základových pomeroch horná alebo medziľahlá mostovka malé zvislé deformácie oblúka vyššie namáhanie prierezu oblúka vplyvom zmeny teploty
5 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA STUPŇA STATICKEJ NEURČITOSTI KONŠTRUKCIE oblúky s jedným kĺbom 2 x staticky neurčitá konštrukcia nižšia tuhosť ako votknuté oblúky v praxi sa vyskytujú iba výnimočne väčšinou ako prechodný montážny stav v rámci výstavby
6 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA STUPŇA STATICKEJ NEURČITOSTI KONŠTRUKCIE dvojkĺbové oblúky 1 x staticky neurčitá konštrukcia oblúky bez ťahadla alebo s ťahadlom najčastejšie používané v praxi niekedy kĺby vyložené na konzolách
7 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA STUPŇA STATICKEJ NEURČITOSTI KONŠTRUKCIE trojkĺbové oblúky staticky určitá konštrukcia veľké zvislé deformácie oblúka problematické stuženie oblúka pre menšie rozpätia pre zlé základové podmienky napr. poddolované územia
8 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA STUPŇA STATICKEJ NEURČITOSTI KONŠTRUKCIE kombinované sústavy moderné konštrukcie malé deformácie oblúka a trámu
9 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU tuhý oblúk votknutý, dvojkĺbový príp. trojkĺbový najčastejšie s hornou alebo medziľahlou mostovkou pre menšie rozpätia zvyčajne plnostenný alebo komorový oblúk pre väčšie rozpätia oblúk priehradový.
10 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU tuhý oblúk s ťahadlom ťahadlom je trám mostovky alebo samotná mostovka najčastejšie s dolnou mostovkou funkciu ťahadla niekedy preberá externe vedený kábel
11 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU voľný (netuhý) oblúk vystužený tuhým trámom oblúk je štíhly ohybové momenty prenáša trám plnostenný a pre väčšie rozpätia aj priehradový trám
12 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU tuhý trám vystužený voľným (netuhým) oblúkom = Langerov trám najrozšírenejší typ oblúkového mosta v našich končinách jedenkrát staticky neurčitý systém priaznivý architektonický vzhľad = postupne nahrádza priehradové mosty prídavné výstužné diagonály = zmenšenie priehybu v štvrtinách rozpätia a zmenšenie ohybových momentov v tráme
13 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU tuhý oblúk s tuhým trámom a netuhými zvislicami n+3 x staticky neurčitý systém (n = počet zvislíc) ohybové momenty sa prenášajú trámom aj oblúkom
14 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU tuhý oblúk s tuhým trámom a tuhými zvislicami mnohonásobne staticky neurčitý systém veľmi zriedkavá konštrukcia
15 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POMERU TUHOSTI OBLÚKA A TRÁMU Vierendelové oblúkové nosníky oblúk = bezpriečkové (rámové) priehradové nosníky
16 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA POLOHY MOSTOVKY oblúky pod mostovkou pri preklenutí hlbokých údolí otvorený výhľad z mostovky mosta a čiastočná ochrana oblúka mostovkou pred poveternostnými vplyvmi mostovka sa navrhuje ako horná alebo vzoprená oblúky nad mostovkou pri preklenutí plochých prekážok, pri relatívne malej stavebnej výške nevýhoda = závesy (zvislice) prechádzajú cez mostovku resp. trám mostovky mostovka sa navrhuje ako dolná alebo zavesená oblúky čiastočne nad a čiastočne pod mostovkou architektonické hľadisko nevýhoda = závesy (zvislice) prechádzajú cez mostovku resp. trám mostovky
17 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA TVARU OBLÚKA oblúky s rovnobežnými pásmi najjednoduchšie konštrukčné riešenie jednoduchý architektonický vzhľad oblúky votknuté aj kĺbové oblúky kosákovitého tvaru nemá statické opodstatnenie len z estetických dôvodov
18 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA TVARU OBLÚKA oblúky so zvyšujúcou sa výškou smerom k pätkám pri votknutých oblúkoch narastá aj ohybový moment vo votknutí oblúky s lomeným horným pásom len výnimočne lávky pre peších
19 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- DELENIE DELENIE OBLÚKOVÝCH MOSTOV PODĽA TVARU OBLÚKA oblúky s vystuženými cípmi v minulosti pre oblúkové mosty s priehradovými dvoj a trojkĺbovými oblúkmi zo statického hľadiska významné pre mosty s dolnou alebo medziľahlou mostovkou rámové konštrukcie v súčasnosti sa už nenavrhujú prepočty a rekonštrukcie
20 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Rovinné výpočtové modely zjednodušenia bez uvažovania spolupôsobenia mostovky kĺbové pripojenie mostovky na trám malá tuhosť závesov oproti tuhosti trámu resp. oblúka prípoje závesov na trám a oblúk sú kĺbové zanedbávajú sa deformácie závesov od normálových síl geometria oblúk parabolický alebo tvarovaný do kružnice pri výpočte predpokladáme rovné úseky oblúka medzi uzlami využívanie vplyvových čiar (vplyvové čiary momentov ku jadrovým bodom)
21 z f OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Rovinné výpočtové modely Mx M0Hz N V sin Hcos x 0 A H Vx V0cos Hsin a b A A V V N x B V B H B M H M 0 z V 0 φ je vodorovná sila v oblúku, je ohybový moment na náhradnom prostom nosníku, je zvislá vzdialenosť bodu x od podpery, je zvislá priečna sila na náhradnom prostom nosníku, je uhol, ktorý zviera strednica oblúku v mieste x s horizontálou. 0) vplyvová čiara ohybových momentov v ťažisku prierezu 1, 2) vplyvová čiara jadrových ohybových momentov k dolnému resp. hornému vláknu prierezu
22 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Navierova hypotéza pri prútoch so zakrivenou strednicou z N M M z r A r A Z r z +z -z Z je zovšeobecnený kvadratický moment plochy 2 z Z r da r z M N A r z je ohybový moment v oblúku, je normálová sila v obúlku, je plocha priečneho rezu oblúka, je polomer zakrivenia oblúka, je vzdialenosť vlákna od strednice.
23 z f OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Trojkĺbový oblúk je staticky určitá konštrukcia. Veľkosť oblúkovej sily pri trojkĺbovom plnostennom oblúku stanovíme z momentovej podmienky k vrcholu oblúka x c H M c f a - H b f M c je vzopätie oblúka, je ohybový moment v bode c na náhradnom prostom nosníku M V - N
24 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Dvojkĺbový oblúk (1xSN). Vplyvová čiaru oblúkovej sily = kinematická metóda. Jednotkový deformačný impulz udelíme konštrukcii rovnakým smerom, ako pôsobí statická veličina, avšak proti jej kladnému zmyslu. H bp bb H a b H L d bb d bp M M V V N N ds ds ds t l p 0 p 0 p 0 p bp EI GA EA l l l M0 V0 N0 bb ds ds ds EI GA EA l l l
25 z f OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Dvojkĺbový oblúk tuhý oblúk x H l MM 0 p ds t l p EI dx ; ds 2 2 M0 N0 cos ds ds EI EA l l a b voľný oblúk vystužený trámom H MM 0 p ds t l p l H ; ds dx 2 2 M0 S0 si l EI ds EI EA i - M Langerov trám l MM 0 p ds EI l H ; ds dx M0 N0 S0 si ds ds EI EA EA tuhý oblúk s ťahadlom H l l MM 0 p ds EI l dx ; ds M0 N0 S0 si cos ds ds EI EA EA l i i V N
26 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Votknutý oblúk (3xSN) MiMk VV i k NiNk ik ds ds ds EI GA EA l l l a x z f X X 1 X 3 3 X 2 X 2 b X 1 - H M V - N
27 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU Priestorové výpočtové modely oblúk môže vybočiť buď v rovine alebo z roviny oblúka oblúky sa líšia od priamych prútov pri namáhaní na tlak tým, že ich body podopretia sú uložené neposuvne t.j. vodorovná sila ani zvislé zložky reakcií nevykonávajú žiadnu pretvárnu prácu pri vybočení oblúka. Prírastok pretvárnej práce vzniká iba od vonkajšieho zaťaženia oblúka môžu nastať dva rôzne základné prípady: a) stabilitný problém - pri zaťažení celého oblúka. Tvar vybočenia je vo väčšine prípadov nesymetrický. b) pevnostný problém - zaťaženie polovice oblúka, postupujeme podľa teórie druhého rádu, keď postupne zväčšujeme zaťaženia oblúka až po kritickú hodnotu zaťaženia, kedy sa vyčerpá únosnosť prierezu.
28 OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ZÁSADY NÁVRHU OVEROVANIE MEDZNÝCH STAVOV ÚNOSNOSTI Posúdenie oblúka: pri plne zaťaženom oblúku získame maximálne hodnoty tlakovej sily v oblúku N Ed a tomu odpovedajúce ohybové momenty M y,ed a M z,ed, pri čiastočnom zaťažení oblúka dostávame maximálne hodnoty ohybového momentu v rovine oblúka M y,ed a prislúchajúcu hodnotu tlakovej sily N M M M M k k 1 Ed y,ed y,ed z,ed z,ed yy yz ynrk My,Rk Mz,Rk LT M1 M1 M1 N M M M M k k 1 Ed y,ed y,ed z,ed z,ed zy zz znrk My,Rk Mz,Rk LT M1 M1 M1 Posúdenie závesov: N M M Ed y,ed z,ed 1 Npl,Rd My,Rd Mz,Rd 1,00
29 REALIZOVANÉ MOSTY Most Chaotianmen cez rieku Yangtze momentálne najväčší oblúkový most na svete (postavený v roku 2009) slúži pre cestnú aj železničnú dopravu celková dĺžka mosta je 1741m rozpätie hlavného pola je 552 m a výška oblúka vo vrchole meraná od hladiny rieky dosahuje 142 m
30 REALIZOVANÉ MOSTY Most Lupu v Shanghaji najväčší oblúkový most s plnostenným oblúkom hlavné pole má rozpätie 550 m celková dĺžka je 3900 m šesť dopravných pruhov pre automobily a dva chodníky pre peších
31 REALIZOVANÉ MOSTY Most v prístave v Sydney najznámejší oblúkový most na svete slúži na prevedenie cestnej a železničnej dopravy cez prístav Coathanger = vešiak na oblečenie rozpätie hlavného poľa je 503 m a celková dĺžka je 1149 m hmotnosť oceľovej konštrukcie je t. (Až 79% ocele z Anglicka)
32 REALIZOVANÉ MOSTY Ždákovský most najznámejší oblúkový most v bývalom Československu dvojkĺbový oblúkový most s hornou mostovkou celková dĺžka = 542,91 m, rozpätie oblúka = 330,00 m a vzopätie oblúka = 42,50 m
33 LANGEROV TRÁM - ÚVOD tuhý trám vystužený oblúkom (nepravý oblúk) Josef Langer (patent 1859 Viedeň) prvé použitie: most Murbrücke v Grazi v Rakúsku premostenie širokých vodných tokov alebo preklenutie plochých údolí pôsobia veľmi esteticky m (väčšie rozpätia s veľmi nízkou stavebnou výškou)
34 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA kružnicové a parabolické oblúky vzopätie železničné mosty 1 1 f 5,5 7 L mosty pozemných komunikácií f 1 1 L 6 8
35 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA výška trámu h n L väčšinou zváraný I-nosník, príp. komorový nosník výška oblúka h o 1 4 h n uzavretý prierez (statické hľadisko vzper, krútenie) oblúk v minulosti polygonálne lomený tvar v súčasnosti hladké oblúky bez lomov s plynulým prechodom do trámu prípoj na trám centrický alebo excentrický závesy párny počet polí estetika ťahané prúty stuženie nadmostovkové podmostovkové
36 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA Konštrukčné usporiadania nadmostovkového stuženia bez stuženia rámové stuženie priehradové stuženie naklonenie oblúkov
37 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA Konštrukčné usporiadania nadmostovkového stuženia - estetika
38 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA Konštrukčné usporiadania portálového stuženia šikmý portál zvislý portál tuhá zvislica
39 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA Konštrukčné usporiadania nadmostovkového stuženia pôdorys a pohľad
40 LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA Konštrukčné usporiadania nadmostovkového stuženia priečny rez
41 Tvary závesov LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA
42 Viacpoľové mosty LANGEROV TRÁM - DISPOZÍCIA
43 LANGEROV TRÁM PREDBEŽNÝ NÁVRH maximálna oblúková sila: maximálny moment v ¼ trámu:, osová sila v ¼ trámu: 2 L 1 H g p 8f 1 2 L 14 M1/4 p L 1 N 1/4 (2g p) 16f 1 vplyv normálových síl na deformáciu Langrovho trámu: 15 I 1 1 A T O AO f 3 cos 0 AT
44 LANGEROV TRÁM PREDBEŽNÝ NÁVRH v prípade zanedbania normálových síl na deformácie: 2 L H g p 8f L 2 M1/4 p 64 L 2 N 1/4 (2g p) 16f. S max H cos 0 V i H tgi tgi 1
45 LANGEROV TRÁM ROVINNÉ VÝPOČTOVÉ MODELY vplyvové čiary oblúkovej sily H a momentov.
46 LANGEROV TRÁM ROVINNÉ VÝPOČTOVÉ MODELY zmena tuhosti trámu.
47 LANGEROV TRÁM ROVINNÉ VÝPOČTOVÉ MODELY vplyvové čiary: H M 2,1/4L N. doln é,1/4l M 1,1/4L horné,1/4l
48 LANGEROV TRÁM ROVINNÉ VÝPOČTOVÉ MODELY vplyvové čiary: M 2,1/2L doln é,1/2l M 1,1/2L horné,1/2l. 1/4L 1/2L
49 LANGEROV TRÁM PRIESTOROVÉ VÝPOČTOVÉ MODELY výrazné priestorové pôsobenie jednotlivých nosných častí mosta dostupnosť kvalitného softvéru praktické skúsenosti statika
50 LANGEROV TRÁM PRIESTOROVÉ VÝPOČTOVÉ MODELY prútové prvky plošné prvky
51 LANGEROV TRÁM PRIESTOROVÉ VÝPOČTOVÉ MODELY stabilita oblúka
52 LANGEROV TRÁM KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIA Prípoj oblúka na I-trám pomocou odliatku
53 LANGEROV TRÁM KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIA Prípoj oblúka na I-trám využívajúce výstuhy z plechov
54 LANGEROV TRÁM KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIA Častý, esteticky riešený prípoj oblúka na I-trám
55 LANGEROV TRÁM KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIA Prípoj oblúka na dvojstenný komorový trám
56 LANGEROV TRÁM KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIA Prípoj závesov na oblúk
57 REALIZOVANÉ MOSTY Pentele Bridge (Maďarsko) Dĺžka celého mosta je 1682 m s hlavným poľom o rozpätí 308 m vzopätie naklonených oblúkov je 47,6 m nad skoro 41 m širokou mostovkou
58 REALIZOVANÉ MOSTY Van Brienenoord Bridge v Rotterdame (Holansko) prevádza diaľnicu s intenzitou dopravy vozidiel denne ponad rieku Nieuwe Maasvzopätie hlavné pole pozostáva z dvoch nosných konštrukcií novšia z nich vybudovaná v roku 1990 má rozpätie hlavného poľa 305 m staršia nosná konštrukcia z roku 1960 má "iba" 287,5 m.
59 REALIZOVANÉ MOSTY Most Apollo v Bratislave rozpätie hlavného pola je 231m a spolu s priľahlými poliami spolu vyše 517m celková dĺžka premostenia s betónovými estakádami má hodnotu 835m celková hmotnosť oceľovej konštrukcie hlavného objektu mosta je 5240 t vzopätie oblúka je 36 m.
60 MOSTY V REALIZÁCII Modernizácie železničnej trate Púchov Považská Bystrica dĺžka premostenia až na bezmála 379m rozpätia v jednotlivých polí 62, , , ,40m projekcia KSKM SvF ŽU Žilina
STATIKA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ I Doc. Ing. Daniela Kuchárová, PhD. Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov
Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov zaťaženia Prostý nosník Konzola 31 Príklad č.14.1 Vypočítajte a vykreslite priebehy vnútorných síl na nosníku s previslými koncami,
Διαβάστε περισσότεραSTATIKA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ I Doc. Ing. Daniela Kuchárová, PhD.
8 STATIKA ZLOŽENEJ ROVINNEJ SÚSTAVY 8. ZLOŽENÉ ROVINNÉ SÚSTAVY Zložené sústavy vzniknú vzájomným spojením hmotných objektov (bodov, tuhých dosiek, tuhých telies). Môžu byť rovinné alebo priestorové. V
Διαβάστε περισσότεραPilota600mmrez1. N Rd = N Rd = M Rd = V Ed = N Rd = M y M Rd = M y. M Rd = N 0.
Bc. Martin Vozár Návrh výstuže do pilót Diplomová práca 8x24.00 kr. 50.0 Pilota600mmrez1 Typ prvku: nosník Prostředí: X0 Beton:C20/25 f ck = 20.0 MPa; f ct = 2.2 MPa; E cm = 30000.0 MPa Ocelpodélná:B500
Διαβάστε περισσότεραObvod a obsah štvoruholníka
Obvod a štvoruholníka D. Štyri body roviny z ktorých žiadne tri nie sú kolineárne (neležia na jednej priamke) tvoria jeden štvoruholník. Tie body (A, B, C, D) sú vrcholy štvoruholníka. strany štvoruholníka
Διαβάστε περισσότεραη = 1,0-(f ck -50)/200 pre 50 < f ck 90 MPa
1.4.1. Návrh priečneho rezu a pozĺžnej výstuže prierezu ateriálové charakteristiky: - betón: napr. C 0/5 f ck [Pa]; f ctm [Pa]; fck f α [Pa]; γ cc C pričom: α cc 1,00; γ C 1,50; η 1,0 pre f ck 50 Pa η
Διαβάστε περισσότεραPríručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply)
Palis s.r.o. Kokořov 24, 330 11 Třemošná, Česká republika e- mail: palis@palis.cz Príručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply) Vypracoval: Ing. Roman Soyka
Διαβάστε περισσότεραPriamkové plochy. Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava
Priamkové plochy Priamkové plochy Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava Priamkové plochy rozdeľujeme na: Rozvinuteľné
Διαβάστε περισσότεραZADANIE 1_ ÚLOHA 3_Všeobecná rovinná silová sústava ZADANIE 1 _ ÚLOHA 3
ZDNIE _ ÚLOH 3_Všeobecná rovinná silová sústv ZDNIE _ ÚLOH 3 ÚLOH 3.: Vypočítjte veľkosti rekcií vo väzbách nosník zťženého podľ obrázku 3.. Veľkosti známych síl, momentov dĺžkové rozmery sú uvedené v
Διαβάστε περισσότεραKontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín. Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť.
Kontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť. Ktoré fyzikálne jednotky zodpovedajú sústave SI: a) Dĺžka, čas,
Διαβάστε περισσότεραHASLIM112V, HASLIM123V, HASLIM136V HASLIM112Z, HASLIM123Z, HASLIM136Z HASLIM112S, HASLIM123S, HASLIM136S
PROUKTOVÝ LIST HKL SLIM č. sklad. karty / obj. číslo: HSLIM112V, HSLIM123V, HSLIM136V HSLIM112Z, HSLIM123Z, HSLIM136Z HSLIM112S, HSLIM123S, HSLIM136S fakturačný názov výrobku: HKL SLIMv 1,2kW HKL SLIMv
Διαβάστε περισσότεραPRIEMER DROTU d = 0,4-6,3 mm
PRUŽINY PRUŽINY SKRUTNÉ PRUŽINY VIAC AKO 200 RUHOV SKRUTNÝCH PRUŽÍN PRIEMER ROTU d = 0,4-6,3 mm èíslo 3.0 22.8.2008 8:28:57 22.8.2008 8:28:58 PRUŽINY SKRUTNÉ PRUŽINY TECHNICKÉ PARAMETRE h d L S Legenda
Διαβάστε περισσότεραMatematika Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie
Matematika 2-01 Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie Euklidovská metrika na množine R n všetkých usporiadaných n-íc reálnych čísel je reálna funkcia ρ: R n R n R definovaná nasledovne: Ak X = x
Διαβάστε περισσότεραKATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE
H KATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE 0 Základné požiadavky zadávania VZT potrubia pre výrobu 1. Zadávanie do výroby v spoločnosti APIAGRA s.r.o. V digitálnej forme na tlačive F05-8.0_Rozpis_potrubia, zaslané mailom
Διαβάστε περισσότεραPrechod z 2D do 3D. Martin Florek 3. marca 2009
Počítačová grafika 2 Prechod z 2D do 3D Martin Florek florek@sccg.sk FMFI UK 3. marca 2009 Prechod z 2D do 3D Čo to znamená? Ako zobraziť? Súradnicové systémy Čo to znamená? Ako zobraziť? tretia súradnica
Διαβάστε περισσότεραUČEBNÉ TEXTY. Odborné predmety. Časti strojov. Druhý. Hriadele, čapy. Ing. Romana Trnková
Stredná priemyselná škola dopravná, Sokolská 911/94, 960 01 Zvolen Kód ITMS projektu: 26110130667 Názov projektu: Zvyšovanie flexibility absolventov v oblasti dopravy UČEBNÉ TEXTY Vzdelávacia oblasť: Predmet:
Διαβάστε περισσότεραC. Kontaktný fasádny zatepľovací systém
C. Kontaktný fasádny zatepľovací systém C.1. Tepelná izolácia penový polystyrén C.2. Tepelná izolácia minerálne dosky alebo lamely C.3. Tepelná izolácia extrudovaný polystyrén C.4. Tepelná izolácia penový
Διαβάστε περισσότερα1. Limita, spojitost a diferenciálny počet funkcie jednej premennej
. Limita, spojitost a diferenciálny počet funkcie jednej premennej Definícia.: Hromadný bod a R množiny A R: v každom jeho okolí leží aspoň jeden bod z množiny A, ktorý je rôzny od bodu a Zadanie množiny
Διαβάστε περισσότεραPožiarna odolnosť trieda reakcie na oheň: A1 (STN EN ) požiarna odolnosť REI 120 (podhľad omietnutý MVC hr. 15 mm)
TO 05/0079 Použitie Keramické predpäté nosníky POROTHERM (KPN) sú nosnými prvkami stropného systému POROTHERM. Vyrábajú sa v dĺžkach od 1,75 m do 7,25 m, odstupňovaných po 250 mm pre y stropu od 1,50 m
Διαβάστε περισσότεραStatický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby.
JK PROJEKCIA, Na úbočí 7, 974 09 Banská Bystrica č.t. 048/4155583 0905152180 jkprojekcia@gmail.com Statický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby. Stavba: Zberný dvor Janova Lehota Objednávateľ:
Διαβάστε περισσότεραdifúzne otvorené drevovláknité izolačné dosky - ochrana nie len pred chladom...
(TYP M) izolačná doska určená na vonkajšiu fasádu (spoj P+D) ρ = 230 kg/m3 λ d = 0,046 W/kg.K 590 1300 40 56 42,95 10,09 590 1300 60 38 29,15 15,14 590 1300 80 28 21,48 20,18 590 1300 100 22 16,87 25,23
Διαβάστε περισσότεραMotivácia Denícia determinantu Výpo et determinantov Determinant sú inu matíc Vyuºitie determinantov. Determinanty. 14. decembra 2010.
14. decembra 2010 Rie²enie sústav Plocha rovnobeºníka Objem rovnobeºnostena Rie²enie sústav Príklad a 11 x 1 + a 12 x 2 = c 1 a 21 x 1 + a 22 x 2 = c 2 Dostaneme: x 1 = c 1a 22 c 2 a 12 a 11 a 22 a 12
Διαβάστε περισσότεραM6: Model Hydraulický systém dvoch zásobníkov kvapaliny s interakciou
M6: Model Hydraulický ytém dvoch záobníkov kvapaliny interakciou Úlohy:. Zotavte matematický popi modelu Hydraulický ytém. Vytvorte imulačný model v jazyku: a. Matlab b. imulink 3. Linearizujte nelineárny
Διαβάστε περισσότεραStart. Vstup r. O = 2*π*r S = π*r*r. Vystup O, S. Stop. Start. Vstup P, C V = P*C*1,19. Vystup V. Stop
1) Vytvorte algoritmus (vývojový diagram) na výpočet obvodu kruhu. O=2xπxr ; S=πxrxr Vstup r O = 2*π*r S = π*r*r Vystup O, S 2) Vytvorte algoritmus (vývojový diagram) na výpočet celkovej ceny výrobku s
Διαβάστε περισσότεραGoniometrické rovnice a nerovnice. Základné goniometrické rovnice
Goniometrické rovnice a nerovnice Definícia: Rovnice (nerovnice) obsahujúce neznámu x alebo výrazy s neznámou x ako argumenty jednej alebo niekoľkých goniometrických funkcií nazývame goniometrickými rovnicami
Διαβάστε περισσότεραPRUŽNOSŤ A PEVNOSŤ PRE ŠPECIÁLNE INŽINIERSTVO
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE Fakulta špeciálneho inžinierstva Doc. Ing. Jozef KOVAČIK, CSc. Ing. Martin BENIAČ, PhD. PRUŽNOSŤ A PEVNOSŤ PRE ŠPECIÁLNE INŽINIERSTVO Druhé doplnené a upravené vydanie Určené
Διαβάστε περισσότερα0,8A. 1,2a. 1,4a. 1,6a F 2 5 2A. 1,6a 1,2A
Sttik určité konštrukie Znie č. : JEDNODUCHÝ ŤH TLK rík : Učte prieeh normáovýh sí, normáovýh npätí posunutí priereov. rieeh uveenýh veičín náornite grfik. Shém poľ. čís kóu 0,8 0,8, 0,5,,6, 0,8, 0,6,8
Διαβάστε περισσότερα1. písomná práca z matematiky Skupina A
1. písomná práca z matematiky Skupina A 1. Vypočítajte : a) 84º 56 + 32º 38 = b) 140º 53º 24 = c) 55º 12 : 2 = 2. Vypočítajte zvyšné uhly na obrázku : β γ α = 35 12 δ a b 3. Znázornite na číselnej osi
Διαβάστε περισσότεραMatematika 2. časť: Analytická geometria
Matematika 2 časť: Analytická geometria RNDr. Jana Pócsová, PhD. Ústav riadenia a informatizácie výrobných procesov Fakulta BERG Technická univerzita v Košiciach e-mail: jana.pocsova@tuke.sk Súradnicové
Διαβάστε περισσότεραAkumulátory. Membránové akumulátory Vakové akumulátory Piestové akumulátory
www.eurofluid.sk 20-1 Membránové akumulátory... -3 Vakové akumulátory... -4 Piestové akumulátory... -5 Bezpečnostné a uzatváracie bloky, príslušenstvo... -7 Hydromotory 20 www.eurofluid.sk -2 www.eurofluid.sk
Διαβάστε περισσότεραDIELCE PRE VSTUPNÉ ŠACHTY
DIELCE PRE VSTUPNÉ ŠACHTY Pre stavby vstupných šachiet k podzemnému vedeniu inžinierskych sietí. Pre stavby studní TBS - 1000/250-S TBS - 1000/625-SS TBS - 1000/500-S TBS - 1000/1000-S TBS - 1000/625-SK
Διαβάστε περισσότεραZáklady technických vied 1
Fakulta bezpečnostného inžinierstva Žilinskej univerzity v Žiline Katedra technických vied a informatiky Základy technických vied 1 Zhrnutie: ZÁKLADY MECHANIKY PODDAJNÝCH TELIES Téma 6: ÚVOD DO MECHANIKY
Διαβάστε περισσότεραOdporníky. 1. Príklad1. TESLA TR
Odporníky Úloha cvičenia: 1.Zistite technické údaje odporníkov pomocou katalógov 2.Zistite menovitú hodnotu odporníkov označených farebným kódom Schématická značka: 1. Príklad1. TESLA TR 163 200 ±1% L
Διαβάστε περισσότεραYQ U PROFIL, U PROFIL
YQ U PROFIL, U PROFIL YQ U Profil s integrovanou tepelnou izoláciou Minimalizácia tepelných mostov Jednoduché stratené debnenie monolitických konštrukcií Jednoduchá a rýchla montáž Výrobok Pórobetón značky
Διαβάστε περισσότεραNÁVRH PREMOSTENIA RIEKY VÁH V TRENČÍNE
prof. Ing. Josef VIČAN, CSc. Ing. Jaroslav ODROBIŇÁK, PhD. Ing. Jozef GOCÁL, PhD. Ing. Richard HLINKA, PhD. Úvod NÁVRH PREMOSTENIA RIEKY VÁH V TRENČÍNE Katedra stavebných konštrukcií a mostov Stavebná
Διαβάστε περισσότεραalu OKNÁ, ZA KTORÝMI BÝVA POHODA DREVENÉ OKNÁ A DVERE Profil Mirador Alu 783 Drevohliníkové okno s priznaným okenným krídlom.
DREVENÉ OKNÁ A DVERE m i r a d o r 783 OKNÁ, ZA KTORÝMI BÝVA POHODA EXTERIÉROVÁ Profil Mirador Alu 783 Drevohliníkové okno s priznaným okenným krídlom. Je najviac používané drevohliníkové okno, ktoré je
Διαβάστε περισσότεραTABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI
TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI ŠKRIDPLECHU A TRAPÉZOVÝCH PLECHOV Ojednávateľ : Ľuoslav DERER Vypracoval : prof. Ing. Ján Hudák, CSc. Ing. Tatiana Hudáková Košice, 004 1 STATICKÝ VÝPOČET ÚNOSNOSTI
Διαβάστε περισσότεραPevné ložiská. Voľné ložiská
SUPPORTS D EXTREMITES DE PRECISION - SUPPORT UNIT FOR BALLSCREWS LOŽISKA PRE GULIČKOVÉ SKRUTKY A TRAPÉZOVÉ SKRUTKY Výber správnej podpory konca uličkovej skrutky či trapézovej skrutky je dôležité pre správnu
Διαβάστε περισσότεραCvičenie č. 4,5 Limita funkcie
Cvičenie č. 4,5 Limita funkcie Definícia ity Limita funkcie (vlastná vo vlastnom bode) Nech funkcia f je definovaná na nejakom okolí U( ) bodu. Hovoríme, že funkcia f má v bode itu rovnú A, ak ( ε > )(
Διαβάστε περισσότεραEinsteinove rovnice. obrázkový úvod do Všeobecnej teórie relativity. Pavol Ševera. Katedra teoretickej fyziky a didaktiky fyziky
Einsteinove rovnice obrázkový úvod do Všeobecnej teórie relativity Pavol Ševera Katedra teoretickej fyziky a didaktiky fyziky (Pseudo)historický úvod Gravitácia / Elektromagnetizmus (Pseudo)historický
Διαβάστε περισσότεραING. MARIÁN PETRÁŠ AUTORIZOVANÝ STAVEBNÝ INŽINIER PRE NOSNÉ KONŠTRUKCIE A STATIKU STAVIEB
ING. MARIÁN PETRÁŠ AUTORIZOVANÝ STAVEBNÝ INŽINIER PRE NOSNÉ KONŠTRUKCIE A STATIKU STAVIEB HVIEZDOSLAVOVA 0, 97 0 TRNAVA, tel. 0905 / 4 56, 0/5574 STATICKÝ VÝPOČET NOSNEJ KONŠTRUKCIE STRECHY A STROPU NÁZOV
Διαβάστε περισσότεραModerné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ M A T E M A T I K A
M A T E M A T I K A PRACOVNÝ ZOŠIT II. ROČNÍK Mgr. Agnesa Balážová Obchodná akadémia, Akademika Hronca 8, Rožňava PRACOVNÝ LIST 1 Urč typ kvadratickej rovnice : 1. x 2 3x = 0... 2. 3x 2 = - 2... 3. -4x
Διαβάστε περισσότεραModul pružnosti betónu
f cm tan α = E cm 0,4f cm ε cl E = σ ε ε cul Modul pružnosti betónu α Autori: Stanislav Unčík Patrik Ševčík Modul pružnosti betónu Autori: Stanislav Unčík Patrik Ševčík Trnava 2008 Obsah 1 Úvod...7 2 Deformácie
Διαβάστε περισσότεραSLOVENSKO maloobchodný cenník (bez DPH)
Hofatex UD strecha / stena - exteriér Podkrytinová izolácia vhodná aj na zaklopenie drevených rámových konštrukcií; pero a drážka EN 13171, EN 622 22 580 2500 1,45 5,7 100 145,00 3,19 829 hustota cca.
Διαβάστε περισσότεραDESKRIPTÍVNA GEOMETRIA
EKRIÍN GEERI meódy zobrzovni priesorových úvrov do roviny (premieni) mericé polohové vzťhy priesorových úvrov riešené v rovine bsh predmeu G Zobrzovcie meódy: olohové mericé úlohy: ongeov projeci Rezy
Διαβάστε περισσότεραBaumit StarTrack. Myšlienky s budúcnosťou.
Baumit StarTrack Myšlienky s budúcnosťou. Lepiaca kotva je špeciálny systém kotvenia tepelnoizolačných systémov Baumit. Lepiace kotvy sú súčasťou tepelnoizolačných systémov Baumit open (ETA-09/0256), Baumit
Διαβάστε περισσότεραSuché podlahy Rigips a vstavky do hál RigiRaum
Suché podlahy Rigips a vstavky do hál RigiRaum Prehľad konštrukcií Číslo systému Kód Schéma Konštrukcia Popis systému Opláštenie Suché sadrovláknité podlahy Rigidur 7.05.00 DB 02 DP 02 samostatná podlaha
Διαβάστε περισσότεραstereometria - študuje geometrické útvary v priestore.
Geometria Geometria (z gréckych slov Geo = zem a metro = miera, t.j. zememeračstvo) je disciplína matematiky prvýkrát spopularizovaná medzi starovekými grékmi Tálesom (okolo 624-547 pred Kr.), ktorý sa
Διαβάστε περισσότεραZaťaženie cestnou dopravou. Zaťažovací model LM1
Zaťaženie cestnou dopravou Zaťaženie cestnou dopravou sa zohľadňuje nasledovnými zaťažovacími modelmi: (a) Zaťažovací model 1 (LM1): Sústredené (TS) a rovnomerné spojité zaťaženia (UDL) vyjadrujú väčšinu
Διαβάστε περισσότεραKATEDRA DOPRAVNEJ A MANIPULAČNEJ TECHNIKY Strojnícka fakulta, Žilinská Univerzita
132 1 Absolútna chyba: ) = - skut absolútna ochýlka: ) ' = - spr. relatívna chyba: alebo Chyby (ochýlky): M systematické, M náhoné, M hrubé. Korekcia: k = spr - = - Î' pomerná korekcia: Správna honota:
Διαβάστε περισσότεραModelovanie dynamickej podmienenej korelácie kurzov V4
Modelovanie dynamickej podmienenej korelácie menových kurzov V4 Podnikovohospodárska fakulta so sídlom v Košiciach Ekonomická univerzita v Bratislave Cieľ a motivácia Východiská Cieľ a motivácia Cieľ Kvantifikovať
Διαβάστε περισσότεραZhodné zobrazenia (izometria)
Zobrazenie A, B R R (zobrazenie v rovine) usporiadaná dvojica bodov dva body v danom poradí (záleží na poradí) zápis: [a; b] alebo (a; b) karteziánsky (kartézsky) súčin množín množina všetkých usporiadaných
Διαβάστε περισσότεραRozsah akreditácie 1/5. Príloha zo dňa k osvedčeniu o akreditácii č. K-003
Rozsah akreditácie 1/5 Názov akreditovaného subjektu: U. S. Steel Košice, s.r.o. Oddelenie Metrológia a, Vstupný areál U. S. Steel, 044 54 Košice Rozsah akreditácie Oddelenia Metrológia a : Laboratórium
Διαβάστε περισσότεραKAGEDA AUTORIZOVANÝ DISTRIBÚTOR PRE SLOVENSKÚ REPUBLIKU
DVOJEXCENTRICKÁ KLAPKA je uzatváracia alebo regulačná armatúra pre rozvody vody, horúcej vody, plynov a pary. Všetky klapky vyhovujú smernici PED 97/ 23/EY a sú tiež vyrábané pre výbušné prostredie podľa
Διαβάστε περισσότεραMatematika prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad
Matematika 3-13. prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad Erika Škrabul áková F BERG, TU Košice 15. 12. 2015 Erika Škrabul áková (TUKE) Taylorov
Διαβάστε περισσότεραMIDTERM (A) riešenia a bodovanie
MIDTERM (A) riešenia a bodovanie 1. (7b) Nech vzhl adom na štandardnú karteziánsku sústavu súradníc S 1 := O, e 1, e 2 majú bod P a vektory u, v súradnice P = [0, 1], u = e 1, v = 2 e 2. Aký predpis bude
Διαβάστε περισσότεραAerobTec Altis Micro
AerobTec Altis Micro Záznamový / súťažný výškomer s telemetriou Výrobca: AerobTec, s.r.o. Pionierska 15 831 02 Bratislava www.aerobtec.com info@aerobtec.com Obsah 1.Vlastnosti... 3 2.Úvod... 3 3.Princíp
Διαβάστε περισσότεραStaromlynská 29, Bratislava tel: , fax: http: //www.ecssluzby.sk SLUŽBY s. r. o.
SLUŽBY s. r. o. Staromlynská 9, 81 06 Bratislava tel: 0 456 431 49 7, fax: 0 45 596 06 http: //www.ecssluzby.sk e-mail: ecs@ecssluzby.sk Asynchrónne elektromotory TECHNICKÁ CHARAKTERISTIKA. Nominálne výkony
Διαβάστε περισσότεραPRÍSPEVOK K PROBLEMATIKE ÚNAVOVÉHO NAMÁHANIA A ŽIVOTNOSTI OCEĽOVÝCH ŽELEZNIČNÝCH MOSTOV S PRIEBEŽNÝM KOĽAJOVÝM LÔŽKOM
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE STAVEBNÁ FAKULTA Katedra stavebných konštrukcií a mostov PRÍSPEVOK K PROBLEMATIKE ÚNAVOVÉHO NAMÁHANIA A ŽIVOTNOSTI OCEĽOVÝCH ŽELEZNIČNÝCH MOSTOV S PRIEBEŽNÝM KOĽAJOVÝM LÔŽKOM
Διαβάστε περισσότερα24. Základné spôsoby zobrazovania priestoru do roviny
24. Základné spôsoby zobrazovania priestoru do roviny Voľné rovnobežné premietanie Presné metódy zobrazenia trojrozmerného priestoru do dvojrozmernej roviny skúma samostatná matematická disciplína, ktorá
Διαβάστε περισσότεραStatické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET
Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET Investor: Obec Turie, Hlavná 14 013 1 Turie Miesto stavby: parc. č. KN 813/1, 813/4, 81 Kú: Turie Projektant arch. Časti:
Διαβάστε περισσότεραModerné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť/projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ
Zásady navrhovania konštrukcií a zaťaženia konštrukcií Ing. Richard Hlinka, PhD. Žilinská univerzita v Žiline, Stavebná fakulta Katedra stavebných konštrukcií a mostov Tento príspevok vznikol vďaka podpore
Διαβάστε περισσότεραVYBUDOVANIE DOČASNÝCH OBCHÁDZKOVÝCH KOMUNIKÁCIÍ POČAS ÚPLNEJ UZÁVIERKY CESTY III/2311 VITANOVÁ ORAVICE Mostný objekt ev. č.
SPRÁVA ZO STATICKEJ ZAŤAŽOVACEJ SKÚŠKY Číslo zákazky : 1/2018 Číslo dokumentu : 1 Číslo výtlačku : 1 VYBUDOVANIE DOČASNÝCH OBCHÁDZKOVÝCH KOMUNIKÁCIÍ POČAS ÚPLNEJ UZÁVIERKY CESTY III/2311 VITANOVÁ ORAVICE
Διαβάστε περισσότεραTrapézové profily Lindab Coverline
Trapézové profily Lindab Coverline Trapézové profily - produktová rada Rova Trapéz T-8 krycia šírka 1 135 mm Pozink 7,10 8,52 8,20 9,84 Polyester 25 μm 7,80 9,36 10,30 12,36 Trapéz T-12 krycia šírka 1
Διαβάστε περισσότερα16. Základne rovinné útvary kružnica a kruh
16. Základne rovinné útvary kružnica a kruh Kružnica k so stredom S a polomerom r nazývame množinou všetkých bodov X v rovine, ktoré majú od pevného bodu S konštantnú vzdialenosť /SX/ = r, kde r (patri)
Διαβάστε περισσότεραEkvačná a kvantifikačná logika
a kvantifikačná 3. prednáška (6. 10. 004) Prehľad 1 1 (dokončenie) ekvačných tabliel Formula A je ekvačne dokázateľná z množiny axióm T (T i A) práve vtedy, keď existuje uzavreté tablo pre cieľ A ekvačných
Διαβάστε περισσότεραKontrolné otázky z jednotiek fyzikálnych veličín
Verzia zo dňa 6. 9. 008. Kontrolné otázky z jednotiek fyzikálnych veličín Upozornenie: Umiestnenie správnej odpovede sa môže v kontrolnom teste meniť. Takisto aj znenie nesprávnych odpovedí. Uvedomte si
Διαβάστε περισσότεραZOZNAM PRÍLOH OPTIMAL 539
ZOZAM PRÍLOH OPTIMAL 539 Textová časť Súhrnná technická správa Arch. stavebné riešenie Aproximatívny rozpočet Protipožiarna bezpečnosť stavby Energetické posúdenie Technická správa - Statika Statický stavby
Διαβάστε περισσότεραPovrch a objem ihlana
Povrch a objem ihlana D. Daný je mnohouholník (riadiaci alebo určujúci útvar) a jeden bod (vrchol), ktorý neleží v rovine mnohouholníka. Ak hraničnými bodmi mnohouholníka (stranami) vedieme polpriamky
Διαβάστε περισσότεραKONCEPČNÝ PRÍSTUP PRI NAVRHOVANÍ DOSKOVÝCH KONŠTRUKCIÍ S NESÚDRŽNOU PREDPÍNACOU VÝSTUŽOU
KONCEPČNÝ PRÍSTUP PRI NAVRHOVANÍ DOSKOVÝCH KONŠTRUKCIÍ S NESÚDRŽNOU PREDPÍNACOU VÝSTUŽOU Milan Chandoga, Jaroslav Halvonik 1. Úvod Pri zabezpečení požiadavky na funkčnosť a rovnakej spoľahlivosti rôznych
Διαβάστε περισσότεραNávrh vzduchotesnosti pre detaily napojení
Výpočet lineárneho stratového súčiniteľa tepelného mosta vzťahujúceho sa k vonkajším rozmerom: Ψ e podľa STN EN ISO 10211 Návrh vzduchotesnosti pre detaily napojení Objednávateľ: Ing. Natália Voltmannová
Διαβάστε περισσότεραNÁZOV AKCIE: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice ČASŤ STATICKÝ VÝPOČET. Floriánska 18,04142 Košice. Ing. RADOSLAV TÍNES- SADAK
NÁZOV AKCIE: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice ČASŤ STATICKÝ VÝPOČET PREDMET PROJEKTU: OBJEDNÁVATEĽ: MIESTO STAVBY: PROJEKTANT: STUPEŇ: POČET STRÁN: Modernizácia administratívnej
Διαβάστε περισσότερα1 ZÁKLADNÉ POJMY. dv=dx.dy.dz. dx hmotný bod
1 ZÁKLADNÉ POJMY Predmet Pružnosť a pevnosť patrí k základným predmetom odborov strojného inžinierstva. Náplň tohto predmetu možno zaradiť do širšieho kontextu mechaniky telies. Mechanika je odbor fyziky,
Διαβάστε περισσότεραVyhlásenie o parametroch stavebného výrobku StoPox GH 205 S
1 / 5 Vyhlásenie o parametroch stavebného výrobku StoPox GH 205 S Identifikačný kód typu výrobku PROD2141 StoPox GH 205 S Účel použitia EN 1504-2: Výrobok slúžiaci na ochranu povrchov povrchová úprava
Διαβάστε περισσότεραKeramický polomontovaný strop
Keramický polomontovaný strop 3.1.1 Všeobecná charakteristika Keramický polomontovaný strop je zložený z keramických nosníkov s priestorovou ou KNPV a keramických stropných vložiek KSV TermoBRIK. Výhodou
Διαβάστε περισσότεραPDF created with pdffactory Pro trial version
7.. 03 Na rozraní sla a vody je ovrc vody zarivený Na rozraní sla a ortuti je ovrc ortuti zarivený JAY NA OZHANÍ PENÉHO TELES A KAPALINY alebo O ailárnej elevácii a deresii Povrc vaaliny je dutý, vaalina
Διαβάστε περισσότεραNumerické metódy Zbierka úloh
Blanka Baculíková Ivan Daňo Numerické metódy Zbierka úloh Strana 1 z 37 Predhovor 3 1 Nelineárne rovnice 4 2 Sústavy lineárnych rovníc 7 3 Sústavy nelineárnych rovníc 1 4 Interpolačné polynómy 14 5 Aproximácia
Διαβάστε περισσότεραMatematický model robota s diferenciálnym kolesovým podvozkom
Matematický model robota s diferenciálnym kolesovým podvozkom Demonštračný modul Úlohy. Zostavte matematický model robota s diferenciálnym kolesovým podvozkom 2. Vytvorte simulačný model robota v simulačnom
Διαβάστε περισσότεραMetodicko pedagogické centrum. Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH ZAMESTNANCOV K INKLÚZII MARGINALIZOVANÝCH RÓMSKYCH KOMUNÍT
Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť / Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ Kód ITMS: 26130130051 číslo zmluvy: OPV/24/2011 Metodicko pedagogické centrum Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH
Διαβάστε περισσότερα18. listopada listopada / 13
18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu
Διαβάστε περισσότερα(1 ml) (2 ml) 3400 (5 ml) 3100 (10 ml) 400 (25 ml) 300 (50 ml)
CPV 38437-8 špecifikácia Predpokladané Sérologické pipety plastové -PS, kalibrované, sterilné sterilizované γ- žiarením, samostne balené, RNaza, DNaza, human DNA free, necytotoxické. Použiteľné na prácu
Διαβάστε περισσότερα6 ROVINNÝ OHYB. Obr Obr. 6.2
6 ROINNÝ OHY eeso namáhané ohbom nazývame nosník Príkad reáneho sstému a vtvoreného matematickofzikáneho modeu pre výpočet napríkad priehbu je na obr 6 nútorné si vznikajúce pri rovinnom ohbe priamch a
Διαβάστε περισσότεραPrvi kolokvijum. y 4 dy = 0. Drugi kolokvijum. Treći kolokvijum
27. septembar 205.. Izračunati neodredjeni integral cos 3 x (sin 2 x 4)(sin 2 x + 3). 2. Izračunati zapreminu tela koje nastaje rotacijom dela površi ograničene krivama y = 3 x 2, y = x + oko x ose. 3.
Διαβάστε περισσότεραZadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu
Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu Trigonometrijske jednačine i nejednačine. Zadaci koji se rade bez upotrebe trigonometrijskih formula. 00. FF cos x sin x
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότεραSIRÉNY A REPRODUKTORY SIRÉNY A REPRODUKTORY SIRÉNY A REPRODUKTORY
Katalóg výstražnj optickj a akustickj signalizáci www.sanitky-majaky.tk sanitky.majaky@gmail.com DOSTUPNÉ TÓNY NEPRETRŽITÁ FUNKCIA MODULOVANÝ ZVUK DVOJ-TÓN MULTI-TÓN *PREDPOKLADANÉ TLMENIE ZVUKU Katalóg
Διαβάστε περισσότεραJEDNOLOĎOVÁ HALA S MOSTOVÝM ŽERIAVOM
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE STAVEBNÁ FAKULTA Katedra stavebných konštrukcií a mostov Ing. Jaroslav Odrobiňák JEDNOLOĎOVÁ HALA S MOSTOVÝM ŽERIAVOM (Učebná pomôcka) Žilina, 00 (oprava 004) OBSAH 1 VŠEOBECNÉ
Διαβάστε περισσότεραPovrch a objem hranola
Povrch a objem hranola D. Daný je mnohouholník (riadiaci alebo určujúci útvar) a priamka, ktorá nie je rovnobežná s rovinou mnohouholníka. Ak hraničnými bodmi mnohouholníka (stranami) vedieme priamky rovnobežné
Διαβάστε περισσότεραRIEŠENIE WHEATSONOVHO MOSTÍKA
SNÁ PMYSLNÁ ŠKOL LKONKÁ V PŠŤNO KOMPLXNÁ PÁ Č. / ŠN WSONOVO MOSÍK Piešťany, október 00 utor : Marek eteš. Komplexná práca č. / Strana č. / Obsah:. eoretický rozbor Wheatsonovho mostíka. eoretický rozbor
Διαβάστε περισσότερα3. Striedavé prúdy. Sínusoida
. Striedavé prúdy VZNIK: Striedavý elektrický prúd prechádza obvodom, ktorý je pripojený na zdroj striedavého napätia. Striedavé napätie vyrába synchrónny generátor, kde na koncoch rotorového vinutia sa
Διαβάστε περισσότεραZateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu
Zateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu Austrotherm GrPS 70 F Austrotherm GrPS 70 F Reflex Austrotherm Resolution Fasáda Austrotherm XPS TOP P Austrotherm XPS Premium 30 SF Austrotherm
Διαβάστε περισσότεραÚvod. Na čo nám je numerická matematika? Poskytuje nástroje na matematické riešenie problémov reálneho sveta (fyzika, biológia, ekonómia,...
Úvod Na čo nám je numerická matematika? Poskytuje nástroje na matematické riešenie problémov reálneho sveta (fyzika, biológia, ekonómia,...) Postup pri riešení problémov: 1. formulácia problému 2. formulácia
Διαβάστε περισσότερα!#$%!& '($) *#+,),# - '($) # -.!, '$%!%#$($) # - '& %#$/0#!#%! % '$%!%#$/0#!#%! % '#%3$-0 4 '$%3#-!#, '5&)!,#$-, '65!.#%
" #$%& '($) *#+,),# - '($) # -, '$% %#$($) # - '& %#$0##% % '$% %#$0##% % '1*2)$ '#%3$-0 4 '$%3#-#, '1*2)$ '#%3$-0 4 @ @ @
Διαβάστε περισσότεραARMA modely čast 2: moving average modely (MA)
ARMA modely čast 2: moving average modely (MA) Beáta Stehlíková Časové rady, FMFI UK, 2014/2015 ARMA modely časť 2: moving average modely(ma) p.1/24 V. Moving average proces prvého rádu - MA(1) ARMA modely
Διαβάστε περισσότεραΘΕΜΑ 1. Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες)
ΘΕΜΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες) ΕΠΙΛΥΣΗ: Ο φορέας χωρίζεται στα τμήματα Α και Β. Το τμήμα Α είναι τριαρθρωτό τόξο. Απομονώνοντας το Α και
Διαβάστε περισσότεραMargita Vajsáblová. ρ priemetňa, s smer premietania. Súradnicová sústava (O, x, y, z ) (O a, x a, y a, z a )
Mrgit Váblová Váblová, M: Dekriptívn geometri pre GK 101 Zákldné pom v onometrii Váblová, M: Dekriptívn geometri pre GK 102 Definíci 1: onometri e rovnobežné premietnie bodov Ε 3 polu prvouhlým úrdnicovým
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ Διάλεξη 2 Μέλη υπό συνδυασμένη θλίψη και κάμψη. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Διάλεξη έλη υπό συνδυασμένη θλίψη και κάμψη χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons. ια
Διαβάστε περισσότεραΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN 1993-1-1 & EN1998-1) Επιλογή Διατομής υλικά: fy (N/mm 2 ) E (N/mm 2 ) G (N/mm 2 ) γ Μο = 1,00 2 Χάλυβας 1 235 210000 80769 γ Μ1 = 1,00 γ Μ2 = 1,25 13 ύψος στύλου
Διαβάστε περισσότεραSkúšobné laboratórium materiálov a výrobkov Technická 5, Bratislava
1/5 Rozsah akreditácie Názov akreditovaného subjektu: LIGNOTESTING, a.s. Skúšobné laboratórium materiálov a výrobkov Technická 5, 821 04 Bratislava Laboratórium s fixným rozsahom akreditácie. 1. 2. 3.
Διαβάστε περισσότεραNavrhovanie na základe EN odsek pomocou tab
Zlozka : EC_ - Dimenzovanie EC_ Dimenzovanie Určenie rozmerov ložiska Navrhovanie na základe EN 199-1-1 odsek 10.9.5 pomocou tab. 10. - 10.5. Geometria: Údaje zaťažujúceho TT-panelu: reakcia z jednej stojiny
Διαβάστε περισσότερα