6 ROVINNÝ OHYB. Obr Obr. 6.2
|
|
- Καρπός Κομνηνός
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 6 ROINNÝ OHY eeso namáhané ohbom nazývame nosník Príkad reáneho sstému a vtvoreného matematickofzikáneho modeu pre výpočet napríkad priehbu je na obr 6 nútorné si vznikajúce pri rovinnom ohbe priamch a omených nosníkov sú osová (normáová) sia N, posúvajúca (priečna) sia a ohbový moment Obr 6 Obr 6 Leonardo da inci (5, aiansko 59, rancúzsko) je uznaný ako univerzán génius Pôsobi v obasti ved, architektúr, maiarskeho a sochárskeho umenia, hudb, anatómie, astronómie a stavebníctva, konštrukcie strojov e vnáezcom rôznch strojov a zariadení, ktoré predbiehai jeho dobu o ľavák a svoje poznámk písa zrkadovým písmom, ab písacie brko moho ťahať, tak ako to robia praváci L da inci veri, že Snko a esiac krúžia okoo Zeme, a že esiac odráža snečné sveto, pretože je pokrtý vodou Zisti vpv esiaca na príiv a odiv Podieľa sa na pitvách a vtvori množstvo veľmi podrobných anatomických kresieb e vnáezcom rôznch ietajúcich a bojových strojov, ponork, mechanickej kakuačk, auta na pružinový mechanizmus, priemseného vužitia snečnej energie na ohrev vod a pod nohé vnáez neboi za jeho života vrobené, ae sú technick uskutočniteľné Gaieova škica votknutého nosníka na konci zaťaženého osameou siou G Gaiei spou s L da incim
2 Ohb priamch nosníkov považujeme za rovinný, ak: vonkajšie zaťaženie pôsobí v rovine, v ktorej eží aj os smetrie priečneho prierezu (resp vonkajšie zaťaženie je v rovine havných centránch osí kvadratických momentov), os deformovaného (ohýbaného) nosníka eží v tej istej rovine 6 nútorné si Postup pri určení vnútorných sí pri ohbe: k je nosník statick určitý (obr 6), vpočítame reakcie, ktoré považujeme za vonkajšie si prípade, že nosník je votknutý, s výhodou zvoíme smer rezu od voľného konca, potom výpočet reakcií nie je potrebný Postupne uvoľňujeme odrezané časti nosníka, zakresíme vonkajšie si a do miesta rezu zakresíme kadnú orientáciu vnútorných sí podľa znamienkovej dohod (obr 6) Znamienková dohoda: Obr 6 Osová sia N je kadná, ak pôsobí von z rovin rezu Posúvajúca sia je kadná, ak má snahu pootočiť odrezanú časť nosníka v smere hodinových ručičiek Ohbový moment je kadný, ak spôsobuje v spodných váknach nosníka ťah Obr 6 Napíšeme statické podmienk rovnováh pre jednotivé rez a určíme veľkosť vnútorných sí kresíme priebeh 6 zťah medzi vnútornými siami Pre diferencián eement na obr 65 napíšeme podmienk rovnováh: iz 0; i 0; ( ) ( ) d ( ) ( ) d 0 d 0 ( ) d ( ) ( ) d ( ) d ( ) 0 (6) (6)
3 Po úprave z (6) a (6) dostávame: d ( ) ( ) d Obr 65 d ( ) ( ) (6) d d ( ) ( ) (6) d kde () je vonkajšie zaťaženie zťah (6) a (6) nazývame Schweder Žuravského vzťah 6 Zákonitosti priebehov vnútorných sí pri ohbe Nasedujúce zákonitosti vpývajú zo SchwederŽuravského vzťahov Na úsekoch, kde je ()=0, () = konšt a () má ineárn priebeh miestach, kde ()=0 má () okán etrém Na úsekoch, kde je ()=konšt, () má ineárn priebeh a () má kvadratický priebeh Na úsekoch, kde () >0, () rastie 5 Na úsekoch, kde () <0, () kesá 6 miestach pôsobenia osameých vonkajších sí má priebeh () nespojitý skok (veľkosť skoku sa rovná hodnote vonkajšej si, ktorá v mieste pôsobí) a () má zaomenie ohann Wihem Schweder (889, Nemecko) Navrho budovu havnej žeezničnej vo rankfurte nad ohanom ako architekt spou s Hermanom Eggertom Stanica boa otvorená v roku 888 e jedným z havných žeezničných uzov Nemecka a denne cez ňu prechádza pribižne ľudí e to tiež koncová stanica iniek frankfurtského metra Dmitrij Ivanovič Žuravskij (8 89, Rusko) Pochádza zo zámožnej rodin, ktorá mu umožnia kvaitné vzdeanie enova sa stavbe žeezníc a mostov a ich navrhovaniu roku 869 navštívi US, ab sa zoznámi s výstavbou žeezníc v US Najznámejším Žuravského projektom je oceľový most cez rieku ervera na trati oskvapetrohrad
4 7 miestach pôsobenia osameých momentov má priebeh () nespojitý skok (veľkosť skoku sa rovná hodnote vonkajšieho momentu, ktorý v mieste pôsobí) Každý uvedený bod možno nájsť v príkade 6 na obr 67, ae aj v ďaších príkadoch Skúste to Príkad 6 Na obr 66 je zobrazený statick určitý nosník zaťažený siou, rovnomerným spojitým zaťažením a ohbovým momentom kresite priebeh priečnch sí a ohbových momentov, ak sú dané rozmer a, b, c a veľkosť vonkajšieho zaťaženia nosníka D: = kn, = 6 knm, = knm, a = 0,6 m, b = m, c = 0,5 m H:, R a b R c Obr 66 ýpočet reakcií: R R i 0; R b b a b R R R b 0 b a b b b 0 m knm 6kNm 0,6m m b,5kn kn 6kNm m,5kn knm,5kn nútorné si v reze : R,5 kn R nútorné si v reze : R R 0 knm b R nútorné si v reze : 0 0 a R a,5kn0,6m,5 knm 0 R,5kN b R b,5kn 6kNm m,5kn b b knm,5knm 6kNm m,5knm
5 0 knm ýpočet pooh etrému ohbového momentu E : R,5kN 0 R E E 6kNm 0,5m ýpočet hodnot etrému ohbového momentu ( E ): E E R E knm,5kn0,5m 6kNm Priebeh vnútorných sí sú na obr 67 0,5m R a b R c,knm,5,5 [kn] [knm] E,5,5, Obr 67 Príkad 6 Na obr 68 je zobrazený statick určitý nosník zaťažený siou, rovnomernými spojitými zaťaženiami a a ohbovým momentom kresite priebeh priečnch sí a ohbových momentov, ak je daný rozmer a a veľkosť vonkajšieho zaťaženia nosníka D: = kn, = knm, = knm, = knm, a = m H:, a,5a a nútorné si v reze : Obr 68
6 nútorné si v reze : 0 0 a a knm m kn 0 knm a m a knmknm a 0 a knm m kn,5 a a,5 a knm m knm,5m kn aa a knmknm 0 m,5 a,5a 5a knmknm 5 m knm knm,5m,75 knm knm a,5a a 5,75 [kn] E [knm],75 Obr 69 nútorné si v reze : a,5 a knm m knm,5m kn kn a,5a,5 a0,75a 0 5a,5a knmknm 5 m knm,5 m,75 knm a 7a,65a a knmknm 7 m knm,65 m knm 5,75kNm
7 ýpočet pooh etrému ohbového momentu E : a knm m 0 a E E knm m ýpočet hodnot etrému ohbového momentu ( E ): E E Priebeh vnútorných sí sú na obr 69 E aa knmknm m m m knm m knm Príkad 6 Na obr 60 je zobrazený statick určitý nosník zaťažený siou, trojuhoníkovým spojitým zaťažením a ohbovým momentom kresite priebeh osových sí N, priečnch sí a ohbových momentov, ak je daný rozmer a a veľkosť vonkajšieho zaťaženia nosníka D: = 0 kn, = 5 knm, = 5 knm, a = 0,5 m H: N,, ýpočet reakcií: i i 0; 0; i 0; a 60a 0a 6a tg H H Obr a 0 0a a 6a0a 0 nútorné si v reze : N H 0kN H 0kN0,5m 5kNm 60 0,5m 00,5 m 0kN5kNm tg 0 kntg0, kn nútorné si v reze : N H H, kn 0kN 0kN 0kN α a a H 60,5m 5kN 0kN, kn H 5kNm 5kN a 0kN0,5m 0kNm a 5 a a v H
8 a 0 a 0kN0,5m 0kNm a a a 0kN0,5m 0kN0,5m 0kNm nútorné si v reze : N, kn H a 0 0kN 0kN 0kN a 6a 0kN 0kN5kNm 60,5m 5kN a a a 7a 0 a a 0kN0,5m 0kN0,5m 0kNm nútorné si v reze : N H, kn 5kN a a a 0kN0,5m 0kN0,5m 5kNm 0,5m 60kNm 0 0 a a 5kN0,5m 50kNm H 5 H α a a a a a v N [kn], [knm] 0 [kn] E 8, Obr 6
9 nútorné si v reze 5 : N 5 H, kn 5 5kN 5 a a 5 kn0,5 m5knm 5kNm a 6a 5 kn60,5 m5knm 60kNm 5 Etrém ohbového momentu: E a a 0,5m0kN 0kN 0 E 5kNm m E 5kNm m E a E a E 0kN5m 0kN,5m 7a 70,5 m Priebeh vnútorných sí sú znázornené na obr 6 8,kNm 6 Rovinné omené nosník Okrem priamch nosníkov sa v mnohých prípadoch vsktujú aj omené nosník, u ktorých spojnice ťažísk priečnch prierezov tvoria rovinné omené úsečk k sú tieto omené nosník zaťažené v rovine nosníka, potom ide o rovinný ohb Na určenie vnútorných sí použijeme metódu mseného rezu Znamienková dohoda je rovnaká ako pre priame nosník, rovnako ako postup výpočtu uvedený v kapitoe 6 Príkad 6 Lomený nosník je zaťažený siou, ohbovým momentom a rovnomerným spojitým zaťažením a má rozmer v metroch podľa obr 6 Zostrojte priebeh normáovej si N, posúvajúcej si a ohbového momentu D: = 0 kn, = 0 knm, = 0 knm H: N,, H 5 Určenie reakcií: Obr 6
10 i i 0; 0; i 0; H 0 0 m 5m mm 0 Určenie vnútorných sí v reze : N N 6 kn 0 0 m 80kN 0 0 m Určenie vnútorných sí v reze : N H m0 knm 0 kn6 kn 56 kn 5m 0kNm m 80 kn m 6 kn 60kNm N 80kN 6kN kNm 5m 6kN5m 0kNm mm 0kNm Určenie vnútorných sí v reze : N 0 0kN 0 0 m 0m 0kNm Určenie vnútorných sí v reze : N N 56kN H 80kN H 0 0kNm m 80kNm 0kNm 00kNm Určenie etrému ohbového momentu ( E ) pre tento nosník, nie je potrebné vkonať, ebo na žiadnom úseku nie je priečna sia =0 Grafick znázorníme priebeh vnútorných sí (obr 6) N [kn] [kn] [knm] Obr 6
11 c Príkad 65 Lomený nosník je zaťažený siou, ohbovým momentom a rovnomerným spojitým zaťažením a má rozmer c podľa obr6 Zostrojte priebeh normáovej si N, posúvajúcej si a ohbového momentu D: = 0 kn, = 5 knm, = 5 knm, c = m H: N,, H =0 0,5c c Obr 6 ýpočet reakcií: 0; i i 0 0; c 0 i H 0; c 0,5c c0,5c 0 0,5c 0,5c c c 0kN5kNm Osové si v jednotivých rezoch: N,5 kn N 0 N 0 N kn 0kN0,5m 5kNm 0,5 m m 7,5 Priečne si v jednotivých rezoch: 0 0 m 7,5kN,5kN 5kNm 7,5kN 0,5kN 0,5c 0,5c 5kNm 0,5m,5kN,5 kn 0 7,5kN 0,5c 0,5c 5kNm 0,5m 7,5kN,5 kn
12 Ohbové moment v jednotivých rezoch: ,5c 0 5kNm 0,5c knm 0,5c 0,5m 0,5c 5kNm 5 Etrém ohbového momentu:,5kn 0 E E 5kNm 0,5c 5kNm 0,5c 0,5 m 0,8m,5kN0,5m 5kNm 7,5kN0,5m 5kNm 5kNm E 0,8m E E 5kNm,5kN0,8m 5,kNm Priebeh vnútorných sí sú znázornené na obr 65 E,5,5 5, 5,5 7,5 5,5 N [kn] 7,5 [kn] [knm] 5 Obr 65 Príkad 66 Lomený nosník je zaťažený siami,,, ohbovým momentom a rovnomernými spojitými zaťaženiami, a má rozmer podľa obr66 Zostrojte priebeh normáovej si N, posúvajúcej si a ohbového momentu D: = kn, = kn, = kn, = = knm, = knm, = m H: N,,
13 Obr 66 nútorné si v reze : kn N kn 5 m knm kn kn 0 6kNm m knm knm knm knm 0 nútorné si v reze : kn m knm kn kn N kn 5 m knm kn kn 0,5 knm m knm m knm knm knm knm 6 knm m knm knm knm 0 ýpočet pooh etrému ohbového momentu E :
14 kn 0 E E knm 0,m ýpočet hodnot etrému ohbového momentu ( E ): E E E knmkn0,m knm Priebeh vnútorných sí sú na obr 67 0,m,8kNm 5 5,5 6 6,8 N [kn] [kn] E [knm] Obr 67 6 Normáové napätie pri rovinnom ohbe berme eement d z nosníka v mieste (obr 68) Na vbraný eement pôsobí jediná nenuová vnútorná sia, a to ohbový moment: 0, = N = 0 Ide o čistý ohb Obr 68 Pri odvodení normáového napätia pri ohbe budú patiť nasedujúce predpokad: ohb je rovinný, prierez a a', b b' (obr 68) ostávajú po deformácii rovinné (Navierernouiho hpotéza),
15 vákna na seba netačia, spodné vákna pri deformácii sa predžujú, horné sa skracujú, os nosníka a pozdĺžne vákna sa zakrivujú, k pred deformáciou mai časti vákna označené CD (neutrána os) a LN rovnakú dĺžku, po zaťažení nosníka predĺženie Δ vákna zodpovedá vzdiaenosti N N Potom pomerné predĺženie ε vákna LN podľa obr 68 je nasedujúce: NN LN CD CD CD Podľa obr 68 vjadríme LN a CD : L N tgd L N z CD tgd CD d zťah (66) dosadíme do (65): z d (65) (66) z d d z (67) d kde ρ je poomer krivosti neutránej osi a z je súradnica po výške prierezu Dosadením do Hookeovho zákona pre jednoosovú napätosť dostávame: z E E (68) kde E je Youngov modu pružnosti Potrebujeme vjadriť napätie ako funkciu ohbového momentu, preto napíšeme momentovú podmienku rovnováh k osi podľa obr 69, kde je zobrazená mseným rezom oddeená časť nosníka 0; ( ) d z 0 i ( ) Obr 69 Po dosadení vzťahu (68) do (69) dostávame: (69) akob ernoui (65706, aziej, Švajčiarsko) atematiku muse vštudovať tajne proti prianiu svojho otca, ktorý chce, ab sa sta kňazom študova teoógiu, prednáša v azieji Zaujíma sa havne o matematiku, fziku a astronómiu ko prvý z rozsiahej vedeckej rodin cestova po svete a stretáva sa s vedcami z iných krajín, s ktorými spoupracova na objavoch pružnosti a pevnosti dokáza priamu úmeru medzi krivosťou priehbovej čiar a zaťažujúcim momentom, ktorú neskôr rozpracova Euer, a dnes je známa ako ernouiho diferenciána rovnica priehbovej čiar Zomre na tuberkuózu vo veku 5 rokov (priemerná dĺžka života ernouiovcov boa viac ako 70 rokov)
16 E z d E E (60) kde je kvadratický moment k havnej centránej osi Súčin E nazývame tuhosťou v ohbe Z (68) vpýva: z E (6) E z Po dosadení (6) do (60) dostávame tzv Navierovu rovnicu, tj vzťah pre normáové napätie σ pri ohbe v priereze definovanom súradnicou po výške (z) prierezu: E z E z (6) aimáne normáové napätie pri ohbe je vo váknach, ktoré sú najvzdiaenejšie od neutránej osi, (obr 60, z ma =h/) Neutrána os je priamka obsahujúca bod prierezu, v ktorých je σ=0 aimáne normáové napätie v mieste definovanom súradnicou je nasedovné: ma zma (6) W O kde z ma O Obr 60 W, m ; mm (6) Pomer vo vzťahu (6) nazývame modu prierezu (prierezový modu) v ohbe W O Inde znamená, že ide o ohb okoo havnej centránej osi odu prierezu W O pre obdĺžnikový prierez podľa obr 60: bh bh WO (65) z h ma 6 Na obr 6 a 6 možno porovnať priebeh normáového napätia pri ohbe pre prierez, ktoré sú smetrické k neutránej osi (obr 6) a nesmetrické k neutránej osi (obr 6)
17 Obr 6 Obr 6 6 Šmkové napätie pri rovinnom ohbe k v priečnom priereze pôsobí okrem ohbového momentu aj priečna sia (priečn ohb), potom okrem normáového napätia σ pôsobí v priereze aj šmkové napätie τ Priečna sia je výsednicou šmkových napätí v priereze Pre šmkové napätie patí Žuravského vzťah: * S (66) b kde () je priečna sia v mieste rezu definovanom súradnicou, b je šírka všetrovaného prierezu v mieste rezu, je osový kvadratický moment k neutránej osi, S * je statický moment časti poch prierezu nad bodom, v ktorom napätie všetrujeme vzhľadom k neutránej osi ernouiho hpotéza rovinnosti prierezu a ineárne rozoženie normáových napätí patí presne en pre čistý ohb (v priečnom reze pôsobí en ohbový moment, =konšt, =0) Šmkové napätia spôsobujú depanáciu (bortenie) prierezu, čo je v rozpore s ernouiho hpotézou pv šmkových napätí je zanedbateľný pre dhé nosník, kde je dominantný vpv ohbových momentov k je účinok priečnej si porovnateľný s účinkom ohbového momentu, resp ho prevšuje, vpv šmkového napätia nemožno zanedbať Patí to pre krátke nosník a vsoké profi Účinok priečnej si možno prezentovať na jej podiee na cekovom priehbe pre priam nosník na dvoch podperách, ktorý je zaťažený osameou siou v poovici rozpätia Pokiaľ takýto nosník má prierez I00 a dĺžku 500mm (krátk nosník), podie priečnej si na cekovom priehbe je 8,56% prípade, že prierez je I80 a dĺžka mm (dhý nosník), potom tento podie je en 0,0% [9] Obr 6 zobrazuje priebeh normáového a šmkového napätia pre obdĺžnikový prierez, obr 6 priebeh σ a τ pre smetrický I prierez e zrejmé, že maimáne šmkové napätie je v bodoch neutránej osi
18 Obr 6 Obr 6 Pre profi U (a podobné profi), ak vonkajšia sia neeží v tzv strede šmku, ae v ťažisku, potom dochádza aj ku skrucovaniu profiu (obr 65 a, b), pribúda namáhanie na krut k pre profi U chceme predísť skrúteniu profiu, je potrebné ho zaťažiť v bode C (obr 65 c, čo je stred šmku Podrobnejšie popis tejto probematik môžete nájsť v [, 7, ] a) b) c) C z Obr 65 Probém skrucovania profiu nevzniká u profiov, kde vonkajšia sia pôsobí v osi smetrie priečneho prierezu 65 Napätosť v nosníku Napätosť v rôznch bodoch nosníka môže bť rôzna Napätosť v bodoch,,, na obr 66 je priamková (ide o krajné vákna), napätosť v bodoch 5, 6, 7 je rovinná bodoch 8, 9 je čistý šmk a v bode 0 je napätosť nuová
19 Obr 66 Príkad 67 Pre priam nosník na obr 68 vkresite priebeh normáového a šmkového napätia vo votknutí, ak je daný obdĺžnikový prierez 5080mm H: σ, τ Ohbový moment vo votknutí pre nosník na obr 68 je = 5,75kNm a priečna sia vo votknutí je = kn Kvadratický moment k centránej osi pre obdĺžnikový prierez: 5080 b h mm mm Normáové napätie vo votknutí v horných váknach: 6 5,750 Nmm 0mm 07,8Pa mm z Keďže z =z =0mm, potom normáové napätie vo votknutí v spodných váknach: Šmkové napätie vo votknutí v horných a spodných váknach: 0 Šmkové napätie vo votknutí v ťažisku: S b * z * b * 0 N(5500) mm 50 mm mm 0,75 Pa
20 z σ [Pa] 07,8 τ [Pa] 0,75 Obr 67 07,8 Príkad 68 Pre priam nosník na obr 68 vkresite priebeh normáového a šmkového napätia vo votknutí, ak je daný prierez na obr 68 Rozmer sú v miimetroch H: σ, τ σ τ 0 [Pa] [Pa] z'=z = z =z 5, a a C z 0,7,9,5 z z 0 ' Obr 68 09, Ohbový moment vo votknutí pre nosník na obr 68 je =5,75kNm a priečna sia vo votknutí je =kn Pooha ťažiska prierezu podľa obr 68: z z z ,55 mm Komé vzdiaenosti medzi centránmi osami: a z a z z z 9,55 5,55 mm 75 9,55 5,5 mm
21 Kvadratický moment k cetránej osi : i i i a i i a , , ,mm Normáové napätie vo votknutí v horných váknach: a 6 5,750 Nmm 0,5 mm 5, Pa 696 9, mm z Normáové napätie vo votknutí v spodných váknach: 6 5,750 Nmm 9,55 mm 09,Pa 696 9, mm z Šmkové napätie vo votknutí v horných a spodných váknach: 0 Šmkové napätie vo votknutí v ťažisku: S b * 0 N(,77509,55) mm 0mm696 9,mm,5Pa Šmkové napätie vo votknutí v bode C (prechod stojinapásnica): S C b * S C b * 0 N(5,500) mm 0mm696 9,mm 0 N(5,500) mm 0mm696 9,mm Priebeh napätí sú zobrazené na obr 68 0,7Pa,9Pa Príkad 69 Posúďte, či daný prierez nesmetrické I na obr 68 vhovuje pre omený nosník na obr 66, ak je dané dovoené napätie σ DO (označenie en pre tento príkad) a vkresite priebeh normáového a šmkového napätia Rozmer sú v miimetroch D: σ DO = 80Pa H: σ, τ Ohbový moment v najviac namáhanom mieste pre nosník na obr 66 je = 6kNm a priečna sia = 5kN počet súradnice z ťažiska zoženého prierezu I: z z z z ,6mm Komé vzdiaenosti medzi rovnobežnými centánmi osami a, a a a : a z a a z z z z z 55,6 5 50,6mm 55,6 50 5,6mm 95 55,6 9,7 mm
22 Kvadratický moment k centránej osi : i i 00 a a a i a i i a ,6 00 z'=z = z =z =z C 50 0 D 0 a 500 5,6 080 a ' 67 Obr69 9, ,mm 6, z z z z σ τ [Pa] [Pa],9,,8 Normáové napätie v horných váknach: 6 60 Nmm ,mm z Normáové napätie v spodných váknach: 6 60 Nmm ,mm z Normáové napätie v bode C: C 6 60 Nmm ,mm zc Normáové napätie v bode D: D 6 60 Nmm ,mm zd,7 mm Pa 55,6mm 67 Pa,7 mm 0Pa 5,6mm 6,7 Pa Šmkové napätie v horných a spodných váknach: 0 Šmkové napätie v ťažisku:
23 S b * 50 N(9,7500 7,850,7) mm 0mm ,mm Šmkové napätie v bode C (prechod stojinapásnica): S C b * S C b * 50 N(9,7500) mm 50mm ,mm 50 N(9,7500) mm 0mm ,mm Pa,9Pa Šmkové napätie v bode D (prechod stojinapásnica): S D b * S D b * 50 N(50,600) mm 0mm ,mm 50 N(50,600) mm 0mm ,mm,Pa,8Pa 6,Pa Priebeh napätí sú zobrazené na obr 69 Z pevnostnej podmienk pre krajné vákna možno posúdiť, že daný prierez vhovuje, ebo je spnené: ma DO 67 Pa 80Pa však v bodoch C a D pôsobia okrem normáových napätí aj šmkové napätia, preto urobíme kontrou aj v týchto bodoch, pričom použijeme HH hpotézu pevnosti (pozri kapitou 9) Kontroa v bode C: HH red C C 0Pa,9Pa Kontroa v bode D: HH red D C DO DO 0,Pa 80Pa D 6,7 Pa,8Pa Daný prierez vhovuje D DO DO 6,9Pa 80Pa 66 Dimenzovanie nosníka Keďže maimáne normáové napätie je v krajných váknach, pevnostná podmienka pri dimenzovaní na ohb pre krajné vákna je: ma ma z ma D (66) kde σ D je dovoené napätie o všeobecnosti však môžu na eement pôsobiť ako normáové, tak aj šmkové napätia Potom na zákade havných normáových napätí aebo normáových a šmkových
24 t 6t t napätí je potrebné určiť redukované napätie σ red podľa vhodnej hpotéz pevnosti (pozri [, 6, ]) Potom pevnostná podmienka má tvar: red D (67) Príkad 60 Navrhnite rozmer priečneho prierezu podľa obr 60 z pevnostnej podmienk pre krajné vákna, ak je dané dovoené napätie ocee σ D Uoženie, tvar, zaťaženie a rozmer nosníka sú zrejmé z obr 60 Pre navrhnutý prierez vpočítajte hodnot normáového napätia v krajných váknach D: = 5kNm, =,5 m, σ D = 80Pa H: t 6t z'=z = z =z =z a 7,5 6,9 [kn] [knm] a a 0 t z z z z ' Obr60 Nosník budeme dimenzovať podľa najviac namáhaného miesta, ktoré je potrebné urrčiť tým, že zistíme hodnot vnútorných sí a vkresíme priebeh: 0 0 5kNm,5m 7,5kN 0 0,5m 5kNm 6,9kNm Priebeh vnútorných sí sú na obr 60 Najviac namáhaný prierez je vo votknutí, kde ma =6,9kNm počet súradnice z ťažiska zoženého prierezu I: z z z 0,5 tt t t t6t 7,5 t6t t z, t t t t6t 6t t Komé vzdiaenosti medzi rovnobežnými centánmi osami a, a a a :
25 a z a a z z z z z,t 0,5t,9t,t t 0,t 7,5t,t,06t Kvadratický moment k centránej osi : i i i a i i a t t t 6t 6t t,9t t t Z pevnostnej podmienk pre krajné vákna vpýva: ma ma z ma 8,7t ma D D,t t D t t 0,0m a a 0,t t6t,06t 6t t 8,7t, ma 8,7 D,6,90 Nm 6 8,7800 Pa t návrh Normáové napätie v horných váknach (ťah), z =,56t: 6,90 Nm 8,7 0,05m ma z 0,05m,560,05m 77,Pa Normáové napätie v spodných váknach (tak), z =,t: 6,90 Nm 8,7 0,05m ma z,0,05m 96,Pa Príkad 6 Navrhnite rozmer priečneho prierezu podľa obr 60 z pevnostnej podmienk pre krajné vákna, ak nosník je iatinový a je dané dovoené napätie v ťahu σ Dt a dovoené napätie v taku σ Dd Uoženie, tvar, zaťaženie a rozmer nosníka sú zrejmé z obr 60 D: = 5kNm, =,5 m, σ Dt = 5Pa, σ Dd = 00Pa H: t Keďže iatina má rôzne materiáové vastnosti v ťahu a v taku, musíme zistiť podľa ktorého dovoeného napätia budeme dimenzovať aimán ohbový moment je vo votknutí (obr 60) Hodnot normáového napätia sa menia po výške prierezu aimána hodnota normáového napätia vo votknutí bude v spodných váknach (z = z ma ) spodných váknach je tak, pretože ohbový moment je s mínusom: 6,9 knm Dimenzovať budeme podľa dovoeného napätia v taku σ Dd :
26 0,0m 0,05m Pa 8,7000 Nm,6,90 8,7,, 8,7 6 Dd ma Dd ma Dd ma ma Dd ma t návrh t t t t t z
0,8A. 1,2a. 1,4a. 1,6a F 2 5 2A. 1,6a 1,2A
Sttik určité konštrukie Znie č. : JEDNODUCHÝ ŤH TLK rík : Učte prieeh normáovýh sí, normáovýh npätí posunutí priereov. rieeh uveenýh veičín náornite grfik. Shém poľ. čís kóu 0,8 0,8, 0,5,,6, 0,8, 0,6,8
Διαβάστε περισσότεραZADANIE 1_ ÚLOHA 3_Všeobecná rovinná silová sústava ZADANIE 1 _ ÚLOHA 3
ZDNIE _ ÚLOH 3_Všeobecná rovinná silová sústv ZDNIE _ ÚLOH 3 ÚLOH 3.: Vypočítjte veľkosti rekcií vo väzbách nosník zťženého podľ obrázku 3.. Veľkosti známych síl, momentov dĺžkové rozmery sú uvedené v
Διαβάστε περισσότεραSTATIKA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ I Doc. Ing. Daniela Kuchárová, PhD. Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov
Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov zaťaženia Prostý nosník Konzola 31 Príklad č.14.1 Vypočítajte a vykreslite priebehy vnútorných síl na nosníku s previslými koncami,
Διαβάστε περισσότερα8. Ohyb priamych nosníkov
8. Ohyb priamych nosníkov 8. Vonkajšie statické účinky na nosníku Nosník je dôežitý konštrukčný prvok, ktorý súži k achyteniu prevažne priečneho vonkajšieho aťaženia. á väčšinou tvar pretiahnutého dhého
Διαβάστε περισσότεραMatematika Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie
Matematika 2-01 Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie Euklidovská metrika na množine R n všetkých usporiadaných n-íc reálnych čísel je reálna funkcia ρ: R n R n R definovaná nasledovne: Ak X = x
Διαβάστε περισσότεραMatematika 2. časť: Analytická geometria
Matematika 2 časť: Analytická geometria RNDr. Jana Pócsová, PhD. Ústav riadenia a informatizácie výrobných procesov Fakulta BERG Technická univerzita v Košiciach e-mail: jana.pocsova@tuke.sk Súradnicové
Διαβάστε περισσότεραObvod a obsah štvoruholníka
Obvod a štvoruholníka D. Štyri body roviny z ktorých žiadne tri nie sú kolineárne (neležia na jednej priamke) tvoria jeden štvoruholník. Tie body (A, B, C, D) sú vrcholy štvoruholníka. strany štvoruholníka
Διαβάστε περισσότερα23. Zhodné zobrazenia
23. Zhodné zobrazenia Zhodné zobrazenie sa nazýva zhodné ak pre každé dva vzorové body X,Y a ich obrazy X,Y platí: X,Y = X,Y {Vzdialenosť vzorov sa rovná vzdialenosti obrazov} Medzi zhodné zobrazenia patria:
Διαβάστε περισσότερα7. FUNKCIE POJEM FUNKCIE
7. FUNKCIE POJEM FUNKCIE Funkcia f reálnej premennej je : - každé zobrazenie f v množine všetkých reálnych čísel; - množina f všetkých usporiadaných dvojíc[,y] R R pre ktorú platí: ku každému R eistuje
Διαβάστε περισσότερα2.1 Pružná tyč namáhaná ťahom a tlakom, Hookov zákon
. Ťah a tak. Pružná tyč namáhaná ťahom a takom, Hookov zákon Nech na tyč konštantného priečneho prierezu pochy S pôsobí v osi sia F (obr..). Vyšetríme napätie v ľubovoľnom priereze komom k osi metódou
Διαβάστε περισσότεραM6: Model Hydraulický systém dvoch zásobníkov kvapaliny s interakciou
M6: Model Hydraulický ytém dvoch záobníkov kvapaliny interakciou Úlohy:. Zotavte matematický popi modelu Hydraulický ytém. Vytvorte imulačný model v jazyku: a. Matlab b. imulink 3. Linearizujte nelineárny
Διαβάστε περισσότεραCvičenie č. 4,5 Limita funkcie
Cvičenie č. 4,5 Limita funkcie Definícia ity Limita funkcie (vlastná vo vlastnom bode) Nech funkcia f je definovaná na nejakom okolí U( ) bodu. Hovoríme, že funkcia f má v bode itu rovnú A, ak ( ε > )(
Διαβάστε περισσότεραη = 1,0-(f ck -50)/200 pre 50 < f ck 90 MPa
1.4.1. Návrh priečneho rezu a pozĺžnej výstuže prierezu ateriálové charakteristiky: - betón: napr. C 0/5 f ck [Pa]; f ctm [Pa]; fck f α [Pa]; γ cc C pričom: α cc 1,00; γ C 1,50; η 1,0 pre f ck 50 Pa η
Διαβάστε περισσότεραPríručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply)
Palis s.r.o. Kokořov 24, 330 11 Třemošná, Česká republika e- mail: palis@palis.cz Príručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply) Vypracoval: Ing. Roman Soyka
Διαβάστε περισσότεραPRIEMER DROTU d = 0,4-6,3 mm
PRUŽINY PRUŽINY SKRUTNÉ PRUŽINY VIAC AKO 200 RUHOV SKRUTNÝCH PRUŽÍN PRIEMER ROTU d = 0,4-6,3 mm èíslo 3.0 22.8.2008 8:28:57 22.8.2008 8:28:58 PRUŽINY SKRUTNÉ PRUŽINY TECHNICKÉ PARAMETRE h d L S Legenda
Διαβάστε περισσότερα1. písomná práca z matematiky Skupina A
1. písomná práca z matematiky Skupina A 1. Vypočítajte : a) 84º 56 + 32º 38 = b) 140º 53º 24 = c) 55º 12 : 2 = 2. Vypočítajte zvyšné uhly na obrázku : β γ α = 35 12 δ a b 3. Znázornite na číselnej osi
Διαβάστε περισσότεραModul pružnosti betónu
f cm tan α = E cm 0,4f cm ε cl E = σ ε ε cul Modul pružnosti betónu α Autori: Stanislav Unčík Patrik Ševčík Modul pružnosti betónu Autori: Stanislav Unčík Patrik Ševčík Trnava 2008 Obsah 1 Úvod...7 2 Deformácie
Διαβάστε περισσότεραDefinícia parciálna derivácia funkcie podľa premennej x. Definícia parciálna derivácia funkcie podľa premennej y. Ak existuje limita.
Teória prednáška č. 9 Deinícia parciálna deriácia nkcie podľa premennej Nech nkcia Ak eistje limita je deinoaná okolí bod [ ] lim. tak túto limit nazýame parciálno deriácio nkcie podľa premennej bode [
Διαβάστε περισσότεραStart. Vstup r. O = 2*π*r S = π*r*r. Vystup O, S. Stop. Start. Vstup P, C V = P*C*1,19. Vystup V. Stop
1) Vytvorte algoritmus (vývojový diagram) na výpočet obvodu kruhu. O=2xπxr ; S=πxrxr Vstup r O = 2*π*r S = π*r*r Vystup O, S 2) Vytvorte algoritmus (vývojový diagram) na výpočet celkovej ceny výrobku s
Διαβάστε περισσότεραMotivácia Denícia determinantu Výpo et determinantov Determinant sú inu matíc Vyuºitie determinantov. Determinanty. 14. decembra 2010.
14. decembra 2010 Rie²enie sústav Plocha rovnobeºníka Objem rovnobeºnostena Rie²enie sústav Príklad a 11 x 1 + a 12 x 2 = c 1 a 21 x 1 + a 22 x 2 = c 2 Dostaneme: x 1 = c 1a 22 c 2 a 12 a 11 a 22 a 12
Διαβάστε περισσότεραPriamkové plochy. Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava
Priamkové plochy Priamkové plochy Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava Priamkové plochy rozdeľujeme na: Rozvinuteľné
Διαβάστε περισσότεραZákladné vzťahy v PaP:
Zákadné vzťahy v PaP:. Pozdĺžna deformácia: - bsoúne predĺženie: - Reaívne predženie: [m] x.[00 %] [-]. Priečna deformácia: - bsoúne zúženie / rozšírenie: resp.. [m] y y. - Reaívne zúženie / rozšírenie:
Διαβάστε περισσότεραTABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI
TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI ŠKRIDPLECHU A TRAPÉZOVÝCH PLECHOV Ojednávateľ : Ľuoslav DERER Vypracoval : prof. Ing. Ján Hudák, CSc. Ing. Tatiana Hudáková Košice, 004 1 STATICKÝ VÝPOČET ÚNOSNOSTI
Διαβάστε περισσότεραPilota600mmrez1. N Rd = N Rd = M Rd = V Ed = N Rd = M y M Rd = M y. M Rd = N 0.
Bc. Martin Vozár Návrh výstuže do pilót Diplomová práca 8x24.00 kr. 50.0 Pilota600mmrez1 Typ prvku: nosník Prostředí: X0 Beton:C20/25 f ck = 20.0 MPa; f ct = 2.2 MPa; E cm = 30000.0 MPa Ocelpodélná:B500
Διαβάστε περισσότεραKATEDRA DOPRAVNEJ A MANIPULAČNEJ TECHNIKY Strojnícka fakulta, Žilinská Univerzita
132 1 Absolútna chyba: ) = - skut absolútna ochýlka: ) ' = - spr. relatívna chyba: alebo Chyby (ochýlky): M systematické, M náhoné, M hrubé. Korekcia: k = spr - = - Î' pomerná korekcia: Správna honota:
Διαβάστε περισσότερα1. Limita, spojitost a diferenciálny počet funkcie jednej premennej
. Limita, spojitost a diferenciálny počet funkcie jednej premennej Definícia.: Hromadný bod a R množiny A R: v každom jeho okolí leží aspoň jeden bod z množiny A, ktorý je rôzny od bodu a Zadanie množiny
Διαβάστε περισσότεραMatematika prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad
Matematika 3-13. prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad Erika Škrabul áková F BERG, TU Košice 15. 12. 2015 Erika Škrabul áková (TUKE) Taylorov
Διαβάστε περισσότερα24. Základné spôsoby zobrazovania priestoru do roviny
24. Základné spôsoby zobrazovania priestoru do roviny Voľné rovnobežné premietanie Presné metódy zobrazenia trojrozmerného priestoru do dvojrozmernej roviny skúma samostatná matematická disciplína, ktorá
Διαβάστε περισσότεραGoniometrické rovnice a nerovnice. Základné goniometrické rovnice
Goniometrické rovnice a nerovnice Definícia: Rovnice (nerovnice) obsahujúce neznámu x alebo výrazy s neznámou x ako argumenty jednej alebo niekoľkých goniometrických funkcií nazývame goniometrickými rovnicami
Διαβάστε περισσότεραKomplexné čísla, Diskrétna Fourierova transformácia 1
Komplexné čísla, Diskrétna Fourierova transformácia Komplexné čísla C - množina všetkých komplexných čísel komplexné číslo: z = a + bi, kde a, b R, i - imaginárna jednotka i =, t.j. i =. komplexne združené
Διαβάστε περισσότεραZáklady technických vied 1
Fakulta bezpečnostného inžinierstva Žilinskej univerzity v Žiline Katedra technických vied a informatiky Základy technických vied 1 Zhrnutie: ZÁKLADY MECHANIKY PODDAJNÝCH TELIES Téma 6: ÚVOD DO MECHANIKY
Διαβάστε περισσότεραARMA modely čast 2: moving average modely (MA)
ARMA modely čast 2: moving average modely (MA) Beáta Stehlíková Časové rady, FMFI UK, 2014/2015 ARMA modely časť 2: moving average modely(ma) p.1/24 V. Moving average proces prvého rádu - MA(1) ARMA modely
Διαβάστε περισσότεραPREHĽAD ZÁKLADNÝCH VZORCOV A VZŤAHOV ZO STREDOŠKOLSKEJ MATEMATIKY. Pomôcka pre prípravný kurz
KATEDRA APLIKOVANEJ MATEMATIKY A INFORMATIKY STROJNÍCKA FAKULTA TU KOŠICE PREHĽAD ZÁKLADNÝCH VZORCOV A VZŤAHOV ZO STREDOŠKOLSKEJ MATEMATIKY Pomôcka pre prípravný kurz 8 ZÁKLADNÉ ALGEBRAICKÉ VZORCE ) (a±b)
Διαβάστε περισσότερα6 Limita funkcie. 6.1 Myšlienka limity, interval bez bodu
6 Limita funkcie 6 Myšlienka ity, interval bez bodu Intuitívna myšlienka ity je prirodzená, ale definovať presne pojem ity je značne obtiažne Nech f je funkcia a nech a je reálne číslo Čo znamená zápis
Διαβάστε περισσότεραMIDTERM (A) riešenia a bodovanie
MIDTERM (A) riešenia a bodovanie 1. (7b) Nech vzhl adom na štandardnú karteziánsku sústavu súradníc S 1 := O, e 1, e 2 majú bod P a vektory u, v súradnice P = [0, 1], u = e 1, v = 2 e 2. Aký predpis bude
Διαβάστε περισσότεραUČEBNÉ TEXTY. Odborné predmety. Časti strojov. Druhý. Hriadele, čapy. Ing. Romana Trnková
Stredná priemyselná škola dopravná, Sokolská 911/94, 960 01 Zvolen Kód ITMS projektu: 26110130667 Názov projektu: Zvyšovanie flexibility absolventov v oblasti dopravy UČEBNÉ TEXTY Vzdelávacia oblasť: Predmet:
Διαβάστε περισσότεραSúradnicová sústava (karteziánska)
Súradnicová sústava (karteziánska) = sú to na seba kolmé priamky (osi) prechádzajúce jedným bodom, na všetkých osiach sú jednotky rovnakej dĺžky-karteziánska sústava zavedieme ju nasledovne 1. zvolíme
Διαβάστε περισσότερα3. Striedavé prúdy. Sínusoida
. Striedavé prúdy VZNIK: Striedavý elektrický prúd prechádza obvodom, ktorý je pripojený na zdroj striedavého napätia. Striedavé napätie vyrába synchrónny generátor, kde na koncoch rotorového vinutia sa
Διαβάστε περισσότεραKontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín. Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť.
Kontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť. Ktoré fyzikálne jednotky zodpovedajú sústave SI: a) Dĺžka, čas,
Διαβάστε περισσότεραMetodicko pedagogické centrum. Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH ZAMESTNANCOV K INKLÚZII MARGINALIZOVANÝCH RÓMSKYCH KOMUNÍT
Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť / Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ Kód ITMS: 26130130051 číslo zmluvy: OPV/24/2011 Metodicko pedagogické centrum Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH
Διαβάστε περισσότεραPrechod z 2D do 3D. Martin Florek 3. marca 2009
Počítačová grafika 2 Prechod z 2D do 3D Martin Florek florek@sccg.sk FMFI UK 3. marca 2009 Prechod z 2D do 3D Čo to znamená? Ako zobraziť? Súradnicové systémy Čo to znamená? Ako zobraziť? tretia súradnica
Διαβάστε περισσότερα1 Prevod miestneho stredného slnečného času LMT 1 na iný miestny stredný slnečný čas LMT 2
1 Prevod miestneho stredného slnečného času LMT 1 na iný miestny stredný slnečný čas LMT 2 Rozdiel LMT medzi dvoma miestami sa rovná rozdielu ich zemepisných dĺžok. Pre prevod miestnych časov platí, že
Διαβάστε περισσότεραTermodynamika. Doplnkové materiály k prednáškam z Fyziky I pre SjF Dušan PUDIŠ (2008)
ermodynamika nútorná energia lynov,. veta termodynamická, Izochorický dej, Izotermický dej, Izobarický dej, diabatický dej, Práca lynu ri termodynamických rocesoch, arnotov cyklus, Entroia Dolnkové materiály
Διαβάστε περισσότεραNávrh vzduchotesnosti pre detaily napojení
Výpočet lineárneho stratového súčiniteľa tepelného mosta vzťahujúceho sa k vonkajším rozmerom: Ψ e podľa STN EN ISO 10211 Návrh vzduchotesnosti pre detaily napojení Objednávateľ: Ing. Natália Voltmannová
Διαβάστε περισσότεραVýpočet. grafický návrh
Výočet aaetov a afcký návh ostuu vtýčena odobných bodov echodníc a kužncových obúkov Píoha. Výočet aaetov a afcký návh ostuu vtýčena... Vtýčene kajnej echodnce č. Vstuné údaje: = 00 ; = 8 ; o = 8 S ohľado
Διαβάστε περισσότεραSTATIKA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ I Doc. Ing. Daniela Kuchárová, PhD.
8 STATIKA ZLOŽENEJ ROVINNEJ SÚSTAVY 8. ZLOŽENÉ ROVINNÉ SÚSTAVY Zložené sústavy vzniknú vzájomným spojením hmotných objektov (bodov, tuhých dosiek, tuhých telies). Môžu byť rovinné alebo priestorové. V
Διαβάστε περισσότεραEkvačná a kvantifikačná logika
a kvantifikačná 3. prednáška (6. 10. 004) Prehľad 1 1 (dokončenie) ekvačných tabliel Formula A je ekvačne dokázateľná z množiny axióm T (T i A) práve vtedy, keď existuje uzavreté tablo pre cieľ A ekvačných
Διαβάστε περισσότεραMeranie na jednofázovom transformátore
Fakulta elektrotechniky a informatiky TU v Košiciach Katedra elektrotechniky a mechatroniky Meranie na jednofázovom transformátore Návod na cvičenia z predmetu Elektrotechnika Meno a priezvisko :..........................
Διαβάστε περισσότεραModerné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ M A T E M A T I K A
M A T E M A T I K A PRACOVNÝ ZOŠIT II. ROČNÍK Mgr. Agnesa Balážová Obchodná akadémia, Akademika Hronca 8, Rožňava PRACOVNÝ LIST 1 Urč typ kvadratickej rovnice : 1. x 2 3x = 0... 2. 3x 2 = - 2... 3. -4x
Διαβάστε περισσότεραDESKRIPTÍVNA GEOMETRIA
EKRIÍN GEERI meódy zobrzovni priesorových úvrov do roviny (premieni) mericé polohové vzťhy priesorových úvrov riešené v rovine bsh predmeu G Zobrzovcie meódy: olohové mericé úlohy: ongeov projeci Rezy
Διαβάστε περισσότεραDijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11.
Dijagrami:. Udužnih sia N Greda i konoa. Popre nih sia TZ 3. Momenata savijanja My. dio Prosta greda. Optere ena koncentriranom siom F I. Reaktivne sie:. M A = 0 R B F a = 0. M B = 0 R A F b = 0 3. F =
Διαβάστε περισσότεραRIEŠENIE WHEATSONOVHO MOSTÍKA
SNÁ PMYSLNÁ ŠKOL LKONKÁ V PŠŤNO KOMPLXNÁ PÁ Č. / ŠN WSONOVO MOSÍK Piešťany, október 00 utor : Marek eteš. Komplexná práca č. / Strana č. / Obsah:. eoretický rozbor Wheatsonovho mostíka. eoretický rozbor
Διαβάστε περισσότεραMerania na optických sústavách
Merania na optických sústavách Teoretický úvod V tejto úohe si overíme zákadné vastnosti najbe¾nej¹ie pou¾ívaných optick centrovaných sústav - ¹o¹ovk, mikroskopu a transfokátora. Predpokadá sa znaos» z
Διαβάστε περισσότεραYQ U PROFIL, U PROFIL
YQ U PROFIL, U PROFIL YQ U Profil s integrovanou tepelnou izoláciou Minimalizácia tepelných mostov Jednoduché stratené debnenie monolitických konštrukcií Jednoduchá a rýchla montáž Výrobok Pórobetón značky
Διαβάστε περισσότεραPevné ložiská. Voľné ložiská
SUPPORTS D EXTREMITES DE PRECISION - SUPPORT UNIT FOR BALLSCREWS LOŽISKA PRE GULIČKOVÉ SKRUTKY A TRAPÉZOVÉ SKRUTKY Výber správnej podpory konca uličkovej skrutky či trapézovej skrutky je dôležité pre správnu
Διαβάστε περισσότερα1 ZÁKLADNÉ POJMY. dv=dx.dy.dz. dx hmotný bod
1 ZÁKLADNÉ POJMY Predmet Pružnosť a pevnosť patrí k základným predmetom odborov strojného inžinierstva. Náplň tohto predmetu možno zaradiť do širšieho kontextu mechaniky telies. Mechanika je odbor fyziky,
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΓΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012
ΥΠΟΥΡΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012 ΤΕΧΝΟΛΟΙΑ (Ι) ΘΕΩΡΗΤΙΚΗΣ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΜΑΘΗΜΑ : ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ
Διαβάστε περισσότερα7 Derivácia funkcie. 7.1 Motivácia k derivácii
Híc, P Pokorný, M: Matematika pre informatikov a prírodné vedy 7 Derivácia funkcie 7 Motivácia k derivácii S využitím derivácií sa stretávame veľmi často v matematike, geometrii, fyzike, či v rôznych technických
Διαβάστε περισσότεραPRUŽNOSŤ A PEVNOSŤ PRE ŠPECIÁLNE INŽINIERSTVO
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE Fakulta špeciálneho inžinierstva Doc. Ing. Jozef KOVAČIK, CSc. Ing. Martin BENIAČ, PhD. PRUŽNOSŤ A PEVNOSŤ PRE ŠPECIÁLNE INŽINIERSTVO Druhé doplnené a upravené vydanie Určené
Διαβάστε περισσότεραDOMÁCE ZADANIE 1 - PRÍKLAD č. 2
Mechanizmy s konštantným prevodom DOMÁCE ZADANIE - PRÍKLAD č. Príklad.: Na obrázku. je zobrazená schéma prevodového mechanizmu tvoreného čelnými a kužeľovými ozubenými kolesami. Určte prevod p a uhlovú
Διαβάστε περισσότεραRozsah hodnotenia a spôsob výpočtu energetickej účinnosti rozvodu tepla
Rozsah hodnotenia a spôsob výpočtu energetickej účinnosti príloha č. 7 k vyhláške č. 428/2010 Názov prevádzkovateľa verejného : Spravbytkomfort a.s. Prešov Adresa: IČO: Volgogradská 88, 080 01 Prešov 31718523
Διαβάστε περισσότεραMargita Vajsáblová. ρ priemetňa, s smer premietania. Súradnicová sústava (O, x, y, z ) (O a, x a, y a, z a )
Mrgit Váblová Váblová, M: Dekriptívn geometri pre GK 101 Zákldné pom v onometrii Váblová, M: Dekriptívn geometri pre GK 102 Definíci 1: onometri e rovnobežné premietnie bodov Ε 3 polu prvouhlým úrdnicovým
Διαβάστε περισσότεραHydromechanika II. Viskózna kvapalina Povrchové napätie Kapilárne javy. Doplnkové materiály k prednáškam z Fyziky I pre EF Dušan PUDIŠ (2013)
Hyomechanika II Viskózna kvaaina Povchové naäie Kaiáne javy Donkové maeiáy k enáškam z yziky I e E Dušan PUDIŠ (013 Lamináne vs. Tubuenné úenie Pi úení eánej kvaainy ôsobia mezi voma susenými vsvami i
Διαβάστε περισσότεραJEDNOLOĎOVÁ HALA S MOSTOVÝM ŽERIAVOM
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE STAVEBNÁ FAKULTA Katedra stavebných konštrukcií a mostov Ing. Jaroslav Odrobiňák JEDNOLOĎOVÁ HALA S MOSTOVÝM ŽERIAVOM (Učebná pomôcka) Žilina, 00 (oprava 004) OBSAH 1 VŠEOBECNÉ
Διαβάστε περισσότεραJednotkový koreň (unit root), diferencovanie časového radu, unit root testy
Jednotkový koreň (unit root), diferencovanie časového radu, unit root testy Beáta Stehlíková Časové rady, FMFI UK, 2012/2013 Jednotkový koreň(unit root),diferencovanie časového radu, unit root testy p.1/18
Διαβάστε περισσότεραKATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE
H KATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE 0 Základné požiadavky zadávania VZT potrubia pre výrobu 1. Zadávanie do výroby v spoločnosti APIAGRA s.r.o. V digitálnej forme na tlačive F05-8.0_Rozpis_potrubia, zaslané mailom
Διαβάστε περισσότερα,Zohrievanie vody indukčným varičom bez pokrievky,
Farba skupiny: zelená Označenie úlohy:,zohrievanie vody indukčným varičom bez pokrievky, Úloha: Zistiť, ako závisí účinnosť zohrievania vody na indukčnom variči od priemeru použitého hrnca. Hypotéza: Účinnosť
Διαβάστε περισσότεραOdporníky. 1. Príklad1. TESLA TR
Odporníky Úloha cvičenia: 1.Zistite technické údaje odporníkov pomocou katalógov 2.Zistite menovitú hodnotu odporníkov označených farebným kódom Schématická značka: 1. Príklad1. TESLA TR 163 200 ±1% L
Διαβάστε περισσότεραu R Pasívne prvky R, L, C v obvode striedavého prúdu Činný odpor R Napätie zdroja sa rovná úbytku napätia na činnom odpore.
Pasívne prvky, L, C v obvode stredavého prúdu Čnný odpor u u prebeh prúdu a napäta fázorový dagram prúdu a napäta u u /2 /2 t Napäte zdroja sa rovná úbytku napäta na čnnom odpore. Prúd je vo fáze s napätím.
Διαβάστε περισσότεραČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ, ANALÝZA MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PEROVÉHO HRIADEĽOVÉHO SPOJA ANALYSIS OF MECHANICAL PROPERTIES OF A SHAFT TONGUE JOINT Bakalárska práca Študijný program:
Διαβάστε περισσότεραGoniometrické funkcie
Goniometrické funkcie Oblúková miera Goniometrické funkcie sú funkcie, ktoré sa používajú pri meraní uhlov (Goniometria Meranie Uhla). Pri týchto funkciách sa uvažuje o veľkostiach uhlov udaných v oblúkovej
Διαβάστε περισσότεραARMA modely čast 2: moving average modely (MA)
ARMA modely čast 2: moving average modely (MA) Beáta Stehlíková Časové rady, FMFI UK, 2011/2012 ARMA modely časť 2: moving average modely(ma) p.1/25 V. Moving average proces prvého rádu - MA(1) ARMA modely
Διαβάστε περισσότεραC. Kontaktný fasádny zatepľovací systém
C. Kontaktný fasádny zatepľovací systém C.1. Tepelná izolácia penový polystyrén C.2. Tepelná izolácia minerálne dosky alebo lamely C.3. Tepelná izolácia extrudovaný polystyrén C.4. Tepelná izolácia penový
Διαβάστε περισσότεραRiadenie elektrizačných sústav
Riaenie elektrizačných sústav Paralelné spínanie (fázovanie a kruhovanie) Pomienky paralelného spínania 1. Rovnaký sle fáz. 2. Rovnaká veľkosť efektívnych honôt napätí. 3. Rovnaká frekvencia. 4. Rovnaký
Διαβάστε περισσότεραMotivácia pojmu derivácia
Derivácia funkcie Motivácia pojmu derivácia Zaujíma nás priemerná intenzita zmeny nejakej veličiny (dráhy, rastu populácie, veľkosti elektrického náboja, hmotnosti), vzhľadom na inú veličinu (čas, dĺžka)
Διαβάστε περισσότεραSmernicový tvar rovnice priamky
VoAg1-T List 1 Smernicový tvar rovnice priamk RNDr.Viera Vodičková U: Medzi prevratné objav analtickej geometrie patrí to, že s priamkou nenarábame ako s geometrickým objektom, ale popisujeme ju rovnicou.
Διαβάστε περισσότεραŽivot vedca krajší od vysnívaného... s prírodou na hladine α R-P-R
Život vedca krajší od vysnívaného... s prírodou na hladine α R-P-R Ako nadprirodzené stretnutie s murárikom červenokrídlym naformátovalo môj profesijný i súkromný život... Osudové stretnutie s murárikom
Διαβάστε περισσότερα1. písomná práca z matematiky Skupina A. 1. písomná práca z matematiky Skupina B
. písoá pác z tetik Skpi A. Zjedodšte výz : ) z 8 ) c). Doplňte, pltil ovosť : ) ). Vpočítjte : ) ) c). Vpočítjte : ) ( ) ) v v v c). Upvte výz ovete spávosť výsledk pe : 6. Zostojte tojholík ABC, k c
Διαβάστε περισσότεραSLOVENSKO maloobchodný cenník (bez DPH)
Hofatex UD strecha / stena - exteriér Podkrytinová izolácia vhodná aj na zaklopenie drevených rámových konštrukcií; pero a drážka EN 13171, EN 622 22 580 2500 1,45 5,7 100 145,00 3,19 829 hustota cca.
Διαβάστε περισσότερα7 VÝPOČET DEFORMÁCIE PRI OHYBE
7 VÝPOČET EOÁCIE PI OHYBE Odozvou konštrukcie (konštrukčných prvkov) n vonkjšie zťženie je vznik deormácie Pod výpočtom deormácie pri ohbe rozumieme určenie veľkosti priehbu (oznčenie je pre priehb - posunutie
Διαβάστε περισσότεραNávrh 1-fázového transformátora
Návrh -fázového transformátora Návrh pripravil Doc. Ing. Bernard BEDNÁRIK, PhD. Zadanie : Navrhnite -fázový transformátor s prirodzeným vzduchovým chladením s nasledovnými parametrami : primárne napätie
Διαβάστε περισσότεραPožiarna odolnosť trieda reakcie na oheň: A1 (STN EN ) požiarna odolnosť REI 120 (podhľad omietnutý MVC hr. 15 mm)
TO 05/0079 Použitie Keramické predpäté nosníky POROTHERM (KPN) sú nosnými prvkami stropného systému POROTHERM. Vyrábajú sa v dĺžkach od 1,75 m do 7,25 m, odstupňovaných po 250 mm pre y stropu od 1,50 m
Διαβάστε περισσότεραHarmonizované technické špecifikácie Trieda GP - CS lv EN Pevnosť v tlaku 6 N/mm² EN Prídržnosť
Baumit Prednástrek / Vorspritzer Vyhlásenie o parametroch č.: 01-BSK- Prednástrek / Vorspritzer 1. Jedinečný identifikačný kód typu a výrobku: Baumit Prednástrek / Vorspritzer 2. Typ, číslo výrobnej dávky
Διαβάστε περισσότερα!"!# ""$ %%"" %$" &" %" "!'! " #$!
" "" %%"" %" &" %" " " " % ((((( ((( ((((( " %%%% & ) * ((( "* ( + ) (((( (, (() (((((* ( - )((((( )((((((& + )(((((((((( +. ) ) /(((( +( ),(, ((((((( +, 0 )/ (((((+ ++, ((((() & "( %%%%%%%%%%%%%%%%%%%(
Διαβάστε περισσότεραHASLIM112V, HASLIM123V, HASLIM136V HASLIM112Z, HASLIM123Z, HASLIM136Z HASLIM112S, HASLIM123S, HASLIM136S
PROUKTOVÝ LIST HKL SLIM č. sklad. karty / obj. číslo: HSLIM112V, HSLIM123V, HSLIM136V HSLIM112Z, HSLIM123Z, HSLIM136Z HSLIM112S, HSLIM123S, HSLIM136S fakturačný názov výrobku: HKL SLIMv 1,2kW HKL SLIMv
Διαβάστε περισσότεραPodnikateľ 90 Mobilný telefón Cena 95 % 50 % 25 %
Podnikateľ 90 Samsung S5230 Samsung C3530 Nokia C5 Samsung Shark Slider S3550 Samsung Xcover 271 T-Mobile Pulse Mini Sony Ericsson ZYLO Sony Ericsson Cedar LG GM360 Viewty Snap Nokia C3 Sony Ericsson ZYLO
Διαβάστε περισσότεραFUNKCIE. Funkcia základné pojmy. Graf funkcie
FUNKCIE Funkcia základné pojm. Graf funkcie V prai sa často stretávame so skúmaním závislosti veľkosti niektorých veličín od veľkosti iných veličín, napríklad dĺžka kružnice l závisí od jej priemeru d
Διαβάστε περισσότεραRozsah akreditácie 1/5. Príloha zo dňa k osvedčeniu o akreditácii č. K-003
Rozsah akreditácie 1/5 Názov akreditovaného subjektu: U. S. Steel Košice, s.r.o. Oddelenie Metrológia a, Vstupný areál U. S. Steel, 044 54 Košice Rozsah akreditácie Oddelenia Metrológia a : Laboratórium
Διαβάστε περισσότεραReakcia kotvy. 1. Všeobecne
Reakcia kotvy 1. Všeobecne Reakcia kotvy je výraz používaný na vyjadrenie účinku magnetického napätia kotvy na magnetické pole vo vzduchovej medzere a teda na indukované napätie (U i ) stroja. Ak je jednosmerný
Διαβάστε περισσότεραDeliteľnosť a znaky deliteľnosti
Deliteľnosť a znaky deliteľnosti Medzi základné pojmy v aritmetike celých čísel patrí aj pojem deliteľnosť. Najprv si povieme, čo znamená, že celé číslo a delí celé číslo b a ako to zapisujeme. Nech a
Διαβάστε περισσότεραFunkcie - základné pojmy
Funkcie - základné pojmy DEFINÍCIA FUNKCIE Nech A, B sú dve neprázdne číselné množiny. Ak každému prvku x A je priradený najviac jeden prvok y B, tak hovoríme, že je daná funkcia z množiny A do množiny
Διαβάστε περισσότερα16. Základne rovinné útvary kružnica a kruh
16. Základne rovinné útvary kružnica a kruh Kružnica k so stredom S a polomerom r nazývame množinou všetkých bodov X v rovine, ktoré majú od pevného bodu S konštantnú vzdialenosť /SX/ = r, kde r (patri)
Διαβάστε περισσότεραAerobTec Altis Micro
AerobTec Altis Micro Záznamový / súťažný výškomer s telemetriou Výrobca: AerobTec, s.r.o. Pionierska 15 831 02 Bratislava www.aerobtec.com info@aerobtec.com Obsah 1.Vlastnosti... 3 2.Úvod... 3 3.Princíp
Διαβάστε περισσότεραIntegrovanie racionálnych funkcií
Integrovanie racionálnych funkcií Tomáš Madaras 2009-20 Z teórie funkcií už vieme, že každá racionálna funkcia (t.j. podiel dvoch polynomických funkcií) sa dá zapísať ako súčet polynomickej funkcie a funkcie
Διαβάστε περισσότεραStaromlynská 29, Bratislava tel: , fax: http: //www.ecssluzby.sk SLUŽBY s. r. o.
SLUŽBY s. r. o. Staromlynská 9, 81 06 Bratislava tel: 0 456 431 49 7, fax: 0 45 596 06 http: //www.ecssluzby.sk e-mail: ecs@ecssluzby.sk Asynchrónne elektromotory TECHNICKÁ CHARAKTERISTIKA. Nominálne výkony
Διαβάστε περισσότεραa -80.6MPa, m =49.4MPa a =80.6MPa, m =-49.4MPa. a =49.4MPa, m =-80.6MPa a =-49.4MPa, m =-80.6MPa
1 2 1 2 3 4 5 0.24 0.24 4.17 4.17 6 a m a -80.6MPa, m =49.4MPa a =80.6MPa, m =-49.4MPa a =49.4MPa, m =-80.6MPa a =-49.4MPa, m =-80.6MPa 1 7 max min m a r 8 9 1 ] ] S [S] S [S] 2 ] ] S [S] S [S] 3 ] ] S
Διαβάστε περισσότεραYTONG U-profil. YTONG U-profil
Odpadá potreba zhotovovať debnenie Rýchla a jednoduchá montáž Nízka objemová hmotnosť Ideálna tepelná izolácia železobetónového jadra Minimalizovanie možnosti vzniku tepelných mostov Výborná požiarna odolnosť
Διαβάστε περισσότεραFUNKCIE N REÁLNYCH PREMENNÝCH
FAKULTA MATEMATIKY, FYZIKY A INFORMATIKY UNIVERZITY KOMENSKÉHO V BRATISLAVE FUNKCIE N REÁLNYCH PREMENNÝCH RNDr. Kristína Rostás, PhD. PREDMET: Matematická analýza ) 2010/2011 1. DEFINÍCIA REÁLNEJ FUNKCIE
Διαβάστε περισσότερα1 MECHANIKA TEKUTÍN. 1.2 Hydrostatika nestlačiteľnej kvapaliny
1 MECHNIK TEKUTÍN 1. Hdrostatika nestlačiteľnej kvapalin Hdrostatika sa aoberá skúmaním tekutín, ktoré sa vľadom na oraničený priestor nepobujú. Eulerova rovnica drostatik Rovnováu objemovýc a povrcovýc
Διαβάστε περισσότεραOJNICE ČTYŘDOBÉHO ZÁŽEHOVÉHO MOTORU O VÝKONU 73 KW
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Διαβάστε περισσότερα