Modeliranje bočnog suženja primenom softverskog paketa iric Nays CUBE

Σχετικά έγγραφα
Modeliranje turbulencije u pravougaonom kanalu primenom softvera iric - NaysCUBE

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka

Tečenje sa slobodnom

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

10. STABILNOST KOSINA

Postupno promjenjivo tečenje u otvorenom koritu

Elektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 17.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo

IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)

LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE

MEHANIKA FLUIDA. Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

SEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.

Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1

Cenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A

Kaskadna kompenzacija SAU

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120

Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.

MEHANIKA FLUIDA. Prosti cevovodi

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

3.1 Granična vrednost funkcije u tački

OBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK

35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD

ELEKTROTEHNIČKI ODJEL

SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA

Elementi spektralne teorije matrica

3. OSNOVNI POKAZATELJI TLA

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)

Proračunski model - pravougaoni presek

( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min

OBJEKTI NA DOVODIMA UNIVERZITET U TUZLI OBJEKTI ZA UKRŠTANJE. Prof. dr. sc. NEDIM SULJIĆ, dipl.ing.građ. Objekti i oprema na dovodu vode:

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju

IZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo

PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15

INŽENJERSTVO NAFTE I GASA. 2. vežbe. 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 1 of 50

Trigonometrija 2. Adicijske formule. Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79

RAČUNSKE VEŽBE IZ PREDMETA POLUPROVODNIČKE KOMPONENTE (IV semestar modul EKM) IV deo. Miloš Marjanović

PARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE)

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN

III VEŽBA: FURIJEOVI REDOVI

( ) ( ) 2 UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET. Zadaci za pripremu polaganja kvalifikacionog ispita iz Matematike. 1. Riješiti jednačine: 4

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd

l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)

IZVODI ZADACI (I deo)

Iskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012

41. Jednačine koje se svode na kvadratne

SEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze

Univerzitet u Nišu, Prirodno-matematički fakultet Prijemni ispit za upis OAS Matematika

2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x

Pošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000,

TRIGONOMETRIJA TROKUTA

numeričkih deskriptivnih mera.

S t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:

I.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?

( , 2. kolokvij)

DRENAŽNI SISTEMI ŠKOLSKA 2012/2013

DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović

VJEŽBE 3 BIPOLARNI TRANZISTORI. Slika 1. Postoje npn i pnp bipolarni tranziostori i njihovi simboli su dati na slici 2 i to npn lijevo i pnp desno.

Elektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 16.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo

Veleučilište u Rijeci Stručni studij sigurnosti na radu Akad. god. 2011/2012. Matematika. Monotonost i ekstremi. Katica Jurasić. Rijeka, 2011.

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

Osnovne teoreme diferencijalnog računa

MATEMATIKA 2. Grupa 1 Rexea zadataka. Prvi pismeni kolokvijum, Dragan ori

Pismeni ispit iz matematike GRUPA A 1. Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj, zatim naći 4 z.

- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)

Ĉetverokut - DOMAĆA ZADAĆA. Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke.

PRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).

18. listopada listopada / 13

Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu

PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA

nvt 1) ukoliko su poznate struje dioda. Struja diode D 1 je I 1 = I I 2 = 8mA. Sada je = 1,2mA.

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

A 2 A 1 Q=? p a. Rješenje:

NOMENKLATURA ORGANSKIH SPOJEVA. Imenovanje aromatskih ugljikovodika

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET DIPLOMSKI RAD

INTELIGENTNO UPRAVLJANJE

4 Numeričko diferenciranje

KOMUTATIVNI I ASOCIJATIVNI GRUPOIDI. NEUTRALNI ELEMENT GRUPOIDA.

BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami

LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE

MEHANIKA FLUIDA. Složeni cevovodi

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:

KVADRATNA FUNKCIJA. Kvadratna funkcija je oblika: Kriva u ravni koja predstavlja grafik funkcije y = ax + bx + c. je parabola.

Pismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.

Dvanaesti praktikum iz Analize 1

21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI

Algoritmi zadaci za kontrolni

Transcript:

Građevinski fakultet Univerzitet u Beogradu Mehanika fluida -napredni kurs Modeliranje bočnog suženja primenom softverskog paketa iric Nays CUBE Danica Starinac, dipl. inž. građ. 25.jun 2013, Beograd

Sadržaj Uvod Proračun za suženje po 0.5 m Proračun za suženje po 1.0 m Proračun za suženje po 1.5 m Proračun za suženje po 2.0 m Proračun za suženje po 2.5 m Zaključak

Uvod Izgradnja mosta sa prilaznim konstrukcijama koje pregrađuju inundacije može dovesti do značajne deformacije linije nivoa u odnosu na prirodno stanje, naročito u vreme poplava, kada mostovski profil može predstavljati usko grlo za evakuaciju velikih voda, usporavajući tok na uzvodnim deonicama. Pod suženjem se podrazumeva kratka deonica reke ili kanala, na kojoj se javlja naglo smanjenje površine proticajnog preseka. Uticaj suženja na tok zavisi od geometrijskih uslova i protoka vode. Na strujanje u kanalu sa bočnim suženjem veliki uticaj ima podužni nagib dna kanala, koji diktira da li će tečenje biti u mirnom ili burnom režimu. U ovom slučaju, analizira se strujanje u mirnom režimu, odnosno podužni nagib dna kanala je manji od kritičnog I d < I k.

Uvod U mirnom režimu se javlja uspor uzvodno od suženja, u suženju je mirno tečenje, a nizvodno se na relativno kratkom rastojanju javlja normalna dubina. Kontrolni presek se može formirati u suženju, ali ne mora, što zavisi od odnosa energije jednolikog toka izvan suženja En i energije kritičnog toka u suženju Ek. Ako se kontrolni presek javi u suženju, može biti na uzvodnom ili nizvodnom kraju u zavisnosti od režima tečenja. Slučaj mirnog režima sa potopljenim tečenjem u suženju. Slučaj mirnog režima sa kritičnom dubinom u suženju i hidrauličkim skokom nizvodno.

Uvod Tečenje u suženju je potopljeno ako je dubina vode u njemu veća od kritične dubine u suženju. Ako je dubina jednaka kritičnog dubini za suženje, strujanje je nepotoljeno. Kritična dubina u suženju znači zagušenje, jer taj presek postaje kontrolni presek, a njegova propusna moć određuje propusnu moć vodotoka. Zbog toga je potrebno odrediti, kritični koeficijent kontrakcije širine σ kr kada dolazi do zagušenja preseka. Ako je σ < σ kr, u bočnom suženju dolazi do zagušenja, jer je strujanje nepotopljeno.

Uvod Razmatra se najjednostavniji slučaj korita pravougaonog poprečnog preseka u kome vlada miran režim tečenja. U zoni suženja dolazi do poremećaja strujne slike uzvodno i nizvodno od suženja tečenje je blago nejednoliko, dok je u samom suženju naglo promenljivo.

Cilj proračuna Odrediti kritični koeficijent kontrakcije širine, kada dolazi do zagušenja preseka Postupak: Polazna širina korita će se sukcesivno smanjivati simetrično sa obe strane, u koracima od po 0.5 m Radi se proračun za svaku zadatu geometriju i analiziraju rezultati.

Ulazni parametri Deonica dužine l=100 m, Pravougaoni poprečni presek, širina korita B=10 m Podužni pad dna kanala je Id=0.001 Maningov koeficijent rapavosti n=0.014 m -1/3 s Bočno suženje na dužini od 15 m, sa početkom na 42 m Protok Q=100 m³/s Kritična dubina u preseku određuje se iz uslova minimuma specifične energije u preseku sa bočnim suženjem: Q 2 B g A 3 = 1

Postupak proračuna u Nays CUBE softveru Formiranje računske mreže Definisanje geometrije Definisanje ulaznih parametara za hidraulički proračun Prikaz rezultata Analiza rezultata

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Formiranje računske mreže Grid/Select Algorithm to Create Grid /Multifunction Grid Generator

Definisanje geometrije

Definisanje ulaznih parametara za hidraulički proračun

Definisanje ulaznih parametara za hidraulički proračun

Definisanje ulaznih parametara za hidraulički proračun

Definisanje ulaznih parametara za hidraulički proračun

Definisanje ulaznih parametara za hidraulički proračun

Proračun za korito bez suženja Kritična dubina h kr =2.168 m Normalna dubina h n =2.440 m

Proračun za suženje po 0.50 m Kritična dubina u suženju h kr =2.326 m Koeficijent kontrakcije širine σ=0.9 Maksimalna dubina uzvodno od suženja h uz =3.49 m

Proračun za suženje po 0.50 m

Proračun za suženje po 1.00 m Kritična dubina u suženju h kr =2.516 m Koeficijent kontrakcije širine σ=0.8 Maksimalna dubina uzvodno od suženja h uz =3.93 m

Proračun za suženje po 1.00 m

Proračun za suženje po 1.50 m Kritična dubina u suženju h kr =2.750 m Koeficijent kontrakcije širine σ=0.7 Maksimalna dubina uzvodno od suženja h uz =4.41 m

Proračun za suženje po 1.50 m

Proračun za suženje po 2.00 m Kritična dubina u suženju h kr =3.048 m Koeficijent kontrakcije širine σ=0.6 Maksimalna dubina uzvodno od suženja h uz =4.95 m

Proračun za suženje po 2.00 m

Proračun za suženje po 2.50 m Kritična dubina u suženju h kr =3.442 m Koeficijent kontrakcije širine σ=0.5 Maksimalna dubina uzvodno od suženja h uz =5.65 m

Proračun za suženje po 2.50 m

Zaključak Pri svim ispitanim slučajevima, u suženju se javlja kritična dubina, na različitom rastojanju od početka suženja. Za σ=0.7, odnosno za suženje po 1.50 m sa obe strane, dolazi do zagušenja i nemogućnosti postizanja normalne dubine na nizvodnom kraju. Proračun sa manjim korakom (mreža d=0.25 m) mogao bi da da precizniji rezultat, ali u tom slučaju proračun značajno duže traje i nestabilniji je. Moguće je da je izabrana dužina suženja prevelika! Generalne zamerke na softver: Nemogućnost izmene geometrije nakon izvršenog proračuna Nemogućnost pauziranja proračuna Relativno dugo trajanje proračuna Nestabilnost pri čuvanju podataka Slabe mogućnosti animacije

Komentari O prezentaciji: Sitna slova u prezentaciji, sitne slike, tamna pozadina! Proveriti sa znatno finijom mrežom u suženju šta se dobija Analizirati uticaj dužine suženja Proveriti uticaj vremenskog koraka na rešenje treba kraći korak!