MAŠINSKI ELEMENTI - NASTAVNE PREZENTACIJE - MAŠINSKI SPOJEVI
|
|
- Ἀελλώ Πυλαρινός
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 - NASTAVNE PREZENTACIJE -
2 Fizičko hemijsko spajanje (zavarivanje, lemljenje, lijepljenje); Trenje (presovani spojevi, stezni spojevi); Oblik (ožljebljeni spojevi, klin bez nagiba, zglobne veze..); Kombinovano - trenje i oblik (klin sa nagibom) Međusobni odnos: kruti i elastični; Mogućnost razdvajanja: Razdvojive veze, (navojni, stezni, žlebni, klinom, čivijama, prstenovima, zglobni, elastični); Nerazdvojive veze, (zavareni, zakovani, zalepljeni, zalemljeni); Vrste, podjela
3 NAVOJNI SPOJEVI Prednosti: Relativno kretanje mašinskih dijelova, pretvaranje obrtnog momenta, spajanje, međusobno pritiskivanje, zaptivanje, precizno pomjeranje, podešavanje mjernih instrumenata Podjela (prema pokretljivosti): Pokretni navojni spojevi (navojni prenosnici) Nepokretni navojni spojevi (zavrtanjske veze) - Neposredni - Posredni Navojni spojevi, prednosti, podjela
4 z tan y d L y L y y d y d y b) y x a) Dobijanje zavojnice (a) i navoja (b)
5 Spoljašnji (a) i unutrašnji (b) navoj
6 Navojni par
7 DIN 13T1 JUS M.B0.012 d = mm Dva stepena prioriteta P = 0, mm Označava se slovom M i nazivnim prečnikom d (Md) M20 standardni profili Metrički navoj krupnog koraka- M
8 DIN 13T2 JUS M.B0.013 d = mm P = 0,2...8 mm Najčešće d = mm, P = 1-6 mm Označava se slovom M i nazivnim prečnikom i korakom P: M d P M20 1,5 standardni profili Metrički navoj sitnog koraka- M
9 Označava se slovom G i nazivnim prečnikom u colovima: G 1/4". Cilindrični spoljašnji i unutrašnji navoj za cevi i armaturu standardom je propisan za prečnike G 1/16"...G 1/4" mm). Ranije je korišćen Vitvortov (Whithworth) cevni navoj i on je sličnih dimenzija tako da se u novim konstrukcijama zamenjuje navojem prema ISO 228 standardni profili cevni navoj (G)
10 JUS M.B0.062 odnosno DIN 103 Oznaka: Trd P na primer: Tr jednohodi trapezni navoj nazivnog prečnika 36 mm i koraka 6mm; Tr 36 12P6 -dvohodi trapezni navoj nazivnog prečnika 36 mm sa hodom L=12mm i korakom P = 6mm. Standardizovan je za prečnike mm i to za svaki prečnik do 20 mm sa dve, a preko 20 mm sa tri različite veličine koraka (sitni, normalni i krupni korak). Može biti jednohodi i višehodi. - standardni profili Trapezni navoj- Tr
11 Kosi navoj je standardizovan (DIN 513) za područje prečnika mm i korake mm. Oznaka S d P S 48 8 (normalni korak), S 48 3 (sitni korak), S (krupni korak). Može biti jednohodi i višehodi navoj. Namenjen je za prenošenje velikih jednosmerno promenljivih opterećenja. - standardni profili Kosi navoj- S
12 Oznaka Rd d P na primer Rd48 1/6". Nominalni prečnik navoja izražen je u mm a korak u colovima (inčima). Obli navoj je standardizovan za područje nazivnih prečnika mm sa korakom P = 1/10"...1/4"(DIN 405). Za pokretne navojne parove, na primer kod železničkih vozila primenjuje se obli navoj JUS M.B d = mm. - standardni profili Obli navoj- Rd
13 Obli navoj- Rd
14 a) navoj za drvo; b) navoj za lim; v) elektro-navoj; g) navoj za oklopne cevi Posebne vrste navoja
15 Oznaka tolerancija: - za metrički navoj krupnog koraka M20-4H/3h, - za metrički navoj sitnog koraka M20 1,5-4H/3h - gde je odstupanje prečnika unutrašnjeg navoja (D1, D2) u tolerancijskom polju H i kvalitetu 4, - odstupanje prečnika spoljašnjeg navoja (d, d2, d3) u tolerancijskom polju h i kvalitetu 3 Tolerancija navoja
16 unutrašnji navoj G H m p D d d 2 = D 2 e g h spoljašnji navoj d 3 D 1 d 2 = D 2 Naleganja u navojnim parovima razvrstana su u tri klase: A - fina - za navoje u preciznom mašinstvu; B - srednja - za navoje u opštem mašinstvu; C - gruba - za navoje bez posebnih zahteva Tolerancija navoja
17 D d d 2 = D 2 unutrašnji navoj spoljašnji navoj d 3 D 1 d 2 = D 2 e G g H m p H/m čvrsto naleganje sa malim preklopom; H/p čvrsto naleganje sa velikim preklopom; H/h labavo naleganje sa malim zazorom; H/g; G/h labavo naleganje sa srednjim zazorom; H/e labavo naleganje sa velikim zazorom h Tolerancija navoja
18 a) б) в) Fini, srednji i grubi navoj
19 MATERIJALI ZA IZRADU NAVOJA Prema EN ili DIN EN 898 Oznaka metarijala napr. 6.8 Rm = 6 x 100 = 600 N/mm2 Re = 6 x 8 x 10 = 480 N/mm2 DIN EN ISO 3506 nerđajući zavrtnji: A - austenitni čelici, primer A3-80, sa zateznom čvrstoćom većom od 800 N/mm2 B - martenzitni čelici C - feritni čelici Materijali
20 IZRADA NAVOJA I ZAŠTITA OD KOROZIJE Skidanejm strugotine, čelik za automate Bez skidanja strugotine, valjanje, na toplo preko M24, inače na hladno Zaštitne prevlake: nemetalne galvanski nanešene metalne zaštitne prevlake toplo pocinkovanje antikorozioni materijali Materijali
21 Nasilni lom navojnog spoja
22 Vrste - Zavrtnjevi sa šestougaonom glavom EN 24014
23 Zavrtnjevi sa šestougaonom glavom
24 EN najčešće primenjeni, 5.6, 8.8, 10.9 Zavrtnjevi sa šestougaonom glavom
25 DIN EN ISO 4762 visoka nosivost, kompaktne konstrukcije, 8.8, 10.9 i 12.9 Zavrtnjevi sa cilindričnom glavom
26 DIN 835 i DIN , kućišta prenosnika, turbina, motora, ležaja, 5.6, 8.8, 10.9 Usadni (svorni) zavrtnjevi
27 ISO 7435, 7434, 4026 obezbeđenje međusobnog položaja delova Uvrtni zavrtnjevi
28 Zavrtnjevi za lim (a) i drvo (b), temeljni zavrtnjevi (v), elastični zavrtnjevi (g), navojni čep (d). Posebne vrste zavrtnjeva
29 Облици навртки: а,б) висока и ниска шестоугаона навртка; в,г) висока и ниска четвороугаона навртка; д,ђ) висока и ниска шестоугаона крунаста навртка; е) навртка са жлебовима по ободу; ж) криласта навртка; з) нарецкана навртка; и,ј,к,л) висока и ниска крунаста навртка; љ) навртка са чеоним урезима; м) навртка са чеоним рупама; н) навртка са рупама по ободу; Navrtke
30 OPTEREĆENJE I NAPREZANJE POKRETNIH NAVOJNIH SPOJEVA Va aksijalna brzina; Vt obimna brzina, Vkl rezultujuća brzina klizanja v a v t tan v kl v 2 t v 2 a v a n L Kinematika navojnih parova
31 T T n T Tn otpor trenja na dodirnim površinama navojnog spoja; Tμ otpor trenja na dodirnoj površini pritiskivača i glave navojnog vretena I-I - SAMO NA UVIJANJE II-II- UVIJANJE Tμ I AKSIJALNA SILA F Opterećenje pokretnog navojnog spoja
32 F F tan d t 2 d T F F 2 tan F aksijalna sila (pritisna sila prese); Ft obimna sila (redukovana sila obrtnog momenta) ; Fn normalna sila na dodirnoj površini navojnog spoja; Fμ sila trenja Tn moment otpora trenja na dodirnoj površini navojnog spoja n t 2 2 Sile u navojnom paru pritezanje prese
33 Za trouglasti profil, FN =F/cos(α/2) F F N cos 2 F n F / cos tan 2 n n Sile u navojnom paru pritezanje prese
34 F t F tan n T n F d 2 2 tan n > n Nesamokočeći navoj, Ft ne menja smer, samo sila trenja Sile u navojnom paru otpuštanje prese
35 F T t n F tan F d 2 2 n tan n n > Samokočeći navoj, suprotan obrtni momenat, promena smera Ft Sile u navojnom paru otpuštanje prese
36 Sile u navojnom paru 2 d F T T T T n u s u s d d d d d Pritezanje prese 2 2 tan 2 d d d F T T T n t n 2 2 tan 2 d d d F T T T n t n Otpuštanje prese Srednji prečnik prstenaste dodirne površine
37 P k v a F d F 2 tan 2 P d T F d d 2 tan n 2 d 2 P P k d tan tan d n d 2 Pk korisna snaga Pd dovedena snaga η stepen iskorištenja kod samokočećih navoja η<0,5 P P k d tan tan Za slučaj da je Tμ=0 Stepen iskorišćenja u navojnom paru n
38 Vrste zavrtanjskih veza: Nepritegnute zavrtanj nije prethodno pritegnut (pre delovanja spoljašnje radne sile) Prethodno pritegnute pre delovanja radne sile Fr, veza opterećena silom Fp Po pravcu delovanja radne sile: Uzdužno opterećene zavrtanjske veze Poprečno opterećene zavrtanjske veze Ostvarivanje zavrtanjskih veza
39 F p c z z c b b Pre pritezanja Posle pritezanja tan tan z b c c z b F F p z p b C- krutost λ deformacija Tp- moment pritezanja Opterećenje zvrtanjske veze u toku pritezanja
40 T p T n T F p d d 2 tan n 2 d 2 Raspodela opterećenja kod pritezanja
41 Pre pritezanja Posle pritezanja Delovanje radne sile Sile i deformacije kod zavrtanjske veze
42 Određivanje krutosti zavrtnja i i z z A l E c 1 ' ' A l A l A l A l A l A l g g i i
43 c b Fp b A b l b E b A b d 4 a l a 2 D Ako je lb 8d i DA 3 da b 2 0 Krutost spojenih dijelova b)- uticajni konus
44 Силе и деформације код завртањске везе: а) стање на крају монтаже; б) стање код деловања радне силе; в) деформациони дијаграм код деловања радне силе. Sile i deformacije kod zavrtanjske veze, statičko opterećenje
45 c c c F F F F F F c c b z b r z b z z z z 1 1 Fz Fb c c z b Fb Fz c z z c F F r z b cz F z F r Fr ' c c z b Fz cz ' F c c r z b Sile i deformacije kod zavrtanjske veze
46 Fb Fr Fz Fr 1 Fb Fp Fb Fp Fr 1 Fz Fp Fz Fb Fr Sile i deformacije kod zavrtanjske veze
47 F a F F F F z max z min r max r min 2 2 F zsr F rmax rmin Fp 2 F Dinamički opterećena zavrtanjska veza
48 Fsr ukupna poprečna radna sila z- broj zavrtnjeva popr. opt. zavrtanjske veze μ - koef. trenja između dodirnih površina spojenih delova Fp - potrebna sila prethodnog pritezanja F p F F sr n z 0 Frikciona popr. opter. zavrtanjska veza
49 Деформациони дијаграми зависно од нападне тачке радне силе: а) упрошћен случај; б) стварно стање. q ' ' l c z c z q c b l b b Deformacioni dijagrami
50 а) попречно оптерећена фрикциона завртањска веза б) веза поклопца са удаљеном нападном тачком радне силе у односу на раван додира спојених делова (неповољни случај); в) и г) исто као претходни случај али је нападна тачка радне силе ближе радни додира спојених делова. Položaj (faktor) napadne tačke radne sile
51 Plastične def.zavise od: vrste i veličine naprezanja, čvrstoće spojenih delova, hrapavosti dod. površina, broja dodirnih površina Fp Fp p z b Pad sile pritezanja cz cb F ' c c c p p p b z b Plastične deformacije na dod.površ.
52 F F F F 1 F b r z r p F - Kritična radna sila p Fr 1 F F 1 Sr stepen sigurnosti protiv razdvajanja S r r p > 1 F F 1 r r Plastične deformacije na dod.površ.
53 a F a A A a 1,1 A 3 a S Provera dinamičke izdržljivosti zavrtanjske veze
54 а) Радна сила код завртањске везе без претходног притезања; б,в) Деформациони дијаграми претходно притегнуте завртањске везе: б) веза са крутим завртњевима и еластичним деловима z < b в) веза са еластичним завртњевима и крутим деловима z > b Mere za povećanje dinamičke nosivosti
55 Elastični zavrtnjevi konstrukciono izvođenje
56 Elastični zavrtnjevi ugradnja
57 Расподела оптерећења дуж навојног споја: a) притиснута навртка; б) еластична навртка; в) затегнута навртка Raspodela opterećenja u navojnom spoju
58 ξp- faktor pritezanja FPM potrebna sila pritezanja F p max p > F p min 1 F F F PM p max p p min F PM p Fp min p Fb Fr 1 F p F 1 PM p F b Sr F r Montaža i sila pritezanje zavrtanjskih veza
59 Samoodvrtanje zbog pojave mikroklizanja u navojnom spoju. Navojci zavrtnja i navrtke imaju suprotne smerove deformacije. Pojava - disanja navrtke, mogućnost potpunog labavljenja veze Proces samoodvrtanja zavrtanjske veze
60 Кинематички сигурносни елементи: а) крунаста навртка DIN 935; б) сигурносна подложна плочица од лима DIN 432, 1804; в) осигурање помоћу жице. Sigurnosni elementi
61 U toku montaže, max ekv napon na kraju pritezanja 3 0,9 R 2 2 i PM PM zdoz p0,2 Maksimalna sila u zavrtnju F PM F F F F Fgr z max gr z 0,2 F F 0,1 F σpm- normalni napon zatezanja u toku montaže; z τpm- tangentni napon usled uvijanja u toku pritezanja; Fpm sila pritezanja; Fgr - granična sila; Fzmax max. Sila u zavrtnju, ako još nije došlo do trajnih deformacija; ΔFz dodatna sila u zavrtnju; Fo,2 sila koja u zavrtnju izaziva napon koji odgovara granici tečenja; r 0,2 Max.opterećenja i naprezanja zav.veza
62 Četiri moguće grupe: Opšti slučaj, promenjiva uzdužna radna sila Fr, zahteva se obezbeđenje garantovane sile između spojenih delova Promenjiva radna sila Fr, ne zahteva se garantovana sila između spojenih delova Ne deluje radna sila Fr, ali se zahteva garantovana sila imeđu spojenih delova (zbog zaptivanja ili ostvarivanja preklopa) Deluje poprečna radna sila Fs, prenosi se trenjem između spojenih delova Prethodno pritegnute zavrtanjske veze
63 Proračun sadrži sledeće korake: Prethodni izbor veličine zavrtnja i kvaliteta materijala Provera sile pritezanja u toku montaže Provera momenta pritezanja u toku montaže Provera nosivosti zavrtanjske veze (statičke i dinamičke) Provera provršinskog pritiska između zavrtnja i spojenih delova PRILOG П24-16 Preth pritegnute zavrtanjske veze -proračun
64 Deformacioni dijagram zavrtanjske veze
65 p F s i A 2 Fs D sdoz p doz P doz = 1,2 Re statičko opt ili P doz = 0,9 Re - dinamičko opt Popr. opter. smicajna zavrtanjska veza
66 Kod grupne zavrtanjske veze treba biti ispunjeno sledeće: svi zavrtnjevi treba da budu istog oblika i dimenzija, dimenzionisanje zavrtnjeva izvodi se prema najopterećenijem zavrtnju, po mogućnosti zavrtnjevi trebaju biti simetrično raspoređeni (po krugu, kvadratu ili pravougaoniku) i pritegnuti istom silom, bolje je grupnu zavrtanjsku vezu izvesti sa većim brojem zavrtnjeva manjih dimenzija, nego sa manjim brojem zavrtnjeva većih dimenzija, pritezanje zavrtnjeva pri montaži vršiti postepeno i po tačno određenom redosledu. Grupne zavrtanjske veze
67 1. Uzdužno opterećena zavrtanjska veza sa simetričnim rasporedom zavrtnjeva F r F r F r F z R F R FR rezultujuće opterećenje z broj zavrtnjeva Fr radna sila po jednom zavrnju Grupne zavrtanjske veze karakteristični slučajevi
68 2. Poprečno opterećena grupna zavrtanjska veza F s F sr r s1 ξr - Faktor neravnomjerne raspodjele opterećenja r r 1 - kod frikcionih zavrtanjskih veza 1,3...1,5 - kod smicajnih zavrtanjskih veza z F 2T r z D Grupne zavrtanjske veze
69 3. Složeno opterećena grupna zavrtanjska veza Smicajna zavrtanjska veza F max F R z l l 2 1 l 1 l 2 2 z = 2 zn = 6 Frikciona zavrtanjska veza F max FR l z l 2 1 l 1 l 2 2 FR z 0 n Grupne zavrtanjske veze
70 Pokretni navojni spojevi pretvaraju obrtno kretanje u translatorno Navojno vreteno i navrtka Ručne dizalice, stege, prese, svlakači, fina pomernja kod instrumenata i alatnih mašina Pokretni navojni spojevi
71 Pokretni navojni spojevi
72 Pokretni navojni spojevi
73 Prethodno usvajanje dimenzija A 3 z( p) doz F z( p) doz Stepen sigurnosti S iznosi S = 1, kod statičkog opterećenja; S= kod dinamičkog opterećenja S Pokretni navojni spojevi
74 Prethodno usvajanje dimenzija Prečnik jezgra navoja d F S lk E 2 Pokretni navojni spojevi
75 Provera čvrstoće navojnog vretena Poprečni presek I - I uvijanje t T W p S t Stepen sigurnosti S iznosi S = 1,5 - kod statičkog opterećenja; S = 2 - kod dinamičkog opterećenja Pokretni navojni spojevi
76 Poprečni presek II- II - pritisak - p S F A 3 p Pokretni navojni spojevi
77 Poprečni presek II- II - uvijanje - t T W p S t Pokretni navojni spojevi
78 Poprečni presek II- II - ukupni stepen sigurnosti - S S S S S 2 2 Stepen sigurnosti S iznosi S = 1,5 - kod statičkog opterećenja; S = 2 - kod dinamičkog opterećenja Pokretni navojni spojevi
79 Poprečni presek II- II Vitkost vretena - izvijanje - S i k mp 4l k d 3 Pokretni navojni spojevi
80 Poprečni presek II- II - izvijanje - S i Si = Euler; Si = Tetmajer k mp Pokretni navojni spojevi
81 Proračun navrtke p F F P A l d H uk n 2 1 p doz Pokretni navojni spojevi
82 Pokretni navojni spojevi
83 Pokretni navojni spojevi
84 Pokretni navojni spojevi
3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραUniverzitet u Nišu, Mašinski fakultet / Mašinski elementi I/ Predavanje 9
NAVOJNI SPOJEVI Navojni spojevi se ostvaruju posredstvom navoja. Navoj može biti izradjen neposredno na delovima koji se spajaju - neposredni navojni spojevi ili na posebnim delovima kao što su navojna
Διαβάστε περισσότεραLOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότερα4. ZAVRTNJEVI. Zadatak 4.1. Skicirati i obeležiti profil metričkog navoja. Dati značenje pojedinih veličina i obrasce za njihovo izračunavanje.
4. ZAVRTJEVI Zadatak 4.1. Skicirati i obeležiti profil metričkog navoja. Dati značenje pojedinih veličina i obrasce za njihovo izračunavanje. Rešenje Profil metričkog navoja dat je na slikama 4.1. i 4..
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραUZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραMAŠINSKI ELEMENTI I - NASTAVNE PREZENTACIJE - - OPRUGE - Prof. dr Biljana Marković dipl. ing.
MAŠINSKI ELEMENTI I - NASTAVNE PREZENTACIJE - - OPRUGE - Rad opruga zasniva se na osobini svih tela da se pod dejstvom spoljašnjeg opterećenja elastično deformišu i da apsorbovanu energiju mogu ponovo
Διαβάστε περισσότεραMAŠINSKI ELEMENTI - NASTAVNE PREZENTACIJE
- NASTAVNE PREZENTACIJE - - spojevi vratilo - glavčina - Zadatak spojeva je prenošenj nje opterećenj nja, obrtnih momenata, poprečnih i podužnih sila sa vratila, osovina i rukavaca na obrtne delove i obrnuto.
Διαβάστε περισσότεραProracun zupcastog prenosnika - ZADATAK 2
OSOVE KOSTRUISAJA - MATURSKI RAD Proracun zupcastog prenosnika - ZADATAK Eektromotor snage P 4 kwi broja obrtaja n 1500 min 1 predaje snagu radnoj masini sa jakim udarima posredstvom frikcione spojnice
Διαβάστε περισσότεραNOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA
NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA Zavareni spojevi - I. dio 1 ZAVARENI SPOJEVI Nerastavljivi spojevi Upotrebljavaju se prije svega za spajanje nosivih mehatroničkih dijelova i konstrukcija 2 ŠTO
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραKrute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
Διαβάστε περισσότεραl r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)
Vežbe 6 IZVIJANJE 1 IZVIJANJE Izvijanje se javlja kod aksijalno napregnutih štapova na pritisak, kada imaju relativno veliku dužinu u odnosu na površinu poprečnog preseka. Zbog postojanja geometrijskih
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραUZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
Διαβάστε περισσότεραPonašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile
Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile POVOĐENJE TOČKA Dejstvo bočne sile pravac kretanja pod uglom u odnosu na pravac uzdužne ravni pneumatika BOČNA SILA PAVAC KETANJA PAVAC UZDUŽNE AVNI PNEUMATIKA
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότερα1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
Διαβάστε περισσότεραUniverzitet u Nišu, Mašinski fakultet / Mašinski elementi I / Predavanje 3
PRORAČUN MAŠINSKIH ELEMENATA Opšti pogled, definicije Mašinski elementi moraju da zadovolje namenu i funkciju, zatim da budu izrađeni od odgovarajućeg materijala i dimenzionisani da imaju zadovoljavajuću
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραМАТРИЧНА АНАЛИЗА КОНСТРУКЦИЈА
Београд, 21.06.2014. За штап приказан на слици одредити најмању вредност критичног оптерећења P cr користећи приближан поступак линеаризоване теорије другог реда и: а) и један елемент, слика 1, б) два
Διαβάστε περισσότερα3.1 Granična vrednost funkcije u tački
3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili
Διαβάστε περισσότεραnumeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Διαβάστε περισσότεραMETALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
Διαβάστε περισσότεραProračun kotrljajnih ležajeva
Proračun kotrljajnih ležajeva Ležaji su mašinski elementi čiji je zadatak da omoguće relativno kretanje obrtnih delova uz istovremeno prenošenje opterećenja između njih i obezbeđenje tačnosti njihovog
Διαβάστε περισσότεραTEHNOLOGIJA MATERIJALA U RUDARSTVU
V E Ž B E TEHNOLOGIJA MATERIJALA U RUDARSTVU Rade Tokalić Suzana Lutovac ISPITIVANJE METALA I LEGURA I ispitivanja sa razaranjem uzoraka II ispitivanja bez razaranja uzoraka III - ispitivanja strukture
Διαβάστε περισσότεραRAD, SNAGA I ENERGIJA
RAD, SNAGA I ENERGIJA SADRŢAJ 1. MEHANIĈKI RAD SILE 2. SNAGA 3. MEHANIĈKA ENERGIJA a) Kinetiĉka energija b) Potencijalna energija c) Ukupna energija d) Rad kao mera za promenu energije 4. ZAKON ODRŢANJA
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότεραPonašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile
Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile POVOĐENJE TOČKA Dejstvo bočne sile pravac kretanja pod uglom u odnosu na pravac uzdužne ravni pneumatika BOČNA SILA PAVAC KETANJA PAVAC UZDUŽNE AVNI PNEUMATIKA
Διαβάστε περισσότεραI.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?
TET I.1. Šta je Kulonova sila? elektrostatička sila magnetna sila c) gravitaciona sila I.. Šta je elektrostatička sila? sila kojom međusobno eluju naelektrisanja u mirovanju sila kojom eluju naelektrisanja
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότερα( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min
Kritična sia izvijanja Kritična sia je ona najmanja vrednost sie pritisa pri ojoj nastupa gubita stabinosti, odnosno, pri ojoj štap iz stabine pravoinijse forme ravnoteže preazi u nestabinu rivoinijsu
Διαβάστε περισσότεραDISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović
DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović Novi Sad April 17, 2018 1 / 22 Teorija grafova April 17, 2018 2 / 22 Definicija Graf je ure dena trojka G = (V, G, ψ), gde je (i) V konačan skup čvorova,
Διαβάστε περισσότεραLANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE
LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE 0 4 0 1 Lanci za vešanje tereta prema standardu MSZ EN 818-2 Lanci su izuzetno pogodni za obavljanje zahtevnih operacija prenošenja tereta. Opseg radne temperature se kreće
Διαβάστε περισσότεραVIJČANI SPOJ VIJCI HRN M.E2.257 PRIRUBNICA HRN M.E2.258 BRTVA
VIJČANI SPOJ PRIRUBNICA HRN M.E2.258 VIJCI HRN M.E2.257 BRTVA http://de.wikipedia.org http://de.wikipedia.org Prirubnički spoj cjevovoda na parnom stroju Prirubnički spoj cjevovoda http://de.wikipedia.org
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότερα41. Jednačine koje se svode na kvadratne
. Jednačine koje se svode na kvadrane Simerične recipročne) jednačine Jednačine oblika a n b n c n... c b a nazivamo simerične jednačine, zbog simeričnosi koeficijenaa koeficijeni uz jednaki). k i n k
Διαβάστε περισσότεραSPOJEVI S GLAVINOM. Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2010./11.
SPOJEVI S GLAVINOM Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 010./11. Nositelji kolegija: Prof. dr. sc. Božidar Križan Prof. dr. sc. Saša Zelenika - 1 - SPOJEVI S GLAVINOM
Διαβάστε περισσότεραMEHANIČKE KARAKTERISTIKE ČELIKA
Pitanja iz Metalnih konstrukcija za usmeni deo ispita Prvi i drugi deo Osnovne osobine čelika koje se moraju znati bez obzira na pitanja MEHANIČKE KARAKTERISTIKE ČELIKA Najvažnije karakteristike za proračun
Διαβάστε περισσότεραINTELIGENTNO UPRAVLJANJE
INTELIGENTNO UPRAVLJANJE Fuzzy sistemi zaključivanja Vanr.prof. Dr. Lejla Banjanović-Mehmedović Mehmedović 1 Osnovni elementi fuzzy sistema zaključivanja Fazifikacija Baza znanja Baze podataka Baze pravila
Διαβάστε περισσότεραVIJČANI SPOJEVI. Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2006./07.
VIJČANI SPOJEVI Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2006./07. Nositelji kolegija: Prof. dr. sc. Božidar Križan Doc. dr. sc. Saša Zelenika - 1 - VIJČANI SPOJEVI
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότεραAntene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:
Anene Transformacija EM alasa u elekrični signal i obrnuo Osnovne karakerisike anena su: dijagram zračenja, dobiak (Gain), radna učesanos, ulazna impedansa,, polarizacija, efikasnos, masa i veličina, opornos
Διαβάστε περισσότεραRadna opterećenja mašinskih delova
Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu/ Mašinski elementi 1/ Predavanje OSNOVI PRORAČUNA MAŠINSKIH ELEMENATA Proračun mašinskih elementa obuhvata izbor: materijala, oblika i dimenzija mašinskih delova
Διαβάστε περισσότεραProračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
Διαβάστε περισσότερα1.1. Zavojne Ravni torzijski štapovi Zavojna fleksijska opruga: 2.2. Spiralna fleksijska
Nastavna jedinica: OPUGE (elementi za spajanje rastavljivi spojevi) S. Zelenika KEI 7.ppt Definicija: Opruge: Opruge svrsishodnim oblikovanjem i upotrebom visokoelastičnih materijala mogu mehanički rad
Διαβάστε περισσότεραČELIČNA UŽAD 6 X 7 + T.J. = 42 6 X 7 + J.J. = 49. Ø 1,5-20 mm 6 X 19 + T.J. = X 19 + J.J. = 133. Ø 3-30 mm
ČELIČNA UŽAD STANDARD - OPIS Broj žica dimenzije DIN 3053 19 Ø 1-10 mm DIN 3054 37 Ø 3-10 mm DIN 3055 6 X 7 + T.J. = 42 6 X 7 + J.J. = 49 Ø 1,5-20 mm DIN 3060 6 X 19 + T.J. = 114 6 X 19 + J.J. = 133 Ø
Διαβάστε περισσότεραNovi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Διαβάστε περισσότεραObrada signala
Obrada signala 1 18.1.17. Greška kvantizacije Pretpostavka je da greška kvantizacije ima uniformnu raspodelu 7 6 5 4 -X m p x 1,, za x druge vrednosti x 3 x X m 1 X m = 3 x Greška kvantizacije x x x p
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Διαβάστε περισσότεραPROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI - svi elementi ne leže u istoj ravnini q 1 Z F 1 F Y F q 5 Z 8 5 8 1 7 Y y z x 7 X 1 X - svi elementi su u jednoj ravnini a opterećenje djeluje izvan te ravnine Z Y
Διαβάστε περισσότεραMETALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA FLUIDA. Prosti cevovodi
MEHANIKA FLUIDA Prosti ceooi zaatak Naći brzin oe kroz naglaak izlaznog prečnika =5 mm, postaljenog na kraj gmenog crea prečnika D=0 mm i žine L=5 m na čijem je prenjem el građen entil koeficijenta otpora
Διαβάστε περισσότεραRačunarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραSPOJNA SREDSTVA 3/27/2013. Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi
SPOJN SREDSTV Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi Tehnološki postupci spajanja - zavarivanje - lepljenje 1. ZKIVCI 1 1. ZKIVCI Vrste zakivaka: 1.Zakivci sa polukržnom
Διαβάστε περισσότεραMašinski fakultet Univerziteta u Beogradu/ Mašinski elementi 1/ Predavanje 3. Slika1.1 Primeri nepokretne i obrtne osovine
ašinski fakultet Univerziteta u Beogradu/ ašinski elementi 1/ Predavanje.1 OSOVINE I VRATILA.1.1. Uvod Vratila i osovine, kao osnovni elementi obrtnog kretanja, moraju uvek biti preko kliznih i kotrljajnih
Διαβάστε περισσότεραRastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti
4a. ZADATAK Odrediti nosivost oentne veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA00, a greda IPE00. Veza se izvodi pooću zavrtnjeva 16; klase čvrstoće 10.9. Osnovni
Διαβάστε περισσότεραZadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu
Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu Trigonometrijske jednačine i nejednačine. Zadaci koji se rade bez upotrebe trigonometrijskih formula. 00. FF cos x sin x
Διαβάστε περισσότεραReverzibilni procesi
Reverzbln proces Reverzbln proces: proces pr koja sste nkada nje vše od beskonačno ale vrednost udaljen od ravnoteže, beskonačno ala proena spoljašnjh uslova ože vratt sste u blo koju tačku, proena ože
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότερα1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραIzbor prenosnih odnosa teretnog vozila - primer
FTN No Sad Katedra za motore ozla Teorja kretanja drumskh ozla Izbor prenosnh odnosa Izbor prenosnh odnosa teretnog ozla - prmer ata je karakterstka dzel motora MG OM 906 LA (Izor: http://www.dmg-dusburg.de/html/d_c_om906la.html)
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραSl Spoljašnje, unutrašnje i kombinovane mere predmeta
1. TOLERANCIJE Pri izradi mašinskih delova i elemenata vrednosti kota koje stoje na crtežu ne mogu se idealno postići iz više razloga: zbog ograničenih mogućnosti alatnih mašina, zbog greške čoveka pri
Διαβάστε περισσότεραMagneti opis i namena Opis: Napon: Snaga: Cena:
Magneti opis i namena Opis: Napon: Snaga: Cena: Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 12 V DC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 24 V DC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 24 V AC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 110 V DC 15 Magnet
Διαβάστε περισσότεραGeometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραS t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:
S t r a n a 1 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a MgCl b Al (SO 4 3 sa njihovim molalitetima, m za so tipa: M p X q pa je jonska jačina:. Izračunati mase; akno 3 bba(no 3 koje bi trebalo dodati, 0,110
Διαβάστε περισσότεραOTPORNOST MATERIJALA industrijsko inženjerstvo. Dimenzionisanje lakih vratila opterećenih na uvijanje. Sizing light shafts loaded in twist
OTPORNOST MATERIJALA industrijsko inženjerstvo decembar, 2012. Dimenzionisanje lakih vratila opterećenih na uvijanje Sizing light shafts loaded in twist Milan Georgiev, student Visoke tehničke škole strukovnih
Διαβάστε περισσότεραIZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)
IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) Izračunavanje pokazatelja načina rada OTVORENOG RM RASPOLOŽIVO RADNO
Διαβάστε περισσότεραSEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze
PRIMARNE VEZE hemijske veze među atomima SEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze - Slabije od primarnih - Elektrostatičkog karaktera - Imaju veliki uticaj na svojstva supstanci: - agregatno stanje - temperatura
Διαβάστε περισσότερα30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
Διαβάστε περισσότεραGrađevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραNERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI. Zakovični spojevi
NERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI Zakovični spojevi Zakovice s poluokruglom glavom - za čelične konstrukcije (HRN M.B3.0-984), (lijevi dio slike) - za kotlove pod tlakom (desni dio slike) Nazivni promjer (sirove)
Διαβάστε περισσότερα5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I
5. PREDAVANJE ČISTO KOSO SAVIJANJE EKCENTRIČNO NAPREZANJE OTPORNOST MATERIJALA I ČISTO KOSO SAVIJANJE Pod pravim savijanjem podrazumeva se slučaj kada se ravan savijanja poklapa sa jednom od glavnih ravni
Διαβάστε περισσότεραProgram testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:
Deo 2: Rešeni zadaci 135 Vrednost integrala je I = 2.40407 42. Napisati program za izračunavanje koeficijenta proste linearne korelacije (Pearsonovog koeficijenta) slučajnih veličina X = (x 1,..., x n
Διαβάστε περισσότεραPeriodičke izmjenične veličine
EHNČK FAKULE SVEUČLŠA U RJEC Zavod za elekroenergeiku Sudij: Preddiploski sručni sudij elekroehnike Kolegij: Osnove elekroehnike Nosielj kolegija: Branka Dobraš Periodičke izjenične veličine Osnove elekroehnike
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA FLUIDA. Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti
MEHANIKA FLUIDA Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti zadatak Prizmatična sud podeljen je vertikalnom pregradom, u kojoj je otvor prečnika d, na dve komore Leva komora je napunjena vodom
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραOSOVINE I VRATILA. Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2010./11.
OSOVINE I VRATILA Pomoćni nastavni materijali uz kolegij "Konstrukcijski elementi I" Ak. godina 2010./11. Nositelji kolegija: Prof. dr. sc. Božidar Križan Prof. dr. sc. Saša Zelenika - 1 - OSOVINE I VRATILA
Διαβάστε περισσότεραINŽENJERSTVO NAFTE I GASA. 2. vežbe. 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 1 of 50
INŽENJERSTVO NAFTE I GASA Tehnologija bušenja II 2. vežbe 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 1 of 50 Proračuni trajektorija koso-usmerenih bušotina 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 2 of 50 Proračun
Διαβάστε περισσότεραProizvoljno opterećenje tijela može zahtijevati složenu analizu naprezanja i deformacija,
1. Osnove čvrstoće 1.1. Pojam i vrste opterećenja Nauka o čvrstoći proučava utjecaj vanjskih sila i momenata na ponašanje čvrstih (realnih) tijela. Djelovanje vanjskih sila i momenata na tijelo naziva
Διαβάστε περισσότεραZavrxni ispit iz Matematiqke analize 1
Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu 3.2.2016. Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1 Prezime i ime: Broj indeksa: 1. Definisati Koxijev niz. Dati primer niza koji nije Koxijev. 2. Dat je red n=1
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότερα