PROJEKT SANACIJE ČELIČNE KONSTRUKCIJE MOSTA GAZELA U BEOGRADU
|
|
- Ἀγαυή Ἱππολύτη Ελευθεριάδης
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Aleksandar Bojović Delfin Inženjering d.o.o.,beograd Novak Velović Mostprojekt a.d.,beograd PROJEKT SANACIJE ČELIČNE KONSTRUKCIJE MOSTA GAZELA U BEOGRADU 1
2 Sadržaj 1 Uvod 2 Projekat sanacije Projekt sanacije čelične konstrukcije mosta Gazela 3 Proračun konstrukcije u stanju pre sanacije 4 Neophodne mere sanacije 5 Proračun konstrukcije u stanju posle sanacije 6 Zaključak 2
3 Projekt : Direkcija za izgradnju mostova, Beograd Izgradnja : MIN, Niš; Goša, Sm. Palanka; Mostogradnja, Beograd 1970, decembar: Puštanje u saobraćaj. 1987: Zamena zaštitne ograde u razdelnom pojasu i ležišta u 0 i : Popravka sistema za odvodnjavanje. 1992: Montirane dve cevi toplovoda. 3
4 Drumski most, čelična konstrukcija. Most preko reke (0-0 ): L=332 m, max l = 254 m. Prilazni mostovi: L = 70,350 m, l = 68,800 m. Ukupna širina = 28,150 m. Statički sistem mosta preko reke: Uklješteni ram sa dva kosa štapa podupirala. Statički sistem prilaznih mostova: Proste grede. Kolovozna konstrukcija: Oprtoropna ploča. Glavni nosači: Dva paralelna sandučasta nosača. Masa mosta preko reke = 4949 t. Masa prilaznih mostova = 2 x 600 = 1200 t. 4
5 Pregledi mosta, sanacija mosta Pregledi Mosta: Periodično , izveštaji sa pregleda sa crtežima, fotografijama pregledom mera popravki. Jedine intervencije : Zamena zaštitne ograde u razdelnom pojasu ležišta u 0 i 0 + Popravka sistema za odvodnjavanja. Početak projekta sanacije: septembar ponovni pregled konstrukcije i početak rada na Glavnom i izvođačkom projektu sanacije. Projekt završen: septembar Glavni i izvođački projekt sanacije čelične konstrukcije mosta: 1. faza: Provera opterećenja, nosivosti i upotrebljivosti konstrukcije u aktuelnom stanju Mosta; 2. faza: Prema zaključcima 1. faze projektovanje potrebnih mera sanacije. 5
6 Pregled osnovnih postavki statičkog proračuna Tema Opis Norma Metod globalnog proračuna Proračun elastično-elastično. Proračun po dopuštenim naponima. Materijal Postojeća konstrukcija: St 37, St 52 Nova konstrukcija: S235, S355 Opterećenja Pojedinosti proračuna Upotrebljivost Opterećenja mosta Vetar Dopušteni naponi Sadejstvujuće širine Stabilnosti Krutost kolovozne konstrukcije Udobnost korisnika Odvajanje vrtloga pri delovanju vetra JUS U.E7.150:1987 JUS U.E7.145:1987 DIN 18809:1987 DIN 17100:1957 JUS EN 10025:2003 Pravilnik 1/1991 DIN 1072:1985 JUS U.C1.110:1991 JUS U.C1.111:1991 JUS U.C1.113:1991 JUS U.E7.150:1987 DIN 18809:1987 DIN :1981 DIN 18809:1987 JUS U.E7.081:1986 JUS U.E7.121:1986 DIN :1952xx DIN :1953x DASt-Richtlinie 012:1978 DIN 18809:1987 EN :2006 EN :2005 6
7 Opterećenja stanje pre i posle sanacije Stalni tereti (g 2 ): 1963 = Projektovano: g 2,1963 = 81 kn/m 2006 = Stanje pre sanacije: g 2,2006 = 104 kn/m 2007 = Projekt sanacije: g 2,2007 = 100 kn/m Odnosi: g 2,2006 /g 2,1963 = 1,28 g 2,2007 /g 2,1963 = 1,24 Težina asfalta: 1963 : t = 60 mm, g asf = 33 kn/m 2006 : t = 70 mm, g asf = 36 kn/m 2007 : t = 80 mm, g asf = 40 kn/m Saobraćajna opterećenja: 1963 E DIN 1072:1962: p 1 =5,00 kn/m 2, p 2 = 3,00 kn/m 2, V DIN 1072:1985: p 1 =5,00 kn/m 2, p 2 = 3,00 kn/m 2, V600, V300. 7
8 Proračun konstrukcije uopšte 8
9 Statički modeli ortotropne ploče za proračun konstrukcije 7 roštiljnih sistema, između poprečnih dijafragmi na 20 37m. Roštilji poprečnih i podužnih nosača (rebara) orto-ploče. Sile od saobraćajnih opterećenja pokretne: u zoni greda i u zoni između greda. 9
10 Statički modeli glavnog nosećeg sistema mosta preko reke Sy01: Informativan, zbog poređenja sa proračunom Sy02: Čvorovi na 3,750 (2x1,875 m). Karakteristike preseka iz AUTOCAD-a. Opterećenja preko poprečnih nosača, raspored prema uticajnim linijama. Ekstremi: N, V, M. 10
11 Proračun ortotropne ploče. Stanje pre sanacije. Deformacije: Ugib poprečnog nosača: max v = 22 mm. Poprečni nagibi: ϕx = +0,005; -0,003 rad. Položaji saobraćajnih opterećenja: Rebra OP Položaj 3 Položaj 1 R2 R1 R1 min M = knm max M = knm Rebra OP 1963: max/min M = ±(15 20) knm 11
12 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. M(g 1 ) 12
13 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. g 2 = Stalan teret: M(g 2 ); (g 2,2006 /g 2,1963 = 1,28)
14 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. max M(p) 14
15 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. min M(p) 15
16 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. max M(g+p)
17 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. min M(g+p)
18 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. max/min M H,HZ ; max/min M(g + p=1,00kn/m 2 ) p = 1,00 kn/m 2 po celoj dužini mosta 18
19 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. Učešće M(g) u M(g+p). Učešće M(g 1 ) i M(g 2 ) u M(g). M(g)/extM(g+p) M(g 2 )/extm(g+p) M(g 1 )/extm(g+p) U oblasti ext M: M(g 1 ) 0,31 ext M M(g 2 ) 0,34 ext M M(g) 0,65 ext M 19
20 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Raspodela momenata savijanja na glavne nosače posledica prostornog rada konstrukcije. [(GN1+GN2)/2]/GN1 0,90-0,95 GN2/GN1 0,80 20
21 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. Uporedni naponi: σ V /σ V,dop Dužina prekoračenja 68 m. σ V nisu računati 1963! 21
22 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. Zbir napona GN+OP, rebra R1: σ/σ dop Rebra R1: σ/σ dop 1,61. Prekoračenje na oko 295 m (od 332m). 22
23 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. Zbir napona GN+OP, rebra R2: σ/σ dop Rebra R2: σ/σ dop 1,28. Prekoračenje na oko 207 m (od 332m). 23
24 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. Nedovoljna nosivost rebara ortotropne ploče. Sadejstvujuća širina kolov. lima: b m = δ a 0,6 a. Projekt 1963: b m = a. Sadejstvujuće širine nisu bile definisane DIN-om Prvi predlog: E DIN 1073:1969. U SRPS nisu definisane ni danas! 24
25 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Stanje pre sanacije. Proračun sigurnosti na izbočavanje. Gornji pojas: ukrućenja; delimična polja (između poprečnih nosača). Polje 1 Polje 2 Polje 1 Donji pojas: ukrućenje; pojedinačno polje; ukupno polje. Vertikalni limovi: pojedinačno polje 1; pojedinačno polje 2; delimično polje. 25
26 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Sigurnost na izbočavanje gornjeg pojasa: Vitkost rebara OP h/t. Projekt h/t = 16-28! Dopušteno 1963: DIN :1952. h/t = Dopušteno 2006: SRPS U.E7.081:1986. h/t =
27 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Sigurnost na izbočavanje gornjeg pojasa. Rebra R1,R2: Izbočavanje. Delimična polja 1 i 2: Pritisak. 27
28 Gornji pojas mosta ortotropna ploča. Mere sanacije Ojačanja 1. RB = Most preko reke. AB = Prilazni mostovi. a = kolovozni lim, b = rebro OP, c = poprečni nosač (PN), 1 = ojačanje rebara, dodata flanša 80x25 2 = podmetač 3 = ojačanje PN, dodata flanša 200x14 4 = ojačanje PN, ojačanje vertikalnog lima 370x = ojačanje PN, podužna ukrućenja vertikalnog lima 2 x 100x10 6 = ojačanje PN, vertikalna ukrućenja vertikalnog lima 2 x 120x10 Rebra OP sa flanšom: povećanje nosivosti; rešeno izbočavanje. Poprečni nosači: povećanje nosivosti; rešeno izbočavanje. 28
29 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Sigurnost na izbočavanje donjeg pojasa. Dužina prekoračenja 260 m (od 332 m). Vitkost rebara R4: λ = Izbočavanje delimičnog polja: 7500x3900 mm Rebro izloženo izbočavanju. 29
30 Ojačanja 2, 4, 5 (RB,AB) = Dodatni poprečni ramovi u gredi. Ojačanja 2. Umetnuti poprečni ramovi na a/2 = 7500/2 = 3750 mm. Ojačanja 4. Na donjem pojasu delom i na a/4 = 1875 mm. Ojačanja 5. Dodate flanše ukrućenjima donjeg pojasa. a = poprečni nosač 1 do 7 = delovi dodatnog poprečnog rama V = sučeoni šav 30
31 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Sigurnost na izbočavanje vertikalnih limova. Koeficijenti sigurnosti, ostvareni i potrebni. Proračun po DASt-Ri 012:1978. Potrebni koeficijent sigurnosti Postojeći koef. sigurnosti u zoni kosnika < 1! Postojeći koeficijent sigurnosti 31
32 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Sigurnost na izbočavanje vertikalnih limova. Potrebni/Ostvareni koeficijenti sigurnosti. g+p: potr./postojeće = 1,45 > 1 g: potr./postoj. = 0,67x1,45 1 Izbočavanje vertikalnih limova. Prekoračenje na oko 218 m (od 332m). 32
33 Sanacija Sanacija - Projekt 2007: Ojačanja 2. Umetnuti poprečni ramovi na a/2 = 7500/2 = 3750 mm. 33
34 Ojačanja 8 (RB,AB) = Nove konstrukcije pešačkih staza. Dodatkom orto-ploče pešačke staze povećava se moment inercije grede u celini. 1 = nova konstrukcija pešačke staze 2 = novi ivični nosač 3 = nova ograda 4 = nova zaštitna ograda 34
35 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Nedovoljna sigurnosti na izbočavanje. Rezime potreba ojačanja glavni uzroci. Promenjeni koeficijenti sigurnosti u normama: DIN :1953: ν = 1, DASt-Ri 012:1978: ν 1,50 SRPS U.E7.121:1986: ν = 1,50 ν 2006 /ν 1963 = 1,11. Prostorni rad konstrukcije veća opterećenost jednog glavnog nosača: [(GN1+GN2)/2]/GN1 0, /1963 = 1,08. Povećan stalni teret (g 2 ): g 2,2006 /g 2,1963 = 1,28. Povećanje u ukupnom momentu savijanja: 0,28 x 0,34 = 0,10 M(g+p) 2006 /M(g+p) ,10. Rezime smanjenja sigurnosti: Koef. sig. x Prostorni rad x Povećanje g 2 1,11 x 1,08 x 1,10 = 1,32. Ostatak do 1,5-2 sama konstrukcija. Prosečno, sigurnost se svela na max 1/1,32 = 0,76 potrebne. 35
36 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Momenti savijanja stubova od saobraćajnih opterećenja (p) i promene temperature (t). min M(p) M(t=35 o ) Uklještenje stuba: max M)p = +50 MNm, min M(p) = -58 MNm ; M(t=±35º) = ±78 MNm 36
37 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Naponi stubova. 37
38 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke: Stanje pre sanacije. Stubovi i kosnici. Stubovi: Stabilnost na izbočavanje nezadovoljavajuća. Ojačanja 6: Dodate dijafragme, između postojećih. Kosnici: Stabilnost na izbočavanje nezadovoljavajuća. Ojačanja 7: Dodate dijafragme, između postojećih. 38
39 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Uslovi upotrebljivosti. Krutost kolovozne kontrukcije. (Izbegavanje prslina asfaltnog zastora). Udobnost korisnika. (Frekvencije oscilacija, ubrzanja) Stabilnost pri odvajanju vazdušnih vrtloga. (Vertikalna ubrzanja). 39
40 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Uslovi upotrebljivosti. Krutost kolovozne kontrukcije prsline asflata. Zone sa nedovoljnim I R. 40
41 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Most preko reke. Uslovi upotrebljivosti. Debljine kolovoznog lima. Min kolov. lim t [mm]: DIN 1073:1970, 12; DIN 18809:1987: 12; EN :2005: 14. Zone sa kolov. limom t = 10 mm. ΣL = 80 m. Zone sa kolov. limom t = 12 mm. ΣL = 60 m. 41
42 Prilazni mostovi. Uslovi upotrebljivosti. Debljine kolovoznog lima. Zone sa kolov. limom t = 10 mm. ΣL = 18 m. Zone sa kolov. limom t = 12 mm. ΣL = 50 m. 42
43 Proračun glavnog nosećeg sistema mosta preko reke. Most preko reke. Uslovi upotrebljivosti. Udobnost korisnika. Opterećenje g 1 +g 2 Mode n i T i Ravan Ton Hz s oscilac. 1 0,561 1,783 V1 2 0,621 1,609 H1 3 0,702 1,424 V2 4 1,108 0,903 T n T,1 /n V,1 = 1,98 > 1,50 povoljan odnos za pobude odvajanjem vrtloga. n V,1, n V,2 < 0,8 Hz povoljan opseg frekvencija za komfor pešaka Most nije namenjen za pešački sadržaj. Za slučaj namene, potrebni su projektni zadatak i detaljni proračuni prema EN 1990:2002, Annex A
44 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Statički model. 44
45 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Presečne sile i deformacije. Opterećenja: g + (p 1, p 2, V600, V300) Jedan glavni nosač: 1963: maxv = 4,47 MNm, maxm = 75,35 MNm 2007: maxv = 5,48 MNm, maxm = 91,09 MNm V 2007 /V 1963 = 1,23, M 2007 /M 1963 = 1,21. Deformacije 2007: max v(g+p) = 256 mm ; 218 mm 45
46 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Normalni naponi. 46
47 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Uporedni naponi. Prekoračenje na 56 m (od 69 m)! 47
48 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Zbirni naponi GN+OP. Prekoračenje na 55 m (od 69 m)! 48
49 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Kontrola sigurnosti na izbočavanje: Vertikalni limovi. 49
50 Proračun prilaznih mostova: Stanje pre sanacije. Nosivost montažnih nastavaka donjih pojaseva: Zakivci, podvezice. Prekoračenja na 3 i 4 (od 4) MN. Zakivci Podvezice 50
51 Rezime potrebnih mera sanacije. Mere sanacije: Ojačanja konstrukcije. Popravke konstrukcije. Nove sekundarne kon. Popravka sekund. kon. Zamena ležišta. Zamena dilat. sprava. Obnova zaštite od kor. 51
52 Rezime potrebnih mera ojačanja mosta preko reke. 52
53 Ojačanja prilaznih mostova. 53
54 Popravke mostovskih konstrukcija i masivnih stubova. Popravke mostovskih konstrukcija: 1) Zatvaranje svih rupa na kolovoznom limu. 2) Obezbeđivanje otvora na donjem pojasu od ulaza ptica. 3) Zamena zavrtnjeva prednapregnutim zavrtnjima u montažnim nastavcima donjeg pojasa i ukrućenja vertikalnih limova grede. 4) Merenje i eventualno ojačanje ugaonih šavova veza pojaseva i vertikalnih limova grede. Popravke masivnih (betonskih) stubova. Novi asfaltni kolovozni zastor. Obnova sistema zaštite od korozije. 54
55 Nove i popravljene sekundarne konstrukcije. PS = nova pešačka staza, OP = nova ograda pešačke staze, ZO = nova zaštitna ograda, RT = nova razdelna traka (pojas), IN = novi ivični nosač, NO = novo odvodnjavanje, NK = nova staza za reviziona kolica, SK = popravljena spoljna reviziona kolica, UK = popravljena unutrašnja reviziona kolica, novi stubovi javne rasvete u razdelnom pojasu, novi asfaltni kolovozni zastor 55
56 Novi sistem odvodnjavanja. 56
57 Izvod iz količina sanacije Mosta. Ojačanja mostovskih konstrukcija: ojačanja mosta preko reke = 1036 t, (masa konstrukcije 1970 = 4949 t ; masa ojačanja = 20,9%); ojačanja prilaznih mostova = 567 t, (masa konstrukcije 1970 = 1200 t ; masa ojačanja = 47,3%). Ukupno ojačanja konstrukcije = 1603 t. Nove sekundarne konstrukcije = 436 t. Zaštita od korozije: unutrašnjih površina konstrukcije = m 2 ; spoljnih površina konstrukcije = m 2. Kolovozni zastori: asfalt kolovoza = 9750 m 2 ; anti-skid sistem pešačkih staza = 3500 m 2. 57
58 Zaključak. Sanacija mosta je neizostavna i hitna zbog: nedovoljne nosivosti glavnog nosećeg sistema, koja je samo oko 70% potrebne; nedovoljne sigurnosti saobraćaja na mostu; nefunkcionalnog sistema odvodnjavanja mosta; dotrajale zaštite od korozije. Ojačanje mostovskih konstrukcija bilo bi neophodno čak i u slučaju da je noseća konstrukcija potpuno nova i bez ikakvih oštećenja! 58
59 Investitor, projektanti sanacije, tehnička kontrola. Investitor: Republika Srbija. Javno preduzeće Putevi Srbije, Beograd. Generalni projektant: Mostprojekt, a.d., Beograd. Podizvođač za čeličnu konstrukciju: Delfin Inženjering,d.o.o., Beograd. Tehnička kontrola: Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu. Tim projekta sanacije čeličnih mostovskih konstrukcija: Odgovorni projektant: Aleksandar Bojović, dipl.ing.građ. Projektant: Novak Velović, dipl.ing.građ. Globalni statički i dinamički proračun mosta preko reke: Prof.Dr. Šerif Dunica, dipl.ing.građ. Globalni statički i dinamički proračun prilaznih mostova: Boriša Kovač, dipl.ing.građ. Crteži konstrukcija: Milan Radenković, građ.teh., Srđan Ilić, građ.teh. Izvestioci Tehničke kontrole: Prof.Dr. Dragan Buđevac, dipl.ing.građ. Dr. Zlatko Marković, dipl.ing.građ. Mr. Boris Gligić, dipl.ing.građ. 59
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραIDEJNI PROJEKT ŽELEZNIČKO-DRUMSKOG MOSTA PREKO DUNAVA U NOVOM SADU
13. Kongres DGKS Zlatibor 22-24.09.2010. Aleksandar Bojović, Vukan Njagulj: IDEJNI PROJEKT ŽELEZNIČKO-DRUMSKOG MOSTA PREKO DUNAVA U NOVOM SADU Delegacija Evropske komisije za Srbiju Italferr s.p.a. Rim
Διαβάστε περισσότεραNOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA
13. Kongres DGKS Zlatibor 22-24.09.2010. Šerif Dunica, Branislav Životić, Aleksandar Bojović: NOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA Saobraćajni institut CIP d.o.o., Beograd DEL ING d.o.o. Beograd (ex
Διαβάστε περισσότερα1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραNovi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραMETALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA
METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA 1 Skr. predmeta i red. br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva RASPORED SADRŽAJA NA SLAJDOVIMA NASLOV TEME PODNASLOVI Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su štampani
Διαβάστε περισσότεραLANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE
LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE 0 4 0 1 Lanci za vešanje tereta prema standardu MSZ EN 818-2 Lanci su izuzetno pogodni za obavljanje zahtevnih operacija prenošenja tereta. Opseg radne temperature se kreće
Διαβάστε περισσότεραKrute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
Διαβάστε περισσότεραMASTER RAD KONTROLNI PRORAČUN IZVEDENIH MOSTOVA SEKTORA 8, AUTOPUTNOG PRAVCA E80 (KORIDOR 10)
Univerzitet u Nišu Građevinsko-arhitektonski fakultet MASTER RAD KONTROLNI PRORAČUN IZVEDENIH MOSTOVA SEKTORA 8, AUTOPUTNOG PRAVCA E80 (KORIDOR 10) Petar Radosavljević MRG 148/12 Niš, oktobar 2015. Ispitna
Διαβάστε περισσότεραMETALNE KONSTRUKCIJE II
METALNE KONSTRUKCIJE II dr T. Vacev - Metalne konstrukcije II 2016/201. 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su
Διαβάστε περισσότεραSPREGOVI I UKRUĆENJA. Osnovne funkcije spregova i ukrućenja
1 SPREGOVI I UKRUĆENJA 2 Osnovne funkcije spregova i ukrućenja Prijem i prenos svih horizontalnih dejstava(vetar, seizmičke sile, sile usled kretanja mostne dizalice); Obezbeđivanje stalnosti oblika konstrukcije
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραGrađevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Διαβάστε περισσότεραSANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije (MIK) Master studije (28+28) I semester (2+2) Prof. dr Dušan Najdanović SANACIJE, REKONSTRUKCIJE
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραOdređivanje statičke šeme glavnog nosača
1 PRORAČUN GLAVNIH NOSAČA Određivanje statičke šeme glavnog nosača Konstrukcijska i statička šema za jednobrodnu halu Konstrukcijska i statička šema za dvobrodnu halu 3 Metode globalne analize materijalna
Διαβάστε περισσότεραProračun nosivosti elemenata
Proračun nosivosti elemenata EC9 obrađuje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija: Izvijanje pritisnutih štapova; Bočno-torziono izvijanje nosača Izvijanje ekscentrično
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραPROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA
GRA EVINSKI FAKULTET UBEOGRADU PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 12.06.2013. p=10 kn/m 2 p=8kn/m 2 p=10 kn/m 2 25 W=±60 kn 16 POS 1 80 60 25 25 POS 1 60 POS 3 60 POS 4 POS 2 POS 3 POS 4 POS
Διαβάστε περισσότεραCENTRIČNO PRITISNUTI ELEMENTI
3/7/013 CETRIČO PRITISUTI ELEMETI 1 Primeri primene 1 3/7/013 Oblici poprečnih presea 3 Specifičnosti pritisnutih elemenata ivijanje Konrola napona u poprečnom preseu nije dovoljan uslov a dimenionisanje;
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE RAMOVSKE KONSTRUKCIJE Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Ramovske konstrukcije 1.1. Podela 1.2. Statički sistemi i statički proračun 1.3. Proračun
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότερα2 PROJEKAT KONSTRUKCIJE. Grad Novi Pazar. Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE. 2 - projekat konstrukcije.
1.1. NASLOVNA STRANA PROJEKAT KONSTRUKCIJE Investitor: Objekat: Vrsta tehničke dokumentacije: Grad Novi Paar Skladište a pelet OŠ Stevan Nemanja KP 333, KO Novi Paar. Separat a imenu imenjenog projekta
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.
ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότεραMETALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
Διαβάστε περισσότεραOSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA
ELEKTROTEHNIČKI FAKULTET U BEOGRADU KATEDRA ZA ELEKTRONIKU OSNOVI ELEKTRONIKE SVI ODSECI OSIM ODSEKA ZA ELEKTRONIKU LABORATORIJSKE VEŽBE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA Autori: Goran Savić i Milan
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραAksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka
Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka Metalne konstrukcije 1 P6-1 Osobenosti višedelnih štapova Poprečni presek se sastoji od više samostalnih elemenata koji su mestimično povezani;
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
Διαβάστε περισσότεραObrada signala
Obrada signala 1 18.1.17. Greška kvantizacije Pretpostavka je da greška kvantizacije ima uniformnu raspodelu 7 6 5 4 -X m p x 1,, za x druge vrednosti x 3 x X m 1 X m = 3 x Greška kvantizacije x x x p
Διαβάστε περισσότερα1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa
a. zadatak Sračuna i konstruisa montažni nastavak nosača izrađenog od vruce valjanog profila prema zadam presečnim silama:ved = 300 kn MEd = 1000 knm. Za nosač usvoji odgovarajući HEB valjani profil. Nastavak
Διαβάστε περισσότερα30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
Διαβάστε περισσότερα4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I
4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I Čisto pravo savijanje Pod čistim savijanjem grede podrazumeva se naprezanje pri kome su sve komponente unutrašnjih sila jednake nuli, osim momenta
Διαβάστε περισσότεραTipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale
Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale Univerzitet u Beogradu Tipski fasadni stub u podužnom zidu Fasadni stub u poduz nom zidu je staticǩog sistema kontinualnog nosacǎ na dva polja cǐji su rasponi:
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραRastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti
4a. ZADATAK Odrediti nosivost oentne veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA00, a greda IPE00. Veza se izvodi pooću zavrtnjeva 16; klase čvrstoće 10.9. Osnovni
Διαβάστε περισσότεραKnauf zvučna zaštita. Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja. Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje
Knauf zvučna zaštita Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje Knauf ploče Gipsana Gipskartonska Gipsano jezgro obostrano ojačano
Διαβάστε περισσότεραPROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU
Prof. dr Zlatko Marković PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU Novi Sad 8. 4. 2016. Nosači kranskih staza u Evrokodu 2 Problematika nosača kranskih staza je u okviru Evrokoda obrađena u dva
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότεραTehnologija građenja hala sa prefabrikovanim spregnutim nosačima
Institut za ispitivanje materijala a.d. Beograd Centar za konstrukcije i prednaprezanje Tehnologija građenja hala sa prefabrikovanim spregnutim nosačima Priredili Predrag Napijalo, dipl. inž. arh. Goran
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραSPOJNA SREDSTVA 3/27/2013. Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi
SPOJN SREDSTV Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi Tehnološki postupci spajanja - zavarivanje - lepljenje 1. ZKIVCI 1 1. ZKIVCI Vrste zakivaka: 1.Zakivci sa polukržnom
Διαβάστε περισσότεραMagneti opis i namena Opis: Napon: Snaga: Cena:
Magneti opis i namena Opis: Napon: Snaga: Cena: Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 12 V DC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 24 V DC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 24 V AC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 110 V DC 15 Magnet
Διαβάστε περισσότεραPROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI - svi elementi ne leže u istoj ravnini q 1 Z F 1 F Y F q 5 Z 8 5 8 1 7 Y y z x 7 X 1 X - svi elementi su u jednoj ravnini a opterećenje djeluje izvan te ravnine Z Y
Διαβάστε περισσότερα3. REBRASTI GREDNI MOSTOVI
Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu predmet: MASIVNI MOSTOVI Skripte uz predavanja 3. REBRASTI GREDNI MOSTOVI SADRŽAJ: 3. REBRASTI GREDNI MOSTOVI... 0 3.1. OPĆENITO... 1 3.2. PRORAČUN PLOČE KOLNIKA
Διαβάστε περισσότεραMagneti opis i namena Opis: Napon: Snaga: Cena:
Magneti opis i namena Opis: Napon: Snaga: Cena: Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 12 V DC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 24 V DC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 24 V AC 9 Magnet fi 9x22x28x29,5 mm 110 V DC 15 Magnet
Διαβάστε περισσότεραf 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.
Διαβάστε περισσότεραPredavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA
Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Dr Veliborka Bogdanović, red.prof. Dr Dragan Kostić, v.prof. Konstruktivni sklop - Noseći sistem objekta Struktura sastavljena od jednostavnih nosećih elemenata
Διαβάστε περισσότεραKonvencija o znacima za opterećenja grede
Konvencija o znacima za opterećenja grede Levo od preseka Desno od preseka Savijanje Čisto savijanje (spregovima) Osnovne jednačine savijanja Savijanje silama Dimenzionisanje nosača izloženih savijanju
Διαβάστε περισσότεραSEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze
PRIMARNE VEZE hemijske veze među atomima SEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze - Slabije od primarnih - Elektrostatičkog karaktera - Imaju veliki uticaj na svojstva supstanci: - agregatno stanje - temperatura
Διαβάστε περισσότεραAustrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije
Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije standardne dimenzije punioca l/b/h = 50cm/40cm/16cm male težine i lako ugradiv idealan kod nadogradnje objekata To nikoga ne ostavlja hladnim!
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραSANACIJE, REKONSTRUKCIJE I ODRŽAVANJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije (MIK) IV godina studija (28+14) VIII semester (2+1) SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I ODRŽAVANJE BETONSKIH
Διαβάστε περισσότεραRehabilitacija i rekonstrukcija fleksibilnih kolovoznih konstrukcija. Definicije. Analiza postojećeg stanja saobraćajnice
u Rehabilitacija i rekonstrukcija fleksibilnih kolovoznih konstrukcija Održavanje puteva 06/7 Definicije Rehabilitacija sve građevinske aktivnosti održavanja se odvijaju u okviru raspoloživog putnog zemljišta,
Διαβάστε περισσότεραMEHANIČKE KARAKTERISTIKE ČELIKA
Pitanja iz Metalnih konstrukcija za usmeni deo ispita Prvi i drugi deo Osnovne osobine čelika koje se moraju znati bez obzira na pitanja MEHANIČKE KARAKTERISTIKE ČELIKA Najvažnije karakteristike za proračun
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραNERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI. Zakovični spojevi
NERASTAVLJIVE VEZE I SPOJEVI Zakovični spojevi Zakovice s poluokruglom glavom - za čelične konstrukcije (HRN M.B3.0-984), (lijevi dio slike) - za kotlove pod tlakom (desni dio slike) Nazivni promjer (sirove)
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραS T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT ANALIZA OPTEREĆENJA ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat
Διαβάστε περισσότεραDISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović
DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović Novi Sad April 17, 2018 1 / 22 Teorija grafova April 17, 2018 2 / 22 Definicija Graf je ure dena trojka G = (V, G, ψ), gde je (i) V konačan skup čvorova,
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραSrednjenaponski izolatori
Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125
Διαβάστε περισσότεραSPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
Διαβάστε περισσότεραSANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije Master studije (28+28) I semester (2+2) SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I ODRŽ BETONSKIH KONSTRUKCIJA U
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότεραLOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραZAVRŠNI RAD "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE"
ZAVRŠNI RAD IZ PREDMETA "GRAĐEVNA STATIKA 2" NA TEMU: "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE" Mentor: prof.dr.sc. Krešimir Fresl, dipl.ing.građ. Studentica: Barbara Martinković,
Διαβάστε περισσότεραIskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012
Iskazna logika 3 Matematička logika u računarstvu Department of Mathematics and Informatics, Faculty of Science,, Serbia novembar 2012 Deduktivni sistemi 1 Definicija Deduktivni sistem (ili formalna teorija)
Διαβάστε περισσότεραPriveznice W re r R e o R p o e p S e l S ing n s
Priveznice Wire Rope Slings PRIVEZNICE OD ČEIČNO UŽEA (RAE) jenosruke SINE WIRE ROPE SINS Sanar EN P P P P P P P P P P P P ozvoljeno operećenje kg elemeni priveznice prekina jenokrako vešanje ) ouvaanje
Διαβάστε περισσότεραZavrxni ispit iz Matematiqke analize 1
Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu 3.2.2016. Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1 Prezime i ime: Broj indeksa: 1. Definisati Koxijev niz. Dati primer niza koji nije Koxijev. 2. Dat je red n=1
Διαβάστε περισσότεραGeometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Διαβάστε περισσότερα10. STABILNOST KOSINA
MEHANIKA TLA: Stabilnot koina 101 10. STABILNOST KOSINA 10.1 Metode proračuna koina Problem analize tabilnoti zemljanih maa vodi e na određivanje odnoa između rapoložive mičuće čvrtoće i proečnog mičućeg
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
Διαβάστε περισσότεραSavijanje nosaa. Savijanje ravnog štapa prizmatinog poprenog presjeka. a)isto savijanje. b) Savijanje silama. b) Savijanje silama.
Štap optereen na savijanje naivamo nosa ili grea. Savijanje nosaa a) Napreanja ( i τ) b) Deformacije progib (w) Os štapa se ko savijanja akrivljuje to je elastina ili progibna linija nosaa. Savijanje ravnog
Διαβάστε περισσότεραIspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f
IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f 2. Nule i znak funkcije; presek sa y-osom IspitivaƬe
Διαβάστε περισσότεραUVOD U GRADITELJSTVO 6. NOSIVI ELEMENTI GRAĐEVINA. Prof. dr. sc. NEDIM SULJIĆ, dipl.ing.građ. Sadržaj poglavlja: -općenito o nosivim konstrukcijama
UVOD U GRADITELJSTVO 6. NOSIVI ELEMENTI GRAĐEVINA Sadržaj poglavlja: -općenito o nosivim konstrukcijama -odnos stanja naprezanja u nosivim elementima -linijski nosivi elementi (prosta greda; kontinualna
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότερα