smanjenje brzine vožnje (po potrebi do zaustavljanja) od interesa za DINAMIKU VOZILA
|
|
- Γῆ Βασιλικός
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Zadaci kočenja: sprečavanje povećanja brzine (na uzdužnom nagibu - nizbrdici) od interesa za razmatranje toplotnog opterećenja kočnog sistema smanjenje brzine vožnje (po potrebi do zaustavljanja) od interesa za DINAMIKU VOZILA držanje zaustavljenog vozila u mestu statički problem arametre kočenja određuje regulativa: norme ECE13 ravilnik o podeli motornih i priključnih vozila i tehničkim uslovima za vozila u saobraćaju na putevima (čl ) itd.
2 osmatra se dvoosovinsko vozilo čije su obe osovine kočene lavni deo kočnog efekta ostvaruje se frikcionim kočnicama ri kočenju otpori kretanja pomažu usporenje vozila Ukoliko spojnica nije isključena koriste se kočne osobine motora pomognute gubicima u transmisiji; s druge strane momenti inercije u transmisiji troše za sebe deo kočnog momenta na točku; koji uticaj je veći?? Uticaj obrtnih masa: postoji ukoliko točkovi nisu blokirani, smanjuje se isključivanjem spojnice (samo točkovi!), u praksi se često ne uzima u obzir (povećanje ekvivalentne mase za nekoliko % δ 1) ri intenzivnom kočenju uzima se F W 0 (male brzine!) ovećanje energetske efikasnosti: korišćenje sistema za rekuperativno kočenje
3 M K Tangencijalna reakcija kočenog točka ω T ODSETNIK: KOČENI TOČAK RI USTALJENOM KRETANJU (vconst) Slučaj: kočenje na nizbrdici radi održavanja brzine R X M r D K + e r D T F X r D R X F K + F f stvarna tangencijalna reakcija na kočenom točku R Z e R X MK r D F K definicija F K kočna sila na točku fiktivna (računska!) veličina Tangencijalna reakcija kočenog točka jednaka je odnosu kočnog momenta i dinamičkog radijusa točka, uvećanom za vrednost otpora kotrljanja.
4 M K Tangencijalna reakcija kočenog točka KOČENI TOČAK RI USORENOM KRETANJU (a<0) ω UTICAJ MOMENTA INERCIJE Druga jednačina ravanskog kretanja za točak: T J C ω& r D R X M M f K F X r D M f e T F K M r D K ω& < 0 R X R Z e R X F K + F f - J C ω& r D stvarna tangencijalna reakcija na kočenom točku pri usporenom kretanju Analogija sa ubrzanjem: deo kočnog momenta se troši na usporavanje obrtnih masa, ostatak je na raspolaganju za translatorno usporenje R X ; otpor kotrljanja pomaže kočenju!
5 Tangencijalna reakcija kočenog točka MAKSIMALNE VREDNOSTI SILE KOČENJA M K ω Iz uslova prijanjanja između pneumatika i podloge sledi: R Z e T F X R X r D R XMAX ϕ MAX ϕ ϕ - vertikalno opterećenje enje kočene osovine Kao i kod pogonskog točka često se koristi pojednostavljenje: F KMAX ϕ MAX ϕ Česta greška u literaturi: F KMAX (ϕ MAX + f) ϕ
6 Bilans sila pri kočenju Uzimajući u obzir smer vektora ubrzanja i sila koje deluju na vozilo pišemo bilans sila sa pozitivnim veličinama: δ g a F K + F f + F W ± F α Uzimanje u obzir smanjenja stvarne sile kočenja zbog uticaja obrtnih masa + na uzbrdici - na nizbrdici
7 Snaga i rad kočenja - primer δ g a F K + F + F f W F α M K F K F r K X K! D a m a F W Usvaja se: δ 1; FW 0 F K... F KZ + F fz F K + F f RAD SILE KOČENJA: A dt F K v dt 1. α 7% (tg α 0,07 α 4 ); m 16 t; f 0,007; v 30 km/h const; dužina puta L 6 km ( trajanje 1 minuta, H 40 m) SNAA KOČENJA: 84 kw; RAD KOČENJA: A kj. α 0; m 16 t; f 0,007; v 0 60 km/h; a 5 m/s ( trajanje 3,3 s) SREDNJA SNAA KOČENJA: SR 657 kw; RAD KOČENJA: A 189 kj
8 Snaga i rad kočenja - primer 1. SNAA KOČENJA: 84 kw; trajanje 1 min; RAD KOČENJA: A kj HIOTETIČKI ORAST TEMERATURE KOČNIH DISKOVA / DOBOŠA: 400 C NEOHODNA UOTREBA RETARDERA!. SREDNJA SNAA KOČENJA: SR 657 kw; trajanje 3,3s; RAD KOČENJA: A 189 Kj ORAST TEMERATURE: 0 5 C VAŽEĆI EVROSKI I DOMAĆI ROISI ZA RETARDER: α 7%; m 16 t; f 0,007; v 30 km/h const na deonici puta dužina puta dužine L 6 km
9 Snaga i rad kočenja - primer SNAA KOČENJA bitan parametar kada se razmatra rekuperacija
10 Faze procesa kočenja roces kočenja se odvija po fazama: rva faza zakašnjenje, obuhvata: psihofizičku reakciju vozača odziv kočnog sistema do trenutka početka porasta sile kočenja (poništavanje zazora, elastične deformacije elemenata, porast pritiska) Trajanje prve faze: t 1 vreme zakašnjenja Druga faza aktiviranje sistema porast pritiska, uspostavljanje reakcija veze na pojedinim elementima uključujući točak Trajanje druge faze: t vreme aktiviranja sistema Treća faza puno usporenje, a a sile kočenja dostigle maksimalnu vrednost dostignuto maksimalno usporenje Trajanje treće faze: t 3 vreme kočenja sa punim usporenjem Napomena: puno usporenje je vrednost koja odgovara datom pritisku u hidrauličkom sistemu (tj. pritisku na pedalu kočnice); ne podrazumeva se obavezno da je reč o maksimalno mogućoj vrednosti sa stanovišta iskorišćenja prijanjanja
11 Faze procesa kočenja Ukupni pređeni put i potrebno vreme za zaustavljanje vozila: s Z put zaustavljanja SVE TRI FAZE t Z vreme zaustavljanja ređeni put i vreme u fazi punog usporenja: s K put kočenja SAMO TREĆA FAZA t K vreme kočenja rva faza zakašnjenje i druga faza aktiviranje sistema Zbog subjektivnog uticaja vozača i većeg broja parametara vozila koji se teško mogu uzeti u obzir, koriste se empirijski / statistički podaci. Treća faza vreme punog usporenja (s K,t K ), a a Vrši se analitičko razmatranje prema zakonima mehanike i dinamike vozila.
12 Faze procesa kočenja a (m/s ) Ubrzanje, brzina i put u toku vremena t i a t 1 vreme zakašnjenja t 1 reakcija vozača ~0,6 0,7 s t t 3 v (m/s) v 0 v 1 v 0 v t (s) odziv sistema ~0,05 s t vreme aktiviranja sistema t 0 ~0,15 s t 3 vreme punog usporenja t i izgubljeno vreme (def.) s (m) v 3 0 t (s) t ti t1+ a puno (maksimalno) usporenje s 3 v 0 početna brzina s s 1 s Z s Z put zaustavljanja t Z t 1 + t + t 3 vreme zaustavljanja t (s) s 3 s K, t 3 t K
13 Faze procesa kočenja a (m/s ) t i t 1 t ti t1+ t (s) t i t (s) Interpretacija pojma izgubljeno vreme : jednake površine dijagrama
14 Faze procesa kočenja Izmerene krive usporenja stvarni izgled Izvor: Uroš Branković, MSc rad
15 Određivanje puta zaustavljanja a (m/s ) a a Kinematičke relacije t 1 t i a a t t a0 t (s) t t 3 a t v (m/s) v(t) v 0 v 0 v t v 1 v 0 v(t) v a t a t v v 0 v a t 0 t3 s (m) s 3 t (s) s3(t) v t a t s s 1 s Z t (s) a s(t) v0 t t s (t) v0 1 t 3 t 6
16 Određivanje puta zaustavljanja s (t) v0 1 a s(t) v0 t t t na kraju: tt 1 3 t na kraju: tt 6 ređeni put po fazama 1. FAZA t 1 s3(t) v t a t na kraju: tt 3 s 1 v0 t1. FAZA t v s (m) s 3 s ds dt dv dt ds dv v dv a ds s a a const 3 v a p s 3 s v a a 6 v0 t t 3. FAZA t 3 v0 a v0 t + a t 8 s 1 s Z t (s) a t v v0
17 Određivanje puta zaustavljanja UT ZAUSTAVLJANJA: s Z s 1 +s +s 3 s Z t v0 a t v0 (t1+ ) + t (ti t1+ ) a 4 0 s Z v 0 t i + v0 a Uticaj vozača i konstr. karakteristika kočnog sistema pri punom usporenju a
18 ut zaustavljanja i put kočenja UT ZAUSTAVLJANJA: s Z v 0 t i v0 + a UT KOČENJA: s K v0 a a UNO USORENJE u opštem slučaju: bilo koje usporenje za datu silu aktiviranja komande; u graničnom slučaju: najveće usporenje koje se može postići za vozilo sa datim parametrima kočnog sistema i karakteristikama prijanjanja ovaj slučaj dalje razmatramo a MAX MAKSIMALNO USORENJE najveće moguće usporenje koje se može postići za date karakteristike prijanjanja U praksi je često: a < a MAX ZAŠTO? RIJANJANJE U OŠTEM SLUČAJU NIJE U OTUNOSTI ISKORIŠĆENO!
19 Iskorišćenje prijanjanja pri kočenju ϕ s Optimalno kočenje potpuno iskorišćenje raspoloživog prijanjanja Nedovoljno kočenje nedovoljno iskorišćenje prijanjanja Suvišno kočenje nedovoljno iskorišćenje prijanjanja, gubitak upravljivosti / stabilnosti
20 Određivanje maksimalnog usporenja Bilans sila pri kočenju: δ g a F K + F + F f W ± F α osmatraćemo kretanje na horizontalnoj podlozi (F α 0); Uticaj F W i δ se može zanemariti (F W 0, δ 1); Uzimajući u obzir da obe osovine koče tj. F K F K + F KZ, F f F f + F fz, takođe R X,Z F K,Z + F f,z dobija se: g a (F K + F f ) + (F KZ + F fz ) R X + R XZ ošto je R X,Z ϕ,z,z sledi: g a ϕ + ϕ Z Z
21 Određivanje maksimalnog usporenja Maksimalna vrednost tangencijalne reakcije pri kočenju po osovini: Kada je ϕϕ MAX R XMAX ϕ MAX ϕ Da bi raspoloživo prijanjanje bilo u potpunosti iskorišćeno mora biti: ϕ ϕ Z ϕ MAX USLOV DOSTIZANJA MAKSIMALNO USORENJA a MAX Tada se na osnovu g a MAX R X,MAX + R g a ϕ XZ,MAX ϕ MAX + ϕ Z + ϕ Z MAX dobija: Z ϕ MAX a MAX ϕ g Maksimalno usporenje koje omogućava MAX raspoloživo prijanjanje
22 Iskorišćenje prijanjanja pri kočenju Zbog čega prijanjanje nije iskorišćeno u potpunosti??? UTICAJ KONSTRUKCIJE KOČNO SISTEMA Svojstvo hidrauličkog kočnog sistema: Bez dodatne regulacije, momenti kočenja prednje i zadnje osovine su linearno proporcionalni pritisku u instalaciji, tj. između sila kočenja na prednjoj i zadnjoj osovini postoji određena približno linearna zavisnost: M K C 1 p; M KZ C p M KZ C 3 M K F K M r D K F KZ C 3 F K C 1, C, C 3 konstante koje zavise od konstruktivnih parametara Uz zanemarivanje uticaja obrtnih masa je R X F K + F f, pošto je pri intenzivnijem kočenju F K >> F f, sledi: R XZ C R X konstrukcija kočnog sistema diktira međusobni odnos ϕ i ϕ Z C konstanta
23 Uticaj kočnog sistema na iskorišćenje prijanjanja ϕ 1 ϕ s 1 s Obe osovine ispod ϕ MAX uobičajeno kočenje u uobičajenim saobraćajnim situacijama a < a MAX
24 Uticaj kočnog sistema na iskorišćenje prijanjanja ϕ 1 ϕ s 1 s Jače dejstvo na pedalu kočnice: jedna osovina dostigla ϕ MAX, druga nije a < a MAX
25 Uticaj kočnog sistema na iskorišćenje prijanjanja ϕ 1 ϕ s 1 s ri daljem pojačanju dejstva na pedalu. točkovi osovine sa maksimalnim prijanjanjem gotovo trenutno blokiraju a < a MAX
26 Uticaj kočnog sistema na iskorišćenje prijanjanja ϕ 1 ϕ s 1 s Dalje pojačanje dejstva: jedna osovina dostigla ϕ MAX, druga blokirala (ϕ S < ϕ MAX ) a < a MAX
27 Uticaj kočnog sistema na iskorišćenje prijanjanja ϕ 1 ϕ s 1 s ranični slučaj: obe osovine blokirale, ϕ ϕ Z ϕ S, a < a MAX a < a MAX
28 Uticaj kočnog sistema na iskorišćenje prijanjanja ϕ 1 ϕ s 1 s Idealni slučaj: obe osovine koče sa ϕ MAX, a a MAX (slučaj dejstva ABS sistema ili idealne okolnosti) a a MAX
29 Odnos maksimalnog i punog usporenja a MAX ϕ MAX g a a MAX Maksimalno usporenje koje omogućava raspoloživo prijanjanje određeno je iz uslova da je maksimalna vrednost koeficijenta prijanjanja istovremeno iskorišćena na obe kočene osovine. Kod realnih kočnih sistema koeficijenti prijanjanja su u opštem slučaju različiti. iti. Sledi da, ukoliko je na jednoj osovini dostignuto ϕϕ MAX, na drugoj može biti ϕ<ϕ MAX, dakle raspoloživo prijanjanje nije u potpunosti iskorišćeno. Najveće usporenje sa kojim vozilo u realnim uslovima može da koči nazivamo puno usporenje a. U opštem slučaju je a < a MAX, u određenim situacijama ili za određene parametre kočnog sistema može biti a a MAX. Maksimalno usporenje zavisi samo od interakcije pneumatika i podloge uno usporenje zavisi od interakcije pneumatika i podloge i od karakteristika kočnog sistema
30 Uticaj kočnog sistema na usporenje onovo polazimo od pojednostavljenog bilansa sila pri kočenju: g a F K + F f (F K + F f ) + (F KZ + F fz ) R X + R XZ ϕ + ϕ Z Z Uvodi se oznaka: a g z - kočni koeficijent (oznaka korišćena u EU i ECE regulativi) [a MAX ϕ MAX g z MAX ϕ MAX ] Sledi: z ϕ + ϕ Z Z z ϕ + ϕ Z Z
31 Uticaj kočnog sistema na usporenje z ϕ + ϕ Z Z Za dostizanje zz MAX treba da bude ostvaren uslov: ϕ ϕ Z ϕ MAX Kod linearne proporcionalnosti kočnih sila napred / nazad (svojstvo hidrauličkih kočnih sistema bez regulacije), ako izaberemo ϕ ϕ MAX, u opštem slučaju će tada biti ϕ Z <ϕ MAX, i obrnuto. Sledi da je tada z<z MAX, tj. raspoloživo prijanjanje nije u potpunosti iskorišćeno. Drugim rečima, ukoliko nema regulacije raspodele kočnih sila, raspoloživo prijanjanje u opštem slučaju može biti u potpunosti iskorišćeno na najviše jednoj osovini.
32 ropisane vrednosti za kočni koeficijent
33 Odnos sila kočenja napred/nazad R XZ C R X o pravilui je: C < 1 zbog obezbeđivanja stabilnosti rema ECE13 zahteva se da prvi blokiraju prednji točkovi [izvor: J.Todorović, m.v.] Blokiranje prednjih točkova gubitak upravljivosti (povoljnija reakcija sa stanovišta netreniranog vozača) Blokiranje zadnjih točkova gubitak stabilnosti
34 Uticaj blokiranja točkova na upravljivost Vođenje vozila po zadatoj putanji BOČNA REAKCIJA NA TOČKU Blokiranje točka NEMOUĆNOST REALIZACIJE BOČNE SILE m v R K Blokiranje prednjih točkova UBITAK URAVLJIVOSTI SRE Blokiranje zadnjih točkova UBITAK STABILNOSTI Obezbeđenje bočne reakcije na obe osovine URAVLJIVO I STABILNO VOZILO ovoljnija situacija za netreniranog vozača!
35 Optimalna raspodela kočnih sila Vertikalne reakcije pri kočenju: F IN z h T X l l Z X Z l Z Z lz ( l l ( l h + l h l T T z) z) X MAX ϕ MAX X ZMAX ϕ MAX Z
36 Optimalna raspodela kočnih sila Uslov punog iskorišćenja raspoloživog prijanjanja: ϕ ϕ Z ϕ MAX Važi: ϕ ϕ Z ϕ F K ; ϕ Z F KZ Z FK FKZ F K F KZ Z (lz + ht z) (l ht z) l l F KZ l l Z h + h T T z z F K Optimalna raspodela zavisi od usporenja i položaja težišta što se menja u toku eksploatacije!
37 Optimalna raspodela kočnih sila Dalje važi: F K + F KZ z (bilans sila pri kočenju) Odavde je: K T Z T K F z h l z h l F z + Sređivanjem se dobija: h T z + l Z z-f K l 0 0 h l F z h l z K z + (razmatramo slučaj optimalne raspodele!) Sre ivanjem se dobija: h T z + l Z z-f K l 0 0 h z h z T T + Rešenje kvadratne jednačine: vrednost z za zadatof K, pri optimalnoj raspodeli sila kočenja T K T z T z h l F h l h l z + + F h l F h l h l F K T K T z T z KZ + + zavisnost između F K i F KZ pri optimalnoj raspodeli sila kočenja
38 Optimalna raspodela kočnih sila Optimalna raspodela sila kočenja FKZ (N) ODRUČJE ϕ Z > ϕ KRIVA ϕ ϕ Z ODRUČJE ϕ > ϕ Z Kriva menja oblik pri promeni l, l Z, h T i α! F K (N)
39 Optimalna raspodela kočnih sila Kočne sile po jedinici težine vozila 0,3 0,5 0, Linije zconst FKZ/ 0,15 z0,6 z0,8 z1 z1, 0,1 z0,4 0,05 0 z0, 0 0, 0,4 0,6 0,8 1 1, F K / Jednačine linija konstantnog usporenja: F K + F KZ z F KZ z F K
40 Optimalna raspodela kočnih sila Optimalna i linearna raspodela sila kočenja 0,3 0,5 FKZ/ 0, 0,15 0,1 0,05 ri linearnoj zavisnosti optimalna raspodela se ostvaruje samo u tački z 1,05; za ovo mora biti ϕ MAX z1,05; ako je ϕ MAX <1,05, prvo blokiraju prednji točkovi, i obrnuto 0 0 0, 0,4 0,6 0,8 1 1, F K /
41 Optimalna raspodela kočnih sila Optimalna i linearna raspodela sila kočenja 0,3 0,5 Ako je na primer: ϕ MAX 0,6 z MAX 0,6 0, FKZ/ 0,15 0,1 0,05 Za prikazanu linearnu raspodelu biće: z 0, , 0,4 0,6 0,8 1 1, F K /
42 Uticaj kočnog sistema na usporenje ošto je a a MAX tj. z z MAX uvodimo pojam: z z µ K 1 - efikasnost kočenja z ϕ MAX MAX Tada se najkraći put kočenja može odrediti prema: s K v0 v0 (a a µ g ϕ MAX ϕ MAX g z MAX ϕ MAX ) K MAX Za v u [km/h]: s s K Z v0 54,3 µ K ϕ v0 ti v + 3,6 54,3 µ MAX 0 K ϕ MAX
43 Uticaj kočnog sistema na usporenje Efikasnost kočenja nije stalni parametar već zavisi od podloge i uslova opterećenja vozila ri proporcionalnoj raspodeli F K / F KZ, za date parametre vozila (l, l Z, h T ) postoji tačno jedna vrednost ϕ MAX za koju će biti µ K 1 tj. z ϕ MAX
smanjenje brzine vožnje (po potrebi do zaustavljanja) od interesa za DINAMIKU VOZILA
Zadaci kočenja: sprečavanje povećanja brzine (na uzdužnom nagibu - nizbrdici) od interesa za razmatranje toplotnog opterećenja kočnog sistema smanjenje brzine vožnje (po potrebi do zaustavljanja) od interesa
Διαβάστε περισσότεραUZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραS s i t s em e m z a a k oč ko e č n e j n e Zadaci
Zadaci - normalno usporavanje vozila - naglo usporavanje vozila - obezbeđivanje vozila u zakočenom položaju - rekuperacija energije (ako sistem omogućava) Sistem za kočenje 1 Sistem za kočenje Zahtevi
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA
MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Kako se određuje smer tangencijalne reakcije? MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Smer reakcije je uvek suprotan dejstvu koje teži da izazove klizanje! Sve ovo važi bez obzira na smer ugaone
Διαβάστε περισσότεραUZDUŽNA DINAMIKA VOZILA
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije,
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραPonašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile
Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile POVOĐENJE TOČKA Dejstvo bočne sile pravac kretanja pod uglom u odnosu na pravac uzdužne ravni pneumatika BOČNA SILA PAVAC KETANJA PAVAC UZDUŽNE AVNI PNEUMATIKA
Διαβάστε περισσότεραPonašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile
Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile POVOĐENJE TOČKA Dejstvo bočne sile pravac kretanja pod uglom u odnosu na pravac uzdužne ravni pneumatika BOČNA SILA PAVAC KETANJA PAVAC UZDUŽNE AVNI PNEUMATIKA
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA
MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Kako se određuje smer tangencijalne reakcije? MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Smer reakcije je uvek suprotan dejstvu koje teži i da izazove klizanje! Sve ovo važi i bez obzira na smer
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA
MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Kako se određuje smer tangencijalne reakcije? MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Smer reakcije je uvek suprotan dejstvu koje teži da izazove klizanje! Sve ovo važi bez obzira na smer ugaone
Διαβάστε περισσότεραII. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA
II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike
Διαβάστε περισσότεραII. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA
II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike
Διαβάστε περισσότεραPRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).
PRAVA Prava je kao i ravan osnovni geometrijski ojam i ne definiše se. Prava je u rostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom aralelnim sa tom ravom ( vektor aralelnosti). M ( x, y, z ) 3 Posmatrajmo
Διαβάστε περισσότεραVELEUČILIŠTE U RIJECI Prometni odjel. Zdenko Novak 1. UVOD
10.2012-13. VELEUČILIŠTE U RIJECI Prometni odjel Zdenko Novak TEHNIČKA SREDSTVA U CESTOVNOM PROMETU 1. UVOD 1 Literatura: [1] Novak, Z.: Predavanja Tehnička sredstva u cestovnom prometu, Web stranice Veleučilišta
Διαβάστε περισσότεραnumeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Διαβάστε περισσότερα3.1 Granična vrednost funkcije u tački
3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότεραPonašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile
POVOĐENJE TOČKA KA Dejstvo bočne sile pravac kretanja pod uglom u odnosu na pravac uzdužne ravni pneumatika BOČNA SILA PAVA KETANJA PAVA UZDUŽNE AVNI PNEUMATIKA Bočno klizanje, ali: posledica elastične
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραOSNOVI AERODINAMIKE DRUMSKIH VOZILA
OSNOVI AERODINAMIKE DRUMSKIH VOZILA OSNOVI AERODINAMIKE DRUMSKIH VOZILA Pretpostavke Bernulijeve jednačine: Nestišljiv fluid Konzervacija energije p DIN + p ST = p TOT = const Prema: T.D. Gillespie ρ v
Διαβάστε περισσότεραRačunarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
Διαβάστε περισσότεραSISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA
SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA April, 2013 Razni zapisi sistema Skalarni oblik: Vektorski oblik: F = f 1 f n f 1 (x 1,, x n ) = 0 f n (x 1,, x n ) = 0, x = (1) F(x) = 0, (2) x 1 0, 0 = x n 0 Definicije
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότεραElementi spektralne teorije matrica
Elementi spektralne teorije matrica Neka je X konačno dimenzionalan vektorski prostor nad poljem K i neka je A : X X linearni operator. Definicija. Skalar λ K i nenula vektor u X se nazivaju sopstvena
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA KRETANJA DRUMSKIH VOZILA
Departman za mehanizaciju i konstrukciono mašinstvo Katedra za motore i vozila EORIJA KREANJA DRUMSKIH VOZILA Skripta Mr Boris Stojić, dipl. inž. maš. Novi Sad, maj 2012. radna verzija REŠKE I NEDOSACI
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραProgram testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:
Deo 2: Rešeni zadaci 135 Vrednost integrala je I = 2.40407 42. Napisati program za izračunavanje koeficijenta proste linearne korelacije (Pearsonovog koeficijenta) slučajnih veličina X = (x 1,..., x n
Διαβάστε περισσότεραFormiranje optimalne konfiguracije teretnog vozila u skladu sa potrebama i mogućnostima naručioca, ponudom proizvođača i nadgraditelja.
Formiranje optimalne konfiguracije teretnog vozila u skladu sa potrebama i mogućnostima naručioca, ponudom proizvođača i nadgraditelja. Mora postojati interakcija sve tri uključene strane: -poznavanje
Διαβάστε περισσότεραIZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)
IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI) Izračunavanje pokazatelja načina rada OTVORENOG RM RASPOLOŽIVO RADNO
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA KRETANJA DRUMSKIH VOZILA
Departman za mehanizaciju i konstrukciono mašinstvo Katedra za motore i vozila EORIJA KREANJA DRUMSKIH VOZILA Skripta Mr Boris Stojić, dipl. inž. maš. Novi Sad, februar 2012. radna verzija Ova strana je
Διαβάστε περισσότεραObrada signala
Obrada signala 1 18.1.17. Greška kvantizacije Pretpostavka je da greška kvantizacije ima uniformnu raspodelu 7 6 5 4 -X m p x 1,, za x druge vrednosti x 3 x X m 1 X m = 3 x Greška kvantizacije x x x p
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA KRETANJA DRUMSKIH VOZILA
Univerzitet u Novom Sadu FAKULE EHNIČKIH NAUKA EORIJA KREANJA DRUMSKIH VOZILA - PREDAVANJA- Doc. dr Boris Stojić, 2018. FN Novi Sad Departman za mehanizaciju i konstrukciono mašinstvo Katedra za motore
Διαβάστε περισσότεραKaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA
MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Kako s odrđuj smr tangncijaln rakcij? MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA Smr rakcij j uvk suprotan djstvu koj tži da izazov klizanj! Sv ovo važi bz obzira na smr ugaon brzin! Aktivno spoljno
Διαβάστε περισσότεραS s i t s em e m z a a k oč ko e č n e j n e Zadaci
Zadaci - normalno usporavanje vozila - naglo usporavanje vozila - obezbeđivanje vozila u zakočenom položaju - rekuperacija energije (ako sistem omogućava) Sistem za kočenje 1 Sistem za kočenje Zahtevi
Διαβάστε περισσότεραRačunarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
Διαβάστε περισσότεραZadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu
Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu Trigonometrijske jednačine i nejednačine. Zadaci koji se rade bez upotrebe trigonometrijskih formula. 00. FF cos x sin x
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.
Pismeni ispit iz matematike 0 008 GRUPA A Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: λ + z = Ispitati funkciju i nacrtati njen grafik: + ( λ ) + z = e Izračunati
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Prijanjanje i klizanje
PRIJANJANJE I KLIZANJE Uslov kotrljanja točka TRENJE PRIJANJANJE IZMEĐU TOČKA I PODLOGE Kulonovo trenje uprošćen matematički model, važi za kruta tela tj. nedeformabilne materijale Ne važi za gumu Guma
Διαβάστε περισσότεραS t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:
S t r a n a 1 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a MgCl b Al (SO 4 3 sa njihovim molalitetima, m za so tipa: M p X q pa je jonska jačina:. Izračunati mase; akno 3 bba(no 3 koje bi trebalo dodati, 0,110
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραElektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 17.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo
Elektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 7.maj 009. Odsek za Softversko inžinjerstvo Performanse računarskih sistema Drugi kolokvijum Predmetni nastavnik: dr Jelica Protić (35) a) (0) Posmatra
Διαβάστε περισσότεραDimenzionisanje štapova izloženih uvijanju na osnovu dozvoljenog tangencijalnog napona.
Dimenzionisanje štapova izloženih uvijanju na osnovu dozvoljenog tangencijalnog napona Prema osnovnoj formuli za dimenzionisanje maksimalni tangencijalni napon τ max koji se javlja u štapu mora biti manji
Διαβάστε περισσότερα( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min
Kritična sia izvijanja Kritična sia je ona najmanja vrednost sie pritisa pri ojoj nastupa gubita stabinosti, odnosno, pri ojoj štap iz stabine pravoinijse forme ravnoteže preazi u nestabinu rivoinijsu
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI (I deo)
IZVODI ZADACI (I deo) Najpre da se podsetimo tablice i osnovnih pravila:. C`=0. `=. ( )`= 4. ( n )`=n n-. (a )`=a lna 6. (e )`=e 7. (log a )`= 8. (ln)`= ` ln a (>0) 9. = ( 0) 0. `= (>0) (ovde je >0 i a
Διαβάστε περισσότεραnvt 1) ukoliko su poznate struje dioda. Struja diode D 1 je I 1 = I I 2 = 8mA. Sada je = 1,2mA.
IOAE Dioda 8/9 I U kolu sa slike, diode D su identične Poznato je I=mA, I =ma, I S =fa na 7 o C i parametar n= a) Odrediti napon V I Kolika treba da bude struja I da bi izlazni napon V I iznosio 5mV? b)
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραRAČUNSKE VEŽBE IZ PREDMETA POLUPROVODNIČKE KOMPONENTE (IV semestar modul EKM) IV deo. Miloš Marjanović
Univerzitet u Nišu Elektronski fakultet RAČUNSKE VEŽBE IZ PREDMETA (IV semestar modul EKM) IV deo Miloš Marjanović MOSFET TRANZISTORI ZADATAK 35. NMOS tranzistor ima napon praga V T =2V i kroz njega protiče
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike GRUPA A 1. Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj, zatim naći 4 z.
Pismeni ispit iz matematike 06 007 Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj z = + i, zatim naći z Ispitati funkciju i nacrtati grafik : = ( ) y e + 6 Izračunati integral:
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo
IZVODI ZADACI ( IV deo) LOGARITAMSKI IZVOD Logariamskim izvodom funkcije f(), gde je >0 i, nazivamo izvod logarima e funkcije, o jes: (ln ) f ( ) f ( ) Primer. Nadji izvod funkcije Najpre ćemo logarimovai
Διαβάστε περισσότερα1 UPUTSTVO ZA IZRADU GRAFIČKOG RADA IZ MEHANIKE II
1 UPUTSTVO ZA IZRADU GRAFIČKOG RADA IZ MEHANIKE II Zadatak: Klipni mehanizam se sastoji iz krivaje (ekscentarske poluge) OA dužine R, klipne poluge AB dužine =3R i klipa kompresora B (ukrsne glave). Krivaja
Διαβάστε περισσότεραVUČNI PRORAČUN MOTORNOG VOZILA
FTN Novi Sad Departman za mehanizaciju i konstrukciono mašinstvo Katedra za motore i vozila DRUMSKA VOZILA VUČNI PRORAČUN MOTORNOG VOZILA UPUTSTVO ZA IZRADU SEMESTRALNOG ZADATKA Novi Sad, 2009. Sadržaj
Διαβάστε περισσότερα( , 2. kolokvij)
A MATEMATIKA (0..20., 2. kolokvij). Zadana je funkcija y = cos 3 () 2e 2. (a) Odredite dy. (b) Koliki je nagib grafa te funkcije za = 0. (a) zadanu implicitno s 3 + 2 y = sin y, (b) zadanu parametarski
Διαβάστε περισσότεραOsnovne teoreme diferencijalnog računa
Osnovne teoreme diferencijalnog računa Teorema Rolova) Neka je funkcija f definisana na [a, b], pri čemu važi f je neprekidna na [a, b], f je diferencijabilna na a, b) i fa) fb). Tada postoji ξ a, b) tako
Διαβάστε περισσότεραTeorijske osnove informatike 1
Teorijske osnove informatike 1 9. oktobar 2014. () Teorijske osnove informatike 1 9. oktobar 2014. 1 / 17 Funkcije Veze me du skupovima uspostavljamo skupovima koje nazivamo funkcijama. Neformalno, funkcija
Διαβάστε περισσότεραSeminarski rad. Propozicije:
Propozicije: Student izrađuje zadatak samostalno, na osnovu znanja stečenih na predavanjima, vežbama i konsultacijama, u skladu sa definisanim rokovima. Predaja rada vrši se, uz usmenu odbranu, u unapred
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Prijanjanje i klizanje
PRIJANJANJE I KLIZANJE Pojam prijanjanja F T > 0 USLOV KOTRLJANJA TRENJE / PRIJANJANJE IZMEĐU TOČKA I PODLOGE Trenje suprotstavljanje translatornom klizanju tela po podlozi PRIJANJANJE suprotstavljanje
Διαβάστε περισσότεραDISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović
DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović Novi Sad April 17, 2018 1 / 22 Teorija grafova April 17, 2018 2 / 22 Definicija Graf je ure dena trojka G = (V, G, ψ), gde je (i) V konačan skup čvorova,
Διαβάστε περισσότεραMatematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.
Matematika - vježbe. prosinca 5. Stupnjevi i radijani Ako je kut φ jednak i rad, tada je veza između i 6 = Zadatak.. Izrazite u stupnjevima: a) 5 b) 7 9 c). d) 7. a) 5 9 b) 7 6 6 = = 5 c). 6 8.5 d) 7.
Διαβάστε περισσότεραMEHANIKA FLUIDA. Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti
MEHANIKA FLUIDA Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti zadatak Prizmatična sud podeljen je vertikalnom pregradom, u kojoj je otvor prečnika d, na dve komore Leva komora je napunjena vodom
Διαβάστε περισσότεραRAD, SNAGA I ENERGIJA
RAD, SNAGA I ENERGIJA SADRŢAJ 1. MEHANIĈKI RAD SILE 2. SNAGA 3. MEHANIĈKA ENERGIJA a) Kinetiĉka energija b) Potencijalna energija c) Ukupna energija d) Rad kao mera za promenu energije 4. ZAKON ODRŢANJA
Διαβάστε περισσότεραAntene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:
Anene Transformacija EM alasa u elekrični signal i obrnuo Osnovne karakerisike anena su: dijagram zračenja, dobiak (Gain), radna učesanos, ulazna impedansa,, polarizacija, efikasnos, masa i veličina, opornos
Διαβάστε περισσότεραMašinsko učenje. Regresija.
Mašinsko učenje. Regresija. Danijela Petrović May 17, 2016 Uvod Problem predviđanja vrednosti neprekidnog atributa neke instance na osnovu vrednosti njenih drugih atributa. Uvod Problem predviđanja vrednosti
Διαβάστε περισσότεραIspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f
IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f 2. Nule i znak funkcije; presek sa y-osom IspitivaƬe
Διαβάστε περισσότερα( ) ( ) 2 UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET. Zadaci za pripremu polaganja kvalifikacionog ispita iz Matematike. 1. Riješiti jednačine: 4
UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET Riješiti jednačine: a) 5 = b) ( ) 3 = c) + 3+ = 7 log3 č) = 8 + 5 ć) sin cos = d) 5cos 6cos + 3 = dž) = đ) + = 3 e) 6 log + log + log = 7 f) ( ) ( ) g) ( ) log
Διαβάστε περισσότεραPARCIJALNI IZVODI I DIFERENCIJALI. Sama definicija parcijalnog izvoda i diferencijala je malo teža, mi se njome ovde nećemo baviti a vi ćete je,
PARCIJALNI IZVODI I DIFERENCIJALI Sama definicija parcijalnog ivoda i diferencijala je malo teža, mi se njome ovde nećemo baviti a vi ćete je, naravno, naučiti onako kako vaš profesor ahteva. Mi ćemo probati
Διαβάστε περισσότεραIskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012
Iskazna logika 3 Matematička logika u računarstvu Department of Mathematics and Informatics, Faculty of Science,, Serbia novembar 2012 Deduktivni sistemi 1 Definicija Deduktivni sistem (ili formalna teorija)
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραI.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?
TET I.1. Šta je Kulonova sila? elektrostatička sila magnetna sila c) gravitaciona sila I.. Šta je elektrostatička sila? sila kojom međusobno eluju naelektrisanja u mirovanju sila kojom eluju naelektrisanja
Διαβάστε περισσότερα5. Karakteristične funkcije
5. Karakteristične funkcije Profesor Milan Merkle emerkle@etf.rs milanmerkle.etf.rs Verovatnoća i Statistika-proleće 2018 Milan Merkle Karakteristične funkcije ETF Beograd 1 / 10 Definicija Karakteristična
Διαβάστε περισσότεραVerovatnoća i Statistika I deo Teorija verovatnoće (zadaci) Beleške dr Bobana Marinkovića
Verovatnoća i Statistika I deo Teorija verovatnoće zadaci Beleške dr Bobana Marinkovića Iz skupa, 2,, 00} bira se na slučajan način 5 brojeva Odrediti skup elementarnih dogadjaja ako se brojevi biraju
Διαβάστε περισσότεραMATEMATIKA 2. Grupa 1 Rexea zadataka. Prvi pismeni kolokvijum, Dragan ori
MATEMATIKA 2 Prvi pismeni kolokvijum, 14.4.2016 Grupa 1 Rexea zadataka Dragan ori Zadaci i rexea 1. unkcija f : R 2 R definisana je sa xy 2 f(x, y) = x2 + y sin 3 2 x 2, (x, y) (0, 0) + y2 0, (x, y) =
Διαβάστε περισσότεραINŽENJERSTVO NAFTE I GASA. 2. vežbe. 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 1 of 50
INŽENJERSTVO NAFTE I GASA Tehnologija bušenja II 2. vežbe 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 1 of 50 Proračuni trajektorija koso-usmerenih bušotina 2. vežbe Tehnologija bušenja II Slide 2 of 50 Proračun
Διαβάστε περισσότεραNovi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju
Broj 1 / 06 Dana 2.06.2014. godine izmereno je vreme zaustavljanja elektromotora koji je radio u praznom hodu. Iz gradske mreže 230 V, 50 Hz napajan je monofazni asinhroni motor sa dva brusna kamena. Kada
Διαβάστε περισσότεραM086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost
M086 LA 1 M106 GRP Tema: CSB nejednakost. 19. 10. 2017. predavač: Rudolf Scitovski, Darija Marković asistent: Darija Brajković, Katarina Vincetić P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/ 1 Baza vektorskog prostora.
Διαβάστε περισσότεραDinamičke jednačine ravnog kretanja krutog tela.
Dinamičke jednačine ravnog kretanja krutog tela. Prve dve dinamičke jednačine ravnog kretanja krutog tela, u prvoj varijanti, imaju oblik: 1) m & x X, ) m & y = Y. = i i Dok, u drugoj varijanti, njihov
Διαβάστε περισσότεραKontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A
Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Ime i prezime: 1. Prikazane su tačke A, B i C i prave a,b i c. Upiši simbole Î, Ï, Ì ili Ë tako da dobijeni iskazi
Διαβάστε περισσότεραOperacije s matricama
Linearna algebra I Operacije s matricama Korolar 3.1.5. Množenje matrica u vektorskom prostoru M n (F) ima sljedeća svojstva: (1) A(B + C) = AB + AC, A, B, C M n (F); (2) (A + B)C = AC + BC, A, B, C M
Διαβάστε περισσότεραa M a A. Može se pokazati da je supremum (ako postoji) jedinstven pa uvodimo oznaku sup A.
3 Infimum i supremum Definicija. Neka je A R. Kažemo da je M R supremum skupa A ako je (i) M gornja meda skupa A, tj. a M a A. (ii) M najmanja gornja meda skupa A, tj. ( ε > 0)( a A) takav da je a > M
Διαβάστε περισσότεραTočkovi su deo voznog postroja koji služe za kretanje vozila po podlozi (funkcija pokretnih oslonaca) i elastično oslanjanje.
Točak Točkovi su deo voznog postroja koji služe za kretanje vozila po podlozi (funkcija pokretnih oslonaca) i elastično oslanjanje. Sile koje deluju na točak: - vertikalne sile - težinu vozila i dinamičke
Διαβάστε περισσότεραZavrxni ispit iz Matematiqke analize 1
Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu 3.2.2016. Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1 Prezime i ime: Broj indeksa: 1. Definisati Koxijev niz. Dati primer niza koji nije Koxijev. 2. Dat je red n=1
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραELEKTROTEHNIČKI ODJEL
MATEMATIKA. Neka je S skup svih živućih državljana Republike Hrvatske..04., a f preslikavanje koje svakom elementu skupa S pridružuje njegov horoskopski znak (bez podznaka). a) Pokažite da je f funkcija,
Διαβάστε περισσότερα18. listopada listopada / 13
18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu
Διαβάστε περισσότερα5 Ispitivanje funkcija
5 Ispitivanje funkcija 3 5 Ispitivanje funkcija Ispitivanje funkcije pretodi crtanju grafika funkcije. Opšti postupak ispitivanja funkcija koje su definisane eksplicitno y = f() sadrži sledeće elemente:
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότερα2log. se zove numerus (logaritmand), je osnova (baza) log. log. log =
( > 0, 0)!" # > 0 je najčešći uslov koji postavljamo a još je,, > 0 se zove numerus (aritmand), je osnova (baza). 0.. ( ) +... 7.. 8. Za prelazak na neku novu bazu c: 9. Ako je baza (osnova) 0 takvi se
Διαβάστε περισσότεραLOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM
LOGO ISPITIVANJE MATERIJALA ZATEZANJEM Vrste opterećenja Ispitivanje zatezanjem Svojstva otpornosti materijala Zatezna čvrstoća Granica tečenja Granica proporcionalnosti Granica elastičnosti Modul
Διαβάστε περισσότεραStepen korisnosti transmisije
Stepen korisnosti transmisije Otpori transmisije unutrašnji otpori kretanja Šeme transmisije POGON NAPRED POGON NAZAD 4X4 M m+gp M m M m GP R Transmisija = sistem mehaničkih prenosnika KP KP GP GP M motor,
Διαβάστε περισσότεραSOPSTVENE VREDNOSTI I SOPSTVENI VEKTORI LINEARNOG OPERATORA I KVADRATNE MATRICE
1 SOPSTVENE VREDNOSTI I SOPSTVENI VEKTORI LINEARNOG OPERATORA I KVADRATNE MATRICE Neka je (V, +,, F ) vektorski prostor konačne dimenzije i neka je f : V V linearno preslikavanje. Definicija. (1) Skalar
Διαβάστε περισσότεραAPROKSIMACIJA FUNKCIJA
APROKSIMACIJA FUNKCIJA Osnovni koncepti Gradimir V. Milovanović MF, Beograd, 14. mart 2011. APROKSIMACIJA FUNKCIJA p.1/46 Osnovni problem u TA Kako za datu funkciju f iz velikog prostora X naći jednostavnu
Διαβάστε περισσότερα2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x
Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:
Διαβάστε περισσότεραOtpornost R u kolu naizmjenične struje
Otpornost R u kolu naizmjenične struje Pretpostavimo da je otpornik R priključen na prostoperiodični napon: Po Omovom zakonu pad napona na otporniku je: ( ) = ( ω ) u t sin m t R ( ) = ( ) u t R i t Struja
Διαβάστε περισσότερα