ENERGETSKA EFIKASNOST U ZGRADARSTVU DIFUZIJA VODENE PARE

Σχετικά έγγραφα
3.1 Granična vrednost funkcije u tački

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka

P I T A NJ A. Standrad SRPS EN 6946

SPECIJALNA POGLAVLJA IZ TERMODINAMIKE I GRAĐEVINSKE FIZIKE - Skripta sa pitanjima i odgovorima PITANJA: I DEO TERMODINAMIKA Page 1 of 6

Proračun toplotne zaštite

numeričkih deskriptivnih mera.

5. Karakteristične funkcije

Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju

PRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15

Iskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

IZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo

IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE

Elementi spektralne teorije matrica

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.

2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x

Operacije s matricama

Teorijske osnove informatike 1

nvt 1) ukoliko su poznate struje dioda. Struja diode D 1 je I 1 = I I 2 = 8mA. Sada je = 1,2mA.

RAČUNSKE VEŽBE IZ PREDMETA POLUPROVODNIČKE KOMPONENTE (IV semestar modul EKM) IV deo. Miloš Marjanović

Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:

INTEGRALNI RAČUN. Teorije, metodike i povijest infinitezimalnih računa. Lucija Mijić 17. veljače 2011.

SEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija

SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA

M086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju

7 Algebarske jednadžbe

radni nerecenzirani materijal za predavanja R(f) = {f(x) x D}

a M a A. Može se pokazati da je supremum (ako postoji) jedinstven pa uvodimo oznaku sup A.

Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1

Transmisioni gubici. Predavanje 2

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Idealno gasno stanje-čisti gasovi

Osnovne teoreme diferencijalnog računa

IZVODI ZADACI (I deo)

Vlažan vazduh (II) D.Voronjec i Đ.kozić

DRUGI KOLOKVIJUM IZ MATEMATIKE 9x + 6y + z = 1 4x 2y + z = 1 x + 2y + 3z = 2. je neprekidna za a =

ELEKTROTEHNIČKI ODJEL

Antene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:

18. listopada listopada / 13

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd

S t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:

DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović

5 Ispitivanje funkcija

Periodičke izmjenične veličine

III VEŽBA: FURIJEOVI REDOVI

Kaskadna kompenzacija SAU

I.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?

TERMALNOG ZRAČENJA. Plankov zakon Stefan Bolcmanov i Vinov zakon Zračenje realnih tela Razmena snage između dve površine. Ž. Barbarić, MS1-TS 1

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A

PARCIJALNI IZVODI I DIFERENCIJALI. Sama definicija parcijalnog izvoda i diferencijala je malo teža, mi se njome ovde nećemo baviti a vi ćete je,

41. Jednačine koje se svode na kvadratne

Reverzibilni procesi

Klasifikacija blizu Kelerovih mnogostrukosti. konstantne holomorfne sekcione krivine. Kelerove. mnogostrukosti. blizu Kelerove.

( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79

Ĉetverokut - DOMAĆA ZADAĆA. Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke.

Transmisioni gubici toplote. Predavanje 1

Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f

Linearna algebra 2 prvi kolokvij,

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)

radni nerecenzirani materijal za predavanja

STATIČKE KARAKTERISTIKE DIODA I TRANZISTORA

Osnovne veličine, jedinice i izračunavanja u hemiji

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

4.7. Zadaci Formalizam diferenciranja (teorija na stranama ) 343. Znajući izvod funkcije x arctg x, odrediti izvod funkcije x arcctg x.

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Zadaci iz trigonometrije za seminar

MEHANIKA FLUIDA. Prosti cevovodi

Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost

Eliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare

10. STABILNOST KOSINA

Otpornost R u kolu naizmjenične struje

Opšte KROVNI POKRIVAČI I

Riješeni zadaci: Nizovi realnih brojeva

Pismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.

( ) ( ) 2 UNIVERZITET U ZENICI POLITEHNIČKI FAKULTET. Zadaci za pripremu polaganja kvalifikacionog ispita iz Matematike. 1. Riješiti jednačine: 4

Mašinsko učenje. Regresija.

RIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ

VJEŽBE 3 BIPOLARNI TRANZISTORI. Slika 1. Postoje npn i pnp bipolarni tranziostori i njihovi simboli su dati na slici 2 i to npn lijevo i pnp desno.

Linearna algebra 2 prvi kolokvij,

INTELIGENTNO UPRAVLJANJE

Elektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 17.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

Vlažan vazduh (I) D.Voronjec i Đ.Kozić

MATEMATIKA 2. Grupa 1 Rexea zadataka. Prvi pismeni kolokvijum, Dragan ori

Obrada signala

OBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK

BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami

MEHANIKA FLUIDA. Složeni cevovodi

Priveznice W re r R e o R p o e p S e l S ing n s

TRIGONOMETRIJA TROKUTA

Veleučilište u Rijeci Stručni studij sigurnosti na radu Akad. god. 2011/2012. Matematika. Monotonost i ekstremi. Katica Jurasić. Rijeka, 2011.

100g maslaca: 751kcal = 20g : E maslac E maslac = (751 x 20)/100 E maslac = 150,2kcal 100g med: 320kcal = 30g : E med E med = (320 x 30)/100 E med =

Transcript:

ENERGETSKA EFIKASNOST U ZGRADARSTVU DIFUZIJA VODENE PARE

Vlažan vazduh

Atmosferski vazduh, pored osnovnih komponenata (kiseonik, azot i male količine vodonika, ugljendioksida i plemenitih gasova), može sadržati i promenljivu količinu vodene pare. U procesima koji se tiču vlaženja i sušenja materijala U procesima koji se tiču vlaženja i sušenja materijala ili kondicioniranja prostorija, ova njegova karakteristika je bitna, pa takav vazduh nazivamo vlažnim, za razliku od suvog vazduha koji ne sadrži vodenu paru.

Navedena terminologija ističe činjenicu da se u pomenutim procesima sastav vazduha menja samo zbog promenljive količine vodene pare u njemu, dok ostale komponente zadržavaju konstantan međusobni odnos. Stoga i doslovce možemo smatrati da se u ovom smislu vlažan vazduh sastoji iz samo dve komponente: vodene pare i suvog vazduha.

Količina vodene pare koju vlažan vazduh sadrži, izražava se kao tzv. apsolutna vlažnost, tj. Kao broj kilograma vodene pare koji dolaze na jedan kilogram suvog vazduha, dakle kao maseni odnos dve komponente: kg vodene pare / kg suvog vazduha

Količina vodene pare koju može u sebe da primi 1 kg suvog vazduha nije neograničena. Ako suv vazduh dovedemo u kontakt sa slobodnom površinom vode, ona će isparavati u njega, sve dok parcijalni pritisak pare nad vodom ne dostigne njen napon pare.

Da bi se prevazišla ovakva nedoumica, uveden je još jedan način izražavanja vlažnosti vazduha u obliku relativne, odnosno procentualne vlažnosti. Relativna vlažnost vazduha, pri određenoj temperaturi se definiše kao odnos njegove apsolutne vlažnosti i apsolutne vlažnosti zasićenog vazduha pri istoj temperaturi:

kg vodene pare / max kg vodene pare, gustina nezasićene pare / gustina zasićene pare, Parcijalni pritisak nezasićene pare / parcijalni pritisak zasićene pare (t=const.)

Provera konstrukcije na kondenzaciju

Vrednosti parcijalnih pritisaka pi i pe određuju se na sledeći način: prvo se iz tablica datih u standardu SRPS U.J5.520, za poznate vrednosti temperatura vazduha unutar i izvan objekta, očitaju vrednosti pritisaka zasićenja p i' i p e ' zatim se na osnovu poznatih relativnih vlažnosti vazduha unutar i izvan objekta sračunaju parcijalni pritisci Parcijalni pritisak za unutrašnji vazduh se usvaja da iznosi 55%, dok se za spoljašnji vazuh usvaja zavisno od klimatske zone za koju se radi proračun.

Za potrebe pojednostavljenog proračuna (Glaser-ov postupak) usvajaju se sledeće vrednosti: Za period kondenzacije: Zona A obuhvata mesta za koja je spoljna projektna temperatura (period grejanja) iznosi do θ H,e = -15 o C, temperatura spoljnjeg vazduha za proračun kondenzacije iznosi θ e = -5 o C, relativna vlažnost spoljnjeg vazduha iznosiϕ e = 90%, relativna vlažnost i temperatura unutrašnjeg vazduha usvaja se prema projektnim uslovima s obzirom na namenu objekta / prostorije, ili sa vrednošćuϕ i = 55%, trajanje perioda kondenzacije iznosi 60 dana;

Zona B obuhvata mesta za koja je spoljna projektna temperatura (period grejanja) niža od θ H,e = -15 o C, temperatura spoljnjeg vazduha iznosi θ e = -10 o C, relativna vlažnost spoljnjeg iznosiϕ e = 90%, relativna vlažnost i temperatura unutrašnjeg vazduha usvaja se prema projektnim uslovima s obzirom na namenu objekta / prostorije, ili sa vrednošću ϕ i = 55%, trajanje perioda kondenzacije iznosi 60 dana.

Teorijski parcijalni pritisak vodene pare p j " na granici između slojeva "j" i "j+1" može se analitički odrediti, pomoću izraza:

Dozvoljena temperatura unutrašnje površine spoljne građevinske konstrukcije na bilo kom mestu (i na mestima toplotnih mostova) mora da bude veća od temperature tačke rose, θ s [ o C], za date projektne uslove (temperatura i relativna vlažnost vazduha u prostoriji).

Minimalna toplotna otpornost za sprečavanje orošavanja unutrašnje površine, R min [m 2 K/W], građevinske konstrukcije izvan zone toplotnog mosta (osnovni deo građevinskog elementa) izračunava se za uslove perioda grejanja (zimski period), na sledeći način:

vrednost R si se, zbog mogućnosti pojave sprečenog strujanja vazduha (nameštaj, zakloni i sl.) usvaja sa (najmanje) R si = 0,25 m 2 K/W. Za transparentne građevinske elemente primenjuje se uobičajena vrednost: R si = 0,17 m 2 K/W.

Kondenzacija ne postoji U slučaju da kondenzacija ne postoji, tada je fluks vodene pare koji ulazi u konstrukciju, jednak fluksu koji izlazi iz nje, tj:

Kondenzacija u ravni

Kondenzacija u ravni U tom slučaju protok vodene pare koji ulazi u konstrukciju (q m1 ) nije isti kao protok vodene pare koji je napušta (q m2 ). Količina vodene pare koja ulazi u konstrukciju: Količina vodene pare koja je napušta:

Kondenzacija u sloju

Kondenzacija u sloju U tom slučaju protok vodene pare koji ulazi u konstrukciju (q m1 ) nije isti kao protok vodene pare koji je napušta (q m2 ). Količina vodene pare koja ulazi u konstrukciju: Količina vodene pare koja je napušta:

Veličine r, r predstavljaju odgovarajuće otpore difuziji vodene pare, gledano od unutra do sloja kondenzacije, odnosno od sloja kondenzacije do spolja. Veličine p k, p k1, p k2 predstavljaju odgovarajuće parcijalne pritiske kondenzacije.

U slučaju kada u konstrukciji dolazi do kondenzacije, onda se časovni porast količine vlage može odrediti kao: q m =q m1 -q m2 Ukupna količina kondenzovane vlage u g/m2 na kraju procesa kondenzacije se može odrediti prema izrazu: q mz =q m 24d

Porast vlage u materijalu Shodno tome, porast vlage u materijalu na kraju sezone iznosi Gde je d r računska debljina sloja građevinskog elementa, a ρ 0 gustina na suovoj masi. Računska debljina, d r, sloja građevinskog elementa u kome se dešava kondenzacija, za slučaj kondenzne površine ima sledeće vrednosti: za sloj poroćelijastog betona ili betona sa lakim agregatom, d r = 0,02 m; za opeku, d r = 0,05 m; za ostale materijale usvaja se da je dr = d (d je debljina sloja), ali ne veće od 0,07 m.

U slučaju kondenzacije u zoni, d r je jednako debljini zone. Ukupna vlažnost je jednaka zbiru porsečne vlažnosti materijala i vlažnosti nastaloj usled kondenzacije. Jedan od uslova termičkog komfora je da

Najveća dozvoljena vlažnost za sloj materijala X max je

Vrednost q max [kg/m 2 ] predstavlja najveću dozvoljenu količinu kondenzovane vodene pare u građevinskom elementu na završetku razdoblja difuzije vodene pare, koja ima sledeće vrednosti: u opštem slučaju, q 2 max = 1,0 kg/m ; ukoliko kondenzacija nastaje na dodirnim površinama slojeva od kojih jedan sloj nema mogućnost preuzimanja vlage (npr.: slučaj dodirnih površina vlaknastih toplotnoizolacionih materijala (ili vazdušnih slojeva) i slojeva parne brane (ili betonskih slojeva), q max = 0,5 kg/m 2 ;

za drvene konstrukcije, q max = 0,05 d r ρ 0 (kg/m 2 ); za materijale na bazi drveta (lake građevinske ploče na bazi drvene vune i višeslojne lake građevinske ploče od penastih sintetičkih izolatora i drvene vune se izuzimaju), q max = 0,03 d r ρ 0 (kg/m 2 ).

Sušenje

Ako je parcijalni pritisak vodene pare manji sa obe strane konstrukcije, nastupa sušenje. Sušenje je karakteristično za letnji period. Za period isušenja: dozvoljeno trajanje isušenja iznosi 90 dana za mesta koja pripadaju Zoni A, a 60 dana za mesta koja pripadaju Zoni B. Temperature i relativne vlažnosti vazduha iznose θ i = θ e = 18 o C,ϕ i =ϕ e = 65%.

Ako je prethodila kondenzacija u ravni, sušenje se računa kao Ako je prethodila kondenzacija u sloju, računa se kao

Vreme potrebno da se izvrši sušenje konstrukcije se računa kao Preko vrednost 1.3 se uzima u obzir smanjenje fluksa, odnosno parcijalnih pritisaka usled sušenja konstrukcije.