UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA

Σχετικά έγγραφα
UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

TEORIJA KRETANJA DRUMSKIH VOZILA

TEORIJA KRETANJA DRUMSKIH VOZILA

MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA

MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA

INTELIGENTNO UPRAVLJANJE

Izbor prenosnih odnosa teretnog vozila - primer

MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA

TEORIJA KRETANJA DRUMSKIH VOZILA

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila. Potrošnja goriva. Potrošnja goriva

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka

Stepen korisnosti transmisije

VELEUČILIŠTE U RIJECI Prometni odjel. Zdenko Novak 1. UVOD

RAD, SNAGA I ENERGIJA

Matematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.

Potrošnja goriva. Ključni faktori: ENERGIJA potrebna za kretanje vozila na određenoj deonici puta. ENERGETSKA EFIKASNOST pogonskog motora

PRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).

II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Prijanjanje i klizanje

Antene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:

Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu

Formiranje optimalne konfiguracije teretnog vozila u skladu sa potrebama i mogućnostima naručioca, ponudom proizvođača i nadgraditelja.

OSNOVI AERODINAMIKE DRUMSKIH VOZILA

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

smanjenje brzine vožnje (po potrebi do zaustavljanja) od interesa za DINAMIKU VOZILA

- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)

( , 2. kolokvij)

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

Silu trenja osećaju sva tela koja se nalaze u blizini Zemlje i zbog nje tela koja se puste padaju nadole. Ako pustimo telo da slobodno pada, ono će

VUČNI PRORAČUN MOTORNOG VOZILA

smanjenje brzine vožnje (po potrebi do zaustavljanja) od interesa za DINAMIKU VOZILA

2. KOLOKVIJ IZ MATEMATIKE 1

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.

( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min

Prvi kolokvijum. y 4 dy = 0. Drugi kolokvijum. Treći kolokvijum

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Prijanjanje i klizanje

I.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?

Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:

Rad, snaga, energija. Tehnička fizika 1 03/11/2017 Tehnološki fakultet

Eliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare

, Zagreb. Prvi kolokvij iz Analognih sklopova i Elektroničkih sklopova

Otpornost R u kolu naizmjenične struje

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe

Točkovi su deo voznog postroja koji služe za kretanje vozila po podlozi (funkcija pokretnih oslonaca) i elastično oslanjanje.

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

MEHANIKA KOTRLJANJA TOČKA

DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović

Klasifikacija blizu Kelerovih mnogostrukosti. konstantne holomorfne sekcione krivine. Kelerove. mnogostrukosti. blizu Kelerove.

Pošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000,

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A

PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)

IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f

numeričkih deskriptivnih mera.

Moguća i virtuelna pomjeranja

IZVODI ZADACI (I deo)

SEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija

Proračun potrebne glavne snage rezanja i glavnog strojnog vremena obrade

Vektorska analiza doc. dr. Edin Berberović.

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA

FAKULTET PROMETNIH ZNANOSTI

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79

Reverzibilni procesi

PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI

SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE

Elementi spektralne teorije matrica

Seminarski rad. Propozicije:

TEHNIƒKA MEHANIKA 2 Osnovne akademske studije, III semestar

MEHANIKA FLUIDA. Složeni cevovodi

LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE

S t r a n a 1. 1.Povezati jonsku jačinu rastvora: a) MgCl 2 b) Al 2 (SO 4 ) 3 sa njihovim molalitetima, m. za so tipa: M p X q. pa je jonska jačina:

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15

Trigonometrija 2. Adicijske formule. Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto

1 UPUTSTVO ZA IZRADU GRAFIČKOG RADA IZ MEHANIKE II

OSNOVI ELEKTRONIKE VEŽBA BROJ 1 OSNOVNA KOLA SA DIODAMA

TRIGONOMETRIJA TROKUTA

Zadatak 2 Odrediti tačke grananja, Riemann-ovu površ, opisati sve grane funkcije f(z) = z 3 z 4 i objasniti prelazak sa jedne na drugu granu.

3.1 Granična vrednost funkcije u tački

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

Fizika 2. Auditorne vježbe - 7. Fakultet elektrotehnike, strojarstva i brodogradnje Računarstvo. Elekromagnetski valovi. 15. travnja 2009.

Prenos snage / momenta na pogonski točak

Obrada signala

Sila i Njutnovi zakoni (podsetnik)

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

M086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost

Kaskadna kompenzacija SAU

Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio

Lijeva strana prethodnog izraza predstavlja diferencijalnu formu rada rezultantne sile

π π ELEKTROTEHNIČKI ODJEL i) f (x) = x 3 x 2 x + 1, a = 1, b = 1;

Računarska grafika. Rasterizacija linije

IZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo

MEHANIKA FLUIDA. Prosti cevovodi

Transcript:

UZDUŽNA DINAMIKA VOZILA MODEL VOZILA U UZDUŽNOJ DINAMICI Zanemaruju se sva pomeranja u pravcima normalnim na pravac kretanja (ΣZ i = 0, ΣY i = 0) Zanemaruju se svi vidovi pobuda na oscilovanje i vibracije, i sve vrste deformacija Vozilo se kreće translatorno pravolinijski po idealno ravnoj podlozi Dejstvo svih sila i momenata je simetrično u odnosu na središnju uzdužnu ravan vozila Vozilo se posmatra u jednoj ravni uzdužnoj Sile na pojedinim točkovima svode se na osovine

SNAGA Kako se u mehanici definiše snaga? Koja je jedinica za snagu? Kako se praktično izračunava snaga za translatorno i za obrtno kretanje? Koja je razlika između pojmova sila i snaga? Kolika je snaga potrebna da bi se teret od 100 kg podizao vertikalno naviše brzinom od 1m/s? Šta nam govori podatak da je maksimalna snaga nekog motora npr. 80 kw? Da li taj motor tokom čitavog svog rada stalno odaje 80 kw?

SNAGA P = de / dt = da / dt = F (ds / dt) = F v, ili P = de / dt = da / dt = M (dϕ / dt) = M ω P = F v P = M ω F i v / M i ω PARAMETRI SNAGE Šta se dešava sa snagom motora pri njenom prenošenju na pogonski točak, a šta sa njenim parametrima?

SNAGA P = M ω u osnovnim jedinicama U praksi se obično uzima: P [kw] ω n [min -1 ] Veza: ω = 2π n/60 P = M n M n / 9554

SNAGA P = F v u osnovnim jedinicama U praksi se obično uzima: P [kw] v [km/h] P = F v F v / 3600

Prenos snage / momenta na pogonski točak TRANSMISIJA P MOT, M MOT, n MOT i TR, η TR P T, M T, n T Transmisija transformacija M i n pri prenosu od motora do točka (i TR ) energetski gubici (η TR < 1)

Prenos snage / momenta na pogonski točak TRANSMISIJA P MOT, M MOT, n MOT i TR, η TR P T = η TR P MOT P T, M T, n T ( P T = v = M T ω T P MOT = M MOT ω MOT ) M T ω T = η TR M MOT ω MOT M T n T = η TR M MOT n MOT n n MOT T = itr M T = M MOT i TR η TR

TANGENCIJALNA REAKCIJA PODLOGE -PODSETNIK- SLOBODAN TOČAK ω POGONSKI TOČAK M T F X G T ω G T M r D T F O A r D R X F X r D R X = M r D T e r D G T R X R Z R Z e R X = F f = f G T e R X = -F f

OPŠTA JEDNAČINA UZDUŽNE DINAMIKE BILANS SILA Reakcija na pogonskoj osovini (točku) je: R X,POG = F f,pog Nepogonska osovina: R X,NEP = F f,nep F f,pog R X,POG h T F L,Z x F W G P F fp l P F N T F α G F L,P z l l Z F fz F PV G Z

OPŠTA JEDNAČINA UZDUŽNE DINAMIKE BILANS SILA Posmatramo samo pojave u pravcu kretanja (x-osa). Prema Drugom Njutnovom zakonu je: m UK a = R X -F f,nep -F W -F α -F PV F f,pog m UK = δ m redukcija rotacionih masa na translatorno ubrzanje F W FfP G cosα T F α F fz F PV

OPŠTA JEDNAČINA UZDUŽNE DINAMIKE BILANS SILA Posmatramo samo pojave u pravcu kretanja (x-osa). Prema Drugom Njutnovom zakonu je: m UK a = -F f,pog -F f,nep -F W -F α -F PV F f F f,pog + F f,nep = f G POG + f G NEP = f G cosα = F f ukupna sila otpora kotrljanja za vozilo F W FfP G cosα T F α F fz F PV

OPŠTA JEDNAČINA UZDUŽNE DINAMIKE BILANS SILA δ m a = F IN Dalamberov princip ΣF i = 0 -F IN -F f -F W -F α -F PV = 0 = F f + F W + F α + F IN + F PV F W T F α FfP F IN F fz F PV

SILE U VERTIKALNOM PRAVCU STATIKA VOZILA z osa: F N = G P + G Z + F L,P + F L,Z (+ F PV,Z ) Za uzdužnu dinamiku je od interesa kada je neophodno poznavanje osovinskih opterećenja (prijanjanje analiza vučnih i kočnih performansi vozila) h T F L,Z F L,P z G P l P F N G F PV,Z l Z G Z

BILANS SILA = F f + F W + F α + F IN + F PV h T F L,P F W T F α, F IN F L,Z z x G P F fp l P F N G l l Z F fz F PV G Z

BILANS SILA POTREBNA I RASPOLOŽIVA SILA NA TOČKU Potrebna sila: sila koju je potrebno realizovati da bi se savladali otpori kretanja POTR = F f + F W + F α + F IN + F PV Raspoloživa sila: sila koja može da se ostvari za date karakteristike pogonskog motora i transmisije RASP = i TR η TR M MOT / r D USLOV ZA MOGUĆNOST NOST KRETANJA: F RASP O F POTR O

BILANS SILA POTREBNA I RASPOLOŽIVA SILA NA TOČKU Napomena: Raspoloživa sila može biti ograničena i raspoloživim prijanjanjem (uslovima kontakta) između pogonskih točkova i podloge RASP = ϕ MAX G ϕ ϕ MAX maksimalna vrednost koeficijenta prijanjanja G ϕ - vertikalno opterećenje pogonske osovine DETALJNIJE U POGLAVLJU O KLIZANJU I PRIJANJANJU

BILANS SNAGA Obično se koristi za izračunavanje maksimalne brzine u nekim posmatranim uslovima v=v MAX = const, F IN = 0 Ako se eliminiše i uticaj priključnog vozila F PV = 0 = F f + F W + F α v P T = P f + P W + P α P POTR T = P f + P W + P α P RASP T = η TR P mot POTREBNA SNAGA NA POGONSKOM TOČKU RASPOLOŽIVA SNAGA NA POGONSKOM TOČKU

BILANS SNAGA P f = F f v P W = F W v P α = F α v P [kw] v [km/h] P f = F f v / 3600 P W = F W v / 3600 P α = F α v / 3600

REŠAVANJE PROBLEMA UZDUŽNE DINAMIKE PRIMENA BILANSA SILA / SNAGA = F f +F W + F α + F IN + F PV M MOT i r TR D η TR = f(v) G cosα + 0,0473 c W A v 2 + G sinα + G g δ a+ F PV RASP POTR