p Prema tome nadpritisak u sudu je p= Pretvaranje J-kWh, BTU-kWh

Prmjer. Kolk o je prsak u Pa-mm VS U cjev na slc pokazuje nadprsak od 50 mmvs (vodenog suba. Kolko je o Paskala? Hdrosačk prsak je funkcja suba ečnos, odnosno p = ρ g h. Ako se rad o vodenom subu (ρ=000 kg/m vsne h= mm=0.00 m, maćemo p = ooo 9. 8 0. 00 = 9. 8 Pa. Dakle h mmvs=9.9 Pa. p Prema ome nadprsak u sudu je p= 50 mmvs=90.5 Pa.. Prevaranje J-kWh, BTU-kWh kwh je energja koju snaga od kw realzuje za čas. kwh=000 W* h=000 J/s *600 s=.6 0 6 J. kwh=.6 0 6 J. BTU je oploa koja zagrje lb m vode za F. Q=m c Δ, BTU=0.56 kg*80 J/kgK*5/9 K=055 J Dakle BTU=055 J=055 J/600 0 J/kWh=0.9 0 - kwh BTU=0.9 0 - kwh. Promjena faze: Isparavanje kondenzacja Kolka je emperaura ključanja (ravnoeža voda-para, emperaura promjene faze vode na prsku bar (. 0 5 Pa? Iz krve napona (krve ravnoeže za vodu vdmo da je emperaura ključanja za p= bar, =00 C, odnosno za p= bar = C. Ov podac se mogu nać u abelama za zasćenu vodenu paru u kojma je daa veza p, krve napona. Kolko je oploe porebno da na oj emperaur spar kg vode, j. da kg ečne faze predje u gasnu? p.0 5 Pa 0 5 Pa 00 C K 0 C Toploa promjene faze (ovdje sparavanja r [kj/kg] 500, je po defncj kolčna oploe koju reba doves na daoj emperaur =cons (prsku p=cons da b kg ečne faze prešao u gasnu (paru. Pr faznom prelazu, sva oploa se roš na

promjenu srukure supsance, ako da se emperaura ne mjenja. Ta oploa se zove oploa promjene faze, u našem slučaju sparavanja (r [J/kg]. Dakle ražena oploa je Q=m r *500= 5000 kj. Za kondenzacju je proces obrnu u odnosu na sparavanje. U slučaju kondenzacje kg pare porebno je odves 5000 kj oploe.. Prozor: Kolk su oplon dobc od Sunca Srednj neze solarnog fluksa na južnoj fasad u mjesecu novembru je I Sol =7 W/m. Odred oplon solarn dobak ako je prozor (na južnoj fasad dvosruko zasakljen, površne.5 m (provdn do. Q = A g I go = FW FC g = 0. 9 0. 8 = 0. 7 Sol W o Solτ QSol = AW goisolτ =. 5 0. 7 0. 7 ( 0 = kwh A W [m ] površna provdnog djela prozora g o [-] fakor propusljvos solarnog zračenja g [-] fakor propusljvos pr normalnom upadu solarnog zračenja F W [-] =0.9 fakor ugla, položaja Sunca F C [-] fakor zasjenčenja τ [h]= h* Broj dana perod računanja I Sol [W/m ] Solarn flux osrednjen za perod od h. Redn broj Tp zasakljenja g. Jednosruko saklo (bezbojno, ravno floa saklo 0.87. Dvosruko zolrajuće saklo (sa jednm međuslojem vazduha. Trosruko zolrajuće saklo (sa dva međusloja vazduha. Dvosruko zolrajuće saklo sa jednm saklom nske emsje (Low-E obloga 5. Trosruko zolrajuće saklo sa dva sakla nske emsje (dvje Low-E obloge 6. Dvosruko zolrajuće saklo sa saklom za zašu od solarnog zračenja 0.80 0.70 0.60 0.50 0.50 7. Saklena opeka 0.60

Redn broj Uredjaj za zašu od sol. zračenja F C (-. Bez uredjaja za zašu od sol. zračenja.0 Uredjaj sa unurašnje srane l zmeđu sakala. bjele l reflekrajuće površne male ransparennos a 0.75. svjele boje l male ransparennos 0.80. amne boje l povećane ransparennos 0.90 Uredjaj sa spoljne srane. žaluzne, lamele koje se mogu okrea, opozad provjeravano 0.5. žaluzne, rolene, kapc (škure, grle 0.0. Srehe, lođe 0.50 5. Markze, gore bočno provjeravane 0.0 5. Prozor: Kolk su ransmson oplon gubc Srednja mjesečna spoljašnja emperaura u novembru je em =0.8 C. Temperaura u objeku je m =0 C. Odred ransmsone oplone gubke u ovom mjesecu za Low-E prozor bez punjenja argonom (U= W/m K površne A W =.5 m. QL _ r = AW U( e mτ =. 5 ( 0 0. 8 ( * 0 = 5 00 Wh Q = 5. kwh L _ r Smjer oplonog fluksa je od unurašnje ka spoljašnjoj emperaur kod grjanja kod hladjenja se kors s zraz.

6. Pod: Kolk su ransmson oplon gubc ka zemlj Objeka je u dodru sa zemljom na površn od A=000 m. Odred oplone gubke prema zemlj okom novembra ( em =0.8 C. Podzemna voda emperaure W = C je na dubn od 0 m. Opor»samog«zda/poda (bez konvekcje je R Wl = 0.5. U slučaju da je prosorja u konaku sa zemljom, jedan do oploe se gub ka zemlj. Odredjvanje ovh gubaka se u prncpu vrš na dva načna: -Gubc zda l poda u zemlj (Q L_r se djele na djela: jedan do (Q L_GW se gub ka zemlj, odnosno podzemnoj vod, dok se drug do oploe (Q L_Ge gub ka spoljnjem vazduhu prolazeć prom kroz zemlju - Uzma se neka fkvna emperaura zemlje na spoljnoj sran zda ako se odredjuju gubc kroz zd. Prema. načnu, oplon fluks gubaka ka zemlj je Q L_G L_Ge L_GW Q & _ = _ + L r L Ge em [W] = A, Rα + RWl + RGe + Rαe W = A R + R + R + R gdje je: α Wl GW αw 0 L _ GW A=000 m površna u dodru sa zemljom em =0.8 C, srednja emperaura spoljnjeg T Voda W vazduha, R α = = 0. 5 7. 5 α = opor konvekcje na unurašnjoj površ.zda, δ R Wl = λ = 0. 5 opor kondukcje zda, R Ge Zd =6 - efekvn opor zemlje od zda do površne (odredjuje se z djagrama-dolje R e = = 0. 0 5 opor konvekcje na površn zemlje. α α e = T 0 R = 8 GW = λg. = opor kondukcje zemlje od zda do vode. =. Q L_Ge Q L_GW em

L_r L_r 0-0.8 0 - [W] = 000 + 000 0.5 + 0.5 + 6 + 0.0 0.5 + 0.5 + 8 [W] = 00 + 900 = 00, [kw] =. L_G Napomenmo da je opor prelaza oploe sa zemlje na vodu (R αw zanemarljv. Gubc kroz zemlju za mjesec novembar su [ kwh ] = τ =. 0 Q & = 656 L _ r Q L _ G 7. Izračunavanje broja zmjena na čas a. Venlaor ubacuje u prosorju V IN =600 m /h u prosorju zapremne V=00 m. Drug venlaor zbacuje z prosorje V =800 m /h. Odred broj zmjena vazduha na čas. Mjerodavna je veća kolčna vazduha, odnosno V =800 m /h. Razlka u odnosu na manju ubačenu kolčnu, ussava se kroz ovore mehanzmom nflracje. n V& 800 = = = 6 h. V 00 V V IN b. Iso kao pod a, samo šo posoj jedan venlaor koj ubacuje vazduh, odnosno nema venlaora za odss. U ovom slučaju venlaor ubacuje vazduh u prosorju u prosorj će se usposav nadprsak koj će uslov da kolčna vazduha koju ubac venlaor zadje z prosorje kroz procjepe ovore. Prema ome, za proračun n se kors već naveden zraz samo šo se uzma kao mjerodavno V IN.

c. Iso kao pod a al se vazduh samo ssava venlaorom, dakle nema venlaora za ubacvanje vazduha. Ossn venlaor će usposav podprsak u prosorj koj će uslov prodor spoljnjeg vazduha u prosorju, ačno onolko kolko se odssava. Dakle za račun će b mjerodavna kolčna V. 8. Odredjvanje enalpje gasa vodene pare Odred enalpju vazduha vode emperaure 50 C. Odred enalpju vodene pare prska 6 bar emperaure 60 C. Enalpja dealnh gasova je funkcja emperaure =c p. =000*50=50 kj/kg. vaz Enalpja vode je =c w =80*50=09 kj/kg Enalpja pare se može nać u ablcama za pregrjanu djagrama -s. vodenu paru l pomoću U ablcama za pregrjanu vodenu paru vrjednos su ssemazovane po prscma (red na vrhu srance emperaurama (kolona ljevo: p=5 bar C v m /kg kj/kg s kj/kgk 0 xxx xxx xxx 0 xxx xxx xxx xxx xxx xxx xxx 60 0.7 759 6.77.xxx.. xxx xxx xxx Enalpju pare je moguće odred z Moljerovog djagrama-dolje.

9. Voda: Izračunavanje oplonog fluksa Iz kola u grejnu nsalacju objeka odlaz voda emperaure 90 C, dok je emperaura povrane vode 70 C. Prook vode je l/s ( kg/s. Odred grejnu snagu nsalacje. IN Q & m& GR KOTAO Za posmaran ssem (ogrančen lnjom cra-ačka posavmo zraz za energesk blans (I Zakon: ULAZ=IZLAZ m & = + m&, j. nakon sredjvanja = m&. m& OBJEKAT IN GR GR ( IN GR = mc & W ( IN = 80 ( 90 70 = 8600W = 8. 6 kw 0. Vazduh: Izračunavanje oplonog fluksa Venlacon ssem zagrjava spoljn vazduh sa 0 C na C ubacuje ga u objeka. Kolčna vazduha koja se ubacuje je 0000 m /h (zagrjanog vazduha. Odred snagu grjača u venlaconom ssemu.

Masen prook vazduha je: m& kg / s ρ ρ [ ] = p / RT = ρ V & =. 8 kg / m h = 0 / 600 m & =. 8 0000 / 600 =. kg / s 5 /( 8 / 9 95 m& Q & GR Za posmaran ssem (ogrančen lnjom cra-ačka posavmo zraz za energesk blans (I Zakon: ULAZ=IZLAZ m & IN + GR = m&, j. nakon sredjvanja GR = m& ( IN. = mc & ( =. 000 ( 0 = 9600W = 9. GR p IN 6 IN = 0 C m& = kw C. I Zakon za ovorene sseme U prosorj se nalaz nsalacja kojom se prprema vazduh. Insalacja se napaja elekrčnom energjom. Odred elekrčnu snagu napajanja ako su zmjeren prooc vazduha ulazne, odnosno zlazne emperaure. Uze da je gusna vazduha ρ=.8 kg/m. m& 7 m& = C = 7 C m& OKOLINA e =0 C m& PROSTORIJA =8 C P EL TP m & m& =. 5 C PROSTORIJA =8 C

Za posmaran ssem (ogrančen lnjom cra-ačka posavmo zraz za energesk blans (I Zakon: ULAZ=IZLAZ + & + & + & = & + & + PEL m cpe mcp mcpe m cp mcp mcp Izmjerene vrjednos masenh prooka su: m & =. 6kg / s, m& = 0. 7kg / s, m& =. 9 kg / s. P P P EL EL EL 0 = m& c p ( + m& c ( + m& c e p = 0. 6 000(. 5 0 + 0. 7 000( 7 8 +. 9 000( 7 0 = 555W p ( Napomenmo da se ovdje rad o akvnoj elekrčnoj snaz, jer samo ona dopre do pogona venlaora, pump d. puem elekromoora koj pokreću djelove opreme. e &. Izračunavanje oplonh gubaka zgrade Objeka ma površnu: spoljnh zdova A WL =70 m (U WL =0.6 W/m K prozora A W =80 m (U W =.0 W/m K krova A R =000 m (U R =0. W/m K poda (na zemlj A FG =000 m (uze podake z prmjera sa gubcma u zemlju. Broj zmjena na čas je n=0.5 h -. Odred oplone gubke u mjesecu novembru (srednja mjesečna emperaura em =0.8 C, pr srednjoj emperaur objeka m =0 C. Gubc se sasoje z ransmsone venlacone komponene: Q & L[ W ] = Lr + LV, odnosno Q L[ kwh] = QLr + QLV. Transmson gubc zdova, prozora krova (fluks (označen za zvezdcom jer ne uključuju gubke ka zemlj su: Lr* = ( AWLUWL + AW U L + ARU R ( m Lr* = ( 780 0. 6 + 0 + 000 0. ( 0 0. 8 = 09 W Lr* = 0. kw Gubc za mjesec dana su QLr* = Lr * τ = 0. 0 = 7 kwh Transmson gubc ka zemlj su zračuna u već prkazanom prmjeru, Q Lr (pod=656 kwh. Ukupn ransmson gubc objeka za mjesec novembar su

Q Lr =Q Lr * + Q Lr (pod= 7+656=8990 kwh. Venlacon gubc (fluks objeka su (za vazduh c p =000 J/kgK nv nv 0. 5 6000 ρ LV [ W ] = c p( e m ( e m = ( 0 0. 8 = 900 600 kw = 9. LV [ ] Venlacon gubc za novembar su: Q LV kwh = LV τ = 9. ( 0 = [ ] 66 Konačno, ukupn gubc objeka za novembar su Q [ kwh ] Q + Q = 8990 + 66 = 5 6. L = Lr LV. Odredjvanje ačke rose parcjalnog prska zasćenja Vazduh u objeku je sanja (=0 C, φ=65 %. Odred parcjaln prsak pare ačku rose vazduha. Po defncj relavna vlažnos je odnos parcjalnog prska pare u daom sanju parcjalnog prska pd zasćene pare na soj emperaur: ϕ =. p d 0 C Prema ome p d = ϕ p d.parcjaln prsak zasćene pare za =0 C nalazmo u abel za zasćenu vodenu paru koja predsavlja abelarno predsavljenu krvu ravnoeže (ključanja (slka desno: p d (0 C=9 Pa. Prema ome parcjaln prsak pare u vazduhu je p d =0.65*9=59 Pa. Tačka rose predsavlja emperauru na kojoj da parcjaln prsak pare predsavlja prsak zasćenja. Drugm rječma, ačka rose predsavlja onu emperauru na kojoj pr hladjenju vazduha zadaog sanja počnje kondenzacja. Dakle, pamo se koja emperaura zasćenja p d 7 Pa 59 Pa C K 0 C

odgovara p d=59 Pa. Iz abela za zasćenu vodenu paru (krva ravnoeže nalazmo d C (slka desno. Tačku rose smo mogl odred drekno, koršćenjem djagrama za vlažan vazduh.. Kolka je energeska efkasnos sveljk Halogene svjeljke maju efkasnos osvjeljenja η Osv =0 lm/w, odnosno svak nsalsan va daje 0 lumena osveljenja. Kolka je efkasnos ovh svjeljk zražena kroz odnos W Osv / W el, odnosno koj do nsalsane snage se prevor u svjelos? Po defncj lm=.6 0 - W. Prema ome η Osv =0 lm/w=0*.6 0 - W_osv/W_snage 0 η Osv =0.058=5.8 %. 5. Izračunavanje emperaure negrjane prosorje Prosorja je sa dvje srane u konaku sa zagrjanm prosorjama (0 C, a sa druge dvje srane sa spoljnm vazduhom emperaure 0.8 C. Ukupna površna zdova koj se granče sa zagrjanom prosorjom je A =0 m (U =. W/m K a sa okolnom A =0 m (U =0.8 W/m K. Zapremna prosorje je V x =75 m, a broj zmjena svježeg vazduha je n x = h -. Odred emperauru vazduha u prosorj. Posmarajmo prosorju nepoznae emperaure koja je okružena drugm prosorjama čje su emperaure poznae. + m & = m & r e x nv Tj = (AU j ( j x, m & = Ova jednačna predsavlja usvar blans po kome je za prosorju "x": ULAZ=IZLAZ. Nakon zamjene mamo zraz nxvx nxvx (AU j ( j x + e = x j = x = j = (AU j = j (AU j j nxv + nxv + x x e

Iz gornjeg zraza se može odred emperaura negrjane prosorje ( x. 75 0. 0 + 0 0. 8 0. 8 + 0. 8 x = =. 7 C 75 0. + 0 0. 8 + 6. Odredjvanje efkasnos rekuperaora oploe U prosorju sa emperaurom 0 C ubacuje se svjež vazduh čja je emperaura na zlazu z rekuperaora 6.5 C. Temperaura spoljnjeg vazduha je 5 C. Kolka je efkasnos rekuperaora? Rekuperaor je usvar razmjenjvač oploe, čja je uloga da vazduh koj zlaz z prosorje preda do oploe svježem vazduhu koj ga zamjenjuje u prosorj. Efkasnos rekuperaora je daa zrazom η R = R RMax, gdje Q R predsavlja oplou koju rekuperaor uzme zlaznom preda je ulaznom vazduhu, a Q Rmax oplou koju b uzeo predao u dealnom slučaju. R p R e R e η R = = = mc &, η R = = 0. 77 RMax p( e e 0 5.,. mc & ( 6. 5 5

7. Odredjvanje U_value (k za rebr. konsrukcju Posmarajmo do knsrukcje sa rebrma medjuprosorom sa vazduhom (na slc. Odred oplon opor og djela konsrukcje. Q & 0 BETON 0 5 0 5 VAZDUH BETON Podac:. Beon δ = 0 cm A =0.5 m λ = W/mK R = (δ/ λ =0.05 m K/W. Beon δ = 0 cm A =0.0 m λ = W/mK R = (δ/ λ =0. m K/W. Vazduh δ = 0 cm A =0.5 m R =0. m K/W. Beon δ = 5 cm A =0.5 m λ = W/mK R = (δ/ λ =0.05 m K/W Q & Toplon fluks kroz neku površnu A je: ΔT ΔT ΔT q [ W / m ] =, [ W ] = Aq = = R R R* A Izdvojen do konsrukcje se može predsav elekrčnom shemom u kojoj su opor paraleln. R * R * R * R * ΔT [ ] W ΔT ΔT = = R* R* * * * * = R + R R R + * * * * * * R * R = +, R = R R R R + R R *=0.05/0.5=0. K/W, R *=0./0.= K/W R *=0./0.5=0.8 K/W, R *=0.05/0.5=0.07 K/W R *=*0.8/(+0.8=0.8/.8=0. K/W * * R*=0.+0.+0.07=0.65 K/W Ovaj opor se može sves na m površne A :(vd zraz za fluks R=AR*=0.5*0.65=0. m K/W Pogledajmo sada ša b dobl da smo računal srednj opor proporconalno površnama: R =(A R +A R /(A +A =(0.*0.+0.5*0./(0.+0.5=0.7 m K/W R=R +R +R =0.05+0.7+0.05=0.5 m K/W Vdmo da razlka nje velka.

8. Gdje posav oplonu zolacju Zd od blok opeke (5 cm, omalersan sa obje srane. Želmo da sa jedne njegove srane dodamo oplonu zolacju debljne 5 cm. Odred gusnu oplonog fluksa emperaursko polje u zdu za slučaj zda sa bez zolacje. Unurašnja emperaura je 0 C, dok je spoljna emperaura -5 C. Koefcjena prelaza oploe na unurašnjoj sran zda je α =7.5 W/m K a na spoljašnjoj α e =5 W/m K. IZOLACIJA 5 cm MALTER.5 cm MALTER.5 cm BLOK OPEKA 5 cm BLOK OPEKA 5 cm MALTER.5 cm MALTER.5 cm UNUTRA SPOLJA UNUTRA SPOLJA Sloj δ [cm] λ [W/mK] R [m K/W] Maler.5 0.8 δ/ λ= 0.0 Blok_opeka 5 0.6 δ/ λ=0. Izolacja 5 0.0 δ/ λ=.5 Konvekcja_n Unuraš. srana α =7.5 / α =0.5 Konvekcja_ex Spoljaš. srana α e =5 / α e =0.0 a. Nezolovan zd Ukupn oplon opor nezolovanog zda sasoj se z 5 opora: Opor unurašnje konvekcje, opor malera, opor blok-opeke, opor malera, opor spoljašnje konvekcje (slka dolje. 0 C -5 C UNUTRA 0 C SPOLJA e

Korseć elekrčnu analogju može se odred gusna oplonog prooka-fluksa q[w/m ]. q q q R R R R R e e [ W / m ] e 0 ( 5 5 qa = = = = 8. 8 R 0. 5 + 0. 0 + 0. + 0. 0 + 0. 0 0. 65 Sa druge srane ako ovaj zraz uporedmo sa ekvvalennm al u kome fgurše koefcjena prolaza oploe (U l k: e qa = U( e = [ W / m ] očgledno je da je = R. U U Prema ome u ovom prmjeru koefcjena prolaza oploe zda je: U ( k = = =. 55W / m K. R 0. 65 Imajuć na umu da je oplon fluks s kroz blo koj sloj zda, mogu se odred emperaure u zdu: X qa [ W / m ] = X = qa R X R X = qar = 0 8. 8 0. 5 = 5. C = qa( R + R = 0 8. 8 ( 0. 5 + 0. 0 =. 0C = qa( R + R + R = 0 8. 8 ( 0. 5 + 0. 0 + 0. =. C = q ( R + R + R + R = 0 8. 8 ( 0. 5 + 0. 0 + 0. + 0. 0 =. C a 5 Na osnovu ovako dobjenh emperaura nacrano je emperaursko polje u zdu (slka gore. b. Izolovan zd-spolja Na analogan načn je reran zd kome je na spoljnoj sran dodaa oplona zolacja.

0 C q q b b e 0 ( 5 = = R 0. 5 + 0. 0 + 0. + 0. 0 +. 5 + 0. 0 5 = =. [ W / m ]. 9-5 C 0 C UNUTRA 5 e SPOLJA = qbr = 0. 0. 5 = 8. C = qb( R + R = 0. ( 0. 5 + 0. 0 = 8. 0 C = qb( R + R + R = 0. ( 0. 5 + 0. 0 + 0. =.C = qb( R + R + R + R = 0. ( 0. 5 + 0. 0 + 0. +. 0 =.0C 5 = qb( R + R + R + R + R = 0 8. 8 ( 0. 5 + 0. 0 + 0. +.0 +. 5 =.5C Vdmo da je čav zd zagrjan, odnosno akumulacone mase su zagrjane akav zd amorzuje promjene u spoljnoj emperaur. Drugm rječma unurašnjos ovakvog objeka se sporje zagrjava al sporje hld, dakle drž emperauru. c. Izolovan zd-znura U ovom slučaju oplon gubc su s kao u prehodnom slučaju, al je emperaura akumulaconh masa nska. Posledca je da se unurašnjos ovakvog objeka brzo zagrjava al brzo hlad. 0 C 5 q q c c e 0 ( 5 = = R 0. 5 +. 5 + 0. 0 + 0. + 0. 0 + 0. 0 5 = =. [ W / m ]. 9-5 C 0 C e UNUTRA SPOLJA = qcr = 0. 0. 5 = 8 C = qc ( R + R = 0. ( 0. 5 +. 5 = 85 C = q ( R + R + R = 0. ( 0. 5 +. 5 + 0. 0 5.. c =. 5C

= q ( R c + R + R + R = 0. ( 0. 5 +. 5 + 0. 0 + 0. =. C = q ( R c + R + R + R + R = 0. ( 0. 5 +. 5 + 0. 0 + 0. +. 0 =.5C 0 C 0 C 5-5 C 0 C UNUTRA 5 e SPOLJA -5 C 0 C e UNUTRA SPOLJA 9. Gdje posav parnu branu? Za slučajeve z prehodnog prmjera odred dfuzju vodene pare polje parcjalnog prska u zdu. Relavna vlažnos unuar prosorje je φ =60 % a spolja φ e =80 %. Sloj δ [cm] μ [-] r [m] Maler.5 0 0.5 Blok_opeka 5 0.5 Izolacja 5 50.5 Parna brana 0. 0000 0 Sanje Unura Spolja vazduha, C 0-5 φ, % 60 80 p d = p d (, Pa 5 0 p d = φ p d, Pa 0 0 r [m] = δ μ relavn opor sloja dfuzj μ [-] relavn opor dfuzj δ [cm]- debljna sloja

a. Nezolovan zd. kpa.5 kpa 0. kpa p d p d p d =p d p d UNUTRA p d p d p d p d p de p d=p de SPOLJA Slčno prosranju oploe, dfuzja je akodje proces koj se može analzra uz pomoć elekrčne analogje. Da bsmo odredolo polje parcjalnog prska vodene pare u zdu, prvo odredmo gusnu fluksa dfuzje kroz zd (q m : pd pde 6 0 0 qm = D0 = 0. 67 0 r 0. 5 +. 5 + 0. 5 q m = 0. 67 0 6 08 = 07 0. 5 6 [( kg / h / m ] Parcjaln prsc u zdu se odredjuju z uslova koj je analogan onome u prosranju oploe, odnosno kors se uslov da je dfuzon fluks pare s kroz sve slojeve zda. Na aj načn se odredjuje polje prska pare u zdu: q m p px qm [( kg / h / m ] D0 px = p rx D0 = rx p d = 0 Pa pd = pd ( q p = 6 Pa d m 6 6 / D r = 0 ( 07 0 / 0. 67 0 0. 5 0 p d = p d ( q m / D ( r pd = 0 ( 07 0 p d = 0 Pa 0 6 + r / 0. 67 0 6 ( 0. 5 +. 5 = 7 Pa U donjoj abel su dae emperaure u zdu dobjene u prehodnom prmjeru, parcjaln prsc zasćene pare (p d koj odgovaraju m emperaurama (z abela za zasćenu vodenu paru l z krve p d ravnoeže koja daje vezu zmedju prsaka emperaure ključanja zračuna parcjaln prsc (p d. Krva ravnoeže ključanja K Pozcja Unura Spolja [C] 0 5. -. -.5-5 p d [Pa] 5 70 600 95 55 0 p d [Pa] 0 0 6 7 0 0 Na gornjoj slc (ljevo je da profl dobjenh parcjalnh prsaka prsaka zasćenja koj odgovaraju emperaurama u zdu. Temperaursko polje u zdu je

prava zlomljena lnja. Medjum zbog svoje nelnearne prrode prsak zasćenja koj odgovara oj pravoj lnj nje prava lnja, odnosno ma rbuh. Sa druge srane polje parcjalnog prska u zdu je lnearno (prava lnja, pa posoj opasnos da rbuh zasćenja presječe pravu lnju. Tada o znač da je parcjaln prsak pare u zdu već od prska zasćenja, pa u om slučaju dolaz do kondenzacje. b. Nezolovan zd-parna brana Da b zbjegl problem kondenzacje, posavlja se parna brana, odnosno sloj koj slabo propuša vodenu paru. Kako parna brana predsavlja velk opor dfuzj o u njoj dolaz do snažnog pada parcjalnog prska. Posmarajmo slučaja: parna brana na unurašnjoj (oploj površn zda (slka ljevo parna brana na spoljašnjoj (hladnoj površn zda (slka desno.. kpa p d. kpa p d PARNA BRANA.5 kpa p d.5 kpa p d UNUTRA SPOLJA KONDENZACIJA p de p de p de 0. kpa 0. kpa UNUTRA SPOLJA PARNA BRANA Očgledno je da je desn slučaj (parna brana na hladnoj površn nepovoljnj jer će doć do kondenzacje u zdu. p de c. Izolovan zd-parna brana Posmarajmo sada s zd kod koga je oplona zolacja posavljena na spoljašnjoj hladnoj sran. Polje prska pare u zdu polje zasćenog prska koj je dobjen na osnovu emperaurskog polja u zdu, maju kvalavno zgled kao na slkama-dolje. Očgledno je da parna brana na unurašnjoj sran rešava u popunos problem kondenzacje (slka ljevo, mada se slčno dobja kada je brana posavljena kao na slc desno.

PARNA BRANA p d p d p d p d p de p de p de p de

Zasćena Voda-Para Tabela ermodnamčkh velčna Prsak Tempera Spec. zapremna Unuraš. energja Enhalpja Enropja zasćenja C kpa m /kg kj/kg kj/kg kj/kg*k KRIVA NAPONA Zasćena ečnos Zasćena para Zasćena ečnos Zasćena para Zasćena ečnos Zasćena para Zasćena ečnos Zasćena para p v' v" u' u" h' h" s' s" 0.0 0.6 0.00000 06. 0.00 75. 0.00 50. 0.0000 9.56 5 0.87 0.00000 7. 0.97 8. 0.98 50.6 0.076 9.057 0.76 0.00000 06.8.00 89..0 59.8 0.50 8.9008 5.705 0.0000 77.9 6.99 96. 6.99 58.9 0.5 8.78 0.9 0.0000 57.79 8.95 0.9 8.96 58. 0.966 8.667 5.69 0.0000.6 0.88 09.8 0.89 57. 0.67 8.5580 0.6 0.0000.89 5.78 6.6 5.79 556. 0.69 8.5 5 5.68 0.00006 5. 6.67. 6.68 565. 0.505 8.5 0 7.8 0.00008 9.5 67.56 0. 67.57 57. 0.575 8.570 5 9.59 0.0000 5.6 88. 6.8 88.5 58. 0.687 8.68 50.9 0.000.0 09..5 09. 59. 0.708 8.076 55 5.758 0.0005 9.568 0. 50. 0. 600.9 0.7679 7.99 60 9.90 0.0007 7.67 5. 56.6 5. 609.6 0.8 7.9096 65 5.0 0.0000 6.97 7.0 6. 7.06 68. 0.895 7.80 70.9 0.000 5.0 9.95 69.6 9.98 66.8 0.959 7.755 75 8.58 0.0006..90 75.9.9 6.7.055 7.68 80 7.9 0.0009.07.86 8..9 65..075 7.6 85 57.8 0.000.88 55.8 88. 55.90 65.9. 7.55 90 70. 0.0006.6 76.85 9.5 76.9 660..95 7.79 95 8.55 0.0000.98 97.88 500.6 97.96 668..500 7.59 00 0.5 0.000.679 8.9 506.5 9.0 676..069 7.59 05 0.8 0.0008.9 0.0 5. 0.5 68.8.60 7.958 0.7 0.0005.0 6. 58. 6.0 69.5.85 7.87 5 69.06 0.00056.066 8.0 5.7 8.8 699.0.7 7.8 0 98.5 0.00060 0.899 50.50 59. 50.7 706..576 7.96 5. 0.00065 0.7706 5.7 5.6 5.99 7.5.58 7.0775 0 70. 0.00070 0.6685 56.0 59.9 56. 70.5.6 7.069 5.0 0.00075 0.58 567.5 55.0 567.69 77..6870 6.9777 0 6. 0.00080 0.5089 588.7 550.0 589. 7.9.79 6.999 5 5. 0.00085 0.6 60.8 55.9 60.6 70..7907 6.88 50 75.8 0.0009 0.98 6.68 559.5 6.0 76.5.88 6.879 55 5. 0.00096 0.68 65. 56. 65.8 75..895 6.795 60 67.8 0.000 0.07 67.87 568. 675.55 758..97 6.750 65 700.5 0.0008 0.77 696.56 57.5 697. 76.5.995 6.7078 70 79.7 0.00 0.8 78. 576.5 79. 768.7.09 6.666 75 89.0 0.00 0.68 70.7 580. 7.7 77.6.0909 6.656

Tempera Prsak Spec. zapremna Unuraš. energja Enhalpja Enropja C kpa m /kg kj/kg kj/kg kj/kg*k p v' v u' u h' h" s' s" 80 00. 0.007 0.905 76.09 58.7 76. 778..96 6.5857 85.7 0.00 0.709 78.0 587.0 785.7 78..879 6.565 90 5. 0.00 0.565 806.9 590.0 807.6 786..59 6.5079 95 97.8 0.009 0.05 88.7 59.8 89.98 790.0.85 6.698 00 55.8 0.0057 0.76 850.65 595. 85.5 79..09 6. 05 7.0 0.006 0.5 87.0 597.5 875.0 796.0.780 6.95 0 906. 0.007 0.0 895.5 599.5 897.76 798.5.8 6.585 5 0. 0.008 0.0979 98. 60. 90.6 800.5.7 6. 0 8. 0.0090 0.0869 90.87 60. 9.6 80..578 6.86 5 58. 0.0099 0.0789 96.7 60. 966.78 80..569 6.50 0 795. 0.0009 0.0758 986.7 60.9 990. 80.0.6099 6.6 5 060. 0.009 0.0657 009.89 60. 0.6 80..6558 6.79 0. 0.009 0.05976 0. 60.0 07. 80.8.705 6.7 5 68. 0.000 0.057 056.7 60. 06. 80.0.77 6.08 50 97. 0.005 0.050 080.9 60. 085.6 80.5.797 6.070 55 9. 0.006 0.0598 0.8 600.9 09.7 799.5.88 6.075 60 688. 0.0076 0.0 8.9 599.0.7 796.9.888 6.009 65 508. 0.0089 0.0877 5.7 596.6 59.8 79.6.99 5.966 70 599. 0.000 0.056 77.6 59.7 8.5 789.7.975 5.90 75 59. 0.007 0.079 0.5 590. 0.07 785.0.008 5.898 80 6. 0.00 0.007 7.6 586. 5.99 779.6.0668 5.857 85 6909. 0.008 0.0777 5.00 58. 6. 77..0 5.899 90 76. 0.0066 0.0557 78.9 576.0 89.07 766..59 5.78 95 799. 0.008 0.05 05.0 569.9 6.0 758..06 5.77 00 858. 0.000 0.067.00 56.0.00 79.0.5 5.705 05 90. 0.005 0.0998 59.0 555. 7.0 78.7.00 5.66 0 9856. 0.007 0.0850 87.0 56. 0.0 77..9 5.60 5 057. 0.007 0.06867 5.50 56.6.00 7.5.98 5.580 0 7. 0.0099 0.0588.60 55.5 6.50 700..80 5.56 0 85. 0.0056 0.0996 505.0 98.9 55.0 665.9.5507 5.7 0 586. 0.0068 0.00797 570.0 6.6 59.0 6.0.659 5.57 50 65. 0.0070 0.0088 6.90 8. 670.60 56.9.7777 5. 60 865. 0.0089 0.00695 75.0 5.5 760.50 8.0.97 5.056 70 00. 0.00 0.0095 8.00 8.5 890.50..06.797 7. 090. 0.0055 0.0055 09.60 09.6 099.0 099..98.98 KRIVA NAPONA

Koefcjena oplone provodljvos, λ [W/(m K], prblžne vrjednos fakora opora dfuzj vodene pare, µ (- Redn broj Građevnsk maerjal Gusna ρ kg/m ³ Koefcjena oplone provodljvos λ W/(m K Specfčna oploa c p J/(kg K Fakor opora dfuzj vodene pare µ. ZIDOVI.0 puna opeka od glne 800 0.8 900 5/0.0 puna opeka od glne 600 0.68 900 5/0.0 klnker opeka 900 0.85 800 50/00.0 klnker opeka 700 0.80 800 50/00.05 puna fasadna opeka od glne 800 0.8 900 5/0.06 puna fasadna opeka od glne 600 0.70 900 5/0.07 šuplja fasadna opeka od glne 00 0.55 900 5/0.08 šuplj blokov od glne 00 0.8 900 5/0.09 šuplj blokov od glne 000 0.5 900 5/0.0 šuplj blokov od glne 900 0. 900 5/0. šuplj blokov od glne 800 0.9 900 5/0. puna krečno slkana opeka 800 0.99 900 5/5. puna krečno slkana opeka 600 0.79 900 5/5. krečno slkan šuplj blokov 00 0.56 900 5/5.5 prrodn kamen 000.0 000 50.6 šuplj blokov od beona 000 0.70 000 5/5.7 šuplj blokov od beona 00 0.80 000 5/5.8 šuplj blokov od beona 00 0.90 000 0/0.9 šuplj blokov od beona 600.0 000 0/0.0 šuplj blokov od beona 800.0 000 0/0. šuplj blokov od beona 000.0 000 0/0. šuplj blokov od laganog beona 500 0.0 000 5/0. šuplj blokov od laganog beona 700 0.7 000 5/0. šuplj blokov od laganog beona 900 0.6 000 5/0.5 šuplj blokov od laganog beona 000 0.5 000 5/0.6 šuplj blokov od laganog 00 0.60 000 5/0

beona.7 šuplj blokov od laganog beona. BETON I ARMIRANI BETON 00 0.7 000 5/0.0 armran beon 500.60 000 80/0.0 ešk beon 00.60 000 80/0.0 beon 00.00 000 80/0.0 beon 00.65 000 70/0.05 beon 000.5 000 60/00.06 beon sa lakm agregaom 000.5 000 60/00.07 beon sa lakm agregaom 800.0 000 60/00.08 beon sa lakm agregaom 600.00 000 60/00.09 beon sa lakm agregaom 500 0.89 000 60/00.0 beon sa lakm agregaom 00 0.79 000 60/00. beon sa lakm agregaom 00 0.70 000 60/00. beon sa lakm agregaom 00 0.6 000 60/00. beon sa lakm agregaom 00 0.55 000 60/00. beon sa lakm agregaom 000 0.9 000 60/00.5 beon sa lakm agregaom 900 0. 000 60/00.6 beon sa lakm agregaom 800 0.9 000 60/00.7 gasbeon 000 0. 000 6/0.8 gasbeon 900 0.9 000 6/0.9 gasbeon 800 0.5 000 6/0.0 gasbeon 750 0. 000 6/0, gasbeon 700 0. 000 6/0. gasbeon 650 0. 000 6/0. gasbeon 600 0.9 000 6/0. gasbeon 550 0.8 000 6/0.5 gasbeon 500 0.6 000 6/0.6 gasbeon 50 0.5 000 6/0.7 gasbeon 00 0. 000 6/0.8 gasbeon 50 0. 000 6/0.9 gasbeon 00 0.0 000 6/0.0 beon s jednozrnm šljunkom 000.0 000 60/00. beon s jednozrnm šljunkom 800.0 000 60/00. beon s jednozrnm šljunkom 600 0.8 000 60/00. MALTERI, ESTRISI.0 cemenn maler 000.60 000 5/5.0 Krečn maler 600 0.80 000 6/0

.0 krečno-cemenn maler 800.00 000 5/5.0 Krečno-gpsan maler 00 0.70 000 6/0.05 gpsan maler 500 0.5 000 6/0.06 gpsan maler 00 0.5 000 6/0.07 gpsan maler 00 0.7 000 6/0.08 gpsan maler 00 0. 000 6/0.09 lak maler 00 0.56 000 5/0.0 lak maler 000 0.8 000 5/0. lak maler 700 0.5 000 5/0. ermo-zolacon maler 00 0. 000 5/0. ermo-zolacon maler 50 0.08 000 5/0. sanacon maler 00 0.65 000 6/5.5 polmern maler 00 0.70 000 50/00.6 slkan maler 800 0.90 000 50/70,7 maler na baz akrlaa 700 0.90 000 00/50.8 Cemenn maler 000.60 000 5/5.9 cemenn esrh 000.60 00 50.0 anhdr esrh 00.0 000 5/5. magnezn esrh 00 0.70 000 5/5. PODNE, ZIDNE I PLAFONSKE OBLOGE.0 gpskaronske ploče 900 0.5 900 8.0 gpsane ploče sa dodakom celuloznh vlakana 00 0.8 000 0/5.0 keramčke pločce 00.0 80 00.0 kamene ploče 500.80 000 0/00.05 drvo 550 0.5 000 50/70 5. HIDROIZOLACIONI MATERIJALI, PARNE BRANE 5.0 bumenska raka sa uloškom saklenog voala 00 0. 000 50000 5.0 bumenska raka sa uloškom saklene kanne 00 0. 000 50000 5.0 bumenska raka sa uloškom poleserskog flca 5.0 bumenska raka sa uloškom krovnog karona 5.05 polmerna hdrozolacona raka na baz PVC-P 5.06 polmerna hdrozolacona raka na baz PIB 00 0. 000 50000 00 0. 000 50000 00 0. 000 00000 600 0.6 960 00000

5.07 polmerna hdrozolacona raka na baz CR 5.08 polmerna hdrozolacona raka na baz VAE 6. RASTRESITI MATERIJALI ZA NASIPANJE 00 0. 000 00000 00 0. 000 0000 6.0 ekspandran perl 00 0.060 000 6.0 lomljena ekspandrana plua 00 0.055 00 6.0 lomljena opeke od glne 800 0. 900 6.0 pjesak, šljunak, ucank (drobljen 700 7. TOPLOTNO IZOLACIONI MATERIJALI 7.0 mneralna vuna (MW prema EN 6 7.0 ekspandran polsren (EPS prema EN 6 eksrudrana polsrenska 7.0 pjena (XPS prema EN 6 7.0 vrda polureanska pjena (PUR prema EN 65 0 do 00 5 do 0 5 0 0.8 000 0.05 do 0.050 0.05 do 0.00 0.00 do 0.00 0.00 do 0.00 00 50 60 50 50 00 60 7.05 fenolna pjena (PF prema EN 66 7.06 pjenaso saklo (CG prema EN 67 7.07 drvena vuna (WW prema EN 68 7.08 drvena vuna (WW prema EN 68, debljna ploča 5 mm d 5 mm 7.09 ekspandra (EPB prema EN 69 7.0 ekspandrana plua (ICB prema EN 70 7. drvena vlakna (WF prema EN 7 0 00 do 50 60 do 60 0.00 do 0.05 0.05 do 0.060 0.065 do 0.09 00 50 000 70 /5 550 0.50 70 /8 0 do 0 80 do 500 0 do 50 0.00 do 0.065 0.05 do 0.055 0.05 0.070 900 5 560 5/0 00 5/0

g Redn broj Fakor propusljvos ukupne energje kroz zasakljenje (-, za slučaj normalnog upada solarnog zračenja Tp zasakljenja g. Jednosruko saklo (bezbojno, ravno floa saklo 0.87. Dvosruko zolrajuće saklo (sa jednm međuslojem vazduha. Trosruko zolrajuće saklo (sa dva međusloja vazduha. Dvosruko zolrajuće saklo sa jednm saklom nske emsje (Low-E obloga 5. Trosruko zolrajuće saklo sa dva sakla nske emsje (dvje Low-E obloge 6. Dvosruko zolrajuće saklo sa saklom za zašu od solarnog zračenja 0.80 0.70 0.60 0.50 0.50 7. Saklena opeka 060 Fakor umanjenja uređaja za zašu od solarnog zračenja, F C (- Redn broj Uređaj za zašu od sol. zračenja F C (-. Bez uređaja za zašu od sol. zračenja.0 Uređaj sa unurašnje srane l zmeđu sakala. bjele l reflekrajuće površne male ransparennos a 0.75. svjele boje l male ransparennos 0.80. amne boje l povećane ransparennos 0.90 Uređaj sa spoljne srane. žaluzne, lamele koje se mogu okrea, opozad provjeravano 0.5. žaluzne, rolene, kapc (škure, grle 0.0. Srehe, lođe b 0.50 5. Markze, gore bočno provjeravane b 0.0 a Transparennos uređaja za zašu od solarnog zračenja manja od 5% smara se malom, a ransparennos u znosu 5% l većem smara se povećanom. b Navedena vrjednos prmjenjuje se za slučaj kad je sprječeno drekno osunčanje prozora.