Modeli tla. Diplomski studij Antun Szavits-Nossan Prosinac Mehanika tla II - Modeli tla
|
|
- ŌΣολομών Νικηφόρος Βασιλειάδης
- 5 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Modeli tla Diplomski studij Antun Szavits-Nossan Prosinac Mehanika tla II - Modeli tla 1
2 Mehanika neprekidnih sredina (kontinuuma) i mehanika tla 1 Pretpostavlja se da student ovog predmeta ima osnovna znanja iz otpornosti materijala (naprezanja, deformacije, ); ovo poglavlje uvodi u opći kontekst mehanike neprekidnih sredina; Mehanika tla: primjena mehanike neprekidnih sredina na tlo; Sastavnice mehanike neprekidnih sredina: Materijalno tijelo na koje djeluju sile i koje se deformira; Svaka materijalna točka tijela ima svoju gustoću i radij vektor kojem se definira položaj te točke u tro-dimenzionalnom prostoru u početnom (nedeformiranom) obliku (konfiguraciji); Mehanika tla II - Modeli tla 2
3 Mehanika neprekidnih sredina (kontinuuma) i mehanika tla 2 Deformacija tijela (u širem smislu) se opisuje pomacima svake materijalne točke tijela; pomak točke je vektor, a pomaci svih točaka se opisuju vektorskom funkcijom vektorske varijable radij vektora te točke; te funkcije pomaka moraju biti sukladne zadanim pomacima na rubnim dijelovima tijela (rubni uvjeti); Deformacija tijela (u užem smislu): u okolini promatrane točke tijela definira se gradijent vektorske funkcije pomaka; za zadani koordinatni sustav, gradijent vektorske funkcije u okolini promatrane točke tijela prikazuje se kvadratnom matricom 3x3 (3 funkcije za 3 komponente pomaka, svaka derivirana sa svakom od 3 komponente radij vektora); simetrični dio matrice gradijenta naziva se matricom deformacije i predstavlja se kao kvadratna simetrična matrica 3 x 3; asimetrični dio matrice gradijenta pomaka predstavlja rotaciju krutog tijela; Vektorske funkcije pomaka i matrice deformacija sastavni su dijelovi kinematike neprekidne sredine; Mehanika tla II - Modeli tla 3
4 Mehanika neprekidnih sredina (kontinuuma) i mehanika tla 3 U bilo kojoj točci tijela promatra se ravnina prereza tijela. U proizvoljno maloj okolini te točke na ravnini prereza djeluje vektor naprezanje definiran kao sila (vektor) koja djeluje na toj maloj okolini podijeljena s površinom te male okoline; kaže se da naprezanje predstavlja kinetički dio interakcije dvaju dijelova tijela sa suprotnih strana prereza tijelo s jedne strane prereza djeluje naprezanjem na tijelo s druge strane prereza (po Newtonovom zakonu akcije i reakcije ta djelovanja su jednaka po veličini, a suprotan po smjeru); Kroz promatranu točku tijela prolazi beskonačno različito orijentiranih prereza pa u toj točci djeluje beskonačno različitih naprezanja. Cauchy je pokazao da se to ukupno stanje naprezanja može prikazati tenzorom naprezanja; tenzor naprezanja je u matematičkom smislu linearni operator (linearna funkcija) koji transformira jediničnu normalu prereza (vektor jedinične duljine normalan na prerez) u naprezanje na tom prerezu; naprezanje i gustoća dio su kinetike neprekidne sredine; Mehanika tla II - Modeli tla 4
5 Mehanika neprekidnih sredina (kontinuuma) i mehanika tla 4 Analogno Newtonovoj mehanici materijalnih točaka, u mehanici neprekidnih sredina vrijede opći zakoni mehanike neprekidnih sredina: već ranije spomenuti zakon akcije i reakcije, zatim jednadžbe gibanja i zakoni održanja energije; ti zakoni su također sastavni dio kinetike neprekidne sredine; Kinetički zakoni mehanike neprekidnih sredina imaju oblik parcijalnih diferencijalnih jednadžbi; to su jednadžbe funkcija tenzora naprezanja, koje na rubovima tijela moraju biti sukladne zadanim opterećenjima (rubni uvjeti), te funkcije vremena pa moraju zadovoljiti i zadano stanje naprezanja u početnoj konfiguraciji tijela (početni uvjeti); Da bi se kinetičke jednadžbe riješile, mora se uspostaviti veza između kinetike i kinematike tj. veza između tenzora naprezanja i tenzora deformacija; Mehanika tla II - Modeli tla 5
6 Mehanika neprekidnih sredina (kontinuuma) i mehanika tla 5 Vezom između tenzora deformacije i tenzora naprezanja definira se mehaničko ponašanje materijala; te se veze nazivaju konstitucijskim jednadžbama ili modelima razmatranih materijala; različiti materijali imaju različita mehanička svojstva (krutost, čvrstoća, vodopropusnost itd.) pa se opisuju različitim modelima; Modeli mehaničkog ponašanja materijala imaju svoju strukturu i svoje parametre: strukturu predstavlja oblik njihovog analitičkog zapisa, a parametrima se ta struktura kvantificira (na pr.: struktura elastičnost, parametar modul elastičnosti); U općem slučaju struktura modela materijala mora biti takva da bilo koja povijest deformacija (tok deformacija od najranije povijesti do promatranog trenutka) daje jednoznačno trenutačno naprezanje u promatranom trenutku (općenito obrat ne vrijedi na primjer, neku žicu možemo proizvoljno rastegnuti, ali njena uzdužna sila ne može biti veća od čvrstoće žice). Mehanika tla II - Modeli tla 6
7 Mehanika neprekidnih sredina (kontinuuma) i mehanika tla 6 Zadaće mehanike neprekidnih sredina Formulacija strukture modela materijala; Rješavanje problema rubnih i početnih uvjeta deformabilnog tijela (problema određivanje raspodjele naprezanja i deformacija u razmatranom tijelu s izabranim modelom materijala za zadane rubne i početne uvjete). Ovaj kolegij usredotočit će se samo na osnovne modele tla kao i na određivanje njihovih parametara Modeli materijala samo su veće ili manje aproksimacije mehaničkog ponašanja stvarnih materijala; Mehaničko ponašanje tla je vrlo složeno; do danas nije razvijen model tla koji bi obuhvatio sve vidove te složenosti; Što je model složeniji to je zahtjevnije rješavanje razmatranog problema početnih i rubnih uvjeta; Iz navedenih razloga danas se u geotehničkoj praksi koriste samo znatno pojednostavljeni modeli. Mehanika tla II - Modeli tla 7
8 Naprezanja i deformacije 1 Vektor naprezanje: sila (vektor), koja djeluje na nekoj infinitezimalnoj (proizvoljno maloj) plohi podijeljena s površinom te plohe dimenzija mu je sila/površina (kn/m 2, MN/m 2 ); Može se rastaviti na komponente - na normalno (komponenta u smjeru normale na plohu) i posmično (komponenta okomito na normalu); u zadanom tro-dimenzijskom koordinatnom sustavu vektor se može prikazati stupčastom matricom (matrica vektora naprezanja) s tri komponente (jedan stupac, 3 retka); komponente matrice vektora naprezanja ovise o izboru koordinatnog sustava. Vektor deformacija: relativna promjena veličine i oblika infinitezimalnog (proizvoljno malog) tijela u smjeru okomitom na promatrani prerez; normalna komponenta tog vektora predstavlja relativno skraćenje tijela u promatranoj točci u smjeru normale na promatrani prerez, a posmična komponenta relativnu promjenu oblika tijela u smjeru iste normale; komponente deformacija su bezdimenzijske veličine. Mehanika tla II - Modeli tla 8
9 Naprezanje i deformacije 2 Matrica tenzora naprezanja (ili samo matrica naprezanja): slika tenzora naprezanja u zadanom koordinatnom sustavu u obliku simetrične kvadratne matrice 3 x 3; opisuje potpuno stanje naprezanja u promatranoj točci tijela; u matematičkom smislu je linearni operator koji transformira vektor normale na promatrani prerez tijela (u promatranoj točci) u vektor naprezanja u istoj točci prereza. Matrica tenzora deformacija (ili samo matrica deformacija): slika tenzora deformacija u zadanom koordinatnom sustavu u obliku simetrične kvadratne matrice 3 x 3; opisuje potpuno stanje deformacija u promatranoj točci tijela; u matematičkom smislu je linearni operator koji transformira vektor normale na promatrani prerez tijela (u promatranoj točci) u vektor deformacija u istoj točci prereza. Tenzor i matrica tenzora naprezanja ili deformacije ponekad se skraćeno naziva samo naprezanjem odnosno samo deformacijom kad je iz konteksta jasno o čemu se radi; u slučajevima kad to može izazvati zabunu poželjno je izbjegavati skraćene nazive. Mehanika tla II - Modeli tla 9
10 Naprezanje i deformacije 3 Matrica naprezanja u pravokutnom (Kartezijevom) koordinatnom sustavu s koordinatnim osima 1, 2 i 3 Naprezanja σ 11 σ 12 σ 13 σ 21 = σ 12 σ 22 σ 23 σ 31 = σ 13 σ 32 = σ 23 σ 33 Deformacije ε 11 ε 12 ε 13 ε 21 = ε 12 ε 22 ε 23 ε 31 = ε 13 ε 32 = ε 23 ε 33 Ista naprezanja i deformacije u koordinatnom sustavu glavnih osi Naprezanja σ σ σ 3 σ 1, σ 2, σ 3 glavna naprezanja Deformacije ε ε ε 3 ε 1, ε 2, ε 3 glavne deformacije Mehanika tla II - Modeli tla 10
11 Princip efektivnih naprezanja 1 (K. Terzaghi) Tlo se sastoji iz skeleta (prostor koji zauzima struktura čvrstih čestica i pore među njima) i pora ispunjenih fluidom; fluid može biti samo voda (zasićeno tlo) ili mješavina vode i zraka (djelomično zasićeno tlo) ili samo zraka (suho tlo); ovdje će se razmatrati samo zasićeno tlo; Pod deformacijom tla podrazumijeva se deformacija skeleta; Naprezanje u fluidu naziva se tlakom; to naprezanje može biti samo normalno (nema posmične komponente); iz toga slijedi da je tlak fluide u promatranoj točci isti na svim zamišljenim prerezima kroz tu točku; Skelet tla se može deformirati; međutim, iskustvo pokazuje da je deformacija skeleta pod promjenom tlaka fluida je zanemariva; to se pripisuje velikoj krutosti čestica tla; Pri bilo kojoj deformaciji skeleta volumen čestica tla se ne mijenja; to znači da svaka promjena volumena tla (skeleta) izaziva suprotnu promjenu volumena pora; ako je deformacija takva da ne mijenja volumen tla, ne mijenja se ni volumen pora; Mehanika tla II - Modeli tla 11
12 Princip efektivnih naprezanja 2 (K. Terzaghi) Tlo, kao i svaki drugi materijal, prenosi naprezanje; Kako promjena tlaka fluida u zasićenom tlu ne može deformirati skelet, onda se samo razlika naprezanja i tlaka fluida može dovesti u vezu s deformacijom tla; Razlika naprezanja i tlaka fluida naziva se efektivnim naprezanjem; radi jasnoće i razlikovanja od efektivnog naprezanja, naprezanje u tlu se ponekad naziva i ukupnim naprezanjem; ukupno naprezanje je, dakle, zbroj efektivnog naprezanja i tlaka fluida u porama; tlak fluida u porama naziva se skraćeno pornim tlakom; naziv ukupno naprezanje (umjesto samo naprezanje ) korisno je koristiti uvijek kad postoji opasnost od zabune; Mehanika tla II - Modeli tla 12
13 Princip efektivnih naprezanja 3 (K. Terzaghi) Opisani pojam i svojstva efektivnih naprezanja naziva se principom efektivnih naprezanja; riječ princip (a ne zakon ) koristi se u nazivu jer on vrijedi za tlo samo približno (naime, jer slijedi iz opažene pojave da je deformacija skeleta uslijed promjene tlaka fluida zanemariva; znači, koliko god bila mala ipak postoji); Princip efektivnih naprezanja može se sada izreći i na slijedeći način: Tenzor (ili matrica) efektivnog naprezanje je razlika tenzora (matrice) ukupnog naprezanja i tenzora (matrice) pornog tlaka; efektivno naprezanje je otpor deformaciji skeleta tla. Mehanika tla II - Modeli tla 13
14 Princip efektivnih naprezanja 4 (K. Terzaghi) Još o efektivnom naprezanju Obzirom da se u principu efektivnih naprezanja govori o tlaku fluida, on važi samo kad se fluidu može pripisati jedinstveni tlak to je u slučajevima kad su pore zasićene ili gotovo zasićene jednim fluidom (obično vodom); u slučaju da su pore djelomično zasićene jer se sastoje iz dva odvojena fluida, vode i zraka, tlak fluida gubi smisao, a time i princip efektivnih naprezanja; zato se kaže da princip efektivnih naprezanja (u svom izvornom obliku) vrijedi samo za zasićena tla (ili za gotovo zasićena tla kod kojih se voda s vrlo malim mjehurićima zraka može još smatrati jedinstvenim fluidom); Voda u porama u kojoj nema mjehurića zraka (zasićeno tlo) je u odnosu na skelet vrlo kruta prema promjeni volumena (krutost obzirom na promjenu volumena joj je slična krutosti betona); taj se odnos volumne krutosti vode i skeleta u praksi pretpostavlja beskonačnim; Mehanika tla II - Modeli tla 14
15 Princip efektivnih naprezanja 5 (K. Terzaghi) Ako su deformacije tla takve da mu se ni u jednoj materijalnoj točci ne mijenja volumen (tako zvano nedrenirano stanje zasićenog tla), nema potrebe za uvođenjem pojma efektivnih naprezanja; tada se mogu dovesti u vezu deformacije tla i ukupna naprezanja pa kažemo da se provodi analiza u ukupnim naprezanjima (i u takvim slučajevima može se koristiti pojam efektivnog naprezanja, ali nije nužno); u suprotnom, kažemo da se provodi analiza u efektivnim naprezanjima; analizom u ukupnim naprezanjima veličina pornih tlakova ostaje nepoznata. Mehanika tla II - Modeli tla 15
16 Princip efektivnih naprezanja 6 (K. Terzaghi) Efektivna naprezanja u pravokutnom Kartezijevom koordinatnom sustavu (prema geomehaničko konvenciji tlak i tlačno naprezanje je pozitivno): = σ ij uδ ij ; σ ij σ ij efektivna naprezanja, σ ij ukupna naprezanja, u porni tlak, δ ij = 1 za i = j Kroneckerov simbol ili jedinična matrica 0 za i j Općenito: σ 11 σ 12 σ 13 σ 12 σ 22 σ 23 σ 13 σ 23 σ 33 = σ 11 σ 12 σ 13 σ 12 σ 22 σ 23 u σ 13 σ 23 σ U smjeru glavnih osi: σ σ σ 3 σ 11 = σ 11 u; σ 12 = σ 12 ; itd. σ 1 = σ 1 u, itd. Napomena: o baratanju matricama vidi kasnije) = σ σ 2 0 u 0 0 σ Mehanika tla II - Modeli tla 16
17 Izotropna linearna elastičnost 1 Općenito Linearna i izotropna elastičnost je najjednostavniji model odnosa naprezanja i deformacija; deformacije u tlu su deformacije skeleta tla; prema principu efektivnih naprezanja odgovarajuća naprezanja su efektivna. ε 1 = 1 E σ 1 ν (σ 2 + σ 3 ) Standardni oblik: ε 2 = 1 E σ 2 ν (σ 1 + σ 3 ) ; ε 3 = 1 σ E 3 ν (σ 1 + σ 2 ) ε 1, ε 2, ε 3 : glavne deformacije; σ 1,σ 2,σ 3 : glavna efektivna naprezanja; Materijalne konstante za efektivna naprezanja: E, Youngov modul; ν, Poissonov broj; 1, 2 i 3: oznaka pravokutnih koordinatnih osi koje se poklapaju s glavnim smjerovima efektivnih naprezanja i deformacija. Mehanika tla II - Modeli tla 17
18 Izotropna linearna elastičnost 2 Predznaci naprezanja i deformacija u mehanici tla tlak, skraćenje: pozitivno, + vlak, produženje: negativno, - Značenje materijalnih konstanti Za σ 2 = σ 3 = 0: E = σ 1 /ε 1 ν = ε 3 = ε 2 ε 1 ε 1 Ili, za σ 2 = σ 3 = const.: E = Δσ 1 /Δε 1 ν = Δε 3 = Δε 2 Δε 1 Δε 1 Napomena: Δ označava promjenu ε σ 1 σ 1 ε 3 Mehanika tla II - Modeli tla 18
19 Izotropna linearna elastičnost 3 Opći matrični oblik konstitucijske jednadžbe (modela) u pravokutnom (Kartezijevom) koordinatnom sustavu σ ij ili = K εvδ ij + 2G e ij ; i, j = 1, 2, 3 σ 11 σ 12 σ 13 σ 12 σ 22 σ 23 σ 13 σ 23 σ 33 = K εv δ ij + 2G e 12 e 22 e 23 e 11 e 12 e 13 e 13 e 23 e 33 stupac redak Napomena: simetrala ili dijagonala matrice ; e ij : prvi indeks označava redak, a drugi indeks stupac član matrice se nalazi u matrici na presjeku odgovarajućeg stupca i retka; matrični oblik jednadžbe predstavlja skraćeni oblik pisanja običnih jednadžbi na primjer: σ 23 = K εv 0 + 2G e 23 ; matrica se množi brojem tako da se svaki član matrice pomnoži tim brojem; matrice istog ranga (na pr. kao ovdje 3x3) zbrajaju se da se zbroje članovi istog stupca i retka. Volumenska deformacija: εv = ε 11 + ε 22 + ε 33 ; Devijator deformacije (matrica): e ij = ε ij 1 ε 3 vδ ij ; e 11 + e 22 + e 33 0 Kroneckerov simbol ili jedinična matrica: δ ij = 1 za i = j 0 za i j. Na primjer: e 11 = ε ε 11 + ε 22 + ε 33 1 = 2 3 ε ε 22 + ε 33 ; e 23 = ε ε 11 + ε 22 + ε 33 0 = ε 23 Mehanika tla II - Modeli tla 19
20 Izotropna linearna elastičnost 4 Matrični oblik konstitucijske jednadžbe (modela) u koordinatnom sustavu koji se poklapa s glavnim smjerovima matrice efektivnih naprezanja i deformacija σ σ 2 0 = K εv σ σ i = K εv + 2G e i, i = 1, 2, 3 + 2G 0 e 2 0 e e 3 εv = ε 1 + ε 2 + ε 3 e i = ε i 1 3 ε v, i = 1, 2, 3 Mehanika tla II - Modeli tla 20
21 Izotropna linearna elastičnost 5 Nazivi komponenti matrice deformacija i efektivnih naprezanja Normalne deformacije i normalna efektivna naprezanja: ε ij i σ ij za i = j; Posmične deformacije i posmična naprezanja: ε ij i σ ij za i j; Materijalni parametri Volumni modul: K = E 3 1 2ν Posmični modul: G = E 2 1+ν Mehanika tla II - Modeli tla 21
22 Izotropna linearna elastičnost 6 Efektivna naprezanja (pozitivna) Deformacije (pozitivne) σ 13 σ 11 ε 33 σ 33 σ 13 σ 13 σ 33 ε 13 ε σ 11 σ 13 ε 13 3 Mehanika tla II - Modeli tla 22
23 Izotropna linearna elastičnost 7 Uzorak tla u troosnom pokusu σ 1 Matrice naprezanja i deformacija σ 1 = σ 3 + Δσ 1 σ 3 - ćelijski tlak Δσ 1 - opterećenje koje se nanosi izvan troosne ćelije u - porni tlak ε 1 = ΔH H ; ε 3 = ΔD D 1 σ 2 = σ 3 σ 3 u 3 σ ij ε ij σ σ σ 3 ε ε ε 3 Mehanika tla II - Modeli tla 23
24 Izotropna linearna elastičnost 8 Model u uvjetima troosnog pokusa σ 1 = σ 1 u; σ 3 = σ 3 u; σ 1 = K εv + 2G e 1, σ 3 = K εv + 2G e 3 ; εv = ε 1 + 2ε 3, e 1 = ε ε v = 2 3 (ε 1 ε 3 ), e 3 = 1 3 (ε 1 ε 3 ) ; e 1 + 2e 3 = 0. Napomene p i p srednje ukupno i efektivno naprezanje; q devijatorsko naprezanja εv volumenska deformacija εs devijatorska deformacija Alternativni izrazi (Cambridge) za troosni pokus p = p u p = 1 3 (σ 1 + 2σ 3 ) p = 1 3 (σ 1 + 2σ 3 ) q = q = σ 1 σ 3 = σ 1 σ 3 q = Δσ 1 σ 1 = p q, σ 3 = p 1 3 q εv = ε 1 + 2ε 3 εs = 2 3 ε 1 ε 3 = e 1 p = K εv q = 3G εs Mehanika tla II - Modeli tla 24
25 Izotropna linearna elastičnost 9 Troosni izotropno konsolidirani drenirani (CID) pokus I. faza: izotropna konsolidacija do konsolidacijsko pritiska p = pc; II. faza: drenirano smicanje, σ 3 = konst., dσ 3 = 0, u = konst., εv dq = dσ 1, dp = 1 dσ 3 1, dq = 3dp ; q 1 K pc Trag efektivnih naprezanja Trag ukupnih naprezanja q p, p p εv 1 3G 1 G K Mehanika tla II - Modeli tla 25 εs εs
26 Izotropna linearna elastičnost 10 Komentari uz CID pokus Kao i svaki CID pokus, ovaj s prethodne slike sastoji se iz dvije faze u slijedu, prva je izotropna konsolidacija (q = 0), a druga smicanje (σ 3 = pc = konst., pc se naziva pritiskom konsolidacije); obje faze pokusa su drenirane (stalno je otvoren dren i brzina opterećenja je dovoljno mala tako da je porni tlak u konst. u ovom slučaju 0 uzorak je stalno gotovo konsolidiran); zbog toga su u svakom trenutku efektivna naprezanja gotovo jednaka ukupnim pa su i tragovi obje vrste naprezanja u q/(p, p ) dijagramu identični; Efektivna naprezanja slijede elastičnu konstitucijsku jednadžbu; U I. fazi p raste iz 0 do pritiska konsolidacije pc; pri tome je q = 0; iz konstitucijske jednadžbe slijedi da p raste proporcionalno s εv; faktor proporcionalnosti je volumenski modul K ; kako je q = 0 to je i εs = 0; U II. fazi raste i p i q; trag naprezanja je nagnut uz dq dp = 3; q raste proporcionalno s εs uz faktor proporcionalnosti jednak 3G ; kako raste i p, raste i volumenska deformacija po istom zakonu kao i u I. fazi; omjer dε s slijedi nakon dεv uvrštavanja diferencijalnog oblika konstitucijske jednadžbe, dεs = dq G i dεv = dp ; K Mehanika tla II - Modeli tla 26
27 Izotropna linearna elastičnost 11 Troosni izotropno konsolidirani nedrenirani (CIU) Trag efektivnih naprezanja Trag ukupnih naprezanja pokus I. faza: izotropna konsolidacija; II. faza: nedrenirano smicanje I. faza: kao CID; II. faza: εv= konst. (pa je i p konst.) q εv 1 K u pc p, p p q εv 1 3G Mehanika tla II - Modeli tla 27 εs εs
28 Izotropna linearna elastičnost 12 Komentari uz CIU pokus Kao i svaki CIU pokus, ovaj s prethodne slike sastoji se iz dvije faze: I. faza je izotropna konsolidacija s otvorenim drenom (kao i u I. fazi CID pokusa), a druga faza je nedrenirano smicanje (za razliku od II. faze CID pokusa, sada je dren zatvoren); Zbog zatvorenog drena u II. fazi pokusa, volumen uzorka u toj fazi se ne mijenja pa je εv = konst. ili dεv = 0; zbog toga je u toj fazi i p = konst. = pc; kako vrijedi ista konstitucijska jednadžba kao i u CID pokusu, odnos dvijatorskog naprezanja i devijatorske deformacije ostaje isti kao i u CID pokusu; volumenska deformacija je konstantna i jednaka je p c K ; Kako je uvijek q = q (zbog principa efektivnih naprezanja), slijedi opet iz principa efektivnih naprezanja da je u svakom trenutku u = p p za svaki q; Kao i u CID pokusu, linije jednakih volumenskih deformacija u q/p dijagramu su vertikalni pravci, a linije jednakih devijatorskih deformacija su vodoravni pravci. Mehanika tla II - Modeli tla 28
29 Izotropna linearna elastičnost 13 Razvoj pornog tlaka u fazi smicanja CIU pokusa u = p p = pc + q 3 K εv = pc + q 3 K pc K = q 3 Edometarski (drenirani) pokus u troosnom uređaju Moguće ostvariti jer je edometarki kao i troosni pokus osno simetričan (os u smjeru glavnog, vertikalnog, naprezanja σ 1 pa su bočna naprezanja σ 2 = σ 3 ); ostvaruje se opterećivanjem izvan ćelije uz takvu istovremenu prilagodbu ćelijskog tlaka koja drži ε 3 = 0. ε 3 = 0, εv = ε 1, εs = 2 3 ε 1; εs εv = 2 3 ; q = 3G εs p K εv = 2G ; K p = K εv = K ε 1 ; q = 3G εs = 2G ε 1 ; σ 1 = K εv + 2G εs = K G ε 1 = E oed ε 1 ; Edometarski modul E oed = K G 1 ν = (ranije se označavao s 1 2ν 1+ν M ) Nacrtaj ove rezultate u četverostrukom dijagramu q p, q εs, εv p i εv εs! Mehanika tla II - Modeli tla 29
30 Izotropna linearna elastičnost 14 Izotropna linearna elastičnost ne može opisati neka značajna svojstva tla: nelinearnost odnosa efektivnih naprezanja i deformacija; Razliku ponašanja pri opterećenju i rasterećenju; Utjecaj srednjeg efektivnog naprezanja na odnosa naprezanja i deformacija pri smicanju; Čvrstoću tla; Promjenu volumena pri smicanju uz konstantno srednje efektivno naprezanje (dilatacija); Kritično stanje; Utjecaj promjene volumena uzorka na odnos efektivnih napreznja i deformacija; Anizotropiju; Puzanje; Itd. Izotropno linearno elastični model ipak se koristi za opis ponašanja tla u praksi; upotreba modela je moguća ako (u konkretno razmatranom problemu rubnih i početnih uvjeta): u očekivanom rasponu naprezanja i deformacija nedostaci modela nisu bitni (na primjer, ako se ne očekuje pojava sloma, ako se nelinearni odnosi naprezanja i deformacija mogu aproksimirati linearnim, i slično); ako su očekivane razlike između stvarnog ponašanja tijela i idealiziranog ponašanja opisanog modelom praktično prihvatljive; Ocjena navedenih uvjeta ne može biti egzaktna i sigurna u jednakoj mjeri u svim slučajevima pa je nužno potrebno iskustvo s pozivom na konkretne primjere u kojima se primjena modela pokazala prihvatljivom (ili neprihvatljivom). To primjenu modela čini složenom. Mehanika tla II - Modeli tla 30
31 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 1 Primjer elasto-plastičnog ponašanja materijala σ 1 σ 1 ε 1 ε 1 ε 1 e ε 1 ε 1 p Mehanika tla II - Modeli tla 31
32 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 2 Zapažanja: Tijekom monotonog deformiranja naprezanje, kao odgovor materijala na tu pobudu, je nelinearna funkcija deformacije; ta je funkcija obično konveksna (krutost materijala s porastom deformacije opada), dok naprezanje konačno ne dosegne neki maksimum koji nazivamo čvrstoćom materijala; Pri potpunom rasterećenju opaža se trajna zaostala deformacija; ova se deformacija naziva plastičnom; pri rasterećenju krutost materijala je veća nego neposredno prije rasterećenja; Pri ponovnom opterećenju odnos naprezanja i deformacije slijedi približno krivulju rasterećenja dok se ne dosegne točka početka rasterećenja; iza te točke materijal ponaša kao da nije bio rasterećivan; ova se točka naziva točkom popuštanja (jer materijal popušta u odnosu na prethodnu krutost); Pri kasnijem ponovnom rasterećenju i opterećenju do nove točke popuštanja krutost materijala je približno jednaka krutosti u prethodnom ciklusu rasterećenje-opterećenje; Krutost u ciklusu rasterećenje-opterećenje prije točke popuštanja približno je konstantna; takvo ponašanje liči na elastično; Opisano ponašanje je tipični pokazatelj da naprezanje nije funkcija deformacije, već je funkcija njene povijesti; Mehanika tla II - Modeli tla 32
33 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 3 Jednostavno idealizirano ponašanje: Za σ 1 < σ 1y ponašanje je linearno elastično; Za sve točke popuštanja vrijedi σ 1 = σ 1y ; σ 1y je ujedno i čvrstoća materijala; ukupna deformacija je zbroj elastične i plastične ε 1 = ε 1 e + ε1 e ; Naprezanje je funkcija elastične deformacije σ 1 = Eε 1 e = E(ε1 ε 1 p ) σ 1 σ 1y 1 E ε 1 Mehanika tla II - Modeli tla 33
34 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 4 Mohr-Coulombov zakon čvrstoće za troosni pokus u Mohrovu dijagramu τ f = c + σ tan φ = σ + a tan φ Mohrov dijagram i Mohr-Coulombovi pravci čvrstoće a = c tan φ τ φ c σ 1 σ 3 2 σ 3 σ 1 σ a σ 1 + σ a Mehanika tla II - Modeli tla 34
35 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 5 Mohr-Coulombov zakon čvrstoće preko glavnih efektivnih naprezanja za σ 1 > σ 3 (troosna kompresija Δσ 1 > 0) sin φ = σ 1 σ 3 σ 1 +σ 3 +2a Uvrštavanje ranije pokazanih veza između glavnih efektivnih naprezanja i parametara p i q: q f = p + a M C M C = 6 sin φ 3 sin φ za σ 1 < σ 3 (troosna ekstenzija Δσ 1 < 0) sin φ = σ 3 σ 1 σ 1 +σ 3 +2a q f = p + a M E M E = 6 sin φ 3+sin φ ; M E M C = 3 sin φ 3+sin φ Napomena: q f je devijator naprezanja q pri slomu. Mohr-Coulombovi pravci čvrstoće u p q dijagramu a q N C = M C a N E = M E a M C Mehanika tla II - Modeli tla p M E
36 Mohr-Coulombov elasto-plastični Ekvivalencija efektivnih naprezanja i elastičnih deformacija p = K εv e, q = 3G εs e ili εv e = p, ε K s e = q. 3G Mohr-Coulombov zakon čvrstoće izražen preko elastičnih deformacija (za kompresiju) q = a + p M C, ili nakon uvrštavanja elastičnih jednadžbi εs e = a + εv e M C gdje je a = a K i M C = M C K 3G. model 6 εs e a a M C a M E M C M E Mehanika tla II - Modeli tla 36 εv e
37 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 7 Postavke Mohr-Coulombovog modela (za troosni pokus) Za stanje naprezanja u prostoru unutar područja omeđenom Mohr- Coulombovim pravcima čvrstoće (elastično područje), ponašanje materijala je linearno elastično; Za stanje naprezanja koje zadovoljava Mohr-Coulombov zakon čvrstoće, razvoj deformacija se može prikazati kao zbroj elastičnih i plastičnih komponenti; ako dođe do pojave plastičnih deformacija za takvo stanje naprezanja, kaže se da materijal popušta, a za Mohr-Coulombove pravce da predstavljaju pravce popuštanja (uvjet popuštanja); Stanja naprezanja izvan prostora omeđenog Mohr-Coulombovim pravcima čvrstoće nisu moguća; Omjer malih inkremenata volumenske i devijatorske komponente plastične deformacije je konstantan i neovisan o stanju naprezanja; negativna vrijednost tog odnosa naziva se dilatacijom (širenje); Omjer komponenti inkremenata plastičnih deformacija određuje smjer malog inkrementa plastične deformacije koji može biti usmjeren samo van elastičnog područja; ovo se svojstvo naziva pravilom tečenja; Mehanika tla II - Modeli tla 37
38 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 8 Tri slučaja ponašanja A: elastično, D B: elastično, C: elasto-plastično εs dε e = dε dε p dε 1 dε p 1 M C B C dε e dε e dε dεs dε e dε A εv a dε v 1 M E Mehanika tla II - Modeli tla 38
39 Mohr-Coulombov elasto-plastični Matematička formulacija Efektivna naprezanja, deformacije i njihovi inkrementi u q/p i εs/εv dijagramima mogu se prikazati kao vektori; Rastav inkremenata deformacija (općenito): dεv = dεv e + dε v p, dεs = dεs e + dε s p ; Inkrementi elastičnih deformacija (općenito): dεv e = dp, dε K s e = dq ; 3G U elastičnom području: dε v p 0, dεs p 0 ; model 9 Komponente normale na pravac čvrstoće usmjerene van elastičnog područja - kompresija: ns = 1, nv = M C ; ekstenzija: ns = 1, nv = M E ; Inkrementi plastičnih deformacija: dε s p = dλ m s, dε v p = dλ m v; ms i mv su komponente vektora koji opisuju smjer inkrementa plastične deformacije, a dλ je faktor veći ili jednak nuli koji određuje veličinu tog inkrementa njegova veličina će se odrediti iz uvjeta zakona popuštanja (čvrstoće); komponente ms i mv moraju zadovoljiti uvjet da je odgovarajući vektor usmjeren van elastičnog područja mvnv + msns 0 Mehanika tla II - Modeli tla 39
40 Mohr-Coulombov elasto-plastični Kvocijent D = dε v p model 10 dε s p = m v ms se naziva dilatacijom (širenje) i materijalna je konstanta modela; za kompresiju se može uzeti da je ms = 1 pa je dε s p = dλ, mv = D i D 1 M C, a za ekstenziju ms = 1 pa je tada dε s p = dλ, m v = D i D 1 M E ; Uvjet da stanje naprezanja ne može preći izvan elastičnog područja (tj. da efektivna naprezanja moraju ostati na pravcu popuštanja za kompresiju: q = a + p M C, ili nakon uvrštavanja elastičnih jednadžbi εs e = a + εv e M C ; Diferenciranjem slijedi dεs e = M C dεv e, gdje je M C = M C K 3G i a = a K ; Pri tome za inkremente efektivnih naprezanja vrijedi dεv e = dεv dε v p = dε v + D dε s p dεs e = dεs dε s p Mehanika tla II - Modeli tla 40
41 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 11 Uvrštavanjem inkremenata efektivnih naprezanja u gornju jednadžbu (uvjet popuštanja) za kompresiju slijedi za p nepoznati dλ = dε s (koji ne smije biti negativan za kompresiju): dε s p = dεs M C dεv 1+M C D Zagrade se nazivaju McCaulayeve i imaju značenje x = x za x 0 i x = 0 za x < 0;. Sličan se izraz za dε s p može izvesti i za slučaj ekstenzije. Ako se za slučaj kompresije stavi za dilataciju D = 6 sin ψ 3 sin ψ, tada s ψ naziva kutom dilatacije. Za slučaj ψ = φ govori se o asocijativnoj plastičnosti, a u suprotnom o neasocijativnoj plastičnosti. U slučaju asocijativne plastičnosti, smjer inkrementa plastične deformacije je okomit na Mohr-Coulombov pravac čvrstoće. Mehanika tla II - Modeli tla 41
42 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 12 CID pokus q B Efek. naprezanje Ukup. q B B G A 1 C εv 1 K pc A B p, p p εv B C 1 D εs D < 0, rahlo D = 0 D > 0, zbijeno B εs Mehanika tla II - Modeli tla 42
43 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 13 Komentar uz CID pokus Ponašanje prikazano na prethodnoj slici slijedi iz strukture modela, ali ga je moguće obrazložiti i jednostavnijim argumentima koji slijede; Ponašanje modela je identično izotropno linearno elastičnom sve dok trag efektivnih naprezanja u II. fazi pokusa (drenirano smicanje) ne dosegne Mohr- Coulombov pravac čvrstoće; Povećanjem devijatorske deformacije iza točke B, naprezanje ostaje konstantno (zbog σ 3 = pc = konst. točka koja opisuje stanje naprezanja mora ležati na pravcu AB, a ne može prijeći Mohr-Coulombov pravac čvrstoće) sve do točke B kada počinje rasterećenje (q/εs dijagram); Mehanika tla II - Modeli tla 43
44 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 14 Tijekom popuštanja (točka B u q/p dijagramu ili duljina BB u q/εs dijagramu), inkrement devijatorske deformacije jednak je inkrementu plastične devijatorske deformacije (elastični inkrement jednak je nuli jer je devijatorsko naprezanje konstantno); obzirom da je i inkrement elastične volumenske deformacije jednak nuli (jer je srednje efektivno naprezanje konstantno), slijedi da je negativna vrijednost nagiba duljine BB jednaka dilataciji D koja opisuje negativni kvocijent inkremenata volumenske i devijatorske plastične deformacije. Pri rasterećenju (dužina B C) ponašanje modela je opet samo elastično (kao i pri prvotnom opterećenju od točke A do točke B). Mehanika tla II - Modeli tla 44
45 Mohr-Coulombov elasto-plastični CIU pokus q model 15 Efek. n. Uk. B u C C F F q G 3G K M C D 3G + K M C D B 1 F D > 0, zbijeno D = 0 C A 1 D < 0, rahlo εv pc p, p εv εs 1 K A A B F C p εs Mehanika tla II - Modeli tla 45
46 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 16 Komentar uz CIU pokus Ponašanje je identično kao za izotropni linearno elastični model sve dok trag efektivnih naprezanja u q/p dijagramu ne dosegne Mohr-Coulombov pravac čvrstoće; Daljnjim povećanjem devijatorske deformacije iza točke B, trag ukupnih naprezanja slijedi prethodni pravac (jer je to uvjetovano konstantnim bočnim pritiskom u troosnoj ćeliji); trag efektivnih naprezanja ne može prijeći Mohr-Coulombov pravac pa ga mora slijediti (udesno za D > 0 naime, materijal popušta uz rast plastične devijatorske deformacije, a plastična volumenska deformacija za D > 0 pada; obzirom da je volumenska deformacija konstantna, elastična joj komponenta mora rasti u istoj mjeri u kojoj plastična pada, a time raste i srednje efektivno naprezanje); Nagib pravca iz točke B u točku C, naznačen na slici, slijedi iz strukture MC modela, a moguće ga je odrediti primjenom jednadžbi modela; Za slučaj da je D < 0 (rast volumenske plastične deformacije s porastom devijatorske posmične deformacije), trag efektivnih naprezanja u q/p dijagramu slijedio bi Mohr-Coulombov pravac ulijevo, a materijal bi u točci B imao nedreniranu čvrstoću veličine M C pc ; Pri rasterećenju od točke C u q/εs dijagramu, ponašanje je elastično; u q/p dijagramu to se manifestira vertikalnom dužinom C F što je kompatibilno s uvjetom da je volumenska deformacija, a time i elastična volumenska deformacija, još uvijek konstantna (zbog nedreniranih uvjeta); Mehanika tla II - Modeli tla 46
47 Mohr-Coulombov elasto-plastični model 17 Komentar uz Mohr-Coulombov model U odnosu na izotropni linearno elastični model, Mohr-Coulombov (MC) model uvodi pojam čvrstoće (pravac popuštanja) te pojavu plastičnih deformacija i pojavu dilatacije (samo za stanja naprezanja pri popuštanju-slomu); Dilatacija je posebno svojstvo zrnatih materijala; kod zbijenih se tala pri dreniranom smicanju zrna penju jedna na druga i time povećavaju volumen materijala (smanjuje se volumenska deformacija), a kod rahlih tla zrna upadaju u međuprostor drugih zrna pa se volumen tla smanjuje (povećava se volumenska deformacija); Dok je izotropni linearno elastični model imao dva materijalna parametra (K i G, ili E i ν ), MC model ima tri dodatna parametra: efektivnu koheziju c (ili efektivnu adheziju a ), efektivni kut trenja φ i dilataciju D (ili kut dilatacije ψ); Kut dilatacije ψ predstavlja otklon gibanja zrna tla od smjera smicanja; MC model je znatno bolji od izotropnog linearno elastičnog, ali ipak, mnoge vidove ponašanja realnog tla ne može opisati: nelinearno i elasto-plastično ponašanje prije sloma, dilatacija prije sloma, ovisnost odnosa efektivnih naprezanja i deformacija o srednjem efektivnom naprezanju, ispravno modeliranje drenirane i nedrenirane čvrstoće istim materijalnim parametrima, itd.; Mehanika tla II - Modeli tla 47
48 Mohr-Coulombov elasto-plastični Iz tih je razloga za primjenu MC modela u praksi opet, kao i kod izotropnog linearno elastičnog modela, nužno utvrditi da su njegovi nedostaci za razmatrani slučaj nebitni; Osim opisana dva jednostavna modela materijala za primjenu na tlo, razvijeni su i znatno složeniji modeli; mada ti modeli imaju manje nedostataka od opisanih (model bez nedostataka do danas nije razvijen), rjeđe se koriste u praksi zbog svoje složenosti koja otežava ispravno sagledavanje njihovih mogućnosti te traži složene i skupe postupke određivanje potrebnih materijalnih parametara. model 18 Mehanika tla II - Modeli tla 48
- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Διαβάστε περισσότεραIzravni posmik. Posmična čvrstoća tla. Laboratorijske metode određivanja kriterija čvratoće ( c i φ )
Posmična čvrstoća tla Posmična se čvrstoća se često prikazuje Mohr-Coulombovim kriterijem čvrstoće u - σ dijagramu c + σ n tanφ Kriterij čvrstoće C-kohezija φ -kut trenja c + σ n tan φ φ c σ n Posmična
Διαβάστε περισσότερα3.1 Granična vrednost funkcije u tački
3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili
Διαβάστε περισσότεραTroosni posmik. Troosni posmik. Troosni posmik. Priprema neporemećenog uzorka. Troosnaćelija. Uzorak je u gumenoj membrani Ćelija se ipuni sa vodom
Troosnaćelija Ploha loma Priprema neporemećenog uzorka Uzorak je u gumenoj membrani Ćelija se ipuni sa vodom 1 Oprema za troosna ispitivanja (Institut IGH Zagreb) Test Animation σ1= = σdev = σ1= = σdev
Διαβάστε περισσότερα1.4 Tangenta i normala
28 1 DERIVACIJA 1.4 Tangenta i normala Ako funkcija f ima derivaciju u točki x 0, onda jednadžbe tangente i normale na graf funkcije f u točki (x 0 y 0 ) = (x 0 f(x 0 )) glase: t......... y y 0 = f (x
Διαβάστε περισσότεραFunkcije dviju varjabli (zadaci za vježbu)
Funkcije dviju varjabli (zadaci za vježbu) Vidosava Šimić 22. prosinca 2009. Domena funkcije dvije varijable Ako je zadano pridruživanje (x, y) z = f(x, y), onda se skup D = {(x, y) ; f(x, y) R} R 2 naziva
Διαβάστε περισσότεραM086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost
M086 LA 1 M106 GRP Tema: CSB nejednakost. 19. 10. 2017. predavač: Rudolf Scitovski, Darija Marković asistent: Darija Brajković, Katarina Vincetić P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/ 1 Baza vektorskog prostora.
Διαβάστε περισσότερα18. listopada listopada / 13
18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu
Διαβάστε περισσότεραLinearna algebra 2 prvi kolokvij,
1 2 3 4 5 Σ jmbag smjer studija Linearna algebra 2 prvi kolokvij, 7. 11. 2012. 1. (10 bodova) Neka je dano preslikavanje s : R 2 R 2 R, s (x, y) = (Ax y), pri čemu je A: R 2 R 2 linearan operator oblika
Διαβάστε περισσότερα2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x
Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:
Διαβάστε περισσότεραOperacije s matricama
Linearna algebra I Operacije s matricama Korolar 3.1.5. Množenje matrica u vektorskom prostoru M n (F) ima sljedeća svojstva: (1) A(B + C) = AB + AC, A, B, C M n (F); (2) (A + B)C = AC + BC, A, B, C M
Διαβάστε περισσότερα1 Promjena baze vektora
Promjena baze vektora Neka su dane dvije različite uredene baze u R n, označimo ih s A = (a, a,, a n i B = (b, b,, b n Svaki vektor v R n ima medusobno različite koordinatne zapise u bazama A i B Zapis
Διαβάστε περισσότεραLinearna algebra 2 prvi kolokvij,
Linearna algebra 2 prvi kolokvij, 27.. 20.. Za koji cijeli broj t je funkcija f : R 4 R 4 R definirana s f(x, y) = x y (t + )x 2 y 2 + x y (t 2 + t)x 4 y 4, x = (x, x 2, x, x 4 ), y = (y, y 2, y, y 4 )
Διαβάστε περισσότεραVeleučilište u Rijeci Stručni studij sigurnosti na radu Akad. god. 2011/2012. Matematika. Monotonost i ekstremi. Katica Jurasić. Rijeka, 2011.
Veleučilište u Rijeci Stručni studij sigurnosti na radu Akad. god. 2011/2012. Matematika Monotonost i ekstremi Katica Jurasić Rijeka, 2011. Ishodi učenja - predavanja Na kraju ovog predavanja moći ćete:,
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότεραELEKTROTEHNIČKI ODJEL
MATEMATIKA. Neka je S skup svih živućih državljana Republike Hrvatske..04., a f preslikavanje koje svakom elementu skupa S pridružuje njegov horoskopski znak (bez podznaka). a) Pokažite da je f funkcija,
Διαβάστε περισσότερα( , 2. kolokvij)
A MATEMATIKA (0..20., 2. kolokvij). Zadana je funkcija y = cos 3 () 2e 2. (a) Odredite dy. (b) Koliki je nagib grafa te funkcije za = 0. (a) zadanu implicitno s 3 + 2 y = sin y, (b) zadanu parametarski
Διαβάστε περισσότεραMatematička analiza 1 dodatni zadaci
Matematička analiza 1 dodatni zadaci 1. Ispitajte je li funkcija f() := 4 4 5 injekcija na intervalu I, te ako jest odredite joj sliku i inverz, ako je (a) I = [, 3), (b) I = [1, ], (c) I = ( 1, 0].. Neka
Διαβάστε περισσότεραPRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).
PRAVA Prava je kao i ravan osnovni geometrijski ojam i ne definiše se. Prava je u rostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom aralelnim sa tom ravom ( vektor aralelnosti). M ( x, y, z ) 3 Posmatrajmo
Διαβάστε περισσότεραElementi spektralne teorije matrica
Elementi spektralne teorije matrica Neka je X konačno dimenzionalan vektorski prostor nad poljem K i neka je A : X X linearni operator. Definicija. Skalar λ K i nenula vektor u X se nazivaju sopstvena
Διαβάστε περισσότεραDijagonalizacija operatora
Dijagonalizacija operatora Problem: Može li se odrediti baza u kojoj zadani operator ima dijagonalnu matricu? Ova problem je povezan sa sljedećim pojmovima: 1 Karakteristični polinom operatora f 2 Vlastite
Διαβάστε περισσότεραradni nerecenzirani materijal za predavanja R(f) = {f(x) x D}
Matematika 1 Funkcije radni nerecenzirani materijal za predavanja Definicija 1. Neka su D i K bilo koja dva neprazna skupa. Postupak f koji svakom elementu x D pridružuje točno jedan element y K zovemo funkcija
Διαβάστε περισσότεραMatematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.
Matematika - vježbe. prosinca 5. Stupnjevi i radijani Ako je kut φ jednak i rad, tada je veza između i 6 = Zadatak.. Izrazite u stupnjevima: a) 5 b) 7 9 c). d) 7. a) 5 9 b) 7 6 6 = = 5 c). 6 8.5 d) 7.
Διαβάστε περισσότεραProstorni spojeni sistemi
Prostorni spojeni sistemi K. F. (poopćeni) pomaci i stupnjevi slobode tijela u prostoru: 1. pomak po pravcu (translacija): dva kuta kojima je odreden orijentirani pravac (os) i orijentirana duljina pomaka
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJSKE FUNKCIJE I I.1.
TRIGONOMETRIJSKE FUNKCIJE I I Odredi na brojevnoj trigonometrijskoj kružnici točku Et, za koju je sin t =,cost < 0 Za koje realne brojeve a postoji realan broj takav da je sin = a? Izračunaj: sin π tg
Διαβάστε περισσότεραINTEGRALNI RAČUN. Teorije, metodike i povijest infinitezimalnih računa. Lucija Mijić 17. veljače 2011.
INTEGRALNI RAČUN Teorije, metodike i povijest infinitezimalnih računa Lucija Mijić lucija@ktf-split.hr 17. veljače 2011. Pogledajmo Predstavimo gornju sumu sa Dodamo još jedan Dobivamo pravokutnik sa Odnosno
Διαβάστε περισσότεραRiješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost
Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost Limes funkcije Neka je 0 [a, b] i f : D R, gdje je D = [a, b] ili D = [a, b] \ { 0 }. Kažemo da je es funkcije f u točki 0 jednak L i pišemo f ) = L, ako za
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.
Pismeni ispit iz matematike 0 008 GRUPA A Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: λ + z = Ispitati funkciju i nacrtati njen grafik: + ( λ ) + z = e Izračunati
Διαβάστε περισσότεραPROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI - svi elementi ne leže u istoj ravnini q 1 Z F 1 F Y F q 5 Z 8 5 8 1 7 Y y z x 7 X 1 X - svi elementi su u jednoj ravnini a opterećenje djeluje izvan te ravnine Z Y
Διαβάστε περισσότερα7 Algebarske jednadžbe
7 Algebarske jednadžbe 7.1 Nultočke polinoma Skup svih polinoma nad skupom kompleksnih brojeva označavamo sa C[x]. Definicija. Nultočka polinoma f C[x] je svaki kompleksni broj α takav da je f(α) = 0.
Διαβάστε περισσότεραMATEMATIKA 1 8. domaća zadaća: RADIJVEKTORI. ALGEBARSKE OPERACIJE S RADIJVEKTORIMA. LINEARNA (NE)ZAVISNOST SKUPA RADIJVEKTORA.
Napomena: U svim zadatcima O označava ishodište pravokutnoga koordinatnoga sustava u ravnini/prostoru (tj. točke (0,0) ili (0, 0, 0), ovisno o zadatku), označava skalarni umnožak, a vektorski umnožak.
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότεραEliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare
Za mnoge reakcije vrijedi Arrheniusova jednadžba, koja opisuje vezu koeficijenta brzine reakcije i temperature: K = Ae Ea/(RT ). - T termodinamička temperatura (u K), - R = 8, 3145 J K 1 mol 1 opća plinska
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραDinamika tijela. a g A mg 1 3cos L 1 3cos 1
Zadatak, Štap B duljine i mase m pridržan užetom u točki B, miruje u vertikalnoj ravnini kako je prikazano na skii. reba odrediti reakiju u ležaju u trenutku kad se presječe uže u točki B. B Rješenje:
Διαβάστε περισσότεραISPITNI ZADACI FORMULE. A, B i C koeficijenti (barem jedan A ili B različiti od nule)
FORMULE Implicitni oblik jednadžbe pravca A, B i C koeficijenti (barem jedan A ili B različiti od nule) Eksplicitni oblik jednadžbe pravca ili Pravci paralelni s koordinatnim osima - Kada je u općoj jednadžbi
Διαβάστε περισσότεραNumerička matematika 2. kolokvij (1. srpnja 2009.)
Numerička matematika 2. kolokvij (1. srpnja 29.) Zadatak 1 (1 bodova.) Teorijsko pitanje. (A) Neka je G R m n, uz m n, pravokutna matrica koja ima puni rang po stupcima, tj. rang(g) = n. (a) Napišite puni
Διαβάστε περισσότεραMJERENJE MALIH DEFORMACIJA U LABORATORIJU
MJERENJE MALIH DEFORMACIJA U LABORATORIJU RAZLOZI MJERENJA DEFORMACIJA U TLU Pri projektiranju dinamički opterećenih temelja treba odrediti sljedeće: kriterije ponašanja (dozvoljene amplitude, brzine,
Διαβάστε περισσότεραM086 LA 1 M106 GRP Tema: Uvod. Operacije s vektorima.
M086 LA 1 M106 GRP Tema:.. 5. 10. 2017. predavač: Rudolf Scitovski, Darija Marković asistent: Darija Brajković, Katarina Vincetić P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/ 1 2 M086 LA 1, M106 GRP.. 2/17 P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/
Διαβάστε περισσότερα1. Duljinska (normalna) deformacija ε. 2. Kutna (posmina) deformacija γ. 3. Obujamska deformacija Θ
Deformaije . Duljinska (normalna) deformaija. Kutna (posmina) deformaija γ 3. Obujamska deformaija Θ 3 Tenor deformaija tenor drugog reda ij γ γ γ γ γ γ 3 9 podataka+mjerna jedinia 4 Simetrinost tenora
Διαβάστε περισσότεραMehanika je temeljna i najstarija grana fizike koja proučava zakone gibanja i meñudjelovanja tijela. kinematika, dinamika i statika
1. Kinematika Mehanika je temeljna i najstarija grana fizike koja proučava zakone gibanja i meñudjelovanja tijela. kinematika, dinamika i statika Kinematika (grč. kinein = gibati) je dio mehanike koji
Διαβάστε περισσότεραPrikaz sustava u prostoru stanja
Prikaz sustava u prostoru stanja Prikaz sustava u prostoru stanja je jedan od načina prikaza matematičkog modela sustava (uz diferencijalnu jednadžbu, prijenosnu funkciju itd). Promatramo linearne sustave
Διαβάστε περισσότεραMatematičke metode u marketingumultidimenzionalno skaliranje. Lavoslav ČaklovićPMF-MO
Matematičke metode u marketingu Multidimenzionalno skaliranje Lavoslav Čaklović PMF-MO 2016 MDS Čemu služi: za redukciju dimenzije Bazirano na: udaljenosti (sličnosti) među objektima Problem: Traži se
Διαβάστε περισσότερα( , treći kolokvij) 3. Na dite lokalne ekstreme funkcije z = x 4 + y 4 2x 2 + 2y 2 3. (20 bodova)
A MATEMATIKA (.6.., treći kolokvij. Zadana je funkcija z = e + + sin(. Izračunajte a z (,, b z (,, c z.. Za funkciju z = 3 + na dite a diferencijal dz, b dz u točki T(, za priraste d =. i d =.. c Za koliko
Διαβάστε περισσότεραCauchyjev teorem. Postoji više dokaza ovog teorema, a najjednostvniji je uz pomoć Greenove formule: dxdy. int C i Cauchy Riemannovih uvjeta.
auchyjev teorem Neka je f-ja f (z) analitička u jednostruko (prosto) povezanoj oblasti G, i neka je zatvorena kontura koja čitava leži u toj oblasti. Tada je f (z)dz = 0. Postoji više dokaza ovog teorema,
Διαβάστε περισσότεραSEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija
SEMINAR IZ OLEGIJA ANALITIČA EMIJA I Studij Primijenjena kemija 1. 0,1 mola NaOH je dodano 1 litri čiste vode. Izračunajte ph tako nastale otopine. NaOH 0,1 M NaOH Na OH Jak elektrolit!!! Disoira potpuno!!!
Διαβάστε περισσότεραTeorijske osnove informatike 1
Teorijske osnove informatike 1 9. oktobar 2014. () Teorijske osnove informatike 1 9. oktobar 2014. 1 / 17 Funkcije Veze me du skupovima uspostavljamo skupovima koje nazivamo funkcijama. Neformalno, funkcija
Διαβάστε περισσότεραa M a A. Može se pokazati da je supremum (ako postoji) jedinstven pa uvodimo oznaku sup A.
3 Infimum i supremum Definicija. Neka je A R. Kažemo da je M R supremum skupa A ako je (i) M gornja meda skupa A, tj. a M a A. (ii) M najmanja gornja meda skupa A, tj. ( ε > 0)( a A) takav da je a > M
Διαβάστε περισσότεραGauss, Stokes, Maxwell. Vektorski identiteti ( ),
Vektorski identiteti ( ), Gauss, Stokes, Maxwell Saša Ilijić 21. listopada 2009. Saša Ilijić, predavanja FER/F2: Vektorski identiteti, nabla, Gauss, Stokes, Maxwell... (21. listopada 2009.) Skalarni i
Διαβάστε περισσότερα(P.I.) PRETPOSTAVKA INDUKCIJE - pretpostavimo da tvrdnja vrijedi za n = k.
1 3 Skupovi brojeva 3.1 Skup prirodnih brojeva - N N = {1, 2, 3,...} Aksiom matematičke indukcije Neka je N skup prirodnih brojeva i M podskup od N. Ako za M vrijede svojstva: 1) 1 M 2) n M (n + 1) M,
Διαβάστε περισσότεραOsnovne teoreme diferencijalnog računa
Osnovne teoreme diferencijalnog računa Teorema Rolova) Neka je funkcija f definisana na [a, b], pri čemu važi f je neprekidna na [a, b], f je diferencijabilna na a, b) i fa) fb). Tada postoji ξ a, b) tako
Διαβάστε περισσότεραπ π ELEKTROTEHNIČKI ODJEL i) f (x) = x 3 x 2 x + 1, a = 1, b = 1;
1. Provjerite da funkcija f definirana na segmentu [a, b] zadovoljava uvjete Rolleova poučka, pa odredite barem jedan c a, b takav da je f '(c) = 0 ako je: a) f () = 1, a = 1, b = 1; b) f () = 4, a =,
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI (I deo)
IZVODI ZADACI (I deo) Najpre da se podsetimo tablice i osnovnih pravila:. C`=0. `=. ( )`= 4. ( n )`=n n-. (a )`=a lna 6. (e )`=e 7. (log a )`= 8. (ln)`= ` ln a (>0) 9. = ( 0) 0. `= (>0) (ovde je >0 i a
Διαβάστε περισσότεραradni nerecenzirani materijal za predavanja
Matematika 1 Funkcije radni nerecenzirani materijal za predavanja Definicija 1. Kažemo da je funkcija f : a, b R u točki x 0 a, b postiže lokalni minimum ako postoji okolina O(x 0 ) broja x 0 takva da je
Διαβάστε περισσότεραPRIMJER 3. MATLAB filtdemo
PRIMJER 3. MATLAB filtdemo Prijenosna funkcija (IIR) Hz () =, 6 +, 3 z +, 78 z +, 3 z +, 53 z +, 3 z +, 78 z +, 3 z +, 6 z, 95 z +, 74 z +, z +, 9 z +, 4 z +, 5 z +, 3 z +, 4 z 3 4 5 6 7 8 3 4 5 6 7 8
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότερα41. Jednačine koje se svode na kvadratne
. Jednačine koje se svode na kvadrane Simerične recipročne) jednačine Jednačine oblika a n b n c n... c b a nazivamo simerične jednačine, zbog simeričnosi koeficijenaa koeficijeni uz jednaki). k i n k
Διαβάστε περισσότεραRADIJVEKTORI. ALGEBARSKE OPERACIJE S RADIJVEKTORIMA. LINEARNA (NE)ZAVISNOST SKUPA RADIJVEKTORA.
Napomena: U svim zadatcima O označava ishodište pravokutnoga koordinatnoga sustava u ravnini/prostoru (tj. točke (0,0) ili (0, 0, 0), ovisno o zadatku), označava skalarni umnožak, a vektorski umnožak.
Διαβάστε περισσότεραDISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović
DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović Novi Sad April 17, 2018 1 / 22 Teorija grafova April 17, 2018 2 / 22 Definicija Graf je ure dena trojka G = (V, G, ψ), gde je (i) V konačan skup čvorova,
Διαβάστε περισσότεραKaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Διαβάστε περισσότεραNeka je a 3 x 3 + a 2 x 2 + a 1 x + a 0 = 0 algebarska jednadžba trećeg stupnja. Rješavanje ove jednadžbe sastoji se od nekoliko koraka.
Neka je a 3 x 3 + a x + a 1 x + a 0 = 0 algebarska jednadžba trećeg stupnja. Rješavanje ove jednadžbe sastoji se od nekoliko koraka. 1 Normiranje jednadžbe. Jednadžbu podijelimo s a 3 i dobivamo x 3 +
Διαβάστε περισσότεραRiješeni zadaci: Nizovi realnih brojeva
Riješei zadaci: Nizovi realih brojeva Nizovi, aritmetički iz, geometrijski iz Fukciju a : N R azivamo beskoači) iz realih brojeva i ozačavamo s a 1, a,..., a,... ili a ), pri čemu je a = a). Aritmetički
Διαβάστε περισσότεραDINAMIČKA MEHANIČKA ANALIZA (DMA)
Karakterizacija materijala DINAMIČKA MEHANIČKA ANALIZA (DMA) Dr.sc.Emi Govorčin Bajsić,izv.prof. Zavod za polimerno inženjerstvo i organsku kemijsku tehnologiju Da li je DMA toplinska analiza ili reologija?
Διαβάστε περισσότεραMATEMATIKA Pokažite da za konjugiranje (a + bi = a bi) vrijedi. a) z=z b) z 1 z 2 = z 1 z 2 c) z 1 ± z 2 = z 1 ± z 2 d) z z= z 2
(kompleksna analiza, vježbe ). Izračunajte a) (+i) ( i)= b) (i+) = c) i + i 4 = d) i+i + i 3 + i 4 = e) (a+bi)(a bi)= f) (+i)(i )= Skicirajte rješenja u kompleksnoj ravnini.. Pokažite da za konjugiranje
Διαβάστε περισσότεραSISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA
SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA April, 2013 Razni zapisi sistema Skalarni oblik: Vektorski oblik: F = f 1 f n f 1 (x 1,, x n ) = 0 f n (x 1,, x n ) = 0, x = (1) F(x) = 0, (2) x 1 0, 0 = x n 0 Definicije
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike GRUPA A 1. Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj, zatim naći 4 z.
Pismeni ispit iz matematike 06 007 Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj z = + i, zatim naći z Ispitati funkciju i nacrtati grafik : = ( ) y e + 6 Izračunati integral:
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραIskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012
Iskazna logika 3 Matematička logika u računarstvu Department of Mathematics and Informatics, Faculty of Science,, Serbia novembar 2012 Deduktivni sistemi 1 Definicija Deduktivni sistem (ili formalna teorija)
Διαβάστε περισσότερα2. Ako je funkcija f(x) parna onda se Fourierov red funkcije f(x) reducira na Fourierov kosinusni red. f(x) cos
. KOLOKVIJ PRIMIJENJENA MATEMATIKA FOURIEROVE TRANSFORMACIJE 1. Za periodičnu funkciju f(x) s periodom p=l Fourierov red je gdje su a,a n, b n Fourierovi koeficijenti od f(x) gdje su a =, a n =, b n =..
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραKONVEKSNI SKUPOVI. Definicije: potprostor, afin skup, konveksan skup, konveksan konus. 1/5. Back FullScr
KONVEKSNI SKUPOVI Definicije: potprostor, afin skup, konveksan skup, konveksan konus. 1/5 KONVEKSNI SKUPOVI Definicije: potprostor, afin skup, konveksan skup, konveksan konus. 1/5 1. Neka su x, y R n,
Διαβάστε περισσότεραDeterminante. a11 a. a 21 a 22. Definicija 1. (Determinanta prvog reda) Determinanta matrice A = [a] je broj a.
Determinante Determinanta A deta je funkcija definirana na skupu svih kvadratnih matrica, a poprima vrijednosti iz skupa skalara Osim oznake deta za determinantu kvadratne matrice a 11 a 12 a 1n a 21 a
Διαβάστε περισσότεραkonst. Električni otpor
Sveučilište J. J. Strossmayera u sijeku Elektrotehnički fakultet sijek Stručni studij Električni otpor hmov zakon Pri protjecanju struje kroz vodič pojavljuje se otpor. Georg Simon hm je ustanovio ovisnost
Διαβάστε περισσότεραKontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A
Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Ime i prezime: 1. Prikazane su tačke A, B i C i prave a,b i c. Upiši simbole Î, Ï, Ì ili Ë tako da dobijeni iskazi
Διαβάστε περισσότερα4. poglavlje (korigirano) LIMESI FUNKCIJA
. Limesi funkcija (sa svim korekcijama) 69. poglavlje (korigirano) LIMESI FUNKCIJA U ovom poglavlju: Neodređeni oblik Neodređeni oblik Neodređeni oblik Kose asimptote Neka je a konačan realan broj ili
Διαβάστε περισσότεραMATEMATIKA I 1.kolokvij zadaci za vježbu I dio
MATEMATIKA I kolokvij zadaci za vježbu I dio Odredie c 0 i kosinuse kueva koje s koordinanim osima čini vekor c = a b ako je a = i + j, b = i + k Odredie koliki je volumen paralelepipeda, čiji se bridovi
Διαβάστε περισσότεραRIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ
RIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ LOGARITAMSKA FUNKCIJA SVOJSTVA LOGARITAMSKE FUNKCIJE OSNOVE TRIGONOMETRIJE PRAVOKUTNOG TROKUTA - DEFINICIJA TRIGONOMETRIJSKIH FUNKCIJA - VRIJEDNOSTI TRIGONOMETRIJSKIH FUNKCIJA
Διαβάστε περισσότεραBIPOLARNI TRANZISTOR Auditorne vježbe
BPOLARN TRANZSTOR Auditorne vježbe Struje normalno polariziranog bipolarnog pnp tranzistora: p n p p - p n B0 struja emitera + n B + - + - U B B U B struja kolektora p + B0 struja baze B n + R - B0 gdje
Διαβάστε περισσότεραZnačenje indeksa. Konvencija o predznaku napona
* Opšte stanje napona Tenzor napona Značenje indeksa Normalni napon: indeksi pokazuju površinu na koju djeluje. Tangencijalni napon: prvi indeks pokazuje površinu na koju napon djeluje, a drugi pravac
Διαβάστε περισσότεραRačunarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
Διαβάστε περισσότεραVJEŽBE 3 BIPOLARNI TRANZISTORI. Slika 1. Postoje npn i pnp bipolarni tranziostori i njihovi simboli su dati na slici 2 i to npn lijevo i pnp desno.
JŽ 3 POLAN TANZSTO ipolarni tranzistor se sastoji od dva pn spoja kod kojih je jedna oblast zajednička za oba i naziva se baza, slika 1 Slika 1 ipolarni tranzistor ima 3 izvoda: emitor (), kolektor (K)
Διαβάστε περισσότερα5. NAPONI I DEFORMACIJE
MEHANIKA TLA: Naponi i deformacije 59 5. NAPONI I DEFORMACIJE Klasifikacija tla i poznavanje osnovnih pokazatelja fizičkih osobina tla je potrebno ali ne i dovoljno da bi se rešio najveći broj zadataka
Διαβάστε περισσότερα16 Lokalni ekstremi. Definicija 16.1 Neka je A R n otvoren, f : A R i c A. Ako postoji okolina U(c) od c na kojoj je f(c) minimum
16 Lokalni ekstremi Važna primjena Taylorovog teorema odnosi se na analizu lokalnih ekstrema (minimuma odnosno maksimuma) relanih funkcija (više varijabli). Za n = 1 i f : a,b R ako funkcija ima lokalni
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραIZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo
IZVODI ZADACI ( IV deo) LOGARITAMSKI IZVOD Logariamskim izvodom funkcije f(), gde je >0 i, nazivamo izvod logarima e funkcije, o jes: (ln ) f ( ) f ( ) Primer. Nadji izvod funkcije Najpre ćemo logarimovai
Διαβάστε περισσότερα5. Karakteristične funkcije
5. Karakteristične funkcije Profesor Milan Merkle emerkle@etf.rs milanmerkle.etf.rs Verovatnoća i Statistika-proleće 2018 Milan Merkle Karakteristične funkcije ETF Beograd 1 / 10 Definicija Karakteristična
Διαβάστε περισσότεραĈetverokut - DOMAĆA ZADAĆA. Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke.
Ĉetverokut - DOMAĆA ZADAĆA Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke. 1. Duljine dijagonala paralelograma jednake su 6,4 cm i 11 cm, a duljina jedne njegove
Διαβάστε περισσότεραIspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f
IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f 2. Nule i znak funkcije; presek sa y-osom IspitivaƬe
Διαβάστε περισσότερα5 Ispitivanje funkcija
5 Ispitivanje funkcija 3 5 Ispitivanje funkcija Ispitivanje funkcije pretodi crtanju grafika funkcije. Opšti postupak ispitivanja funkcija koje su definisane eksplicitno y = f() sadrži sledeće elemente:
Διαβάστε περισσότεραOtpornost R u kolu naizmjenične struje
Otpornost R u kolu naizmjenične struje Pretpostavimo da je otpornik R priključen na prostoperiodični napon: Po Omovom zakonu pad napona na otporniku je: ( ) = ( ω ) u t sin m t R ( ) = ( ) u t R i t Struja
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραDeformacije. Tenzor deformacija tenzor drugog reda. Simetrinost tenzora deformacija. 1. Duljinska deformacija ε. 1. Duljinska (normalna) deformacija ε
Deformae. Duljinska (normalna) deformaa. Kutna (posmina) deformaa. Obujamska deformaa Θ Tenor deformaa tenor drugog reda 9 podatakamjerna jedinia Simetrinost tenora deformaa 6 podataka 4. Duljinska deformaa
Διαβάστε περισσότεραAnalitička geometrija prostora
Analitička geometrija prostora Franka Miriam Brückler U analitičkog geometriji u ravnini se pomoću koordinata (uredenih parova realnih brojeva) proučavaju točke ravnine i njihovi jednodimenzionalni skupovi:
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότερα2.7 Primjene odredenih integrala
. INTEGRAL 77.7 Primjene odredenih integrala.7.1 Računanje površina Pořsina lika omedenog pravcima x = a i x = b te krivuljama y = f(x) i y = g(x) je b P = f(x) g(x) dx. a Zadatak.61 Odredite površinu
Διαβάστε περισσότεραGrafičko prikazivanje atributivnih i geografskih nizova
Grafičko prikazivanje atributivnih i geografskih nizova Biserka Draščić Ban Pomorski fakultet u Rijeci 17. veljače 2011. Grafičko prikazivanje atributivnih nizova Atributivni nizovi prikazuju se grafički
Διαβάστε περισσότεραnumeričkih deskriptivnih mera.
DESKRIPTIVNA STATISTIKA Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću Numeričku seriju podataka opisujemo pomoću numeričkih deskriptivnih mera. Pokazatelji centralne tendencije Aritmetička sredina, Medijana,
Διαβάστε περισσότερα