S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT
ANALIZA OPTEREĆENJA
ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat Lokacija Seizmička zona Piperi, Crna Gora VIII Osnovna brzina vetra v m,5, = 9 m/s Opterećenje od snega s=, kn/m Vrsta objekta Konstrukcija Način fundiranja Krov stambeni armirano betonska, livena na licu mesta Plitko Drveni sa crepom krovni pokrivač d zap. Tež. g cm kn/m kn/m mediteran crep (d=.8cm),8,8,5 hidroizolacija,,, potkonstrukcija drvo (po m),,5,5 termoizolacija 8,,, opšivka,,5,5 g=,89 kn/m dodatno stalno g=,9 kn/m potkrovlje d zap. Tež. g cm kn/m kn/m daske,5 7,,8 AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 5,6 kn/m dodatno stalno g=,6 kn/m visoko prizemlje d zap. Tež. g cm kn/m kn/m daske,5 7,,8 AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 5,6 kn/m dodatno stalno g=,6 kn/m
Vpr ognjište d zap. Tež. g cm kn/m kn/m kamena obloga, 8,,8 cementni malter,,, AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 6,68 kn/m dodatno stalno g=,7 kn/m Vpr kupatilo d zap. Tež. g cm kn/m kn/m keramičke pločice,5,,6 cementni malter,,, AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g= 6, kn/m dodatno stalno g=, kn/m Žardinjere d zap. Tež. g cm kn/m kn/m zemlja, 8, 7, cementni malter,,, AB ploča, 5, 5, cementni malter,,, g=, kn/m dodatno stalno g= 8, kn/m pregradni zid Pk spratna visina:,5 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton 5cm 5, 6,,6 g=,6 kn/m' dodatno stalno g=,9 kn/m' pregradni zid Pk spratna visina:,8 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton 5cm 5, 6,,6 g=,6 kn/m' dodatno stalno g=, kn/m'
pregradni zid Pk spratna visina:,8 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm, 5,,5 g=,5 kn/m' dodatno stalno g=,7 kn/m' pregradni zid Pk spratna visina:, m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm, 5,,5 g=,5 kn/m' dodatno stalno g=,8 kn/m' pregradni zid Pk spratna visina:,6 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm, 5,,5 g=,5 kn/m' dodatno stalno g=, kn/m' pregradni zid Vpr spratna visina:,55 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton 5cm 5, 6,,6 g=,6 kn/m' dodatno stalno g=,5 kn/m' pregradni zid Vpr spratna visina:,55 m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m gips karton cm,,, g=, kn/m' dodatno stalno g=, kn/m' ograda visina:, m d zap. Tež. g cm kg/m kn/m hrastova ograda 6,,, g=, kn/m' dodatno stalno g=, kn/m'
Kamena kuća -pos KKK Kao nosač krova predviđa se drvena konstrukcija koja se sastoji od glavnih nosača: -rogovi 8/cm - pos KR -krovna greda /6cm - pos KG -krovni spreg /cm - pos KS -AB greda /5cm pos -drveni stubici cm pos DSK glavni nosači se postavljaju na međusobnom razmaku od 7-9cm. Nakon montaže glavnih nosača potrebno je međusobno ih povezati krovnim spregom pos KS, dimenzija /cm, koji će obezbediti bočnu stabilnost krovnih nosača. Krovni spreg se spaja sa rogom sa njegove donje strane. pos KS /cm Rogovi se vezuju za horizontalnu krovnu gredu vezom na zasek. Horizontalna greda, dalje, prenosi sile na drvene stubove/cm. Rogovi takođe prenose sile i na AB grede krova /5cm preko tvrdog drveta i čeličnog ankera, prema detalju. Statički proračun i dimenzionisanje krovnih elemenata: Za krovne nosače od drveta, usvaja se četinar druge klase, E =kn/cm s.t. krovne konstrukcije....9 kn/m sneg.... kn/m vetar...±.x.5=.5 kn/m na krovnu ravan e max = 9cm α= s.t. krovne konstrukcije... g =.9x.9xcosα=.7kN/m sneg... s =.x.9xcos α=.68kn/m vetar... w =.5x.9=.5kN/m na kr. ravan kombinacije opterećenja: I g+s =.8kN/m II (g+s) xcosα+w =.6kN/m=q (.6-.8)/.8=.9=9%>5% merodavan je II sl. Opterećenja sa uvećanjem osnovnih sopuštenih napona za 5%
pos KR pos KG pos DSK pos pos Pos. KR q q 85 7 99 99 q =.6 kn/m q =.9xsin α+.5x.9.sinα x cosα =,6 kn/m maxm=.9knm =9Ncm maxt=-.8kn=-8n maxf=.cm<l/5=85/5=.57cm I=8x /=5cm W=5/6=9cm A=8x=96cm σc =9/9=69N/cm <85 (četinari II klase) Usvaja se presek 8/cm Reakcije:.kN(vert) i.5kn(horiz) na pos.8kn na pos KG.8kN na pos KR
Pos. KG qu=8x.85kn.85kn qu=8x.85kn Pretpostavlja se raspodela optrećenja q u u razmeri g:p=:6 g=.x.85=.9kn p=.6x.85=.9kn maxf=.9cm<l/=5/=6.5mm maxm=.8knm=8ncm maxt=6.kn=6n I=x6 /=96cm W=96/8=5cm A=x6=9cm σc =8/5=68N/cm <85 N/cm (četinari II klase) τ=.5x6/9=9n/cm <9 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /6cm prilkom izvođenja veze na zasek pos KG upustiti u pos KR za max.5 cm. Reakcije na stubove DSK qu=8x.85kn.85kn qu=8x.85kn Rg=.6kN Rp=.8kN Rg=5.kN Rp=7.kN Rg=6.9kN Rp=9.9kN Rg=5.kN Rp=7.kN Rg=6.kN Rp=9.kN Rg=.9kN Rp=.kN Rg=.7kN Rp=6.8kN Rg=.7kN Rp=.9kN Pos. DSK Uzima se stub koji prolazi pored stepeništa i pada na ploču visokog prizemlja pos, na koti ±, jer je njegova dužina najveća. Hu=85cm Nmax=5.kN Pretpostavlja se stub dimenzija /cm od četinara II klase. s.t. stuba:.x.x.85x7 =.kn obloga: 5kg/m =.kn
usvaja se Nmax=6kN λ=hu/i i= F I = =.6 λ=85/.6=. ω=.97 σc =.97x6/ =N/cm <85 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /cm Procenat iskorišćenosti napona od 5% daje dodatni stepen sigurnosti na bočne incidentne udare u stub (pomeranje nameštaja itd.)
ARMIRANO BETONSKA KONSTRUKCIJA
Osnovni podaci o modelu Datoteka: pip..twp Datum proračuna: 6.. Način proračuna: D model X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Teorija II-og reda Seizmički proračun Faze građenja Nelinearan proračun Veličina modela Broj čvorova: 9 Broj pločastih elemenata: 7 Broj grednih elemenata: 8 Broj graničnih elemenata: 8 Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja: Jedinice mera Dužina: Sila: Temperatura: m [cm,mm] kn Celsius Ulazni podaci - Konstrukcija Šema nivoa Naziv z [m] h [m] Pk.8.8 Vpr..55 Npr -.55 Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m] µ γ[kn/m] αt[/c] Em[kN/m] µm Beton MB.5e+7. 5..e-5.5e+7. Setovi ploča No d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E[kN/m] G[kN/m] α <>.. Tanka ploča Izotropna <>.5.75 Tanka ploča Izotropna Setovi greda Set: Presek: b/d=/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB.e-.e-.e-.5e-.e-.e- T [cm] Set: Presek: b/d=5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB 6.5e- 5.8e- 5.8e- 5.5e-.55e-.55e- 5 T 5 [cm]
Set: Presek: b/d=5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB.e- 8.e- 8.e-.7e- 5.8e-.e- T 5 [cm] Set: Presek: D=5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton MB 9.6e- 8.659e- 8.659e-.7e- 7.66e- 7.66e- 5 T [cm] Setovi površinskih oslonaca Set K,R K,R K,R 6.5e+ 6.5e+ 6.5e+
Izometrija (Top)
b/d=/ d =. m b/d=/ b/d=/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=/ b/d=5/ b/d=5/..5.55...5.5. Nivo: Pk [.8 m]
b/d=5/ b/d=5/ d =. m b/d=5/..5.55. b/d=5/..5.5. Nivo: Vpr [. m]
..55.5. d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m d =.5 m..5.5. Nivo: Npr [-.55 m]
..5.5. H_ V_ V_ V_ H_ V_ H_ V_ V_5 V_6..5.55. H_ Dispozicija ramova
b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5..5.5..8 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: H_..5.5. b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.8 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: H_
b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5..55.5..8 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: V_..55.5. b/d=/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.8 b/d=5/5 D=5 b/d=5/5.55 Ram: V_
b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5..55.5..8 b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5.55 Ram: V_6
Opt. : g (g) Ulazni podaci - Opterećenje p=-.75 q = -.6 p=.. q = -.6.5 P=-.9 P=-.6 P=-5. p=-.9 P=-6.9 P=-5. P=-6. p=-.9 P=-.7 P=-.7.55 p=-. p=-.9 p=-.9 p=-.7 p=-. p=-.8 p=-. p=-.8 p=-. q = -.6 p=-.9 p=-. p=-. p=-. P=-. P=-. P=-5. P=-.6 p=-.9 P=-.7 P=-6.9 P=-5. P=-.9 p=-.9 P=-.7 p=-.9 p=-.9 p=-. q = -.6 q = -.6 p=. p=-.75...5.5. Nivo: Pk [.8 m]
Opt. : g (g)..5.55 q = -.6 p=-. q = -.7 q = -8. q = -.6 p=-. P=-. q = -.5 q = -. p=-.5 p=-. p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-. p=-. p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-. p=-. p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-.5 p=-.5. P=-.5 P=-.8 P=-.8 P=-6. P=-. p=-.5 p=-.5..5.5. Nivo: Vpr [. m]
Opt. : g (g) q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9. q = -9...5.5...5.55. Nivo: Npr [-.55 m]
Opt. : p p=-. q = -. p=.6 q = -. P=-.8 P=-7. P=-9.9 P=-7. P=-9. P=-. P=-6.8 P=-.9 q = -. P=-. P=-. P=-.8 P=-7. P=-9.9 P=-7. P=-. P=-6.8 P=-.9 q = -. q = -. p=.6 p=-...5.5...5.55. Nivo: Pk [.8 m]
Opt. : p P=-.6 P=-.6 q = -.5 q = -. P=-9. P=-. P=-. q = -...5.5...5.55. Nivo: Vpr [. m]
Modalna analiza Napredne opcije seizmičkog proračuna: Ploče - redukcija krutosti na savijanje:. Multiplikator krutosti oslonaca:. Sprečeno oscilovanje u Z pravcu Faktori opterećenja za proračun masa No Naziv Koeficijent g (g). p.5 Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m Pk.8 6.5.98 8.57.7 Vpr. 6.7.9 89.6.9 Npr -.55 6.6.9.9.78 Ukupno:.68 6.6.95. Položaj centara krutosti po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Pk.8 6.6.75 Vpr. 6.6.7 Npr -.55 6.6.7 Ekscentricitet po visini objekta Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] Pk.8.7. Vpr...9 Npr -.55.. Periodi oscilovanja konstrukcije No T [s] f [Hz].59.967.76.6.8.878
Izometrija (Front) Forma oscilovanja: / [T=.59sec / f=.96hz]
Izometrija (Left) Forma oscilovanja: / [T=.76sec / f=.hz]
Izometrija (Top) Forma oscilovanja: / [T=.8sec / f=.87hz]
Seizmički proračun Seizmički proračun: JUS (Ekvivalentno statičko opterećenje) Kategorija tla: II Seizmička zona: IX (Ks =.) Kategorija objekta: II Vrsta konstrukcije: Kota uklještenja: Zd =. m Ploče - redukcija krutosti na savijanje:. Multiplikator krutosti oslonaca:. Ugao dejstva zemljotresa: Naziv T [sec] α [ ] Sx.59. Sy.7 9. Raspored seizmičkih sila po visini objekta (Sx) Nivo Z [m] S [kn] Pk.8 79. Vpr.. Npr -.55. Σ= 79. Raspored seizmičkih sila po visini objekta (Sy) Nivo Z [m] S [kn] Pk.8 79. Vpr.. Npr -.55. Σ= 79. Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m Pk.8 6.5.98 8.57.7 Vpr. 6.7.9 89.6.9 Npr -.55 6.6.9.9.78 Ukupno:.68 6.6.95.
-5. Opt. : I+II Statički proračun -6.7-6... -.7 -. -5. -5. -. -. -5. -. -.7 -.7..5.5...5.55. Nivo: Pk [.8 m] Relativni ugib ploča: max wr=. / min wr= -6.7 m / Vremenski ugib: 6.7x=.mm < L/ = 66/ = mm
-. Opt. : I+II. -. -5. -5.5. -. -. -.. -. -. -. -. -. -. -. -. -. -...5.5...5.55. Nivo: Vpr [. m] Relativni ugib ploča: max wr=. / min wr= -5.5 m / Vremenski ugib: 5.5x=6.5mm < L/ = 66/ = mm
Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=/ d =. m b/d=/ b/d=/ b/d=/ -6. b/d=5/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=/ -6.8 b/d=5/ -.6 b/d=5/ 5. 6..7 8.5 8.7.7 75.6.7 7. 7. 8. 8.9 7. 6. 66.5 67.7.9 5.5-5.7-6.8 -.5-6. -7. -. -. -5.8-7. -7.6 -.7 -.6 -.9 -. -7. -.8-5.6 -.7 -.6..5-8.7.5...5.55. Nivo: Pk [.8 m] Uticaji u gredi: max M= 75.6 / min M= -.6 knm
Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=/ d =. m -. b/d=/ b/d=/ b/d=/. b/d=5/ b/d=/ b/d=5/ b/d=/ b/d=/ b/d=5/ -5. b/d=5/.. 5..7. 5.7 6.8. 9.7 5. 5.. 5. 87. 9..9-8.5 8.6 5. 6.6.8 5. 55. -8. -.5 -.5 -.5-9.8 -. -8. -7.9-7.6 -. -5.6-5.6-7.9-5.6-7.7-69. -85. -. -. -9...5.5...5.55. Nivo: Pk [.8 m] Uticaji u gredi: max T= 87. / min T= -85. kn
Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=5/ d =. m b/d=5/ 56. b/d=5/ b/d=5/.9 8. 56. 5.8-75. 5. -5.6 5. -9.9-6.6-6. -7.5 -.9-9.6-7. -.6-9.8-6...5.5...5.55. Nivo: Vpr [. m] Uticaji u gredi: max M= 56. / min M= -9.6 knm
Opt. 9: [Anv] 5-8 b/d=5/ d =. m b/d=5/ 8.8 b/d=5/ b/d=5/ 5.. 57. -.7 5.7-6.. 6.. -5. -.7 -.6-9.6-7. -9.8..5.5...5.55. Nivo: Vpr [. m] Uticaji u gredi: max T= 57. / min T= -9.6 kn
Proračun nosivosti preseka na T-sile presek 5/ cm Beton: MB - marka betona: τ r =, kn/cm AB presek: b - širina preseka: 5 cm d - visina preseka: cm h - st. visina približna: 5 cm max T-sila sa koef. sig. 88 kn Uzengije: Proračun: GA, RA, MA? GA σ v = kn/cm Ø preseka: 8 mm a u, =,5 cm razmak e= cm (preporučeno: 5; 7,5; ;,5; 5; 7,5;...cm) sečnost ugao nagiba α: 9 ugao Θ (5-55 ): 5 ( ) m au τ u, u = σ v (cosα + sinα ctgθ ) b e u τ u,u =,97 kn/cm τ Ru, A = ( τ u, A r τ ) τ Ru,A =,97 τ u,a =,9 kn/cm kn/cm τr<τu,a<τr - deo sile prihvata beton a deo prihvataju uzengije ili koso gvožđe. τ u, A = T u = T u.9 h b 5, kn Nosivost preseka je 5,kN za slučaj kada u nosivosti učestvuju i beton i uzengije prečnika 8mm na međusobnom rastojanju od cm. Sila na AB preseku od 88kN je manja od granične sile koja iznosi 5,kN te je nosivost zadovoljena.
Opt. 5: I+II b/d=5/ b/d=5/ -. b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 -. -. -. -. -....5.5 -...8.55 Ram: H_ Uticaji u gredi: max σ,=. / min σ,= -. MPa
Opt. 5: I+II b/d=5/5 b/d=/ b/d=5/5 D=5 b/d=5/5 b/d=5/5. b/d=5/5 -. -. -.9 -. -5. -...55.5..8.55 Ram: V_ Uticaji u gredi: max σ,=. / min σ,= -5. MPa
Opt. 5: I+II b/d=5/5 b/d=5/ b/d=5/ b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5 b/d=5/5. b/d=5/5 -. -.7 -.. -. -. -. -...55.5..8.55 Ram: V_6 Uticaji u gredi: max σ,=. / min σ,= -. MPa
DUKTILNOST STUBOVA USVOJENA ARMATURA PRESEKA MB f b = f bk =,5 RA /5 σ v = σ v = E E a a Ab, i = Ab + µ ; Eb E b za stubove: σdop= 7,5 kn/cm² σ β σ N β p p = = = N.5 N Ab, i g + N.7 β k p usvojen min % armiranja:,8 % Aa/Aa Aa/Aa - Armatura dobijena dimenzionisanjem stubova na koso savijanje - G+P+vetar/seizmika A A A A A pozicije / b d Ab N g+p σ ο µ potr Aa/Aa Aa/Aa Usvojena µ st µ potr Napomena stubova presek cm cm cm kn Mpa % cm cm armatura % % S 5 5 65 5, min 8,5 8,5 RØ 6,86 min S 5 5 65 9,6 min 7,7 7,7 RØ 6,86 min S 5 5 65, min 9, 9, RØ 6,86 min S 5 5 65 96, min 7,8 7,8 RØ 6,86 min S 5 96,65 5 5, min,, RØ 6,5 min S 5 5 65 99,8 min 8, 8, RØ 6,86 min S 5 5 65 56,5 min,, RØ 6,86 min S 5 5 65 6,8 min,5, RØ 6,86 min S 5 5 65 56,5 min,, RØ 6,86 min
Opt. : Sx 5. 5. 5...5.5..8.55 Ram: H_5 Uticaji u gredi: max Xp= 5. / min Xp=. m / 5.mm < H/6 = 55/6 = 8.9mm
Opt. : Sy.6.6.5..5.5..8.55 Ram: H_5 Uticaji u gredi: max Yp=.6 / min Yp=. m /.6mm < H/6 = 55/6 = 8.9mm
8. 5.6.7 Opt. 5: I+II 58.5 59.97 58.69.7 d =.5 m d =.5 m d =.5 m.7.7 5.6 5.6 8. 5.6 9.95 9.95 7.69 8. 7.69. 9.8 56. 8. 9.95 56. 8. 5.9 57.89 d =.5 m d =.5 m d =.5 m 5.6 8..7 5.6.7 8..7 9.95 9.95 7.69 d =.5 m d =.5 m d =.5 m 7.69 9.95 8. 5.6 9.95 8..9 5.6..5.5...5.55. Nivo: Npr [-.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max σ,tla= 59.97 / min σ,tla= 9.8 kn/m
-6.65-9. -.96 Opt. 5: I+II -. -.6 -. -.96 d =.5 m d =.5 m d =.5 m -.96 -.96-9. -9. -.99 -. -6.7-6. -8.68-9. -6.65-6.65 -.99 -. -6.65 -.99-8.68 -.78 -.8 -.9 d =.5 m d =.5 m d =.5 m -6.65-9. -.96-9. -.96-6.65 -.96 -.99 -.99 -. d =.5 m d =.5 m d =.5 m -.99 -. -6.65-9. -.99-6.65 -.8-9...5.5...5.55. Nivo: Npr [-.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max s,tla= -6. / min s,tla= -.6 m /
.9.9.9.9 5.8.9 5.8.9 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm Dimenzionisanje (beton) 7.9 5.8 7.7 9.6 8...5.55..9 7.7.9 7.7.9 5.8.9.9.9..5.5. Nivo: Pk [.8 m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 9.6 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 usvaja se armatura u polju fi/5
... Opt. 5: I+II..7.7.7 5. 5........7.7....5.5...5.55. Nivo: Npr [-.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max s,tla= -6. / min s,tla= -.6 m /
-9.9 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm -.9 -.9-9.8..5.55. -.8 -.9 -.9..5 Sr(b=.).5. -7. -. Nivo: Pk [.8 m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -9.8 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi6/5
-.7 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm -.7 -.7 -.7 -.7 -.7..5.55. -8. -5. -.7 -.7..5-5..5. Sr(b=.) Nivo: Pk [.8 m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -.7 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi6/5 Kontrola ploča na probijanje Nivo: Pk [.8 m] Presek (6.6,.55,.8)
MB hs 5.95 B Lh b/d=5/5 [cm] 5.95 KONTROLA KRITIČNOG PRESEKA. (Lh =.9m od ivice stuba) (stub zamenjujućeg kružnog preseka, ds =.8m) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu N =.55 kn Merodavni smičući napon (tačka B) τ =.88 MPa Debljina ploče d,pl =. m Statička visina ploče hs =.77 m Obim kritičnog preseka Okp =. m Postojeća armatura u ploči Procenat armiranja - pravac µ, =.85 % Procenat armiranja - pravac µ, =.85 % Srednja vrednost procenta armiranja µ =.85 % Koeficijent αa =. Koeficijent γ =.558 Koeficijent γ =.59 Dopušteni glavni napon zatezanja τa =.8 Dopušteni glavni napon zatezanja τb =. Maksimalna otpornost(γ x τb) τ,max =.87 MPa Uslov je ispunjen Uslov: τ <= τ,max (.8 <=.9) Otpornost na probijanje ploče bez dodatne armature za obezbeđenje (/ x γ x τa) τ,gr =.8 MPa Uslov: τ <= τ,gr (.8 <=.8) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbeđenje od probijanja ploče.
.8.6 Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm.8.8.6 7. 9...5.55..8 5..8..5.5. Nivo: Vpr [. m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 9. cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 usvaja se armatura u polju fi/5 osnovna armatura fi/5
.... Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm...7..5.55.........5.5. Nivo: Vpr [. m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d=. cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 usvaja se armatura u polju fi/5
Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm -.6..5.55. -5. -5. -5. -5. -. -5. -5...5 Sr(b=.).5. -. -.6 Nivo: Vpr [. m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -.6 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi9/5
Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm -6.5..5.55. -. -8. -...5-8..5. Sr(b=.) Nivo: Vpr [. m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -6.5 cm/m usvaja se ojačanje oko otvora +-fi6 osnovna armatura fi/5 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi9/5 Kontrola ploča na probijanje Nivo: Vpr [. m] Presek (6.6,.55,.)
MB hs 5.7 B Lh D=5 [cm] 5.7 KONTROLA KRITIČNOG PRESEKA. (Lh =.9m od ivice stuba) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu N = 8. kn Merodavni smičući napon (tačka B) τ =.969 MPa Debljina ploče d,pl =. m Statička visina ploče hs =.77 m Obim kritičnog preseka Okp =.656 m Postojeća armatura u ploči Procenat armiranja - pravac µ, =.6 % Procenat armiranja - pravac µ, =.6 % Srednja vrednost procenta armiranja µ =.6 % Koeficijent αa =. Koeficijent γ =.8 Koeficijent γ =.6 Dopušteni glavni napon zatezanja τa =.8 Dopušteni glavni napon zatezanja τb =. Maksimalna otpornost(γ x τb) τ,max =.86 MPa Uslov je ispunjen Uslov: τ <= τ,max (.97 <=.9) Otpornost na probijanje ploče bez dodatne armature za obezbeđenje (/ x γ x τa) τ,gr =.97 MPa Uslov: τ <= τ,gr (.97 <=.97) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbeđenje od probijanja ploče.
6.. Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm 6. 6.... 6. 9... 5...5.55.. 9... 6.... 6.....5.5..9 7. Sr(b=.) Nivo: Npr [-.55 m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 5. cm/m usvaja se fi/5 u srednjim temeljima usvaja se fi6/5 u ugaonim temeljima
Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm.7.7 5...5.55..7.7.7.7.7.7 7.5..7.7.7.7.7.7.7..5.5. Nivo: Npr [-.55 m] Aa - d.zona - Pravac - max Aa,d= 5. cm/m usvaja se fi/5 u srednjim temeljima usvaja se fi6/5 u ugaonim temeljima
Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm -.5 -...5.5...5.55. Nivo: Npr [-.55 m] Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -.5 cm/m usvaja se fi/5
Merodavno opterećenje:.6xi+.8xii PBAB 87, MB, RA /5, a=. cm -. -. -. -. -. -...5.5...5.55. usvaja se fi/5 Aa - g.zona - Pravac - max Aa,g= -. cm/m Nivo: Npr [-.55 m] Kontrola ploča na probijanje Nivo: Npr [-.55 m] Presek (6.6,.55,-.55)
MB hs 5 67.7 B Lh D=5 [cm] 67.7 KONTROLA KRITIČNOG PRESEKA. (Lh =.6m od ivice stuba) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu N = 56. kn Merodavni smičući napon (tačka B) τ =.78 MPa Debljina ploče d,pl =.5 m Statička visina ploče hs =.7 m Obim kritičnog preseka Okp =.7 m Postojeća armatura u ploči Procenat armiranja - pravac µ, =.7 % Procenat armiranja - pravac µ, =.7 % Srednja vrednost procenta armiranja µ =.7 % Koeficijent αa =. Koeficijent γ =. Koeficijent γ =.89 Dopušteni glavni napon zatezanja τa =.8 Dopušteni glavni napon zatezanja τb =. Maksimalna otpornost(γ x τb) τ,max =.77 MPa Uslov je ispunjen Uslov: τ <= τ,max (.7 <=.8) Otpornost na probijanje ploče bez dodatne armature za obezbeđenje (/ x γ x τa) τ,gr =.75 MPa Uslov: τ <= τ,gr (.7 <=.75) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbeđenje od probijanja ploče.
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA /5..5.55..8.5.5.6.6.8.7... 9.5..5.7....5 6.5.5.6.5.5.9..5.9.8.5 5. 5.8 5.5 5..8..8.5..5.5. Nivo: Pk [.8 m] Armatura u gredama: max Aa/Aa= 9.5 cm usvaja se -5fi6 +fi6 u podužnim gredama 5/ usvaja se +-fi u poprečnim gredama 5/ u ostalim gredama +-fi uzengije Ufi8// GA
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA /5..5.55..5.6.7.9 6..5..6 5.. 7...9..8.8..5.5..6..8 Nivo: Vpr [. m] Armatura u gredama: max Aa/Aa= 7. cm usvaja se -fi6 +fi6 u podužnim gredama 5/ usvaja se +-fi u poprečnim gredama 5/ uzengije Ufi8// GA
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA /5..6. 7.8.9.9 8.5...8.5..6.6.5.6...9.9 7.8.8..55.5.8.8..5. 8.5.8.55 Ram: V_ Armatura u gredama: max Aa/Aa=. cm uzengije u stubovima fi/5/7.5 GA
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA /5..7.8.5..7.8.5..8 7.6......55.5. 7.7.8.55 Ram: V_ Armatura u gredama: max Aa/Aa=.5 cm uzengije u stubovima fi/5/7.5 GA
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB, RA /5..9.6 8..6.5.7.6 9..5....7.5.9.6..6.5 8...55.5.5.8..5.5 9..8.55 Ram: V_6 Armatura u gredama: max Aa/Aa=. cm uzengije u stubovima fi/5/7.5 GA
STEPENIŠTE
Osnovni podaci o modelu Datoteka: step Pk pip.twp Datum proračuna: 5.. Način proračuna: D model (Xp, Zp, Yr) X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Teorija II-og reda Seizmički proračun Faze građenja Nelinearan proračun Veličina modela Broj čvorova: Broj pločastih elemenata: Broj grednih elemenata: Broj graničnih elemenata: 6 Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja: Jedinice mera Dužina: Sila: Temperatura: m [cm,mm] kn Celsius
Ulazni podaci - Konstrukcija Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m] µ γ[kn/m] αt[/c] Em[kN/m] µm Drvo - listari - masivno.5e+7. 7..e-5.5e+7. Setovi greda Set: Presek: b/d=/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo - listar....e-.e-.e-.98e-5.e-5.e-5 T [cm] Setovi tačkastih oslonaca K,R K,R K,R K,M K,M K,M.e+.e+.e+
Ulazni podaci - Opterećenje Lista slučajeva opterećenja No g (g) p Komb.: I+II Naziv
Opt. : g (g).5 p=. b/d=/.65 b/d=/.
Opt. : p.5 p=.5 b/d=/.65 b/d=/.
Opt. : I+II Statički proračun.5 b/d=/.65.9 b/d=/. Uticaji u gredi: max M=.9 / min M=. knm Opt. : I+II.5 -. b/d=/.65. b/d=/. Uticaji u gredi: max T=. / min T= -. kn
Opt. : I+II.5.6 b/d=/.65 -.6 b/d=/. -. Uticaji u gredi: max N=.6 / min N= -. kn Opt. : g (g).5 R =. b/d=/.65 b/d=/. Reakcije oslonaca R =.
Opt. : p.5 R =. b/d=/.65 b/d=/. Reakcije oslonaca R =. Analiza opterećenja: s.t. grede.x.x7=. kn/m gazišta.x.8x7/=. kn/m ograda. kn/m g=. kn/m korisno./=.5 kn/m p=.5 kn/m maxf=6.9cm<l/=5/=7.mm maxm=.9knm=9ncm maxt=.kn=n I=x /=78cm W=78/6=88cm A=x=cm σc =9/88=76N/cm<85 N/cm (četinari II klase) τ=.5x/=n/cm<9 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /cm
Stubić xcm usvaja se Nmax=5kN λ=hu/i i= F I = =.6 λ=cm/.6= ω=.9 σc =.9x5/=8N/cm<85 N/cm (četinari II klase) Usvaja se presek /cm Ovlašćeni projektant