Podužno ukrućenje na rebru nosača (na h/4 od vrha rebra) vruće valjani L profil: L100x100x MPa 1 E 210GPa ν 0.3 G 81GPa f y.

Σχετικά έγγραφα
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa

3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120

Klasifikacija nosača Klasifikacija opterećenja Sile i momenti u poprečnom preseku. Pojam statičkog nosača

Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

Metalne konstrukcije II

ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΤΕΥΧΟΣ ΕΛΕΓΧΟΥ ΙΑΤΟΜΗΣ - ΜΕΛΟΥΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΑ 3

Elektrostatika. 1. zadatak. Uvodni pojmovi. Rješenje zadatka. Za pločasti kondenzator vrijedi:

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

Tipski fasadni stubovi u podužnim zidovima hale

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

Definicije i osobine statičkog momenta površine poprečnog preseka za proizvoljnu osu. Definicija. - statički moment površine A za osu y.

Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913

Proračun nosivosti elemenata

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe

Rastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti

Odredjeni integral je granicna vrijednost sume beskonacnog broja clanova a svaki clan tezi k nuli i oznacava se sa : f x dx f x f x f x f x b a f

30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN

CENTRIČNO PRITISNUTI ELEMENTI

2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς. 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η. 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν. 5. Π ρ ό τ α σ η. 6.

Mehanika fluida... Osnovna jednačina hidrostatike... Vežba br. 1

- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)

4. Trigonometrija pravokutnog trokuta

1. GRAFIČKI ZADACI MAŠINSKI FAKULTET ISTOČNO SARAJEVO 1.1 STEPENI SIGURNOSTI

dužina usmjerena (orijentirana) dužina (zna se koja je točka početna, a koja krajnja) vektor

MEHANIKA FLUIDA. Pritisak tečnosti na ravne površi

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΚΟΙΛΟΔΟΚΟΥ ΓΕΜΙΣΜΕΝΗΣ ΜΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

ТЕМПЕРАТУРА СВЕЖЕГ БЕТОНА

Osnove elektrotehnike I parcijalni ispit VARIJANTA A. Profesorov prvi postulat: Što se ne može pročitati, ne može se ni ocijeniti.

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

Općenito, iznos normalne deformacije u smjeru normale n dan je izrazom:

SPOJNA SREDSTVA 3/27/2013. Vrste sredstava za vezu Mehanička spojna sredstva - zakivci - zavrtnjevi čepovi

Savijanje elastične linije

Rješenje: F u =221,9 N; A x = F u =221,9 N; A y =226,2 N.

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd

METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -

Odred eni integrali. Osnovne osobine odred enog integrala: f(x)dx = 0, f(x)dx = f(x)dx + f(x)dx.

Proračunski model - pravougaoni presek

a) Kosi hitac Krivolinijsko gibanje materijalne toke Sastavljeno gibanje Specijalni sluajevi kosog hica: b) Horizontalni hitac c) Vertikalni hitac

35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD

( ) p a. poklopac. Rješenje:

20 mm. 70 mm i 1 C=C 1. i mm

PROJEKTOVANJE NOSAČA KRANSKIH STAZA PREMA EVROKODU

l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA

SPREGNUTE KONSTRUKCIJE

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 11 Κόμβος δοκού υποστυλώματος (συγκολλητή σύνδεση) Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 12 Κόμβος δοκού υποστυλώματος (κοχλιωτή σύνδεση) Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

STATIČKI PRORAČUN HALE SA TRAPEZNIM NOSAČIMA

BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)

1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΔΙΠΛΟΥ ΤΑΥ ΕΓΚΙΒΩΤΙΣΜΕΝΗΣ ΣΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 9 Αποκατάσταση συνέχειας καμπτόμενης δοκού. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Krute veze sa čeonom pločom

METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.

1 PRORAČUN DEFORMACIJA POS 1

1.PRIZMA ( P=2B+M V=BH )

PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5

Σιδηρές Κατασκευές Ι Διάλεξη 8 Μέλη υπό σύνθετη εντατική κατάσταση. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

4 INTEGRALI Neodredeni integral Integriranje supstitucijom Parcijalna integracija Odredeni integral i

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A

Analiza uspeha na testu

LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE

PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)

Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.

TEKSTOVI ZADATAKA (2. kolokvijum) iz Elektromagnetike (studijski program EEN, 2012/1)

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Cenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.

Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio

Bočno-torziono izvijanje. Metalne konstrukcije 1 P7-1

KUPA I ZARUBLJENA KUPA

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΑΜΦΙΕΡΕΙΣΤΗΣ ΔΟΚΟΥ (ΕΝ 1993 & ΕΝ 1994) Χάλυβας Ο/Σ ,15. Χ/Φ Συνδ. Διατμ ,25 HEM

TEHNIČKA MEHANIKA I 9. PREDAVANJE SILE U PRESEKU GREDNOG NOSAČA. Str knjiga Poglavlje 12 Unutrašnje sile

4. PREDAVANJE ČISTO PRAVO SAVIJANJE OTPORNOST MATERIJALA I

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

EYPΩKΩΔIKAΣ 4 ΣYMMIKTA YΠOΣTYΛΩMATA

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju

1 PRORAČUN PLOČE POS 1

Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:

VALJAK. Valjak je geometrijsko telo ograničeno sa dva kruga u paralelnim ravnima i delom cilindrične površi čije su

PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)

Konvencija o znacima za opterećenja grede

ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320

Σειρά Ασκήσεων στην Αντοχή των Υλικών

(... )..!, ".. (! ) # - $ % % $ & % 2007

Transcript:

5. zdtk Izvrši sve potrebne kontrole nosivos i stbilnos z srednje polje krnskog nosč rspon L=6 m po kome se kreće točk dizlice s prorčunskom vrednošću mksimlne sile Q Ed =600 kn. Poprečni presek nosč čine nožice dimenzij 400x0 mm i rebro dimenzij 560x8 mm. Poprečn ukrućenj se nlze n rstojnju od 600 mm, u srednjem polju je u gornjoj četvrni rebr postvljeno podužno ukrućenje u vidu vljnog L profil L00x0 mm. Osnovni čelični mterijl je S75JRG.. Ulzni prmetri Rspon nosč i opterećenje: L 6m P 600kN Dimenzije poprečnog presek: b f 400mm t f 0mm 560mm 8mm Ugoni švovi z vezu rebr s nožicm: w 5mm Podužno ukrućenje n rebru nosč (n h/4 od vrh rebr) vruće vljni L profil: L00x00x0 A L 9.cm t sl 0mm I L 77cm 4 y L 8.mm sl 00mm Rstojnje verklnih ukrućenj: 600mm Mterijl (S75JRG): 75MP f u 40MP ε 5MP E 0GP ν 0. G 8GP Prcijlni koeficijen sigurnos:.0 γ M.0 γ M.5 γ M.5 η.0. Stčki ucji u srednjem polju nosč M Ed P L 400 kn m 4 V Ed P 00kN. Geometrijske krkteriske bruto poprečnog presek A b f t f 8480mm t f tw I y b f t f 5654cm 4 t f S y b f t f 8754cm 4 t f S y.f b f t f 60cm W pl S y 7507cm W pl.f S y.f 640cm (stčki moment del presek kog čine smo nožice) z g t f 800mm (položj gornjeg vlkn u odnosu n težište presek) Kls poprečnog presek nožice: c b f rebro: c w w c 9 kls t f c 9 kls 4 Potrebno je odredi efekvne krkteriske poprečnog presek!

4. Geometrijske krkteriske efekvnog poprečnog presek klse 4 s podužnim ukrućenjem 4. Izbočvnje delimičnih polj rebr loklne redukcije efekvnog presek Delimično polje : 600mm b 0.5 90mm Delimično polje : 600mm Izbočvnje delimičnog polj b b M Ed M Ed σ z I g t f 50MP σ z y I g t f b y 70mm 75MP α σ 8. 4. ψ b 0.5 k σ σ.05 ψ 5.9 b 8.4ε k σ 0.807 ρ 0.055 ψ 0.94 b eff. ρb 68mm b e. b 5 ψ eff. 64mm b e. b eff. b e. Izbočvnje delimičnog polj 04mm σ α M Ed M Ed z I g t f b 75MP σ z y I g t f 50MP y σ.68 ψ b k σ σ 5.98.0 ψ 5.8 b 8.4ε k σ ρ 0.055 ψ. usvj se ρ b eff. ρb 70mm 4. Prorčun izbočvnj ukrućene ploče Kls poprečnog presek ukrućenj Čitvo podužno c sl kls ukrućenje je efekvno! => A L.eff A L c t sl 0 Pripdjuć širin rebr uz ukrućenje Iznd ukrućenj ψ ψ b.inf b 5 ψ 7mm b.inf.eff b 5 ψ eff. Ispod ukrućenj b b c 90mm ψ b c.eff b c 90mm b.sup 0.4b c 56mm b.sup.eff 0.4b c.eff 04mm 56mm

Ukupno : btot b.inf t sl b.sup 8mm b tot.eff b.inf.eff t sl b.sup.eff Površin ukrućenj i pripdjućeg del rebr A sl A L b tot 49.8cm A sl.eff A L.eff b tot.eff 48.8cm Položj težišt ekvivlentnog stub kog čine ukrućenje i pripdjući deo rebr y L A L sl y sl 9.mm e A y sl e sl sl y sl y L 70mm 46.58mm I sl. I L A L e b tot e 855cm 4 I sl. i sl. A sl 4.4cm e mx e e 46.58mm 4.. Stubno ponšnje čisto izvijnje (Column like behviour) β A.c A sl.eff 0.98 b A c sl 780mm (širin prisnutog del rebr) Kričn npon u n mestu ukrućenj (Ojlerov slučj): σ cr.sl π EI sl. A sl 90MP Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: σ cr.c σ cr.sl b c 0.09e α 0.49 (z otvoreno ukrućenje) => α e α 0.59 i sl. β A.c λ c 0. Φ 0.5 α σ e λ c 0. λ c 0.58 cr.c b c b 779MP χ c Φ Φ λ c 0.9 4.. Površinsko ponšnje čisto izbočvnje (Plte like behviour) c 4. 4 I sl. b b hw 59mm Kričn npon u n mestu ukrućenj (z slučj kd je < c ): σ cr.sl π EI sl. Et w A sl 4π ν A sl b b Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: b c σ cr.p σ cr.sl b c b 80MP 40MP β A.c 0. σ cr.p < 0.67 => ρ.0

4.. Interkcij izbočvnj i izvijnj ξ σ cr.p 0.008 => ρ σ c ρ χ c ξ( ξ) χ c 0.94 cr.c 4. Geometrijske krkteriske efekvnog presek Redukovne dimenzije efekvnog poprečnog presek:.red ρ c 7mm t sl.red ρ c t sl Položj težišt efekvnog poprečnog presek: Površin: Prit. nožic: A fc b f t f 9mm Položj težišt: 80.0cm z fc 0.5t f 0mm Delimično polje : A be A be b e..cm z be t f 0.5b e. 0mm b e..red 5.cm z be t f b 0.5b e. 08mm Ukrućenje: Delimično polje : A L.eff ρ c 7.9cm z L t f b y L 48mm A bc b c b.red 9.cm z bc t f b c 0.5b c b A wt b c 6.4cm z wt t f b c 0.5 b c 605mm 90mm Zt. nožic: A ft b f t f A eff A fc A be A be 80.0cm z ft t f 0.5t f A L.eff ρ c A bc A wt A ft 97.8cm 590mm z eff z eff A fc z fc 785mm I y.eff.sop A be z be b e. tw A be z be A L.eff ρ c A eff z L A bc z bc b e. tw.red b c b.red b c z eff z L I y.eff.pol.f A fc z eff z fc A ft z eff z ft 9989 cm 4 A wt z wt A ft z ft I L ρ c 67cm 4 I y.eff.pol.wc A be z eff z be A be z eff z be A bc z eff z bc 0548cm 4 I y.eff.pol.wt A wt z eff z wt 066 cm 4 I y.eff.pol.l A L.eff ρ c 554cm 4 I y.eff I y.eff.sop I y.eff.pol.f I y.eff.pol.wc I y.eff.pol.wt I y.eff.pol.l 64406cm 4 Rstojnje od težišt do gornje ivice nosč z eff.g z eff 785mm Rstojnje od težišt do donje ivice nosč z eff.d t f z eff 85mm W eff I y.eff mx z eff.g z eff.d 554cm (otporni moment efekvnog poprečnog presek)

5. Kontrol nosivos poprečnog presek Moment svijnj: η M Ed W eff Smicnje: A v η 0.56 <.0 uslov je ispunjen! A v 5cm V Rd 98kN V Ed 0.5 V Rd <.0 uslov je ispunjen! 6. Nosivost n izbočvnje smicnjem Koeficijent kričnog npon: k τ 4. Vitkost rebr: Doprinos rebr: I sl. 6. 0.8 hw I sl. α. 4. hw 95 je već od grnice: t ε w η k τ 88 => Potrebn je kontrol nosivos rebr n izbočvnje smicnjem! λ w 0.8 χ w 0.858 χ w => V 7.4ε k λ bw.rd τ w γ M 97kN Doprinos nožic se znemruje! V bf.rd 0 => V b.rd V bw.rd V bf.rd 97kN Stepen iskorišćenos: η V Ed 0.57 V b.rd <.0 uslov je ispunjen! 7. Kontrol npon Ekstremni nponi u poprečnom preseku M Ed σ x.ed z I eff.g 49MP < y.eff τ xz.ed S y V Ed 6MP < I y Nponi u rebru nosč neposredno ispod gornje nožice usled loklnog prisk točk Gornj zon nosč je opterećen loklnim nponom prisk točkom dizlice preko šine TIP 49 koj je konnulno spojen s gornjom nožicom! Geometrij šine: h r 49mm b fr 5mm Efekvn širin nožice koj sdejstvuje s šinom: b r.eff h r b fr Moment inercije šine i sdejstvujuće površine nožice: I rf 46.5cm 4 t f 94mm Efekvn dužin loklnog prisk točk: l eff.5 Irf t f 4mm

Vrednost loklne sile: F z.ed P 600kN Loklni normlni npon prisk u rebru: σ 0z.Ed F z.ed l eff 8MP Loklni smičući npon u rebru: τ 0xz.Ed 0.σ 0z.Ed Kontrol npon u gornjem vlknu rebr nosč 6MP σ x.ed M Ed z I eff.g t f y.eff 45MP τ xzed S y.f V Ed I y 9MP σ Edmx σ x.ed σ 0z.Ed σ x.ed σ 0z.Ed τ xzed τ 0xz.Ed 9MP < 8. Izbočvnje usled dejstv poprečne sile I sl. b γ s min0.9 00. h w b k F 6 5.44 0. γ s 4 f 75MP w 75MP F cr 0.9k F E 84kN f b f m 50 m w t 0.0 w t f s s l eff 4mm => l y s s t f m m λ F l y w.598 F cr 0.5 > 0.5 => χ F 5.84 0. λ F 978mm F Rd χ F l y w γ M 67kN Stepen iskorišćenos: η F z.ed 0.89 F Rd <.0 uslov je ispunjen! 9. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i poprečne sile Zbirni stepen iskorišćenos: η 0.8η.4 <.4 uslov je ispunjen! 0. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i smičućeg npon Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnog presek: W pl M pl.rd 484kNm

Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnih presek koje čine smo efekvne površine nožic: M f.rd M Ed M Interkvn formul: f.rd η M pl.rd M pl.rd 0.6. Prorčun nosivos švov z vezu rebr nosč s nožicm τ II V Ed S y.f w I y 5MP Dužin preko koje se unosi opterećenje u nosč preko šine postvljene n gornjoj nožici (dužin nlegnj točk): L w.eff b f h r t f 88mm W pl.f b f 476kNm <.0 uslov je ispunjen! 50mm σ w F z.ed L w.eff w 55MP σ w σ w τ upr σ upr β w 0.85 σ u σ upr τ II τ upr 0MP < f u 405MP β w γ M Nosivost švov je zdovoljen!

5b. zdtk Odredi mksimlnu prorčunsku vrednost sile prisk točk dizlice Q Ed.mx koj može d se kreće po krnskom nosču rspon L=6. Ko merodvne kriterijume koris smo kontrole nosivos i stbilnos z srednje polje nosč. Poprečni presek nosč čine nožice dimenzij 400x0 mm i rebro dimenzij 560x8 mm. Poprečn ukrućenj se nlze n rstojnju od 600 mm, u srednjem polju je u gornjoj četvrni rebr postvljeno podužno ukrućenje u vidu vljnog L profil L00x0 mm. Osnovni čelični mterijl je S75JRG. Nosč je konnulno bočno pridržn!. Ulzni prmetri Rspon nosč i opterećenje: L 6m Dimenzije poprečnog presek: b f 400mm t f 0mm 560mm 8mm Ugoni švovi z vezu rebr s nožicm: w 5mm Podužno ukrućenje n rebru nosč (n h/4 od vrh rebr) vruće vljni L profil: L00x00x0 A L 9.cm t sl 0mm I L 77cm 4 y L 8.mm sl 00mm Rstojnje verklnih ukrućenj: 600mm Mterijl (S75JRG): 75MP f u 40MP ε 5MP E 0GP ν 0. G 8GP Prcijlni koeficijen sigurnos:.0 γ M.0 γ M.5 γ M.5 η.0. Stčki ucji u srednjem polju nosč M Ed ( P) P L 4 V Ed ( P) P. Geometrijske krkteriske bruto poprečnog presek A b f t f 8480mm t f tw I y b f t f 5654cm 4 t f S y b f t f 8754cm 4 t f S y.f b f t f 60cm W pl S y 7507cm W pl.f S y.f 640cm (stčki moment del presek kog čine smo nožice) z g t f 800mm (položj gornjeg vlkn u odnosu n težište presek) Kls poprečnog presek nožice: c b f rebro: c w w c 9 kls t f c 9 kls 4 Potrebno je odredi efekvne krkteriske poprečnog presek!

4. Geometrijske krkteriske efekvnog poprečnog presek klse 4 s podužnim ukrućenjem 4. Izbočvnje delimičnih polj rebr loklne redukcije efekvnog presek Delimično polje : 600mm b 0.5 90mm Delimično polje : 600mm b b 70mm Izbočvnje delimičnog polj σ M Ed M Ed σ z I g t f σ z y I g t f b ψ y σ α z g t f b 8. 4 ψ b 0.500 k z g t σ f.05 ψ 5.9 b 8.4ε k σ 0.807 ρ 0.055 ψ 0.94 b eff. ρb 68mm b e. b 5 ψ eff. 64mm b e. b eff. b e. Izbočvnje delimičnog polj 04mm σ α M Ed M Ed z I g t f b σ z y I g t f y z g t f.68 ψ b k z g t f b σ 5.98.0 ψ 5.8 b 8.4ε k σ ρ 0.055 ψ. usvj se ρ b eff. ρb 70mm 4. Prorčun izbočvnj ukrućene ploče Kls poprečnog presek ukrućenj Čitvo podužno c sl kls ukrućenje je efekvno! => A L.eff A L c t sl 0 Pripdjuć širin rebr uz ukrućenje Iznd ukrućenj ψ ψ b.inf b 5 ψ 7mm b.inf.eff b 5 ψ eff. Ispod ukrućenj b b c 90mm ψ b c.eff b c 90mm b.sup 0.4b c 56mm b.sup.eff 0.4b c.eff 04mm 56mm

Ukupno : btot b.inf t sl b.sup 8mm b tot.eff b.inf.eff t sl b.sup.eff Površin ukrućenj i pripdjućeg del rebr A sl A L b tot 49.8cm A sl.eff A L.eff b tot.eff 48.8cm Položj težišt ekvivlentnog stub kog čine ukrućenje i pripdjući deo rebr y L A L sl y sl 9.mm e A y sl e sl sl y sl y L 70mm 46.58mm I sl. I L A L e b tot e 855cm 4 I sl. i sl. A sl 4.4cm e mx e e 46.58mm 4.. Stubno ponšnje čisto izvijnje (Column like behviour) β A.c A sl.eff 0.98 b A c sl 780mm (širin prisnutog del rebr) Kričn npon u n mestu ukrućenj (Ojlerov slučj): σ cr.sl π EI sl. A sl 90MP Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: σ cr.c σ cr.sl b c 0.09e α 0.49 (z otvoreno ukrućenje) => α e α 0.59 i sl. β A.c λ c 0. Φ 0.5 α σ e λ c 0. λ c 0.58 cr.c b c b 779MP χ c Φ Φ λ c 0.9 4.. Površinsko ponšnje čisto izbočvnje (Plte like behviour) c 4. 4 I sl. b b hw 59mm Kričn npon u n mestu ukrućenj (z slučj kd je < c ): σ cr.sl π EI sl. Et w A sl 4π ν A sl b b Kričn npon u njopterećenijem vlknu polj: b c σ cr.p σ cr.sl b c b 80MP 40MP β A.c 0. σ cr.p < 0.67 => ρ.0

4.. Interkcij izbočvnj i izvijnj ξ σ cr.p 0.008 => ρ σ c ρ χ c ξ( ξ) χ c 0.94 cr.c 4. Geometrijske krkteriske efekvnog presek Redukovne dimenzije efekvnog poprečnog presek:.red ρ c 7mm t sl.red ρ c t sl Položj težišt efekvnog poprečnog presek: Površin: Prit. nožic: A fc b f t f 9mm Položj težišt: 80.0cm z fc 0.5t f 0mm Delimično polje : A be A be b e..cm z be t f 0.5b e. 0mm b e..red 5.cm z be t f b 0.5b e. 08mm Ukrućenje: Delimično polje : A L.eff ρ c 7.9cm z L t f b y L 48mm A bc b c b.red 9.cm z bc t f b c 0.5b c b A wt b c 6.4cm z wt t f b c 0.5 b c 605mm 90mm Zt. nožic: A ft b f t f A eff A fc A be A be 80.0cm z ft t f 0.5t f A L.eff ρ c A bc A wt A ft 97.8cm 590mm z eff z eff A fc z fc 785mm I y.eff.sop A be z be b e. tw A be z be A L.eff ρ c A eff z L A bc z bc b e. tw.red b c b.red b c z eff z L I y.eff.pol.f A fc z eff z fc A ft z eff z ft 9989 cm 4 A wt z wt A ft z ft I L ρ c 67cm 4 I y.eff.pol.wc A be z eff z be A be z eff z be A bc z eff z bc 0548cm 4 I y.eff.pol.wt A wt z eff z wt 066 cm 4 I y.eff.pol.l A L.eff ρ c 554cm 4 I y.eff I y.eff.sop I y.eff.pol.f I y.eff.pol.wc I y.eff.pol.wt I y.eff.pol.l 64406cm 4 Rstojnje od težišt do gornje ivice nosč z eff.g z eff 785mm Rstojnje od težišt do donje ivice nosč z eff.d t f z eff 85mm W eff I y.eff mx z eff.g z eff.d 554cm (otporni moment efekvnog poprečnog presek)

5. Kontrol nosivos poprečnog presek Moment svijnj: η ( P) Smicnje: A v η M Ed ( P) Uz uslov d je: η W P eff γ M0 A v 5cm V Rd V Ed ( P) = => P V Find P Rd Uz uslov d je: 6. Nosivost n izbočvnje smicnjem Koeficijent kričnog npon: k τ 4. Vitkost rebr: Doprinos rebr: ( ) = => P Find( P) 067kN 98kN I sl. 6. 0.8 hw I sl. α. 4. hw 95 je već od grnice: t ε w η ( ) 96kN k τ 88 => Potrebn je kontrol nosivos rebr n izbočvnje smicnjem! λ w 0.8 χ w 0.858 χ w => V 7.4ε k λ bw.rd τ w γ M 97kN Doprinos nožic se znemruje! V bf.rd 0 => V b.rd V bw.rd V bf.rd 97kN Stepen iskorišćenos: η ( P) V Ed ( P) Uz uslov d je: η P V b.rd ( ) = => P Find( P) 84kN 7. Kontrol npon Ekstremni nponi u poprečnom preseku σ x.ed ( P) τ xz.ed ( P) M Ed ( P) Uz uslov d je: σ x.ed P z eff.g I y.eff S y V Ed ( P) Uz uslov d je: τ xz.ed P I y ( ) = => P γ 4 Find( P) 07kN M0 ( ) = => P 5 Find( P) 6kN Nponi u rebru nosč neposredno ispod gornje nožice usled loklnog prisk točk Gornj zon nosč je opterećen loklnim nponom prisk točkom dizlice preko šine TIP 49 koj je konnulno spojen s gornjom nožicom! Geometrij šine: h r 49mm b fr 5mm Efekvn širin nožice koj sdejstvuje s šinom: b r.eff h r b fr Moment inercije šine i sdejstvujuće površine nožice: I rf 46.5cm 4 t f 94mm Efekvn dužin loklnog prisk točk: l eff.5 Irf t f 4mm

Vrednost loklne sile: Loklni normlni npon prisk u rebru: Loklni smičući npon u rebru: F z.ed ( P) P σ 0z.Ed ( P) F z.ed ( P) l eff τ 0xz.Ed ( P) 0.σ 0z.Ed ( P) Kontrol npon u gornjem vlknu rebr nosč σ x.ed ( P) τ xzed ( P) M Ed ( P) z I eff.g t f y.eff S y.f V Ed ( P) I y σ Ed.mx ( P) σ x.ed ( P) σ 0z.Ed ( P) σ x.ed ( P) σ 0z.Ed ( P) τ xzed ( P) τ 0xz.Ed ( P ) Uz uslov d je: σ Ed.mx ( P) = => P γ 6 Find( P) 860kN M0 8. Izbočvnje usled dejstv poprečne sile I sl. b γ s min0.9 00. h w b k F 6 5.44 0. γ s 4 f 75MP w 75MP F cr 0.9k F E 84kN f b f m 50 m w t 0.0 w t f s s l eff 4mm => l y s s t f m m λ F F Rd l y w.598 F cr 0.5 > 0.5 => χ F χ F l y w γ M Stepen iskorišćenos: 67kN η ( P) F z.ed ( P) F Rd 5.84 0. λ F 978mm Uz uslov d je: η P 9. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i poprečne sile ( ) = => P 7 Find( P) 67kN Uz uslov d je: η ( P) 0.8η ( P) =.4 => P 8 Find( P) 66kN

0. Interkcij izbočvnj usled normlnog npon i smičućeg npon Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnog presek: Prorčunski plsčni moment nosivos poprečnih presek koje čine smo efekvne površine nožic: Uz uslov d je: W pl M pl.rd W pl.f 484kNm M f.rd 476kNm M Ed ( P) M f.rd η M pl.rd M pl.rd ( P) = => P 9 Find( P) 50kN. Prorčun nosivos ugonih švov z vezu rebr nosč s nožicm τ II ( P) V Ed ( P) S y.f w I y Dužin preko koje se unosi opterećenje u nosč preko šine postvljene n gornjoj nožici (dužin nlegnj točk): L w.eff b f h r t f σ w ( P) τ upr ( P) F z.ed ( P) L w.eff w σ w ( P) 88mm σ upr ( P) σ u ( P) σ upr ( P) τ II ( P) τ upr ( P) σ w ( P) β w 0.85 b f 50mm Uz uslov d je: f u σ u ( P) = => P β w γ 0 Find( P) 0kN M. Mksimln prorčunsk vrednost sile usled prisk točk dizlice: 66kN Q Ed.mx min P P P P 4 P 5 P 6 P 7 P 8 P 9 P 0