ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (ΤΕΙ) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΙ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΣΕ ΚΤΙΡΙΟ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ,

Transcript

1 ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (ΤΕΙ) ΠΕΙΡΑΙΑ - fcι-.ίιyικό επαιikυn. Ίδρuμα τ.ε.ι. πειραια ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΙ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΣΕ ΚΤΙΡΙΟ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ, ΠΕΡΙΠΤΩΣΙΟΛΟΓΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓ ΑΣΙΑ Κπασάκη Ελένη AJOf)oίi~ Επιβλέπων Καθηγητής: Νάζς Αντώνης Πειραιάς, Μάις 2013 ΤΕΙ ΒΙΗ Λι (JΘn κ.η ΠΕΙΡ Α ΙΑ

2 Περιεχόμενα ΠΕΡΙΛΗΨΗ 4 2 ΜΕΤ ΑΔΟΣΗ ΘΕΡΜΟΤΗΤ ΑΣ Θερμότητα Μηχανισμί μετάδσης θερμότητας Θερμφυσικές ιδιότητες της ύλης 10 3 ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ Εισαγωγή Μέθδς συνάρτησης απόκρισης - Response function method Απόκριση στ πεδί τυ χρόνυ Απόκριση στ πεδί συχνότητας Μεθδλγίες βασισμένες στην υπλγιστική μέθδ της απόκρισης ΜΕΘΟΔΟΣ ΧΡΟΝΙΚΩΝ ΣΕΙΡΩΝ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ ΚΑΙ ΑΓΩΓΗΣ (RTS/CTS) Η ΙΣΤΟΡΙΚΗ ΕΞΕΛΗΞΗ ΣΤΟΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟ ΤΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΑΝΑΛ ΥΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ Μέθδς υπλγισμύ ψυκτικών φρτίων κατά ASHRAE l Εξωτερικές ρφές Εξωτερικί τίχι Ανίγματα Εσωτερικά δμικά στιχεία Εσωτερικός φωτισμός l.6 Άνθρωπι Εrrr! Bookmark not defined Διάφρες συσκευ ές παραγωγής θερμότητας Ηλεκτρκινητήρες Αερισμός ΜΕΘΟΔΟΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΚΑΤΑ CARRIER Εξωτερικί τίχι Εξωτερικές ρφές Ψυκτικό φρτί από δάπεδα επί εδάφυς Ανίγματα Εσωτερικά δμικά στιχεία Ακτινβλία μέσω ανιγμάτων

3 5.2.7 Εσωτερικός φωτισμός Άνθρωπι.... Εrrr! Bookmark not defi ned Διάφρες συσκευές παραγωγής θερ μότητας Ο Ηλεκτρκινητήρες Διείσδυση αέρα Αερισμός ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤ Α ΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΣΥ ΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗ Μ ΕΘΟΔΟ CARRIER ΑΠΟΤ ΕΛΕΣΜΑΤ Α ΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟ ASHRAE Σχόλια- Συμπεράσματα ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Ο Παρ αρτήματα ASHRAE

4 1 ΠΕΡΙΛΗΨΗ Τα τελευταία χρόνια η έννια τυ κλιματισμύ έχει περάσει από τ στάδι της πλυτέλεια ς στ στάδι της ανάγκης. Συστήματα κλιματισμύ, αυτόνμα ή κεντρικά, είναι απαραίτητα σε κάθε χώρ για να παρέχυν την άνεση και να καλύπτνται ι ανάγκες πυ απαιτύνται. Για να φτάσυμε όμως στη σωστή εγκατάσταση πρέπει να έχει γίνει η σωστή μελέτη κλιματισμύ και σωστός υπλγισμός των ψυκτικών φρτίων όπυ και θα καθρίσει τ μέγεθς της μνάδας. Ο υπλγισμός των ψυκτικών φρτίων είναι τ πι σημαντικό μέρς για την επιλγή της κατάλληλης μνάδας, και είναι αυτό τ αντικείμεν της παρύσας πτυχιακής εργασίας. Αντικείμεν μελέτης είναι η μέθδι υπλγισμύ ψυκτικών φρτίων πυ χρησιμπιύνται σήμερα. Με δεδμέν ότι η μελέτη κλιματισμύ έχει ιστρία μεγαλύτερη των εκατό χρόνων, θα εστιάσυμε την μελέτη μας μεγαλύτερες και πι γνωστές μεθόδυς υπλγισμύ ψυκτικών φρτίων των δύ εταιρειών, Caπier και ASHRAE. Αυτές είναι η CLTD για την ASHRAE και η μέθδς για την Caπier. Η παρύσα εργασία χωρίζεται σε δύ μέρη. Τ πρώτ μέρς απτελεί τ θεωρητικό μέρς της πτυχιακής εργασίας και τ δεύτερ τ πειραματικό. Στ πρώτ μέρς αναφέρυμε τ θεωρητικό υπόβαθρ, δηλαδή τυς μηχανισμύ ς μετάδσης θερμότητας. Τ δεύτερ σημαντικό μέρς είναι η μαθηματική πρσέγγιση τυ υπλγισμύ των φρτίων, και τα μαθηματικά μντέλα πυ χρησιμπιύνται, καθώς και τ πιες μεθόδυς στηρίζνται σε πια μαθηματικά μντέλα. Τέλς στ πρώτ μέρς αναφέρυμε την ιστρική εξέλιξη των δύ αυτών σημαντικών εταιρειών στ χώρ τυ κλιματισμύ, της Caπier και της ASHRAE. Στ δεύ τερ μέρ ς αναλύυμε τις μεθόδυς με λεπτμέρεια, και στη συνέχεια παρυσιάζυμε τα απτελέσματα των ψυκτικών φρτίων από τ πρόγραμμα. Τ πρόγραμμα πυ χρησιμπιήθηκε για τν υπλγισμό των φρτίων είναι τ 4Μ. Τέλς παραθ έτνται τα συμπεράσματα στ ένατ κεφάλαι. 4

5 Ιη recent years the concept of air conditioning has gone frorn being a luxury to being a necessity. Απ air conditioning systern, independently or centrally, is essential in any space in order to provide cornfort and to rneet the relevant cooling needs desired. But to get the coπect installation an appropriate study of air conditioning is required together with the coπect calculation of cooling loads that will deterrnine the size of the unit. The calculation of cooling loads is the rnost irnportant part of choosing the appropriate unit, and this will be the subject of this thesis. The object of this study is the cooling load calculation methods in use today. Given that the study of air conditioning has a history of over one hundred years, the focus of this study will be η the biggest and best known rnethods for calculating cooling loads of the two rnost dorninant cornpanies, Caπier and ASHRAE. These are the CL TD for ASHRAE and rnethod for Carrier. his paper is divided into two sections. The first section is the theoretical part of the thesis and the second the experirnental part. Ιη the first part the theoretical background will be focused η, narnely the rnechanisrns of heat transfer. The second important part is the mathernatical approxirnation of the calculation of the loads, and the mathernatical rnodels used, and the various rnethods based η certain mathernatical rnodels. Finally, in the first part, the historical development of these two major air conditioning cornpanies will be touched upon, specifically, Caπier and ASHRAE. Ιη the second part an analysis of the methods in detail along with a presentation of the results of the cooling load of the program will follow. The prograrn used for the load calculation is 4Μ. Ιη concluding, a presentation of the conclusions will take place in the ninth chapter. 5

6 2 ΜΕΤΑΔΟΣΗ ΘΕΡΜΟΤΗΤΑΣ 2.1 Θερμότητα Θερμότητα ρίζεται ως η μρφή ενέργειας πυ μεταδίδεται μέσα από ένα όρι ενός θερμδυναμικύ συστήματς συγκεκριμένης θερμκρασίας πρς ένα άλλ σύστημα- ή περιβάλλν - πυ βρίσκεται σε χαμηλότερη θερμκρασία, λόγω αυτής ακριβώς της διαφράς θερμκρασίας των δυ συστημάτων. Η θερμότητα μεταδίδ εται πάντα από σύστημα υψηλότερης πρς σύστημα χαμηλότερης θερμκρασίας. Η μναδική αιτία αυτής της μεταφράς ενέργειας είναι η διαφρά θερμκρασίας. Πρέπει να σημειωθεί ότι τ ίδι τ σύστημα δεν περιέχει θερμότητα. 2.2 Μηχανισμί μετάδσης θερμότητας Υπάρχυν τρείς μηχανισμί με τυς πίυς πραγματπιείται αυτή μεταφρά ενέργειας. Ο πρώτς μηχανισμός αναφέρεται σε ακίνητ μέσ ( στερεό, υγρό ή αέρι ) και νμάζεται αγωγή (conduction), δεύτερς μηχανισμός αναφέρετε στη μετάδ ση θερμότητας μεταξύ μιας στερεής επιφάνειας και ενός κινύμενυ ρευστύ και νμάζεται συναγωγή (convection). Ο τρίτς μηχανισμός στηρίζεται στ γεγνός ότι κάθε σώμα πεπερασμένης θερμκρασία εκπέμπει ηλεκτρμαγνητική ακτινβλία. Έ τσι μετα ξύ δύ σωμάτων διαφρετικής θερμκρασίας θα υπάρχει μετάδση θερμότητας, χωρίς την ανάγκη παρυσίας κάπιυ ενδιάμεσυ σώματς με την εφαρμγή τυ τρίτυ μηχανισμύ, τη ς θερμικής ακτινβλίας. Εσωτερικός χώρς. '\ ~ Εξωτερικό περιβάλλν Jy /-.. (Ακτινβλία\ Θερμαντικ σωμα Μεταβίβαση/ Εξωτερικός τίχς 6

7 Αγωγή Ο πρώτς μηχανισμός μετάδσης θερμότητας πυ θα εξεταστεί είναι η αγωγή θερμότητας. Η αγωγή θερμότητας αναφέρεται σε μακρσκπικώς ακίνητα σώματα (στερεά ή ρευστά σε ακινησία ) και συνδέεται με την συναλλαγή ενέργειας σε μριακό επίπεδ. Ουσιαστικά πρόκειται για τη μετάδση ενέργειας από στιχειώδη σωματίδια υψηλότερης ενέργειας πρς σωματίδια χαμηλότερης ενέργειας δια της μεταξύ τυς αλληλεπίδρασης. Ας θεωρήσυμε ένα αέρι τ πί μακρσκπικά βρίσκεται σε ακινησία. Η υψηλότερη θερμκρασία σε κάπι σημεί τυ αερίυ συνδέεται με υψηλότερη ενέργεια των σωματιδίων τυ αερίυ λόγω τυχαίας κίνησης, λόγω εσωτερικής περιστρφής και λόγω ταλάντωσης των ατόμων τυ κάθε μρίυ τυ αερίυ. Τα σωματίδια σε επαφή με την πι θερμή επιφάνεια διαθέτυν υψηλότερη ενέργεια, την πία μεταδίδυν στα γειτνικά τυ ς σωματίδια χαμηλότερης ενέργειας μέσω των συγκρύσεων. Έ τσι στην περίπτωση παρυσίας θερμκρασιακής κλίσης στ εσωτερικό τυ αερίυ υπάρχει μετάδση ενέργειας από την περιχή της υψηλότερης θερμκρασίας πρς την περιχή της χαμηλότερης θερμκρασίας, μέσω ακριβώς των συγκρύσεων των μρίων. Η μετάδση αυτής της ενέργειας μέσω τυχαίων συγκρύσεων των μρίων καλείται διάχυση ενέργειας. Παρόμις μηχανισμός εμφανίζεται και στην περίπτωση των υγρών. Στην περίπτωση των υγρών ι αλληλεπιδράσεις μεταξύ των μρίων είναι πλύ πι ισχυρ ές (παρυσία ισχυρών διαμριακών δυνάμεων εκτός των συγκρύσεων) πότε περιμένυμε λγικά τ φαινόμεν της διάχυσης της ενέργειας μέσω της αλληλεπίδρασης των μρίων να είναι πι έντν. Στην περίπτωση των στερεών η διάδση της ενέργειας πραγματπιείται μέσω δύ μηχανισμών. Στην περίπτωση των μνωτών, ενέργεια μεταδίδεται με τη μρφή πλεγματικών κυμάτων εντός της δμής τυ στερεύ. Στην περίπτωση των αγωγών, τα ελεύθερα ηλεκτρόνια συμμετέχυν, μέσω της κίνησής τυς, στη διάδση της θερμικής ενέργειας στν όγκ τυ στερεύ, μαζί με τα πλεγματικά κύματα. Η μετάδση με αγωγή μακρσκπικά περιγράφεται (σε μία διάσταση) από τν Νόμ Fourier q"x -ka dt W dx 7

8 Τ παραπάνω μέγεθς νμάζεται πυκνότητα ρής θερμότητας ή πυκνότητα θερμρής, ενώ η μνάδα μέτρησής τυ είναι W/m 2. Εκφράζει τη θερμική ενέργεια πυ περνά από μναδιαία επιφάνεια τυ χρόνυ, λόγω της θερμκρασιακής κλίσης σε διεύθυνση κάθετη στην εν λόγω επιφάνεια. Τ αρνητικό πρόσημ στην παραπάνω σχέση φείλεται στ γεγνός ότι η μετάδση ενέργειας πραγματπιείται από υψηλότερες θερμκρασίες πρς χαμηλότερες. Τ Τι, ',', ',',',' L χ Ο συντελεστής k στην παραπάνω σχέση ν μάζεται συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας με μνάδα μέτρησης W/m Κ. Ο συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας εξαρτάται από τ υλικό στ πί εφαρμόζεται η θερμκρασιακή κλίση. Συναγωγή Η συναγωγή αναφέρεται στη μετάδση θερμότητας σε κινύμενα ρευστά. Στην περίπτωση αυτή συνυπάρχυν δύ μηχανισμί μετάδσης ενέργειας. Ο πρώτς είναι η διάχυση ενέργειας μέσω των σωματιδίων αλληλεπιδράσεως (όπως και στην περίπτωση της αγωγής), ενώ δεύτερς μηχανισμός συνδέεται με τη μακρσκπική κίνηση τυ ρευστύ. Η κύρια περιχή εφαρμγής μετάδσης θερμότητας με συναγωγή είναι η μετάδση από στερεή επιφάνεια πρς κινύμεν ρευστό σε επαφή με την επιφάνεια ή τ αντίθετ. Η ρή πυ πρκαλεί η συναγωγή θερμότητας μπρεί να φείλεται σε εξωτερικύς παράγντες ή στην ίδια τη μετάδση θερμότητας. Έτσι στην περίπτωση των σωμάτων κεντρικής θέρμανσης ενός σπιτιύ, θερμαινόμενς (αρχικά μόν με αγωγή) ακίνητς 8

9 αέρας, λόγω μείωσης της πυκνότητας τυ ανέρχεται, πρκαλώντας φυσική κυκλφρία στ εσωτερικό τυ δωματίυ. Η φυσική αυτή κυκλφρία δίνει την αναγκαία μεταφρική κίνηση για την εμφάνιση συναγωγής μεταξύ τυ θερμαινόμενυ σώματς και τυ αέρα. Ο μηχανισμός της συναγωγής είναι πλύ πι έντνς από τν αντίστιχ της αγωγής. Τ φαινόμεν της συναγωγής εξαρτάται από τη ρή τυ ρευστύ (και τα χαρακτηριστικά της) και από τη διαφρά θερμκρασίας μεταξύ τυ ρευστύ και της στερεής επιφάνειας. Μια γενική σχέση πυ περιγράφει τη μετάδση θερμότητας με συναγωγή είναι Νόμς τυ Newton για τη συναγωγή, πίς δίνει την πυκνότητα ρής θερμότητας: Ο συντελεστής h νμάζεται συντελεστής μετάδσης θερμότητας με συναγωγή και δίνεται σε W/m 2 Κ. Η τιμή τυ εξα ρτάται από τ είδς της ρής, τη μρφή της επιφάνειας και τα θερμδυναμικά και ρευστμηχανικά χαρακτηριστικά τυ ρευστύ. Μετάδση θερμότητας με ακτινβλία Κάθε σώμα (στερεό, υγρό ή αέρι), τ πί βρίσκεται σε θερμκρασία διαφρετική από ΟΚ, εκπέμπει ακτινβλία. Η ακτινβλία (σε μρφή ηλεκτρμαγνητικών κυμάτων- φωτνίων ) δημιυργείται με αλλαγές στην ενεργειακή κατάσταση των ηλεκτρνίων των ατόμων τυ σώματς. Σε αντίθεση με τυς άλλυς δύ μηχανισμύς μετάδσης θερμότητας η μετάδση θερμότητας με ακτινβλία δεν απαιτεί την ύπαρξη ύλης, αλλά μπρεί να πραγματπιηθεί εν κενό. Ας θεωρήσυμε την στερ εή εξωτερική επιφάνεια ενός σώματς. Η ακτινβλία πυ εξέρχεται από την επιφάνεια παράγεται στ εσωτερικό τυ σώματς και ρυθμός με τν πί η ενέργεια εξέρχεται από τ μναδιαί εμβαδόν της επιφάνειας καλείται πυκνότητα εκπμπής ακτινβλίας Ε, ενώ η μέγιστη τιμή της Eb δίνεται από τν νόμ Stefan-boltzman. Eb= σ τ: W/m 2 9

10 Όπυ: Τη απόλυτη θερμκρασία της επιφάν ειας σε Κ και σ η σταθ ερά Stefan-boltzman σ- 5, 67χ10-8 W/m 2 Κ 4. Η επιφάνεια πυ εκλύε ι τη μέγιστη ισχύ ακτινβ λίας νμάζεται μέλαν σώμα. Σε μία πραγματική επιφάνεια η ακτινβλύσα ισχύ είναι πρφανώς μικρότερη για την ίδια επιφάνεια και είναι: Όπυ ε η ικανότητα εκπμπής της επιφάνειας, με τιμές μεταξύ Ο και 1. Η τιμή της εξαρτάται από τ υλικό και τα χαρακτηριστικά της επιφάνειας και δείχνει πόσ πρσεγγίζει η συγκεκριμένη επιφάνεια τ μέλαν σώμα. Εκτός από την εκπμπή ακτινβλίας από μία επιφάνεια, γίνεται και πρόσπτωση ακτινβλίας, η πία παράγεται εκτός της επιφάνειας. Αν G η πυκνότητα της πρσπίπτυσας ακτινβλίας, τότε ένα τμήμα της μπρεί να απρρφηθεί από τ σώμα, ένα τμήμα μπρεί να ανακλαστεί, ενώ τ υπόλιπ τμήμα μπρεί να διαπεράσει τ σώμα (εάν είναι διαφανές). Τ πσό της πρσπίπτυσας ακτινβ λίας πυ απρρφάται από τ σώμα περιγράφεται με την απρρφητικότητα α, πότε ισχύει: Gαπρρ =α G W /m 2 Η απρρφητικότητα παίρνει τιμές από Ο έως 1. Η απρρφητικότητα της επιφάνειας δεν εξαρτάται μόν από την επιφάνεια αλλά και από τ είδς της ακτινβλίας. Η ίδια επιφάνεια μπρεί να έχει διαφρετική απρρφητικότητα σε ακτινβλίες διαφρετικύ μήκυς κύματς. Μόν η απρρφημένη ακτινβλία μεταβάλει την εσωτερική ενέργεια τυ σώματς, ενώ η ανακλώμενη και η ακτινβλία πυ διαπερνά τ σώμα δεν έχυν καμία επίδραση σε αυτή. 2.3 Θερμφυσικές ιδιότητες της ύλης Οι ιδιότητες της ύλης, πυ συνδ ένται με τη μετάδση θερμότητας, συνήθω ς χαρακτηρίζνται ως θερμφυσικές ιδιότητες. Αυτές διακρίννται σε δύ κατηγρίες, τις θερμδυναμικές και τη ς ιδιότητε ς μεταφράς. Στην πρώτη κατηγρία 10

11 συγκαταλέγνται ιδιότητες όπως η ειδική θερμχωρητικότητα και η πυκνότητα, ενώ στη δεύτερη κατηγρία συγκαταλέγνται ιδιότητες όπως συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας, πυ συνδέεται με την αγωγή θερμότητας και η κινηματική συνεκτικότητα ν, όπυ συνδέεται με την συναγωγή θερμότητας. Ο συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας k δίνει μια ένδειξη τυ ρυθμύ με τν πί η θερμότητα διαχέεται εντός της ύλης. Για την περίπτωση των υγρών δεν έχυν γίνει πλήρως κατανητί ι μηχανισμί πυ επιδρύν στη μεταβλή τυ συντελεστή της θερμικής αγωγιμότητας. Για τα μη μεταλλικά υγρά συντελεστής μειώνεται με την αύξηση της θερμκρασίας. Δύ χαρακτηριστικές εξαιρέσεις είναι τ νερό και η γλυκερίνη. Επίσης εν γένει συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας μειώνεται με την αύξηση τυ μριακύ βάρυς. Η ικανότητα ενός σώματς να απθηκεύει θερμική εσωτερική ενέργεια εκφράζεται από την ειδική θερμχωρητικότητα υπό σταθερή πίεση Cρ, πυ δίνει την αύξηση της απθηκευμένης θερμικής εσωτερικής ενέργειας ανά μνάδα μάζας για μναδιαία αύξηση της απόλυτης θερμκρασίας. Πρέπει να σημειωθεί ότι για τα υγρά και τα στερεά η ειδική θερμχωρητικότητα υπό σταθερό όγκ και σταθερή πίεση ταυτίζνται. Τ γινόμεν της ειδικής θερμχωρητικότητας υπό σταθερή πίεση με την πυκνότητα δίνει την ειδική θερμχωρητικότητα ανά μνάδα όγκυ, πυ εκφράζει την ικανότητα τυ σώματς να απθηκεύει ενέργεια στν όγκ τυ. Η αγωγή θερμότητας και η απθήκευση θερμικής εσωτερικής ενέργειας δρυν ανταγωνιστικά στ εσωτερικό τυς. Τ μέγεθς πυ εκφράζει την ικανότητα ενός σώματς να άγει θερμότητα σε σχέση με την ικανότητα να την απθηκεύει, νμάζεται θερμική διαχυτότητα α και δίδεται : α = _k_ m 2 /sec Ρ Cp 11

12 3 ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ 3.1 Εισαγωγή Είναι γεγνός ότι τα φέλη της κτιριακής μντελπίησης και θερμικής ανάλυσης δε θα μπρύσαν να υφίστανται χωρίς τη χρήση ηλεκτρνικύ υπλγιστή. Οι περισσότερες εφαρμγές πρσμίωσης εμπεριέχυν μεθδλγίες συνήθεις με γνωστή συμπεριφρά και διαδικασία επίλυσης αλλά και διαφρετικό τρόπ πρσέγγισης τυ απτελέσματς. Τα πι διαδεδμένα εργαλεία υπλγισμών χρησιμπιύν κυρίως μια από τις παρακάτω μεθόδυς : 1. 1.Μεθόδυς με συνάρτηση απόκρισης (response function method) 2. Αριθμητικές μεθόδυς πεπερασμένων διαφρών (numerical finite difference method) 3. 3.Αριθμητικές μεθόδ υς πεπερασμένων όγκων (finite volume method). 4. Μέθδς χρνικώς σειρών ακτινβλίας και αγωγής (RTS/CTS) Η πρώτη κατηγρία των υπλγιστικών εργαλείων πυ στηρίζεται στη μέθδ απόκρισης, ενδείκνυται για την επίλυση συστημάτων γραμμικών διαφρικών εξισώσεων με χρήση χρνικώς αμετάβλητων παραμέτρων με ισχύυσ α τάση την κατά τ δυνατόν κατάργηση της αλληλεξάρτησης των συστημάτων των εξισώσεων. Όσν αφρά τη δεύτερη κατηγρία, ι αριθμητικές μέθδι χρησιμπιύνται για την επίλυση χρνικώς μεταβαλλόμενων, μη γρα μμικών συστημάτων εξισώσεων χωρίς την υπλγιστική διευκόλυνση της απόζευξής τυς. 3.2 Μέθδς συνάρτησης απόκρισης - Response function method Η μέθδς συνάρτησης απόκρισης απτελείται από δύ βασικές υπκατηγρίες, την συνάρτηση απόκρισης στ πεδί τυ χρόνυ και την απόκριση στ πεδί συχνότητας με βάση την αγωγή για πεπερασμέν χρνικό διάστημα. 12

13 Έστω ένα μγενές ιστρπικό στιχεί με πάχς ρισμέν στ διάστημα O<x<l, για τ πί ισχύυν ι εξισώσεις της μεταβλής της θερμκρασίας και της ρής θερμότητας συναρτήσει της απόστασης: ae(χ,t) _ ι (χ t) ----a;- - - k q, (3.1) θq(χ,t) - - c θθ(χ,t) ax - Ρ at (3.2) Όπυ t χρόνς, θ(χ, t) η θερμκρασία και q(x,t) η ρή θερμότητας. Ο συνδυασμός αυτών των δύ εξισώσεων δίνει την εξίσωση Fourier, τη βασική μερική διαφρική εξίσωση μετάδσης θερμότητας με α: τ συντελεστή διάχυσης θ 2 θ(χ,t) 1 θθ(χ,t) ax 2 α at (3.3) Μια πρσέγγιση για τη λύση των παραπάνω εξισώσεων σε αναλυτικό επίπεδ, περιλαμβάνει χρήση μετασχηματισμών Laplace και απτελείται από τα εξής χαρακτηριστικά στάδια: Μετασχηματισμός της δθείσας εξίσωσης στ πεδί τυ χρόνυ σε δευτερεύυσα εξίσωση με πεδί φανταστικό χώρ. Εν συνεχεία, επίλυση της πρκύπτυσας εξίσωσης με καθαρά αλγεβρικές μεθόδυς-τεχνάσματα. Τελικά, αντίστρφς μετασχηματισμός τυ απτελέσματς τυ τελευταίυ βήματς δηγεί στην εύρεση της λύσης στ πεδί τυ χρόνυ. Αυτί ι μετασχηματισμί απτελύν και τ βασικό χαρακτηριστικό της μεθόδυ, αφύ πλλές συνήθεις διαφρικές εξισώσεις μετατρέπνται σε καθαρά αλγεβρικές και ι μερικές διαφρικές εξισώσεις σε συνήθεις διαφρικές. Στην εφαρμγή της μεθόδυ, στ πρώτ βήμα, ι μετασχηματισμί Laplace ανακαλύνται από πίνακες αλλά μετασχηματισμός για τη θερμκρασία δίνεται από την σχέση: L[θ(χ, t)] = θ(χ, q) = f 0 00 e-pt Θ(χ, t)dt (3.4) 13

14 Όπυ p ένας μιγαδικός αριθμός τυ πίυ τ πραγματικό μέρς είναι θετικό και ικανά μεγάλ έτσι ώστε να πρ ξενήσει τη σύγκλιση της μεθόδυ. Στην εν λόγω περίπτωση δύ είναι τα βασικά θεωρήματα των μετασχηματισμών Laplace, τα ακόλυθα: ae(χ, t)] ι ( at = pι(a(χ, t)) - aex, ) L [ane(χ,t)] axn = anι[θ(χ,t)] axn (2.5) Εφαρμόζντας αυτές τις σχέσεις στις εξισώσεις (3.1 ), (3.2), (3.3) θα παραχθύν ι δευτερεύυσες εξισώσεις πυ θα δώσυν τν μετασχηματισμό Laplace θ(χ,p): aθ(χ,p) 1 ax =-kq(χ,p) aq(χ,p) ax = -pcpθ(χ, p) +pcθ(χ,ο) aze(x,p) = Εe(χ,0)-~Θ(χ,Ο) ax 2 α α (3.6) Πρχωρώντας στα επόμενα βήματα, εφόσν η θ(χ,p) υπάρχει διαθέσιμη στυς πίνακες των μετασχηματισμών Laplace, η λύση της θ(χ,t) μπρεί να πρσδιριστεί αμέσως. Στην αντίθετη περίπτωση εφαρμόζεται αντίστρφς μετασχηματισμός 1 Jy+ioo t θ(χ, t) = ι-1[θ(χ, p)] = 2πί y-ioo ep θ(χ, p)dp (3.7) με γ αριθμό τέτι ώστε όλες ι ιδιμρφίες της συνάρτησης θ(χ,p) να βρίσκνται αριστερά της γραμμής (γ-ί,γ+ί). Η λύση των δευτερευυσών εξισώσεων πρκύπτει από τις ακόλυθες εξισώσεις: q(χ,p) = -k.ftsinh[_fixjθ(o,p) + cosh[.ftx]q(o,p) (2.8) 14

15 θερμότητας: Η πινακπιημένη μρφή των εξισώσεων της θερμκρασίας και της ρής [ θ (1, p)]=[m 11 (p) m12 (p)]χ[θ(ο, Ρ)]=Μ ( 2.9) q(1,p) m21(p) m22(p) q(o,p) Ο πίνακας Μ καλείται μεταβατικός και για τα στιχεία τυ-συναρτήσεις μεταφράς- ισχύει: mιι(p)= m22(p)= cosh[jp/21] m12(p)=- sίnh[~ι kjpίa m21(p)= - k ~sin h[~l] (2.10) Η ρίζυσα τυ είναι : (3.11) Εάν η κατασκευή πρς μελέτη είναι σύνθετη με πληθώρα κατασκευαστικών στιχείων σε άμεση επαφή, όπυ O<x<L, εφαρμόζντας τεχνικές από τη θεωρία των πινάκων η σχέση (1.13) θα λάβει την ακόλυθη μρφή: [ θ(1, p )]=[A(p) q(1, Ρ) C(p) Β(p)]χ[θ(Ο, p)] D(p) q(o, p) (3.12) Τα στιχεία A(p), B(p), C(p), D(p) απτελύν τν συνλικό μεταβατικό πίνακα και ι τιμές τυς εξαρτώνται τόσ από τις ιδιότητες τυ κάθε κατασκευαστικύ παράγντα, όσ και από τη σειρά με την πία συνδυάζνται ι μεταβατικί πίνακες πυ αντιστιχύν σε αυτύς τυς παράγντες. Συμβλίζντας τα κατασκευαστικά στιχεία με εi (i=l +n) και τν αντίστιχ πίνακα με i, συνλικός μεταβατικός πίνακας Μ από την εξωτερική επιφάνεια πρς την εσωτερική (Ο<χ<L)θα είναι: (3.13) με A(p):fD(p) και m 11 =m22. 15

16 Είναι σύνηθες η σχέση (3.13) να μετασχηματίζεται έτσι ώστε να συνδέει τη ρή της εξωτερικής και εσωτερικής επιφάνειας με τις αντίστιχες θερμκρασίες και απτελεί τη βασική σχέση των μεθδλγιών, δηλαδή: D(p) q(o,p)]= B(p) [ q(l,p) -22._ [ B(p) - Β~p)1χ[θ(0, p)] _ A(p) θ(l, p) B(p) (3.14) Απόκριση στ πεδί τυ χρόνυ Η μέθδς απόκριση στ πεδί τυ χρόνυ ή απλά μέθδς απόκρισης, τυγχάνει ευρείας εφαρμγής σε σύγκριση με την έτερη, την απόκριση συχνότητας. Πρόκειται για μια μεθδλγία πυ απαιτεί σύστημα εξισώσεων γραμμικό και αμετάβλητ, αλλά είναι ικανή να χειριστεί τόσ περιδικές όσ και μη περιδικές δυναμσειρές θερμικής ρής και θερμκρασίας. Βάση της μεθδλγίας απτελεί συσχετισμός της απόκρισης τυ συστήματς με μια πρεπιλεγμένη μνάδα διέγερσης (π.χ. ηλιακή ακτινβλία, θερμκρασία ξηρής σφαίρας) μέσω της χρήσης πρκαθρισμένων ριακών συνθηκών, τέτιων πυ αναμέννται στην εφαρμγή. Καλύμε ως συνάρτηση μνάδας διέγερσης την συνάρτηση πυ λαμβάνει αρχική τιμή τη μνάδα και εν συνεχεία μηδενικά (π.χ. l,0,0,0,0. ). Η απόκριση ενός γραμμικύ, αμετάβλητυ συστήματς σε σχέση με τη συνάρτηση μνάδας διέγερσης, ρίζεται ως συνάρτηση απόκρισης της μνάδας διέγερσης (unit response function) URF και ι όρι της αντίστιχης δυναμσειράς, παράγντες απόκρισης (response factors). Είναι σαφές ότι αριθμός των συναρτήσεων απόκρισης πυ διέπυν ένα σύστημα εξαρτάται άμεσα όχι μόν από τ πλήθς των συναρτήσεων διέγερσης -δηλαδή των περιβαλλντικών δεδμένων και των επιλεγμένων κατασκευαστικών στιχείων, αλλά και από τ πλήθς των απκρίσεων πυ ενδιαφέρυν (ψυκτικά και θερμικά φρτία, θερμκρασία εσωτερικύ χώρυ κτλ). Η επίλυση της μεθόδυ αρχικά πρβλέπει τν ρισμό των συναρτήσεων απόκρισης της μνάδας διέγερσης (URFs) με τρόπ πυ αναφέρθηκε πρηγυμένως και εν συνεχεία περιλαμβάνει τρία ευδιάκριτα στάδια. Στ πρώτ στάδι, μέσω τριγωνικής ή τετραγωνικής σύγκλισης, επιλύνται ι συναρτήσεις μνάδας διέγερσης στην ισδύναμη δυναμσειρά. 16

17 Ακλύθως, ι πρκύπτυσες διεγέρσεις συνδυάζνται με τις συναρτήσεις απόκρισης μνάδας, έτσι ώστε να πρκύψει η απόκριση τυ συστήματς. Ο συγκερασμός των παραπάνω στιχείων επιτυγχάνεται με την εφαρμγή τυ θεωρήματς της συνέλιξης ( conνolution), τ πί δηλώνει ότι: Η απόκριση ενός γραμμικύ και αμετάβλητυ συστήματς δίνεται από τ άθρισμα των παραγώγων τυ συνδυασμύ συναρτήσεων απόκρισης-διέγερσης και τη διέγερση αυτή καθ' αυτή, πρσαρμόζντας κατάλληλα τ χρόν [1]. Δηλαδή: R(t)i=Σ~=o RF(nΔt)E(t - nδt)i (3.15) Όπυ: E(t) R(t) RF(nΔt) t η Δt : η συνάρτηση μνάδας διέγερσης i : η απόκριση τυ συστήματς για την εν λόγω διέγερση i : ι παράγντες απόκρισης της δυναμσειράς της URF : χρόνς : ακέραις αριθμός : τ χρνικό βήμα της URF. Τ τρίτ βήμα της μεθόδυ, αφύ εφαρμστεί η σχέση (3.15) για τις μελετώμενες παραμέτρυς και τις διεγέρσεις, περιλαμβάνει τν πρσδιρισμό της λικής απόκρισης τυ συστήματς μέσω τυ θεωρήματς superimposition. Αξίζει να σημειωθεί ότι ι συναρτήσεις απόκρισης μνάδας διέγερσης URFs χρειάζεται να καθριστύν μία φρά στην αρχή της μεθόδυ. Αυτό συμβαίνει επειδή εξαρτώνται εξ' λκλήρυ από τα σχεδιαστικά χαρακτηριστικά πυ επέλεξε μελετητής, αλλά και τις υπθέσεις για χρνική μη μεταβλητότητα πυ θεωρήθηκε ότι χαρακτηρίζυν τ σύστημα και δηλώθηκαν a priori. Τ γεγνός αυτό απτελεί και τ βασικό πλενέκτημα της μεθόδυ συγκριτικά με τις πι γενικευμένες αριθμητικές. Χαρακτηριστικά, για την επίλυση ενός ζητήματς αντίστιχυ με την εύρεση των URFs, για κάθε χρνικό βήμα απαιτύνται εκ νέυ υπλγισμί, αυξάνντας σημαντικά τις πρς επίλυση εξισώσεις. Τελικά, στην εφαρμγή της μεθόδυ απόκρισης διακρίννται δύ χαρακτηριστικά στάδια. Στ πρώτ στάδι, πρσδιρίζνται ι παράγντες απόκρισης κάθε ζώνης τυ συστήματς πρς μελέτη. Αυτό επιτυγχάνεται με μια αλληλυχία βημάτων μεταξύ διεγέρσεων και απκρίσεων. Τα πρφίλ των θερμικών φρτίων πυ 17

18 πρέκυψαν σε σχέση με μια θερμκρασία αναφ ράς καθρίζυν τις απαιτήσεις αερισμύ και τα χαρακτηριστικά των εγκαταστάσεων και στ δεύτερ βήμα της μεθόδυ επιλέγεται η στρατηγική λειτυργίας πυ θα εφαρμστεί. Ενεργειακή ισρρπία ζώνης Σύνθετες ή πλυεπίπεδες κατασκευές είναι απαραίτητ να χωριστύν σε ιδεατά τμήματα συνδεόμενα μεταξύ τυς με ό μια χαρακτηριστικά, όπως κινά ανίγματα αερισμύ και συνάμα θερμικές ρ ές. Αυ τά τα τμήματα ρίζνται ως ζώνες της κατασκευής και για κάθε μία από αυτές απαιτύνται ενεργειακί υπλγισμί. Λόγω των πλείστων θερμικών ρών πυ αλληλεπιδρύν, για να υπλγιστεί η συνλική απόκριση για κάθε μνάδα διέγερσης της ζώνης, θεωρύμε ενιαί τ πεδί ενέργειας. Εν γένει, χωρίζυμε τη ζώνη σε περιχές στις πίε ς εφαρμόζυμε τις εξισώσεις διατήρησης ενέργειας, με τρόπ τέτι ώστε να συνδένται μεταξύ τυς χωρικά και χρνικά. Η επίλυση αυτύ τυ συνόλυ εξισώσεων υπό την επίδραση μίας μνάδας διέγερσης σε κάθε κύκλ υπ λγ ισμ ών, παρέχει την αντίστιχη συνάρτηση απόκρισης διέγερσης της μνάδας. Ο συγκερασμός των λύσεων κάθε κύκλυ, δηλαδή όλων των μνάδων διέγερσης, δίνει τη συνλική από κριση της ζώνης. Λεπτμερώς, έστω μία απλή κατασκευή πυ απτελείται από μία ζώνη με τα εξής χαρακτηριστικά: έξι αδιαφανή π λυεπίπ εδα τμήματα -τίχι-, ένα παράθυρ και μία θύρα και ένα όγκ ρευστύ πυ αντιπρσωπεύει τν πλήρως αναμεμειγμέν αέρα εντός της ζώνης (εικόνα 1-1 ). / Ε Ε3 / 2 Ε 1 Es / Es Ε 1 Es / / ~ Ε4 \ \ Ε 1 : επιφάνεια π ίσθιυ τ ίχυ Ε 2 : επιφάνεια ρφής ΙΞ:J : επιφάνεια αριστερύ τίχυ Ε 4 : επιφάνεια δεξιύ τίχυ Es: επιφάνεια δαπέδυ Es: επιφάνεια εμπρόσθιυ τίχυ Ε 1: επιφάνεια θύρας Ea: επιφάνεια παραθύρυ Ει κόνα 1-1 Σχηματική απεικόνιση ζώνης για ενεργειακό ισλγισμό 1 ια τις παραπάνω επιφάνειες tιεωρύνται όύ tιερμκρασίες, η εσωτερική \::Jεί και η εξωτερική θ εe και κάθε μία από τις Ε2 - Ε 5 συνρεύυν με γειτνικές ζώνες γνωστών θερμκρασιών θγκ με κ= Για τις επιφάνε ιες Ε2 και Ε8, λόγω τις μικρής συν ε ισφρά ς τυς στη θερμική απθήκευση και τη μεγάλη θερμική αγωγιμότητα πυ 18

19 εμφανίζυν θεωρύνται μία επιφάνεια Ε 1 και Ε6 με ενιαία εσωτερική και εξωτερική θερμκρασία. Από την ενεργειακή ισρρπία τυ συστήματς πρκύπτει η σχέση : qc (t) + qlr (t) + qκ (t) + qsr (t) + qδ (t) = (3.16) Όπυ: qc: η θερμική συναγωγή [W/m2] qιr(t): η ακτινβλία μακρύ κύματς [W/m2] qκ(t): η θερμική αγωγή [W/m2] qsr(t): η ακτινβλία βραχές κύματς [W/m2] qδ(t) :πσό θερμότητας από διάφρες πηγές (φωτισμός, συσκευές, άνθρωπι) [W/m2] t: χρόνς αναλυτικά: Για τις εσωτερικές επιφάνειες ι συνιστώσες της σχέσης (3.16) είναι Η θερμική ρή λόγω συναγωγής πρκύπτει από την σχέση: Όπυ hc ε : χρνικά αμετάβλητς ή μέσς συντελεστής συναγωγιμότητας [W/m2C 0 ] θεj(t): η θερμκρασία της γειτνικής επιφάνειας [ C] θ ε (t): η θερμκρασία της επιφάνειας πυ μελετάται [ C] Η θερμική ρή λόγω ακτινβλίας μακρύ κύματς : Ν q[r(t) = Σ{ hιr(εj,ε)[θε;(t) - Θε(t)]} j=1 hιr(eje) : γραμμικός συντελεστής μετάδσης λόγω ακτινβλίας, μεταξύ των επιφανειών Ej και Ε [W/m2C 0 ] Ν : αριθμός των επιφανειών πυ επικινωνύν θερμικά στ σύν λ. 19

20 Η θερμική ρή λόγω αγωγής εξαρτάται τόσ από τ ιστρικό των διακυμάνσεων της θερμκρασίας και των θερμικών ρών όσ και από τα φυσικά χαρακτηριστικά των κατασκευαστικών υλικών. Είναι: qk(t) = - Σ Θ1Ct - mδt)z(mδt) + Σ Θf(t - mδt)y(mδt) m =O m=o Όπυ m: φυσικός αριθμός, αθριστής Δt: τ χρνικό βήμα [s] Θ1: η εσωτερική θερμκρασία της επιφάνειας [ C] Θ~: η εξωτερική θερμκρασία της επιφάνειας [ C] Ζ: ι παράγντες απόκρισης της URF της εσωτερικής επιφάνειας λόγω θερμκρασιακής διέγερσης της εσωτερικής επιφάνειας [W/m2C 0 ] Τ: ι παράγντες απόκρισης της URF της εσωτερικής επιφάνειας λόγω θερμκρασιακής διέγερσης της εξωτερικής επιφάνειας [W/m2C 0 ] Για τις εξωτερικές επιφάνειες, ι σχέσεις συναγωγής και ακτινβλίας συνδυάζνται για να παράξυν μία συνλική. Με αυτό τν τρόπ υπσκελίζεται η άγνια των θερμκρασιών των γειτνικών ζωνών. hτε : συνδυασμένς συντελεστής μετάδσης θερμότητας για συναγωγή και ακτινβλία [W/m2C 0 ] Ομίως με πρηγυμένως, η θερμική ρή λόγω αγωγής qk(t) = Σ Θf(t - mδt)x(mδt) + Σ Θ1Ct - mδt)y(mδt) m=o m=o Φ: ι παράγντες απόκρισης της URF της εξωτερικής επιφάνειας λόγω θερμκρασιακής διέγερσης της εξωτερικής επιφάνειας [W/m2C 0 ] 20

21 Τ: ι παράγντες απόκρισης της URF της εξωτερικής επιφάνειας λόγω θερμκρασιακής διέγερσης της εσωτερικής επιφάνειας [W /m2c 0 ] Η θερμική ρή λόγω φωτισμύ, συσκευών και ανθρώπινυ δυναμικύ, πρσδιρίζεται μέσω πρσεγγιστικών συντελεστών αγωγιμότητας πυ διατίθενται πινακπιημένι. Η ακτινβλία βραχές κύματς μερικώς θα απρρφηθεί από τα δμικά υλικά και μερικώς θα ανακλαστεί. Αυτό τ θερμικό πσό εν τέλει θα μεταδθεί μέσω αγωγής στ εσωτερικό τυ κτιρίυ. Αντικαθιστώντας όσα πραναφέρθηκαν στην αρχική σχέση ενεργειακής ισρρπίας και διατηρώντας τ διαχωρισμό εσωτερικών και εξωτερικών επιφανειών, θα συντεθύν δύ νέες εξισώσεις ισρρπίας ενέργειας: Εξωτερικές επιφάνειες t t -( hcε + hιr(ε;.ε) + Ζ(Ο)) Θk(t) + (Y(O)Θf(t) + hιr(ε;.ε) Θει(t) = -hcεθε(t) - qδ(t) - qr 5 (t) Σ Θ~(t - mδt)y(mδt) <Χ) m=l + Σ ΘΗt - mδt)y(mδt) m=l Η εφαρμγή των δύ εξισώσεων θερμικής ισρρπίας για τις εσωτερικές και εξωτερικές επιφάνειες τυ μελετώμενυ συστήματς θα απδώσει ένα σύστημα εξισώσεων. Η πινακπιημένη μρφή τυ συστήματς αυτύ θα ήταν ως εξής: ΑΧ θ =Β Ο πίνακας Α, μη μγενής, έχει ως στιχεία τη μελλντική δυναμσειρά των συντελεστών μετάδσης των όρων της θερμκρασίας, όπως αναγράφνται στα αριστερά μέλη των εξισώσεων (1.28), (1.29). Ο πίνακας στήλη Β περιέχει τυς όρυς των δεξιών μελών των εξισώσεων, ι πίι είναι εξαρτημένι από την επιλεγμένη διέγερση και τ θερμκρασιακό ιστρικό των επιφανειών. Τ διάνυσμα θ παριστά τις μελλντικές τιμές των θερμκρασιών των επιφανειών. Αντιστρέφντας τν πίνακα Α 21

22 και εισάγντας νέες τιμές για κάθε χρνικό βήμα μόν στν πίνακα Β, η εξίσωση θα δώσει τη θερμκρασιακή απόκριση. θ = Α -1 Χ Β Η πρκύπτυσα απόκριση θα τρφδτηθεί στην εξίσωση διατήρησης ενέργειας εφαρμσμένη στν όγκ τυ αέρα εντός τυ χώρυ, έτσι ώστε να ληφθύν ι URFs για θέρμανση και ψύξη. Η εξίσωση είναι της μρφής Ν Σ Ej hcεj [Θε/t) - Θε(t)] + ρ~; [Θε(t) - Θε(t-Δt)] + qp(t) + qι(t) + q 1 (t) j=l Ε: η επιφάνεια [m2] Δt: τ χρνικό βήμα [ s] C: η ειδική θερμότητα τυ αέρα [J/kgC] V: όγκς τυ εσωτερικύ αέρα [ m3] qp: η θερμική απαίτηση των εγκαταστάσεων για να διατηρηθεί η θερμκρασία στην τιμή σημείυ σχεδίασης [W] ql: τ θερμικό κέρδς λόγω φωτισμύ εξπλισμύ κ.α. [W] ql: τ κέρδς λόγω φιλτραρίσματς τυ αέρα και των κινών ρών μεταξύ ζω-νών [W]. Ομίως και στ παράδειγμα πυ πραναφέρθηκε, ρίζυμε τυς πίνακες Α, θ, Β και επιλύυμε την εξίσωση θ = Α -Ι Χ Β. Σε κάθε χρνικό βήμα, ι τιμές τυ πίνακα Β διρθώννται με βάση τις θερμκρασίες πυ πρέκυψαν από τ πρηγύμεν βήμα, επιτρέπντας τν υπλγισμό των απκρίσεων των θερμκρασιών για τις επιφάνειες, υπό πιδήπτε καθεστώς διέγερσης. Έτσι, διατηρώντας την εσωτερική θερμκρασία της ζώνης σταθερή και ίση με τη θερμκρασία αναφράς καθώς και τν αντίστρφ πίνακα Α-1, υπλγίζυμε την απόκριση με μία διέγερση σε ισχύ (1,0,0,0, ) και τις υπόλιπες μηδενικέ ς (0,0,0,0, ) για χρόν t=o. Οι πρκύπτυσες τιμές τυ πίνακα Β για τ χρνικό βήμα t=o θα χρησιμπιηθύν για να πρσδιριστύν ι επικρατύσες θερμκρασίε ς για τ ακόλυθ χρνικό βήμα t=l και ύτω καθ ' εξής. Η διαδικασία σταματά όταν λόγς των διαδχικών όρων στην αντίστιχη δυναμσειρά της θερμκρασίας της επιφάνειας καταστεί σταθερός και απτέλεσμα αυτής η URF της επιφάνειας για την ισχύυσα όμως διέγερση. Η 22

23 συνλική URF της επιφάνειας παράγεται μετά από επανάληψη της διαδικασίας με εναλλαγή της διέγερσης πυ βρίσκεται σε ισχύ Απόκριση στ πεδί συχνότητας Ιδιαίτερ χαρακτηριστικό της μεθόδυ απόκρισης συχνότητας ή αλλιώς αρμνικής μεθόδυ, είναι η υπόθεση ότι τα καιρικά δεδμένα μπρύν να παρασταθύν ως μια σειρά περιδικών κύκλων. Έτσι η επιρρή τυ καιρύ μπρεί να ενσωματωθεί στυς υπλγισμύς με τη μρφή σταθερύ όρυ συνδευόμενυ από πλήθς αρμνικών ημιτνειδύς κύματς με εν γένει αυξανόμενη συχνότητα και μειύμεν πλάτς. Η υπδιαίρεση της δυναμσειράς τυ καιρύ σε συνιστώσες κυμαινόμενων ημιτνειδών για μέσες συνθήκες επιτυγχάνεται μέσω απεικόνισης με σειρές Fourier. Πρόκειται για τη διαδικασία μέσω της πίας μια συνεχής συνάρτηση F(t) μπρεί να πρσεγγιστεί με μια σειρά από ημιτνειδείς και συνημιτνειδείς συναρτήσεις, δηλαδή: _ Σk. (2πmt) Σk 2πmt F(t)-αo+ m=l am sιη -L- + m=l bmcos (-L-) 1/L: η βασική συχνότητα [Hz] Κάθε επιλεγμένη αρμνική μπρεί να επεξεργαστεί ξεχωριστά και να εισαχθύν ι κατάλληλι για την συχνότητά της θερμικί παράγντες απόκρισης. Ο μαθηματικός πρσδιρισμός των απκρίσεων θα πρκύψει από την εξίσωση (3.12), με αρχική ριακή συνθήκη ρισμένη εξ αρχής ως ημιτνειδές κύμα. Εν συνεχεία, εφαρμόζεται η αρχή superimposition έτσι ώστε από την άθριση των επί μέρυς αρμνικών να ληφθεί η λική απόκριση τυ συστήματς. Για λόγυς διευκόλυνσης, η συχνότητα της βασικής αρμνικής είναι συχνά εικσιτέσσερις ώρες, με τις υπλείπυσες αρμνικές να έχυν μειύμενες συνήθως των δώδεκα, έξι, τριών και μιάμισης ώρας. Οι παράγντες απόκρισης πυ απτελύν τ ζητύμεν, μπρύν να πρσδιριστύν ως συναρτήσεις αρμνικής συχνότητας και να εφαρμστύν στυς συγκεκριμένυς όρυς της αντίστιχης αρμνικής των 43 καιρικών συνθηκών. Η μέθδς δύναται να αντιμετωπίσει την πλειψηφία των ενδκτιριακών μεταφρών ενέργειας, αλλά αξίζει να σημειωθεί ότι η πρσέγγιση μερικών θα είναι φτωχή. 23

24 Ομίως με την μόρριζη μέθδ απόκρισης, η εισαγωγή τυ θεωρήματς superimposition πυ δηγεί στην απόζευξη πεδίων άρρηκτα συνδεδεμένων, απτελεί διττό στιχεί. Διευκλύνει στην λκλήρωση της μεθόδυ και τη λήψη απτελέσματς με τη σκιά όμως της πραναφερθείσας πρσέγγισης. Συγκεντρωτικά, η μέθδς έγκειται στην εκτίμηση των ρών θερμότητας τυ κελύφυς υπό την υπόθεση σταθερών εσωτερικών θερμκρασιών. Οι θερμκρασίες εξωτερικύ αέρα συνδυασμένες με την ακτινβλία μικρύ κύματς, παράγυν έναν κινό όρ, την θερμκρασία ηλίυ-αέρς. Στ παρελθόν, τα εσωτερικά φρτία λόγω ακτινβλίας θεωρύνταν ταυτόχρνες ρές. Μια τέτιυ είδυς υπόθεση, αγνεί την αλληλεπίδραση των φρτίων με τη θερμική ικανότητα τυ φακέλυ. Πλέν, η ακρίβεια της μεθόδυ σε σχέση με τη μντελπίηση των εσωτερικών επιφανειών έχει αυξηθεί αφύ λαμβάνεται υπόψη η έντνη εξάρτηση των πρειρημένων συνιστωσών όσν αφρά τη ρή της ακτινβλίας και της συναγωγής εντός τυ κελύφυς Μεθδλγίες βασισμένες στην υπλγιστική μέθδ της απόκρισης Μέθδς Συνάρτησης Μεταφράς TFM Η εν λόγω μέθδς εφαρμόζει μια σειρά σταθμισμένων παραγόντων, των συντελεστών αγωγής συνάρτησης μεταφράς (CTF), στις εξωτερικές αδιαφανείς επιφάνειες και στις θερμκρασιακές διαφρές μεταξύ ηλίυ-αέρα και χώρυ. Στόχς αυτύ τυ σταδίυ είναι πρσδιρισμός τυ θερμικύ κέρδυς πρσμετρώντας όμως και τη θερμική αδράνεια των επιφανειών. Τ ηλιακό θερμικό κέρδς διαμέσυ υαλπινάκων όπως και τα κέρδη λόγω εξπλισμύ και ανθρώπινυ δυναμικύ υπλγίζνται άμεσα για τ φρτί της τρέχυσας ώρας. Στ δεύτερ στάδι της μεθόδυ εφαρμόζνται συγγενείς σταθμισμένι συντελεστές, ι συντελεστές συνάρτησης μεταφράς δωματίυ (RTF), στα θερμικά κέρδη και τα ψυκτικά φρτία των συνιστωσών με ακτινβλύντα τμήματα. Ομίως με τ πρώτ στάδι, ι συντελε στές στχεύυν στ να ληφθεί υπόψη τ καθόλα - σημαντικό φαινόμεν της θερμικής απθήκευσης στη μετατρπή τυ θερμικύ κέρδυς σε ψυκτικό φρτί. Για να συμβεί αυτό θα πρ έπει να υπάρχυν διαθέσιμα δεδμένα για εύλγ αριθμό παρελθντικών ωρών αλλά και της τρέχυσας. Οι συντελεστές RTF εξαρτώνται από τη γεωμετρία τυ χώρυ, τη διάταξη και τη μάζα των χαρακτηριστικών, με τρόπ τέτι ώστε να είναι εμφανής η διαφρετικότητα τυ 24

25 φαινμένυ θερμικής απθήκευσης για τ κάθε τμήμα με διαφρετικά φυσικά χαρακτηριστικά. Οι συντελεστές πυ χρησιμπιύνται στην TFM επιδιώκυν στ συσχετισμό μιας συνάρτησης εξόδυ για συγκεκριμέν χρόν με την τιμή δηγών συναρτήσεων σε αυτό τ χρόν και μια περίδ πυ έπεται. Οι CTF δεν είναι άλλι από τυς παράγντε ς απόκρισης λόγω θερμικής αγωγής τίχων και ρφών της μεθόδυ απόκριση ς και ι RTF ι παράγντες για την πρσέγγιση των ψυκτικών φρτίων. Τέλς, ενώ η TFM είναι επιστημνικά εμπεριστατωμένη και τεχνικά πλήρης για την εκτίμηση των ψυκτικών φρτίων, αξίζει να σημειωθεί ότι κατά διάρκεια των υπλγισμών μεγάλ πλήθς πρηγηθ εισών ωρών θεωρείται ίσυ φρτίυ με της τρ έχυσας ώρας Μέθδς Ισδύναμης Θερμκρασια κής Διαφράς - TETD Method Για την εφαρμγή αυτής της μεθδλγίας θεσπίζνται ι συντελεστές TETD. Από τη χρήση της τεχνικής της απόκρισης εκτιμάται η απόκριση μιας σειράς συναρμγών τίχων και ρφών με βάση τις πίες πρσδιρίζνται ι TETD, ως συνάρτηση των θερμκρασιών ηλίυ-αέρς και των επικρατυσών θερμκρασιών στ χώρ. Οι συνιστώσες πυ συμβάλλυν στ θερμικό κέρδς τυ χώρυ συνυπλγίζνται με συνδεόμενυς συντελεστές TETD και τα απτελέσματα πρστίθενται στα θερμικά κέρδη των εσωτερικών στιχείων. Έτσι πρκύπτει λικός στιγμιαίς ρυθμός θερμικύ κέρδυς τυ χώρυ. Σε αυτό τ σημεί καλείται η τεχνική εξαγωγής χρνικύ μέσυ όρυ Time Α νeraging για τη μετατρπή τυ θερμικύ κέρδυς σ ε ψυκτικό φρτί. Η υλπίησή της έγκειται στην εξαγωγή τυ μέσυ όρυ των φρτίων των θερμικών κερδών των ακτινβλύντων τμημάτων για την τρέχυσα ώρα και για μια κατάλληλη περίδ επερχόμενων ωρών. Η τεχνική TETD απτελεί χρήσιμ εργαλεί στην πστικπίηση της θερμικής απθήκευσης αλλά αυτό τ πρσόν αυξάνει την πλυπλκό τητά της. Μεινέκτημά της η υπκειμενικότητα της επιλγής κατάλληλης περιόδυ για την εξαγωγή τυ μέσυ όρυ πυ επαφίεται στην εμπειρία τυ χρήστη όπως και η αξιλόγηση των απτελεσμάτων Μέθδς Θερμκρασιακής Διαφράς Ψυκτικύ Φρτίυ - CLTD Αυτή η απλυστευμένη τεχνική μπρεί να χαρακτηριστεί ως η επικρατέστερη διαδικασία για την εκτίμηση των θερμικών κερδών και των ψυκτικών φρτίων. 25

26 Απτελεί στην υσία την σύμπραξη των δύ πρρρηθέντων μεθόδων και διαφέρει στ ότι υπλγίζει αμεσότερα τ ψυκτικό φρτί. Στην εξέλιξη της μεθόδυ, δεδμένα από την εφαρμγή της TFM για αντιπρσωπευτική μάδα συνιστωσών χρησιμπιήθηκαν για την παραγωγή συντελεστών CL TD. Αυτί ι συντελεστές εντάσσνται στυς άμεσυς, ενός βήματς υπλγισμύς των φρτίων ψύξης των θερμικών κερδών λόγω αγωγής διαμέσυ τίχων, ρφών και υαλπινάκων. Στ δεύτερ στάδι, αναπτύχθηκε έτερη μάδα συντελεστών, των CLF, για όμιυς υπλγισμύς τυ ηλιακύ θερμικύ φρτίυ μέσω υαλπινάκων και φρτίων λόγω εσωτερικών πηγών. Τελευταία εισήχθη βελτιωμένς συντελεστής για τ ηλιακό θερμικό φρτί μέσω υαλπινάκων, SCL, πίς αυξάνει την ακρίβεια της μεθόδυ εισάγντας περισσότερες παραμέτρυς πυ επηρεάζυν. Και ι τρεις μάδες συντελεστών πυ αναφέρνται στην CL TD μέθδ εμπεριέχυν τόσ τ φαινόμεν της χρνικής υστέρησης στ θερμικό κέρδς λόγω αγωγής των αδιαφανών επιφανειών, όσ και στη μετατρπή τυ θερμικύ κέρδυς λόγω ακτινβλίας σε ψυκτικό φρτί, πυ φείλεται στη θερμική απθήκευση. Η μέθδς είναι εξαιρετικά δημφιλής, αφύ επιτρέπει τν υπλγισμό των φρτίων άνευ υπλγιστή, παρέχει απτελέσματα συνεπή με αυτά της TFM και μπρεί να χρησιμπιηθεί ως εργαλεί επικύρωσης των εκτιμήσεων. 26

27 3.3 ΜΕΘΟΔΟΣ ΧΡΟΝΙΚΩΝ ΣΕΙΡΩΝ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ ΚΑΙ ΑΓΩΓΗΣ (RTS/CTS) Η μέθδς χρνικών σειρών είναι μια απλυστευμένη μέθδς πυ πραγματπιεί σχεδιαστικύς υπλγισμύς ψυκτικών φρτίων πυ πρέρχνται από την μέθδ θερμικής ισρρπίας (heat balance method). Αντικαθιστά απτελεσματικά όλες τις άλλες απλπιημένες μεθόδυς, όπως την μέθδ συνάρτησης μεταφράς (TFM), Μέθδς Θερμκρασιακής Διαφράς Ψυκτικύ Φρτίυ (CL TD) κ.α. Η μέθδς αυτή αναπτύχθηκε έτσι ώστε ναι μεν να είναι ακριβής, αφύ υπλγίζει την συνεισφρά κάθε στιχείυ στ συνλικό φρτί ψύξης, αλλά δεν απαιτεί επαναληπτικύς και χρνβόρυς υπλγισμύς. Επίσης βασικό πλενέκτημα αυτής της μεθόδυ είναι η δυνατότητα πυ δίνεται στν χρήστη να ελέγχει και να τρππιεί τυς διάφρυς συντελεστές επιτρέπντας τυ να συγκρίνει και την επίδρασή τυς στ απτέλεσμα. Αυτά τα χαρακτηριστικά της RTS μεθόδυ διευκλύνυν την εφαρμγή τεχνικής κρίσης κατά τν υπλγισμό ψυκτικύ φρτίυ. Η μέθδς RTS είναι κατάλληλη για τν υπλγισμό φρτίων αιχμής αλλά δεν πρέπει να χρησιμπιείται για ετήσιες ενεργειακές πρσμιώσεις λόγω των εγγενών περιριστικών υπθέσεων-παραδχών της. Παρόλ πυ είναι απλή στην σύλληψή της, περιλαμβάνει πάρα πλλά υπλγιστικά εργαλεία πυ την καθιστύν ιδιαιτέρως πρακτική για χειρωνακτική χρήση. Βέβαια μπρεί κάλλιστα να εμφωλευτεί σε κάπι υπλγιστικό φύλλ υπλγιστή. Τα ψυκτικά φρτία υπλγίζνται με βάση την υπόθεση των σταθερών ανά περιόδυ συνθηκών (δηλαδή ημερήσις καιρός, τα θερμικά κέρδη να είναι πανμιότυπα με εκείνα των πρηγύμενων ημερών έτσι ώστε τα θερμικά φρτία να επαναλαμβάννται ανά 24ωρ σε κυκλική βάση).επμένως τ θερμικό κέρδς για ένα συγκεκριμέν στιχεί, μια συγκεκριμένη ώρα είναι τ ίδι με πριν 24 ώρες, με πριν 48 ώρες κ.τ.λ. Η βασική διαδικασία για τν υπλγισμό τυ ψυκτικύ φρτίυ κάθε στιχείυ (φώτα, άνθρωπι, τίχι, στέγες, παράθυρα, συσκευές κ.τ.λ.) είναι η εξής: Υπλγισμός τυ 24ωρυ πρφίλ όλων των συνιστωσών θερμικύ κέρδυς Διαχωρισμός των θερμικών κερδών σε "μερίδες" ακτινβλίας και συναγωγής. Εφαρμγή χρνικών σειρών ακτινβλίας για τν υπλγισμό της χρνικής καθυστέρησης στην μετατρπή της ακτινβλίας σε ψυκτικά φρτία. Άθριση τυ θερμικύ κέρδυς συναγωγής με τ χρνικά υστερημέν θερμικό κέρδς λόγω ακτινβλίας για κάθε ώρα για κάθε στιχεί. 27

28 Υ ιλγ1~ 1qς ~Ι~υ ι ης flλ ι ιής κ~ι.ίις ιινt 1 ιι. ι ώp γ!ο 1iJk 1t0ρiβupo Υn/\γισμός &:Jιpιιφα ι ώr ηλί.φς γ ι ΙJΪ!Ι ώρα '(!Ο κά[ιι ιξ~1φιcή ι11ιqόwια Χφφ ιμ ΙΙ~WΝΊΙΙς ιψ μ ι.βδ Χp Ι".ιώ~ΟD~σyωγή~ rolx ω~~ro1 ΙΟ -11.Ο ~φδς δι;ι (Jflιlrι}\ νιi ψ για ώ.61: ιξω]{ρ4~ ιl χ. Ί'πλyισμός rou &,ιιc ~ ~μός cίρδuς 6111 σγ~ωγης ανn ώρα νι1r ισθι π~ 1 ~ Ί'ΤΙ'ώι:1ι'ΙCΙμός rou βφμιwύ ι/pδlι"ς άλω~ rω-ι ώ~ ιφδώ~ mιβιννσς αγ~ ής ι " μφίδt ς" fmlλσ\ ι upός 1ω~ Ι!ιρ μι ιώv ιφδώυ ~δ η ς. Al':iώpo,1.11.llll:ό fοριίο Ε11Εξ,φ{llσl θιwιιιi κφδη Νι'(ω ακrιrf'δ> ως ).po'flιtίc; σιψέζ ιf1ι rιιw:ί-ς ιm όιι Ι~~~.φUJΙΙΟ\')ςl Tt1 ιπιlλιιτ,ι ιtrι φιu ι ιι lfoj)n'o IMi ώρα 1'b(ω oιcrrro~ιδ>, ;:j Q Ό R?'( Q', 8 q ~- 1= Q Ο'Ι ~' C11. 1= Q -< ~ } C11.?'( Ο < Q -3 n 1= C11 CD, Ο'Ι c Υιλγ1~ θφμι~ ι.φδuς Εξ,τιλισμύ Ν ω

29 3.4 Αριθμητική μέθδς πεπερασμένων διαφρών Με βάση τα πραναφερθ έντα, ι μέθδι απόκρισης εφαρμόζνται σε συστήματα γραμμικά και αμετάβλητα αλλά δύνανται να παράσχυν πληρφρίες για τη θερμική ρή και τη θερμκρασία σε κάθε σημεί τυ μντέλυ και μάλιστα με χαμηλές υπλγιστικές απαιτήσεις. Στν αντίπδα, ι αριθμητικές μέθδι δεν εμπεριέχυν περιρισμύς όσ αφρά τη μρφή των εξισώσεων, αντιμετωπίζυν πιδήπτε βαθμό π λυπλκότητας όμως απαιτύν μεγάλ όγκ υπλγισμών και επιστρέφυν δεδμένα για πρκαθρισμένες θέσεις τυ συστήματς, με ιδιότητες αντιπρσωπευτικές για μικρές ρισμένες περιχές. Μια αριθμητική διαδικασία περιλαμβάνει τρία στάδια. Η διακριτπίηση τυ συστήματς ακλυθείται από την κατασκευή συστήματς των ενεργειακών εξισώσεων για τυς κόμβυς. Αυτές μπρεί να είναι η εξίσωση Fourier για την μετάδση θερμότητας ή ι εξισώσεις Navier-Stokes της ρής των ρευστών. Στ τρίτ βήμα ι εξισώσεις επιλύνται και παρέχυν την κατανμή των μεταβλητών πυ μελετώνται. Είναι σαφές ότι αριθμός των εξισώσεων είναι ανάλγς της πλυπλκότητας τυ κτηρίυ και των ζητύμενων στιχείων. Στην πράξη, η μεθδ λγία βασίζεται είτε στην ανάπτυξη των σειρών Taylor, είτε στην εφαρμγή των αρχών διατήρησης σε μικρύς όγκυς ελέγχυ. 3.5 Αριθμητική μέθδς πεπερασμένων όγκων Η μέθδς των πεπερασμένων όγκων είναι μία ευρέως διαδεδμένη υπλγιστική μέθδς επίλυσης μερικών διαφρικών εξισώσεων. Η μέθδς εφαρμόζεται εύκλα χωρίζντας αρχικά τ πεδί ρισμύ σε πεπερασμένυς όγκυς αναφράς, έτσι ώστε κάθε κόμβς τυ πλέγματς να περιβάλλεται από έναν όγκ αναφράς. Στη συνέχεια λκληρώνεται η μ.δ.ε στν όγκ αναφράς. Τα λκληρώματα υπλγίζνται αναλυτικά υπθέτντας ότι ι τιμές της άγνωστης εξαρτημένης μεταβλητής είναι σταθερές ή ότι μεταβάλλνται γραμμικά σε κάθε όγκ αναφράς. Οι αλγεβρικές εξισώσεις πυ πρκύπτυν νμάζνται εξισώσεις πεπερασμένων όγκων και τ σύστημα επιλύεται χρησιμπιώντας τις απ ' ευθείας ή τις επαναληπτικές τεχνικές επίλυσης συστημάτων. Η μέθδς των πεπερασμένων όγκων γίνεται εύκλα κατανητή αφύ η μεθδλγία και γενικότερα τρόπς διατύπωσης της μεθόδυ συνδέεται άμεσα με τη ΤΕΙ ΒΙΒΛΙΟΘΗΚΗ ΠΕΙΡΑΙΑ 29

30 φυσική τυ πρβλήματς. Είναι λγικό να θεωρ ύμε ότι ι εξισώσεις πεπερασμένων όγκων ικανπιύν τις ίδιες φυσικές αρχές και νόμυς, (διατήρηση μάζας, ρμής, ενέργειας), με αυτές πυ ικανπιύν ι μ.δ. ε από τις πίες έχυν πρκύψ ει. Μία βασική διαφρά ανάμεσα στις μεθόδυς των πεπερασμένων διαφρών και όγκων είναι ότι στις πεπερασμένες διαφρές η λύση βασίζεται μόν στις τιμές της εξαρτημένης μεταβλητής στυς κόμβυς τυ πλέγματς ενώ στυς πεπερασμένυς όγκυς η λύση βασίζεται όχι μόν στις τιμές της εξαρτημένη ς μεταβλητής στυς κόμβυς αλλά και σε υπθετικές κατανμές ανάμεσα στυς κόμβυς. Τέλς σημειώνεται ότι τα δύ υπλγιστικά σχήματα δηγύν σε αντίστιχα απτελέσματα εφόσν η μέθδς των πεπερασμένων διαφρών διατυπωθεί σωστά, τ σχήμα είναι ευσταθές και έχει συνχή με τη μ. δ.ε. 4 ΨΥΚΤΙΚΆ ΦΟΡΤΙΑ, Η ΙΣΤΟΡΙΚΉ ΕΞΕΛΗΞΗ ΣΤΟΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟ ΤΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ Τ 1830 Houghton παρυσίασε την ανάλυση τυ για την μετάδση της θερμότητας στ εξωτερικό των κτιρίων και τα περιδικά χαρακτηριστικά της ρής της θερμότητας αυτής. Τ 1937 στν δηγό πυ εξέδωσε ργανισμός ASHVE παρυσίασε μια συστηματική μέθδ υπλγισμύ των φρτίων η πία περιλάμβανε των χωρισμό των διαφόρων στιχείων πυ απαρτίζυν τα φρτία. Σ' αυτόν τν δηγό παρυσιάστηκαν συντελεστές ηλιακή ς ακτινβλίας και η επιρρή τυς σε εξωτερικύς τίχυς και ρφές. Επίσης παρυσιάστηκαν μέθδι όπως ι αλλαγές τυ αέρα ανά ώρα (ACH, Air Changes per Hour) για τν υπλγισμό της διείσδυσης τυ αέρα στα κτίρια. Οι Mackey και Wright ήταν ι πρώτι πυ παρυσίασαν τ 1944 την έννια μια πλασματικής θ ε ρμκρασίας (Sol-Air Temperature) η πία συνδυάζει την επίδραση της ηλιακής ακτινβλίας στην εξωτερική επιφάνεια τυ κτιρίυ και την εσωτερική μετάδση θερμότητας εξαιτίας της θερμκρασιακής διαφράς στ εσωτερικό και στ εξωτερικό τυ κτιρίυ. Επίσης παρυσίασαν μια πρσεγγιστική μέθδ υπλγισμύ των θερμκρασιακών αλλαγών στην εσωτερική επιφάνεια των τίχων και των ρφών, εξαιτίας τη ς περιδικής ρής θερμότητας πυ πρκαλείται από την η λιακή ακτινβλία και την εξω τερική θερμκρασία, εισάγντας ένα νέ συντελεστή. Τ 1952 ι Mackey και Gay ανάλυσαν την διαφρά μεταξύ τυ άμεσυ 30

31 θερμικύ φρτίυ και αυτύ πυ φείλνταν στην μετάδση της θερμότητας μέσω ακτινβλίας διαμέσυ των εξωτερικών επιφανειών τυ κτιρίυ. Τ 1964 Palmatier παρυσίασε τν όρ «συντελεστής θερμικής συσσώρευσης» για να αναδείξει την αναλγία μεταξύ της ρής με την πία πρέπει να αφαιρείται η θερμότητα από τν χώρ, ώστε να διατηρείται αυτός σε σταθερή θερμκρασία, και την ρή τυ άμεσυ θερμικύ φρτίυ. Ένα χρόν αργότερα η εταιρεία Caπier έκδωσε ένα δηγό υπλγισμύ των θερμικών φρτίων στν πί συντελεστής θερμικής συσσώρευσης και η αντίστιχη θερμκρασία διαφρά (ETD Equivalent Temperature Difference) χρησιμπιύνται για να αναδείξυν την αναλγία της ρής με την πία πρέπει να αφαιρείται η θερμότητα από τν χώρ, ώστε να διατηρείται αυτός σε σταθερή θερμκρασία, και της ρής τυ άμεσυ θερμικύ φρτίυ εξαιτίας της επίδρασης της θερμικής συσσώρευσης λόγω της κατασκευής τυ κτιρίυ. Αυτή η μέθδς υπλγισμύ των θερμικών φρτίων χρησιμπιήθηκε ευρέως από πλλύς σχεδιαστές μέχρι πυ πι σύγχρνι μέθδι υιθετήθηκαν από τν ASHRAE. Τ 1964 ASHRAE πρότεινε τη μέθδ ΤΑ (Time Average) για να πρσδιρίσει την θερμότητα πυ μεταδίδεται μέσω ακτινβλίας σε διαδχικά χρνικά διαστήματα από 1-3 ώρες ή από 6-8 ώρες ανάλγα με την κατασκευαστική δμή τυ κτιρίυ. Η ρή της θερμότητας μέσα από τίχυς και ρφές δίνεται σε πίνακες σε συνάρτηση με την αντίστιχη θερμκρασιακή διαφρά (ETD). Την ίδια χρνιά ι Stephenson και Mitalas πρότειναν τν συντελεστή θερμικής απόκρισης, πίς περιλαμβάνει την επίδραση της θερμικής συσσώρευση στν υπλγισμό τυ φρτίυ πυ πρέπει να απμακρύνεται από τν χώρ πρκειμένυ αυτός να διατηρείται σε σταθερή θερμκρασία. Ο συντελεστής θερμικής απόκρισης αξιλγεί την απόκριση τυ συστήματς στην μία πλευρά τυ κτιρίυ όταν στην άλλη έχυμε τυχαίες θερμκρασιακές διεγέρσεις. Αυτή η έννια αναπτύχθηκε και απτέλεσε την βάση της μεθόδυ WFM (Weight Factor Method) ή TFM (Transfer Function Method). Τ 1977 η ASHRAE παρυσίασε την μέθδ υπλγισμύ των φρτίων ενός βήματς η πία χρησιμπιεί τν συντελεστή CLF (Cooling Load Factor) και τν συντελεστή CLTD (Cooling Load Temperature Difference) ι πίι πρέρχνται από απλπίηση της μεθόδυ TFM. Πι πρόσφατη έρευνα από τν McQuiston τ 1992 πρόσθεσε ένα βελτιωμέν συντελεστή SCL (Solar Cooling Load) στην μέθδ CL TD/CLF για τν πρσδιρισμό της θερμότητας πυ μεταδίδεται μέσω της ηλιακής ακτινβλίας μέσα από γυάλινες επιφάνειες και πίς επιτρέπει να λαμβάννται υπ' όψιν στν υπλγισμό των φρτίων πρόσθ ετ ι παράμετρι. 31

32 Η μέθδς Caπier, είναι ένας ασφαλής τρόπς υπλγισμύ των ψυκτικών απαιτήσεων των χώρων και διαστασιλόγηση των κεντρικών μηχανημάτων, πράγμα πυ έχει απδειχτεί στην πράξη με την ευρύτατη χρησιμπίηση της. Η ταύτιση της όμως με την μώνυμη εταιρεία, της έχει στερήσει την δυνατότητα ανεξάρτητης εξέλιξης και πρσαρμγής στις διαφρπιύμενες με τ χρόν απαιτήσεις, πράγμα πυ έχει σαν επακόλυθ να χάσει την αρχική της ισχύ σαν την κατ' εξχή μέθδ υπλγισμύ των ψυκτικών φρτίων. Αντίθετα η μεγάλη πικιλία κλιματικών συνθηκών πυ επικρατύν στις ΗΠΑ και στις πίες ανταπκρίνεται η μέθδς υπλγισμύ ψυκτικών φρτίων της ASHRAE, καθώς και ι συχνές πρσαρμγές της στις εκάσττε αντιλήψεις της σύγχρνης πρακτικής, την έχυν καταστήσει σαν την παγκσμίυ εφαρμγής μέθδ. Η παραπάνω μέθδς χωρίζεται σε βασικά σε δύ περιόδυς : Στην πρ και μετά την ενεργειακή κρίση, όπως δημσιεύτηκε στ εγχειρίδι F ANDAMENT ALS τυ Στις πρ τυ 1977 εκδόσεις, δηλαδή μέχρι τ 1973, (εκδόσεις πυ αφρύν τις μεθόδυς υπλγισμύ των φρτίων γίννται κάθε τέσσερα χρόνια), υπλγισμός της εναπθήκευσης από τ ηλιακό φρτί γινόταν με τν υπλγισμό τυ μέσυ όρυ τυ φρτίυ για χρνική περίδ από 2 έως 8 ώρες, ανάλγα τ βάρς (θερμχωρητικότητα) της κατασκευής. Αυτή η πρακτική διαφρπιήθηκε στη μέθδ τυ 1977 πυ υπλγίζει τη θερμχωρητικότητα με τη βήθεια συντελεστών και απβλέπει στ συντηρητικότερ πρσδιρισμό τυ υπλγιζόμενυ φρτίυ αιχμής. 32

33 ΜΕΛΕΤΗ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗΣ (CASE STADY) Η παρύσα μελέτη γίνεται σε κτίρι κατικίας-μεζνέτα τ πί βρίσκεται στην περιχή της Αθήνας. Η μεζνέτα απτελείται από υπόγει, ισόγει ένα όρφ και δόμα. Τ ισόγει απτελείται από τ Σαλόνι και την Τραπεζαρία και πρώτς όρφς από τρείς κιτώνες. Τ κτίρι χωρίζεται σε τέσσερα συστήματα. Τ ισόγει απτελεί ένα σύστημα και κάθε κιτών από ένα ξεχωριστό σύστημα. Τα απτελέσματα θα παρυσιαστύν σε πίνακες καθώς και διαγράμματα. Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Εξ. Τίχι Τύπς Τύπς Τύπς Εξ.Τίχι Περιγραφή ASHRAE ASHRAE ASHRAE CLTD TFM RTS τι Τ2 Τ3 Διπλός δρμικός με μόνωση 7 cm Δκός 25cm Μόνωση 6 cm Τίχς Συρμένων Μόνωση 5cm Διπλός τι 1 Ορθδρμικός Τ12 τι3 Μόνωση 6cm Δκός 25cm Μόνωση 5cm Τίχς Συρμένων Μόνωση 5cm Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Ορφές Τύπς Τύπς Τύπς Ορφές Περιγραφή ASHRAE ASHRAE ASHRAE CLTD TFM RTS Συντ. k Συντ. k Kcal/m 2 hc Βάρς W/m 2 K Τίχων kg/m2 Τίχων Ορφών Ορφών Δώμα βατό 01 με μόνωση cm 02 Στέγη μνωμένη Πλάκα μνωμένη 03 κάτω από αμόνωτη στέγη 33

34 Ταράτσα Μόν. 6cm Γαρμπιλόδε μα Στέγη Μνωμένη - Κ ε ραμίδια Γαλλ. Τ α ράτσα Μνωμένη- Μπετόν Κ λίσnς Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Δάπεδα Δάπεδα Δl Δ2 Περιγ ραφή Δαπ.Μαρμ.σ ε μη θ ερ.χώρ(μ.6cm ) Δάπεδ σ ε επαφή με φυσικό έδαφ ς Συντ. k Kcal/m 2 hc Συντ.k W/m 2 K Εσ. Τίχων Εσ. Τίχων Δαπέ δ ων Δαπέδων

35 Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Ανίγματα Πλάτ. Ύψς Συντ.k Συντ.k Ειδ. Kcal/m 2 hc Ανίγμ. Περιγραφή W/m 2 K (m) (τη) Πλαισ. Ανιγμάτω ν Ανιγμάτων Al Διπλό διακένυ 12mm ( μεταλλικό πλαίσι) Α2 Α νιγμα χωρίς τζάμι (ξύλιν πλαίσι) Α3 Διπλό διακένυ 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Α4 Διπλό διακένυ 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Α5 Διπλό διακένυ l 2mm (μεταλλικό πλαίσι) Α6 Διπλό διακένυ 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Α7 Διπλό διακένυ 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Α8 Διπλό διακένυ l 2mm (μεταλλικό πλαίσι) Α9 Διπλό διακένυ l 2mm (μεταλλικό πλαίσι) ΑΙΟ Διπλό διακένυ 12mm (μεταλλικό πλαίσι) 35

36 (') 1 r ! 11 IΓ -Δ 1 = 14 92m - ΑΜΤΙΣΖIΣ'ΜIΚΟΣ Α Γ----= L \ <t: < ~ < -~ 21~ 1 c [rj <1 t Ε Ι ~ Ι _,_ ~ \ 1 ~ \ f.:. J.55 nn ΑΠΟΘΗΚΗ 1 J.-10 Ρ1 L.HO.i.'5 Ε 1 LΓ1 _,_ <1 1 <( ι r-=- Bl+2 00) ΠΕΓΑΝΟΣ βοθροt ΛVΜΑΤΩ ΧΩΡΗΤΊ<ΟΤΚΤλl : 11.2Sm' M 3.00on Π 2,00m β 2,00m 1.00 J ΡiΜΓΡ IA-B) 1453m l 1.10 ι UO 4.00 _ι -~.-,. 030 ~ Θ -- - Ai+O 00) Ο Δ Ο Σ Σ Ο Τ Τ Σ Ο Τ

37 ΑΝΤΙΣl.ΙΣΜΙJCΟΣ ΑΙ'ΜΟΣ L ~ (Γ -Δ) ~ 1~- / _J Γ 3.60 ΚΟΥΖΙΝ Α <( 1.15 < i-- < c w <] J_ '.ι:τ 1 ι\ ~ ;::! 1 \! :~ j. l-. ~ 1 ίώ Σ ΑΛΟΝΙ ΤΡΑΠΕΖΑΡΙ Α w.c. ' "' Ε ι.γ1 ~ <1 1 <( fjqς 1 Η. Χ. 1 ΕΞΩΣΤ Η Σ J L -1' 20 8(+2 00) ΡiΜΓΡ (Α-Β) 1453m -$.1.0S Ο 70 ιι,.-. ~.JO - Θ- Α(+Ο 00) Ο Δ Ο Σ Σ Ο Τ Τ Σ Ο Τ

38 λντιrι 1 ΣWΙΙΚΟΣ Γ (+2 30) r (Γ-Δ} 14 92m ΑΙ'Μ0% 1 \ 1 ί <t: l 1 < ~ < c:: w <Ι ΕΞ! ' t CD ':';' 1 ~ ι L Ι,e Η.Χ.4 ΚΟΙΤΩΝΑΣ (3) ~.6{} - - t1. ΚΟΠΩΝΑΣ (1) 3.6~ -Α yψ; ΕΞ,, 4.2~ ;::! 1 ~ J.40---r--ilR <1 llo~cδij_3:1 ι------_: ι.sp J 1 « ~ Η.Χ ΕΞΩΣΤΗΣ ~ Ο.Β 1 n~&ολη 1 r ~ ι ':\ ~ - Β( ) IA -Β} = 14 53m -~ -e.- A(+O 00) Ο Δ Ο Σ Σ Ο Τ Τ Σ Ο Τ

39 1 r \ t - (') IΓ-Δ) = 14 92m ΑιΝΤΙΣι: :.,_~ r -.,. ~~- - _ - \ \ 1 <( < f-- < c w <1 Ε 1 1 ω ιn \ ;! 1 11 ;,. - - Ε ιn _,. <1 1 1~ l Ρ fm.r p 1 Α(+Ο 00) Ο Δ Ο Σ ΣΟΤΤΣΟΤ

40 5 ΑΝΑΛ ΥΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ 5.1 Μέθδς υπλγισμύ ψυκτικών φρτίων κατά ASHRAE Αναλύεται τρόπς υπλγισμύ των ψυκτικών φρτίων ενός χώρυ με τν καννισμό της ASHRAE (American Society of Refrigerating and Air Conditioning ) Εξετάζυμε τα ψυκτικά φρτία πυ πρκύπτυν για ένα χώρ σε συνάρτηση με τα παρακάτω : Εξωτερικές ρφές Εξωτερικί τίχι Ανίγματα Εσωτερικά δμικά στιχεία Εσωτερικός φωτισμός Άνθρωπι Διάφρες συσκευές Ηλεκτρκινητήρες Αερισμός Εξωτερικές ρφές Τα ψυκτικά φρτία ενός χώρυ σε συνάρτηση με την εξωτερική ρφή τυ χώρυ αυτύ δίννται από την παρακάτω σχέση : Όπυ: Q=U* Α *CL TDcorr U : Συντελεστής θερμπερατότητας της εξωτερ ικής ρφής σε W/m 2 C Α : Εμβαδόν επιφανείας εξωτερικής ρφής σε m 2 CL TDcorr Coπect Cooling Load Difference. Διρθωμένη διαφρά θερμκρασίας ψυκτικύ φρτίυ. Τα μεγέ θη U και Α είναι χαρακτηριστικά τυ δμικύ στιχείυ ενώ τ μέγεθς CL TDcorr υπλγίζνται ως εξής: 40

41 Υπάρχυν 13 τύπι εξωτερικών ρφών πυ δίννται από τν πίνακα 4 τυ παραρτήματς. Τα σύμβλα ΑΟ, Ε2, Β5 κτλ, αντιπρσωπεύυν τα υλικά και τα στρώματα από τα πία απτελείται κάθε τύπς ρφής. Μεγαλύτερες λεπτμέρειες δίννται στν πίνακα 8 τυ παραρτήματς, όπυ αναφέρνται τ πάχς L σε mm, συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας Κ σε W/m C, η πυκνότητα D σε kg/m 2 συντελεστής θερμχωρητικότητας SH σε KJ/Kg C, η θερμική αντίσταση R σε m 2 C/W και η μάζα Kg/m 2. Κάθε κατηγρία ρφής της διακρίνει από τις άλλες η μάζα της σε Kg/m 2, η θερμχωρητικότητα σε KJ/Kg C και η θερμπερατότητα U= 1/R σε W/m C. Την εξωτερική ρφή τυ κτιρίυ τυ πίυ υπλγίζυμε τα ψυκτικά φρτία εντάσσυμε σε μια από τις παραπάνω κατηγρίες με κίνητρ την όσ τ δυνατόν μεγαλύτερη μιότητα της στα παραπάνω τρία μεγέθη με αυτά της κατηγρία ς. Από τν πίνακα 5 τυ παραρτήματς για τη συγκεκριμένη κατηγρία ρφής (με την διάκριση αν έχει ψευδρφή ή όχι) και για τη ώρα (ηλιακή) πυ θέλυμε να βρύμε τ ψυκτικό φρτί εκλέγυμε την CL TD. Αν η θερμική αντίσταση της πραγματικής ρφής είναι μεγαλύτερη από αυτήν της ρφής της κατηγρίας κατά R-7, πυ ισδυναμεί με 1,232 m 0 C/W, τότε για κάθε διαφρά ίση με R-7 εκλέγυμε της CLTO μια κατηγρίας ρφής της πίας τ βάρς και η θερμχωρητικότητα είναι περίπυ τα ίδια, αλλά της πίας η CLTO έχει μεγίστη τιμή 2 ώρες αργότερα. Αν αυτό δεν είναι δυνατό γιατί έχει ήδη εκλεχθεί μια ρφή με μεγαλύτερη τιμή της CL ΤΟ για την ώρα πυ κάνυμε την υπλγισμό, τότε δίνυμε στην CL ΤΟ την τιμή 16.1 Οι τιμές της CL ΤΟ πυ δίννται στν πίνακα 5 είναι υπλγισμένες με τις εξής συνθήκες: Σκυρόχρωμη επίπεδη εξωτερική ρφή Εσωτερική θερμκρασία χώρυ 25.5 C Μέγιστη εξωτερική θερμκρασία 35 C με μέση εξωτερική θερμκρασία 29,4 C και ημερησία διακύμανση 11,6 C Βόρει Γεωγραφικό πλάτ ς 40 και ημερμηνία 21 Ιυλίυ. Εξωτερική αντίσταση συναγωγής Ro= m 0 C/W 41

42 Ορφή χωρίς ή με ψευδρφή αλλά χωρίς ανεμιστήρες ή αεραγωγύς στην ψευδρφή Εσω τερική αντίσταση συναγωγής Ri=0.121 m C/W Όταν ι συνθήκες τυ χώρυ για τν πί υπλγίζυμε τα ψυκτικά φρτία είναι διαφρετικές από τις παραπάνω πρέπει να κάνυμε τις ακόλυθες διρθώσεις. όπυ: Με βάση την CLTD πυ διαλέξαμε βρίσκυμε τις τ CLTDcorr από τη σχέση: CLTDcorr= [( CLTD +LM )*Κ + (25.5 -Ta) + ( To-29.4)]*f LM : Διόρθωση Γεωγραφικύ πλάτυς και μήνα πυ εκλέγεται από τν πίνακα 9 τυ παραρτήματς για τ συγκεκριμέν μήνα και τ γεωγραφικό πλάτς της περιχής πυ βρίσκεται τ κτίρι. Κ : Συντελεστής χρώματς πυ παίρνει τι τιμές : K=l.O για σκυρόχρωμές επιφάνειες ή ρφές σε βιμηχανικές περιχές, Κ = 0.5 για ανιχτόχρωμες ρφές. (25.5 -Ta): Διόρθωση για θερμκρασία χώρυ διαφρετική από 25.5 C CΤσ-29.4):Διόρθωση για μέση θερμκρασία εξωτερικύ αέρα διαφρετική από 29.4 C f : Συντελεστής πυ εξαρτάται από τ αν υπάρχυν ανεμιστήρες η αεραγωγί στην ρφή και παίρνει τις τιμές: : 1.0 εάν δεν υπάρχυν ανεμιστήρες ή αγωγί :0.75 εάν υπάρχει θετικός αερισμός Εξωτερικί τίχι Τα ψυκτικά φρτία ενός χώρυ σε συνάρτηση με τυς εξωτερικύς τίχυς δίννται από τη σχέση : Q=U* Α *CL TDcorr Όπυ: U : Συντελεστής θερμπερατότητας της εξωτερικής ρφής σε W/m 2 C 42

43 Α : Εμβαδόν επιφανείας εξωτερικής ρφής σε m 2 CL TD : Coπect Cooling Load Difference. Διρθωμένη διαφρά θερμκρασίας ψυκτικύ φρτίυ. Τα μεγέθη U και Α είναι χαρακτηριστικά τυ δμικύ στιχείυ ενώ τ μέγεθς CL TDcoπ υπλγίζνται ως εξής: Υπάρχυν 7 κατηγρίες εξωτερικών τίχων A,B,C, D, Ε, F, G πυ δίννται από τν πίνακα 6 και κάθε μία περιέχει διάφρα είδη τίχων με όσ τ δυνατόν πι όμια στιχεία τα : μάζα, θερμχωρητικότητα και συντελεστή θερμπερατότητας. Α είναι ι θερμικά βαρύτερι τίχι και κατεβαίνντας πρς τ G ι θερμικά ελαφρύτερι. Τν εξωτερικό τίχ της μελέτης πυ κάνυμε τν εντάσσυμε σε μία από τις παρακάτω κατηγρίες με κριτήρι την όσ πι δυνατό μεγαλύτερη μιότητα τυ στα παραπάνω μεγέθη με αυτά της αντίστιχης κατηγρίας. Από τν πίνακα 7 τυ παραρτήματς 7 για τη συγκεκριμένη κατηγρία τίχυ και για την ώρα πυ θέλυμε να βρύμε τ ψυκτικό φρτί, καθώς και για τ συγκεκριμέν πρσανατλισμό εκλέγυμε τ CL TD. Αν η θερμική αντίσταση τυ πραγματικύ τίχυ από αυτή τυ τίχυ της κατηγρία ς κατά R-7, πυ ισδυναμεί με m 2 C /W, τότε για κάθε διαφρά ίση με R-7 εκλέγυ με CLTD μιας κατηγρίας με δύ γράμματα ψηλότερα. π.χ. από C σε Α αν η μόνωση βρίσκεται στ εξωτερικό τυ τίχυ. Αν αυτό δεν είναι δυνατό γιατί ήδη έχυμε εκλέξει την βαρύτερη κατηγρία τότε εκλέγυμε την CL TD από τν παρακάτω ανάλγα με τν πρσανατλισμό τυ τίχυ. Οι τιμές της CL TD πυ δίννται στ πίνακα 7 είναι υπλγισμένες για τις εξής συνθήκες: Σκυρόχρωμ εξωτερικό τίχ Εσωτερική θερμκρασία χώρυ 25.5 C Μέγιστη εξωτερική θερμκρασία 35 C με μέση εξωτερικέ θερμκρασία 29,4 C και ημερησία διακύμανση 11,6 C Βόρει Γεωγραφικό πλάτς 40 και ημε ρμηνία 21 Ιυλίυ. Εξωτική αντίσταση συναγωγής Ro= m C/W Ορφή χωρίς ή με ψευδρφή αλλά χωρίς ανεμιστήρες ή αεραγωγύς στην ψευδρφή Εσωτερική αντίσταση συναγωγής Ri=0.121 m 0 C/W 43

44 Όταν ι συνθήκες τυ χώρυ πυ υπλγίζυμε τα ψυκτικά φρτία είναι διαφρετικές από τις παραπάνω πρέπει να κάνυμε τις ακόλυθες διρθώσεις: Με βάση την CL TD πυ διαλέξαμε βρίσκυμε τ CL TDcoπ από τη σχέση : CL TDcorr =(CL TD+LM)*K + (25.5-Ta) + (Τ-29.4) Όπυ: LM : Διόρθωση γεωγραφικύ πλάτυς και μήνα πυ εκλέγεται από τν πίνακα 9 τυ παραρτήματς για τν συγκεκριμέν μήνα και τ γεωγραφικό πλάτς της περιχής πυ βρίσκεται τ κτίρι Κ : Συντελεστής χρώματς πυ παίρνει τις τιμές: Κ : 1,0 για σκυρόχρωμυς τίχυ ς ή τίχυς σε βιμηχανικές περιχές Κ :0,83 για μόνιμα ενδιάμεσυ χρώματς τίχυς Κ :0,65 για μόνιμα ανιχτόχρωμυς τίχυς (25.5-Ta) : Διόρθωση για θερμκρασία χώρυ διαφρετική από 25,5 C 29,4 C (Τ-29.4) : Διόρθωση για μέση θερμκρασία εξω τερικύ αέρα διαφρετική από Ανίγματα Τ ψυκτικό φρτί ενός χώρυ σ ε συνάρτηση με τα παράθυρα αυτύ τυ χώρυ χωρίζεται σε δύ κατηγρίες: Α. Ψυκτικό φρτί από συναγωγή Β. Ψυκτικό φρτί από η λιακή ακτινβλία Α. Ψυκτικό φρτί από συναγωγή Αυτό δίνεται από τν τύπ: Q=U* Α *CL TDco rr 44

45 Όπυ: υ : Συντελεστής θερμπερατότητας παραθύρυ σε W/m 2 C Α : Εμβαδόν επιφανείας παραθύρυ σε m 2 CLTD Coπect Cooling Load Difference. Διρθωμένη διαφρά θερμκρασίας ψυκτικύ φρτίυ. Την CLTDcorrτην βρίσκυμε ως εξής: Από τν πίνακα 1 Ο τυ Παραρτήματς εκλέγυμε για την ώρα πυ κάνυμε τν υπλγισμό των ψυκτικών φρτίων την CLTD. Επειδή ι τιμές τυ πίνακα έχυν υπλγισθεί για εξωτερική θερμκρασία 35 C και ημερήσια διακύμανση 11,6 C, καθώς και για θερμκρασία χώρυ 25 C, πρέπει σε αυτές να κάνυμε την παρακάτω διόρθωση: CLTDcorr =(CLTD + (25.5-Ta) + (Τ-29.4) Όπυ: Ta : Η θερμκρασία χώρυ αν αυτή είναι διαφρετική από 25 C Τ oc : Η μέση εξωτερική θερμκρασία αν αυτή είναι διαφρετική από 29,4 Β. Ψυκτικό φρτί από ηλιακή ακτινβλία Αυτό δίνεται από τη σχέση : Q=A *Sc*SHG*CLF Όπυ: Α sc : Εμβαδόν της επιφάνειας τυ παραθύρυ : Συντελεστής σκίασης τυ παραθύρυ πυ είναι χαρακτηριστικό μέγεθς αυτύ καθώς και από τ ε ίδς της εσωτερικής σκίασης πυ εφαρμόζεται σε αυτό. Ο συντελεστής σκίασης εκλέγεται από τυς πίνακες 28 και 34 τυ παραρτήματ ς και είναι μέγεθς αδιάστατ. 45

46 SHG : Μέγιστ θερμικό κέρδς W/m. 2 πυ δίνεται από τν πίνακα 11 τυ παραρτήματς σε συνάρτηση με τ γεωγραφικό πλάτς της περιχής τυ χώρυ, τ μήνα υπλγισμύ τυ ψυκτικύ φρτίυ καθώς και τν πρσανατλισμό τυ παραθύρυ. CLF : Συντελεστής ψυκτικύ φρτίυ (Cooling Load Factor) πυ μετατρέπει τ ψυκτικό φρτί για μια συγκεκριμένη ώρα και δίνεται από τυς πίνακες 13 και 14 τυ Παραρτήματς. Ειδικότερα CLF υπλγίζεται από τν πίνακα 14 όταν τ παράθυρ έχει εσωτερική σκίαση, ενώ όταν δεν έχει ακλυθεί την παρακάτω διαδικασία: Η κατασκευή τυ κατατάσσεται σε μια από τις παρακάτω κατηγρίες: Ελαφριά ( LIGHT) L, Μέση (MEDIUM) Μ, και Βαριά (ΗΕΑ VY) Η. σχέση: Κριτήρι είναι τ μέσ βάρς τυ δωματίυ ανά m 2 δαπέδυ πυ δίνεται από τη [(Μάζα εξ. Τίχων)+ Υz(Μάζα εσ. χωρισμάτων, δαπέδων, ρφών)] / Επιφάνεια δαπέδυ χώρυ Όταν τ παραπάνω κλάσμα παίρνει τιμές από ~200 Kg/m 2 δαπέδυ, τότε έχυμε ελαφριά κατασκευή L. Όταν παίρνει τιμές από 200 έως 450 Kg/m 2 δαπέδυ, τότε έχυνε μέτρια κατασκευή Μ. Όταν παίρνει μεγαλύτερες τιμές έχυμε βαριά κατασκευή Η. Με βάση την παραπάνω κατηγρία από τν πίνακα 13τυ παραρτήματς και σε συνάρτηση με τ πρσανατλισμό τυ παραθύρυ υπλγίζεται τ CLF Εσωτερικά δμικά στιχεία Όταν λέμε εσωτερικά δμικά στιχεία εννύμε εκείνα τα στιχεία πυ βρίσκνται σε επαφή με χώρυς πυ δεν κλιματίζνται και συνεπώς υπάρχει ρή θερμότητας από αυτύς πρς τν χώρ για τν πί κάνυμε τη μελέτη τυ κλιματισμύ. 46

47 Αυτά μπρεί να είναι ρφές, εσωτερικά πατώματα, εσωτερικές πόρτες καθώς και εσωτερικί τίχι. Εξαιρύνται τα δάπεδα πυ βρίσκνται σε άμεση επαφή με τ έδαφς ή πάνω από υπόγεια πυ δεν αερίζνται ή θερμαίννται. Για την τελευταία περίπτωση, η μεταφρά θερμότητας θεωρείται αμελητέα και δεν λαμβάνεται στυς υπλγισμύς. Τα ψυκτικά φρτία σε συνάρτηση με τη ρή θερμότητας από τυς γειτνικύς χώρυς δίννται από τη σχέση: Q=U*A*TD Όπυ: u : Συντελεστής θερμπερατότητας της εξωτερικής ρφής σε W/m 2 C Α : Εμβαδόν επιφανείας δμικύ στιχείυ σε m 2 TD :Θερμκρασιακή διαφρά (Design Temperature Difference) σε C Για τη θερμκρασιακή διαφρά ισχύει: TD=(tb-ti) Κατά κανόνα όταν δεν υπάρχει η θερμκρασία τυ γειτνικύ χώρυ και γενικά αυτός δεν περιέχει σημαντικές πηγές ενέργειας, ως tb λαμβάνεται η θερμκρασία τυ αέρα την συγκεκριμένη ώρα ελαττωμένη κατά 2,8 C. Η θερμκρασία τυ αέρα υπλγίζεται από τη σχέση: Temperature = DB-DR*Percentage/100 Όπυ : DB :Μέγιστη θερμκρασία ξηρύ θερμμέτρυ σε C DR Percentage : Ημερήσια διακύμανση θερμκρασίας : Τ πσστό της ημερήσιας διακύμανσης πυ αναλγεί στη συγκεκριμένη ώρα και πυ εκλέγεται από τν πίνακα 3 τυ παραρτήματς. 47

48 5.1.5 Εσωτερικός φωτισμός Τα ψυκτικά φρτία ενός χώρυ σε συνάρτηση με τν εσωτερικό φωτισμό τυ δίννται από τη σχέση : Q=INPUT*CLF Όπυ: INPUT : θερμικής ισχύς φωτιστικών CLF : Συντελεστής ψυκτικύ φρτίυ Γενικά η θερμική ισχύς από η λεκτρ ικά φρτία υπλγίζνται από τν τύπ : INPUT= Συνλικής ισχύς φωτιστικών *συντελεστής χρήσης* ειδικός συντελεστής. Η συνλική ισχύς αναγράφεται σε αυτά. Ο συντελεστής χρήσης είναι λόγς των Wattege σε χρήση από τις συνθήκες κάτω από τις πίες γίνεται η εκτίμηση τυ φρτίυ, πρς τη συνλική εγκατεστημένη ισχύ. Για εμπρικές εφαρμγές όπως π.χ. απθήκες, συντελεστής χρήσης είναι συνήθως ίσς με τη μνάδα. Ο ειδικός συντελεστής έχει εισαχθεί ως μέγεθς για τυς λαμπτήρες φθρισμύ και γενικά για λαμπτήρες πυ καταναλώνυν μεγαλύτερη ενέργεια από την αναγραφόμενη ισχύ τυς. Για τυς λαμπτήρες φθρισμύ ειδικός συντελεστή υπλγίζει τις απώλειες στ πηνί (ballast) και μπρ εί να ισύται με 2,19 για 32Watt απλό λαμπτήρα στα 277V. Για λα μπτήρες γρήγρυ ανάματς 40W ειδικός συντελεστής πικίλει από την τιμή 1,18 για δύ λάμπες στα 277V έως την τιμή 1,30 για μια λάμπα στα 118 V. Ο συντελεστής ψυκτικύ φρτίυ CLF δίνεται από τυς πίνακες 17 Α έως 17 Ε τυ παρα ρτήματς, ανάλγα με τ πόσες ώρες συνλικά είναι αναμμένα τα φωτιστικά. Ε κτός από τις συνλικές ώρες λειτυργίας των φωτιστικών εξαρτάται και από τα μεγέθη "a" και "b" καθώς και από την ώρα για την πία θέλυμε να βρύμε τ ψυκτικό φρτί. 48

49 Ο συντελε στής "a" εξαρτάται από την επίπλωση τυ χώρυ, από τν τρόπ πα ρχ11ς και επιστρφή ς τυ αέρα καθ ώς και από τν τύπ τω ν φωτιστικών. Δίνεται από τν πίνα κα 15 τυ παραρτήματς και παίρνει τις τιμές από 0,45, 0,55 0,65 και 0,7 ανάλγα. Ο συντελεστή ς "b" εξαρτάται από τη μάζα τυ πατώματς σ ε Kg/ m 2 καθώς κα ι από τ αν αυτό καλύπτεται από χαλί ή όχι. Επίσης από τν ρυθμό κυκλφρίας τη ς παρ χής και τη ς επιστρφής τυ αέρα στ χώ ρ και πα ί ρνει τις τιμές από Α έως Ο. Αναλυτικότερα για να υπλγίσυμε τ CLF ακλυθύμε την εξής διαδικασία : Ι. Από τν πίνακα 15 υπ λγίζυμε την τιμή "a" ΙΙ. Από τν πίνακα 16 υπλγίζυμε την τιμή "b" ΙΙΙ. Ανάλγα με τ πόσες ώρες είναι αναμμένα τα φωτιστικά συνλικά ανατρέχυμε σε έναν από τυς πίνακες 17Αέως 17 Ε. IV. Για την ώρα πυ θ έλυμε να υπλγίσυμε τ ψυκτικό φρτί βρίσκυμε πόσ ες ώρ ες έχυν περά σει από την ώρα πυ άναψαν τα φωτιστικά. Υ. Με βάση τις πρηγύμ ενες τιμές εκλέγυμε από τν πίνακα 17 τ CLF. Ο πίνακας 17 πρϋπθ έτει: Ι. Η θερμκρασία τυ κλιματιζόμενυ χώρυ να έχει σταθερή τιμή ΙΙ. Τ ψυκτικό φρτί και η θ ερμική ισχύς των φωτιστικών τελικά γίννται ίσα -CLF= l αν τα φώ τα ανάβυν για μεγάλ χρνικό διάστημα( πάνω από 16 ώρες). Αν τ σύστημα κλιματισμύ λειτύ ργει μόν κατά τη διάρκεια πυ κατικείται χώρς, η τιμή τυ CLF πρ έπει να εκλεγε ί ίση με τη μνάδα Ψυκτικά φρτία από άτμα Τα ψυκτικά φρτία ενός χώρυ σε σχέση με τυς ανθρώπυς πυ βρίσκνται σ' αυτόν, χωρ ίζνται σ ε δυ μέρη: Α. Αισθητά ψυκτικά φόρτια Β. Λ ανθ άνντα ψυκτικά φρ τία 49

50 Τ στιγ μιαί ψυκτικό φρτί δίνεται από τη σχέση : Qαισθ = Ν * Sens.HG * CLF Όπυ: Ν : Ο αριθμός των ατόμων πυ βρ ίσκνται στ χώρ. Sens.HG : Τ αισθητό θερμικό φρτί κά θε ατόμυ τ πί εξαρτάται από την θερμκρασία τυ χώρυ και από την εργασία πυ εκτελεί τ άτμ. CLF :Ο συντελεστής τυ ψυκτικύ φρ τίυ πυ δίνεται από τν πίνακα 19 τυ παραρτήματ ς σε σχέση με τ πό σες ώρες παρ ευρίσκνται τα άτμα στ χώρ και μετά από πόση ώρα από την είσδ τυς στ χώρ. Αν η θερμκρασία τυ χώρυ δεν διατηρείται σταθερή σε όλ τ εικσιτετράωρ (π.χ. αν τ σύστημα κλιματισμύ είναι κλε ιστό κατά τη διάρκεια της νύχτας) τότε CLF ισύται με τη μνάδα. Τ στιγμιαί λανθάνν ψυκτικό φρτί είναι ίσ με τ λανθάνν θερμικό φρτί και δ ίνεται από τη σχέση : Q λανθ = Ν * Lat.HG Όπυ : Ν : Ο αριθμός των ατόμων πυ βρίσκνται στ χώρ Lat.HG :Τ λανθάνν θερμικό φρτί κάθε ατόμυ, τ πί εξαρτάται από την θερμκρασία χώρυ και από την εργα σία πυ εκτελεί πυ εκτελεί κάθε άτμ, καθώς και από τη σχετική υγρασία τυ χώρυ. Πρτείνυμε τιμές για τ αισθητό και τ λανθάνν θερμικό φρτί κάθε ατόμυ, ανάλγα με την εργασία πυ εκτελεί, δίννται από τν πίνακα 18 τυ παραρτήματς Διάφρες συσκευές παραγωγή ς θε ρμότητας Για να εκτιμήσυμε τ ψυκτικό φρτί ενός χώρυ πρέπει να λάβυμε υπόψη όλες τις συσκευές παραγωγής θερμότητ ας. 50

51 Οι π ε ρισσότερες κινές συσκευές πα ραγωγής θερμότητας είναι αυτές πυ χρησιμπιύνται για την πρετιμασία τυ φαγητύ. Η θερμική ισχύς είναι αρκετά μεγάλη και πρέπει να ληφθεί υπόψη, κυρίως σε εμπρικές και βιμηχανικές εφαρμγές. Και εδώ τα ψυκτικά φρτία διακρ ίννται σε : Α. Αισθητά και Β. Λανθάνντα (όπυ υπάρχει λανθάνυσα θερμική ισχύς) Τ στιγμιαί αισθητό ψυκτικό φρτί δίνεται από τη σχέση : Q= ΗΕΑΤ GAIN *CLF Όπυ: ΗΕΑ Τ GAIN : Είναι η στιγμιαία θερμική ισχύς πυ εισάγ εται στ χώρ και εξαρτάται από κάθε συσκευή. Αυτή συνήθως είναι η νμαστική ισχύς της συσκευής πλλαπλασιαζόμενη με ένα συντελεστή χρήσης. Αν π. χ. υπάρχει χάνη απαγωγής, η εισερχό μενη θερμική ισχύς στ χώρ ελαττώνεται κατά 50%. Ο συντελεστής τυ ψυκτικύ φρτίυ δίνεται από τν πίνακα 22 τυ παραρτήματς αν η συσκευή έχει χάνη απαγωγής, και είναι συνάρτηση των συνλικών ωρών λειτυργίας των συσκευών καθώς και της ώρας στην πία θέλυμε να υπλγίσυμε τ ψυκτικό φρτί. Συγκεκριμένα εξαρτάται από τις ώρες πυ έχυν περάσει από τ άναμμα τη ς συσκευής έως εκείνη την ώρα. Τ στιγμιαί λανθάνν ψυκτικό φρτί δίνεται α πό τν τύπ : Q λαve.=ηεα Τ GAIN Όπ υ: ΗΕΑ Τ GAIN : Είναι η στιγμιαία λανθάνυσα θ ε ρμική ισχύς πυ εισάγεται στ χώρ και εξαρ τάται από την κάθε συσκευή. Τ λαν θάν ν ψυκτικό φρτί είνα ι ίσ με τη λανθάνυσα θερμική ισχύ. 51

52 μηδαμινό. Όπυ υπάρχει χάνη απαγωγής τ λαν θάνν θερμικό φρτί θεωρείται Στν πίνακα 20 τυ παραρτήματ ς καθώς και στν πίνακα 21 τυ παραρτήματς δίννται διαφρετικές ενδε ικτικές τιμές αισθητής και λανθάνυσας θερμικής ισχύς για διάφρες συσκευές πυ συναντώνται στ εμπόρι Ηλεκτρκινητήρες Όταν μια συσκευή πιυδήπτε είδυς λε ιτυργεί στν κλιματιζόμενα χώρ με ηλεκτρκινητήρα, τ ισδύναμ της θερμ ότη τας πρ έπει να ληφθεί υπόψη στην θερμική ισχύ πυ απδίδεται στ χώρ. Η γενική εξίσωση πυ υπλγίζει τη θερμική ισχύ σε Watt είναι: ισχύς τυ κινητήρα σε ιττττυς * Σ λ,, * 746 q=, υντε εστη φρτιυ % απόδση κινητηρα /100 Ο συντελεστής ισχύς είναι τ πσστό τυ φρτίυ σε σχέση με τ μέγιστ φρτί τυ κινητήρα, πυ απδίδεται κάτω από τις συνθήκες πυ υπλγίζεται τ ψυκτικό φρτί. Στην παραπάνω εξίσωση πρϋπόθεση είναι ότι η συσκευή και ηλεκτρκινητήρας είναι μέσα στν κλιματιζόμεν α χώρ. Αν ηλεκτρκινητήρας είναι έξω από τν κλιματιζόμενα χώρ, τότε η κατάλληλη εξίσωση είναι: q= Ισχύς τυ κινητήρα σε ίππυς* Συντελεστή φρτίυ *746 Αν ηλεκτρκινητήρας είναι μέσα στν κλιματιζόμενα χώρ και η συσκευή έξω τότε η κατάλληλη εξίσωση είναι: q= Ισχύς τυ κινητήρα σε ίππυς * Συντελεστή φρτίυ *746*(100-% απόδση κινητήρα )/ % απόδση κινητήρα Ο πίνακας 24 τυ Παραρτήματς δίνει τν βαθμό απόδσης τυπικών ηλεκτρκινητήρων καθ ώς και την νμαστική τυς ισχύς όπως και την θερμική ισχύ πυ απδίδυν στ χώρ ανάλγα με τις τρείς περιπτώσεις πυ αναφέραμε πι κάτω. Όπως και στις πρηγύμενες περιπτώσε ις τ στιγμιαί ψυκτικό φρτί υπλγίζεται από τν τύπ : Q= ΗΕΑ Τ GAIN *CLF 52

53 Όπυ : ΗΕΑ Τ GAIN : Είναι η θερμική ισχύς τυ συστήματς συσκευή- ηλεκτρκινητήρα ς πυ υπλγίζεται από τυς πρηγύμενυς τύπυς. CLF : Ο συντελεστής ψυκτικ ύ φρτίυ πυ υπλγίζεται από τν πίνακα 23 τυ Παραρτήματς, ανάλγ α, όπως και στις πρηγύμενες περιπτώσεις των συσκευ ών χωρίς χάνη απαγωγής Αερισμός Για τν αερισμό τυ χώρυ εισάγεται εξωτερικός αέρας συνθήκες (θερμκρ ασία και υγρασία) περιβάλλντς, πίς πρέπε ι να μετατραπεί σε συνθήκες τυ κλιματιζόμενυ χώρυ. Γι αυτό και απαιτεί τ ανάλγ ψυκτικό φρτί πυ είναι ίσ με τη θερμική ισχύ πυ π ρ σδίδει στ χώρ. Τ θερμικό φρτί τυ εξωτερικύ αέρα διακρίνεται σε αισθητό και λανθάνν και ισδυναμεί με την διαφρά εν θαλπίας τυ αέρα στις συνθήκες περιβάλλντς με την ενθαλπία τυ αέρα στις συνθήκες τυ κλιματιζόμενυ χώρυ κα ι δίνεται από τη σχέ ση: Qαερ. = [( V* 1.204)/3600]*(h1-h2) hι =[ 1005*tα ερ - +χι*(1.852 *t αερ )] Στυς παραπάνω τύπυς: hι : Η ενθαλπία τυ αέρα στις συν θήκες περιβάλλντς σε j/kg ή KJ/Kg hι : Η ενθαλπία τυ αέρα στις συν θήκες χώρυ σε j/kg ή KJ/Kg ν : Η παρχή τυ αέρα σε m 3 /h : Η πυκνότητα τυ αέρα σε Kg/ m : Η ε ιδική θερμότητα τυ ξηρύ αέρα σε J/Kg C tα ερ : Η θερμκρασία τυ εξωτερικύ αέ ρα σε C : Η θερμκρασία τυ α έρα τυ χώρ υ σε C 53

54 Χι : Η απόλυτη υγ ρασία τυ αέ ρ α στις συνθήκες περιβάλλντς σε g/kg : Η απόλυτη υγρασία τυ αέ ρ α στις συνθήκες χώρυ σε g/kg : Η ειδική θερμότητα των υδ ρ ατμών σ ε J/Kg C : Η ενθαλπία εξ άτμιση ς τυ νερύ στ υ ς 0 C Τ αισ θητό φρτί ισδυναμ ε ί με την ψυ κτική ισχύ πυ απαιτείται για να μετατραπεί η θερμκρασία τυ α έρα απ ό τη θ ερμ κρ α σί α περιβάλλντς στη θερμκρασία τυ κλιματιζόμενυ χώρ υ κα ι δίνεται από τν τύπ : Q ωσe= [( V * 1.204)/3600]*( 1005+Χ2* ) * (tαε ρ - i:χωρ) Τ λανθ άνν φρτί ισ δυναμε ί με την λανθάνυσα ψυκτική ισχύ πυ απαιτείται για να μ ετατραπε ί η υγ ρασία τυ αέρα από την υγ ρ ασία τυ περιβάλλντς στην υγρασία τ υ κλιματιζόμενυ χώρυ και είναι ίση με : Q λαvθ = Qαερ -Qαισθ 54

55 5.2 ΜΕΘΟΔΟΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΨΥΚΤ ΙΚΩ Ν ΦΟΡΤΙΩΝ ΚΑΤ Α CARRIER Ε ξωτ ε ρ ικί τίχ ι Ι σχύει η σχέση : Qi=U* Α * Δtei Όπυ: Qi u : Τ ψυκτικό φρτί κατ ά την ώρα i : Ο συντ ελε στή ς θ ε ρμπε ρατότητας τυ δμ ικύ στιχείυ Α : Η επιφάνε ια συναλλαγή ς θερμότη τας Δt ei : Η ισ δύναμη θερ μκ ρ α σιακή διαφ ρά για την επιφ άνεια συναλλαγής Η ισδύναμη θερμκρασιακή διαφρά Δ te i δίνεται από τν τύπ 1 τυ τεύχυ ς ση με ιώσεων, ανά λγα με τ β άρς ανά m2 τυ τίχυ και τν πρ σανατ λ ισμό τυ. π.ι Ν.-1:, ι :!.Οδ.ι,Ζ Lι:ι.κΜ DΙPtt<"I Pλ Τ'ΟL:<ΩΝ [}PA (-C.1 Πpι!>!ΝΘ1~ ιmμ,ίhτμι 1(/πμ,,'ΠΙ!' 12nJ;I 1ι,ψ 2μμ ~ Ι! μμ ~ Ι!μμ ;rμμ ΒΑ 9, " 12.Ε! ι 7.!. 7.2 fi.7 7 ~ 2 "1 Β θ , 1 2.Β- 1), 3 1 :Ζ.2,,, 83 5.l!i 1!1.1 l!i., 7-2' 7. Β 7.2 Ρ ΙΙΟΟ :Ζ.2 22 :Ζ. 2!!'.~ a.' :;ι Β. 3 d'. B Ι!., tl.is 6. Β.7 Β, ~;!!_ :) 3> ~- 3. 3:) 3;) 5.S ". Ιί ά. 8.8 e. '1.8 li l!i Π~1~μ.~ Α Ξi.:i' ~.!) ! Β 7 7. ;ι 1e 7$ 7 11 $_,..tj.aoo., !>.7 1ί'.:! 17.: Β 1.: ']'!'Ι 7, j,j Ρ Ι!ΙΟΟ a;:ι 4.'1. Β-,, 1"3. ;:ι. 1!.θ D ' S.!il 7 9 Β ~- Ω ~D 4. Β σ.::ι 1!3 'ttl ;:ι oD ~- 4 B'lii 7.8 n~ ::.~i«- Ν.Δ ιι. OD Η-4 1$ D 15$ 1-'Ι- J!. -3" 0 5 (Ι {,ι.3 7.ι {ι i" A31)Q ' β 1 -'Ι- -4 ::ι tι 7 :;ι ~ 7 72? , 3 3 3!!, ~ 9 S!J!. -ιια {! 1 0 '5 1 0!),3;4 7.!j; 7.:2 11-t :\ d 3.8' ;!!']. δ 1 Ί Β Β 3 Β 'ΕΙ 10 1 liiίl Β 3 Γ'\p:Dσ.-m_iι,ισ μός' Ν θ '1) ) s 2 ;;ι 7 ~ ~Q '6 Τ 5 (1 ~, 1 Ι'ι Ξι Α _, l _, 3, gι.:. 7,,, ι 31:) :f! ι;ι WI~ 12 8,, 8 3 P SOO i 7 2: θ 3 θ :;ι 10 cι '50 ει :3 7IUI ;!! : :;ι - ~ ι:ι <$ 5 7., 7 fl ~ Πp;:ιι::τ"'3!10Νσμ.;>;;; '-!ιι ΞΙ- 1'0 0 -:ι.2 _,_. 2' )3 1Q,,. (1., 8 ΕΙ 22.:2 22: 'J, ~ 1' 3 1.ΚJ (t GO co 0 '5-, :," :'!,. :ι 11 1 ιι,e ~ 2tι,.3 4 $(Ι ::ι "3 2 θ :ί12 Ζβ 3_ ' ι:.2 12.,-Ι ί'ϊ!ο :1 ~ ~ ;., ::! tι " s :. f:ι 3 Π;c.~.ς:.!!. 9-10{1-2-2 _, Q (i, 1 ;,:i. ιι., 1 7!Ι Zi! 2 <.~ D ~ ;!{1{1 ι;;.(ι ι;-α (i,, Ζ :ί "Ξι ρ 5(1!) 3 3 :) " 3 3 ~.:!; :;ι :;s tι ~ :Ί 10 t! 1 "' 5 5 r -;.-ι,, H 7QO :; "i-'i 5 tι :; 5 ::; s 5 n~1 ι::-.ιn:<>ς Β.Δ Ζ - 1, {!,. :;ι "' 1<!- 9 :ΖΖ::: 22-!Ι, 1 31 'iil tι r 7!! ~ ;11 5 ι:i ι!- 7 e- 1 :!; 3 18 ::. Ζ! 2 ::ι tj.s, 3QC,z 2' σ :! , 6 ϊ 1 7 ΗΙ 7 ::! ;:> :;i:c ::2 2 :Ζ Ζ2 2. :ίι 2 ::r:ι :-;: 2 8 3,} s <!;7 9ι ~.:. 3$ ~ 3 :!- ::! ~3 3 :!Ι J1 1 ΕΙ ;! :. r PQ'ζTl,7.ll;i ΓQ)ι Jς." Q'; e eι, ι::ι:ι ~ : c ~ 2~ 4.Α ~ ~ 1:1,., /<. ~ι -= ""'Ιι -.,..CI! {ι c ' Τ CJ 3 1 e ~ a 7 7 "'5~ ( Ω C D ι:; ι:.. [Ι::, 7 :;ι' :l θ 2~ ;;! 11 -ι 7C{! c 1) ι::.σ CD QQ t!q [Ι ;; ό c 5. 1 i ί' 2::: ::! ΕΙ 55

56 Ο ανωτέ ρω πίνακας ισχύει για : Σκυ ρόχρωμυς τίχυς Εξωτερική θερμκρασία 35 C Εσωτερική θερμκρασία 26, 7 C Ημερήσια διακύμανση θερμκρασίας 11 C Μηνά Ιύλι και γεωγραφικό πλάτς 40 Ν 24ωρη λειτυργία τυ συστήματ ς κλιμ ατισμύ Στην περίπτωση πυ δεν ισχύυν ι ανωτέ ρ ω παραδχές, π ρέπει να γίνυν ι αντίστιχες διρθώσεις. Υπ λγίζεται μια διόρθωση D από τ ν α κόλυθ πίνακα 4 σύμφωνα με τη διάφρά θ ερ μκρασίας στις 3 μ. μ. τυ υπ λγιζόμεν υ πίνακα μείν τη θερμκρασία μελέτης τυ χώρυ (Δθ= t Ε -tr) και τη μέση ημερήσ ια διακύμανση t 0. Δ \1 ι? - ιc a - 4 rj ~ ~ ό Ξ ! <. i:::, ι..o.:. r"" '" ~ ι1> ~~~ 1"" ι];) ;:; 'i 1(1 1! j<2-21. : -21.; -::2.3 -:2 a,_ - -. ; : =~.1 -:s.6 -:b. o -:6.~ -: 7. -: 7.~ -:7.? -:a.s -:~.3 -:1.a '9. :: -ιq.8 - :: ι;ι. 2-2(J. 7-2:. ι -:. 1,δ-:2. ό -:::. ~ -~ t; -:::.4 -:3.Ύ -::4 Θ -::~.3 -: :S.θ- -ι ":;. ~ -!~."': -ι : ::.:τ 4.a ι'5. a >. 7 -ι 7. ι -ι7. -ιa. - ιa. s :::o.a -:ι.:; -:1.a -'7._ -,. 7 - l ζ Ι.:; - l( Ι ~ 8 - Η. : -1 t. a -ι :.~ -J.~ Q -!'1. Q - l~.~ -: ~. l~.4-1~.~ -16.θ :; - 7.a -::::i. ~ -:J. :J -~. 1 -~ ό -7.! -7. ι. -8. ( - s. :; ~ _,.~ -e. _,.a -ι. ;; -1(,. e -.:. ~ ;;:. Q - 1~.! -!. ~. -δι -.;. ) --;.ι ; ~.; ~.~ -~.! -~. ι> - ";'. (1 -;.~ -7." -s..: -s.,. -~ ~ -;.; -!() ~l.7 -! t ; ό -4.! (Ι - ~.~ - ~. ";! c "' -,. ~ - ι.s - iξ!. b ,. 1 ( ι, S. :; -~!. ~ ι.::; -!. α -:.: -Zi. t) - 1 -::;. b -~. -.:.5 -S. r) - - ~.9 -Q.., -;;: -, '3, ' =... :. - 7.:: Θ - (1, ; :; : ~.,2>,,;;, l. 7 i. :: (Ι. Ξ -,,,:.. -:; ; - ~.2 - ::ί.6.:: -. : - :1. e :. -:::. Β -. - ~. ~ -::. q ό.8 ι:..,. - ~ " 7 ~ -.,:,. Jo I,.:. ~..::ι ~ 1. 8 ι.:; ( Ι,8 Q.4 -v. ι ι.::: -:.a - ~ s.a 8.:; 7 b. 7 ~ r b.:3 5 8 ~. :; :.. 9, - - ". ~ :; (. 8 ' ' ~.- -~ ~.. : 1.,, :. ::; ' "' ' ' - 8. ί s. ' , ' ~ - 1 ό. ~ "., " -, - ι.,.: 7 :;.,, J -'"' ~." -',.. e --.- ' j, 2 ;. 7 :.:; ~.a ;. <; ' -;.j 1 :._1 " - :::.:-~ ~ --=- ~-~ " -:; ' -.., ~- -.;:: :. ' - - j, 7 1 ~.2 l ::. 7 :~. :: 1!.8 ιι. :; tt).; 1(1, ~ ':>.!3 Q, : a.a e : 7.9 ' :; 1δ. ι; 1.~. 4. ~ :! ::; l::; ~ :;:. ') ~ ~., ;;:> -. 1.a _12s-1::.::; -11. ι 10 :;:2 ~ - ~..i.c L ~ -- '-' 11. ~ l '.! Ο. ~ 1 ).~!Ο. Ο ~.4 - " ~ '" - -,,., -' Ξ - ~ Η τελική διρθωμ ένη τιμή τυ Δ t e λα μ βάνει υπόψ η και τ χρώμα τυ τίχυ ως εξής: Γ ια σκύ ρ χρ ώ μα ( σκύρ μπλε. Σ κύ ρ κόκκιν, καφέ): Δtei= Δtemi +Ο Για μέ σ χρ ώ μα (ανιχτ ό πράσιν, γαλάζ ι γκ ρ ι κ.λ.π.): Δtei= 0, 7 8(Δtemi +D)+0,22 (Δte si + D) 56

57 Για ανιχτόχρωμ χρώμα (ανιχτό μπεζ, κρέμ, λευκό, κ.λ.π.) Δtei= 0,55(Δtemi +0)+0,45 (Δtesi +Ο) Δtemi : η διόρθωση θερμκρα σια κής διαφράς από τν πίνακα 4 : Η ισδύναμη θερμκρασιακή διαφρά από τν πίνακα l Δtesi : Η ισδύναμη θερμκρασιακή διαφρά από τν πίνακα l αλλά γ ια τίχ σκιασμ έν ( βόρει ς πρ σανατλισμός) Αν τίχς είναι σκιασμένς από εξωτερ ικές επιφάνειες, τότε τ σκιασμέν ε μβ αδόν τυ τίχυ υπλγίζεται με τη ισδύναμη θερμκρασιακή διαφρά πυ αναφ έρθ ηκε ανωτέρω. Στην περίπτωση αυτή, τ συνλικό ψυκτικό φρτί από τη ν επιφάνεια δίνεται : Όπυ : Α,η As : Εμβαδόν επιφάνειας εκ τε θε ιμένη στν ήλι : Εμβαδόν σκιασμ ένης επιφάνε ιας Ε πίση ς πρ έπει να λαμβάννται και ι ακό λυ θ ες διρθώσεις: Μεταβλητότητα η λιακής ακτινβλίας γ ια διαφρετικό μήνα και γεωγραφικό πλάτς. Η διόρθωση αυτή διαφρπιε ί τις σχέ σεις για την τ ελ ική τιμή τυ Δtei ως εξ ής : Για σκύρ χρώμα : Δte i =!!.l (Δtemi - Δtesi) + (Δtesi + Ο) Rm Γ ια μέσ χρώμα Δ te i = 0,78.!!.l (Δtemi - Δtesi) + (Δtesi +Ο ) Rm Για ανιχτό χρώμα : Δ tei = 0,5 5.!!.l (Δtemi - Δtesi) + (Δt es i + Ο) Rm Όπυ: R 5 :μέγ ιστ ηλιακό θ ε ρμικό κέρδς μ έσα από τζ άμια για τν επιθυμητό μήνα και γεωγραφικό πλάτς (πίνακας 6) 57

58 Rm : μέγ ιστ η λ ιακό θ ε ρμικ ό κέ ρ δς από τζάμια για τν Ι ύλι σ ε 40 Ν βόρει γε ωγ ραφ ικό π λάτς, απ ό τν πίνακα 6. Α ν η λε ιτυργ ία τη ς εγ κατάσταση ς κλ ιματισμύ είναι διαφρετική από 24 ώ ρ ες, όπως συνή θως συμ βα ίνε ι, τότε ι Δt ei πρέπε ι να λαμβάννται μεγαλύτερες. Συν επώ ς πρ έπε ι ν α,λα μβ άνετα ι αυξημέν ψυκτι κό φρ τί. Η αύξηση αυτή πρ έπει να ε ίν αι τό σ μ εγαλύ τερ η ό σ μ εγαλύ τ ε ρ είνα ι τ βάρς της κατασκευή ς Εξωτερικές ρφές Ισχύε ι η σχέση : Όπυ: : Τ ψυ κτικό φρ τ ί κ ατά τη ν ώρα ί u : Ο συν τελε στής θε ρμ π ε ρα τ ότητ ας της ρφής Α : Η ε πιφάνεια συναλλαγή ς θ ε ρμ ότητας τη ς ρφή ς : Η ισδύνα μη θερ μ κρασιακή διαφρά για την ρφή τη ν ώρα δ ι ρθωμένη σύμφωνα με τα ακό λυ θα: Η ισ δύ ν α μη θερ μ κ ρα σ ια κή δ ιαφρά για την ρφή την ώρα ί πρκύπτει από τν τύπ 2 ανάλγα με τ βάρς αν ά m 2 τυ τ ίχυ και την κα τάστασή τη ς. Sθ

59 ΠΙΝΑΚΑΣ 2. Ι ΣΟΔΥΝΑΜΗ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣ ΙΑΚΗ ΔΙΑΦΟΡΑ ΟΡΟΦΩΝ ΑΝΑ ΩΡΑ ( c ~ θτrμ 9πμ 10πμ 11πμ 12π μ 1μμ 2μμ 3μμ 4μ μ 5μμ 6μμ 7μμ ΟΡΟΦΗ : Η ΛJΟΛΟΥΣΤΗ β Β 0, β β Α Ρ Η Β Β ΟΡΟΦΗ : ΕΝΕΡΟ , Α 200 (} a e Ρ Ο. Ο Η e 3Q ss 6.7 7θ lίl Q. ~ , S ΟΡΟΦΗ: nτιζομενη Β 50. Ο Β 6.7 Α Ρ Η Ο. Ο Ο. Ο Ο ΡΟΦΗ : Σ.ΚΙ ΑΙ.ΜΕ ΝΗ Β ,1 Ο. Ο θ Α Ρ Η Ο. Ο θ Q.5 Ο. Ο Οι τιμές τυ πίνακα 3 για τις ίδ ιες συνθή κες όπως και πίνακας 1 (για τίχυς) και διρθ ών νται με τν ίδι α κριβώ ς τρόπ, όπως και ι ισδύναμες θερμκρασιακές διαφρές Δte για συνθήκες διαφρετικές από αυτές τυ πίνακα : Άλλες συνθήκες θερμκρασίας Άλλ χρώμα Σκίαση Διαφρετική χρνική περίδς Διαφρετικό γεωγραφικό πλά τ ς Ψυκτικό φρτί από δάπεδα επί εδάφυς Ισχύ ει η σχέση : Q= U*A*Δti Όπ υ : Q : Τ ψυκτικό φρτί ανεξάρ τητ ώρας 59

60 u : Ο συντελε στή ς θερμ περατ ότητα ς τυ δαπέδυ Α : Η επιφάνεια συναλλαγής θερμ ότητας τυ δαπέδυ : Η ισδύναμη θερμκρασιακή δια φρά μ ετα ξύ κλιματιζόμενυ χώρυ και εδάφυς, θεω ρείται σταθ ερή, συνήθω ς Ο C ή είναι ελαφρά αρνητική Ανίγματα Ισ χύε ι η σ χέ ση : Όπυ: : Τ ψυκτικό φρτί λόγω αγωγιμό τητας τυ ανίγματς κατά την ώρα u : Ο συντελε στή ς θ ε ρμπερατότητας τ υ δαπέδυ Α : Η επιφάν ε ια συναλλαγή ς θερμότητας τυ αν ίγματς : Η ισδύναμη θερ μ κ ρασιακή διαφρά για αγωγιμότητα ανιγμάτων την ώρα ί. Η Δ tί λα μβάν ε ται ως η διαφρά θερμκρασίας τυ π ε ριβά λλντς tei μ ε ίν τη θ ε ρ μκρασία τυ χώρυ tr : Δtί= tei - tr Εσωτερικά δμικά στ ιχεία Ισχύ ει η σχέση : Όπυ : : Τ ψυκτικό φρτί κατ ά την ώρα ί u : Ο συντελε στής θερμπερατότητας τυ τ ιχώματ ς 60

61 Α : Η επ ιφ άν ε ια συναλλαγή ς θε ρμ ότητας τυ τιχώμα τ ς : Η ισδύναμη θερμκρ α σιακή δ ιαφρά για μη κλ ιμα τιζό μ ενυς εσωτερι κύ ς χώρυς την ώρα i Η Δt ί λαμβάν εται ως η διαφρ ά θε ρμ κ ρα σίας τυ περιβ άλλντ ς tμκλί μείν τη θερμκρασία τυ χώρυ tr : Δtί = t ΜκΛί - tr Ακτινβλία μ έσω ανιγμάτων Δ ίν εται από τη σχέση : Όπυ: Qri=A[Gi * ES o uιi + Gesi *( 1- E S o uιi) ] ESin *S ι *S2* [1 + Η Ο.ΟΟΊ ]* [ 1 19 s-τ dp*0.05] : Τ ψυκτικό φρτί λόγω α κτινβλ ί ας κατ ά τη ν ώρα ί Α : Τ ε μβαδόν τυ ανίγμα τ ς : Η ισ δύναμη θ ε ρμκρα σιακή δ ιαφρά για μη κλ ιμα τιζόμενυς ε σωτερικύ ς χώρυς την ώ ρα ί Gi : Τ η λ ιακό θ ε ρμικό κέρ δς μέσα απ ό κιν ό μ ν ό τζάμι (πίνακας 3, για επιφάνεια μ ε βόρ ε ι πρ σανατ λισμό ) ESouti : Ο συντελε στής εξ ωτ ερ ική ς σκίαση ς ( ή συ ντ ελεστής η λ ιασμύ ε ξωτ ε ρικά ) και αναφ έρετα ι στ τμήμα τυ τζαμιύ π υ σκ ιάζεται από εξωτ ε ρικά στιχε ία σκίαση ς : Ο συντελε στή ς εσωτ ερικής σκ ίασ η ς πυ ε ίν αι : Ο συ ντ ελεστή ς τ ζα μ ιύ, ό ταν δεν υπ άρχυν εσωτερικές σκιάσ ε ις (κυρ τίνες, σίτ ες κ.λ. π.) Ο συν λ ικός συντ ελε σ τής τζ αμιύ μ ε εσω τερική σκίαση σ την π ε ρίπτωση πυ υπά ρχυν ε σ ω τε ρικ ί μη χαν ισμί σκίασης Ίσ ς μ ε Ο γ ια αν ίγματα χω ρίς τζά μι ( πόρτες λόσωμε ς. ξύ λ ιν ες). 61

62 s, : Ο συντελεστής πλαισίυ τυ αν ίγματς πυ είναι: 1 για ξύλιν πλαίσι 1, 1 7 για μεταλλικό πλαίσι ή για άνιγ μα χωρίς πλαίσι ( τσ αμαρίες) : Ο συντελε στής μίχλη ς πυ είναι : 1 για περιβάλλν χωρίς μίχλη 0,9 για περιβάλλν με μίχλη (β ι μηχανικές περιχές) Η : Τ απόλυτ υψόμετρ της θέση ς π υ βρίσκεται τ κτίρι σε m. : Η τιμή τυ σημείυ δρόσυ τυ εξ ωτερικύ αέρα ( στις συνθήκες υπλγισμύ ) σε C. Θ εω ρείται σταθερ ή για όλε ς τις ώρες. Ακτινβλία μέ σω αν1,γ μάτω ν ~ 'j ι r , ~- - n. ηρ.:ι_;t; η ΙΟλΩt)(ΤΤΟ T(CJ.Jι Π.ηρωι; ηλ 1σ.λ1J(ΠΟ τ(μ ι ιιj )I ~ μη _ ανισ σ~;ιαης f' μ.ω ιιι 1-rκιΩη.; On=A (:; ωυ τζα Jιrιu )+(! Ο" - Α c,; ι υν συ.ιτ τ(αμισυ 62

63 Ακτινβλ ία μέσω ανιγμάτων ~ --- J μr\μ ι.;. ιιιι - cι ια με,υ Τuη Η.ω τιpι ιιω ιιηιι ι Ο ι. ιση.:, IJ( r]((i\ Ο ί,11< Ι(Jι1Ι \, ι( μιu ι, =Α _, Ε-:, ;., G Ει cι ι ί,1 ι.n,, u, ('HU r ι,ι Ε σωτ ε ρικ ός φωτ ισμ ός Ισ χύ ε ι η σ χέση : Qrι = F1i*1.25* F2i*0.86 Όπυ: Qι; : Τ ψυκτικό φρτί Λόγω φωτισμύ κατά την ώρα ί : Η ι σχύ ς των λα μπτήρ ων φθρισμύ κατά την ώρα ί : Η ισχύ ς των λα μπτήρ ων πυράκτωσης κατά την ώρα ί Ψ υ κτ ι κ ά φ ρτία απ ό ά τ μ α Ι σχύυν ι σχέ σει ς: Qsi =ΣJ=l qsj * Nji Qιi = ΣJ=ι qιj * NJi Όπυ : τ συν λικό αισθ ητ ό ψυκ τι κό φρτί λόγω ατόμων κατά την ώρα i : τ συν λι κό λανθάνν ψυκτικό φρ τί λόγω ατόμων κατά την ώρα i 6)

64 J : Ο βαθμός ενεργητικότητα ς των ατόμων σύμφωνα με τν πίνακα 6. κ : Τ πλήθ ς των διαφρετικών δ ρασ τηριτήτων πυ ασκύνται από τα άτμα πυ βρίσκνται στ χώρ. : Τ αισθητό φρτίυ ενός ατόμυ βαθμύ ενεργητικότητας j : Τ λανθάνν ενός ατόμυ βαθμύ ενεργητικότηταςj : Ο αριθμός των ατόμων βαθμύ ενεργητικό τητας j πυ βρίσκντ αι στ χώρ κατά την ώρα ί ΠΙΝΑΚΑΣ 6 ΦΟΡΤΙΑ Α Τ ΟΜΩΙ\ Αισθητά (q5 ) κ α ι Λανθάν ν α (qι ) φρ11α α 1 μων Ι σε kcavh ι ΒΑΘ Μ ΟΣ Ε ΝΕΡΓΗΤΙΚΟΤΗΤΑΣ ανάλγα μ ε ε σω τερ ι κή θερμιφασiσ χωρu IR ΑΤΟΜ Ν ΙR =23 5 C tr ;24 s c t~ =25.S"C ~ =26 5'C!ρ =27 S"C s ι s L Ό c Διάφρες συσκ ευές παρ αγωγή ς θερμότητας Ισχύυν ι σχέσεις: Όπυ Qs = Σf= 1( qsj * Nj) + Qs1 : τ συνλικό αισθητό ψυκτικό φ ρτί από συσκ ε υ έ ς Qι : τ συνλικό λανθάνν ψυκτικό φ ρτί από συσκευ ές J : Ο τύπς της συσκευής σύμφων α με τν πίνακα 7 κ : Τα ε ί δη των συσκευών πυ λειτ υργύν στ χώρ : Τ αισθητό φρτίυ μια ς συσκευ ή ς τύπυ J (πίνακα ς 7) : Τ λανθάνν φρ τί μι ας συσκ ευ ή ς τύπυ j (πίνα κας 7) 64

65 : Ο αριθμός των συσκευών τύπ υ j π υ λ ειτυργύν στ χώρ : συνλικό αισθητό φρ τί από συσκευ ές π υ δεν πε ριέ χνται στν πίνακα 7 (πίνακας 9 ASH RAE) : συν λ ικό λανθάνν φρ τ ί απ ό συσκευ ές πυ δεν π ε ριέχ νται στν πίνακα 7 ( πίνακας 9 AS HRA E) Η μ έ θδς θε ωρ ε ί τα φρτία από συσκευ ές στ α θ ε ρά σ ε όλες τις ώρ ες. Στν πίνακα 7 δεν γίν ε ται διά κριση στ α ν η συ σκ ευή λε ιτ υργ ε ί μ ε απρρφητική χάνη ή όχι. Η ύπαρ ξη χάνης μειών ε ι σ τ μ ισό τ αισ θ ητό φρτί και μη ενίζε ι τ λανθάνν. ΠΙΜΚΑΣ 7 ΦΟΡ Ι Α ΣΥΣΚΕΥΩΝ ( Συ μφwνα μι 10 n0γρa μ μa ΑΟΑΡΤ) Ε Ι ΔΟΣ ΣΥΣΚΕΥΗΣ Αισθ ηr φρτι (Qs) Λανθάνν φρτί 4q_,1 ( kcal/ ι r κca1111 ι ,, f, '"' lbc-,._.,, &.'- d!i:at~s ~ t c,; ::-Jlft:~ ~ ιι ι,,. ;t ι c,., :,.. : ι :. :;:; - -.u. '", (_'\. :Ο. ι ~ e\ aιι ι.tn : ι.,, - : r.: -=ι-:;!"χt.ι; -,. ~ ~,. τμ.: ~,. t ~.. -,.-., f \Ι,π-~ ι. -. ~ χ."'χ ', ι~.,,.. ::.~~,,, 1----t-.""ς :.-" ;:CΙΟ χ~~ :::-.:: -.L Γ! :."C :;~,,_,, ~~-~ "' -.-z "'" -:::1: 4ΙΧ.- 4 ~ ><»'"'- ;< ~~ ;.-- - ~.ι:.ιcιr:ιιι: -.Η -:::. ~.. 1,._,.,. ι :::"" αχ:: -,,.'. Jt" "' ;.;; 6Ξ

66 Ηλεκτρκινητήρ ες Ισ χύει η σχέ ση: Όπυ : τ συν λικό αισθη τ ό ψυκτικό φ ρτί απ ό η λεκτρκινητήρες J : Ο τύπς τυ η λε κτρκινη τή ρα σύμφωνα με τν πίνακα 7 κ : Τα ε ίδη των η λε κτρ κινητήρ ων πυ λειτυργύν στ χώρ : Τ αισθητό φρτίυ η λεκτρ κινητή ρα τύπυ J (πίνακας 7) : Ο αριθμός των η λε κτ ρκινητήρων τύπυ j πυ λειτυργύν στ χώρ : συνλικό αισθητό φ ρτί από ηλεκτρκινητή ρες πυ δεν περιέχνται στν πίνα κ α 7 (π ίνακα ς 4 ASHRAE) ι. ς ~ ι r. r.- ~ 1t. ~ r-t't.-.~m-. ~- -- ~.. ~ '- -._ -._ 1~-,._ '" * ~." -- ~,.,._ "" ι' -.. ~ ~,. t"' ~ ~., - ~ " :ι '" ~._,,_ :-.; ~ ;ι.,.,,, ~ " ~. - ~.,. - ~ :, 11,, ~.,.,._ ~ -~.::: ~,.,~ :":t : 111 ""' ~1 ~ Ο.: ι ; " :>- '' ι ~ n.-: Μ --,,. '", ~ - - >- -.,., ~, " '''' - ' ~ :.:. ~';: ~~ - - ~ ~ Διείσδυση α έρα Τα φρ τία πυ πρ έρχντ α ι από φυσική διε ίσδυση αέρα περιβάλλντ ς στ χώρ μ έσ ω χα ραμάδ ων των αν ιγμά τ ων. σχισμών κ.λ. π. κα ι λαμβάννται υπόψη όταν δεν υπάρχ υν στ χώρ εναλλαγές αέρα α π ό κλιμα τιστικές συσκευές, δηλαδή όταν δεν πρβλέπεται β ε βιασμ ένη ε ισαγωγή νωπύ α έ ρα στ χώρ. 66

67 Ισχύει η σχέση: Qi = (Ση Ρ * a * b) * ΔΤ J= l J J ι Όπυ Qi : τ συν λικό αισθητό ψυκτικό φρτί από χαραμάδες : Η περίμ ετρς τυ ανίγματς j η : Ο αριθμός των ανιγμάτων μέσω των πίων υπάρχει φυσική διείσδυση αέρα στ χώρ ( δεν είνα ι αναγκαστικά όλα τα ανίγματα τυ χώρυ ) : Ο συντελε στή ς διείσδυση ς τυ αέρα για τ άνιγμα j, πυ εξαρτάται από τν τύπυ τυ ανίγ ματ ς κα ι ειδικά από τη στεγανότητα τυ, παίρνει τις τιμέ ς 1,2,3, όπως και ι αντίστιχες σ ε μελέτες θέρμανσης Β : Συντελεστής πυ εξαρτάται από την έκθεση τυ κτιρίυ σε ανέμυς, τ λόγ της επιφάν ειας των εξω τερικών ανιγμάτων πρς την επιφάνεια των εσω τερικών ανιγμάτων και τη θέση τυς και παίρνει τις τιμές από 0,24 έως 1,6 : Η διαφρά εξωτερική ς και εσωτερικής θερμκρασία ς ξηρύ βλβύ κατά την ώρα 1 : Δ Τί =tei + tr Τ φ ρτί λόγω διείσδυσης τυ αέρα είναι καννικά και αισθητό και λανθάνν. Με τη μέθδ τη ς Caπie r δεν γίνεται αυ τός διαχωρισμός. Υπλγίζεται ένα πρσεγγιστικό συνλικό φρτί πυ λαμβάνεται ως αισθητό. 67

68 Αερισμός Αφρά τη βεβιασμένη εισαγωγή νωπύ αέρα διαμέσυ κλιματιστικών συσκευών συσκευών για τις ανάγκες τυ χώ ρυ. Τ φρτί λόγω αερισμύ είναι αισθητό και λανθάνν και δεν απτελεί φρτί χώρ υ. Είναι όμως ψυκτικό φρτί για τις κλιματιστικές συσκευές και πρστίθεται στ φ ρτί χώρυ, ώστε να πρκύψει τ συνλικό ψυκτικό φρτί της κλιματιστικής συσκευ ής. Ισχύ υν ι πρσεγγιστικές σχέσεις: Qsi = 0.29*V*n* Δtί QLi = 0.71 *V*n*Δw Όπυ: Qsi :Τ αισθητό φρτίυ αερισμύ την ώρα i σε Kcal/h : Τ λανθάνν φρτίυ αερισμύ την ώρα i σε Kcal/h v : Ο όγκς τυ χώρυ σε m 3 /h η : Ο επιθυμητός αριθμός εναλλαγών αέρα ανά ώρα : Η διαφρά εξωτερ ικής και εσωτερικής θερμκρασίας ξηρύ βλβύ κατά την ώρα Ι : Δti=tei - tr Δw : Η διαφρά εξωτερικής και ε σωτερικής ειδικής υγρασίας σε gr/kgςα: Δw=We -WR Οι απαιτύμενες εναλλαγές αέρα βρίσκνται από τ πίνακα τη ς Τ.Ο.Τ.Ε.Ε /2010. Μπρύν επίσης να χρησιμπιηθύν και ι σχέ σεις : Qsi = 0.29*V ΝΑ *Ν* Δtί QLi = 0.71 *VNA *Ν*Δw Όπ υ: Qsi : Τ αισθητό φρτίυ αερισμύ την ώρα i σε Kcal/h : Τ λανθάνν φρτίυ αερισμύ την ώρα i σε Kcal/h : Η ανά άτμ απαιτύμ ενη παρχή αέρα σε m 3 /h, ανάλγα με τη χρήση τυ χώρυ 68

69 Ν : Ο πρβλεπόμενς μέγιστς αριθμός ατόμων στ χώρ Δtί και Δ w όπως ανωτέρ ω Οι απαιτύμενες εναλλαγές αέρα βρίσκνται από τ πίνακα τη ς Τ. Ο. Τ.Ε.Ε

70 6 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟΔΟ CAl~RIER Θ Ε ΡΜΟΚΡΑΣΙΑΚΑ ΣΤΟ Ι Χ Ε ΙΑ ΗΜ Ε ΡΟΜΗΝΙΑ Μ ΕΓ. Θ Ε ΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΔΙΑΚ ΥΜΑΝΣΗ ( C) 23 ΙΟΥ Λ Υ Ψ ΟΜC:Τ Ρ Ο (111) Π Ε ΡΙΟΧΗ Μ Ε ΟΜΙΧΛΗ (1 : ΝΑΙ 2: 0ΧΙ) ΕΣΩΤΕ ιηκη ΥΓΡ Α ΣΙ Α (% ) Ε ΞΩ ΤΕ ΡΙ Κ Η Υ Ι ' Ρ ΑΣ Ι Α (%) ΕΣΩΤΕΡ Ι Κ Η ΘC: Ρ ΜΟ Κ ΡΑΣ Ι Α ( C) Δ Ι ΑΦΟΡΑ Τ ΕΞΩΤ. - Τ ΜΗ ΚΛ Ι Μ. ΧΩΡΩΝ ( C) ΑΡ Ι ΘΜΟΣ Ε Ι Ι Ι ΓΙΕΔΩΝ ΚΤΙΡ Ι ΟΥ (1-15) ΤΥΓΙΙΚΟ ΥΨΟΣ ΕΓΙΙΓΙΕΔΟΥ ( 111)

71 ΣΥΣΤ. ΜΟΝΑΔΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ Watt CARRIER ΔΙΟΡΘΩΣΗ ΕΞΩΤ. ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ ΓΙΑ ΤΟ 24ΩΡΟ (23 ΙΟΥΛ.) ΩΡΕΣ 8πμ 9πμ 10πμ 11πμ 12πμ lμμ 2μμ 3μμ 4μμ 5μμ 6μμ ΔΙΟΡΘΩΣΗ D.B Ο. Ο ΔΙΟΡΘ. ΕΞΩΤ. ΘΕΡΜ ΔΤ ΠΑΡΆΘΥΡΩΝ ΔΤ ΜΗ ΚΛΙΜ. ΧΩΡΩΝ

72 Τυπικά Στ ιχεία Κτιρίυ - Εξ. Τίχ ι Τύπ ς Τύπς Τύπς Ε ξ.τίχι Π εριγραφή ASHRAE AS HRAE AS HRAE CLTD TFM RTS Συντ.k Συντ.k Kcal/m 2 hc Β άρς W/m 2 K Τίχων kg/m2 Τίχων Ορφών Ορφών τι Διπλός δρ μικός με μόνωση 7 cm c Τ2 Δ κός 25cm Μ όνωση 6 cm Β Τ 3 Τ ίχς Συ ρ μ ένων Μόνωση 5cm c Διπλό ς Ορ θ δρμι τ ι ι κό ς c Μόνωση 6cm Τ 12 Δ κός 25cm Μ όνω ση 5cm Β Τ 1 3 Τ ίχς Συ ρ μένων Μ όνω ση 5cm c

73 Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Ορφές Συντ. k Συντ.k Τύπς Τύπς Τύπς Ορφές Περιγραφή ASHRAE ASHRAE ASHRAE CLTD TFM RTS Kcal/m 2 hc Βάρς W/m 2 K Τίχων kg/m2 Τίχων Ορφών Ορφών Δώμα βατό 01 με μόνωση cm 02 Στέγη μνωμένη Πλάκα μνωμένη 03 κάτω από αμόνωτη στέγη 01 1 Ταράτσα Μόν. 6cm Γαρμπιλόδ ε μα 012 Στέγη Μνω μένη -Κεραμίδια Γαλλ Ταράτσα 013 Μνωμένη -Μπετόν Κλίσης 73

74 Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Δάπεδα Συντ. k Συντ. k Δάπεδα Περιγραφή Kcal/m 2 hc W/m 2 K Εσ. Τίχων Εσ. Τίχων Δαπέδων Δαπέδων Δl Δαπ.Μαρμ.σ ε μη θερ.χώρ(μ. 6cm) Δ2 Δάπεδ σε επαφή με φυσικό έδαφς Τυπικά Στ ιχε ία Κτιρίυ - Ανίγματα Πλάτ. Ύψς Συντ.k Συντ.k Ειδ. Kcal/m 2 hc Ανίγμ. Π εριγ ραφή W/m 2 K (m) (m) Πλαισ. Αν ιγμάτ ων Ανιγμάτων Α1 Διπλό διακένυ 12mm (μ εταλλ ικό π λα ίσι) Α νιγμα χωρίς Α2 τζάμι (ξύλιν πλα ίσι),.,.) 1 3 Α3 Δ ιπλό δ ιακένυ 12mm (μεταλλικό π λαίσι) Α4 Διπλό δ ιακέν υ 12mm ( μ εταλλ ικό π λαίσι) Α5 Διπλό δια κένυ 12mm ( με ταλλ ικό πλαίσι)

75 Α6 Διπλό διακένυ 12mm (μ εταλλικό πλαίσι) Α7 Διπλό διακένυ 12mm (μ εταλλικό πλαίσι) Α8 Διπλό διακένυ mm (μεταλλικό πλαίσι) Α9 Δ ιπλό διακένυ mm (μεταλλικό πλαίσι) AlO Διπλό διακένυ mm (μεταλλικό πλαίσι) 75

76 Επίπεδ : ΙΣΟ ΓΕΙ Ο Χώρς : 1 Ονμασία: ΣΑΛΟΝΙ Επιφάνειες Είδ. Επιφ. Πρσανατ λισμός k (W/m 2 K) Μήκς (m) Υψςή Πλάτ ς (m) Επιφ. (m2) Αριθ. Επιφ. Συν. Αφαιρ. Επιφ. Επιφ. Επιφ. Υπλ. (m2) (m2) (m2) τι ι Ν τ12 Ν 0.64 τ13 Ν 0.55 Al Ν τι ι Δ Τ12 Δ 0.64 τι2 Δ Α2 Δ τι 1 Β 0.70 Τ12 Β 0.64 Δl

77 Συντελεστέ ς Σκίασης Επιφανειών Είδ. Επιφ. 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Επιφ. Υπλ. (mz) Tl Τ Τ Al Tl Τ Τ Α τι Τ Δl

78 Φρτία Ανά Ε πιφάν ε ια και Ώρα ( Watt) Ε ίδ. Επιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) ΤΙ Τ ,, -_) A l 6.2 1,,,,,, _) _) _) ΤΙ Ο Τ ΤΙ ,, _) Α Τ Δ Ι

79 Δεδμένα Φωτισμύ ( Watt) Είδς Φωτισμύ Συντ. Ισ χύς Σύνλ Πυράκτωσης (W) Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γραμμα Φρτί Δεδμένα Ατόμων ( W att ) Βαθμός Σ υντ. Συντ. Αριθμός Σύνλ Σύνλ Σύνλ Ενε ργητικότητας Α ισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. Καθισμέν ς Χρνδιάγραμμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώρ α Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μ μ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γρα μμα Φρτί Αισθητό Φρτί Λανθάνν Σύνλ

80 Πρόσθετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt) Είδς 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φρτίυ Φωτισμός Άτμα (Αισθητό) Άτμα (Λανθάνν) Άτμα (Σύνλ) Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

81 Φρτία Συσκευή ς Λόγω Αερισμύ ανά Ώρα ( Watt ) Ε ίδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθ ητό Λανθάνν Σύνλ Μέγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt ) Αισθητό : 407 Λανθάνν: 382 Συνλικός όγκς αέρα (m 3 /h):

82 Ε πίπεδ : ΙΣ ΟΓΕΙΟ Χώ ρς : 2 Ον μα σ ία : ΤΡ ΑΠΕΖΑΡΙΑ Επιφάνειες Είδ. Πρσανα k Υψςή Συν. Αφαιρ. Επιφ. Μήκς Επιφ. Αριθ. Πλάτς Επιφ. Επιφ. Υπλ. τλισμός (W/m 2 K Επιφ. (m) (m2) Επιφ. ) (m) (m2) (mz) (mz) τι ι Ν ιο.88 ι ιο τ12 Ν ι Α3 Ν ι 5. ι 7 5. ι 7 τι 1 Δ ι ι τ12 Δ ι 1.92 ι. 92 τι ι Α ι τι2 Α ι τ12 Α Δl ι ι9. 50 ι 9.50 ι ι 0.44 ι

83 Συντελεστές Σκίασης Επιφανειών Είδ. Επιφ. Επιφ. Υπλ. 8 πμ 9πμ 10 πμ Ι Ι πμ Ι2 πμ Ι μμ 2 μ μ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (mz) ΤΙ Ι Τ Ι.00 Ι Ι.00 Ι Α Ι Ι Ι.00 ΤΙ Τ Ι Ι. 00 Ι Ι ΤΙ Ι Ι Ι ΤΙ Ι.00 Ι.00 Ι Ι.00 Ι.00 Ι.00 Ι Ι Τ Ι.00 Ι.00 Δ Ι ΟΙ Ι Ι Ι.00 Ι

84 Φρτία Α να Ε πιφάνεια και Ώρα ( Watt) Είδ. Επιφ. Επιφ. Υπλ. 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) Tl ) '"' Τ Α Τ Tl Τ Τ Δl

85 Δεδμένα Φω τισμύ ( Watt) Ε ίδς Φωτισμύ Συντ. Ισ χύς Σύνλ (W) Πυράκτωσης Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ αν ά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γραμμα Φρτί Δεδμένα Ατόμων ( Watt) Βαθμό ς Ενεργητικότη τα ς Συντ. Συντ. Αρ ιθμ ός Σύνλ Σύνλ Αισθ. Λανθ. Α τόμων Αισθ. Λανθ. Σύνλ Καθισμ έν ς Χρνδιάγρ α μμα Ατόμω ν Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρ ό γ ραμμα Φρτί Αισθητ ό Φρτί Λανθάνν Σύνλ Β ί d ι,ι uθ Η::Η Τ ΕΙ Π ΕΙ Ρ Α I Α

86 Πρόσθετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φωτισμό ς Άτμα (Αισθητό) Άτμα (Λανθ άνν) Άτμα (Σύνλ) Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

87 Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ανά Ώρα ( Watt ) Είδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ Μέγιστα Φρτία Συσ κευή ς Λόγω Αερισμύ ( Watt) Α ισθητό: 278 Λανθάνν: 261 Συνλικός όγκς αέρα (m 3 /h): 84.83

88 Επίπεδ : Α ΟΡΟΦΟΣ Χώρς : 1 Ονμασία: ΚΟΙΤΩΝ 1 Επιφάνειες Υψςή Συν. Αφαιρ. Επιφ. k Είδ. Πρσα Μήκς Επιφ. Αρ ιθ. νατλι 2 Πλάτς Επιφ. Επιφ. Υπλ. (W/m Επιφ. σμός (m) (m2) Επιφ. Κ) (m) (m2) (m2) (m2) τι 1 Ν τ12 Ν τ13 Ν 0.55 ι Α5 Ν ι τι 1 Α ι τ12 Α τ12 Α

89 Συντελεστές Σκίασης Επιφανειών Ε ίδ. Επιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 π μ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) T l Τ Τ Α Tl Τ Τ

90 Φ ρτία Α vα Ε πιφ ά ν ε ια και Ώρα ( Watt) Ε ί δ. Επιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 μμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (ιη 2) TJ Τ Τ Α TJ Τ Τ _,, ,, -'

91 Δε δ μένα Φωτισμύ ( Watt ) Ισχύς Είδς Φ ωτισμύ Συντ. Σύν λ (W) Πυράκτωσης Χρ νδιάγρ αμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γ ραμμ α Φρτί Δ εδμένα Α τόμων ( Watt) Βαθμό ς Ενε ργητι κότη τας Συντ. Συντ. Αριθμός Σύνλ Σύν λ Αισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. Σύν λ Καθισ μένς Χρνδιάγρ αμμα Α τόμων Χώρυ αν ά Ώρα Τ ίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μ μ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγ ραμμ α Φρτί Α ισθητό Φρτί Λανθάνν Σύνλ

92 Πρόσθετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μ μ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φωτισμός Ά τμ α (Αισθητό) Ά τμ α (Λανθάνν) Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύν λ

93 Φρτία Συσκευ1Ί ς Λόγω Α ε ρισμύ ανά Ώρα ( Watt) Ε ίδ ς Φ ρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισθητό Λανθάνν Σύν λ Μέγ ιστ α Φ ρτία Συσκευή ς Λόγω Αε ρισμύ ( Watt ) Αισθ η τό: 137 Λανθάνν : 129 Συν λ ικό ς όγκ ς α έ ρα (ιn 3 / h ) : 41.91

94 Επ ίπεδ : Α ΟΡΟΦΟ Σ Χώ ρ ς : 2 Ον μασία : ΚΟΙΤΩΝ 2 Επιφάνειες Υψςή Συν. Αφαιρ. Επιφ. k Είδ. Πρσα Μήκς Επιφ. Α ριθ. νατλι 2 Πλάτς Επιφ. Επιφ. Υπ λ. (W/m Επιφ. σμός (m) (mz) Επιφ. Κ) (m) (mz) (m2) (m 2) ΤΙ 1 Ν Τ12 Ν Τ3 Ν Α6 Ν τι 1 Δ Τ12 Δ Τ12 Δ

95 Συντελε στ ές Σ κίαση ς Επιφανε ιών Είδ. Επιφ. Επιφ Υπ λ. 8 πμ 9 π μ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m 2) πμ πμ ΤΙ Τ Τ Α τι Τ Τ

96 Φρτία Ανα Επιφ άνε ια κα ι Ώ ρα ( Watt ) Ε ίδ. Ε π ιφ. Ε πιφ. Υπ λ. 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ ( ιη 2 ) Τ Ο - Ο -Ο 1 1 2,.,,.,,.,.).).).) 3,., Τ Τ ,., -.) Α TJ Ο - Ο Τ Τ ,.,,.,.).)

97 Δεδμένα Φωτισμύ ( Watt) Ισχύς Είδς Φωτισμύ Συντ. Σύνλ (W) Πυράκτωσης Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ πμ πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρ όγραμμα Φρτί Δεδμένα Ατόμων ( Watt ) Βαθμός Ενεργητικότ ητας Συντ. Συντ. Αριθμός Σύνλ Σύν λ Αισθ. Λανθ. Ατόμων Α ισθ. Λανθ. Σύν λ Καθισμένς Χρνδιάγ ραμμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώ ρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 π μ 1 μμ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γραμμα Φρτί Αισθητό Φρτί Λανθάνν Σύν λ

98 Πρόσθετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ μμ 2 μμ πμ πμ πμ μμ 3 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φωτισμό ς Άτμα (Αισθητό) Άτμα (Λανθάνν) Άτμα (Σύνλ) Συ σκευές (Α ισθητό) Συσκευ ές (Λανθάνν) Συ σκευές (Σύνλ) Χα ραμά δες

99 Συν λ ικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (KWatt) Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισθητό Λανθάνν Σύ ν λ Φ ρτία Συσκευή ς Λόγω Αε ρισμ ύ ανά Ώρ α ( Watt ) Είδς Φρ τ ίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ Μ έγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt ) Αισθητό: 109 Λανθάνν: 102 Συν λ ικό ς όγκ ς α έ ρα (m 3 /h) : 33.17

100 Επίπεδ : Α ΟΡΟΦΟΣ Χώ ρς : 3 Ονμασία : ΚΟΙΤΩΝ 3 Επιφάνε ιες k Είδ. Πρσ α Μήκ ς Επιφ. Α ρι θ. Επιφ. νατ λ ι σμό ς (W/m 2 K ) Υψ ς ή Συν. Α φ α ιρ. Επιφ. Π λάτς Επιφ. Ε πιφ. Υ πλ. (m) (m2) Επιφ. (m) (m 2) (m 2) (m2) τι 1 Δ ι ι ι τ12 Δ τι3 Δ 0.55 ι ι Α8 Δ ι τι ι Β ι ι ι ι2.62 τ12 Β ι τι2 Α ι ι 4.Ο Ο 1 ι4.οο ι4. ΟΟ

101 Συντελεστ ές Σκίασης Επιφανειών Είδ. Ε πιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) τι ι Τ Τ Α T l Τ Τ

102 Φρτία Ανα Επιφάνεια και Ώρα ( Watt) Ε ίδ. Επιφ. Επιφ. Υπλ. 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) ΤΙ Ο -Ο ΤΙ Τ\ Ο -Ο Α ΤΙ\ Τ\ Τ\ Ο Ο

103 Δεδμένα Φωτισμύ ( Watt) Ι σχύς Είδς Φωτισμύ Συντ. Σύνλ (W) Πυράκτωσης Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγ ραμμα Φρτί Δεδμένα Ατόμων ( Watt) Βαθμό ς Ενεργητικότη τας Συντ. Συντ. Α ριθμό ς Σύνλ Σύν λ Α ισθ. Λανθ. Ατόμων Α ισθ. Λαν θ. Σύνλ Καθισμένς Χρνδιάγραμμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 π μ 1 μμ 2 μ μ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γραμμα Φρτί Αισθητό 140 Φρτί Λανθάνν Σύνλ

104 Πρόσθετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μ μ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φωτισμό ς Άτμα (Αισθητό) Άτμα (Λανθ άνν) Άτμα (Σύνλ) Συνλ ικά Φ ρ τία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Είδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητ ό Λανθάνν Σύνλ

105 Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ανά Ώρα ( Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ Μέγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt) Αισθητό: 173 Λανθάνν: 162 Συνλικός όγκς αέρα (m 3 /h):

106 Επίπεδ : ΙΣΟΓΕΙΟ Χώρς : 1 Ονμασία: ΣΑΛΟΝΙ Συν λ ικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Είδς Φρτίυ 8 πμ 9πμ 10πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

107 Χώρ ς : 2 Ονμασία : ΤΡ ΑΠΕΖΑΡΙΑ Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Ε ίδς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φρτίυ Α ισθητό Λ αν θάνν Σύνλ

108 Επίπ ε δ : Α ΟΡΟΦΟΣ Χώρς : 1 Ονμασία : ΚΟΙΤΩΝ Ι Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώ ρα Ε ίδ ς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φρτίυ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

109 Χώρς : 2 Ονμασία : ΚΟΙΤΩΝ 2 Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Είδς 8 πμ 9 πμ 10πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φρτίυ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

110 Χώρς : 3 Ονμασία : ΚΟΙΤΩΝ 3 Συνλ ικά Φρτί α Χ ώρων Α ν α Ώρα Είδς Φρ τ ίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθ άν ν Σύνλ

111 ΣΥΝΟΛΙΚΆ ΦΟΡΤΙΑ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΓΙΑ ΚΑΘΕ ΜΗΝΑ ΚΑΙ ΩΡΑ ΧΩΡΙΣ ΤΟΝ ΑΕΡΙΣΜΟ ( KW) ΩΡ ΕΣ 8πμ 9πμ lοπμ 11πμ 1 2πμ l μμ 2 μμ 3μμ 4μμ 5μμ 6 μμ 23 Ι ΟΥΛ ΣΥΝΟΛΙΚΆ ΦΟΡΤΙΑ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΓΙΑ ΚΑΘΕ ΜΗΝΑ ΚΑΙ ΩΡΑ ΜΑΖΙ ΜΕ ΤΟΝ ΑΕΡΙΣΜΟ ( KW) 23 ΙΟΥΛ. ΦΟΡΤlΑ ΧΩΡΟΥ ΩΡΕΣ 8πμ 9πμ 10πμ 1 1 πμ 12π μ 1μμ 2μ μ 3 μ μ 4μμ 5 μμ 6 μμ ΕΠ ΙΦ ΑΝ Ε Ι ΕΣ ΦΩΤΤΣΜΟΣ Α ΙΣΘ. ΑΊΌ Μ ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑΔ ΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.Α Ι Σ.ΧΩΡ ΣΥΝ.ΛΑΝ. ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑΕΡΙΣΜΟΥ Α Ι ΣΘ. ΑΕΡ ΛΑΝΘ. ΑΕΡ ΣΥΝΟΛΟ

112 ΦΟΡΤΙΑ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑΣ ΣΥΣΤΗ ΜΑ ΤΩΝ ΓΙΑ ΚΑΘΕ ΜΗΝΑ ΚΑΙ ΩΡΑ KW Ω ΡΕΣ 23 ΙΟΥΛ. 8πμ 9πμ 10πμ 1 Ιπ μ 12πμ Ιμμ 2μμ 3 μμ 4μμ 5μμ 6μμ ΣΥΣΤΗΜΑ : ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕ ΙΕΣ ΦΩΤΙΣΜΟ Σ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑ ΔΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.ΑΙΣ.ΧΩΡ ΣΥΝ.ΛΑΝ.ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑΕΡΙΣΜΟΥ Α Ι ΣΘ. ΑΕΡ. 1 1 ΛΑΝΘ.Α ΕΡ. ΣΥΝΟΛΟ Σ ΥΣ

113 23 ΙΟΥΛ. ΣΥΣΤΗΜΑ: 2 ΦΟΡΤΙΑ ΧΏΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ Ο ΦΩΤΙΣΜΟΣ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑΔΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. ΛΑΝΘ.ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.ΑΙΣ. ΧΩΡ 1 ΣΥΝ.ΛΑΝ. ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑΕΡΙΣΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. ΑΕΡ. ΣΥΝΟΛΟΣΥΣ

114 23 ΙΟΥ Λ. ΣΥΣΤΗΜΑ: 3 ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕ ΙΕΣ 1 ΦΩΤΙΣΜΟΣ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣ Κ. ΧΑΡΑΜΑΔΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤ ΟΜ. ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.ΑΙΣ.ΧΩΡ ΣΥΝ.ΛΑΝ. ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑΕΡΙΣΜΟΥ Α Ι ΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. ΑΕ Ρ. ΣΥΝΟΛΟ Σ ΥΣ

115 23 ΙΟΥ Λ. ΣΥΣΤΗΜΑ: 4 ΦΟΡΤΙΑ ΧΏΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕ ΙΕΣ ΦΩΤΙΣΜΟΣ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑΔΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.ΑΙΣ.ΧΩΡ ΣΥΝ.ΛΑΝ. ΧΩΡ ΣΥΝ. ΑΙΣ.ΧΩΡ ΣΥΝ. ΛΑΝ.ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑΕΡΙΣΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. ΑΕ Ρ. ΣΥΝΟΛΟ Σ ΥΣ

116 Διαγρά μματα Σ υγ κεντρωτικών Φρτίων Κτιρίυ Χωρίς Αερισμό ~ ~ 4. ' ' ~ 1 ~- 23 Ι Ο ΥΛ. ΧΩ ΡΙ Σ.Α ΕΡΙ ΣΜ Ο ~ ~ 1 : "' ι ι ι ' 1 : : ~ ~ L- - 7 f [ ---~-----~-----~--~ ' 1 1 ' 6 -l ---~-----~-----~-- ' 1 ' Η---~-----; ΧΑ. Ρ,Α. Μ.Α.ΔJΕ Σ. - Λ.Α. Νθ.Α. Ν Ο t J -.Α. Ι ΣιθΗ ΤΟ. 8πμ 9π μ 1Qπμ 11 πμ 1 2πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 1μμ 5\μμ 6μμ Ω Ρ Ε Σ

117 Διαγράμματα Συγκεντρωτικών Φρτίων Κτιρίυ Μ ε Αερισμό J --~ ~ ~ ~ ~ ~; ~, :------;-----J - 23 Ι ΟΥΛ. ΜΑ.ΖΙ Μ Ε ΤΟΝ Α ΕΡΙΣΜΟ ~ _ 1, ' ' , ' ; n: 1 ---~ -----:------:------:--- ~-- - _ι --- ~ --. :_ : :---: : ---, ' :ι:::: ~ :.$ί. 1 1 ~- -- ~ : ~ f --τ: ~ι ΧΑ. Ρ'Α ΜΑΔJΕ Σ ΑJΕ Ρ' Ι ΣΜ Ο Σ - ΛΑΝΘ. ΣΥ Σ Κ. - Λ Α. Ν θ. ΑΤΟ Μ. ' l '!iθ 'fy 5"'K,.,,. - - "' - Α Ι Σθ. ΑΤΟ Μ. - ΦΩΤΙΣ Μ ΟΣ - Ε Π ~ΑΝΕ Ι Ε Σ ,-, Sπμ 9πμ 1Qπμ 11 πμ '1 2πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ μμ 5. μμ 6 μμ Ω ΡΕ Σ 117

118 Διαγρά μμ ατ α Συ στημ ά τ ων 55 J"' f, ι ι ι:: ~ - - -' ~ ΙΟΥΛ. Σ'Ί'ΤΤ Η ΜΑ 1 45 )ι [--_ : :::-:- ----: -----ί - _:.;,,;.: : _;_ : ~ : ,51: t ---:-----~-----~- - ~ --, : ~ 3 : - : -,--- -~~ 1 -, - :;: ') ι:: 1 Υ.L, ~ --:ι. 1 1 ') ,- - ΧΑ. Ρ1Α.ΜΑΔ!Ε Σ.ΑJΕΡ Ι Σ ΜΟ Σ, Λ.Α. Νθ. ΣΥ Σ Κ. ' - /1ι_Α.Νθ. ΑΤΟΜ. - Α. Ι Σθ. ΣΥ Σ Κ. -.Α. Ι Σθ.. Α.ΤΟΜ. - Φ ΩΤ Ι ΣΜΟ Σ - Ε Π ~ΑΝ Ε ΙΕ Σ ~ 3π μ 9π μ 1 Οπ μ 1 1 π μ 1 2π μ 1 μμ 2 μμ j μμ Ω ΡΕ Σ μμ 5 μμ 6 μμ

119 23 ΙΟ ΥΛ. 1.6r 1 ' ;Ι - 1,2 1 ' ' - - _ι_ _ι J ' ' Σ'( ΣΤ Η ΜΑ ' ' ' ' Τ ' J ι - 1 ' - ΧΑ. ΡΑ Μ.Α.Δ!Ε Σ,ΑJΕΡ Ι ΣJΜ Ο Σ - Λ.Α. Νθ. ΣΥ Σ Κ. - Λ.Α. Νθ. ΑΤ Ο Μ.,.,._. Ι '; l )θ. "j"~._., κ ~.:;.. - Α. Ι ΣΘ.. Α.Τ Ο Μ. - ΦΩΤΙ Σ Μ ΟΣ - Ε Π ΚΡΑΝ Ε Ι Ε Σ ~ 0.8 ~~ :L 0, ' 3πμ 9π μ 1 Οπμ 1 1 πμ 1 2π μ 1 μμ 2μμ 3 μμ.; μμ Ω ΡΕ Σ 11 9

120 23 ΙΟΥΛ. 1,6 11 1,2 1 +:: ~ 08 -:: ' ~ 0,6 ' - - _,_ J J L ι ϊ , ' 1 ' _, J ι ""4' ' ΣΥ ΣΤΗΜΑ _,_ _,_ J J L ' ' 1 ' ι , , Τ ' ; J,ι 1 ' ΧΑ.ΡΑΜΑΔfΣ ΑJΕΡlΣΜΟΣ - ΛΑ.Νθ. Σ.ΥΣΚ. ΜΝΘ. ΑΤΟΜ. Α ΙΣΘ. ΣΥΣΚ - Α ΙΣΘ. ATOr. - ΦΩΤΙΣJΜΟΣ. - ~Π ΦΑΝ Ε ΙΕ Σ. Ο, 1 μμ Ω ΡΕ Σ 120

121 3 23 ΙΟ ΥΛ. Σ'r'ΠΗ ΜΑ 4 ~: : r r , , , , , ι ι ι 1 ι ι ι [ r---~ -----: -----~ : : ι 1 ι ι ι 1 ~---L-- --L~-- -L--- L r-----r-----r-----r--- - ΧΑ. ΡΑΜ.ΑΔJΕ Σ.Α!Ε Ρ Ι Σ ΜΟ Σ 1 ---,--- - Λ.ΑΝθ. Σ.Υ Σ. Κ. -.Λ.Α. Νθ. ΑΤΟΜ. -.Α. Ι Σθ. Σ'ι. Σ Κ. - Α Ι Σθ. ΑΤΟ Μ. - Φ ΩΤΙ Σ ΜΟ Σ - Ε Π Φ.Α. Ν Ε Ι Ε Σ ~ - - ~- 1 Βπ μ 9π μ 1 ()π μ 1 1 π μ '1 2π μ 1 μ μ 2 μ μ '"' μμ Ω Ρ Ε Σ μμ S. μμ 6 μμ 121

122 7 ΑΩΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΨΥΚΤΙΚΩΝ ΦΟΡΤΙΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟ ASHRAE Θ Ε ΡΜΟΚΡ ΑΣ Ι Α Κ Α ΣΤ Ο Ι Χ Ε Ι Α Ι-ΙΜ Ε Ρ Ο ΜΙ-Ι Ν Ι Α Μ ΕΓ. Θ Ε ΡΜΟΚΡΑΣ Ι Α Δ Ι Α ΚΥΜ Α Ν Σ Ι--1 ( C) 23 ΙΟΥ Λ ΕΣΩΤΕ ιηκι--ι ΥΠ)ΑΣΙΑ (%) Ε Ξ ΩΤΕ ΙJJ ΚΙ--1 ΥΓ Ρ ΑΣ Ι Α (%) ΕΣΩΤΕΡ Ι ΚΙ--1 ΘΕ ΙJΜΟ ΚΡ ΑΣ Ι Α ( C) ΔΙΑΦΟΙ)Α Τ CΞΩΤ.- Τ ΜΗ ΚΛΙΜ. ΧΩΡΩΝ ( C) ΑΡΙΘΜΟΣ ΕΓΙΙΓΙΕΔΩΝ ΚΤΙΡΙΟΥ ( 1-15) ΤΥΠΙΚΟ ΥΨΟΣ ΕΠΙΠΕΔΟΥ ( m) ΣΥΣΤ. ΜΟΝΑΔΩΝ Watt 122

123 <( ( < <J 0 ω :Σ

124 ΔΙΟΡΘΩΣΙ-Ι ΕΞΩΤ. ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ ΓΙΑ τ 24ΩΡΟ (23 /ΟΥ Λ.) ΩΡ ΕΣ 8πμ 9πμ 1 Οπμ 1 lπμ 12πμ lμμ 2μμ 3μμ 4μμ 5μμ 6μμ Ε ΞΩΤΕΡ. ΘΕΡΜ ΔΤ ΜΗ ΚΛΙΜ. ΧΩΡΩΝ ΜΕΣΙ-Ι ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ (23 ΙΟΥ Λ.): ΠΡΟΣΑΝΑΤΟΛΙΣΜΟΣ Δ ΙΟΡΘΩ ΣΙ-Ι (ΔΤ) ΒΑ Ο.Ο Α ΝΑ Ν ΝΔ Ο.Ο Ο.Ο 0.5 Ο.Ο Δ ΒΔ Β Ο Ο. Ο Ο.Ο Ο.Ο 0.5

125 Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Εξ. Τ ίχ ι Τύπς Τύ π ς Τύπς Συντ. k Συντ. k Kcal/m 2 h W/m 2 K Βάρ ς c Εξ. Τίχι Περιγραφή ASHRAE ASHRAE ASHRAE Τ ίχων kg/m2 Τ ίχων CLTD TFM RTS Ο ρφ ώ Ορ φών ν τι Διπλός δρμικός με μόνωση 7cm c G Τ2 Δκός 25cm Μόνωση 6 cm Β Gl Τίχς Τ3 Συρμένω c GlO ν Μόνωση 5cm Διπλός Ο ρθδρμι Tl 1 κό ς c G Μόνωση 6cm Τ12 Δκό ς 25cm Μόνωση 5cm Β Gl Τίχς Τ13 Συ ρ μ ένω c GlO ν Μόνωση 5cm

126 Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Ορφές Ορφές Π ε ριγραφή Τύπς Τύπ ς Τύπς ASHRA ASHRA ASHRA Ε Ε Ε Συντ. k Kcal/m 2 h c Τίχων Β άρς kg/m2 Συντ. k W/m 2 K Τίχων CLTD TFM RTS Ορφών Ορ φώ ν Δώ μα βατό 01 με μόνωση 5 l cm 02 Στέγη μ νωμένη Π λάκα μνωμένη 03 κάτω από αμόνωτη στέγη 011 Τ α ράτσα Μ ό ν. 6cm Γαρμπιλόδ ε μα Στέγη Μνωμένη -Κ ε ραμίδια Γαλλ Τ α ράτσα Μν ωμένη - Μ πετόν Κλ ίση ς

127 Τυπικά Στιχε ία Κτιρίυ - Δ άπεδα Συντ.k Συντ.k Δάπεδα Περιγραφή Kcal/m 2 hc Εσ. Τίχων W/m 2 K Εσ. Τίχων Δαπέδων Δαπέδων Δαπ. Μαρμ.σε Δl μη θερ.χώρ(μ.6 cm) Δ 2 Δάπεδ σ ε επαφή με φυσικό έ δαφς Τυπικά Στιχεία Κτιρίυ - Αν ίγματα Συντ. k Συντ.k Ανίγμ Π ε ριγραφή Πλά τ. (m) Ύψς (m) Kcal/m 2 hc Αν ιγ μά τω Ειδ. Πλαισ. W/m 2 K Ανιγ μάτω ν ν Διπλό διακένυ Al 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Α 2 Ά νιγμα χω ρίς τζάμι (ξύλιν ,., 1.).),., πλαίσι) Διπλό δ ιακ ένυ Α3 12mm (μ εταλλ ικό πλα ίσι) Διπλό δ ιακένυ Α4 l 2rnrn 1.4?,.,.) ( μ ε τα λλ ικό πλαίσι)

128 Διπλό διακένυ Α 5 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Διπλό δ ιακένυ Α 6 12mm (μεταλλικό πλαίσι) Διπλό δ ιακένυ Α 7 12mm (μεταλλικό πλαίσι ) Διπλό δ ιακένυ Α 8 12mm (μεταλλικό πλαίσι ) Διπλό δ ιακένυ Α 9 12mm (μεταλλικό πλα ίσι ) Διπλό δ ιακένυ ΑΙΟ 12mm (μετα λλικό πλαίσι ) 128

129 Επ ίπ εδ : ΙΣΟΓΕΙΟ Χώ ρ ς : 1 Ον μασία : ΣΑΛΟΝΙ Επιφάνειες k Υψ ς Είδ. Πρ σα Μήκς Επιφ. Α ριθ. Επιφ. νατλ ι σμός ή Συν. Αφαιρ. Επιφ. (W/m 2 Πλάτ Επιφ. Επιφ. Υπλ. Κ) (m) ς (mz) Επιφ. (m) (mz) (mz) (mz) Tl 1 Ν Τ12 Ν Τ13 Ν Al Ν Tl 1 Δ Τ12 Δ Τ12 Δ Α2 Δ " ' Tl 1 Β Τ12 Β Δl

130 Συντ ελεστ ές Σκίαση ς Επιφανειών Είδ. Επιφ Επιφ. Υπ λ 8 πμ 9 πμ 10 π μ 11 πμ 12 π μ 1 μμ 2 μ μ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μ μ (m2) Tl Τ Τ ΑΙ ΤΙ Τ Τ Α Tl Τ Δl

131 Δεδμένα Φωτισμύ ( Watt) Ισχύς Είδς Φωτισμύ Συντ. Σύνλ (W) Πυράκτωση ς Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλ ς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγρ αμμα Φ ρ τί

132 Δεδμένα Ατόμων ( Watt) Βαθμό ς Ενεργητικότη τας Συντ. Συντ. Αριθμός Σύνλ Σύν λ Αισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. Σύνλ Καθισμένς Χρνδιάγρα μμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9πμ πμ πμ πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γρα μμα Φρτί Αισθ ητό Φρτί Λανθάνν Σύνλ Πρόσθετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt ) Ε ίδς 8 πμ 9 πμ 10 πμ Φρτίυ πμ πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φω τισμό ς Άτ μα (Αισθητό ) Άτ μα (Λανθάνν ) Άτ μα (Σύνλ)

133 Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λαν θάνν Σύν λ

134 Φρτία Συσκευή ς Λόγω Αερισμύ ανά Ώρα ( Watt) Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισθητό Λανθάνν Σύνλ Μέγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt) Αισθητό: 407 Λανθάνν: 382 Συνλικός όγκς αέρα (m 3 /h):

135 Επ ίπεδ : ΙΣΟΓΕΙΟ Χώ ρς : 2 Ο ν μασία: ΤΡΑΠΕΖΑ ΡΙΑ Επιφάνε ιες k Υψςή Συν. Αφαιρ. Επιφ. Ε ί δ. Πρ σ α Μήκς Επιφ. Αριθ. νατ λ ι (W/m2 Π λάτς Επιφ. Επιφ. Υπλ. Επιφ. σ μός Κ ) (m) (m2) Επιφ. (m) (m2) (m2) (m2) Τ 11 Ν Τ 1 2 Ν Α 3 Ν Tl 1 Δ ] Τ12 Δ Τ1 1 Α Τ12 Α Τ12 Α Δ

136 Συντελε στές Σκίαση ς Επιφανειών Επιφ. Είδ. Επι Υπλ 8 πμ πμ 1 μμ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ πμ πμ πμ φ. (m2) Tl ] ] Τ ] Α ] ].00 Τ ] Τ ] Τ Τ Τ 1 2,,,,,,.)..).) Δ

137 Φρτία Α να Επιφάνεια και Ώρα ( Watt ) Είδ. Επιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (mz) Τ Τ Α Τ11 Τ Tl Τ Τ Δ

138 Δεδ μ έ ν α Φ ω τισμύ ( Watt ) Είδς Φωτισμύ Συντ. Ισχύ ς Σύνλ (W) Πυράκτωσης Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγ ρα μμα ].00 Φρτί

139 Δεδμένα Ατόμων ( Watt) Βαθμός Συντ. Συντ. Αριθμός Σύνλ Σύνλ Ε ν ε ργητικότητας Αισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. Σύνλ Καθισμέν ς Χρνδιάγραμμα Α τόμων Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγρα μμ α Φ ρ τί Α ισθητ ό Φρτί Λανθάνν Σύνλ

140 Π ρ όσθ ετ α Φ ρτία ανά Ώρ α ( Watt ) Είδ ς Φ ρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 π μ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φ ω τισμός Άτμα (Αισθητ ό) Άτμα (Λ ανθάν ν ) Ά τμα (Σύν λ) Συ σκευ ές (Α ισθητ ό) Συσκευ ές (Λαν θ άν ν) Συσκευ ές (Σύ ν λ ) Χαρα μάδε ς

141 Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

142 Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ανά Ώρα ( Watt) Ε ίδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λ α ν θά νν Σύνλ Μέγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt) Α ισ θ ητ ό: 278 Λανθάνν: 26 1 Συνλικός όγκς αέρα (m 3 /h): 84.83

143 Επ ίπεδ : Α ΟΡΟΦΟ Σ Χώ ρς : 1 Ονμασία: ΚΟΙΤΩΝ 1 Επιφάν ε ιε ς k Ε ίδ. Πρ σ α Μήκ ς Υ ψ ς ή Επιφ. Α ριθ. Συ ν. Α φ α ιρ Επιφ. νατ λ ι (W/m 2 Επιφ. Π λάτς Επιφ. Επιφ. (m) (m2) σμό ς Ε πιφ. Κ ) (m2) (m2) (m) (m2) Υπ λ. τ ι 1 Ν Τ 12 Ν Τ 13 Ν Α 5 Ν τι 1 Α Τ12 Α Τι 2 Α

144 Συντελεστές Σκίασης Επιφανειών Επιφ. Είδ. Επιφ. Υπλ (m2) 8 πμ 9πμ lοπμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Tl Τ Τ Α Tl Τ Τ

145 Φ ρτ ία Α ν α Επιφ άν ε ια και Ώρα ( Watt) Ε ίδ. Επιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (ιη 2 ) TJ Τ ] Τ Α Τ Τ Τ '"'.).) '"' 3 3.) '"' ] ) '"'

146 Δεδ μ ένα Φωτισμύ ( Watt ) Είδς Φ ω τισμύ Συ ντ. Ισχύ ς Σύν λ (W) Πυράκτωση ς Χρνδιάγραμμα Φω τισ μ ύ Χώρυ ανά Ώρα Τ ίτλς 8 πμ 9 πμ 10πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρό γραμμα Φρ τ ί

147 Δεδ μέν α Α τ ό μων ( Watt) Βα θ μός Συντ. Συντ. Αριθμό ς Σύνλ Σύνλ Σύνλ Ενεργητικότητας Αισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. Κ αθ ισμ ένς Χρνδιάγραμμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 π μ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χ ρ ν πρ όγ ρ α μμα Φ ρ τί ΑισΟητό Φρτί Λανθάνν Σύ ν λ

148 Π ρ όσθετ α Φρ τ ία ανά Ώρα ( Watt) Είδς πμ 9 π μ 10πμ 1 μμ 2 μμ Φ ρτίυ πμ πμ μμ,., -' 4 μμ 5 μ μ 6 μμ Φ ω τισμ ό ς Άτ μ α (Αισθητό ) Άτ μα (Λαν θ άν ν) Άτ μα (Σύνλ ) Συσκευέ ς (Αισθ ητό ) Συσκευές (Λανθάν ν ) Συσκευές (Σύ ν λ) Χαρα μάδ ε ς

149 Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (Κ Watt ) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

150 Φρτία Συσκευής Λόγω Α ε ρισμύ ανά Ώρα ( Watt ) Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό ] Λανθάνν Σύνλ ] ] Μ έγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt ) Αισθητό: 137 Λανθάνν: 129 Συνλικός όγκς αέρα ( m 3 /h):

151 Επίπεδ : Α ΟΡΟΦΟΣ Χώρς : 2 Ονμασία : ΚΟΙΤΩΝ 2 Επιφάν ε ιες Ε ίδ. Π ρ σ α k Μήκς Υψ ς ή Επιφ. Αριθ. Συν. Αφ αιρ. Ε πιφ. Επιφ. ν ατλι (W/m σμός 2 Κ ) (m) Πλάτς (m) (mz) Επιφ. Επιφ. Επιφ. Υπλ. (mz) (m2) (m2) τ ι ι Ν 0.70 τ 1 2 Ν 0.64 τ3 Ν Α6 Ν τ ι 1 Δ 0.70 τ ι 2 Δ 0.64 τ ι 2 Δ 0.64 Ο ι ι ι ι ι.63 ι ι ι ι 4. ι ι 4. ι ι ι ι 1.44 ι ι ι

152 Συντελεστές Σκίασης Επιφαν ειών Ε ίδ. Επιφ. Επιφ Υπλ. 9 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) πμ πμ πμ π μ T l Τ Τ Α Tl Τ Τ

153 Φρτία Αvα Επιφάν ε ια και Ώρα ( Watt) Ε ίδ. Επιφ. Επιφ. Υπλ.(m 2 ) 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ TJ Τ Τ Α TJ Τ Τ

154 Δεδ μ ένα Φ ω τισμύ ( Watt ) Είδς Φω τισμ ύ Συντ. Ισχύ ς Σύν λ (W) Π υράκτω ση ς Χρνδ ιάγρα μμα Φω τισμύ Χώ ρ υ ανά Ώρα Τίτλς 8 π μ 9 π μ 10 πμ 11 πμ 12 πμ l μμ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγρ αμμα Φρτί Δεδμένα Ατόμων ( Watt) Βαθμός Συντ. Συντ. Αριθμός Σύνλ Σύνλ Σύνλ Ε ν ε ργητικότητα ς Αισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. Καθισμ έ ν ς

155 Χρνδιάγραμμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγραμμ α Φρτί Αισθητό ] Φρτί Λανθάνν Σύνλ

156 Πρ ό σθ ετα Φρτία ανά Ώρα ( Watt) Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φωτισμ ός Ά τ μα (Αισ θητ ό) Ά τμα (Λανθάνν) Ά τμα (Σύνλ ) Συσκευές (Α ισ θητ ό) Συσκευές (Λανθάνν) Συσκευές (Σύνλ) Χ α ραμάδ ες

157 Συνλικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (KWatt) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύν λ

158 Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ανά Ώρα ( Watt)!Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισθητ ό !Λανθάνν Σύ ν λ Μέγιστα Φρτία Συσκευή ς Λόγω Α ε ρισμύ ( Wan ) Αισθητ ό : 109 Λανθ ά νν : 102 Συνλ ικός όγκς αέ ρ α ( ΠΊ 3 / h ):

159 Επίπεδ : Α ΟΡΟΦΟΣ Χώρς : 3 Ονμασία: ΚΟΙΤΩΝ 3 Επιφάν ε ιες Είδ. Πρσα k Μήκς Υψ ς Επιφ. Αριθ. Συν. Α φαιρ. Επιφ. Επιφ. νατλι σ μός ή (W/m 2 (m) (mz) Επιφ. Επιφ. Επιφ. Υπλ. Κ) Πλάτ ς (mz) (mz) (m z) (m) Tl 1 Δ Τ1 2 Δ Τ13 Δ Α8 Δ τι 1 Β Τ12 Β Τ12 Α

160 Συντελεστές Σκίασης Επιφαν ειών Είδ. Επιφ. Επιφ Υπλ. 8 πμ 9πμ 1 μμ 2 μμ 3 μ μ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (m2) πμ πμ πμ Tl Τ Τ Α ΤΙ Τ Τ

161 Φρτία Α να Επιφάν εια και Ώρα ( Watt ) Ε ίδ. Επιφ. Επιφ. Υπ λ. 8 πμ 9 πμ 10πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ (mz) Τ Τ Τ \ Α Τ Τ Τ

162 Δεδμένα Φωτισμύ ( Watt) Είδς Φωτισμύ Συντ. Ισχύς Σύνλ (W) Πυράκτωσης Χρνδιάγραμμα Φωτισμύ Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ πμ πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρν πρόγρ αμμα Φρτί Δεδμένα Ατόμω ν ( Watt ) Βαθμός Συντ. Συντ. Αριθμό ς Σύνλ Σύνλ Σύν λ Εν ε ργητικότητ Αισθ. Λανθ. Ατόμων Αισθ. Λανθ. α ς Καθισμέν ς

163 Χρνδιάγραμμα Ατόμων Χώρυ ανά Ώρα Τίτλς 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Χρνπρόγρα μμα Φρτί Αισθητό Φ ρτί Λανθάνν Σύ ν λ

164 Πρ όσθετα Φ ρτία ανά Ώρα ( Watt) Ε ίδ ς Φ ρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Φωτισμ ός Ά τ μ α (Αισθη τό) Άτμα (Λανθάνν) Άτμα (Σύνλ) Συσκευές (Αισθητό) Συσκευές (Λανθάνν) Συ σκευ ές (Σύνλ) Χαραμάδες

165 Συν λ ικά Φρτία Χώρυ ανά Ώρα (KWatt) Ε ί δς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισ θ ητό Λανθάνν Σύνλ

166 Φρτία Συσκευής Λόγω Α ε ρισμύ ανά Ώρα ( Watt) Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισ θ ητ ό Λανθάνν Σύνλ Μέγιστα Φρτία Συσκευής Λόγω Αερισμύ ( Watt) Αισθητό: 173 Λανθάνν: 162 Συνλικός όγκς αέρα (m 3 /h):

167 Επίπε δ : Ι ΣΟΓΕ Ι Ο Χώρς : 1 Ονμασία : ΣΑΛΟΝΙ Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό ΛανΟάνν Σύνλ

168 Χώρς : 2 Ονμασία : ΤΡΑΠΕΖΑΡΙΑ Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ι σθητό ( 1 m w Λανθάνν '::] ~ : m - αι σ ::r. 7' )> :. Σύν λ

169 Επίπεδ : Α ΟΡΟΦΟΣ Χώρς : 1 Ονμασία: ΚΟΙΤΩΝ 1 Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισ θ ητ ό Λανθάνν Σύνλ

170 Χώρς : 2 Ον μα σία: ΚΟΙΤΩΝ 2 Συν λ ικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Ε ίδ ς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Α ισθητό Λανθάνν Σύνλ

171 Χώρς : 3 Ονμασία: ΚΟΙΤΩΝ 3 Συνλικά Φρτία Χώρων Α να Ώρα Είδς Φρτίυ 8 πμ 9 πμ 10 πμ 11 πμ 12 πμ 1 μμ 2 μμ 3 μμ 4 μμ 5 μμ 6 μμ Αισθητό Λανθάνν Σύνλ

172 ΣΥΝΟΛΙΚΑ ΦΟΡΤΙΑ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΓΙΑ ΚΑΘΕ ΜΗΝΑ ΚΑΙ ΩΡΑ ΧΩΡΙΣ ΤΟΝ ΑΕΡΙΣΜΟ ( KW) ΩΡ Ε Σ 8πμ 9πμ ΙΟπμ 1 Jπμ 12πμ lμμ 2μμ 3μμ 4μμ 5μμ 6μμ 23 ΙΟΥΛ Σ ΥΝΟΛΙΚ Α ΦΟΡΤΙΑ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΓΙΑ ΚΑΘΕ ΜΗΝΑ ΚΑΙ ΩΡΑ ΜΑΖ Ι Μ Ε ΤΟΝ Α Ε ΡΙΣΜΟ ( KW) 23 Ι ΟΥΛ. Ω P tl 8πμ 9πμ ΙΟπμ ] \πμ 12πμ Ιμμ 2μμ 3μμ 4μμ 5μμ 6μμ ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ Ε ΠΙΦ ΑΝΕ Ι ΕΣ ΦΩΤΙ Σ ΜΟ Σ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑΔ ΕΣ

173 ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.ΑΙΣ.ΧΩΡ ΣΥΝ.ΛΑΝ.ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑΕ ΡΙ Σ ΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. Α ΕΡ. -1 ΣΥΝΟΛΟ

174 23 ΙΟΥ Λ. ΣΥΣΤ ΗΜ Α: ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ 8πμ 9πμ 10πμ 1 ]πμ 12πμ Jμμ 2μμ Jμμ 4μμ 5μμ 6μμ ΕΠ ΙΦΑ ΝΕ Ι ΕΣ ΦΩΤΙΣΜΟΣ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑΔΕ ΛΑΝΘ. ΑΊΌΜ. ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. ΣΥΝ.A IL.XΩP ΣΥΝ.ΛΑΝ.ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ ΑCΡ ΙΣΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. ΑΕΡ. ΣΥΝΟΛΟ ΣΥΣ

175 3 ΙΟΥ Λ. ΣΥΣΤΗΜΑ: 2 ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ 1 1 ΦΩΤΙΣΜΟΣ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥ Σ Κ. ΧΑΡΑΜΑ ΔΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. ΛΑΝ Θ. ΣΥΣ Κ. ΣΥΝ. ΑΙΣ.ΧΩΡ 1 ΣΥΝ.ΛΑΝ. ΧΩΡ ΦΟΡΤΙΑ Α Ε ΡΙΣΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. Α Ε Ρ. ΣΥΝΟΛΟ ΣΥ Σ. 2 2

176 23 ΙΟΥ Λ. ΣΥΣΤΗΜΑ: 3 ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ ΦΩΤΙΣΜΟ Σ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑ ΜΑΔΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. Ο Ο Ο Ο Ο Ο Ο Ο Ο Ο Ο ΛΑΝΘ. ΣΥΣΚ. Ο Ο Ο Ο ΣΥΝ. ΑΙΣ.Χ ΩΡ Ο ΣΥΝ.ΛΑΝ.ΧΩΡ Ο Ο ΦΟΡΤΙΑ ΑΕΡΙΣΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. Ο Ο Ο Ο Ο Ο ΛΑΝΘ. ΑΕΡ. Ο Ο Ο Ο Ο Ο ΣΥΝΟΛΟ ΣΥΣ.

177 23 ΙΟΥ Λ. ΣΥΣΤΗΜΑ: 4 ΦΟΡΤΙΑ ΧΩΡΟΥ ΕΠΙΦΑΝ Ε ΙΕΣ ΦΩΤΙΣΜΟΣ ΑΙΣΘ. ΑΤΟΜ. ΑΙ ΣΘ. ΣΥΣΚ. ΧΑΡΑΜΑ Δ ΕΣ ΛΑΝΘ. ΑΤΟΜ. Ο ΛΑ Ν Θ. ΣΥΣ Κ. Ο ΣΥΝ.ΑΙΣ.ΧΩΡ ΣΥΝ. ΛΑΝ.ΧΩΡ Ο ΦΟΡΤΙΑ ΑΕ ΡΙΣΜΟΥ ΑΙΣΘ. ΑΕΡ. ΛΑΝΘ. ΑΕΡ. ΣΥΝΟΛΟ ΣΥ Σ

178 Διαγράμ μ ατα Συγκεντρ ω τικών Φ ρτίω ν Κτιρίυ χωρίς Αε ρισμό 23 ΙΟ ΥΛ. ΧΩ ΡΙΣ Α ΕΡΙ ΣΜΟ ΧΑ. Ρ'Α.Μ.ΑΔ!ΕΣ ΛΑΝιθΑ.Ν ΟΝ ---ι------ι------ι------ι------ι------ι J Α Ι ΣΘ Η ΤΟ 7.J ι---- -~-----~-----ι------ι--- 6 ; 5] 1 : ~ 4 - Γ ϊ! 3 1 J 2 1 8πμ 9πμ 1 Οπμ 1 1 πμ "1 2πμ 1 μμ 2 μμ 3μμ 4 μμ 5,μμ 6.μμ Ω ΡΕ Σ