SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, Toni Kurtović

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA: PRORAČUN KROVIŠTA JEDNOSTRUKE STOLICE Toni Kurtović Osijek,

SADRŽAJ 1. Općenito o krovištima jednostrukih stolica..3 2. Tehnički opis 4 3. Dispozicija krovišta..6 4. Analiza opterećenja.7 5. Statički proračun rogova, POZ 100.26 6. Statički proračun podrožnice, POZ 101.46 7. Statički proračun stupa POZ 102-S, vezne grede POZ 102-VG i kose potpore POZ 102-KP.61 8. Iskaz materijala..87 9. Literatura...88 1

SAŽETAK Na lokaciji Ivanić Grad nalazi se objekat tlocrtnih dimenzija 7,88 x 16,38 m. Visina objekta do sljemena iznosi 6,94 m a nagib krovnih ploha je 40. Krovište je dvostrešna jednostruka stolica a statički sustav čine rogovi, podrožnica, stupovi, kose potpore i vezne grede. Raspon rogova iznosi 3,94 m a osni razmak 81 cm. S jedne strane rogovi se oslanjaju na nazidnicu a sa druge strane na podrožnicu. Podrožnica se oslanja na krajevima na zabatni zid i na tri stupa. Razmak između stupova iznosi 4,05 m. Stupovi su poduprti kosim potporama. Sastav drva je puno drvo razreda čvrstoće C24 i uzimajući u obzir djelovanja na konstrukciju izračunata prema HRN EN propisima, određene su dimenzije rogova 10/16 cm, podrožnice 16/22 cm, stupova 16/16 cm, kosih potpora 16/16 cm i vezne grede 16/16 cm. Vrsta drva je jela/smreka i ukupno je potrebno 5,40 m 3 drva za ovakvo dimenzionirano krovište jednostruke stolice. 2

1. OPĆENITO O KROVIŠTIMA JEDNOSTRUKIH STOLICA Krovna konstrukcija ili krovište je nosiva konstrukcija projektirana tako da prihvaća utjecaje vlastite težine, snijega, vjetra i korisnog opterećenja te ih bez deformacija prenosi na vertikalne objekte konstrukcije (zidove, stupove) i temeljno tlo. Krov ima nosivu funkciju, zaštitnu funkciju te praktičnu i estetsku funkciju. Razlikujemo dvije osnovne skupine krovnih konstrukcija : roženički ili prazan krov i podroženički ili krovovi sa podrožnicama. Podroženički krovovi se dijele na dva sustava : visulja i stolica. Stolice su konstrukcije koje su obično dvostrešne. Kod njih je spojna greda opterećena samo na vlak i eventualno na lokalno savijanje od vlastite težine dok je sustav rogova poduprt stupcima koji se oslanjaju na nosive zidove. Kod stolice se opterećenje prenosi na AB strop ili zidove unutar raspona krova. Nagib krovnih ploha ovisi o vrsti pokrova i klimatskim uvjetima. Stolice također mogu biti sa nadozidom ili bez nadozida. Stolice sa nadozidom imaju blagi nagib dok stolice bez nadozida imaju strmi nagib i kosnike ili kose potpore. 3

2. TEHNIČKI OPIS Ukupne tloctrne dimenzije krovišta su 7,88x16,38 m. Nagib krovišta je dvostrešan i iznosi 40. Krovni nosači zaštićeni su od direktnog djelovanja atmosferilija pokrovom kojega čini Cezar crijep. Odvodnja oborinskih voda odvodi se olucima postavljenim na strehama krovišta. Objekt je zatvoren. Zbog izloženosti utjecaja okoline drvena konstrukcija može biti izložena biološkim djelovanjima. Drvenu konstrukciju je potrebno zaštititi fugnicidno ineskticidnim sredstvima. Opterećenja vjetrom i snijegom uzeta su prema pravilima struke za lokaciju Ivanić Grad (100 m.n.m.). Krovište je koncipirano kao dvostrešna jednostruka stolica. Rogovi se oslanjaju na podrožnicu, koja opterećenja prenosi na stupove postavljene na veznu gredu i poduprte kosim potporama. Statički sustav čine rogovi (POZ 100), podrožnica (POZ 101), stupovi (POZ 102 S), kose potpore (POZ 102 KP) i vezne grede (POZ 102 VG). Rogovi krovišta, POZ 100, s jedne strane se oslanjaju na nazidnicu, a s druge strane na podrožnicu POZ 101. Rogovi se postavljaju pod nagibom od 40. Na njih se postavljaju letve, kontraletve i crijep. Raspon rogova iznosi 3,94+3,94 m (tlocrtna projekcija), razmak osi rogova je 0,81 m. Dimenzioniranjem su određene dimenzije rogova 10/16 cm. Sastav drva je puno drvo klase C24 (HRN EN 14081-1). Vrsta drva je jela/smreka. Podrožnice, POZ 101, preuzimaju opterećenja od rogova POZ 100 i prenose ih u stup. Statički sustav podrožnica je kontinuirani nosač koji se oslanja na krajevima na zabatni zid i na tri oslonca na drveni stup. Razmak između oslonaca iznosi 4,05 m. Dimenzioniranjem su određene dimenzije poprečnog presjeka 16/22 cm. Sastav drva je puno drvo klase C24 (HRN EN 14081-1). Vrsta drva je jela/smreka. Stupovi, POZ 102 S, prihvaćaju opterećenja podrožnice i prenose ih u veznu gredu, POZ 102 - VG. Stupovi se podupiru kosim potporama, POZ 102 KP, koje preuzimaju horizontalnu silu i prenose ju na veznu gredu. Vezna greda oprerećenja prenosi u zidove. Dimenzioniranjem su određene dimenzije stupa 16/16 cm, kose 4

potpore 16/16 cm i vezne grede 16/16 cm (iz konstruktivnih razloga). Sastav drva je puno drvo klase C24 (HRN EN 14081-1). Vrsta drva je jela/smreka. Vlažnost drva koja se ugrađuje u objekt ne smije biti veća od 20%. Konstrukcija pripada razredu uporabe 3, što je svrstava u uobičajene konstrukcije i predviđa se njezina trajnost od 50 godina. Smatra se da drvena konstukcija ima projektom predviđena tehnička svojstva i da je uporabljiva ako: - su građevni proizvodi ugrađeni u drvenu konstrukciju na propisani način i imaju ispravu o sukladnosti - ako su uvjeti građenja i druge okolnosti, koje mogu biti od utjecaja na tehnička svojstva drvene konstrukcije, bile sukladne zahtjevima iz projekta Održavanje drvene konstrukcije mora biti takvo da se tijekom trajanja građevine očuvaju njezina tehnička svojstva i ispunjavaju zahtjevi određeni ovim projektom i u njemu primijenjenim Propisima. U okviru održavanja drvenu konstrukciju treba: - redovito pregledati svakih deset godina - izvanredno pregledati nakon kakvog izvanrednog događaja ili po zahtjevu inspekcije - na konstrukciji izvoditi radove kojima se drvena konstrukcija zadržava ili vraća u stanje određeno projektom Održavanje treba dokumentirati i to: - izraditi i čuvati izvješća o pregledima i ispitivanja drvene konstrukcije - voditi zapise o radovima održavanja 5

3. DISPOZICIJA KROVIŠTA 6

4. ANALIZA OPTEREĆENJA STALNO: - Cezar crijep..0,40 kn/m 2 - letve i kontraletve....0,05 kn/m 2 - paropropusna folija. - vlastitu težinu elemenata uzima program ukupno stalno opterećenje 0,45 kn/m 2 - osni razmak rogova = 0,81 m - g = 0,45 x 0,81 = 0,36 kn/m STALNO OPTEREĆENJE [kn/m ]: 7

SNIJEG: Lokacija: Ivanić Grad, visina: 100 m.n.m. - područje 3, kontinentalna Hrvatska 8

s k = 1,00 kn/m 2 karakteristično opterećenje snijegom očitano Za 30 < α < 60 µ = 0,8 x (60 α) / 30 = 0,8 x (60 40) / 30 µ 1 (α 1 ) = 0,533 koeficijent oblika µ 1 (α 2 ) = 0,533 koeficijent oblika s = µ x c e x c t x s k opterećenje snijegom c e = 1,00 koeficijent izloženosti c t = 1,00 toplinski koeficijent α 1 = 40 nagib krovnih ploha α 2 = 40 nagib krovnih ploha 9

1. slučaj s 1,lijevo = µ 1 (α 1 ) x c e x c t x s k = 0,533 x 1,00 x 1,00 x 1,00 = 0,533 kn/m 2 s 1,desno = µ 1 (α 2 ) x c e x c t x s k = 0,533 x 1,00 x 1,00 x 1,00 = 0,533 kn/m 2 2. slučaj s 2,lijevo = 0,5 x µ 1 (α 1 ) x c e x c t x s k = 0,5 x 0,533 x 1,00 x 1,00 x 1,00 = 0,266 kn/m 2 s 2,desno = µ 1 (α 2 ) x c e x c t x s k = 0,533 x 1,00 x 1,00 x 1,00 = 0,533 kn/m 2 3. slučaj s 3,lijevo = µ 1 (α 1 ) x c e x c t x s k = 0,533 x 1,00 x 1,00 x 1,00 = 0,533 kn/m 2 s 3,desno = 0,5 x µ 1 (α 2 ) x c e x c t x s k = 0,5 x 0,533 x 1,00 x 1,00 x 1,00 = 0,266 kn/m 2 q 1 = 0,533 x 0,81 = 0,43 kn/m q 2 = 0,266 x 0,81 = 0,21 kn/m 10

Prikaz raspodjele opterećenja snijegom [kn/m 2 ]: 11

Opterećenje snijegom [kn/m]: 12

VJETAR: Lokacija: Ivanić Grad, visina: 100 m.n.m. - kontinentalna Hrvatska - V b,0 = 20 m/s 13

Presjek 1-1, mj 1:100 Z e referentna visina (visina objekta) Z e = 4,00 + 2,94 = 6,94 m 14

Regije u Republici Hrvatskoj : P1 zapadna unutrašnjost (od Požeške kotline do zapadne granice Hrvatske) I područje opterećenja vjetrom P2 istočna unutrašnjost (od Požeške kotline do istočne granice Hrvatske) I područje opterećenja vjetrom P3 Gorski Kotar i unutrašnjost Istre I ili II područje opterećenja vjetrom P4 Lika I ili II područje opterećenja vjetrom P5 Velebit i planinsko zaleđe južnojadranskog priobalja II, III, IV ili V područje opterećenja vjetrom P6 obala Istre II područje opterećenja vjetrom P7 sjevernojadransko priobalje (od Opatije do Zadra) II, III ili IV područje opterećenja vjetrom P8 Sjevernojadranski otoci (od Krka do Paga) II ili III područje opterećenja vjetrom, s izuzetkom područja mostova Krka i Paga koje spada u IV područje P9 južnojadransko priobalje (južno od Zadra) II ili III područje opterećenja vjetrom, s izuzetkom područja Makarske koje spada u V područje P10 južnojadranski otoci (južno od Paga) II ili III područje opterećenja vjetrom Kategorije zemljišta : 15

Proračun krovišta jednostruke stolice Koeficijent izloženosti Ce(z) u ovisnosti o visini objekta iznad terena i kategoriji zemljišta: Za regije P1-P4 Regija : P2 Kategorija zemljišta : III Visina objekta (ze) : 6,94 m Ce(z) = 1,62 m -> očitano 16

w e = q p (z e ) * c pe -> tlak vjetra na vanjske površine w i = q p (z e ) * c pi -> tlak vjetra na unutarnje površine v b,0 -> fundamentalna vrijednost osnovne brzina vjetra v b,0 = 20,00 m/s v b -> osnovna brzina vjetra v b = c dir * c season * v b,0 c dir -> koeficijent smjera vjetra (obično ima vrijednost 1,0) c season -> koeficijent ovisan o godišnjem dobu (obično ima vrijednost 1,0) v b = 1,0 * 1,0 * 20,0 v b = 20,00 m/s ρ -> gustoća zraka ρ = 1,25 kg/m 3 q b -> osnovni pritisak vjetra q b = ρ * v b 2 /2 q b = 1,25 * 20,0 2 /2 q b = 0,250 kn/m 2 q p (z e ) -> vršni pritisak vjetra q p (z e ) = c e (z) * q b q p (z e ) = 1,62 * 0,250 q p (z e ) = 0,405 kn/m 2 α -> kut nagiba krova α = 40 0 17

Izračun koeficijenata vanjskog tlaka (c pe ) : Geometrija : b = 16,38 m e = min (b, 2h) = 13,88 m d = 7,88 m e/2 = 6,94 m d L = 3,94 m e/4 = 3,47 m d D = 3,94 m e/10 = 1,39 m h = z e = 6,94 m Tlocrt krovnih ploha 18

Proračun krovišta jednostruke stolice Transverzalni smjer djelovanja od vjetra (Ө = 00) : Koeficijent vanjskog tlaka Cpe dvostrešni krovovi : Za A 1 m2 Za 1 m2 < A < 10 m2 Za A 10 m2 19 cpe = cpe,1 cpe = cpe,1 + (cpe,10 - cpe,1) x log10a cpe = cpe,10

Tlak vjetra na vanjske površine: w e = q p (z e ) x c pe Transverzalni smjer djelovanja vjetra sa lijeve strane (Ө = 0 0 ) : Područje F G H I J Tlocrtna površina (m 2 ) b i / d i A i c pe,10 c pe,1 c pe 3,47-0,166-0,50-0,27 1,39 4,82 0,70 0,70 0,70 9,44-0,166-0,50-0,166 1,39 13,12 0,70 0,70 0,70 16,38-0,066-0,066-0,066 2,55 41,77 0,533 0,533 0,533 16,38-0,266-0,266-0,266 2,55 41,77 0,00 0,00 0,00 16,38-0,366-0,366-0,366 1,39 22,77 0,00 0,00 0,00 w e [kn/ m 2 ] max. min. 0,28-0,11 0,28-0,07 0,22-0,03 0,00-0,11 0,00-0,15 Koeficijenti vanjskog tlaka ( c pe,10 i c pe,1 ) dobiveni su linearnom interpolacijom 20

Koeficijent unutarnjeg tlaka Cpi dvostrešni krovovi : Geometrija : h/d = 6,94 m / 7,88 m = 0,88 > 0,25 < 1,00 Koeficijent otvora : μ = 0,00 c pi = 0,35 μ = 1,00 c pi = -0,50 Unutarnji keoficijenti tlaka ( c pi ) za ravnomjerno raspoređene otvore : μ 21

Tlak vjetra na unutarnje površine: w i = q p (z e ) x c pi Transverzalni smjer djelovanja vjetra sa lijeve strane (Ө = 0 0 ) : Područje Tlocrtna površina (m 2 ) c pi W i [kn/ m 2 ] b i d i A i 1.slučaj 2.slučaj 1.slučaj 2.slučaj F 3,47 1,39 4,82 0,35-0,50 0,14-0,20 G 9,44 1,39 13,12 0,35-0,50 0,14-0,20 H 16,38 2,55 41,77 0,35-0,50 0,14-0,20 I 16,38 2,55 41,77 0,35-0,50 0,14-0,20 J 16,38 1,39 22,77 0,35-0,50 0,14-0,20 Izračun ukupnog djelovanja od vjetra: Transverzalni smjer djelovanja vjetra sa lijeve strane (Ө = 0 0 ) : w = w e - w i [kn / m 2 ] Područje max. min. 1.slučaj 2.slučaj 1. slučaj 2. slučaj w e w e w i w i max. min. max. F 0,28-0,11 0,14-0,20 0,14-0,25 0,48 G 0,28-0,07 0,14-0,20 0,14-0,21 0,48 H 0,22-0,03 0,14-0,20 0,08-0,17 0,42 I 0,00-0,11 0,14-0,20-0,14-0,25 0,20 J 0,00-0,15 0,14-0,20-0,14-0,29 0,20 min. 0,09 0,13 0,17 0,09 0,05 22

w [kn / m 2 ] = w x 0,81 [kn / m'] 0,81 m = razmak osi rogova w [kn / m'] 1. slučaj 2. slučaj max. min. max. F 0,11-0,20 0,39 G 0,11-0,17 0,39 H 0,07-0,14 0,34 I -0,11-0,20 0,16 J -0,11-0,24 0,16 min. 0,07 0,11 0,14 0,07 0,04 23

Prikaz ukupnog djelovanja od vjetra (kn/m 2 ): Presjek 2-2: (presjek sa najvećim djelovanjem vjetra): 24

Presjek 2-2 [kn/m] : - presjek sa najvećim djelovanjem vjetra VJETAR MAX VJETAR MIN 25

5. STATIČKI PRORAČUN ROGOVA, POZ 100 STATIČKI SUSTAV : 26

KOMBINACIJE OPTEREĆENJA: Osnovna kombinacija:,, +,, +,,, UTJECAJ GSN ( ) opterećenje vjetrom 0,6 opterećenje snijegom 0,7 svi ostali utjecaji 0,8 GSN ( ) 0,5 0,2 0,7 1. 1,35xstalno + 1,50xsnijeg 2. 1,35xstalno + 1,50xvjetar max 3. 1,35xstalno + 1,50xvjetar min 4. 1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 0,90xvjetar max 5. 1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar max 6. 1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 1,50x0,6xvjetar min 7. 1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar min 8. 1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max 9. 1,35xstalno + 1,50xsnijeg L + 1,50x(0,5xsnijeg D) 10. 1,35xstalno + 1,50xsnijeg D+ 1,50x(0,5xsnijeg L) 27

DIJAGRAMI REZNIH SILA (DOBIVENI U PROGRAMU ROBOT) - Kombinacija 1 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg) Moment savijanja (komb 1) M = 2,08 knm Poprečne sile (komb 1) T = 2,56 kn Uzdužne sile (komb 1) N = 2,17 kn 28

- Kombinacija 2 (1,35xstalno + 1,50xvjetar max) Moment savijanja (komb 2) M = 2,27 knm Poprečne sile (komb 2) T = 2,88 kn Uzdužne sile (komb 2) N = 1,54 kn 29

- Kombinacija 3 (1,35xstalno + 1,50xvjetar min) Moment savijanja (komb 3) M = 0,64 knm Poprečne sile (komb 3) T = 0,66 kn Uzdužne sile (komb 3) N = 0,99 kn 30

- Kombinacija 4 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 0,90xvjetar max) Moment savijanja (komb 4) M = 2,77 knm Poprečne sile (komb 4) T = 3,46 kn Uzdužne sile (komb 4) N = 2,38 kn 31

- Kombinacija 5 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar max) Moment savijanja (komb 5) M = 2,94 knm Poprečne sile (komb 5) T = 3,70 kn Uzdužne sile (komb 5) N = 2,23 kn 32

- Kombinacija 6 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 1,50x0,6xvjetar min) Moment savijanja (komb 6) M = 1,79 knm Poprečne sile (komb 6) T = 2,13 kn Uzdužne sile (komb 6) N = 2,06 kn 33

- Kombinacija 7 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar min) Moment savijanja (komb 7) M = 1,31 knm Poprečne sile (komb 7) T = 1,50kN Uzdužne sile (komb 7) N = 1,69 kn 34

- Kombinacija 8 (1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max) Moment savijanja (komb 8) M = 2,30 knm Poprečne sile (komb 8) T = 2,88kN Uzdužne sile (komb 8) N = 1,84 kn 35

- Kombinacija 9 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg L + 1,50x(0,5xsnijeg D)) Moment savijanja (komb 9) M = 2,08 knm Poprečne sile (komb 9) T = 2,56 kn Uzdužne sile (komb 9) N = 1,97 kn 36

- Kombinacija 10 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg D+ 1,50x(0,5xsnijeg L)) Moment savijanja (komb 10) M = 2,08 knm Poprečne sile (komb 10) T = 2,05 kn Uzdužne sile (komb 10) N = 2,18 kn 37

uporabna klasa ravnoteža vlage u drvu mikroklima prostora 1 u 12% 20º i 65% relativne vlažnosti zraka, koja može biti prekoračena samo nekoliko tjedana u godini 2 u 20% 20º i 85% relativne vlažnosti zraka, koja može biti prekoračena samo nekoliko tjedana u godini 3 u > 20% mikroklimatski uvjeti koji dovode do povećanja vlage drva primjer grijani prostori natkrivene konstrukcije konstrukcije izložene atmosferilijima RAZREDI TRAJANJA UTJECAJA : razred trajanje karakterističnog primjeri za opterećenja utjecaja stalno duže od 10 godina vlastita težina dugo od 6 mjeseci do 10 godina korisno opterećenje u skladištima srednje od 1 tjedna do 6 mjeseci pokretno opterećenje, snijeg kratko kraće od 1 tjedna vjetar, snijeg vrlo kratko udarno naročita opterećenja, vjetar FAKTORI UTJECAJA TRAJANJA OPTEREĆENJA I UPORABNE KLASE : materijal i klasa uporabna klasa trajanja utjecaja 1 2 3 1 2 3 GSN kmod GSU kdef puno drvo i LLD - stalno - dugo - srednje - kratko - vrlo kratko 0,60 0,70 0,80 0,90 1,10 0,60 0,70 0,80 0,90 1,10 0,50 0,55 0,65 0,70 0,90 0,60 0,50 0,25 0,00 0,00 0,80 0,50 0,25 0,00 0,00 2,00 1,50 0,75 0,30 0,00 k mod = 0,80 38

Karakteristike PD C24: Maksimalne rezne sile dobivene su iz kombinacije opterećenja 5 : Kombinacija 5 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar max) M = 2,94 kn/m T = 3,70 kn N = 2,23 kn (tlak) PRORAČUN NA SAVIJANJE: (oko osi y-y) Dimenzije roga: 10/16 M y,d = 2,94 knm 2 100x160 W y = 426666, 67 mm 4 6 My,d 2940000 m,y,d= = = 6,89 N/mm 2 Wy 426666,67 f f m,y,d = k mod x m,y,k 24 0,80x = 14,77 N/mm 2 γm 1,3 σ m,y,d fm,y, d 39 1,0 6,89 0,47 1,0 14,77 - zadovoljava

PRORAČUN NA POSMIK: - max. posmična sila iznad ležaja: T = 3,70 kn T 3700 τ= 0, 23 N/mm 2 A 100x160 fv,k 2,5 f v,d=kmodx 0,80x 1,54 N/mm 2 γm 1,3 γm - parcijalni faktor sigurnosti za otpornost PD = 1,3 fv,d 0,23 N/mm 2 < 1,54 N/mm 2 zadovoljava PROVJERA STUPA NA IZVIJANJE I BOČNO IZVIJANJE: (oko osi y-y) N = 2,23 kn (tlak) F 2230 A 100x160 σ c,0,d = = =0,14 3 100x160 I y= =34 133 333,33 12 I 34 133 333,33 A 100x160 i y= = =46,19 li,y 4800 λ y= = =103,92 y i 46,19 λy λ rel,y= x fc,0,k 103,92 = x 21,0 1, 76 0,05 π E π 7400,0 βc 0, 20 za puno drv o N/mm 2 2 ky 0, 50 1+ βc rel,y rel,y 2 mm 4 λ -0,30 +λ 0,50 1+0,2 1,76-0,30 +1,76 2,19 1 1 1 k c,y= 0, 28 2 2 2 2 y y rel, y 3, 49 k + k -λ 2,19+ 2,19-1,76 fc,0,k 21,0 f c,0,d=kmodx 0,80x 12, 92 M σc,0,d 0,14 kc,yxfc,0,d x 1,3 0,04 1,00 0,28 12,92 N/mm 2 40

PROVJERA STUPA NA IZVIJANJE I BOČNO IZVIJANJE: (oko osi z-z) F 22300 A 100x160 σ c,0,d = = =0,14 3 160x100 I z= =13 333 333,33 12 I 13 333 333,33 A 100x160 i z= = =28,87 li,z 4800 λ z= = =166,26 z i 28,87 λz λ rel,z= x fc,0,k 166,26 = x 21,0 2,82 0,05 π E π 7400,0 βc 0, 20 za puno drv o N/ mm 2 4 mm kz 0,50 1+ c rel,z 2 rel,z β λ -0,30 +λ 0,50 1+0,2 2,82-0,30 +2,82 2 4, 73 1 1 1 k c,z= 0,12 2 2 2 2 k z+ kz -λ rel,z 4,73+ 4, 73-2,82 8,53 fc,0,k 21,0 f c,0,d=kmodx 0,80x 12,92 M σc,0,d 0,14 k xf c,z c,0,d 1,3 0,09 1,00 0,12x12,92 N/mm 2 PROGIB: - Stalno opterećenje w inst,g = 0,4 cm 41

- Opterećenje snijegom w inst,q,1 = 0,4 cm - Opterećenje vjetrom max w inst,q,2 = 0,5 cm - Kombinacija opterećenja 8 (1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max) w inst = 1,4 cm 42

Geometrijske karakteristike : -greda s prepustom l = 4,26 m - raspon osi roga c = 0,54 m - duljina prepusta α = 40 0 - kut nagiba u odnosu na horizontalu b = 100 mm h = 160 mm A = b * h = 100 * 160 = 16000 mm 2 I y = = = 3,41 * 10 7 mm 4 I z = w c = o = = 1,33 * 10 7 mm 4 - nadvišenje ne uzimamo u obzir Mehaničke karakteristike materijala: C24, klasa II, PD E 0,mean = 11,00 kn/cm 2 G 0,mean = 0,69 kn/cm 2 ρ k = 350 kg/m 3 k def = 0,80 Mjerodavna opterećenja: g k = 0,36 kn/m stalno opterećenje q k,1 = s k = 0,43 kn/m dominantno promjenjivo opterećenje od snijega q k,2 = w k = 0,39 kn/m - promjenjivo opterećenje od vjetra Koeficijenti kombinacija za promjenjiva djelovanja: Utjecaj 0,i 1,i 2,i Opt.snijegom (i=1) 0,7 0,2 0 Opt.vjetrom (i=2) 0,6 0,5 0 43

Očitani progibi: Trenutni elastični progib od stalnog djelovanja: w inst,g = 4,0 mm Trenutni elastični progib od dominantnog promjenjivog djelovanja (snijega): w inst,q,1 = 4,0 mm Trenutni elastični progib od promjenjivog djelovanja (vjetar max): w inst,q,2 = 5,0 mm DOKAZI PROGIBA: Dokazi mjerodavni za oštećenje: 1) Ograničenje trenutnog elastičnog progiba od promjenjivog djelovanja bez puzanja: w inst w inst,lim = l / 300 w inst = w inst,q = w inst,q,1 + 0,i x w inst,q,i w inst = w inst,q,1 + 0,2 x w inst,q,2 = 4,0 + 0,6 x 5,0 = 7,0 mm l / 300 = 4260 / 300 = 14,2 mm 7,0 14,2 mm - zadovoljava 2) Ograničenje konačnog progiba od svih djelovanja uključujući i puzanje: w fin - w inst,g w fin,lim = l / 200 w fin = w fin,g +w fin,q = w inst,g x (1 + k def )+w inst,q,1 x (1+ 2,1 x k def ) + inst,q,1 x ( 0,i+ 2,i x k def ) w fin = w inst,g x (1 + k def ) + w inst,q,1 x (1+ 2,1 x k def ) + w inst,q,2 x ( 0,2 + 2,2 x k def ) w fin = 4,0 x (1 + 0,80) + 4,0 x (1 + 0 x 0,80) + 5,0 x (0,6 + 0 x 0,80)= 14,2 mm 44

14,2 4,0 = 10,2 mm l / 200 = 4260 / 200 = 21,3 mm 10,2 21,3 mm -zadovoljava Dokaz mjerodavan za izgled: 1) Ograničenje neto konačnog progiba od svih djelovanja uključujući puzanje i nadvišenje: w net,fin = w fin - w c w net,fin,lim = l / 250 w fin = w fin,g + w fin,q = w ins,g x (1 + k def ) + 2, i x w inst,q,i x (1 + k def ) w fin = w inst,g x (1 + k def ) + 2,2 x w inst,q,2 x (1 + k def ) w fin = 4,0 x (1 + 0,80) + 0 x 5,0 x (1 + 0,80) = 7,2 mm 7,2 0 = 7,2 mm l / 250 = 4260 / 250 = 17,04 mm 7,2 17,04 mm -zadovoljava ODABRANI ROGOVI POZ 100: 10/16 cm, klasa drva PD C24 45

6. STATIČKI PRORAČUN PODROŽNICE, POZ 101 - na podrožnicu prenosimo opterećenja od rogova POZ 100 (vl. težina, stalno opterećenje, opterećenje od snijega, vjetra max i vjetra min) - reakcije od opterećenja ćemo pretvoriti u kontinuirano opterećenje STATIČKI SUSTAV : 46

Reakcije (vl. težina) R = -0,51 kn - osni razmak rogova l = 0,81 m - R = - 0,51 kn - R [kn/m] = R / l = -0,51 / 0,81 - R = -0,63 kn/m P = -0,63 kn/m 47

Reakcije (stalno opt.) R = -1,79 kn - osni razmak rogova l = 0,81 m - R = - 1,79 kn - R [kn/m] = R / l = -1,79 / 0,81 - R = -2,21 kn/m P = -2,21 kn/m 48

Reakcije (opt. snijegom) R = -1,75 kn - osni razmak rogova l = 0,81 m - R = - 1,75 kn - R [kn/m] = R / l = -1,75 / 0,81 - R = -2,16 kn/m P = -2,16 kn/m 49

Reakcije (opt. vjetrom max) R = -1,00 kn - osni razmak rogova l = 0,81 m - R = - 1,00 kn - R [kn/m] = R / l = -1,00 / 0,81 - R = -1,23 kn/m P = -1,23 kn/m 50

Reakcije (opt. vjetrom min) R = 0,84 kn - osni razmak rogova l = 0,81 m - R = 0,84 kn - R [kn/m] = R / l = 0,84 / 0,81 - R = 1,04 kn/m P = 1,04 kn/m 51

DIJAGRAMI REZNIH SILA (DOBIVENI U PROGRAMU ROBOT) - Kombinacija 1 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg) Moment savijanja (komb 1) M = 13,02 knm Poprečne sile (komb 1) T = 34,54 kn - Kombinacija 2 (1,35xstalno + 1,50xvjetar max) Moment savijanja (komb 2) M = 10,59 knm Poprečne sile (komb 2) T = 28,10 kn 52

- Kombinacija 3 (1,35xstalno + 1,50xvjetar min) Moment savijanja (komb 3) M = 4,67 knm Poprečne sile (komb 3) T = 12,38 kn - Kombinacija 4 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 0,90xvjetar max) Moment savijanja (komb 4) M = 14,94 knm Poprečne sile (komb 4) T = 39,65 kn 53

- Kombinacija 5 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar max) Moment savijanja (komb 5) M = 14,54 knm Poprečne sile (komb 5) T = 38,56 kn - Kombinacija 6 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 1,50x0,6xvjetar min) Moment savijanja (komb 6) M = 11,39 knm Poprečne sile (komb 6) T = 30,21 kn 54

- Kombinacija 7 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar min) Moment savijanja (komb 7) M = 8,61 knm Poprečne sile (komb 7) T = 22,85 kn - Kombinacija 8 (1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max) Moment savijanja (komb 8) M = 11,36 knm Poprečne sile (komb 8) T = 30,15 kn 55

Maksimalne rezne sile dobivene su iz kombinacije opterećenja 4 : Kombinacija 4 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 0,90xvjetar max) M = 14,94 kn/m T = 39,65 kn N = 0,00 kn PRORAČUN NA SAVIJANJE: (oko osi y-y) M y,d = 14,94 knm Dimenzije podrožnice: 16/22 2 160x220 W y = 1290666, 67 mm 4 6 My,d 14940000 m,y,d= = = 11,57 N/mm 2 Wy 1290666,67 f f m,y,d = k mod x m,y,k 24 0,80x = 14,77 N/mm 2 γm 1,3 σm,y,d 1,0 fm,y,d 11,57 1,0 14,77 0,78 1,0 - zadovoljava PRORAČUN NA POSMIK: - max. posmična sila iznad ležaja: T = 39,65 kn T 39650 τ= 1,13 N/mm 2 A 160x220 fv,k 2,5 f v,d=kmodx 0,80x 1,54 N/mm 2 γm 1,3 fv,d 1,13N/mm 2 < 1,54 N/mm 2 zadovoljava 56

PROGIB: - Stalno opterećenje w inst,g = 0,3 cm - Opterećenje snijegom w inst,q,1 = 0,3 cm - Opterećenje vjetrom max w inst,g,2 = 0,2 cm - kombinacija opterećenja 8 (1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max) w inst = 0,8 cm 57

Geometrijske karakteristike : - kontinuirana greda l = 4,05 m - raspon osi ležajeva α = 0 0 - kut nagiba u odnosu na horizontalu b = 160 mm h = 220 mm A = b * h = 160 * 220 = 35200 mm 2 I y = = = 1,42 * 10 8 mm 4 I z = w c = o = = 7,51 * 10 7 mm 4 - nadvišenje ne uzimamo u obzir Mehaničke karakteristike materijala: C24, klasa II, PD E 0,mean = 11,00 kn/cm 2 G 0,mean = 0,69 kn/cm 2 ρ k = 350 kg/m 3 k def = 0,80 Mjerodavna opterećenja: g k = 2,21 kn/m stalno opterećenje q k,1 = s k = 2,16 kn/m dominantno promjenjivo opterećenje od snijega q k,2 = w k = 1,23 kn/m - promjenjivo opterećenje od vjetra Koeficijenti kombinacija za promjenjiva djelovanja: Utjecaj 0,i 1,i 2,i Opt.snijegom (i=1) 0,7 0,2 0 Opt.vjetrom (i=2) 0,6 0,5 0 58

Očitani progibi: Trenutni elastični progib od stalnog djelovanja: w inst,g = 3,0 mm Trenutni elastični progib od dominantnog promjenjivog djelovanja (snijega): w inst,q,1 = 3,0 mm Trenutni elastični progib od promjenjivog djelovanja (vjetra): w inst,q,2 = 2,0 mm DOKAZI PROGIBA: Dokazi mjerodavni za oštećenje: 1) Ograničenje trenutnog elastičnog progiba od promjenjivog djelovanja bez puzanja: w inst w inst,lim = l / 300 w inst = w inst,q = w inst,q,1 + 0,i x w inst,q,i w inst = w inst,q,1 + 0,2 x w inst,q,2 = 3,0 + 0,6 x 2,0= 4,2 mm l / 300 = 4050 / 300 = 13,5 mm 4,2 13,5 mm - zadovoljava 59

2) Ograničenje konačnog progiba od svih djelovanja uključujući i puzanje: w fin - w inst,g w fin,lim = l / 200 w fin = w fin,g +w fin,q = w inst,g x (1 + k def )+w inst,q,1 x (1+ 2,1 x k def ) + inst,q,1 x ( 0,i+ 2,i x k def ) w fin = w inst,g x (1 + k def ) + w inst,q,1 x (1+ 2,1 x k def ) + w inst,q,2 x ( 0,2 + 2,2 x k def ) w fin = 3,0 x (1 + 0,80) + 3,0 x (1 + 0 x 0,80) + 2,0 x (0,6 + 0 x 0,80) = 9,6 mm 9,6 3,0 = 6,6 mm l / 200 = 4050 / 200 = 20,25 mm 6,6 20,25 mm -zadovoljava Dokaz mjerodavan za izgled: 1) Ograničenje neto konačnog progiba od svih djelovanja uključujući puzanje i nadvišenje: w net,fin = w fin - w c w net,fin,lim = l / 250 w fin = w fin,g + w fin,q = w ins,g x (1 + k def ) + 2, i x w inst,q,i x (1 + k def ) w fin = w inst,g x (1 + k def ) + 2,2 x w inst,q,2 x (1 + k def ) w fin = 3,0 x (1 + 0,80) + 0 x 2,0 x (1 + 0,80) = 5,4 mm 5,4 0 = 5,4 mm l / 250 = 4050 / 250 = 16,2 mm 5,4 16,2 mm -zadovoljava ODABRANA PODROŽNICA POZ 101: 16/22 cm, PD C24 60

7. STATIČKI PRORAČUN STUPA POZ 102-S, VEZNE GREDE POZ 102-VG I KOSE POTPORE POZ 102-KP - na stup prenosimo opterećenja od podrožnice POZ 101 (vl. težina, stalno opterećenje, opterećenje od snijega, vjetra max i vjetra min) STATIČKI SUSTAV : 61

Reakcije (vl. težina) R = -4,31 kn P = 4,31 kn 62

Reakcije (stalno opt.) R = -10,20 kn P = 10,20 kn 63

Reakcije (opt. snijegom) R = -9,97 kn P = 9,97 kn 64

Reakcije (opt. vjetrom max) R = -5,68 kn P = 5,68 kn 65

Reakcije (opt. vjetrom min) R = 4,80 kn P = 4,80 kn 66

DIJAGRAMI REZNIH SILA (DOBIVENI U PROGRAMU ROBOT) - Kombinacija 1 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg) Moment savijanja (komb 1) Poprečne sile (komb 1) Uzdužne sile (komb 1) 67

- Kombinacija 2 (1,35xstalno + 1,50xvjetar max) Moment savijanja (komb 2) Poprečne sile (komb 2) Uzdužne sile (komb 2) 68

- Kombinacija 3 (1,35xstalno + 1,50xvjetar min) Moment savijanja (komb 3) Poprečne sile (komb 3) Uzdužne sile (komb 3) 69

- Kombinacija 4 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 0,90xvjetar max) Moment savijanja (komb 4) Poprečne sile (komb 4) Uzdužne sile (komb 4) 70

- Kombinacija 5 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar max) Moment savijanja (komb 5) Poprečne sile (komb 5) Uzdužne sile (komb 5) 71

- Kombinacija 6 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 1,50x0,6xvjetar min) Moment savijanja (komb 6) Poprečne sile (komb 6) Uzdužne sile (komb 6) 72

- Kombinacija 7 (1,35xstalno + 1,50x0,7xsnijeg + 1,50xvjetar min) Moment savijanja (komb 7) Poprečne sile (komb 7) Uzdužne sile (komb 7) 73

- Kombinacija 8 (1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max) Moment savijanja (komb 8) Poprečne sile (komb 8) Uzdužne sile (komb 8) 74

DIMENZIONIRANJE STUPA POZ 102 S Maksimalne rezne sile dobivene su iz kombinacije opterećenja 4 : Kombinacija 4 (1,35xstalno + 1,50xsnijeg + 0,90xvjetar max) N = 42,07 kn (tlak) Dimenzije stupa: 16/16 PROVJERA STUPA NA IZVIJANJE I BOČNO IZVIJANJE: ( oko osi y-y) F 42070 A 160x160 160x160 3 σ c,0,d = = =1,64 I y=i z= =54 613 333,33 12 I 54 613 333,33 A 160x160 i y=i z= = =46,19 li,y 2380 λ y= = =51,53 y i 46,19 λy λ rel,y= x fc,0,k 51,53 = x 21,0 0,87 0,05 π E π 7400,0 βc 0, 20 za puno drvo N/mm 2 mm 4 2 2 ky 0, 50 c rel,y rel,y 1+β λ -0,30 +λ 0,50 1+0,2 0,87-0,30 +0,87 0,93 1 1 1 k c,y= 0, 79 2 2 2 2 k y+ ky -λ rel,y 0,93+ 0,93-0,87 1,26 fc,0,k 21,0 f c,0,d=kmodx 0,80x 12,92 M σc,0,d 1,64 kc,yxfc,0, d 0, 79x 1,3 0,16 1, 00 12,92 N/mm 2 75

PROVJERA STUPA NA IZVIJANJE I BOČNO IZVIJANJE: ( oko osi z-z) F 42070 A 160x160 160x160 3 σ c,0,d = = =1,64 I y=i z= =54 613 333,33 12 I 54 613 333,33 A 160x160 i y=i z= = =46,19 li,z 1940 λ z= = =42,00 z i 46,19 λz λ rel,z= x fc,0,k 42,00 = x 21,0 0, 71 0,05 π E π 7400,0 βc 0,20 za puno drvo N/mm 2 mm 4 2 2 kz 0, 50 c rel,z rel,z 1+β λ -0,30 +λ 0,50 1+0,2 0,71-0,30 +0,71 0, 79 1 1 1 k c,z= 0,88 2 2 2 2 k z+ kz -λ rel,z 0,79+ 0,79-0,71 1,13 fc,0,k 21,0 f c,0,d=kmodx 0,80x 12,92 M σc,0,d 1,64 kc,zxfc,0, d 0,88x 1,3 0,14 1, 00 12,92 N/mm 2 ODABRANI STUPOVI POZ 102-S: 16/16 cm, KLASA DRVA PD C24 76

DIMENZIONIRANJE KOSE POTPORE, POZ 102 KP Maksimalne rezne sile dobivene su iz kombinacije opterećenja 3 : Kombinacija 3 (1,35xstalno + 1,50xvjetar min) N = 1,74 kn (tlak) Dimenzije kose potpore: 16/16 PROVJERA KOSE POTPORE NA IZVIJANJE I BOČNO IZVIJANJE: F 1740 A 160x160 160x160 3 σ c,0,d = = =0,068 I y=i z= =54 613 333,33 12 I 54 613 333,33 A 160x160 i y=i z= = =46,19 li 3400 λ= = =73,61 i 46,19 λ λ rel= x fc,0,k 73, 61 = x 21,0 1, 25 0,05 π E π 7400,0 βc 0, 20 za puno drv k o N/mm 2 2 0, 50 1+βc λrel rel 2 mm 4 k c= 0,52 2 2 2 2 rel 1,93 fc,0,k 21,0 f c,0,d=kmodx 0,80x 12,92 M σc,0,d 0, 068 kcxfc,0,d 0,52x12,92 2 0,01 N/mm < -0,30 +λ 0,50 1+0,2 1,25-0,30 +1,25 1,37 1 1 1 k+ k -λ 1,37+ 1, 37-1,25 1,3 0,01N/mm 2 N/mm 12,92 N/mm 2 - zadovoljava 2 ODABRANE KOSE POTPORE POZ 102-KP: 16/16 cm, klase C24 77

DIMENZIONIRANJE VEZNE GREDE, POZ 102 VG Maksimalne rezne sile dobivene su iz kombinacije opterećenja 4: Kombinacija 3 (1,35xstalno + 1,50xvjetar min) M = 0,51 knm T = 0,70 kn N = 0,29 kn (tlak) PRORAČUN NA SAVIJANJE: (oko osi y-y) M y,d = 0,51 knm Dimenzije vezne grede: 16/16 2 160x160 W y = 682666, 67 mm 4 6 My,d 510000 m,y,d= = = 0,75 N/mm 2 Wy 682666,67 f f m,y,d = k mod x m,y,k 24 0,80x = 14,77 N/mm 2 γm 1,3 σm,y,d 1,0 fm,y,d 0,75 1,0 14,77 0,05 1,0 - zadovoljava PRORAČUN NA POSMIK: T = 0,70 kn T 700 τ= 0, 03 N/mm 2 A 160x160 fv,k 2,5 f v,d=kmodx 0,80x 1,54 N/mm 2 γm 1,3 fv,d 0,06N/mm 2 < 1,54 N/mm 2 zadovoljava 78

PROVJERA VEZNE GREDE NA IZVIJANJE I BOČNO IZVIJANJE: (oko osi y-y) N = 0,29 kn (tlak) F 290 A 160x160 σ c,0,d = = =0,011 3 160x160 I y= =54 613 333,33 12 I 54 613 333,33 A 160x160 i y= = =46,19 li,y 3500 λ y= = =75,77 y i 46,19 λy λ rel,y= x fc,0,k 75,77 = x 21,0 1, 28 0,05 π E π 7400,0 βc 0, 20 za puno drvo N/mm 2 2 ky 0,50 1+βc λrel,y rel,y 2 4 mm -0,30 +λ 0,50 1+0,2 1,28-0,30 +1,28 1, 42 1 1 1 k c,y= 0, 49 2 2 2 2 y y rel,y 2, 03 k + k -λ 1,42+ 1, 42-1,28 fc,0,k 21,0 f c,0,d=kmodx 0,80x 12,92 M σc,0,d 0, 011 kc,yxfc,0,d 0, 49x12,92 1,3 0,002 1,00 N/mm 2 79

Reakcije (vl. težina) R = -7,81 kn Reakcije (stalno opt.) R = -9,93 kn 80

Reakcije (opt. snijegom) R = -9,70 kn Reakcije (opt. vjetrom max) R = -5,53 kn 81

Reakcije (opt. vjetrom min) R = 4,67 kn PROGIB: - Stalno opterećenje w inst,g = 0,009 cm 82

- Opterećenje snijegom w inst,q,1 = 0,009 cm - Opterećenje vjetrom max w inst,q,2 = 0,005 cm 83

- kombinacija opterećenja 8 (1,00xstalno + 1,00xsnijeg + 1,00xvjetar max) w inst = 0,05 cm Geometrijske karakteristike : l = 3,50 m - raspon osi ležajeva α = 0 0 - kut nagiba u odnosu na horizontalu b = 160 mm h = 160 mm A = b * h = 160 * 160 = 25600 mm 2 I y = = = 5,46 * 10 7 mm 4 I z = w c = o = = 5,46 * 10 7 mm 4 - nadvišenje ne uzimamo u obzir Mehaničke karakteristike materijala: C24, klasa II, PD E 0,mean = 11,00 kn/cm 2 G 0,mean = 0,69 kn/cm 2 ρ k = 350 kg/m 3 k def = 0,80 84

Mjerodavna opterećenja: g k = 10,20 kn stalno opterećenje q k,1 = s k = 9,97 kn dominantno promjenjivo opterećenje od snijega q k,2 = w k = 5,68 kn - promjenjivo opterećenje od vjetra Koeficijenti kombinacija za promjenjiva djelovanja: Utjecaj 0,i 1,i 2,i Opt.snijegom (i=1) 0,7 0,2 0 Opt.vjetrom (i=2) 0,6 0,5 0 Očitani progibi: Trenutni elastični progib od stalnog djelovanja: w inst,g = 0,09 mm Trenutni elastični progib od dominantnog promjenjivog djelovanja (snijega): w inst,q,1 = 0,09 mm Trenutni elastični progib od promjenjivog djelovanja (vjetra): w inst,q,2 = 0,05 mm 85

DOKAZI PROGIBA: Dokazi mjerodavni za oštećenje: 3) Ograničenje trenutnog elastičnog progiba od promjenjivog djelovanja bez puzanja: w inst w inst,lim = l / 300 w inst = w inst,q = w inst,q,1 + 0,i x w inst,q,i w inst = w inst,q,1 + 0,2 x w inst,q,2 = 0,09 + 0,6 x 0,05= 0,12 mm l / 300 = 3500 / 300 = 11,67 mm 0,12 11,67 mm - zadovoljava 4) Ograničenje konačnog progiba od svih djelovanja uključujući i puzanje: w fin - w inst,g w fin,lim = l / 200 w fin = w fin,g +w fin,q = w inst,g x (1 + k def )+w inst,q,1 x (1+ 2,1 x k def ) + inst,q,1 x ( 0,i+ 2,i x k def ) w fin = w inst,g x (1 + k def ) + w inst,q,1 x (1+ 2,1 x k def ) + w inst,q,2 x ( 0,2 + 2,2 x k def ) w fin = 0,09 x (1 + 0,80) + 0,09 x (1 + 0 x 0,80) + 0,05 x (0,6 + 0 x 0,80) = 0,28 mm 0,28 0,09 = 0,19 mm l / 200 = 3500 / 200 = 17,5 mm 0,19 17,5 mm -zadovoljava Dokaz mjerodavan za izgled: 2) Ograničenje neto konačnog progiba od svih djelovanja uključujući puzanje i nadvišenje: w net,fin = w fin - w c w net,fin,lim = l / 250 w fin = w fin,g + w fin,q = w ins,g x (1 + k def ) + 2, i x w inst,q,i x (1 + k def ) w fin = w inst,g x (1 + k def ) + 2,2 x w inst,q,2 x (1 + k def ) w fin = 0,09 x (1 + 0,80) + 0 x 0,05 x (1 + 0,80) = 0,16 mm 0,16 0 = 0,16 mm l / 250 = 3500 / 250 = 14 mm 0,16 14 mm -zadovoljava ODABRANE VEZNE GREDE POZ 102-VG: 16/16 cm, KLASA DRVA PD C24 86

8. ISKAZ MATERIJALA Element b (m) d (m) l (m) kom Rogovi 0,10 0,16 4,80 38 Podrožnica 0,16 0,22 16,38 1 Stupovi 0,16 0,16 2,38 3 Kose potpore 0,16 0,16 3,47 6 Vezne grede 0,16 0,16 7,38 3 Nazidnice 0,14 0,14 16,00 2 UKUPNO PUNOG DRVA, KLASE C24 m 3 2,92 0,57 0,18 0,53 0,57 0,63 5,40 87

9. LITERATURA - DRVENE KONSTRUKCIJE: Milan Gojković, Boško Stevanović, Milorad Komnenović, Sreto Kuzmanović, Dragoslav Stojić, Građevinski fakultet Beograd, 2001. - DRVENE KONSTRUKCIJE: Adrijana Bjelanović, Vlatka Rajčić, Građevinski fakultet sveučilišta u Zagrebu, 2005. - RIJEŠENI PRIMJERI IZ DRVENIH KONSTRUKCIJA: Vlatka Rajčić, Dean Čizmar, Mislav Stepinac, Građevinski fakultet sveučilišta u Zagrebu, 2014 - DRVENE KONSTRUKCIJE 1: Zvonimir Žagar, Pretei d.o.o., Zagreb, 2002. - DRVENE KONSTRUKCIJE 1: Davorin H. Lončarić, Građevinski fakultet Univerziteta u Sarajevu, 2007. - HRN EN 14081-1. - ELEMENTI VISOKOGRADNJE II: Željko Koški, V. Slabinac, D. Stober, N. Bošnjak, I. Brkanić - DRVENE KONSTRUKCIJE I: Jurko Zovkić, Građevinski fakultet Osijek,. 88