PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
|
|
- Άφροδίτη Δημαράς
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 5. VJEŽBE DIMENZIONIRANJE - GSN Dominik Skokandić, mag.ing.aedif.
2 GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI DIMENZIONIRANJE - GSN 1. Sila prednapinjanja 2. Provjera nosivosti za otkazivanje bez najave 3. Dimenzioniranje presjeka u polju savijanje s uzdužnom silom 4. Dokaz predstlačenog vlačnog područja 5. Dokaz nosivosti na poprečne sile Rok predaje Auditorne vježbe
3 GSN Sila prednapinjanja SILA PREDNAPINJANJA Utjecaj prednapinjanja promatramo kao reznu silu Parcijalni koeficijent sigurnosti za prednapinjanje: γ p =1.0 Za dokaze nosivosti uzima se sila prednapinjanja u trenutku t= Vrijednost sile prednapinjanja u sredini raspona u (t= ) : P P P 2089,54 142, ,95 kn pm,,1 pm,1 p,c sr P P P 2094,99 142, ,40 kn pm,,2 pm,2 p,c sr P P P 2091,54 142, ,95 kn pm,,3 pm,3 p,c sr Proračunska vrijednost sile prednapinjanja za dokaz savijanja s uzdužnom silom: P P 1,0 1946, ,95kN Ed,1 pm,,1 P P P 1,0 1952, ,40kN Ed,2 pm,,2 P P P 1,0 1948, ,95kN Ed,3 pm,,3 P 3 5. Auditorne vježbe
4 GSN Sila prednapinjanja SILA PREDNAPINJANJA Vrijednost sile prednapinjanja za dokaz na poprečnu silu uzimamo na osloncu (aktivno sidro) u trenutku t= uz pretpostavku da su vremenski gubici jednaki kao i na sredini raspona: P (x 0,0m) 2032,48 142, ,89kN pm,,1 P (x 26,7m) 2067,43 142, ,84kN pm,,2 P (x 0,0m) 2002,05 142, ,46 kn pm,,3 natega 1 natega 2 natega 3 l sl,i [m] [m] [m] σ pm (A) N/mm N/mm N/mm 2 σ pm (B) N/mm N/mm N/mm 2 σ p0 (A) N/mm N/mm N/mm 2 Δl sl,calc [mm] 1.97 [mm] 1.97 [mm] P pm (A) [kn] [kn] [kn] P pm (B) [kn] [kn] [kn] P p0 (A) [kn] [kn] [kn] 4 5. Auditorne vježbe
5 GSN Sila prednapinjanja SILA PREDNAPINJANJA Komponente reznih sila za dokaz poprečnih sila dobivamo iz nagiba tangenti u osi ležaja (iz tablice): Natega 1 tan 0,0310 1, Natega 2 tan 0,0821 4, Natega 3 tan 0,1083 6, Pretpostavka iznos sile prednapinjanja je približno jednak na čelu nosača i nad osloncem. (Pm,x=0 Pm,x=0,35) Vođenje natega Rezultati os ležaja x [m] ξ=x/l tot z 1 [m] z 2 [m] z 3 [m] Kut nagiba tangente tgα tgα Udaljenost težišne linije natege do donjeg ruba Udaljenost težišne linije natege do težišta p tgα Z dr1 [m] Z dr2 [m] Z dr3 [m] z cp1 [m] z cp2 [m] z cp3 [m] P m,i [kn] α i [ ] N p [kn] V p [kn] Natega Natega Natega Auditorne vježbe
6 PROVJERA NOSIVOSTI NA OTKAZIVANJE BEZ NAJAVE Ugradnja najmanje potrebne armature zadovoljava provjeru nosivosti za otkazivanje bez najave u slučaju otkazivanja natega armatura osigurava pojavu pukotina koje najavljuju otkazivanje konstrukcije. Armatura se ugrađuje sa promjerom d s 10 mm. Dimenzionira se na vrijednost momenta pojave pukotina (uz pretpostavku da je prednapinjanje skroz otkazalo), sa donjom vrijednošću vlačne čvrstoće betona f ctk,0.05 (da bismo bili na strani sigurnosti). Mr,rep fctk,0.05 WC moment pojave pukotina Armaturu za otkazivanje bez najave određujemo u polju i na ležaju: A s,polje min A f sd M f W f z f z r,rep ctk,0.05 C,i yk s yk s W fctk,0.05 W i,d ; As,ležaj f z f z ctk,0.05 yk s yk s i,g 6 5. Auditorne vježbe
7 PROVJERA NOSIVOSTI NA OTKAZIVANJE BEZ NAJAVE - POLJE U polju predviđamo armaturu (pretpostavka Φ=20mm) za otkazivanje bez najave koju ugrađujemo u donji dio hrpta (i mora se prevesti preko oslonca): f ctk,0.05 = 2,9 N/mm 2 - za beton C50/60 (tablica 6 u prilogu) f yk = 500 N/mm 2 c nom = 55 mm, vilice Φ=10 mm c spona = c nom Φ spona = = 45 mm Statička visina nenapete armature : d=145-4,5-1 -2/2=138,5 cm Krak sile pretpostavljamo kao 0,9 d z s =0,9 138,5=124,65 cm Momenti otpora (idealan presjek): W ig =467560,81 cm 3 W id =265055,54 cm 3 mina sd f W 2, ,54 12,33 cm f z ,64 ctk,0.05 i,d 2 yk s 7 5. Auditorne vježbe
8 PROVJERA NOSIVOSTI NA OTKAZIVANJE BEZ NAJAVE POLJE U polju predviđamo armaturu (pretpostavka Φ=20mm) za otkazivanje bez najave koju ugrađujemo u donji dio hrpta (i mora se prevesti preko oslonca): mina Odabrano: 4Φ20 -> A s,od =12,57 cm 2 sd f W 2, ,54 12,33 cm f z ,64 ctk,0.05 i,d 2 PROVJERA NOSIVOSTI NA OTKAZIVANJE BEZ NAJAVE LEŽAJ Nad osloncem izvodimo kontinuitetnu ploču u nju je potrebno ugraditi najmanju armaturu za otkazivanje bez najave: min A sd Odabrano: Φ20/14 cm -> A s,od =21,99 cm 2 yk s f W 2, ,81 21,75 cm f z ,64 ctk,0.05 i,g 2 yk s 8 5. Auditorne vježbe
9 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Sila prednapinjanja se promatra kao uzdužna sila koja djeluje u osi natege. Dimenzioniranje se provodi za najnepovoljniji presjek (L/2) Statička visina presjeka d (udaljenost težišta napete i nenapete armature do gornjeg ruba nosača): A 6,5 A 19,92 12,57 6, ,92 s p d huk ,61 cm As A p 12,57 54 Za presjek u L/2 tlačna zona nalazi se na u gornjem dijelu idealnog poprečnog presjeka, te je potrebno je odrediti položaj neutralne osi od moguća tri slučaja: neutralna os se nalazi u pojasnici idealnog poprečnog presjeka neutralna os se nalazi točno na spoju hrpta s pojasnicom idealnog poprečnog presjeka neutralna os se nalazi u hrptu idealnog poprečnog presjeka Auditorne vježbe
10 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Ako je udaljenost neutralne osi od tlačnog ruba presjeka x u veća od debljine pojasnice D f tada presjek promatramo kao presjek s pojasnicom. Poprečni presjek Dijagram naprezanja Dijagram naprezanja Ako je udaljenost neutralne osi od tlačnog ruba presjeka x u manja od debljine pojasnice D f tada presjek promatramo kao pravokutni presjek Auditorne vježbe
11 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Pretpostavljamo da se neutralna os nalazi na spoju hrpta s pojasnicom idealnog poprečnog presjeka pa je visina tlačne zone x: x d d 45,5 cm pojasnica Ako se neutralna os nalazi unutar područja pojasnice tada idealni poprečni presjek možemo promatrati kao pojednostavljeni pravokutni presjek računamo težište tlačne zone presjeka: z s Izmjere pojednostavljenog pravokutnog poprečnog presjeka: b i /h/d=191,37/145/127,61 (d udaljenost težišta do gornjeg ruba presjeka) ploca , ,75 22,67 cm ,5 190 h 2 z 2 22,67 45,34 cm i s ,5 190 bi 191,37cm 45, Auditorne vježbe
12 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Izmjere pojednostavljenog pravokutnog poprečnog presjeka: b i /h/d=191,37/145/127,61 (d udaljenost težišta armature do gornjeg ruba presjeka) Auditorne vježbe
13 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Moment savijanja od pojedinih natega u odnosu na težište ukupne armature: MEd,p PEd,1 ys1 PEd,2 ys2 PEd,3 ys3 Ed,p M 1946,95 (14,25 17,39) 1952,40 14,25 17, ,95 (31,25 17,39) 147,68 knm Računski moment savijanja u L/2: Ed,s gk1 gk2 gk3 Ed,p q Q Ed,s 1,5 884, , ,25 knm M 1,35 M M M M 1,5 M M M 1, ,09 787,50 625,0 147,68 Bezdimenzionalni moment savijanja: M ,078 b d f 191,37 127,61 3,33 Ed,s Ed,s 2 2 i cd Auditorne vježbe
14 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Bezdimenzionalni moment savijanja: M ,078 b d f 191,37 127,61 3,33 Ed,s Ed,s 2 2 i cd Iz tablica (sa betonskih konstrukcija) za μ Rd =0,082 očitamo: ε s1 =0.020 ε c2 = ζ=0.955 z d 0, ,61 121,87 cm ξ=0.115 x d 0, ,61 14, 67 cm (pretpostavka, da je nul linija u pojasnici je ispravna) Ed,s Ravnoteža unutarnjih i vanjskih sila: A A N, gdje je: M s sd p pd Ed z Sila prednapinjanja kao normalna sila NEd Ap p Prirast sile prednapinjanja od dodatnog izduljenja Proračunska vrijednost naprezanja čelika za prednapinjanje: pd p pd N A Rd,p p pd Auditorne vježbe
15 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Iz ravnoteže sila potrebna armatura u polju: A s,req M z Ed,s A sd p pd Auditorne vježbe
16 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Iz ravnoteže sila potrebna armatura u polju: A s,req M z Ed,s Naprezanja čelika ovise o njihovim deformacijama (izduljenjima) ε : Naprezanje čelika za armiranje pri ε=0,020: A Kao mjerodavno naprezanje uzimamo računsku čvrstoću čelika: Naprezanje čelika za prednapinjanje: Ed,i izduljenje od sile prednapinjanja pi dodatno izduljenje od vanjskih djelovanja za GSN p maksimalno dopušteno izduljenje sd p E 0, N / mm f 2 sd s s yd A N p,i pd f 435 N / mm sd yd f f E ili ako je 0,025 p0,1,k p,k pi pi pi p p s s E p p 0, Auditorne vježbe
17 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Određivanje dodatnog izduljenja JEDNADŽBE KOMPATIBILNOSTI. 2,6 p,1 2, , , , ,6 p,2 2, , , , ,6 p,3 2, , , , p c p c p c h y x d c p ( c (h y d)) x u u Auditorne vježbe
18 DIMENZIONIRANJE PRESJEKA U POLJU SAVIJANJE S UZDUŽNOM SILOM Natega 1: NEd, Izduljenje od prednapinjanja: Dodatno izduljenje: Naprezanje čelika za prednapinjanje: Auditorne vježbe p1 A E p,1 p p,1 0, ,025 E 0, , ,62 N / mm p1 p,1 p,1 p f 1570 f 1365 N / mm 1365 N / mm 1,15 p0,1,k 2 2 p1 p,d p1 s Natega 2 i 3: Potrebna armatura u polju je: sd p,2 p, N / mm Odabrana armatura (4Ф20) iz provjere na otkazivanje bez najave zadovoljava i GSN. Ukoliko ne zadovolji potrebno je odabrati novu armaturu. 2 0, MEd,s Ap pd z 1218,7 As,req 1606mm A 12,57 cm s,od,min
19 GSN predstlačeno vlačno područje DOKAZ PREDSTLAČENOG VLAČNOG PODRUČJA Za fazu građenja potrebno je provesti dokaz nosivosti vlačnog područja (gornja zona) za kombinaciju djelovanja vlastite težine i prednapinjanja: Dokaz se provodi dimenzioniranjem poprečnog presjeka u polju za savijanje s uzdužnom silom u trenutku t=0. Gubitak sile prednapinjanja zbog skraćenja betona se zanemaruje. Parcijalni koef. sigurnosti: povoljno djelovanje vlastite težine: γ G =1.0 prednapinjanje: γ P = Auditorne vježbe
20 GSN predstlačeno vlačno područje DOKAZ PREDSTLAČENOG VLAČNOG PODRUČJA Proračunski moment u polju od g k1 : M Ed,gk1 =1996,09 knm Proračunska vrijednost sile prednapinjanja (max iznos sile prednapinjanja u t=0, prije vremenskih gubitaka): P 2089, , , ,07 kn pm,0 N P 6276,07 kn tlačna sila Ed pm,0 Krak sila prednapinjanja (osnovni presjek): 10 yp,i h cnom zdr,i 2 y ,25 104,75 cm p,1 y ,25 104,75 cm p,2 y ,25 87,75 cm p,3 Srednja vrijednost kraka sile: ypm 99,08 cm Auditorne vježbe
21 GSN predstlačeno vlačno područje DOKAZ PREDSTLAČENOG VLAČNOG PODRUČJA Moment savijanja od vl. težine i prednapinjanja: M 1996, ,07 0, ,15 knm vlačni moment u gornjoj zoni Eds Proračunski poprečni presjek (vlačno područje gore): 10 d h cnom cmb w / h / d 0.54 / 1.25 / Bezdimenzionalni moment savijanja: MEds ,165 b d f ,33 Eds 2 2 i cd 0,906 z d 0, , 81 cm Potrebna površina armature: M N ,07 Ed,s Ed 107,81 2 A z s,req 5,435cm 0 fyd 4,35 Predznak minus jer je sila prednapinjanja tlačna. Ako je krajnje naprezanje tlačno nije potrebna dodatna armatura. Zbog utjecaja uzdužne tlačne sile ne javljaju se vlačna naprezanja na gornjem rubu presjeka, te prema ovom dokazu nije potrebna armatura na gornjem rubu Auditorne vježbe
22 GSN provjera na poprečne sile DOKAZ NOSIVOSTI NA POPREČNE SILE Proračunska vrijednost djelujuće poprečne sile uz uzimanje u obzir nagnutog vođenja natega za prednapinjanje: VEd VEd,0 VPd V Ed,0 =osnovna proračunska vrijednost poprečne sile na presjeku: VEd,0 1,35 Vgk1 Vgk2 Vgk3 1,5 Vq VQ VEd,0 1,35 319, ,5 141,5 222, ,83 kn V Pd =komponenta poprečne sile nagnute natege (os ležaja->x=0): VPd 58,37 157,38 200,18 415,93 kn Proračunska vrijednost sile: VEd 1282,83 415,93 866,90 kn Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne 1/3 armature: V (C k (100 f ) 0,15 ) b d C 0,18 / 0,12 Rd,c Rd,c 1 ck cp w k / d(mm) / ,38 2,0 k 1,37 As 12,57 1 0, ,02 b d Rd,c cp w c N 1888, , , ,408 kn / cm 4,08 N / mm i A 13850, c p,i Auditorne vježbe
23 GSN provjera na poprečne sile DOKAZ NOSIVOSTI NA POPREČNE SILE Provjeravamo da li je potrebna poprečna armatura: 1/3 V (0,12 1,37 (100 0, ) 0,15 4,08) / ,71 kn V POTREBNA! Rd,c Najmanja potrebna poprečna armatura Asw,min w sw bw sin Min. koeficijent armiranja za beton C50/60 w 0,0013 Dozvoljeni razmaci vilica kod prednapetih mostova: s w,min =10, s w,max =25 cm Odabiremo vertikalne spone α=90 ->sin(α)=1 Najmanja potrebna poprečna armatura: sw,min 2 Nosivost armature na poprečne sile: Nagib tlačnih štapova: A s w 0, ,0702 7,02 cm / m' 1,0 ctg ctg 2 2,5 A VRd,s fywd z ctg s Ne preporuča se strmiji nagib jer se na taj način smanjuje duljina sidrenja i iskoristivost tlačnih štapova. sw w Ed Auditorne vježbe
24 GSN provjera na poprečne sile DOKAZ NOSIVOSTI NA POPREČNE SILE Potrebna poprečna armatura iz uvjeta V Rd,s =V Ed : Asw VEd VEd s f z ctg f 0,9 dctg w ywd ywd Asw 866,90 2 A 7,96 cm / m' s 43,5 0,9 1,39 2 s w Odabiremo vilice Ф10, reznost m=2 (dvorezne) Poprečna armatura na ležaju Ф10 (m=2) / 18cm ->a swyd =8,72 cm 2 /m' Poprečna armatura u polju Ф 10 (m=2) / 25cm ->a swyd =6.28 cm 2 /m' Dokaz čvrstoće tlačnih štapova betona: V Rd,max f bw z ctg tan 1 cd cw Ako je promjer zaštitne cijevi natege O.D. veći od 1/8 širine hrpta potrebno je reducirati nosivost poprečnog presjeka. sw,min fck ,6 1 0,6 1 0, w Auditorne vježbe
25 GSN provjera na poprečne sile DOKAZ NOSIVOSTI NA POPREČNE SILE Ako je promjer zaštitne cijevi natege O.D. veći od 1/8 širine hrpta potrebno je reducirati nosivost poprečnog presjeka, i to: b b 0,5 0,54 0,5 0,08 0,50 m w,nom w cijev cp Za cp 4,08 MPa 0,25 fcd 8,33 MPa cw 1 1,14 f 0, ,5 0,9 1,39 1,14 VRd,max 4559,08 kn V 2 0,5 cd Ed Auditorne vježbe
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότερα7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama
5. ožujka 2018. 7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama Primjer sloma zbog djelovanja poprečne sile SLIKA 1. T- nosač slomljen djelovanjem poprečne sile Do sloma armirano-betonske grede uslijed
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότερα6. Plan armature prednapetog nosača
6. Plan armature prednapetog nosača 6.1. Rekapitulacija odabrane armature Prednapeta armatura odabrano:3 natege 6812 Uzdužna nenapeta armatura. u polju donji rub nosača (mjerodavna je provjera nosivosti
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραSPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότερα- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Διαβάστε περισσότεραGeometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije
SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραGRANIČNA STANJA NOSIVOSTI BETONSKIH KONSTRUKCIJA SADRŽAJ
GRANIČNA STANJA NOSIVOSTI BETONSKIH KONSTRUKCIJA SADRŽAJ 1 FIZIKALNO-MEHANIČKA SVOJSTVA MATERIJALA... 2 1.1 Beton... 2 1.1.1 Računska čvrstoća betona... 6 1.1.2 Višeosno stanje naprezanja... 6 1.1.3 Razred
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
Διαβάστε περισσότερα2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m.
Κεφάλαιο ο ΔΟΚΟΙ η Εφαρμογή Δίδεται συνεχής δοκός δύο ίσων ανοιγμάτων. Η διατομή της δοκού είναι αμφίπλευρη πλακοδοκός, όπως φαίνεται στο κατωτέρω σχήμα. Οι ποιότητες των υλικών είναι: Χάλυβας B500c και
Διαβάστε περισσότερα20 mm. 70 mm i 1 C=C 1. i mm
MMENT NERJE ZDTK. Za površinu prema datoj slici odrediti: a centralne težišne momente inercije, b položaj glavnih, centralnih osa inercije, c glavne, centralne momente inercije, d glavne, centralne poluprečnike
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujan 2017. Ivan Kovačević SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD
Διαβάστε περισσότεραMetalne konstrukcije I Proračun otpornosti elementa s nesimetričnim poprečnim presjekom klase 4 izloženog savijanju i tlačnoj sili
Sadržaj 1. Uvod... 1 2. Potrebni dokazi nosivosti za elemente izložene tlaku i savijanju prema EN 1993 za poprečne presjeke klase 4... 2 2.1. Klasifikacija poprečnog presjeka... 2 2.2 Djelotvorna širina
Διαβάστε περισσότεραSavijanje nosaa. Savijanje ravnog štapa prizmatinog poprenog presjeka. a)isto savijanje. b) Savijanje silama. b) Savijanje silama.
Štap optereen na savijanje naivamo nosa ili grea. Savijanje nosaa a) Napreanja ( i τ) b) Deformacije progib (w) Os štapa se ko savijanja akrivljuje to je elastina ili progibna linija nosaa. Savijanje ravnog
Διαβάστε περισσότεραEN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού
EN 1998 - ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότεραAkvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
Διαβάστε περισσότερα1 Ulazni parametri programa Tutorial programa Primjeri riješeni programom... 58
SADRŽAJ: 1 Ulazni parametri programa... 1 1.1. Dimenzioniranje prema HRN EN 1992-1-1... 1 1.1.1. Dimenzioniranje pravokutnog presjeka na čisto savijanje... 1 1.1.2. Dvostruko armirani presjek opterećen
Διαβάστε περισσότερα1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2 1.1. ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm 1.1.1. STATIČKI
Διαβάστε περισσότερα2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x
Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:
Διαβάστε περισσότεραMETALNE KONSTRUKCIJE I
METALE KOSTRUKCIJE I MOTAŽI ASTAVCI mr.sc. Jurko Zovkić ZADATAK : obraditi problematiku konstruiranja, proračuna, i izrade montažnih nastavaka čeličnih konstrukcijskih elemenata obuhvatiti primjere najčešće
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek 25. rujan 2015. Siniša Ivković SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Διαβάστε περισσότεραPrethodno napregnute konstrukcije
Prethodno napregnute konstrukcije Predavanje VI 2017/2018 Prof. dr Radmila Sinđić-Grebović Dimenzionisanje prethodno napregnutih konstrukcija II Proračun prema graničnim stanjima nosivosti 2 Dijagram:
Διαβάστε περισσότεραVrijedi relacija: Suma kvadrata cosinusa priklonih kutova sile prema koordinatnim osima jednaka je jedinici.
Za adani sustav prostornih sila i j k () oktant i j k () oktant koje djeluju na materijalnu toku odredite: a) reultantu silu? b) ravnotežnu silu? a) eultanta sila? i j k 8 Vektor reultante: () i 8 j k
Διαβάστε περισσότεραFAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
SVUČILIŠT U SPLITU FKULTT GRĐVINRSTV, RHITKTUR I GODZIJ ZVRŠNI RD arin Barišić Split, 03. SVUČILIŠT U SPLITU FKULTT GRĐVINRSTV, RHITKTUR I GODZIJ PRORČUN KOPOZITNOG NOSČ ZVRŠNI RD Split, 03. SVUČILIŠT
Διαβάστε περισσότεραISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
Διαβάστε περισσότεραZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE BRANIMIR PAVIĆ ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA ZAVRŠNI RAD PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE ZIDANE GRAĐEVINE SPLIT, 2017.
Διαβάστε περισσότεραεν απαιτείται οπλισµός διάτµησης για διατµητική δύναµη µικρότερη ή ίση µε την τιµή V Rd,c
Χ. Κααγιάννης, Πολιτικός Μηχ. ΕΜΠ,. Μηχ. ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ Κατασκευών Ωπλισµένου Σκυοδέµατος και Αντισεισµικού Σχεδιασµού ΠΡΟΕ ΡΟΣ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΘ Συνοπτική Παουσίαση Σχεδιασµού έναντι ιάτµησης
Διαβάστε περισσότεραDijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11.
Dijagrami:. Udužnih sia N Greda i konoa. Popre nih sia TZ 3. Momenata savijanja My. dio Prosta greda. Optere ena koncentriranom siom F I. Reaktivne sie:. M A = 0 R B F a = 0. M B = 0 R A F b = 0 3. F =
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Διαβάστε περισσότεραII. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA
II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότεραMatematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.
Matematika - vježbe. prosinca 5. Stupnjevi i radijani Ako je kut φ jednak i rad, tada je veza između i 6 = Zadatak.. Izrazite u stupnjevima: a) 5 b) 7 9 c). d) 7. a) 5 9 b) 7 6 6 = = 5 c). 6 8.5 d) 7.
Διαβάστε περισσότεραČVRSTOĆA 13. GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE RAVNIH PRESJEKA ŠTAPA
ČVRSTOĆA 13. GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE RAVNIH PRESJEKA ŠTAPA STATIČKI MOMENTI I MOMENTI INERCIJE RAVNIH PLOHA Kao što pri aksijalnom opterećenju štapa apsolutna vrijednost naprezanja zavisi, između ostalog,
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότερα11 NAPREZANJA OD POPREČNE SILE
11 NAPREZANJA OD POPREČNE SILE 11.1 Uvod U poglavlju o ponašanju PB nosača pod rastućim opterećenjem razmotrili smo i djelovanje poprečne sile. Prisjetimo se da smo utvrdili kako pod djelovanjem poprečne
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραPROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
PROSTORNI STATIČKI ODREĐENI SUSTAVI - svi elementi ne leže u istoj ravnini q 1 Z F 1 F Y F q 5 Z 8 5 8 1 7 Y y z x 7 X 1 X - svi elementi su u jednoj ravnini a opterećenje djeluje izvan te ravnine Z Y
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujan 2015. Marija Vidović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJE
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
Διαβάστε περισσότερα, 81, 5?J,. 1o~",mlt. [ BO'?o~ ~Iel7L1 povr.sil?lj pt"en:nt7 cf~ ~ <;). So. r~ ~ I~ + 2 JA = (;82,67'11:/'+2-[ 4'33.10'+ 7M.
J r_jl v. el7l1 povr.sl?lj pt"en:nt7 cf \ L.sj,,;, ocredz' 3 Q),sof'stvene f1?(j'me")7e?j1erc!je b) po{o!.aj 'i1m/' ce/y11ra.[,p! (j'j,a 1lerc!/e
Διαβάστε περισσότερα1.4 Tangenta i normala
28 1 DERIVACIJA 1.4 Tangenta i normala Ako funkcija f ima derivaciju u točki x 0, onda jednadžbe tangente i normale na graf funkcije f u točki (x 0 y 0 ) = (x 0 f(x 0 )) glase: t......... y y 0 = f (x
Διαβάστε περισσότεραSTATIČKI ODREĐENI SUSTAVI
STTIČKI ODREĐENI SUSTVI STTIČKI ODREĐENI SUSTVI SVOJSTV SUSTV Kod statički određenih nosača rješenja za reakcije i unutrašnje sile su jednoznačna. F C 1. F x =0 C 2. M =0 3. F y =0 Jednoznačno rješenje
Διαβάστε περισσότεραII. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA
II. ODREĐIVANJE POLOŽAJA TEŽIŠTA Poožaj težišta vozia predstavja jednu od bitnih konstruktivnih karakteristika vozia s obzirom da ova konstruktivna karakteristika ima veiki uticaj na vučne karakteristike
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραRačunarska grafika. Rasterizacija linije
Računarska grafika Osnovni inkrementalni algoritam Drugi naziv u literaturi digitalni diferencijalni analizator (DDA) Pretpostavke (privremena ograničenja koja se mogu otkloniti jednostavnim uopštavanjem
Διαβάστε περισσότεραGrađevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 1 Παθολογια και τεκμηριωση Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική
Διαβάστε περισσότεραTablice za dimenzioniranje armiranobetonskih presjeka
UDK 64.043+64.01.45:69.009.18 Primljeno 1. 3. 010. Tablie za dimenzioniranje armiranobetonskih presjeka Tomislav Kišiček, Zorislav Sorić, Josip Galić Ključne riječi armiranobetonski presjek, razred betona,
Διαβάστε περισσότεραNOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA
NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA Zavareni spojevi - I. dio 1 ZAVARENI SPOJEVI Nerastavljivi spojevi Upotrebljavaju se prije svega za spajanje nosivih mehatroničkih dijelova i konstrukcija 2 ŠTO
Διαβάστε περισσότερα3. REBRASTI GREDNI MOSTOVI
Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu predmet: MASIVNI MOSTOVI Skripte uz predavanja 3. REBRASTI GREDNI MOSTOVI SADRŽAJ: 3. REBRASTI GREDNI MOSTOVI... 0 3.1. OPĆENITO... 1 3.2. PRORAČUN PLOČE KOLNIKA
Διαβάστε περισσότεραM086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost
M086 LA 1 M106 GRP Tema: CSB nejednakost. 19. 10. 2017. predavač: Rudolf Scitovski, Darija Marković asistent: Darija Brajković, Katarina Vincetić P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/ 1 Baza vektorskog prostora.
Διαβάστε περισσότεραΔιάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου
Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου Υποστύλωμα διαστάσεων 0.50*0.50m θεμελιώνεται σε πλάκα γενικής κοιτόστρωσης πάχους h=0.70m. Η πλάκα είναι οπλισμένη με διπλή
Διαβάστε περισσότεραMasa, Centar mase & Moment tromosti
FAKULTET ELEKTRTEHNIKE, STRARSTVA I BRDGRADNE - SPLIT Katedra za dinamiku i vibracije Mehanika 3 (Dinamika) Laboratorijska vježba Masa, Centar mase & Moment tromosti Ime i rezime rosinac 008. Zadatak:
Διαβάστε περισσότεραQ (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)
L = L 14.1. ZADATAK Zadan je pilot kružnog poprečnog presjeka, postavljen kroz dva sloja tla. Svojstva tla i dimenzije pilota su zadane na skici. a) Odrediti graničnu nosivost pilota u vertikalnom smjeru.
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A
Psmen spt z OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga ABC se oslanja pomoću dvje špke BD CE kao na slc desno. Špka BD, dužne 0.5 m, zrađena je od čelka (E AB 10 GPa) ma poprečn presjek od 500 mm.
Διαβάστε περισσότεραELEKTROTEHNIČKI ODJEL
MATEMATIKA. Neka je S skup svih živućih državljana Republike Hrvatske..04., a f preslikavanje koje svakom elementu skupa S pridružuje njegov horoskopski znak (bez podznaka). a) Pokažite da je f funkcija,
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότερα18. listopada listopada / 13
18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραKaskadna kompenzacija SAU
Kaskadna kompenzacija SAU U inženjerskoj praksi, naročito u sistemima regulacije elektromotornih pogona i tehnoloških procesa, veoma često se primenjuje metoda kaskadne kompenzacije, u čijoj osnovi su
Διαβάστε περισσότεραKrute veze sa čeonom pločom
Krute veze sa čeonom pločom Metalne konstrukcije 2 P6-1 Polje primene krutih veza sa čeonom pločom Najčešće se koriste za : Veze greda sa stubovima kod okvirnih nosača; Montažne nastavke nosača; Kontinuiranje
Διαβάστε περισσότεραProf. dr. sc. Vedrana Kozulić TEHNIČKA MEHANIKA 2 Predavanja Akad. god. 2008/09
Prof. dr. sc. Vedrana Koulić EHNČK EHNK Predavanja kad. god. 008/09 OPORNOS ERJL Otpornost materijala je grana tehničke mehanike koja proučava probleme čvrstoće, krutosti i stabilnosti pojedinih dijelova
Διαβάστε περισσότεραΠαρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Εφαρµογή στο FESPA. Χάρης Μουζάκης Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π
Παρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π Εισαγωγή Ο Ευρωκώδικας 2 περιλαµβάνει τα ακόλουθα µέρη: Μέρος 1.1: Γενικοί κανόνες και κανόνες για κτίρια Μέρος 1.2: Σχεδιασµός για πυρασφάλεια Μέρος 2:
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD TONI BLAGAIĆ
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVIARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠI RAD TOI BLAGAIĆ Split, 05. SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVIARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE TOI BLAGAIĆ Proračun čelične
Διαβάστε περισσότεραSTATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM
STATIČKI PRORAČUN KROVIŠTA SA DVOSTRUKOM STOLICOM Autor: Ivan Volarić, struč. spec. ing. aedif. Zagreb, Siječanj 2017. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE OPIS PROJEKTNOG ZADATKA Projektni zadatak prema kojem je
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2015. Dragana Zekić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραLinearna algebra 2 prvi kolokvij,
1 2 3 4 5 Σ jmbag smjer studija Linearna algebra 2 prvi kolokvij, 7. 11. 2012. 1. (10 bodova) Neka je dano preslikavanje s : R 2 R 2 R, s (x, y) = (Ax y), pri čemu je A: R 2 R 2 linearan operator oblika
Διαβάστε περισσότεραA. STATIČKI PRORAČUN POLUMONTAŽNE STROPNE KONSTRUKCIJE "YTONG STROP" strana
S A D R Ž A J OPĆI DIO: Izvadak iz sudskog registra o registraciji Rješenje o upisu u imenik ovlaštenih inženjera građevinarstva Izvješće o kontroli Tipskog projekta glede mehaničke otpornosti i stabilnosti
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar
PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar Prof dr email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραApsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.
Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama. a b Verovatno a da sluqajna promenljiva X uzima vrednost iz intervala
Διαβάστε περισσότεραBUŠENJE I Fo F r o m r ul u e l
BUŠENJE I Formule Površina prstenastog presjeka NIZ BUŠAĆIH ALATKI A = π (D 2 4 d 2 ) A površina prstenastog presjeka (m 2 ) D vanjski promjer prstenastog presjeka (m) d unutarnji promjer prstenastog presjeka
Διαβάστε περισσότερα4. ANALIZA OPTEREĆENJA
4. 11 4.1. OPĆENITO Opterećenja na građevinu međusobno se razlikuju s obzirom na niz gledišta usmjerenih na svojstva njihovih djelovanja i očitovanja tih djelovanja na konstrukciju. S obzirom na uobičajenu
Διαβάστε περισσότεραProstorni spojeni sistemi
Prostorni spojeni sistemi K. F. (poopćeni) pomaci i stupnjevi slobode tijela u prostoru: 1. pomak po pravcu (translacija): dva kuta kojima je odreden orijentirani pravac (os) i orijentirana duljina pomaka
Διαβάστε περισσότεραPismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.
Pismeni ispit iz matematike 0 008 GRUPA A Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: λ + z = Ispitati funkciju i nacrtati njen grafik: + ( λ ) + z = e Izračunati
Διαβάστε περισσότερα