KLIZIŠTA
STABILNOST KOSINA (ponavljanje)
Definicija faktora sigurnosti F S τ τ f = τ d ϕ ' ϕ d ' < ϕ ' c ' c d ' < c ' σ Prikaz efektivnih graničnih i mobiliziranih parametara čvrstoće
Vrijedi, dakle, da je faktor sigurnosti odnos efektivnih graničnih i mobiliziranih naprezanja: c' + σ ' tgϕ' FS =, c' d + σ ' tgϕ' d ili: c ' tgϕ' c d + σ tgφ d = + σ ', FS F S prema tome je mobilizirana kohezija: c' c' d =, FS a mobilizirani kut unutarnjeg trenja: tg ϕ ' tgϕ ' d =. FS Ovaj pristup uključuje da je F S jednak i za koheziju i za kut trenja. Budući da se u mjerenjima kut trenja može točnije odrediti od kohezije, povoljno je imati različite faktore sigurnosti. Tako se može definirati faktor sigurnosti za koheziju F C c' =, c' d a faktor sigurnosti za kut unutarnjeg trenja je tg F = ϕ' ϕ tgϕ'. d
Sile koje djeluju na lamelu dugačke klizne plohe bez podzemne vode b l lamela težine W β W z σ T τ d τ d β W N T
1. Vidimo sa slike da je širina lamele l dana izrazom: b l =, cos β normalna sila na bazu lamele N iznosi: N = γ bz cos β, 2. tangencijalna sila na bazu lamele T : T = γ bz sin β. 3. Normalno naprezanje na bazi lamele, σ A, dobijemo kao omjer normalne sile i površine baze lamele (za širinu lamele uzimamo 1m'): N γ bz cos β 2 σ A = = = γ z cos β. l b cos β 4. Posmično naprezanje na bazi lamele, d, ι dobijemo kao omjer posmične (mobilizirane) sile i površine baze lamele (za širinu lamele uzimamo 1m'): T γ bz sin β τ d = = = γ z sin β cos β l b cos β Uvrštavanjem izraza 9.5-5 u izraz 9.1-1 dobijemo izraz za faktor sigurnosti 2 τ f σ ' tgϕ ' γ z cos β tgϕ ' Fs = = =, τ τ γ z sin β cos β d d tgϕ' F S =. tgβ Ovo rješenje pokazuje da je tlo u ravnoteži kada je kosina nagnuta pod kutem trenja φ i manjim. Jer ako se stavi F S =1, slijedi tgφ =tgβ, tj. β=φ! Kada je F S =1, to je labilna ravnoteža jer je tlo već praktički pred lomom.
Sile koje djeluju na lamelu dugačke klizne plohe. Tok podzemne vode paralelan je s nagibom terena b l β s 3 H 3 h p γ z z T U N
Tečenje podzemne vode se može prikazati strujnom mrežom. Budući da voda teče paralelno s pokosom, ekvipotencijale su okomite na tok vode, pa tlačni potencijal h p po kliznoj plohi dobijemo iz izraza: h p = z cos 2 β, prema tome izraz za vrijednost pornog tlaka po kliznoj plohi glasi: u = h p γ w = z γ w cos 2 β Efektivna naprezanja su, prema tome: σ = σ - u = γ z cos 2 β - γ w z cos 2 β = z (γ-γ w ) cos 2 β = z γ cos 2 β Potrebna posmična naprezanja da ne doñe do klizanja su: τ = γ z sinβ cosβ F S τ f = τ d 2 zγ 'cos β tgϕ' γ ' tgϕ = = γ z sin β cos β γ tgβ
Slučaj potopljenog pokosa F S = 2 γ ' z cos β tgϕ' γ ' z sin β cos β γ γ ' F S = tgϕ' tgβ
Kružne klizne plohe - grafička metoda
Upotreba lamela za analizu stabilnosti pokosa S γ h σ
Primjer složenih geometrijskih uvjeta uslojenosti tla S r. p. v. SW CL SF
Odreñivanje djelovanja vode na stabilnost pokosa preko strujne mreže S C B I W 2 D strujna mreža jezero A W 1 '
Odreñivanje djelovanja vode na stabilnost pokosa preko vrijednosti pornih tlakova po kliznoj plohi (porni se tlakovi odrede iz strujne mreže). C slobodno vodno lice W P B E u piezometarsk a linija A u u u U
Odreñivanje djelovanja vode na stabilnost pokosa pomoću produljene linije vode S C W 4 D piezometarska linija A u γ w F B W 3 E u U produljena linija vanjske vode
Bishopova pojednostavljena metoda S α α +α r n slobodno vodno lice a) r 1 2 broj lamele b i α piezometarska linija produljena linija površine vanjske vode sredina i - te lamele b) c) T c' l F S N tgϕ' F S N u. l E i x W 1 W 2 ' y E i T W 1 W 2 i l α piezometarska linija E i+1 N u γ w produljena linija površine vanjske vode u. l
Iz y = 0 i M = 0, (M S moment oko središta klizne plohe, S) dobije se izraz za F S : gdje je: S 1. 2. F S m α = i ' ' ' { c b + [ W + W 2 ub] tgϕ } i 1 ( W 1 + W ' tgϕ = cosα + sinα F S 2 )sinα F S se ne može izravno izračunati jer je sadržan i u m α, pa se rješava iterativno (u koracima): 1. Pretpostavi se F S u m α, npr. F S =1.5, 2. Izračuna se m α (9.4-2), 3. Izračuna se formula (9.4-1) i dobije F S, 4. Usporede se F S iz koraka 1. i 3.,ako nisu jednaki,sa srednjom vrijednošću se ide ponovo od koraka 1 (kao i kod grafičke metode). 1 m α
Parametri čvrstoće dobiveni konsolidiranim dreniranim pokusom τ ϕ' τ f =c' + σ' tgϕ' c' je malo ili 0 { σ trag ukupnih naprezanja jednak je tragu efektivnih naprezanja
Tragovi efektivnih naprezanja za normalno konsolidirano tlo. Nasuprot tomu, kod prekonsolidiranih tala trag efektivnih naprezanja skreće u desno RAHLA TLA τ čvrstoća izračunata iz c' i ϕ' c u { c' τ f =c' + σ' + σ' tgϕ' trag ukupnih naprezanja trag efektivnih naprezanja σ σ ' - poćetno ϕ'
Tragovi efektivnih naprezanja za prekonsolidirana tla čvrstoća izračunata iz c' i ϕ' τ c u ϕ ' trag efektivnih naprezanja trag ukupnih naprezanja c ' σ ' - početno σ
Pojave koje nam pokazuju pojave klizišta 3. - "pijano" drveće 1. - vrh klizišta, vidljivo tlo u podlozi 2. - preslica 4. - gomilanje tla u nožici 5. - pojave izvora klizno tijelo
Ustanovljavanje vrste i dubine klizanja ugradnjom mekane cijevi početni položaj cijevi plastična cijev klizno tijelo mekani malter klizna zona nepomično tlo
Prelaganje masa. Tlo se s gornjeg dijela klizišta uklanja ili prebacuje na donji dio klizišta prelaganje masa tijelo klizišta
Sanacija klizišta drenažnim usjecima A početna razina podzemne vode razina vode u drenu presjek A - A glina pijesak šljunak A
Sanacija klizišta horizontalnim drenažnim bušotinama dren (perforirana izbušena cijev nakon sanacije) a) b)
Primjer plitkog klizanja klizište u zaseoku Godinići (kod Kravarskog)
Uzdužni presjek kroz klizište
Rješenje 1: zamjena materijala
Rješenje 2: armirano tlo
KLIZIŠTE GRANICE
OŠTEĆENOST STAMBENIH OBJEKATA
OŠTEĆENOST STAMBENIH OBJEKATA I I
NEUČINKOVITOST RJEŠENJA VODOVODNOG PROVIZORIJA
SANACIJA - ISTRAŽIVAČKI RADOVI BUŠENJE POREMEĆENI UZORCI ZA LABORATORIJSKA ISPITIVANJA
NAČIN SANACIJE DRENAŽNI ROVOVI POPREČNI PRESJEK DRENOVA
ISKOP DRENOVA UZ ZAŠTITU RAZUPIRANJEM I NANAŠANJE KAMENA I I
UGRAðIVANJE BETONSKIH DRENAŽNIH CIJEVI φ 20 cm
ISKOP DRENOVA UZ ZAŠTITU RAZUPIRANJEM I NANAŠANJE KAMENA
UGRAðIVANJE BETONSKIH DRENAŽNIH CIJEVI φ 20 cm
IZRADA POPREČNOG DRENA (KOJI POVEZUJE SVE UZDUŽNE DRENOVE) LAGANO ZBIJANJE ŠLJUNKA NABIJAČIMA
OBRADA SPOJEVA NA KANALIZACIJSKIM BETONSKIM CIJEVIMA φ 40 cm CEMENTNOM ŽBUKOM 1:2
BETONSKE KANALICE IZNAD POPREČNOG DRENA
ISPUST KANALIZACIJE (OD POPREČNOG DRENA) U POTOK
ODVODNJA BETONSKIM KANALICAMA
UŠĆE PIEZOMETRA SA ZAŠTITNOM KAPOM OD ČELIČNE KOLONE S POKLOPCEM I LOKOTOM
Primjer dubokog klizanja: klizište Lončarica, kod Virovitice
Izgled ceste prije sanacije
SITUACIJA KLIZIŠTA NA CESTI KOD Lončarice S RADOVIMA ZA SANACIJU
POPREČNI PRESJEK KROZ PADINU S CESTOM KOD Lončarice; SONDAŽNE BUŠOTINE I RASPORED MATERIJALA
POPREČNI PRESJEK KLIZIŠTA KOD Lončarice s površinom terena nakon izgradnje ceste (1), nakon kliženja (2) i nakon sanacije. 1-11 Ispitane klizne plohe.
PORAST FAKTORA SIGURNOSTI NAJNEPOVOLJNIJIH KLIZNIH PLOHA S VREMENOM NAKON UGRADNJE DRENOVA.
PROSJEČNO POLJE POTENCIJALA PADINE NAKON SANACIJE: a) bez drenova; b) s cijevnim drenovima; (7) i (11) najnepovoljnije klizne plohe.
Izgled ceste nakon sanacije
Izgled ceste nakon sanacije GABIONI I KANAL UZ CESTU (S GORNJE STRANE CESTE)
Izgled ceste nakon sanacije - POGLED NA LIVADU GDJE SU BILI GLAVNI POMACI
KONTAKT OBODNOG KANALA GORNJEG DIJELA KLIZIŠTA S CESTOVNOM ODVOD- NJOM
Izgled ceste nakon sanacije - MJERENJE RAZINE U PIEZOMETRU