Proračun ekscentrično opterećenoga pravokutnoga ab presjeka prema EN Tomislav Kišiček, Zorislav Sorić, Josip Galić
|
|
- Κλυμένη Χριστόπουλος
- 5 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 UDK : Primljeno Proračun eksentrično opterećenoga pravokutnoga a presjeka prema EN 99-- Tomislav Kišiček, Zorislav Sorić, Josip Galić Ključne riječi pravokutni armiranoetonski presjek, norma EN 99, eksentrično opterećenje, proračun, ijagram međujelovanja T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Pretono priopćenje Proračun eksentrično opterećenoga pravokutnoga armiranoetonskog presjeka prema EN 99-- U rau je opisan postupak proračuna parametara potreni za izrau ijagrama međujelovanja za proračun eksentrično naprezani armiranoetonski pravokutni poprečni presjeka. Izrađeni su ijagrami međujelovanja za proračun. Potrea za izraom ovi ijagrama postoji zog etona razrea većeg o C50/60 u normi EN 99 kojeg u prenormama ENV 99 nije ilo te zog rugačijeg einiranja proračunske čvrstoće svi razrea etona. Zog toga postojeći ijagrami nisu uporaivi. Key wors retangular reinoreonrete setion, stanar EN 99, eentri loa, analysis, interation iagram Mots lés r setion retangulaire en éton armé, norme EN 99, arge exentrique, analyse, iagramme 'interation Ключевые слова прямоугольное железобетонное сечение, норма EN 99, эксцентричная нагрузка, расчет, диаграмма взаимодействия Slüsselworte retekiger Staletonquersnitt, Norm EN 99, exzentrise Belastung, Berenung, Diagramm er Zwiseneinwirkung T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Preliminary note nalysis o eentrially loae retangular reinore-onrete setions aoring to EN 99-- Te analysis o parameters neee or generation o interation iagrams, as require in te analysis o eentrially stresse reinore-onrete retangular ross setions, is esrie. Te interation iagrams neee or analysis are presente. Te preparation o tese iagrams is neessary to take into aount te onrete exeeing grae C50/60, wi is present in EN 99 ut asent rom ENV 99, an eause o ierent esign strengt einition in all onrete graes. For tese reasons, te existing iagrams are no longer appliale. T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Note préliminarie L'analyse es setions retangulaires en éton armé soumises à la ontrainte exentrique selon EN 99-- L'analyse es paramètres néessaires pour la génération es iagrammes 'interation, inispensale ans l'analyse es setions retangulaires en éton armé soumises à la ontrainte exentrique, est érite. Les iagrammes 'interation néessaires pour l'analyse sont présentés. La préparation e es iagrammes est néessaire pour prenre en ompte le éton e lasse e plus e C50/60, qui est présent ans EN 99 mais asent 'ENV 99, et à ause e la éinition iérente e la résistane e alul ans toutes les lasses e éton. Pour ette raison, les iagrammes existants ne sont plus appliales. T. Кисичек, З. Сорич, Й. Галич Предварительное сообщение Расчет эксцентрично нагруженного прямоугольного железобетонного сечения в соответствии с EN 99-- В работе описана процедура расчета параметров, необходимых для разработки диаграмм взаимодействия для расчета эксцентрично нагруженных железобетонных прямоугольных поперечных сечений. Разработаны диаграммы взаимодействия для расчета. Необходимость разработки данных диаграмм возникает в случае использования бетонов более высокого класса, чем C50/60, указанных в норме EN 99, которые в предварительных нормах ENV 99 отсутствовали, а также из-за отличий в определении расчетной прочности бетонов всех классов. В связи с этим использование существующих диаграмм невозможно. T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Vorerige Mitteilung Berenung es exzentris elasteten retekigen Staletonquersnitts na EN 99-- Im rtikel esreit man as Berenungsveraren ür ie Parameter ie ür ie usareitung er Diagramme er Zwiseneinwirkung ür ie Berenung exzentris elasteter retekiger Staletonquersnitte notwenig sin. Hergestellt sin ie Diagramme er Zwiseneinwirkung ür ie Berenung. Die Herstellung ieser Diagramme ist notwenig wegen es Betons öerer Klasse als C50/60 in er Norm EN 99 er in er Vornorm ENV 99 nit anwesen war, sowie wegen es anersarigen Deinierens er Berenungsestigkeit aller Betonklassen. Desal sin ie esteenen Diagramme unanwenar. utori: Do. r. s. Tomislav Kišiček, ipl. ing. građ.; pro. r. s. Zorislav Sorić, ipl. ing. građ.; r. s. Josip Galić, ipl. ing. građ., Sveučilište u Zagreu, Građevinski akultet, Zagre GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
2 Proračun armiranoetonskog presjeka Uvo Teničkim propisom za etonske konstrukije (N.N. 39/09 i 4/0) [] propisuje se proračun armiranoetonski konstrukija prema nizovima norma HRN EN 990, HRN EN 99, HRN EN 99, HRN EN 997 i HRN EN 998. Za razliku o norme niza HRN ENV 99 [], norma niza HRN EN 99 onosi nove razree čvrstoća etona s različitim ranim ijagramima, a između ostalog i novu einiiju proračunske čvrstoće etona. U normi niza HRN EN 99 oani su novi razrei etona: C55/67, C60/75, C70/85, C80/95, C90/05. Promjenom proračunskog ( σ ) ijagrama etona za nove razree etona, ali i promjenom einiije proračunske tlačne čvrstoće etona olazi o potree za izraom novi ijagrama međujelovanja za imenzioniranje eksentrično naprezani armiranoetonski poprečni presjeka. Prema HRN EN 99-- [3] vrijenost proračunske tlačne čvrstoće oređuje se izrazom: = α k /γ C gje je, α koeiijent kojim se u ozir uzimaju ugotrajni učini na tlačnu čvrstoću i nepovoljni učini koji su posljeia načina opterećivanja, a γ C, parijalni koeiijent sigurnosti za eton. Vrijenost α kreće se između i,0 i utvrđuje se naionalnim oatkom. Preporučena vrijenost u izvorniku norme, a i usvojena u Hrvatskoj je α =, 0. Detaljniji opis karakteristika etona i njiovi proračunski ijagrama an je u normi HRN EN 99-- [3] i u raovima [5], [8], [0], [], [3], [4] i [5]. Proračun. Uvo u proračun Ko proračuna poprečnog presjeka prema graničnom stanju nosivosti smatra se a je promjena relativni eormaija tlačno naprezanog etona, i vlačno naprezane armature,, po visini presjeka u pravu. Postoje T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić tri karakteristične točke relativni eormaija:, B i C. U točki relativna je eormaija vlačne armature maksimalna. U tom je slučaju = u = 0, 0, onosno. Točka B einirana je relativnom tlačnom eormaijom etona u, koja ovisno o razreu etona ogovara maksimalnoj relativnoj eormaiji tlačno naprezanog etona (vijeti [3] i [0]). Točka C je sjeište prava koji spaja relativnu eormaiju etona u (točku B) s relativnom eormaijom etona jenakom nuli (na onjem ruu presjeka) te prava koji oređuje jenoliku relativnu tlačnu eormaiju etona po visini presjeka, = =. Relativna tlačna eormaija etona, ovisna je o razreu etona, a ogovara relativnoj eormaiji pri kojoj proračunski ijagram tlačno naprezanog etona iz paraole prelazi u orizontalni prava [3] i [0]. Ovisno o relativnim eormaijama etona i čelika postoji pet poručja relativni eormaija, koja su prikazana na slii. Poručje prestavlja presjek naprezan uzužnom vlačnom silom ili vlačnom silom s malom eksentričnošću i ijeli je vlačno naprezan. Poručje prestavlja presjek s uzužnom vlačnom silom i savijanjem. U poručju 3 presjek je naprezan pretežno savijanjem, ok je u poručju 4 presjek naprezan savijanjem i tlačnom silom. U poručju 5 presjek je naprezan tlačnom silom s malom eksentričnošću ili uzužnom tlačnom silom i ijeli je tlačno naprezan. Izrazi za imenzioniranje ovise o tim poručjima. Temeljni izrazi za imenzioniranje eksentrično opterećenoga poprečnoga presjeka su izrazi za ravnotežu uzužni sila i momenata savijanja u poprečnom presjeku. NE N R () M E M R () gje je: Vlačno poručje Tlačno poručje - s s u y C u u3 ( ) ( ) ( 3) B ( / u ) ili ( 3 / u3 ) Slika. Dijagrami eormaija pravokutnog presjeka armiranoetonskog elementa s poručjima relativni eormaija ( i ) u graničnom stanju nosivosti 88 GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
3 T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Proračun armiranoetonskog presjeka N E proračunska vrijenost uzužne sile N R proračunska otpornost presjeka na uzužnu silu M E proračunska vrijenost momenta savijanja M R proračunska otpornost presjeka na moment savijanja Uzužnoj sili, N E i momentu savijanja M E, oupire se proračunska otpornost presjeka na uzužnu silu N R i proračunska otpornost presjeka na moment savijanja M. R Bezimenzijske veličine uzužne sileν E, onosno momenta savijanja μ glase: NE E = E ν (3) M E E = μ (4) gje je: širina poprečnog presjeka visina poprečnog presjeka proračunska tlačna čvrstoća etona Bezimenzijska uzužna sila otpornosti ν R poprečnog presjeka nekoga armiranoetonskog elementa te ezimenzijski moment savijanja μ R tog presjeka ovise o poručjima relativni eormaija. Kako i se ti izrazi mogli izvesti, uveeni su meanički koeiijenti armiranja za vlačnu i tlačnu armaturu presjeka ω i ω : y y ω = ρ ; ω = ρ (5) gje su ezimenzijski koeiijenti armiranja ρ i ρ, vlačne i tlačne armature i s, ani izrazima: / e - Tlačno poručje Vlačno poručje T s N E = ρ ; ρ = s, (6) a y je proračunska grania popuštanja čelika (proračunska čvrstoća čelika). Omjer ploština tlačne i vlačne armature einira se kao: β = s (7) Za tzv. simetrično armiranje presjeka, tj. kaa je = s, izlazi a je β =. ko je poznat meanički koeiijent armiranja ω = ω = ω taa se iz izraza (5) i (6) može oreiti potrena simetrična armatura presjeka kao: = s = ω (8) y. Bezimenzijske veličine uzužne sile i momenta savijanja.. Poručje (prema slii.) Relativne eormaije armature i s kreću se u sljeećim graniama: 0 = u = 0 tj. 00 (vlačne eormaije) 0 s = 0,000 o u = 0 tj. o 00 (vlačne eormaije) što znači a je ijeli presjek vlačno naprezan. Proračunske otpornosti poprečnog presjeka na uzužnu silu i moment savijanja glase: N σ (9) R = σ s s U gornjem je izrazu uzeto a su sile čiji je smjer jelovanja o esna na lijevo pozitivne. M N E Slika. Pravokutni presjek naprezan vlačnom silom s malom eksentričnošću s R = + σ s σs (0) Kaa se u izraz (3) umjesto N E uvrsti N R, tj. izraz (9) uz izraze (5) i (6) može se oreiti izraz (): F s F e e ν R = ω σ ω s y σ y () Kaa se u izraz (4) umjesto M E uvrsti M R, tj. izraz (0) uz izraze (5) i (6) može se oreiti izraz (): GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
4 Proračun armiranoetonskog presjeka T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić σ = σ μ s R ω ω 0, 5 () y y U izrazu (0) se momenti savijanja u smjeru kazaljke na satu uzimaju kao negativni. Pretpostavi li se simetrično armiranje poprečnog presjeka, tj. kaa je =, tj. ω ω = ω σ = σ = s =, s y i =, taa je ezimenzijska vrijenost otpornosti na moment savijanja, μ R = 0, ok je ezimenzijska veličina otpornosti na uzužnu silu jenaka: ν R = ω (3).. Poručje (prema slii.) Relativne eormaije armature, i etona kreću se u sljeećim graniama: 0 = u = 0 tj. 00 (vlačne eormaije) = (tlačne eormaije). 0 o u / e - Proračunske otpornosti poprečnog presjeka na uzužnu silu i moment savijanja glase: N σ (4) R = αv ξ + s σs gje je: ξ = x. s T N E Tlačno poručje Vlačno poručje M R = α v ξ ka x + s σs + (5) + σ Kaa se u izraz (3) uvrsti izraz (4) uz izraze (5) i (6) može se oreiti izraz: σ s σ ν R = αv ξ + ω ω (6) y y s N E Slika 3. Pravokutni presjek naprezan vlačnom silom s velikom eksentričnošću x = ξ Kaa se u izraz (4) uvrsti izraz (5) uz izraze (5) i (6) može se oreiti izraz: μr = αv ξ ka ξ + σ + s σ ω + ω y y (7) U izrazima o (5) o (7) pojavljuju se koeiijent punoće ranog ijagrama etona, α v te koeiijent položaja rezultante tlačni naprezanja u etonu k a koji su za etone razrea C/5 o razrea C50/60 einirani izrazima (8) i (9) i ovise o relativnoj tlačnoj eormaiji etona : - ako je 0 < 0, 00 : αv = ( ); k a = (8) 4( ) - ako je 0 < 0, 0035 : 3000 αv = ( ) + k a = 000( 3000 ) ( 9) Za etone razrea C55/67 o razrea C90/05, izrazi za koeiijent punoće i koeiijent položaja tlačne sile, zog različiti proračunski F ijagrama, za svaki razre etona imaju složeniji olik prikazan u nastavku. Ploština ispo proračunskog ijagrama etona oije se iz oređenog integrala unkija koje opisuju proračunski ijagram etona (izrazi (3) i (4) iz članka [0]), a za proračun koeiijenta položaja tlačne sile potrean je i statički moment ploštine ispo proračunskog ijagrama. ko je 0 <, koeiijent punoće proračunskog ijagrama etona jest: α v = Fs F k x a z n + + n + n + n (0) gje je n stupanj paraole proračunskog ijagrama etona, koji ovisi o razreu etona [3] i [0], ok je koeiijent položaja rezultante tlačni naprezanja etona: S a = P k () 830 GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
5 T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Proračun armiranoetonskog presjeka ko je < u, taa je koeiijent punoće proračunskog ijagrama etona: + ( ) α + n v = (4) ok je koeiijent položaja rezultante tlačni naprezanja: ( S + S ) P 3 k a = (5) gje su vrijenosti P, S i S 3 u imenzijama naprezanja: P = + ( ) (6) + n S = + 3n + n (7) ( )( ) gje su vrijenosti P i S u imenzijama naprezanja: + n S 3 = (8) P = n n n () Koeiijent položaja neutralne osi ξ oređuje se prema izrazu: n ( ) ( n ) ξ = < (9) S = + + (3) + 3n + n + 3n + n..3 Poručja 3 i 4 (prema slii.) Relativne eormaije armature Fs i etona kreću se u sljeećim Tlačno poručje s s F graniama: / / - T Vlačno poručje x Slika 4. Pravokutni presjek naprezan momentom savijanja / e T - N E s Tlačno poručje Vlačno poručje x s N E M E Slika 5. Pravokutni presjek naprezan tlačnom silom s velikom eksentričnošću F k x a z 0 0 = u = 0 tj. 00 o 0, 0 00 (vlačne eormaije) = u (tlačne eormaije) Za poručja 3 i 4 vrijee izrazi o (4) o (9)...4 Poručje 5 (prema slii ) Relativna eormaija armature Fs kreće se u sljeećim graniama: = 0 o (tlačne e- F ormaije) što znači a se relativna eormaija armature u konačnii izjenačava s relativnom eormaijom etona F čija vrijenost iznosi =. Vrijenost (slika.), ana je u talii 3. iz [3] ili u talii. iz članka [0]. Relativne eormaije etona kreću se u sljeećim graniama: k x a z = 0 o = (tlačne eormaije) na jenom ruu presjeka (na slii. to je onji ru), a na rugom ruu = u o = (tlačne eormaije), što znači a je ijeli presjek tlačno naprezan. Dijagram relativni eormaija po visini presjeka u ovom poručju uvijek prolazi točkom C u kojoj je relativna eormaija poprečnog presjeka jenaka. Prema slikama. i 6., ualjenost te točke o gornjeg rua poprečnog presjeka ana je izrazom: x = u (30) GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
6 Proračun armiranoetonskog presjeka T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić / e - s N E T x x = ξ x- x- s C ϕ N E Fs F F k a x Fs F = - F k a x F Tlačno poručje Vlačno poručje Slika 6. Pravokutni presjek naprezan tlačnom silom s malom eksentričnošću Relativne eormaije gornjeg i onjeg rua etonskog presjeka i te gornje armature s mogu se izraziti pomoću relativne eormaije onje armature i kuta ϕ sljeećim izrazima: ϕ = (3) x = + ϕ (3) = ϕ (33) s ( ) = + ϕ (34) Koeiijent položaja neutralne osi u ovom poručju glasi: ξ = (35) Proračunske otpornosti poprečnog presjeka na uzužnu silu i moment savijanja glase: N R + M + + s R s = σ s α + v ξ σ α v ( ξ ) = αv ξ ka ξ + αv a σs σ ( ξ ) + k ( ξ ) + + (36) (37) Bezimenzijske veličine otpornosti poprečnog presjeka na uzužnu silu i moment savijanja jesu: ν R = αv ξ αv ξ (38) σs σ + ω + ω y y μ R = α v ξ k ξ + + α v ξ + ka ξ + σ + s σ ω ω y a y (39) Koeiijent punoće ranog ijagrama etona α v te koeiijent položaja rezultante tlačni naprezanja u etonu k ovise o relativnoj tlačnoj eormaiji etona a ok koeiijent punoće ranog ijagrama etona α v te koeiijent položaja rezultante tlačni naprezanja u etonu, k a, ovise o relativnoj tlačnoj eormaiji etona na onjem ruu presjeka,. Ti koeiijenti proračunavaju se prema izrazima o (8) o (8), ovisno o primijenjenom razreu etona. U slučaju entričkog tlaka, pri relativnoj eormaiji ijeloga poprečnog presjeka, ezimenzijska veličina otpornosti na moment savijanja jest μ R = 0, ok ezimenzijska veličina otpornosti na uzužnu silu iznosi: σs σ ν R = + ω + ω (40) y y.3 Dijagrami međujelovanja Za pretpostavljene vrijenosti meanički koeiijenata armiranja pri simetričnom armiranju pravokutni presjeka ω = ω = ω te za parove eormaija prema slii., izrađeni su ijagrami međujelovanja uz pretpostavku a je statička visina = 0, 9, a se kao ( σ ) ijagrami za eton rae oni olika paraola + orizontalni prava te a se rai čelik kvalitete. Ovi se ijagrami također mogu raiti i za čelik kvalitete B500, jer je za taj čelik karakteristična relativna eormaija pri najvećoj sili uk = , što je veće o einirane proračunske granične relativne eormaije u = GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
7 T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Proračun armiranoetonskog presjeka Dijagrami nisu primjenjivi za čelik B450C zog njegove granie popuštanja o 450 N/mm što je manje o primijenjene granie popuštanja o 500 N/mm. Tlačna naprezanja, relativne eormaije i sile uzimaju se kao negativne. Za etone razrea o C/5 o razrea C50/60 ovoljan je jean ijagram, ok je za svaki razre etona C55/67, C60/75, C70/85, C80/95 te C90/05 izrađen različit ijagram zog različiti proračunski ijagrama ti razrea etona. Nakon što se iz ijagrama međujelovanja orei meanički koeiijent armiranja, ω = ω = ω, moguće je oreiti potrenu vlačnu onosno tlačnu armaturu simetrično armiranoga poprečnog presjeka: = s = ω (4) y 3 Primjeri proračuna pravokutnoga poprečnog presjeka stupa na eksentrični tlak U nastavku je primjer proračuna pravokutnog presjeka opterećenog na eksentrični tlak za eton različiti razrea čvrstoće (C5/30, C55/67, C80/95) prema HRN EN 99-- [3]. Primjer: Pravokutni poprečni presjek širine = 40 m, visine = 60 m, statička visina presjeka iznosi = 54 m, čelik je kvalitete pa je proračunska grania popuštanja armature: y = yk / γs = 500 /,5 = 434,78 N/mm = 43,48 kn/m. Na presjek jeluje proračunska tlačna sila N E = 845 kn i proračunski moment savijanja M E = 936 knm. a) Za eton razrea C5/30 Za koeiijent α =, 0, proračunska čvrstoća etona = α k / γ C =,0 5 /,5 = iznosi: = 6,67 N/mm =,667 kn/m Bezimenzijska veličina uzužne sile jest: N 845 ν E E = = = Bezimenzijska je veličina momenta savijanja: M μ E E = = = ,667 Bezimenzijska vrijeost uzužne sile, ν R / -,0/-,0 -,5 -,0 -,5 -,0 - -,45/-,5 0, 0, -,9/-,0-3,36/- -3,5/- ω=,0-3,5/ C/5 - C50/60 = s =ω ( / y) = -3,5/,0-3,5/5,0 s -3,5/3,0-3,5/5,0-3,5/ Bezimenzijska vrijeost uzužne sile, ν R / -,/-, -,5 -,0 -,5 -,0 - -,3/-,0 -,53/-,5 0, 0, -,77/-,0 /- -3,/ ω=,0-3,/ C55/67 = s =ω ( / y) = -3,/5,0-3,/,0-3,/ s -3,/3,0-3,/5,0,0 -,0/,0,5 s / / -,0/ /,0 0,,0 Bezimenzijska vrijeost momenta savijanja, μ R Slika 7. Dijagram međujelovanja za etone razrea C/5 o C50/60,5 s / / -,0/ / -,0/,0 0,,0 Bezimenzijska vrijeost momenta savijanja, μ R Slika 8. Dijagram međujelovanja za etone razrea C55/67 GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
8 Proračun armiranoetonskog presjeka T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić / -,3/-,3 -,5 -,0 -,5 -,39/-,0 -,54/-,5 -,69/-,0 -,84/- -,9/ C60/75 = s =ω ( / y) = s / -,4/-,4 -,5 -,0 -,5 -,46/-,0 -,53/-,5 -,6/-,0 -,67/- -,7/ C70/85 = s =ω ( / y) = s Bezimenzijska vrijeost uzužne sile, ν R -,0-0, 0, ω=,0 -,9/5,0 -,9/,0 -,9/ -,9/3,0 -,9/5,0 Bezimenzijska vrijeost uzužne sile, ν R -,0-0, 0, ω=,0 -,7/5,0 -,7/,0 -,7/ -,7/5,0 -,7/3,0 -,9/,0,0 -,7/ -,0/,5 / s / -,0/ / -,0/,0 0,,0,5 s / / -,0/ /,0 0,,0 Iz ijagrama na slii 7. očita se meanički koeiijent armiranja ω = 0, 45, pa je potrena ploština armature stupa: = s = ω = y,667 = 0, = 39, m 43,48 ) Za eton razrea C55/67 Za koeiijent α =, 0, proračunska je čvrstoća etona: = α k / γ C =,0 55 /,5 = = 36,67 N/mm = 3,667 kn/m Bezimenzijska veličina uzužne sile jest: N 845 ν E E = = = ,667 Bezimenzijska vrijeost momenta savijanja, μ R Slika 9. Dijagram međujelovanja za etone razrea C60/75 Bezimenzijska veličina momenta savijanja jest: M μ E E = = = ,667. Iz ijagrama na slii 8. očita se meanički koeiijent armiranja ω = 0, 088, pa je potrena ploština armature stupa: = s = ω = y 3,667 = 0, = 7,8 m 43,48 ) Za eton razrea C80/95 Za koeiijent α =, 0, proračunska je čvrstoća etona: = α k / γ =,0 80 /,5 = = 53,33 N/mm = 5,333 kn/m Bezimenzijska je veličina uzužne sile: N 845 ν E E = = = 0, 40605,333 Bezimenzijska vrijeost momenta savijanja, μ R Slika 0. Dijagram međujelovanja za etone razrea C70/85 Bezimenzijska je veličina momenta savijanja: M μ E E = = = 0, , GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
9 T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić Proračun armiranoetonskog presjeka / -,5/-,5 -,5 -,0 -,5 -,5/-,0 -,54/-,5 -,57/-,0 -,59/- -,6/ C80/95 = s =ω ( / y) = s / -,6/-,6 -,5 -,0 -,5 -,6/-,0 -,6/-,5 -,6/-,0 -,6/- -,6/ C90/05 = s =ω ( / y) = s Bezimenzijska vrijeost uzužne sile, ν R -,0-0, 0, ω=,0 -,6/5,0 -,6/,0 -,6/ -,6/5,0 -,6/3,0 Bezimenzijska vrijeost uzužne sile, ν R -,0-0, 0, ω=,0 -,6/5,0 -,6/,0 -,6/ -,6/5,0 -,6/3,0,0 -,6/,0 -,6/ -,0/,5 s / / -,0/ /,0 0,,0,5 s / / -,0/ / -,0/,0 0,,0 Bezimenzijska vrijeost momenta savijanja, μ R Slika. Dijagram međujelovanja za etone razrea C80/95 Iz ijagrama na slii. očita se meanički koeiijent armiranja ω = 0, 05, pa je potrena ploština armature = s = ω = y stupa:. 5,333 = 0, = 4,7 m 43,48 Dakako a ukupna uzužna armatura stupa mora iti veća o minimalne i manja o maksimalne armature oređene normom. Bezimenzijska vrijeost momenta savijanja, μ R Slika. Dijagram međujelovanja za etone razrea C90/05 4 Zaključak Cilj ovoga raa io je upozoriti na promjene pri imenzioniranju pravokutni armiranoetonski presjeka opterećeni eksentričnom uzužnom silom prema normi HRN EN 99-- [3] u onosu na normu HRN ENV 99-- [] i raove [4], [6], [7] i [] te prikazati sve veličine koje imaju utjeaj na postupak imenzioniranja. U sklopu raa na ovom članku, izrađeni su ijagrami međujelovanja za imenzioniranje takvi presjeka. LITERTUR [] Tenički propis za etonske konstrukije, Narone novine 39/09 i 4/0 [] HRN ENV 99--:004. Euroko : Projektiranje etonski konstrukija -. io: Opća pravila i pravila za zgrae (ENV 99--:99) [3] HRN EN 99--:009. Euroko Projektiranje etonski konstrukija Dio -: Opća pravila i pravila za zgrae (EN 99--:004) [4] Sorić, Z.: Betonske i ziane konstrukije. etonske konstrukije prema Eurokou, (HRN ENV 99--). Skripta Građevinskog akulteta Sveučilišta u Zagreu. Zagre, 008. [5] Sorić, Z.; Kišiček, T.; Galić, J.: etonske i ziane konstrukije. etonske konstrukije prema EC. io. Skripta Građevinskog akulteta Sveučilišta u Zagreu. 36. str. Zagre, 009. [6] Sorić, Z.; Pičulin, S.; Zamolo, M.; Kišiček, T.: (Jure Raić i suranii.): Osnove proračuna, V. poglavlje u knjizi BETONSKE KONSTRUKCIJE, PRIRUČNIK. Urenik, Čanrlić, V., Hrvatska sveučilišna naklaa, Sveučilište u Zagreu Građevinski akultet, NDRIS. Sveučilišni uženik, Zagre, 006. ISBN str [7] Sorić, Z.; Kišiček, T.; Galić J.; (Jure Raić i suranii.): Konstrukijski elementi, III. poglavlje u knjizi Betonske GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
10 Proračun armiranoetonskog presjeka konstrukije, riješeni primjeri, Urenik Čanrlić, V., Hrvatska sveučilišna naklaa, Sveučilište u Zagreu Građevinski akultet, SECON HDGK, NDRIS. Sveučilišni uženik, Zagre, 006. ISBN str [8] Tomičić, I.: Projektiranje etonski konstrukija prema EN 99--, Građevinski goišnjak 05/06, Urenik, V. Simović, HSGI, Zagre 006., str [9] Tomičić, I.: Betonske konstrukije, DHGK, Zagre 996. [0] Kišiček, T.; Sorić, Z.; Galić, J.: Talie za imenzioniranje armiranoetonski presjeka, Građevinar 6 (00), T. Kišiček, Z. Sorić, J. Galić [] Tomičić, I.: Priručnik za proračun B konstrukija, DHGK, Zagre 996. [] Martin, L.H.; Purkiss, J..: Conrete Design to EN 99, Butterwort-Heinemann, n imprint o Elsevier, 006. [3] Narayanan, R. S.; Beey,.: Designer's Guie to EN 99-- an 99--, Tomas Telor, 005. [4] Eurooe, Commentary, European onrete Platorm SBL, 008. [5] Eurooe, Worke Examples, European onrete Platorm SBL, GRĐEVINR 63 (0) 9/0,
Tablice za dimenzioniranje armiranobetonskih presjeka
UDK 64.043+64.01.45:69.009.18 Primljeno 1. 3. 010. Tablie za dimenzioniranje armiranobetonskih presjeka Tomislav Kišiček, Zorislav Sorić, Josip Galić Ključne riječi armiranobetonski presjek, razred betona,
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami
BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami Izv. prof. dr.. Tomilav Kišiček dipl. ing. građ. 0.10.014. Betonke kontrukije III 1 NBK1.147 Slika 5.4 Proračunki dijagrami betona razreda od C1/15 do C90/105, lijevo:
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2
BETONSE ONSTRUCIJE 2 vježbe, 31.10.2017. 31.10.2017. DATUM SATI TEMATSA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponljanje poznatih postupaka dimenzioniranja
Διαβάστε περισσότερα- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)
MEHANIKA 1 1. KOLOKVIJ 04/2008. grupa I 1. Zadane su dvije sile F i. Sila F = 4i + 6j [ N]. Sila je zadana s veličinom = i leži na pravcu koji s koordinatnom osi x zatvara kut od 30 (sve komponente sile
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραPOVRŠINA TANGENCIJALNO-TETIVNOG ČETVEROKUTA
POVRŠIN TNGENIJLNO-TETIVNOG ČETVEROKUT MLEN HLP, JELOVR U mnoštvu mnogokuta zanimljiva je formula za površinu četverokuta kojemu se istoobno može upisati i opisati kružnica: gje su a, b, c, uljine stranica
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραČVRSTOĆA 13. GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE RAVNIH PRESJEKA ŠTAPA
ČVRSTOĆA 13. GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE RAVNIH PRESJEKA ŠTAPA STATIČKI MOMENTI I MOMENTI INERCIJE RAVNIH PLOHA Kao što pri aksijalnom opterećenju štapa apsolutna vrijednost naprezanja zavisi, između ostalog,
Διαβάστε περισσότεραElementi spektralne teorije matrica
Elementi spektralne teorije matrica Neka je X konačno dimenzionalan vektorski prostor nad poljem K i neka je A : X X linearni operator. Definicija. Skalar λ K i nenula vektor u X se nazivaju sopstvena
Διαβάστε περισσότερα7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama
5. ožujka 2018. 7. Proračun nosača naprezanih poprečnim silama Primjer sloma zbog djelovanja poprečne sile SLIKA 1. T- nosač slomljen djelovanjem poprečne sile Do sloma armirano-betonske grede uslijed
Διαβάστε περισσότερα9.1. ZADATAK. Parametri tla: Dimenzije temelja: RJEŠENJE. a) Terzaghi. Granična nosivost tla ispod temelja prema Terzaghi-ju:
9.1. ZADATAK Za entrično opterećen temelj stalnom konentriranom silom, koji se nalazi na vooravno uslojenom tlu za koje su laboratorijskim mjerenjem oređeni parametri tla, treba oreiti: a) graničnu nosivost
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
Διαβάστε περισσότεραFAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
SVUČILIŠT U SPLITU FKULTT GRĐVINRSTV, RHITKTUR I GODZIJ ZVRŠNI RD arin Barišić Split, 03. SVUČILIŠT U SPLITU FKULTT GRĐVINRSTV, RHITKTUR I GODZIJ PRORČUN KOPOZITNOG NOSČ ZVRŠNI RD Split, 03. SVUČILIŠT
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 5. VJEŽBE DIMENZIONIRANJE - GSN Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI DIMENZIONIRANJE - GSN 1. Sila prednapinjanja 2. Provjera
Διαβάστε περισσότερα10.1. ZADATAK. =20 (kn/m 3 ). Pretpostaviti da nema trenja na dodiru tla i potporne konstrukcije ( =0 ). RJEŠENJE
.. ZDTK Za zaani primjer zasjeka sa lomljenom linijom tla iza zia, grafičkim postupkom prema Culmann-u, oreiti silu aktivnog tlaka. Za tlo su zaana svojstva: k = (ka), k =4, = (kn/m ). retpostaviti a nema
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
Διαβάστε περισσότεραSavijanje nosaa. Savijanje ravnog štapa prizmatinog poprenog presjeka. a)isto savijanje. b) Savijanje silama. b) Savijanje silama.
Štap optereen na savijanje naivamo nosa ili grea. Savijanje nosaa a) Napreanja ( i τ) b) Deformacije progib (w) Os štapa se ko savijanja akrivljuje to je elastina ili progibna linija nosaa. Savijanje ravnog
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραI.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?
TET I.1. Šta je Kulonova sila? elektrostatička sila magnetna sila c) gravitaciona sila I.. Šta je elektrostatička sila? sila kojom međusobno eluju naelektrisanja u mirovanju sila kojom eluju naelektrisanja
Διαβάστε περισσότεραELEKTROTEHNIČKI ODJEL
MATEMATIKA. Neka je S skup svih živućih državljana Republike Hrvatske..04., a f preslikavanje koje svakom elementu skupa S pridružuje njegov horoskopski znak (bez podznaka). a) Pokažite da je f funkcija,
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujan 2017. Ivan Kovačević SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET ZAVRŠNI RAD
Διαβάστε περισσότεραTRIGONOMETRIJA TROKUTA
TRIGONOMETRIJA TROKUTA Standardne oznake u trokutuu ABC: a, b, c stranice trokuta α, β, γ kutovi trokuta t,t,t v,v,v s α,s β,s γ R r s težišnice trokuta visine trokuta simetrale kutova polumjer opisane
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujan 2015. Marija Vidović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJE
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka
UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET Goran Stančić SIGNALI I SISTEMI Zbirka zadataka NIŠ, 014. Sadržaj 1 Konvolucija Literatura 11 Indeks pojmova 11 3 4 Sadržaj 1 Konvolucija Zadatak 1. Odrediti konvoluciju
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότερα1.4 Tangenta i normala
28 1 DERIVACIJA 1.4 Tangenta i normala Ako funkcija f ima derivaciju u točki x 0, onda jednadžbe tangente i normale na graf funkcije f u točki (x 0 y 0 ) = (x 0 f(x 0 )) glase: t......... y y 0 = f (x
Διαβάστε περισσότεραSPREGNUTE KONSTRUKCIJE
SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Prof. dr. sc. Ivica Džeba Građevinski fakultet Sveučilišta u Zagrebu SPREGNUTI NOSAČI 1B. DIO PRIJENJIVO NA SVE KLASE POPREČNIH PRESJEKA OBAVEZNA PRIJENA ZA KLASE PRESJEKA 3 i 4
Διαβάστε περισσότεραDijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11.
Dijagrami:. Udužnih sia N Greda i konoa. Popre nih sia TZ 3. Momenata savijanja My. dio Prosta greda. Optere ena koncentriranom siom F I. Reaktivne sie:. M A = 0 R B F a = 0. M B = 0 R A F b = 0 3. F =
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Διαβάστε περισσότεραGeometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio
Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa 9. dio 1 Sile presjeka (unutarnje sile): Udužna sila N Poprena sila T Moment uvijanja M t Moment savijanja M Napreanja 1. Normalno napreanje σ. Posmino
Διαβάστε περισσότεραradni nerecenzirani materijal za predavanja
Matematika 1 Funkcije radni nerecenzirani materijal za predavanja Definicija 1. Kažemo da je funkcija f : a, b R u točki x 0 a, b postiže lokalni minimum ako postoji okolina O(x 0 ) broja x 0 takva da je
Διαβάστε περισσότεραd D p 1 , v 1 L h ρ z ρ a Rješenje:
9. VJEŽBA - RIJEŠENI ZAACI IZ MEANIKE FLUIA 1. Oreite brinu v 1 i tlak p 1 raka (ρ =1,3 kg/m 3 ) u simetrali cijevi promjera =50 mm, pomoću mjernog sustava s Prantl-Pitotovom cijevi prema slici. Pretpostavite
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότεραOtpornost R u kolu naizmjenične struje
Otpornost R u kolu naizmjenične struje Pretpostavimo da je otpornik R priključen na prostoperiodični napon: Po Omovom zakonu pad napona na otporniku je: ( ) = ( ω ) u t sin m t R ( ) = ( ) u t R i t Struja
Διαβάστε περισσότεραZadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότερα2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x
Zadatak (Darjan, medicinska škola) Izračunaj vrijednosti trigonometrijskih funkcija broja ako je 6 sin =,,. 6 Rješenje Ponovimo trigonometrijske funkcije dvostrukog kuta! Za argument vrijede sljedeće formule:
Διαβάστε περισσότεραAGREGAT. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU
AGREGAT Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aeif. jcrnojevac@gmail.com SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU JOSIP JURAJ STROSSMAYER UNIVERSITY OF OSIJEK 1 Pojela agregata PODJELA AGREGATA - PREMA
Διαβάστε περισσότεραM086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost
M086 LA 1 M106 GRP Tema: CSB nejednakost. 19. 10. 2017. predavač: Rudolf Scitovski, Darija Marković asistent: Darija Brajković, Katarina Vincetić P 1 www.fizika.unios.hr/grpua/ 1 Baza vektorskog prostora.
Διαβάστε περισσότεραradni nerecenzirani materijal za predavanja R(f) = {f(x) x D}
Matematika 1 Funkcije radni nerecenzirani materijal za predavanja Definicija 1. Neka su D i K bilo koja dva neprazna skupa. Postupak f koji svakom elementu x D pridružuje točno jedan element y K zovemo funkcija
Διαβάστε περισσότεραIspitivanje toka i skiciranje grafika funkcija
Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija Za skiciranje grafika funkcije potrebno je ispitati svako od sledećih svojstava: Oblast definisanosti: D f = { R f R}. Parnost, neparnost, periodičnost. 3
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραVIJČANI SPOJ VIJCI HRN M.E2.257 PRIRUBNICA HRN M.E2.258 BRTVA
VIJČANI SPOJ PRIRUBNICA HRN M.E2.258 VIJCI HRN M.E2.257 BRTVA http://de.wikipedia.org http://de.wikipedia.org Prirubnički spoj cjevovoda na parnom stroju Prirubnički spoj cjevovoda http://de.wikipedia.org
Διαβάστε περισσότεραII. ANALITIČKA GEOMETRIJA PROSTORA
II. ANALITIČA GEOMETRIJA PROSTORA II. DIO (Pv).. Min Roić Linović 9./. Pv u otou Jenž v Nek je: T (,, ) n točk oto {,, } ni vekto mje Znom točkom oto oli mo v leln nim vektoom. T (,,) - oivoljn točk v
Διαβάστε περισσότεραUniverzitet u Beogradu 20. januar Elektrotehnički fakultet
Univerzitet u eograu. januar 1. Elektrotehnički fakultet EHNIK 1. Telekomunikacioni kabl je potrebno zategnuti između ve vertikalne konzole (stuba) koje su ubetonirane u sreišta krovova ve susene zgrae,
Διαβάστε περισσότερα3.1 Granična vrednost funkcije u tački
3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 2 3 Granična vrednost i neprekidnost funkcija 3. Granična vrednost funkcije u tački Neka je funkcija f(x) definisana u tačkama x za koje je 0 < x x 0 < r, ili
Διαβάστε περισσότεραQ (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)
L = L 14.1. ZADATAK Zadan je pilot kružnog poprečnog presjeka, postavljen kroz dva sloja tla. Svojstva tla i dimenzije pilota su zadane na skici. a) Odrediti graničnu nosivost pilota u vertikalnom smjeru.
Διαβάστε περισσότερα18. listopada listopada / 13
18. listopada 2016. 18. listopada 2016. 1 / 13 Neprekidne funkcije Važnu klasu funkcija tvore neprekidne funkcije. To su funkcije f kod kojih mala promjena u nezavisnoj varijabli x uzrokuje malu promjenu
Διαβάστε περισσότεραPošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000,
PRERAČUNAVANJE MJERNIH JEDINICA PRIMJERI, OSNOVNE PRETVORBE, POTENCIJE I ZNANSTVENI ZAPIS, PREFIKSKI, ZADACI S RJEŠENJIMA Primjeri: 1. 2.5 m = mm Pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu. 1 m ima dm,
Διαβάστε περισσότεραFAKULTET PROMETNIH ZNANOSTI
SVUČILIŠT U ZAGU FAKULTT POMTNIH ZNANOSTI predmet: Nastavnik: Prof. dr. sc. Zvonko Kavran zvonko.kavran@fpz.hr * Autorizirana predavanja 2016. 1 Pojačala - Pojačavaju ulazni signal - Zahtjev linearnost
Διαβάστε περισσότερα( , treći kolokvij) 3. Na dite lokalne ekstreme funkcije z = x 4 + y 4 2x 2 + 2y 2 3. (20 bodova)
A MATEMATIKA (.6.., treći kolokvij. Zadana je funkcija z = e + + sin(. Izračunajte a z (,, b z (,, c z.. Za funkciju z = 3 + na dite a diferencijal dz, b dz u točki T(, za priraste d =. i d =.. c Za koliko
Διαβάστε περισσότεραPriveznice W re r R e o R p o e p S e l S ing n s
Priveznice Wire Rope Slings PRIVEZNICE OD ČEIČNO UŽEA (RAE) jenosruke SINE WIRE ROPE SINS Sanar EN P P P P P P P P P P P P ozvoljeno operećenje kg elemeni priveznice prekina jenokrako vešanje ) ouvaanje
Διαβάστε περισσότεραPRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).
PRAVA Prava je kao i ravan osnovni geometrijski ojam i ne definiše se. Prava je u rostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom aralelnim sa tom ravom ( vektor aralelnosti). M ( x, y, z ) 3 Posmatrajmo
Διαβάστε περισσότεραRiješeni zadaci: Nizovi realnih brojeva
Riješei zadaci: Nizovi realih brojeva Nizovi, aritmetički iz, geometrijski iz Fukciju a : N R azivamo beskoači) iz realih brojeva i ozačavamo s a 1, a,..., a,... ili a ), pri čemu je a = a). Aritmetički
Διαβάστε περισσότεραISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
Διαβάστε περισσότερα( , 2. kolokvij)
A MATEMATIKA (0..20., 2. kolokvij). Zadana je funkcija y = cos 3 () 2e 2. (a) Odredite dy. (b) Koliki je nagib grafa te funkcije za = 0. (a) zadanu implicitno s 3 + 2 y = sin y, (b) zadanu parametarski
Διαβάστε περισσότεραPrethodno napregnute konstrukcije
Prethodno napregnute konstrukcije Predavanje VI 2017/2018 Prof. dr Radmila Sinđić-Grebović Dimenzionisanje prethodno napregnutih konstrukcija II Proračun prema graničnim stanjima nosivosti 2 Dijagram:
Διαβάστε περισσότεραVrijedi relacija: Suma kvadrata cosinusa priklonih kutova sile prema koordinatnim osima jednaka je jedinici.
Za adani sustav prostornih sila i j k () oktant i j k () oktant koje djeluju na materijalnu toku odredite: a) reultantu silu? b) ravnotežnu silu? a) eultanta sila? i j k 8 Vektor reultante: () i 8 j k
Διαβάστε περισσότεραPOTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA PRIRUČNIK ZA SAMOSTALNO UČENJE
**** MLADEN SRAGA **** 011. UNIVERZALNA ZBIRKA POTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA PRIRUČNIK ZA SAMOSTALNO UČENJE SKUP REALNIH BROJEVA α Autor: MLADEN SRAGA Grafički urednik: BESPLATNA - WEB-VARIJANTA Tisak: M.I.M.-SRAGA
Διαβάστε περισσότεραĈetverokut - DOMAĆA ZADAĆA. Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke.
Ĉetverokut - DOMAĆA ZADAĆA Nakon odgledanih videa trebali biste biti u stanju samostalno riješiti sljedeće zadatke. 1. Duljine dijagonala paralelograma jednake su 6,4 cm i 11 cm, a duljina jedne njegove
Διαβάστε περισσότεραOpćenito, iznos normalne deformacije u smjeru normale n dan je izrazom:
Otporost mterijl. Zdtk ZDTK: U točki čeliče kostrukije postvlje su tri osjetil z mjereje deformij prem slii. ri opterećeju kostrukije izmjeree su reltive ormle (dužiske deformije: b ( - b 3 - -6 - ( b
Διαβάστε περισσότεραIskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012
Iskazna logika 3 Matematička logika u računarstvu Department of Mathematics and Informatics, Faculty of Science,, Serbia novembar 2012 Deduktivni sistemi 1 Definicija Deduktivni sistem (ili formalna teorija)
Διαβάστε περισσότεραA MATEMATIKA Zadana je z = x 3 y + 1
A MATEMATIKA (.5.., treći kolokvij). Zdn je z 3 + os. () Izrčunjte ngib plohe u pozitivnom smjeru -osi. (b) Izrčunjte ngib pod ) u točki T(, ). () Izrčunjte z u T(, ). (5 bodov). Zdn je z 3 ln. () Izrčunjte
Διαβάστε περισσότερα4. Trigonometrija pravokutnog trokuta
4. Trigonometrij prvokutnog trokut po školskoj ziri od Dkić-Elezović 4. Trigonometrij prvokutnog trokut Formule koje koristimo u rješvnju zdtk: sin os tg tg ktet nsuprot kut hipotenuz ktet uz kut hipotenuz
Διαβάστε περισσότεραRIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ
RIJEŠENI ZADACI I TEORIJA IZ LOGARITAMSKA FUNKCIJA SVOJSTVA LOGARITAMSKE FUNKCIJE OSNOVE TRIGONOMETRIJE PRAVOKUTNOG TROKUTA - DEFINICIJA TRIGONOMETRIJSKIH FUNKCIJA - VRIJEDNOSTI TRIGONOMETRIJSKIH FUNKCIJA
Διαβάστε περισσότεραMATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15
MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15 Matrice - osnovni pojmovi (Matrice i determinante) 2 / 15 (Matrice i determinante) 2 / 15 Matrice - osnovni pojmovi Matrica reda
Διαβάστε περισσότεραRijeseni neki zadaci iz poglavlja 4.5
Rijeseni neki zdci iz poglvlj 4.5 Prije rijesvnj zdtk prisjetimo se itnih stvri koje ce ns prtiti tijekom njihovog promtrnj. Definicij: (Trigonometrij prvokutnog trokut) ktet nsuprot kut ϕ sin ϕ hipotenuz
Διαβάστε περισσότερα1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN
1. Primjer proračuna graničnih stanja nosivosti elemenata i spojeva prema normi HRN EN 1995-1-1 Treba proračunati granična stanja nosivosti elemenata i karakterističnih priključaka konstrukcije prikazane
Διαβάστε περισσότεραTrigonometrija 2. Adicijske formule. Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto
Trigonometrija Adicijske formule Formule dvostrukog kuta Formule polovičnog kuta Pretvaranje sume(razlike u produkt i obrnuto Razumijevanje postupka izrade složenijeg matematičkog problema iz osnova trigonometrije
Διαβάστε περισσότεραp d R r E 1, ν 1 Slika 15. Stezni spoj glavčina-osovina (vratilo); puna osovina (slika a), šuplja osovina (slika b)
BLOSTJN POSU JV - STZN SPOJ STZN SPOJ zazi za naezanja i omake ko sastavljenih cijevi mogu se abiti ko oačuna steznog soja gje elementi soja mogu biti o istog ili o azličitih mateijala.. SPOJ OSOVN GLAVČN
Διαβάστε περισσότεραdužina usmjerena (orijentirana) dužina (zna se koja je točka početna, a koja krajnja) vektor
I. VEKTORI d. sc. Min Rodić Lipnović 009./010. 1 Pojm vekto A B dužin A B usmjeen (oijentin) dužin (n se koj je točk početn, koj kjnj) A B vekto - kls ( skup ) usmjeenih dužin C D E F AB je epeentnt vekto
Διαβάστε περισσότεραRiješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost
Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost Limes funkcije Neka je 0 [a, b] i f : D R, gdje je D = [a, b] ili D = [a, b] \ { 0 }. Kažemo da je es funkcije f u točki 0 jednak L i pišemo f ) = L, ako za
Διαβάστε περισσότεραZBIRKA POTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA
**** IVANA SRAGA **** 1992.-2011. ZBIRKA POTPUNO RIJEŠENIH ZADATAKA PRIRUČNIK ZA SAMOSTALNO UČENJE POTPUNO RIJEŠENI ZADACI PO ŽUTOJ ZBIRCI INTERNA SKRIPTA CENTRA ZA PODUKU α M.I.M.-Sraga - 1992.-2011.
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραGRANIČNA STANJA NOSIVOSTI BETONSKIH KONSTRUKCIJA SADRŽAJ
GRANIČNA STANJA NOSIVOSTI BETONSKIH KONSTRUKCIJA SADRŽAJ 1 FIZIKALNO-MEHANIČKA SVOJSTVA MATERIJALA... 2 1.1 Beton... 2 1.1.1 Računska čvrstoća betona... 6 1.1.2 Višeosno stanje naprezanja... 6 1.1.3 Razred
Διαβάστε περισσότεραMatematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.
Matematika - vježbe. prosinca 5. Stupnjevi i radijani Ako je kut φ jednak i rad, tada je veza između i 6 = Zadatak.. Izrazite u stupnjevima: a) 5 b) 7 9 c). d) 7. a) 5 9 b) 7 6 6 = = 5 c). 6 8.5 d) 7.
Διαβάστε περισσότεραKontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A
Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A Ime i prezime: 1. Prikazane su tačke A, B i C i prave a,b i c. Upiši simbole Î, Ï, Ì ili Ë tako da dobijeni iskazi
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραNOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA
NOSIVI DIJELOVI MEHATRONIČKIH KONSTRUKCIJA Zavareni spojevi - I. dio 1 ZAVARENI SPOJEVI Nerastavljivi spojevi Upotrebljavaju se prije svega za spajanje nosivih mehatroničkih dijelova i konstrukcija 2 ŠTO
Διαβάστε περισσότεραTeorijske osnove informatike 1
Teorijske osnove informatike 1 9. oktobar 2014. () Teorijske osnove informatike 1 9. oktobar 2014. 1 / 17 Funkcije Veze me du skupovima uspostavljamo skupovima koje nazivamo funkcijama. Neformalno, funkcija
Διαβάστε περισσότεραkonst. Električni otpor
Sveučilište J. J. Strossmayera u sijeku Elektrotehnički fakultet sijek Stručni studij Električni otpor hmov zakon Pri protjecanju struje kroz vodič pojavljuje se otpor. Georg Simon hm je ustanovio ovisnost
Διαβάστε περισσότεραFunkcije dviju varjabli (zadaci za vježbu)
Funkcije dviju varjabli (zadaci za vježbu) Vidosava Šimić 22. prosinca 2009. Domena funkcije dvije varijable Ako je zadano pridruživanje (x, y) z = f(x, y), onda se skup D = {(x, y) ; f(x, y) R} R 2 naziva
Διαβάστε περισσότεραPRIMJER 3. MATLAB filtdemo
PRIMJER 3. MATLAB filtdemo Prijenosna funkcija (IIR) Hz () =, 6 +, 3 z +, 78 z +, 3 z +, 53 z +, 3 z +, 78 z +, 3 z +, 6 z, 95 z +, 74 z +, z +, 9 z +, 4 z +, 5 z +, 3 z +, 4 z 3 4 5 6 7 8 3 4 5 6 7 8
Διαβάστε περισσότεραPeriodičke izmjenične veličine
EHNČK FAKULE SVEUČLŠA U RJEC Zavod za elekroenergeiku Sudij: Preddiploski sručni sudij elekroehnike Kolegij: Osnove elekroehnike Nosielj kolegija: Branka Dobraš Periodičke izjenične veličine Osnove elekroehnike
Διαβάστε περισσότερα1 Ulazni parametri programa Tutorial programa Primjeri riješeni programom... 58
SADRŽAJ: 1 Ulazni parametri programa... 1 1.1. Dimenzioniranje prema HRN EN 1992-1-1... 1 1.1.1. Dimenzioniranje pravokutnog presjeka na čisto savijanje... 1 1.1.2. Dvostruko armirani presjek opterećen
Διαβάστε περισσότεραOsnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju
RAČUN OSTATAKA 1 1 Prsten celih brojeva Z := N + {} N + = {, 3, 2, 1,, 1, 2, 3,...} Osnovni primer. (Z, +,,,, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: sabiranje (S1) asocijativnost x + (y + z) = (x + y)
Διαβάστε περισσότερα