Betonske konstrukcije

SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06

SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT NOSIE ARIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE POSLONOG OBJEKTA Završni rad Split, 06

PROJEKT NOSIE ARIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE POSLONOG OBJEKTA SAŽETAK: Zadana je shema nosive konstrukcije armiranobetonskogobjekta poslovne namjene,sa svim potrebnim dimenzijama (prilog zadatku). Također su zadana djelovanja na konstrukciju,te za neke elemente nacrtati planove oplate i armature. Statički proračun i armaturne planove izraditi sukladno propisima i pravilima struke. KLJUČNE RIJEČI: Armiranobetonski objekt poslovne namjene,numerički model,statički proracun,plan armature. ABSTRACT: The default scheme bearing structures reinforced concrete facility for business purposes, with all the required dimensions (Annex task). Also the default action on the structure, and for some elements draw plans and reinforcement. Structural analysis and reinforcement plans develop in accordance with the regulations and rules of the profession. KEYWORDS: Reinforced concrete building for business purposes, numerical model, static analysis, reinforcement plan

Sadržaj. TEHNIČKI OPIS... 4.. GEOETRIJSKE KARAKTERISTIKE NOSIIH ELEENATA... 5.. POZICIJA 00 KRO... 7.3. POZICIJA 00 ETAŽE... 9.4. STUBIŠTE....5. OPTEREĆENJE JETRO....6. POTRESNO OPTEREĆENJE... 8. PRORAČUN PLOČA POZICiJE 00... 3.. OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE 00... 3... lastita težina... 3... Dodatno stalno opterećenje... 5..3. Korisno opterećenje... 7..4. Granično stanje naprezanja... 9.. DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00 (krov)... 30 3. PRORAČUN PLOČA POZICIJE 00... 33 3.. OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE 00... 33 3... lastita težina... 33 3... Dodatno stalno opterećenje... 35 3..3. Korisno opterećenje shema (max momenti na ležajevima)... 37 3..4. Korisno opterećenje shema (max momenti u krajnjim poljima)... 39 3..5. Korisno opterećenje shema 3 (max momenti u srednjem polju)... 4 3..6. GSN za ležajeve... 43 3..7. GSN za krajnja polja... 45 3..8. GSN za srednje polje... 47 3.. DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00... 49 4. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE 00... 53 4.. OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE 00... 53 4... lastita težina... 53 4... Dodatno stalno opterećenje... 54 4..3. Korisno opterećenje... 55 4..4. Granično stanje naprezanja... 56

4.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA... 57 4.3. DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU... 59 4.4. KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00... 63 4.5. KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00... 69 5. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE 00... 7 5.. OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE 00... 7 5... lastita težina... 7 5... Dodatno stalno opterećenje... 73 5..3. Korisno opterećenje shema 4 (max sile u krajnjim poljima)... 74 5..4. Korisno opterećenje shema 5 (max sile u srednjem polju)... 75 5..5. GSN za krajnja polja... 76 5..6. GSN za srednje polje... 77 5..7. GSN za ležaj... 78 5.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA... 79 5.3. DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU... 8 KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00... 85 5.4. KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00... 9 6. PRORAČUN STUBIŠTA... 94 6.. JERODANE REZNE SILE... 94 6.. DIENZIONIRANJE STUBIŠTA... 95 7. PRORAČUN STUPOA... 96 7.. OENTI SAIJANJA I UZDUŽNE SILE STUPOA... 96 7.. DIJAGRAI REZNIH SILA... 96 7.3. DIENZIONIRANJE STUPA... 05 7.3.. Određivanje dimenzija stupova... 05 7.3.. Dimenzioniranje pomoću dijagrama interakcije... 06 8. PRORAČUN TEELJA SACA ISPOD STUPA... 08 8.. DIENZIONIRANJE TEELJA... 08 8... Preliminarno određivanje dimenzija temelja... 09 8.. KONTROLA NAPREZANJA NA DODIRNOJ PLOHI TEELJ TLO... 0 8.3. PRORAČUN ARATURE TEELJA... 9. PRILOZI... 5 9.. PLAN POZICIJA TEELJA... 5

9.. ARATURA PODNE PLOČE DONJA ZONA... 5 9.3. ARATURA PODNE PLOČE GORNJA ZONA... 5 9.4. PLAN POZICIJA PRIZELJA... 5 9.5. PLAN POZICIJA 00 ETAŽA... 5 9.6. ARATURNI PLAN STUPA. ETAŽE... 5 9.7. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA... 5 9.8. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA... 5 9.9. PLAN POZICIJA KATA... 5 9.0. PLAN POZICIJA 00 ETAŽA... 5 9.. PLAN OPLATA GREDA 0... 5 9.. ARATURNI PLAN GREDE POZICIJE 0... 5 9.3. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA... 5 9.4. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA... 5 3

. TEHNIČKI OPIS Predmet ovog rada je projekt armiranobetonske nosive konstrukcije poslovnog objekta. Predmetna građevina sastoji se od prizemlja i kata. Završna ploča kata je ujedno i ravni krov građevine. isina građevine iznosi 6,60 m, a tlocrtna površina građevine iznosi 0,40 x 8,00 m. Nosiva konstrukcija objekta je okvirna,a čine je stupovi i grede iznad koje je armiranobetonska ploča. Stupovi se oslanjaju na temelje samce. Rezne sile u pločama i gredama dobivene su pomoču programa AspalathosLinear,a korišten je ravninski model. Sve armiranobetonske ploče su debljine d=7.0cm. Poprečne grede su dimenzija b/h=30/60 cm,a uzdužne grede dimenzija b/h=34/68 cm. Rezne sile u stupovima za različite kombinacije opterećenja dobivene su pomoću programa AspalathosLinear,a korišten je prostorni model (okvir). Odabrane su dimenzije stupova 40/40 cm i temelji samci 40x80 cm. Za vertikalnu komunikaciju između katova predviđeno je armirano-betonsko stepenište debljine nosive ploče d=7.0 cm. Izračunato stalno opterećenje za poziciju 00(krov) iznosi 8,0 kn/m,a pokretno je pretpostavljeno i iznosi,0 kn/m. Zadano je pokretno opterećenje za poziciju 00 i iznosi 3, kn/m,stalno opterećenje je 7,04 kn/m. Građevina se nalazi u II. vjetrovnoj zoni s dozvoljenom brzinom vjetra vb0= 30 m/s. Za zadano proračunsko ubrzanje tla ag=0,g izračunata sila potresa se dijeli u čvorovima prema pripadnoj masi. Dozvoljeno naprezanje u tlu na dubini temeljenja iznosi б dop = 0.50 pa. Za nosivu armiranobetosnsku konstrukciju odabran je beton C 40/50 i čelik za armiranje B 500B. Za sve armiranobetonske nosive elemente izvršen je proračun za granično stanje nosivosti,a za neke elemente izvršena je provjera graničnog stanja uporabljivosti. Na osnovi opterečenja napravljeni su armaturni planovi za neke elemente konstrukcije. Svi nacrti i prikazi krojenja armaturnih mreža ploče,grede i temelja nacrtani pomoću AutoCAD-a priloženi su u Završnom radu. Statički sustav i armaturni planovi izrađeni su sukladno propisima i pravilima struke. 4

ANALIZA OPTEREĆENJA.. GEOETRIJSKE KARAKTERISTIKE NOSIIH ELEENATA -visina ploče: d pl 600 L 35 35 7, odabrano: d 7 -visina grede: pl cm L0 L 680 68,0cm 0 0 0 odabrano : h 60, cm G 0 L0 L 600 60,0cm 0 0 0 odabrano: h 60, cm -širina grede: G 0 hg 68 34cm odabrano : b 34cm G hg 60 30cm odabrano : b 30cm G 5

.. POZICIJA 00 KRO stalno opterećenje d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Betonske ploče na plastičnim podlošcima Hidroizolacija + parna brana Toplinska izolacija Beton za pad AB ploča 0.05 0.0 0.08 0.08 0.7 5.0 0.0 5.0 4.0 5.0.5 0.0 0.40.9 4.5 Ukupno stalno opterećenje: g 00 = 8.0 (kn/m ) pokretno opterećenje Za pokretno opterećenje uzima se opterećenje snijegom i vjetrom. Opterećenje snijegom za ravne krovove, u područjima gdje je snijeg rijedak (prema pravilniku) iznosi 0.50 kn/m, pa se za pokretno opterećenje neprohodnih ravnih krovova može uzeti zamjenjujuća vrijednost: = s + w.0 kn/m 7

Slika.. Prikaz dodatnog stalnog opterećenja G 0 i korisnog opterećenja Q 8

.3. POZICIJA 00 ETAŽE stalno opterećenje d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Pregrade.00 Završna obrada poda-parket 0.0.0 0.4 AB estrih 0.05 5.0.5 Toplinska izolacija 0.04 5.0 0.0 Hidroizolacijaa 0.005 0.0 0.0 AB. ploča 0.7 5.0 4.5 Ukupno stalno opterećenje g 00 = 7.04 (kn/m ) pokretno opterećenje Pokretno opterećenje se uzima prema pravilniku: HRN EN 99--. U našem slučaju, zadano je zadatkomq 00 =3. kn/m 9

Slika.. Geometrija etaže 00 Slika.3. Prikaz dodatnog stalnog opterećenja G 0 Slika.4. Prikaz korisnog opterećenja shema (max sile na ležajevima kod ploča) Slika.5. Prikaz korisnog opterećenja shema (max sile u krajnjim poljima kod ploča) Slika.6. Prikaz korisnog opterećenja shema 3 (max sile u srednjem polju kod ploča) 0

Slika.7. Prikaz korisnog opterećenja shema 4 (max sile u krajnjem polju kod grede) Slika.8. Prikaz korisnog opterećenja shema 5 (max sile u srednjem polju kod grede).4. STUBIŠTE stalno opterećenje tgα = š =, = 0.484 ; α=5,84 h = h cosα = 7 cos5,84 =,3 36cm

d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Završna obrada gazišta kamena ploča 0.0 8.0 0.56 Cementni namaz (max.,0 cm) 0.0 0.0 0.0 Stuba 0.075 4.0.80 AB ploča (h'=,36 cm) 0.4 5.0 5.60 pokretno opterećenje Ukupno stalno opterećenje : g st = 8.6 (kn/m ) Pokretno opterećenje se uzima prema pravilniku : HRN EN 99--. U našem slučaju, uzet ćemo ga jednako kao na pločama: q st = 5.6 (kn/m ).5. OPTEREĆENJE JETRO Objekt se nalazi u II. vjetrovnoj zoni na 00 m n.m. Osnovna brzina vjetra: v, = 30 m /s (za II. zonu) Slika.9. Zemljovid područja opterećenja vjetrom

Referentna brzina vjetra: =, = + 0,000 00 =,0 =,00,00,0 30 = 30,6 / - koeficijent smjera vjetra =.0 - koeficijent ovisan o godišnjem dobu =.0 - koeficijent nadmorske visine = + 0,000 Budući da je širina zgrade veća od njezine visine kao mjerodavna visina uzima se ukupna visina. Pretpostavimo da je na vrhu izgrađen a/b parapet visine 0,5 m, mjerodavna visina tada iznosi: = 3,3 + 0,5 = 7, jerodavna visina je veća od minimalne (,00 m), pa je koeficijent hrapavosti: ( ) = ln( ) Koeficijent terena kategoriju zemljišta. određuje se iz odgovarajuće tablice ovisno o kategoriji zemljišta. Odabiremo II. Tablica.. Kategorije terena i pripadni parametri = 0,9 ( ) = 0,9 ln 7, 0,05 = 0,94 Srednja brzina vjetra tako iznosi: Turbulencija: = 0,94,0 30, = 8,45 / ( )= ( ) ln =,0 ln 7, 0,05 = 0,0 3

aksimalni tlak brzine vjetra q p (z e ): =,5 / ( )= [ + 7 ( )] ( )= ( ) ( ) ( )= [ + 7 0,0],5 8,45 =,9 =, Djelovanje na zgradu:, = 0,8 ( )= 0,8, = 0,98, = 0,5 ( )= 0,5, = 0,6, = 0,75, = 0,75 0,98 = 0,74, = 0,75, = 0,75 0,6 = 0,46 Slika.0.Opterećenje vjetrom Silu vjetra zadajemo u čvorovima modela. Određivanje sila u čvorovima modela vršimo prema utjecajnim površinama djelovanja vjetra. 4

Slika.. Utjecajne površine djelovanja vjetra X smjer Tablica.. Lijevi bok Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn) 3.0.5 6.45 0.98 6.3 6.0.5.90 0.98.64 3 6.0.5.90 0.98.64 4 3.0.5 6.45 0.98 6.3 5 3.0 3.30 9.90 0.98 9.70 6 6.0 3.30 9.80 0.98 9.404 7 6.0 3.30 9.80 0.98 9.404 8 3.0 3.30 9.90 0.98 9.70 Tablica.3. Desni bok Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn) 3.0.5 6.45 0.6 3.935 6.0.5.90 0.6 7.869 3 6.0.5.90 0.6 7.869 4 3.0.5 6.45 0.6 3.935 5 3.0 3.30 9.90 0.6 6.039 6 6.0 3.30 9.80 0.6.078 7 6.0 3.30 9.80 0.6.078 8 3.0 3.30 9.90 0.6 6.039 5

Slika.. Djelovanje vjetra u X smjeru (sile u kn) Y smjer Tablica.4. Prednja strana Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn) 3.4.5 7.3 0.98 7.64 6.8.5 4.6 0.98 4.38 3 6.8.5 4.6 0.98 4.38 4 3.4.5 7.3 0.98 7.64 5 3.4 3.30. 0.98 0.996 6 6.8 3.30.44 0.98.99 7 6.8 3.30.44 0.98.99 8 3.4 3.30. 0.98 0.996 6

Tablica.5. Stražnja strana Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn) 3.4.5 7.3 0.6 4.459 6.8.5 4.6 0.6 8.98 3 6.8.5 4.6 0.6 8.98 4 3.4.5 7.3 0.6 4.459 5 3.4 3.30. 0.6 6.844 6 6.8 3.30.44 0.6 3.688 7 6.8 3.30.44 0.6 3.688 8 3.4 3.30. 0.6 6.844 Slika.3.Djelovanje vjetra u Y smjeru (sile u kn) 7

.6. POTRESNO OPTEREĆENJE Za zgradu je određeno stalno i korisno opterećenje po katovima. Kat: = 4,5 = 3,0 = 3, Krov: = 4,5 = 4,0 = jerodavno opterećenje po katovima: Kat: = + + 0,5 = 4,5 + 3,0 + 0,5 3, = 8,85 / Krov: = + + 0,5 = 4,5 + 4,0 + 0,5,0 = 8,75 / Dimenzije konstruktivnih elemenata: grede: 34x68 cm X Smjer grede: 30x60 cm Y Smjer stupovi: 35x35 cm Građevina se nalazi na terenu klase A, u području sa projektnim ubrzanjem a g =0,g. Analiza težine konstrukcije: = = (3 ) (3 ) = (3 6,8) (3 6,0) 8,75 = 33,0 (ploče) = 4 (3 ) = 4 (3 6,8) 0,34 0,68 5 = 47,65 = (3 ) = (3 6,0) 0,30 0,60 5 = 6,0 (grede x) (grede y) = 3 ( + ) = 3 (6,8 + 6,0) 0, 0,5 5 = 9,0 (nadozid) = 6 = 6, 0,35 0,35 5 = 80,85 (stupovi) = 33,0 + 47,65 + 6,0 + 9,0 + 80,85 = 49,5 8

= = (3 ) (3 ) = (3 6,8) (3 6,0) 8,85 = 349,7 (ploče) = 4 (3 ) = 4 (3 6,8) 0,34 0,68 5 = 47,65 = 4 (3 ) = 4 (3 6,0) 0,30 0,60 5 = 34,0 (grede x) (grede y) = 6 = 6 3,3 0,35 0,35 5 = 6,7 (stupovi) = 349,7 + 47,65 + 34,0 + 6,7 = 407,07 Ukupna težina konstrukcije: = + = 407,07 + 49,5 = 836,57 Ukupna masa konstrukcije: = =,, = 848,78 Usvajamo da se prvi period konstrukcije (T ) nalazi između vrijednosti T B i T C elastičnog spektra odziva. Ulazni projektni spektar Spektar tipa, Tlo A: S=,0 ;β 0 =,5; T B (s) = 0,5 ; T C (s) = 0,4 ; T D (s) =,0 Slika.4. Elastični spektar odziva Budući da se zgrada nalazi na tlu klase A, uzimamo da je parametar koji prikazuje utjecaj tla na povećanje seizmičkih sila na građevinu S=. 9

Zgrada je dvoetažna i uzimamo da pripada srednjoj klasi duktilnosti (DC), pa je faktor ponašanja q: = = 3,0 = 3,,0 = 3,6 Tablica.6. Odabir koeficijenta q 0 rijednost =, za višekatne okvire - faktor prevladavajućeg načina loma, za okvirne sustave i sustave istovrijedne okvirnim iznos,0 Iz toga slijedi da je projektni spektar odgovora: ( )=,5 = 0,,0,5 3,6 = 0,53 Ukupna sila iznosi: = ( ) = 0,53 836,57,0 = 73,97 gdje je korekcijski faktor koji iznosi 0,85 kada je i kada konstrukcija ima više od kata, u suprotnom iznosi,0 Raspodjela sila vrši se prema izrazu: =, = + = 73,97 3,3 407,07 3,3 407,07 + 6,6 49,5 = 430,63 = + = 73,97 6,6 49,5 3,3 407,07 + 6,6 49,5 = 843,34 = + = 430,63 + 843,34 = 73,97 Budući da je raspodjela mase po konstrukciji jednaka, silu možemo podijeliti u čvorove prema pripadnoj masi. U krajnje čvorove stavljamo /6 sile, a u srednje /3 sile. 0

Slika.5. Raspodjela sila po čvorovima Tablica.7. Raspodjela sila po čvorovima ČOR Uk.sila na etaži (kn) Sila u čvoru(kn) 843,34 40,56 843,34 8, 3 843,34 8, 4 843,34 40,56 5 430,63 7,77 6 430,63 43,54 7 430,63 43,54 8 430,63 7,77

Slika.6. Potresno opterećenje X smjer (sile u kn) Slika.7. Potresno opterećenje Y smjer (sile u kn)

. PRORAČUN PLOČA POZICIJE 00 Proračun reznih sila vršio se kompjuterskim programom AspalathosLinear. Prikaz rezultata dan je odvojeno za ploče i grede... OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE 00... lastita težina Slika 3.. omenti x (knm) 3

Slika 3.. omenti y (knm) 4

... Dodatno stalno opterećenje Slika 3.3. omenti x (knm) 5

Slika 3.4. omenti y(knm) 6

..3. Korisno opterećenje Slika 3.5. omenti x (knm) 7

Slika 3.6. omenti y (knm) 8

..4. Granično stanje naprezanja jerodavna kombinacija: sd =,35*( g + Δg )+,5* q Slika 3.7. omenti x (knm) 9

Slika 3.8. omenti y (knm).. DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00 (krov) Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/, 5 = 434,78 Pa d = h d d = c+ =,5 + 0,5 = 3 cm *c zaš tni sloj d = 7-3 = 4cm Slika 3.9. Poprečni presjek ploče Proračun armature za kombinaciju :.35 * vl.težina +.35 * dodatno stalno +.5 * korisno 30

Ploča 0 - Polje sd = 38,0kNm μ = b. d.f = 380 00 4,67 = 0,073 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =,8 ζ = 0,944 ξ = 0,53 A = ζ d f = 380 = 6,6 cm 0,944 4 43,48 ODABRANO: R 785 As = 7,85 cm Ploča 0 - Polje sd = 0,9kNm μ = b. d.f = 09 00 4,67 = 0,039 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =, ζ = 0,96 ξ = 0,07 A = ζ d f = 09 = 3,45 cm 0,96 4 43,48 ODABRANO: R 385 As = 3,85 cm Ležaj 0-0 sd = 5,06kNm μ = b. d.f = 506 00 4,67 = 0,098 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =, ζ = 0,93 ξ = 0,80 A = ζ d f = 506 = 9,0 cm 0,93 4 43,48 ODABRANO: R785 ( As = 7,85 cm ) + preklop povećan na 40 cm A = A š + p š = 7,85 5 + 40 = 9,3 cm 5 3

Koeficijenti za proračun potrebne površine armature za ploču: A = ζ d f = 0,9 4 43,48 = 0,83 koef. za stalno opterećenje:,35 * 0,83 = 0,5 koef. za promjenjivo opterećenje :,5 * 0,83 = 0,8 Slika 3.9. Količina potrebne armature y (cm /m') Zbog sigurnosti uzimamo u obzir grafičku armaturnu kombinaciju. ODABRANO: R 785 ( As = 7,85 cm ) + preklop povećan na 60 cm A = A š + p š = 7,85 5 + 60 = 0,04 cm 5 3

3. PRORAČUN PLOČA POZICIJE 00 3.. OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE 00 3... lastita težina Slika 4.. omenti x (knm) 33

3... Dodatno stalno opterećenje Slika 4.3. omenti x (knm) 35

3..3. Korisno opterećenje shema (max momenti na ležajevima) Slika 4.5. omenti x (knm) 37

3..4. Korisno opterećenje shema (max momenti u krajnjim poljima) Slika 4.7. omenti x (knm) 39

3..5. Korisno opterećenje shema 3 (max momenti u srednjem polju) Slika 4.9. omenti x (knm) 4

3..6. GSN za ležajeve Slika 4.. omenti x (knm) 43

3..7. GSN za krajnja polja Slika 4.3. omenti x (knm) 45

3..8. GSN za srednje polje Slika 4.5. omenti x (knm) 47

3.. DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00 Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/, 5 = 434,78 Pa Ploča 0 polje sd 0.05 knm m b d f cd 005 0.038 00 4.67 Očitano: s 0.0 c. 0.07 0.96 A s d f yd Ploča 0 polje 005 3.4 cm m 0.96 4 43.48 sd.7 knm m b d f cd 7 0.04 00 4.67 Očitano: s 0.0 c. 0.07 0.96 A s d f yd 7 3.7 cm m 0.96 4 43.48 49

Ploča 03 polje sd 7.49 knm m b d f cd 749 0.033 00 4.67 Očitano: s 0.0 c. 0.099 0.965 A s d f yd Ploča 04 polje 748.98 cm m 0.965 4 43.48 sd 6.8 knm m b d f cd 68 0.03 00 4.67 Očitano: s 0.0 c. 0.099 0.965 A s d f yd 68.86 cm m 0.965 4 43.48 Odabrano za sve ploče: Q-385 (3,85 cm /m') 50

Ležaj 0 0 sd 3.69 knm m b d f cd 369 0.06 00 4.67 Očitano: s 0.0 c.6 0.38 0.950 A s d f yd Ležaj 0 03 369 5.48 cm m 0.950 4 43.48 sd 3.79 knm m b d f cd 379 0.063 00 4.67 Očitano: s 0.0 c.6 0.38 0.950 A s d f yd 379 5.67 cm m 0.950 4 43.48 5

Ležaj 0 04 sd 7.5 knm m b d f cd 75 0.05 00 4.67 Očitano: s 0.0 c.4 0.3 0.956 A s d f yd 75 4.68 cm m 0.956 4 43.48 Odabrana mreža R-636 (A s = 6,36 cm /m) 5

4. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE 00 4.. OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE 00 4... lastita težina Slika 5.. omenti z (knm) Slika 5.. Poprečne sile y (kn) 53

4... Dodatno stalno opterećenje Slika 5.3. omenti z (knm) Slika 5.4. Poprečne sile y (kn) 54

4..3. Korisno opterećenje Slika 5.5. omenti z (knm) Slika 5.6. Poprečne sile y (kn) 55

4..4. Granično stanje naprezanja jerodavna kombinacija: sd =,35*( g + Δg )+,5* q omenti:, polje, ležaj, polje 49.85 knm 349.73 knm 0.5 knm Slika 5.7. omenti z (knm) Poprečne sile:, ležaj, ležaj0 9.67 kn 4.83 kn Slika 5.8. Poprečne sile y (kn) 56

4.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/,5 = 434,78 Pa Polje : l0 0.85 680 Utjecajna širina: beff b 0 e beff 34 49.6 cm 600 cm 5 5 sd 49.85 knm b eff d 4985 49.6 63.67 f cd 0.06 Očitano: s 0.0 c 0.7 0.065 0.977 x d 0.065 63 4.095 cm h 4985 As 9. 34 cm d f 0.977 63 43.48 Odabrano 4Ø0 (As=.56 cm ) Ležaj: sd yd 349.73 knm b w d 34973 34 63.67 f cd pl 0.098 Očitano: s 0.0 c. 0.80 0.93 x d 0.80 63.34 cm h 34973 As 3. 7 cm d f 0.93 63 43.48 yd pl Odabrano 4Ø (As=5.0 cm ) 57

Polje : l0 0.85 680 Utjecajna širina: beff b 0 e beff 34 49.6 cm 600 cm 5 5 sd 0.5 knm b eff d 05 49.6 63.67 f cd 0.0063 Očitano: s 0.0 c 0.5 0.048 0.984 x d 0.048 63 3.0 cm h 05 As 3. 75 cm d f 0.984 63 43.48 yd Odabrano Ø0 (As=6.8 cm ) pl 58

59 4.3. DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU Ležaj 0 C 40/50 =4.83 kn N =0.0 kn Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C,max,max,max,max min 3 3 min min 3 3 439.60 6.67 630 340 0.504 0.5 0.504 50 40 0.6 50 0.6 0.5 4.83 9.3 630 340 0.43 0.0 0.43 40.56 0.035 0.035 5.0 630 340 40) 0.0059 (00.56 0. 0..5 0.8 0.8 0.0059 4.56 63 34 0 4 0 4 0.0 0.5.56 630 00 00 63 ; 30 00

,max / Rd,max 4.83/439.60 0.099 0.0 0.0 Rd,max s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min 0.003 Potrebna računska poprečna armatura! A s m b 0.00330 34 min w w sw, min 0. 663 Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) cm f yw, d Rd f yk ; B500B f Rd, s Rd s A s sw z f ywd ywd Na mjestu maksimalne poprečne sile: 500 434.8Pa 43.48kN / cm.5 0.79 m ctg (0.9 63) 43.48 9.83kN 30 m Asw f yw, d z 0.79 43.48 0.9 63 sw 7. 46cm 4.83 Postaviti spone Ø0/5(A sw =0.79 cm ) 60

6 Ležaj C 40/50 =9.67 kn N =0.0 kn Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C,max,max,max,max min 3 3 min min 3 3 439.60 6.67 630 340 0.504 0.5 0.504 50 40 0.6 50 0.6 0.5 9.67 9.3 630 340 0.43 0.0 0.43 40.56 0.035 0.035 37.3 630 340 40) 0.000 (00.56 0. 0..5 0.8 0.8 0.000 4 6.8 5.0 63 34 0 " " 4 0 " " 4 0.0 0.5.56 630 00 00 63 ; 30 00

,max / Rd,max 9.67 /439.60 0.0 0.0 0.0 Rd,max s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min 0.003 Potrebna računska poprečna armatura! A s m b 0.00330 30 min w w sw, min 0. 663 Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) cm f yw, d Rd f yk ; B500B f Rd, s Rd s A s sw z f ywd ywd Na mjestu maksimalne poprečne sile: 500 434.8Pa 43.48kN / cm.5 0.79 m ctg (0.9 63) 43.48 9.83kN 30 m Asw f yw, d z 0.79 43.48 0.9 63 sw 3. 35cm 9.67 Postaviti spone Ø0/0(A sw =0.79 cm ) 6

4.4. KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00 Granično stanje uporabljivosti:.0 vlastita težina "+".0 dodatno stalno "+".0 korisno oment (knm) Poprečna sila (kn) Polje : = 83.08kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, 63

Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø0 =.56 cm E = 35.00 GPa = 35000 Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = 00000.0 Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = 0.4 - dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + =.. + +.. = 4.33 cm σ = =.. = 5.035 kn /cm = 50.35pa ρ, = A A, = A b.5 d =.56 34.5 5.0 = 0.096 (ε ε )= 50.35 0.4.. 00000 95.06 00000 > 50. 00000 (ε ε )= 0.0009753 ( + 5.7 0.096) 0.6 50.35 00000 64

Proračun srednjeg razmaka pukotina: S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = 0 mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 - Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 40 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = 3.4 40 + 0.8 0.5 0.45. = 50.86 mm W = w = S, ε, ε, = 50.86 0.0009753= 0.45 mm 0.300 mm pukotine zadovoljavaju 65

Ležaj: = 56.5kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø = 5.0 cm E = 35.00 GPa = 35000 Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = 00000.0 Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = 0.4 - dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + =.. + +.. = 5.56 cm σ = =.. = 9.60 kn /cm = 9.60pa ρ, = A A, = A b.5 d = 5.0 34.5 5.0 = 0.03576 (ε ε )= 9.60 0.4.. 00000 44.46 00000 > 74.96 00000 (ε ε )= 0.00 ( + 5.7 0.03576) 0.6 9.60 00000 66

Proračun srednjeg razmaka pukotina: S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 - Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 39 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = 3.4 39 + 0.8 0.5 0.45. = 84.73 mm W = w = S, ε, ε, = 84.73 0.00= 0.348 mm 0.300 mm pukotine ne zadovoljavaju Postavljena nova armatura, 5Ø, nad ležajem. Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 5Ø = 9.0 cm E = 35.00 GPa = 35000 Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = 00000.0 Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = 0.4 - dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + =.. + +.. = 7. cm 67

σ = =.. = 3.58 kn /cm = 35.8pa ρ, = A A, = A b.5 d = 9.0 34.5 5.0 = 0.04473 (ε ε )= 35.8 0.4.. 00000 95.99 00000 > 4.7 00000 (ε ε )= 0.000980 Proračun srednjeg razmaka pukotina: ( + 5.7 0.04473) 0.6 35.8 00000 S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 - Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 39 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = 3.4 40 + 0.8 0.5 0.45. = 9.6 mm W = w = S, ε, ε, = 9.6 0.000980= 0.5 mm 0.300 mm pukotine zadovoljavaju 68

4.5. KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00 Progib kontroliramo za nefaktorizirano opterećenje i bez utjecaja puzanja. Kontrola progiba za Polje : Granični progib: lim L 50 680 50.7 cm Beton: C 40/50; f ck =40.0 Pa E f cm ctm 35000 Pa 0.3 f 3 3 0.340.0 3.5 Pa ck Čelik: B500B ; E s = 00.0 GPa ei E E s cm 00.0 5.7 35 tot k 5 48 k L A B r tot F 0.0 56.5 8.9.40 0. 0.04 0..40 0. 08943 69

Progib homogenog presjeka: A s = 40 =.56 cm A s = 0.00 cm I I 3 bh ei A 34 63 76878.00 cm 3 4 s h d 68 5.7.56 5 A s h d 68 0.00 5 E c, eff r I E E c, eff cm I 35.0 GN I m 3500.0 kn cm 89 0.0000068 3500 76878.00 cm Progib potpuno raspucanog presjeka: x 4. 33 cm I II 3 bx x bx ei 34 4.33 033.45cm 3 d x A x d 34 4.33 5.7.56 63 4.33 0.00 4.33 5 4 A s 4.33 s r II E c, eff I II 89 0.000057 3500 033.45 cm 70

7 Ukupni progib: s 35 Pa 50. Pa h b f W f A x d sr ctm ctm cr s cr sr 07.64.56 ) 3 4.33 (63 7878.5 7878.5 6 63 34 3.5 6 ) 3 (.0 - Rebrasta armatura 0.5 - Dugotrajno opterećenje 0.908 50.35 07.64 0.5.0 s sr cm r r r cm r cm r II I m II I 0.000040 0.000057 0.908 0.0000068 0.908 0.000057 0.0000068 cm cm r L k cm L k tot t tot 7. 0.99 0.000040 680.0 0.08943 680.0 0.08943 lim 0,

5. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE 00 5.. OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE 00 5... lastita težina Slika 6.. omenti z (knm) Slika 6.. Poprečne sile y (kn) 7

5... Dodatno stalno opterećenje Slika 6.3. omenti z (knm) Slika 6.4. Poprečne sile y (kn) 73

5..3. Korisno opterećenje shema 4 (max sile u krajnjim poljima) Slika 6.5. omenti z (knm) Slika 6.6. Poprečne sile y (kn) 74

5..4. Korisno opterećenje shema 5 (max sile u srednjem polju) Slika 6.7. omenti z (knm) Slika 6.8. Poprečne sile y (kn) 75

5..5. GSN za krajnja polja Slika 6.9. omenti z (knm) Slika 6.0. Poprečne sile y (kn) 76

5..6. GSN za srednje polje Slika 6.. omenti z (knm) Slika 6.. Poprečne sile y (kn) 77

5..7. GSN za ležaj Slika 6.3. omenti z (knm) Slika 6.4. Poprečne sile y (kn) 78

5.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/, 5 = 434,78 Pa Krajnje polje: Utjecajna širina: b eff b l0 5 0 0.85 680 e beff 34 49.6 cm 600 cm 5 sd 30.0 knm b eff d f Očitano: 0.0 c 0.9 s x d 0.074 63 4.66 cm h A cd 300 0.00 49.6 63.67 300 s d f yd 0.974 63 43.48 0.074 0.974 pl.99 cm Odabrano 4Ø0 (As=.57 cm ) Srednje polje pozitivni moment: l0 Utjecajna širina: b eff b 5 0 0.85 680 e beff 34 49.6 cm 600 cm 5 sd 30.6 knm b eff d f cd 306 0.00 49.6 63.67 Očitano: s 0.0 c 0. x d 0.0055.0 cm h A 306 s d f yd 0.993 63 43.48 Odabrano Ø0 (As=6.8 cm ) 0.000 0.993 pl.cm 79

Ležaj : sd 59.6 knm b Očitano: w d 596 34 63.67 f cd s 0.0 c.8 A 596 s d f yd 0.94463 43.48 Odabrano 4Ø0 (As=.56 cm ) 0.07 0.53 0.944 0.04cm 80

8 5.3. DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU Ležaj 0 C 40/50 =73.3 kn N =0.0 kn,max,max,max,max,max,max,max min 3 3 min min 3 3 0. 0. 0.0 73.3/439.60 / 439.60 6.67 630 340 0.504 0.5 0.504 50 40 0.6 50 0.6 0.5 73.3 9.3 630 340 0.43 0.0 0.43 40.56 0.035 0.035 5.0 630 340 40) 0.0059 (00.56 0. 0..5 0.8 0.8 0.0059 4.56 63 34 0 4 0 4 0.0 0.5.56 630 00 00 63 ; 30 00 Rd Rd Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C

s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min 0,003 Potrebna računska poprečna armatura! A s m b 0.00330 34 min w w sw, min 0. 663 Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) f yw, d Rd Rd f yk ; B500B f Rd s A Rd, s s 9.84kN sw z f ywd ywd 500.5 m ctg Na mjestu maksimalne poprečne sile: cm 434.8Pa 43.48kN / cm 0.79 30 0.9 63 43.48 m Asw f yw, d z 0.79 43.48 0.9 63 sw. 50cm 73.3 Postaviti spone Ø0/(A sw =0.79 cm ) 8

83 Ležaj C 40/50 =4.33kN N =0.0 kn,max,max,max,max,max,max,max min 3 3 min min 3 3 0.7 0.7 0.68 4.33 /439.60 / 439.60 6.67 630 340 0.504 0.5 0.504 50 40 0.6 50 0.6 0.5 4.33 9.3 630 340 0.43 0.0 0.43 40.56 0.035 0.035 3.4 630 340 40) 0.0088 (00.56 0. 0..5 0.8 0.8 0.0088 4 8.84 63 34 0 6 0 6 0.0 0.5.56 630 00 00 63 ; 30 00 Rd Rd Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C

s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min 0,003 Potrebna računska poprečna armatura! A s m b 0.00330 34 min w w sw, min 0. 663 Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) f yw, d Rd Rd f yk ; B500B f Rd s A Rd, s s 9.84kN sw z f ywd ywd 500.5 Na mjestu maksimalne poprečne sile: cm 434.8Pa 43.48kN / cm 0.79 m ctg 0.9 63 43.48 30 m Asw f yw, d z 0.79 43.48 0.9 63 sw 6. 4cm 4.33 Postaviti spone Ø0/6 (A sw =0.79 cm ) 84

KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00 Granično stanje uporabljivosti:.0 vlastita težina "+".0 dodatno stalno "+".0 korisno oment (knm) Poprečna sila (kn) Polje : =0.7kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, 85

Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø0 =.56 cm E = 35.00 GPa = 35000 Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = 00000.0 Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = 0.4 - dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + =.. + +.. = 4.33 cm σ = =.. = 30. kn /cm = 30pa ρ, = A A, = A b.5 d =.56 34.5 5.0 = 0.096 (ε ε )= 30. 0.4.. 00000 45.9 00000 > 80.73 00000 (ε ε )= 0.0096 ( + 5.7 0.096) 0.6 30. 00000 86

Proračun srednjeg razmaka pukotina: S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = 0 mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 40 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = 3.4 40 + 0.8 0.5 0.45. = 50.86 mm W = w = S, ε, ε, = 50.86 0.0096= 0.309 mm 0.300 mm pukotine ne zadovoljavaju Postavljena nova armatura, 4Ø, u polju. Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø = 5.0 cm E = 35.00 GPa = 35000 Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = 00000.0 Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = 0.4 - dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + =.. + +.. = 5.74 cm 87

σ = =.. = 5.09 kn /cm = 50.9pa ρ, = A A, = A b.5 d = 5.0 34.5 5.0 = 0.0358 (ε ε )= 50.9 0.4.. 00000 03.8 00000 > 50.55 00000 (ε ε )= 0.0009 Proračun srednjeg razmaka pukotina: ( + 5.7 0.0358) 0.6 50.9 00000 S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 - Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 39 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = 3.4 39 + 0.8 0.5 0.45. = 37.07 mm W = w = S, ε, ε, = 37.07 0.0009= 0.4 mm 0.300 mm pukotine zadovoljavaju 88

Ležaj: = 86.84kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø0 =.56 cm E = 35.00 GPa = 35000 Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = 00000.0 Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = 0.4 - dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + =.. + +.. = 4.33 cm σ = =.. = 5.550 kn /cm = 55.50pa ρ, = A A, = A b.5 d =.56 34.5 5.0 = 0.0955 (ε ε )= 55.50 0.4.. 00000 00.3 00000 > 53.03 00000 (ε ε )= 0.0000 Proračun srednjeg razmaka pukotina: ( + 5.7 0.0955) 0.6 55.05 00000 S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = 0 mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 - Rebrasta armatura 89

k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 40 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = 3.4 40 + 0.8 0.5 0.45. = 5.06 mm W = w = S, ε, ε, = 5.06 0.0000= 0.5 mm 0.300 mm pukotinezadovoljavaju! 90

5.4. KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00 Progib kontroliramo za nefaktorizirano opterećenje i bez utjecaja puzanja. Kontrola progiba za Polje : Granični progib: lim L 50 680 50.7 cm Beton: C 40/50; f ck =40.0 Pa E f cm ctm 35000 Pa 0.3 f 3 3 0.340.0 3.5 Pa ck Čelik: B500B ; E s = 00.0 GPa ei E E s cm 00.0 5.7 35 tot k 5 48 k L A B r tot F 0.0 86.84 0.7 0.848 0. 0.04 0. 0.848 0. 09533 9

9 Progib homogenog presjeka: A s = 4 = 5.0 cm A s = 0.00 cm 4 3 3 78458.57 5 68 0.00 5 68 5.0 5.7 63 34 cm d h A d h A bh I s s ei I cm I E r cm kn m GN E E I eff c I cm eff c 0.000008 78458.57 3500 07 3500.0 35.0,, Progib potpuno raspucanog presjeka: x cm 5.74 4 3 3 38045.46 5 5.74 0.00 5.74 63 5.0 5.7 5.74 5.74 34 5.74 34 cm d x A x d A x bx bx I s s ei II cm I E r II eff c II 0.000064 38045.46 3500 07, Ukupni progib: s 9 Pa 50. Pa h b f W f A x d sr ctm ctm cr s cr sr 04.47 5.0 ) 3 5.74 (63 9709.33 9709.33 6 68 34 3.5 6 ) 3 (

.0 - Rebrasta armatura 0.5 - Dugotrajno opterećenje sr s r I r II r k m 0.000008 cm 0.000064 cm r r 04.47.0 0.5 50.9 0.93 0.09533 L 680.0 cm I II 0.93 0.000008 0.93 0.000064 0.000048 cm tot, t 0 k L 0.09533 680.0 0.000048.09 cm lim. 7cm r tot 93

6. PRORAČUN STUBIŠTA 6.. JERODANE REZNE SILE oment savijanja mjerodavan za dimenzioniranje stubišta dobiva se iz kombinacije za granično stanje nosivosti na ležajevima pozicije 00. Slika 7.. oment x (knm) za GSN na ležajevima pozicije 00 94

6.. DIENZIONIRANJE STUBIŠTA Polje sd Slika 7.. Poprečni presjek ploče stubišta 5.86 knm m b d f cd 586 0.030 00 4.67 Očitano: s 0.0 c.0 0.09 0.968 A s d f yd 586,69 cm 0.9684 43.48 m Odabrana mreža: R83 - As =,83 cm /m Ležaj stubište 05 sd 6.4 knm m b d f cd 64 0.05 00 4.67 Očitano: s 0.0 c.4 0.3 0.956 A s d f yd 64 4.54 cm 0.956 4 43.48 m Odabrana armatura:r 503 - As = 5,03 cm /m 95

7. PRORAČUN STUPOA 7.. OENTI SAIJANJA I UZDUŽNE SILE STUPOA Kombinacije opterećenja s JETRO (uobičajena kombinacija):. kombinacija opterećenja:,35 ( g g),5 q, 5Wx. kombinacija opterećenja:,35 ( g g),5 q, 5 W y 3. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 5 Wx 4. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 5 W y Kombinacije opterećenja s POTRESO (izvanredna kombinacija): 5. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0,3 q, 0 Ex 6. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0,3 q, 0 E y 7. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 0 Ex 8. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 0 E y Za.,., 5. i 6. kombinaciju opterećenja dobije se max uzdužna sila u stupu i pripadni moment savijanja, a za 3., 4., 7. i 8. kombinaciju opterećenja dobije semax moment savijanja u stupu i pripadna uzdužna sila.za rezultat dobivamo 8 uređenih parova. 7.. DIJAGRAI REZNIH SILA 96

Kombinacija Slika 8.. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.. Dijagram momenta savijanja 97

Kombinacija 98

Slika 8.3. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.4. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 3 99

Slika 8.. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 7 03

Slika 8.5. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.6. Dijagram momenta savijanja (knm) N(kN). Kombinacija axn 8.56-454.84. Kombinacija ax N.9-4.7 3. Kombinacija ax 93.75-56.58 4. Kombinacija ax 90.5-7.05 5. Kombinacija axn 386.46-78.84 6. Kombinacija ax N 78.7-03.56 7. Kombinacija ax 387.4-3.06 8. Kombinacija ax 74.47-759.38 7.3. DIENZIONIRANJE STUPA Tablica 8.. Rezne sile u stupovima 7.3.. Određivanje dimenzija stupova Najnepovoljniji utjecaj je na srednji stup. anjske stupove na koje otpada nešto manje vertikalno opterećenje nećemo razmatrati posebno već ćemo sve stupove tretirati kao da su središnji. N = γ (g + g )+ γ q L L N = (.5 7.04 +.5 3.) 6.8 6.0 N = 583.60 kn N = 086.54 kn N = γ (g + g )+ γ q L L N = (.35 8.0 +.5.0) 6.8 6.0 N = 50.94 kn 05

Klasa betona: C40/50 f =. = 6.67 Pa Radi puzanja naprezanja u betonu ograničavamo na 45% tlačne čvrstoće betona. = 0,45 = 0,45 40 = 8,0 =,80 / = = = 086.54 8 000 = 0.0604 Zbog simetričnosti konstrukcije, a uzimajući u obzir da je stup centrično opterećen, odabiremo kvadratni presjek stupa. = = 0.0604 = 0.46 = 4.6 Dobivenu vrijednost povećavamo za 30-50% zbog postojanja horizontalnog opterećenja. =,3, = 3,98 =,5 4,6 = 36,9 odabrano: a = 40 cm 7.3.. Dimenzioniranje pomoću dijagrama interakcije Dimenzioniranje stupova provest će se pomoću dijagrama nosivosti izrađenog pomoću programskog paketa AspalathosSectionDesign za razne slučajeve armiranja. Iz dijagrama nosivosti koji je napravljen za presjek stupa dimenzija 40/40 cm sa različitim stupnjem armiranja, te sa vrijednostima maksimalnih momenata i pripadajućih poprečnih sila ucrtanim u dijagram dobivamo potrebnu armaturu. Rezne sile dobivene u programu AspalathosLinearsu po teoriji I. reda. (I) (knm) N (I) (kn) 8.56-454.84.9-4.7 93.75-56.58 90.5-7.05 386.46-78.84 78.7-03.56 387.4-3.06 74.47-759.38 06

Tablica 8.. Rezne sile u stupovima Slika 8.7. Poprečni presjek stupa s armaturom (AspalathosSectionDesign) Tablica 8.3. omenti i uzdužne sile za konstrukciju krivulje nosivosti šipki Φ, Φ0 i Φ8 Ø Ø0 Ø8 (knm) N(kN) (knm) N(kN) (knm) N(kN) 0.00 376.69 0.00 03.48 0.00 7.05 90.6 805.0 77.4 548.4 65.6 3.9 45.59 455.95 4.80 48.04 05.97 059.70 359.34 0.00 309.7 0.00 64.8 0.00 408.36-408.36 354.7-354.7 305.4-305.4 450.6-900.53 395.65-79.3 344.03-688.07 47.7-45. 4.66-67.98 37.7-8. 46.8-847.9 44. -696.84 383.8-53.74 437.77-88.84 404.46-0.3 373.4-867.03 44.40-486.43 384.58-307.49 356.78-40.66 39.8-749.64 365.55-558.85 340. -38.48 37.94-983.53 347.84-78.76 34.63-597.00 354.58-39. 33.35-98.5 309.93-789.39 337.56-3375.64 35.94-359.44 96.07-960.70.34-446.78 08.44-468.76 96.7-3934.44 0.00-6003.4 0.00-5659.0 0.00-5347.77 07

-7000 Armatura stupa N(kN) -6000-5000 -4000-3000 -000-000 0 000 000 3000 0 00 00 300 400 500 (knm) Opterecenje 8 0 Slika 8.8. Krivulje nosivosti Odabrane šipke: Φ0 + 8Φ(A s =37,70+9,05=46,75cm ) 8. PRORAČUN TEELJA SACA ISPOD STUPA 8.. DIENZIONIRANJE TEELJA Temelj je proračunat za granično stanje uporabljivosti. Za dobivanje mjerodavnih naprezanja na spoju stup temelj korištene su slijedeće kombinacije opterećenja: U =,0 g. ž +,0 g +,0 q +,0 w U =,0 g. ž +,0 g +,0 q +,0 w I =,0 g. ž +,0 g + 0,3 q +,0 p I =,0 g. ž +,0 g + 0,3 q +,0 p Iz navedenih kombinacija dobiveni su parovi maksimalnih uzdužnih sila i pripadnih momenata, te maksimalnih momenata i pripadnih uzdužnih sila od kojih odabiremo dva para sila mjerodavna za dimenzioniranje temelja. 08

Tablica 9..Rezne sile na spojevima stup temelj za kombinacije Nmax(kN) prip(knm) max (knm) Nprip (kn) 93.79 7.85 uobičajena x 7.3.59 99.60 3.37 uobičajena y 73.5 0.5-78.64 386.46 izvanredna x -03.56 78.7 izvanredna y 78.4-806.80 78.7-54.7 Odabrane mjerodavne sile na spoju:. kombinacija: N = 78.64 kn = 386.46 knm. kombinacija: = 78.4 knm N = 806.80 kn 8... Preliminarno određivanje dimenzija temelja Temelj je centrično opterećen zbog čega odabiremo kvadratni poprečni presjek. Dopuštena naprezanja u tlu (ovise o vrsti tla): σ = 0,5 N /m Širina i duljina temelja: d = š = b = a, = a,, = 0,40,, =,40 m isina temelja: v = a = 0,40 = 0,80 m = 80 cm Težina temelja: N t,4,4 0,8 5 5, kn 09

Slika 9..Preeliminarne dimenzije temelja 8.. KONTROLA NAPREZANJA NA DODIRNOJ PLOHI TEELJ TLO σ, = N A ± W A =,4,4 = 5,76 m W = bh 6 =,4,4 6 =,304 m. kombinacija N = 78,64 kn N = N + N = 78,64 + 5,0 = 93,84 kn = 386,46 knm σ, = N A ± W = 93,84 5,76 ± 386 6,46 = 4,63 ± 67,73,3 304 σ = 39,36 kn/m <, = 500 / σ = 56,90 kn/m <, = 500 / 0

. kombinacija = 78,4 knm N = 806,80 kn N = N + N = 806,80 + 5,0 = 9,00 kn σ, = N A ± W = 9,00 5,76 ± 78,4 = 60,06 ± 77,44,304 = 37,50 <, = 500 / σ = 8,6 kn/m <, = 500 / 8.3. PRORAČUN ARATURE TEELJA omenti u presjeku - = σ b b + (σ σ ) b 3 b σ = σ b b (σ σ ). kombinacija (39,36 56,90) = 5,57 kpa σ = 39,36,00,40 = 5,57,00,00,00 + (39,36 5,57) = 7,88 knm 3,00

Slika 9.. Naprezanje ispod temelja za kombinaciju

. kombinacija σ = 37,50,00,40 ( 37,50 8,6) = 7,97 kpa = 37,50,00,0 00,00 + (37,50 7,97) = 40,36 knm 3,00 Slika 9.3. Naprezanje ispod temelja za kombinaciju jerodavni moment za proračun armature: = 7,88 knm Klasa betona: C40/50 f = 40 Pa f = = 6,67 Pa =,67 kn/cm, Zadana armatura: B500B f = 500 Pa f = = 434,78 Pa = 43,48 kn/cm, 3

μ = b d f = 7,88 00 40 75,67 = 0,0048 Očitano: ε = 0.0, ε = 0,4, ξ = 0,038, ζ=0,987 A =, f ζ d = 7,88 00 = 5,37 cm /m 43,48 0,987 75 Po m : A = 5,37,4 =,4 cm m Odabrana armatura: A, =,4 cm m U donju zonu temelja: Odabrana armatura: mreža Q83 (A =,83 cm /m ) Konstruktivna armatura u gornjoj zoni: mreža Q6 (A =,6 cm /m ) 4

9. PRILOZI 9.. PLAN POZICIJA TEELJA 9.. ARATURA PODNE PLOČE DONJA ZONA 9.3. ARATURA PODNE PLOČE GORNJA ZONA 9.4. PLAN POZICIJA PRIZELJA 9.5. PLAN POZICIJA 00 ETAŽA 9.6. ARATURNI PLAN STUPA. ETAŽE 9.7. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA 9.8. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA 9.9. PLAN POZICIJA KATA 9.0. PLAN POZICIJA 00 ETAŽA 9.. PLAN OPLATA GREDA 0 9.. ARATURNI PLAN GREDE POZICIJE 0 9.3. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA 9.4. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA 5

FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija temelja T T T T T T T T T T T T T T T T 600 600 600 40 360 40 360 40 360 40 040 680 680 680 40 440 40 440 40 440 40 80 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN POZICIJA TEELJA rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00

060 84 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Armatura podne ploče - donja zona Ø 0/0 kom:90 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 ISKAZ REŽASTE ARATURE Pozicija Oznaka mreže Oblik mreže B [cm] L [cm] n Jedinična masa [kg/m] Ukupna masa [kg] 600 Q - 96 5 600 8 3.07 08.88 5 600 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 6 444x35 3 4 5 Q - 96 Q - 96 Q - 96 Q - 96 5 5 35 35 300 44 300 600 5 5 35 35 300 44 300 600 5 5 3.07 3.07 3.07 3.07 99.0 47.5 9.50 49.73 6 Q - 96 35 444 35 444 3.07 8.40 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Ukupno 333.04 834 600 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 5 600x35 Ø 0/0 kom:0 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) 30 0 30 0 0.649 384 70 60.06 UKUPNO: 60.06 kg Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 5 600x35 600 Q-96 600x5 Q-96 300x5 Q-96 600x5 Q-96 300x5 Q-96 600x5 Q-96 300x5 Q-96 600x5 Q-96 300x5 Q-96 600x5 Q-96 300x5 Q-96 600x5 4 Q-96 300x35 680 680 680 070 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURA PODNE PLOČE rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00

FAKULTET 5 HRATSKE 0 834 060 680 680 680 070 Q-96 300x5 Q-96 300x5 Q-96 300x5 Q-96 300x5 Q-96 300x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 600 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 600 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 600 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 444x5 Q-96 444x5 3 44x5 3 44x5 3 44x5 3 44x5 3 44x5 Q-96 Q-96 Q-96 Q-96 Q-96 Armatura podne ploče - gornja zona Ø 0/0 kom:0 Q-96 600x5 Q-96 600x5 Q-96 600x5 3 44x5 Q-96 4 Q-96 300x35 5 Q-96 600x35 5 Q-96 600x35 6 Q-96 444x35 Ø 0/0 kom:90 84 TEKTONSKI ARHI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL ISKAZ REŽASTE ARATURE Pozicija Oznaka mreže Oblik mreže B L n Jedinična masa Ukupna masa [cm] [cm] [kg/m] [kg] 3 4 5 6 600 Q - 96 5 600 8 3.07 08.88 Q - 96 Q - 96 Q - 96 Q - 96 Q - 96 300 44 300 600 444 Ukupno TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ JERILO DATU PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURA PODNE PLOČE BROJ PRILOGA :00 3 35 35 35 5 5 5 5 35 35 35 300 44 300 600 444 5 5 3.07 3.07 3.07 3.07 3.07 99.0 47.5 9.50 49.73 8.40 333.04 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) 0 30 0 30 0.649 384 70 60.06 UKUPNO: 60.06 kg OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA rujan, 06. Antonia Pleština 5

FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija prizemlja S S S S S S S S S S S S S S S S 600 600 600 40 560 40 560 40 560 40 840 680 680 680 40 640 40 640 40 640 080 40 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN STUPOA PRIZELJA rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 4

HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija 00 - Etaža G0 P0 P0 P0 G0 G03 P0 G04 G04 P0 G03 G0 P0 P0 P0 G0 680 680 680 30 650 30 650 30 650 30 070 600 600 600 FAKULTET 5 34 566 34 566 34 566 34 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL 834 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN POZICIJA 00 - ETAŽA rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 5

FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan oplate greda 00 680 680 680 40 640 40 640 40 640 40 POPREČNI PRESJEK - J :0 46 60 4 60 30 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN OPLATE GREDA 00 rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 6

FAKULTET 5 HRATSKE 0 34 566 34 566 34 566 34 8 Φ0/0 8 Φ0/0 4 Φ0/0 Ø 8 Φ0/0 834 55 8 Φ0/0 8 Φ0/0 Φ0/0 Q-385 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 40 40 40 40 40 40 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 40 40 40 40 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 40 40 40 40 40 40 0 Ø 0/0 680 680 680 30 650 30 650 30 650 30 070 600 600 600 Q-385 Q-385 8 Ø 0/0 8 8 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Ø 0/0 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 0 Ø 0/0 4 0/0 6 0/0 34 0/0 4 4 Ø 0/0 4 3 Ø 0/0 4 Φ0/0Ø 4 Φ0/0Ø 8 Ø0/0 8 Φ0/0 4 0/0 6 0/0 34 0/0 4 Φ0/0 Ø 4 Φ0/0Ø 4 Φ0/0Ø 8 Ø 0/0 8 Ø 0/0 Armatura ploče pozicija 00 - donja zona TEKTONSKI ARHI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL Ø 0/0 kom:90 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI ISKAZ REŽASTE ARATURE Čelik B500B POZ. TIP REŽE OBLIK DIENZIJE (cm) KO. 50 Q-385 50x5 4 ASA (kg/m) UKUPNA ASA 6,0 636,75 556 Q-385 50x75 8 6,0 90,3 UKUPNO: (KG)... 87,07 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) 0 0,649 464 30 39,48 00 0 0,649 6 70 89,06 70 0 4 70 UKUPNO: (KG)... 753, TEA STUDENT SADRŽAJ JERILO DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURA PLOČE POZICIJA 00 - DONJA ZONA rujan, 06. Antonia Pleština BROJ PRILOGA :00 7 0 30 3 70 8 0 0 0,649 0,649 4 4 400 400 36,34 36,34 30 5 5

FAKULTET 5 HRATSKE 0 34 566 34 566 34 566 34 6 6 6 6 6 6 834 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 00X5 00X5 7 00X5 00X5 00X5 00X5 Q-385 50X5 R-83 R-83 R-83 00X60 7 7 300X5 R-83 R-83 R-83 300X5 R-83 R-83 Q-636 Q-636 Q-385 50X5 6 R-83 00X5 00X60 R-83 00X60 300X5 300X5 R-636 R-636 300X50 300X50 R-636 R-636 Q-636 300X5 Q-636 300X5 Q-636 300X5 Q-636 R-636 300X5 R-636 300X5 300X5 6 6 R-83 R-83 00X5 00X5 7 R-83 00X5 7 R-83 00X5 5 R-636 300X00 R-83 R-636 300X00 6 Q-636 300X5 Q-636 300X5 Q-636 300X5 Q-636 300X5 R-83 R-83 00X5 00X5 3 R-636 300X5 R-636 R-636 300X5 R-636 300X5 8 R-83 00X65 8 R-83 00X65 300X5 R-636 300X00 R-636 300X00 R-636 300X5 R-636 300X5 7 R-83 00X5 7 R-83 00X5 6 R-83 00X5 Q-385 50X5 300X5 300X5 Q-636 Q-636 Q-385 50X5 00X5 00X5 R-83 00X5 00X5 9 00X55 R-83 300X5 6 R-636 R-83 00X5 600X60 R-636 8 R-83 00X65 600X60 0R-636 00X5 00X5 R-83 R-83 9 00X55 R-83 4 300X50 300X50 R-636 R-636 300X5 300X5 R-636 R-636 7 00X5 00X5 00X5 00X5 R-83 R-83 R-83 00X60 7 7 R-83 R-83 R-83 00X60 R-83 00X60 R-83 R-83 Armatura ploče pozicija 00 - gornja zona 30 0 030 30 0 3030 3030 0 30 680 680 680 30 650 30 650 30 650 30 070 600 600 600 30 0 30 30 0 30 30 0 30 3 3 40 40 38 30 30 4 38 40 40 3 40 40 3 4 4 38 5 3 3 0 3 5 4 Ø 0/0 8 Φ0/0 30 0 33 30 0 30 33 0 30 5 3 3 40 40 40 4 6 3 3 0 030 30 0 3030 300 0 30 40 40 40 40 40 40 40 0 0 40 40 0 0 40 30 40 40 40 0 30 38 40 40 TEKTONSKI ARHI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL ISKAZ REŽASTE ARATURE Čelik B500B POZ. TIP REŽE OBLIK DIENZIJE (cm) KO. ASA (kg/m) UKUPNA ASA 300 60 5 65 55 600 UKUPNO: (KG)... 749,5 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) 60 0 0,649 4 40,8 UKUPNO: (KG)...,8 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ JERILO DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE rujan, 06. Antonia Pleština ARATURA PLOČE POZICIJA 00 - GORNJA ZONA BROJ PRILOGA :00 8 80 60 00 00 00 00 Q-385 Q-636 R-636 R-83 50 5 3 4 50 5 300 300 300 5 300X50 300X5 300X5 5X50 4 3 4 6,0 0,08 5,95 5,95 78,69 780,9 487,3 07,0 5 6 7 8 0 R-636 R-83 R-83 R-83 9 R-83 R-636 00 300X00 60X00 5X00 65X00 4 8 4 5,95,77,77,77 7,40 79,78,74 9,4 55X00,77 8,59 600X60 5,95 4,4

FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija stupova kata S S S S S S S S S S S S S S S S 600 600 600 40 560 40 560 40 560 40 840 680 680 680 40 640 40 640 40 640 080 40 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE Antonia Pleština PLAN POZICIJA STUPOA KATA rujan, 06. JERILO BROJ PRILOGA :00 9

HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija 00 - Krov G0 P0 G0 G03 P0 G03 G0 P0 G0 680 680 680 30 00 30 070 600 600 600 FAKULTET 5 34 766 34 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL 834 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN POZICIJA 00 - KRO rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 0

FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan oplate greda 0 680 680 680 40 640 40 640 40 640 40 POPREČNI PRESJEK - J :0 46 60 4 60 30 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN OPLATE GREDA 00 rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00

FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Armatura grede poz. 0 60 55 4 4 Ø L=47 cm 4 Ø L=47 cm 09 09 5 Ø L=500 cm 5 Ø L=500 cm 500 500 6 Ø L=500 cm 6 Ø L=500 cm 500 8 8Ø0/0 8 3Ø0/5 8 37Ø0/0 8 3Ø0/5 8 37Ø0/0 8 3Ø0/5 7 8Ø0/0 3 3 55 Iskaz armature stupova Rebrasta armatura B500B Pozicija Dimenzije(cm) Dužina(m) Komada ( greda) 0 870 8,70 4 4,450 3 0 0 55 680 600 Broj greda Jedinična masa(kg/m) asa(kg) 34,04 6,80 4,450 33,8 6,00 4 4,450 35,0 680 680 680 4 55 09,47 4 4 3,09 567,44 40 640 40 640 40 640 40 5 500 5,00 4 3,09 3,68 7 Ø6 078 96 L=078 cm 7 Ø6 L=078 cm 078 6 7 6 500 078 5,00 4 4 3,09 47,36 0,78 4 4,638 8,5 55 3 Ø0 L=600 cm 600 Ø0 L=870 cm 85 0 0 Ø0 L=680 cm 680 3 Ø0 L=600 cm 600 Ø0 L=870 cm 85 55 8 0 55 0 5 5 0 55,80 39 4 0,649 649,5 Spona POZ 7 J :5 Ukupna masa : 580,04 kg 5 Presjek - J :5 Presjek - J :5 Presjek 3-3 J :5 55 0 0 55 4 Ø 4 Ø 4 Ø 5 ø0 3 Ø0 7 Ø6 60 5 Ø 7 Ø6 60 7 Ø6 60 8 Ø0/5 30 Ø0 8 Ø0/0 6 Ø 30 Ø0 8 Ø0/5 30 Ø0 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURNI PLAN GREDE 0 rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00