SPREGNUTE PLOČE. Spregnuta ploča na profilisanom limu. Očvršćavanjem betona ostvaruje se spregnuto dejstvo između betona i čeličnog profilisanog lima.

Σχετικά έγγραφα
Opšte KROVNI POKRIVAČI I

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd

Proračunski model - pravougaoni presek

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

Novi Sad god Broj 1 / 06 Veljko Milković Bulevar cara Lazara 56 Novi Sad. Izveštaj o merenju

SPREGNUTE KONSTRUKCIJE

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

Krute veze sa čeonom pločom

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

FUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI

ANKERI TIPOVI, PRORAČUN I KONSTRUISANJE

Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

3.1 Granična vrednost funkcije u tački

1. Dimenzionisanje poprečnog preseka nosača. Pretpostavlja se poprečni presek HEB 600. Osnovni materijal S235 f y 235MPa f u 360MPa

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN

PRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).

METALNE KONSTRUKCIJE II

LANCI & ELEMENTI ZA KAČENJE

P z. =1.1MN/m _ =0.68MNm/m. k b =460.0MN/m 3 z. Dispozicija opterećenja grupe šipova preko krute naglavnice

Proračun nosivosti elemenata

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE

f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5

Računarska grafika. Rasterizacija linije

METALNE KONSTRUKCIJE ZGRADA

Aksijalno pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami

PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste

TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe

( ) π. I slučaj-štap sa zglobovima na krajevima F. Opšte rešenje diferencijalne jednačine (1): min

SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA

Geometrijske karakteristike poprenih presjeka nosaa. 9. dio

SVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET

SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI

numeričkih deskriptivnih mera.

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

Bočno-torziono izvijanje. Metalne konstrukcije 1 P7-1

OBRTNA TELA. Vladimir Marinkov OBRTNA TELA VALJAK

30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca

Prethodno napregnute konstrukcije

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka

Q (promjenjivo) P (stalno) c uk=50 (kn/m ) =17 (kn/m ) =20 (kn/m ) 2k=0 (kn/m ) N 60=21 d=0.9 (m)

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120

Računarska grafika. Rasterizacija linije

ISPIT GRUPA A - RJEŠENJA

Formiranje optimalne konfiguracije teretnog vozila u skladu sa potrebama i mogućnostima naručioca, ponudom proizvođača i nadgraditelja.

Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju

PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar

Program testirati pomoću podataka iz sledeće tabele:

III VEŽBA: FURIJEOVI REDOVI

Pošto pretvaramo iz veće u manju mjernu jedinicu broj 2.5 množimo s 1000,

MEHANIKA FLUIDA. Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

Ponašanje pneumatika pod dejstvom bočne sile

18. listopada listopada / 13

Masa, Centar mase & Moment tromosti

Srednjenaponski izolatori

IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)

Rastojanja: p mm. 50mm. e 1t. e 1c 75mm p 2 100mm. 200mm. b p. 20mm. t p. 20mm. e pc. Osnovni podaci Parcijalni koeficijenti sigurnosti

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)

Savijanje nosaa. Savijanje ravnog štapa prizmatinog poprenog presjeka. a)isto savijanje. b) Savijanje silama. b) Savijanje silama.

Inženjerska grafika geometrijskih oblika (5. predavanje, tema1)

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A

2. KARAKTERISTIKE MATERIJALA ZA IZRADU VIJAKA I MATICA

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

l r redukovana dužina (zavisno od dužine i načina vezivanja)

Cenovnik spiro kanala i opreme - FON Inžinjering D.O.O.

Elementi spektralne teorije matrica

Antene. Srednja snaga EM zračenja se dobija na osnovu intenziteta fluksa Pointingovog vektora kroz sferu. Gustina snage EM zračenja:

Zavrxni ispit iz Matematiqke analize 1

PREDNAPREGNUTE I SPREGNUTE KONSTRUKCIJE Osnovne akademske studije, VII semestar

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79

SEKUNDARNE VEZE međumolekulske veze

20 mm. 70 mm i 1 C=C 1. i mm

PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA

Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2

1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2

Izvođenje diferencijalne jednačine elastične linije elastična linija kod proste grede elastična linija kod konzole

Transcript:

SPREGNUTE PLOČE Sregnuta loča na rofilisanom limu Armatura Beton izveden na licu mesta PROFILISANI LIM Očvršćavanjem betona ostvaruje se sregnuto dejstvo između betona i čeličnog rofilisanog lima.

Istorijat o1930 SAD lim se koristi kao olata o1950 Profilisani lim očinje da se koristi kao zategnuta armatura oprofilisani lim ima ulogu zategnute armature Uotreba sregnutih loča Javni objekti Garaže Poslovni objekti Rekonstrukcija i sanacija

Prednosti rimene Manja sostvena težina Profilisani lim kao radna latforma Profilisani lim kao olata Profilisani lim kao element za ukrućenje Adatibilnost Ujednačen kvalitet Brzina izvođenja Olata Element ukrućenja Radna latforma

Sregnta loča Proračun rema SRPS EN 1994-1-1 Sregnute međusratne loče koje nose samo u ravcu rebara Koriste se limovi sa malim razmakom rebara b r /b s <0,6 U objektima zgradarstva sa retežno statičkim oterećenjem, uključujući i industrijske objekte kod kojih međusratne konstrukcije mogu biti izložene okretnom oterećenju U slučaju korisnog oterećenja dinamičkog karaktera dodatne analize i dokazi odužnog smičućeg soja Načini srezanja Mehaničko srezanje (udubljenja i siučenja) Ankerovanjem na kraju Srezanje trenjem (oblik rebra zasečen) Ankerovanje deformacijom rebra

Geometrijske karakteristike Konstruktivno oblikovanje o Ukuna debljina sregnute loče h >80 mm o Debljina betona iznad rofilisanog lima hc>40 mm. o Ploča sregnuta sa gredom ili kada loča ima ulogu krute dijafragme: h >90 mm i hc>50 mm oodnos l/h<32 za loče statičkog sistema rost grede o Minimalna količina armature u oba ravca 80mm 2 /m i ostavlja se u visini betona iznad rofilisanog lima hc o Maksimalno rastojanje šiki armature min (350 mm ; 2h)

Uloga armature u loči oda se ostvari rasodela linijskog ili koincentrisanog oterećenja onosivost na dejstno ožara olokalna armatura oko otvora u loči oarmatura u gornjoj zoni na mestima negativnih vrednosti momenata savijanja kod kontinualnih loča o Za kontrolu rslina u betonu usled skuljanja betona Maksimalni rečnik agregata omaksimalni nominalni rečnik zrna agregata ne sme da rekorači sledeće minimalne dimenzije konstrukcije

Uslovi oslanjanja sregnute loče Oslanjanje na čelik i beton l bc =75 mm ; l bs =50 mm Oslanjanje sregnute loča na druge materijale l bc =100 mm ; l bs =75 mm Profilisani lim očelični rofilisani lim minimalno f y = 24,0 kn/cm 2 odebljina lima od 0,7 do 2,00 mm oširina uvale (rebra) b O > 50 mm

Profilisani lim kao olata Oterećenje rofilisanig lima u toku izvođenja osostvena težina i težina betonske mase ooterećenje od radne snage i oreme za betoniranje, uključujući lokalna nagomilavanja betona, kao i udarne i vibracijske sile koje se mogu javiti za vreme građenja o Oterećenja od uskladištenog materijala o Efekat "ulegnuća" (ovećanje debljine betona usled ugiba lima) mora se uzeti u obzir ri dokazu nosivosti kada je ugib rofilisanog lima veći od h/10 oefekat ulenuća se uzima kao dodatna masa svežeg betona na celoj ovršini loče debljine 0,7 δ

Profilisani čelični lim koristi kao olata za svež beton, i lim može biti oslonjen na rivremenim osloncima (odurt) ili neodurt (a)položaj oterećenja u toku građenja na ovršini 3 m x 3 m inteziteta 1,5 kn/m 2 (b)položaj jednakoodeljenog oterećenja za vreme građenja 0,75 kn/m 2 (c)sostvena težina betona Ganično stanje nosivosti i uotrebljivosti Porečni reseci klase 4 Primenom elastične analize Proračunski moment nosivosti rofilisanog lima Weff fy,d Efektivni elastični otorni moment orečnog reseka rema SRPS EN 1993-1-3 Proračunska granica razvlačenja rofilisanog lima Maksimalni dozvoljeni ugib rofilisanog lima s,max = min (20mm, L/180)

19 Profilisani lim kao element za stabilizaciju konstrukcije Granična nosivost sregnute loče 20 - Nosivost na savijanje M Rd (I-I) - Nosivost na odužno smicanje između rofilisanog lima i betona, na dužini smicanja L s, V l,rd (II-II) ; - Nosivost na vertikalno smicanje V v,rd (III-III) - Nosivost na smicanje od robijanja loče usled koncentrisanih oterećenja V,Rd.

Efektivna širina loče b m b 2 h c h f Efektivna širina mora biti manja od širine loče za loče sa jednim rasonom i krajnja olja kontinualnih loča b b 2 L em m 1 L L za unutrašnja olja kontinualnih loča b b 1,33 L em m 1 za vertikalno smicanje b b L ev m 1 L L gde je: L rastojanje od težišta oterećenja do najbližeg oslonca L rason. L L

23 Nosivost na savijanje sregnute loče o određuje se rema teoriji lastičnosti o usvajaju se iste retostavke kao kod roračuna nosivosti na savijanje reseka sregnute grede o rofilisani lim naregnut do svoje roračunske granice razvlačenja fy,d. U slučaju ozitivnog momenta savijana: - Plastična neutralna osa u betonskom delu reseka - Plastiča neutralna osa u delu loče na mestu rofilisanog lima Nosivost na savijanje MRd + Plastična neutralna osa u betonskoj loči

on cf aksijalna sila u otuno lastifikovanom betonu on aksijalna sila u lastifikovanom čeličnom rofilisanom limu oa efektivna ovršina orečnog reseka zategnutog rofilisanog čeličnog lima (zanemaruje se širina udubljenja i isučenja lima) od rastojanje od gornje ivice loče do težišta efektivne ovršine orečnog reseka rofilisanog čeličnog lima ob širina razmatranog dela orečnog reseka loče ox l oložaj lastične neutralne ose u odnosu na ivicu betona (x=xl) Nosivost na savijanje M Rd + Plastična neutralna osa u rofilisanom limu

Zanemarivanjem betona u rebrima rofilisanog lima M a roračunski moment une lastičnosti za efektivni orečni resek rofilisanog čeličnog lima h ukuna debljina loče M r edukovani moment une lastičnosti rofilisanog lima e rastojanje od težišta efektivne ovršine rofilisanog lima do donje ivice e rastojanje lastične neutralne ose efektivne ovršine rofilisanog čeličnog lima do donje ivice. Nosivost na savijanje M Rd - Plastična neutralna osa u rofilisanom limu

Nosivost sregnute loče na odužno smicanje orazlikuju se dva moguća slučaja Ploče ankerovane na kraju Ploče nisu ankerovane na kraju ometode roračuna m-k metoda za loče koje nisu ankerovane na kraju (loče sa mehaničkim srezanjem ili srezanjem trenjem) Metoda arcijalnog smičićeg soja (svi slučajevi), rimenjuje se isključivo kada je onašanje soja duktilno Ponašanje odužnog smičućeg soja Ako je oterećenje ri lomu minimum 10% veće od oterećenja ri kojem dolazi do rokizavanja krajeva soja betona i rofilisanog lima veće od 0,1 mm onašanje loče se može karakterisati kao duktilno.

m-k Metoda Nosivost na odužno smicanje sregnute loče: V l, Rd b d vs m A b Ls gde su: m, k emirijski koeficijenti koji se određuju isitivanjem u saglasnosti sa Prilogom B SPRS EN 1994-1-1, L s dužina smicanja definisana u zavisnosti od disozicije oterećenja γ vs =1,25, A nominalna ovršina orečnog reseka rofilisanog lima, k V Ed m-k Metoda Emirijski koefisijenti rema SRPS EN 1994-1-1 Prilog B

Metoda arcijalnog smičućeg soja Može se koristiti i za loče koje su ankerovane na kraju Osa rofilisanog lima Plastična neutralna osa N c u, Rd b L x N cf z h 0,5 x e e e l A e N f c y, d U svakom orečnom reseku sregnute loče mora biti zadovoljen uslov M Ed М Rd u,rd roračunska čvrstoća ri smicanju dobijena isitivanjem loče L x rastojanje od orečnog reseka koji se razmatra do najbližeg oslonca b širina razmatranog dela orečnog reseka loče

Dokaz nosivosti smičućeg soja M Ed М Rd Ankerovanje loče na kraju rasona Sila Nc se uvećava za nosivost moždnika

Ankerovanje rofilisanog lima na kraju Ankerovanje rofilisanog lima moguć je: - Zavarenim moždanicima - Armaturom Ukoliko se za ankerovanje na kraju koristi moždanik sa glavom zavaren za čelični nosač kroz rofilisani lim, za njegovu roračunsku nosivost treba uzeti manju od sledećih vrednosti: P Rd nosivost na smicanje P b,rd nosivost na ritisku o omotaču rue rofilisanog lima Nosivost rofilisanog lima na ritisak o omotaču rue k 1 a / d do 6,0 P b, Rd k dd 0 t f y, d d do rečnik kružnog rstenastog šava d do =1,1d

Dužina smičućeg soja L s =/4 L s =a o U slučaju kontinualnih sregnutih loča može se razmatrati ekvivalentna rosto oslonjena loča sa jednim oljem, za čiji rason treba uzeti: o 0.8L za unutrašnja olja o 0,9L za krajnja olja Nosivost sregnute loče na vertikano smicanje Nosivost sregnute loče na vertikalno smicanje V v,rd i nosivost na roboj V,Rd sregnute loče oterećene koncentrisanom silom, određuje se rema SRPS EN 1992-1-1, Kritični obim C rikazan je na slici

Nosivost sregnute loče na vertikano smicanje V Minimalna vrednost nosivosti na smicanje k 1 =0,15 C Rd,c =0,18 / γ c V min =0,035 k 3/2 f ck 1/2 b d 1/3 Rd, c CRd, c k 100 fck k1 c 0 V, c Vmin k1 b d Rd c 0 f ck Karakteristična čvrstoća betona ri ritisku [MPa] f cdt Proračunska čvrstoća betona na zatezanje [MPa]; 200 k 1 2,0 d [mm] d Asl i ovršina zategnute armature b d o σ c Naon usled rethodnog narezanja

Nosivost na roboj Neodurte loče armirane sa armaturom ne manje ovršine od 0,2% ovršine betona iznad rofilisanog lima odnosno (0,4% za odurte loče) imaju otrebu nosivost na roboj za oterećenje: Koncentrisanom silom inteziteta 5,0 kn Jednakoodeljenim oterećenjem inteziteta 7,5 kn/m 2 Granično stanje uotrebljivosti h hc h bci d x A n x b d A n x b x 2 2 1 2 1 n A d b b A n x a eff I x d A n x b I 2 3 3

Granično stanje uotrebljivosti Za kontinualne loče računate kao rosto oslonjene, ovršina orečnog reseka armature za srečavanje rslina iznad rebara ne sme biti manja od 0,2% ovršine orečnog reseka betona iznad rebara, za neodurte konstrukcije (0,4% za odurte konstukcije) Proračun ugiba se može izostaviti ako su zadovoljena oba sledeća uslova: Ako su odnos rasoana i visine sregnute loče u granicama definisanim u EN 1992-1-1 Ako isitivanjem određeno oterećenje ri očetnom roklizavanju (definisano kao oterećenje koje izaziva roklizavanje na kraju od 0,5 mm) rekoračuje roračunsko eksloataciono oterećenje omnoženo sa 1,2 Otornost na dejstvo ožara u2 u1 u3 u1 u2 Арматура Арматура u3 1 1 u 1 Standardno vreme trajanja ožara [minuta] Temeratura armature [ºC] 60 1175 350 810 C 1 u 2 1 u 3 s 3,3 s 1285 350 880 3,6 s 1370 350 930 3,8 s 1490 350 1000 4,0 1575 350 1050 4,2 90 C 120 C 180 C 240 C s

Otvori u sregnutoj loči Otvori u sregnutoj loči se smeju raviti bez ojačanja zone loče oko otvora ako je rečnik otvora manji od min(150mm; h) Formiranje otvora u sregnutoj loči Подвлака Подни носач Подвлака Подвлака Подвлака Подни носач Правац ребара спрегнуте плоче

Konstruktivni detalji Konstruktivni detalji

Konstruktivni detalji